JPH1157950A - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPH1157950A JPH1157950A JP21311497A JP21311497A JPH1157950A JP H1157950 A JPH1157950 A JP H1157950A JP 21311497 A JP21311497 A JP 21311497A JP 21311497 A JP21311497 A JP 21311497A JP H1157950 A JPH1157950 A JP H1157950A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling water
- mold
- meniscus
- continuous casting
- water passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶融金属の高速鋳造が可能な連続鋳造用鋳型
を提供する。 【解決手段】 鋳型銅板のメニスカス相当位置から下方
に５０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲で、直径が１０ｍ
ｍ以上３０ｍｍ以下の冷却水路を、直径３ｍｍ以上５ｍ
ｍ以下の２本または３本の冷却水路に分岐して、メニス
カス近傍の抜熱能力を増大させる。
を提供する。 【解決手段】 鋳型銅板のメニスカス相当位置から下方
に５０ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の範囲で、直径が１０ｍ
ｍ以上３０ｍｍ以下の冷却水路を、直径３ｍｍ以上５ｍ
ｍ以下の２本または３本の冷却水路に分岐して、メニス
カス近傍の抜熱能力を増大させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融金属の連続鋳
造に用いる鋳型に係わり、特にメニスカス近傍の抜熱能
力が高く、高速鋳造に適した連続鋳造用鋳型に関する。
造に用いる鋳型に係わり、特にメニスカス近傍の抜熱能
力が高く、高速鋳造に適した連続鋳造用鋳型に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造においては、銅または銅合金か
らなる鋳型に連続的に溶湯を注入し、この溶湯を鋳型に
より冷却凝固させ、さらに下方に引き抜きつつ冷却して
完全凝固させて、連続的に鋳片を得ている。
らなる鋳型に連続的に溶湯を注入し、この溶湯を鋳型に
より冷却凝固させ、さらに下方に引き抜きつつ冷却して
完全凝固させて、連続的に鋳片を得ている。
【０００３】一般に、連続鋳造に用いる鋳型は、鋳型内
部に鋳造方向と平行に冷却水路を設け、鋳型の下部から
冷却水を供給し、鋳型の上部から排出することで、鋳型
の上部から下部まで一定の条件で抜熱をおこなう構造と
なっている。
部に鋳造方向と平行に冷却水路を設け、鋳型の下部から
冷却水を供給し、鋳型の上部から排出することで、鋳型
の上部から下部まで一定の条件で抜熱をおこなう構造と
なっている。
【０００４】最近、連続鋳造の生産性を高めるために高
速鋳造（例えば５ｍ／分以上）が指向されているが、高
速鋳造では、鋳型の熱負荷が問題になる。特に、溶鋼が
接するメニスカス近傍の鋳型銅板温度が著しく上昇し、
ブレークアウトの発生等、操業トラブルを招く危険があ
る。そこで、メニスカス近傍の抜熱強化を図るべく種々
の鋳型が提案されている。
速鋳造（例えば５ｍ／分以上）が指向されているが、高
速鋳造では、鋳型の熱負荷が問題になる。特に、溶鋼が
接するメニスカス近傍の鋳型銅板温度が著しく上昇し、
ブレークアウトの発生等、操業トラブルを招く危険があ
る。そこで、メニスカス近傍の抜熱強化を図るべく種々
の鋳型が提案されている。
【０００５】例えば、特開昭６２−２９２２４１号公報
では、メニスカス近傍に別の冷却水給水口を設け、メニ
スカス近傍の抜熱能力を高めた鋳型が提示されている。
では、メニスカス近傍に別の冷却水給水口を設け、メニ
スカス近傍の抜熱能力を高めた鋳型が提示されている。
【０００６】また、実開昭５９−１８０８３８号公報で
は、メニスカス近傍の冷却水路の断面積を他の部分の冷
却水路の断面積の８０％以下に縮減した鋳型が提示され
ている。
は、メニスカス近傍の冷却水路の断面積を他の部分の冷
却水路の断面積の８０％以下に縮減した鋳型が提示され
ている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造の高速化を達
成するためには、メニスカス近傍での抜熱能力が高い鋳
型が必要となる。
成するためには、メニスカス近傍での抜熱能力が高い鋳
型が必要となる。
【０００８】しかし、特開昭６２−２９２２４１号公報
提示の手段では、冷却水ポンプ等の設備増強が必須であ
るとともに鋳型銅板およびバックフレームの構造が複雑
となりコストの増大を招く。
提示の手段では、冷却水ポンプ等の設備増強が必須であ
るとともに鋳型銅板およびバックフレームの構造が複雑
となりコストの増大を招く。
【０００９】また、実開昭５９−１８０８３８号公報提
示の手段では、縮減した部分の冷却水の流速増加によ
り、抜熱能力が向上するが、鋳造速度が５ｍ／分を越す
高速鋳造にはまだ不充分であり、問題が残っている。
示の手段では、縮減した部分の冷却水の流速増加によ
り、抜熱能力が向上するが、鋳造速度が５ｍ／分を越す
高速鋳造にはまだ不充分であり、問題が残っている。
【００１０】本発明の目的は、上記従来技術の問題点を
解消し、高速鋳造に適した連続鋳造用鋳型を提供するこ
とにある。
解消し、高速鋳造に適した連続鋳造用鋳型を提供するこ
とにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、メニスカ
ス近傍での抜熱能力を高める連続鋳造用鋳型の研究を重
ね、以下の知見を得た。
ス近傍での抜熱能力を高める連続鋳造用鋳型の研究を重
ね、以下の知見を得た。
【００１２】(a) メニスカス近傍で鋳型を上部と下部に
分けたときの上部に、鋳型下端からの冷却水路を分岐し
て複数の冷却水路を形成すると、引き抜き方向における
鋳型の単位長さ当たりの水路の表面積が増加し、メニス
カス近傍の抜熱能力が大幅に向上すること。
分けたときの上部に、鋳型下端からの冷却水路を分岐し
て複数の冷却水路を形成すると、引き抜き方向における
鋳型の単位長さ当たりの水路の表面積が増加し、メニス
カス近傍の抜熱能力が大幅に向上すること。
【００１３】(b) 分岐した複数の冷却水路の断面積の合
計を下部の冷却水路の断面積より少なくすると、分岐し
た冷却水路の通水速度が大きくなり、上記の部分の抜熱
能力が一層向上すること。
計を下部の冷却水路の断面積より少なくすると、分岐し
た冷却水路の通水速度が大きくなり、上記の部分の抜熱
能力が一層向上すること。
【００１４】本発明は上記の知見に基づくもので、その
要旨は以下の(1) 〜(4) のとおりである。
要旨は以下の(1) 〜(4) のとおりである。
【００１５】(1) 鋳型内部に冷却水路を有する連続鋳造
用鋳型であって、メニスカス相当位置近傍で鋳型を上部
と下部に分けたときの上部で、下部の冷却水路の延長上
に、それぞれの冷却水路から複数に分岐した冷却水路を
形成したことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
用鋳型であって、メニスカス相当位置近傍で鋳型を上部
と下部に分けたときの上部で、下部の冷却水路の延長上
に、それぞれの冷却水路から複数に分岐した冷却水路を
形成したことを特徴とする連続鋳造用鋳型。
【００１６】(2) 複数の前記冷却水路に分岐する位置が
メニスカス相当位置より下方に５０ｍｍ以上１５０ｍｍ
以下の範囲であることを特徴とする上記(1) に記載の連
続鋳造用鋳型。
メニスカス相当位置より下方に５０ｍｍ以上１５０ｍｍ
以下の範囲であることを特徴とする上記(1) に記載の連
続鋳造用鋳型。
【００１７】(3) 複数に分岐した前記冷却水路の断面積
の合計が、これに対応する下部の冷却水路の断面積より
小さいことを特徴とする上記(1) または(2) に記載の連
続鋳造用鋳型。
の合計が、これに対応する下部の冷却水路の断面積より
小さいことを特徴とする上記(1) または(2) に記載の連
続鋳造用鋳型。
【００１８】(4) 複数に分岐した前記冷却水路の分岐本
数が２本または３本で、下部の冷却水路の直径が１０ｍ
ｍ以上３０ｍｍ以下、上部の分岐した冷却水路の直径が
３ｍｍ以上５ｍｍ以下であることを特徴とする上記(1)
または(2) に記載の連続鋳造用鋳型。
数が２本または３本で、下部の冷却水路の直径が１０ｍ
ｍ以上３０ｍｍ以下、上部の分岐した冷却水路の直径が
３ｍｍ以上５ｍｍ以下であることを特徴とする上記(1)
または(2) に記載の連続鋳造用鋳型。
【００１９】
【発明の実施の形態】以下に、本発明に係る連続鋳造用
冷却水路の構造について、添付図面を参照して詳細に説
明する。
冷却水路の構造について、添付図面を参照して詳細に説
明する。
【００２０】図１は、本発明の連続鋳造用鋳型の要部を
示す模式的説明図で、同図（ａ）は、鋳型の縦断面図、
同図（ｂ）は、同図（ａ）のＡ−Ａ線矢視の断面図であ
る。
示す模式的説明図で、同図（ａ）は、鋳型の縦断面図、
同図（ｂ）は、同図（ａ）のＡ−Ａ線矢視の断面図であ
る。
【００２１】図１（ａ）および図１（ｂ）に示すよう
に、鋳型銅板１の下端から鋳型銅板１の上部方向に伸び
た冷却水路７は、メニスカス１０の近傍で複数本の冷却
水路すなわち分岐水路８に分岐される（図１では、２本
の分岐水路を例示）。冷却水路への通水による抜熱は、
冷却水路の表面積が大きいほど、また通水速度が速いほ
ど増大する。
に、鋳型銅板１の下端から鋳型銅板１の上部方向に伸び
た冷却水路７は、メニスカス１０の近傍で複数本の冷却
水路すなわち分岐水路８に分岐される（図１では、２本
の分岐水路を例示）。冷却水路への通水による抜熱は、
冷却水路の表面積が大きいほど、また通水速度が速いほ
ど増大する。
【００２２】したがって、同図に示すように鋳型内で冷
却水路を分岐することにより、引き抜き方向における鋳
型の単位長さ当たりの水路表面積が増加し、その結果、
分岐した部分の抜熱量が大きくなる。例えば、分岐水路
の合計の断面積を一定としたとき、分岐本数をＮとする
と、分岐しない場合と比較し、分岐水路の表面積の合計
はＮ1/2 倍に増加する。すなわち、Ｎ＝２で１．４倍、
Ｎ＝４で２倍となる。
却水路を分岐することにより、引き抜き方向における鋳
型の単位長さ当たりの水路表面積が増加し、その結果、
分岐した部分の抜熱量が大きくなる。例えば、分岐水路
の合計の断面積を一定としたとき、分岐本数をＮとする
と、分岐しない場合と比較し、分岐水路の表面積の合計
はＮ1/2 倍に増加する。すなわち、Ｎ＝２で１．４倍、
Ｎ＝４で２倍となる。
【００２３】 したがって、メニスカス近傍で水路を分岐
することにより、メニスカス近傍の抜熱量を大きくする
ことができる。なお、分岐する位置は、鋳型の熱負荷が
高いメニスカス相当位置から下方に５０ｍｍから１５０
ｍｍの範囲とするのが望ましい。分岐位置が５０ｍｍよ
り上方では、分岐による抜熱効果が不充分であり、１５
０ｍｍより下方では、水路断面積の減少による圧損増加
によりポンプ能力の増強が必要になる。
することにより、メニスカス近傍の抜熱量を大きくする
ことができる。なお、分岐する位置は、鋳型の熱負荷が
高いメニスカス相当位置から下方に５０ｍｍから１５０
ｍｍの範囲とするのが望ましい。分岐位置が５０ｍｍよ
り上方では、分岐による抜熱効果が不充分であり、１５
０ｍｍより下方では、水路断面積の減少による圧損増加
によりポンプ能力の増強が必要になる。
【００２４】次に、本発明の好適態様として、分岐水路
の断面積の合計がこれに対応する下部の冷却水路の断面
積より小さいとした理由を説明する。図１（ａ）に示す
ように、冷却水は下部ヘッダー５から給水口１４より供
給され、冷却水路７から分岐水路８を通り排水口９より
上部ヘッダー６に排出される。冷却水路７から分岐水路
８に冷却水が通るとき断面積が小さくなることから、冷
却水の流速が上がり、水路表面の熱移動が促進されるた
め、分岐による抜熱能力の向上効果が一層大きくなる。
の断面積の合計がこれに対応する下部の冷却水路の断面
積より小さいとした理由を説明する。図１（ａ）に示す
ように、冷却水は下部ヘッダー５から給水口１４より供
給され、冷却水路７から分岐水路８を通り排水口９より
上部ヘッダー６に排出される。冷却水路７から分岐水路
８に冷却水が通るとき断面積が小さくなることから、冷
却水の流速が上がり、水路表面の熱移動が促進されるた
め、分岐による抜熱能力の向上効果が一層大きくなる。
【００２５】ここで、より好ましくは、分岐水路の断面
積の合計が、下部の冷却水路に対する断面積比で３０％
以上である。断面積比が３０％未満では、分岐水路の周
長が極端に短くなり、分岐水路の伝熱表面積が著しく減
少して充分な抜熱効果が得られない。
積の合計が、下部の冷却水路に対する断面積比で３０％
以上である。断面積比が３０％未満では、分岐水路の周
長が極端に短くなり、分岐水路の伝熱表面積が著しく減
少して充分な抜熱効果が得られない。
【００２６】次に、具体的な分岐水路の形状、寸法およ
び分岐本数を説明する。鋳型銅板１は、通常５０ｍｍ程
度の厚さであり、両方の水路は、鋳型内面１２から鋳型
肉厚方向に１５ｍｍ以上３０ｍｍ以下の範囲の位置に設
け、下部の冷却水路は、直径１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下
の円形断面、上部の分岐水路は直径３ｍｍ以上５ｍｍ以
下の円形断面とし、分岐水路の断面寸法は同じとするの
が望ましい。なお、通常、分岐本数（Ｎ）は、２本また
は３本で充分に効果を発揮する。４本以上では、水路表
面積の増加の点では有利であるが、構造が複雑になる。
び分岐本数を説明する。鋳型銅板１は、通常５０ｍｍ程
度の厚さであり、両方の水路は、鋳型内面１２から鋳型
肉厚方向に１５ｍｍ以上３０ｍｍ以下の範囲の位置に設
け、下部の冷却水路は、直径１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下
の円形断面、上部の分岐水路は直径３ｍｍ以上５ｍｍ以
下の円形断面とし、分岐水路の断面寸法は同じとするの
が望ましい。なお、通常、分岐本数（Ｎ）は、２本また
は３本で充分に効果を発揮する。４本以上では、水路表
面積の増加の点では有利であるが、構造が複雑になる。
【００２７】なお、図１に示した例では、分岐水路８は
鋳型銅板の下端面に対し垂直方向に、すなわち冷却水路
７の延長上に設けられているが、冷却水路７に対して多
少の角度を持たせても良い。
鋳型銅板の下端面に対し垂直方向に、すなわち冷却水路
７の延長上に設けられているが、冷却水路７に対して多
少の角度を持たせても良い。
【００２８】ところで、鋳型内部に設ける冷却水路の基
本形式には、貫通孔式とスリット式がある。貫通孔式
は、鋳型銅板の内部に冷却水路を形成したもの、一方、
スリット式は、鋳型銅板の表面に加工したスリットとバ
ックフレームと呼ばれる裏打ち板とで冷却水路を形成す
るものである。本発明は、図１に示したように、貫通孔
式冷却水路を備えた鋳型について説明したが、スリット
式冷却水路の鋳型にも適用することができる。
本形式には、貫通孔式とスリット式がある。貫通孔式
は、鋳型銅板の内部に冷却水路を形成したもの、一方、
スリット式は、鋳型銅板の表面に加工したスリットとバ
ックフレームと呼ばれる裏打ち板とで冷却水路を形成す
るものである。本発明は、図１に示したように、貫通孔
式冷却水路を備えた鋳型について説明したが、スリット
式冷却水路の鋳型にも適用することができる。
【００２９】
【実施例】湾曲半径３．５ｍで２ストランド垂直曲げ型
スラブ連続鋳造機において、一方のストランドでは、図
１に示す基本構成を有し、表１に示す仕様の本発明例の
鋳型を使用し、他方のストランドでは表１の分岐水路を
設けない比較例の鋳型を使用して、表２に示す条件で同
時に鋳造し、鋳型銅板の抜熱状況を比較した。なお、両
方の鋳型とも冷却水路の形式は貫通孔式とした。
スラブ連続鋳造機において、一方のストランドでは、図
１に示す基本構成を有し、表１に示す仕様の本発明例の
鋳型を使用し、他方のストランドでは表１の分岐水路を
設けない比較例の鋳型を使用して、表２に示す条件で同
時に鋳造し、鋳型銅板の抜熱状況を比較した。なお、両
方の鋳型とも冷却水路の形式は貫通孔式とした。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】鋳型の抜熱特性は、図１（ａ）に示すメニ
スカス１０の相当位置より４０ｍｍ下方で、鋳型内面１
２から鋳型厚さ方向に１３ｍｍの深さで、鋳型幅方向の
中央部の位置に熱電対を挿入し、鋳型内部の温度を測定
することにより調査した。表３にその測定結果を示す。
スカス１０の相当位置より４０ｍｍ下方で、鋳型内面１
２から鋳型厚さ方向に１３ｍｍの深さで、鋳型幅方向の
中央部の位置に熱電対を挿入し、鋳型内部の温度を測定
することにより調査した。表３にその測定結果を示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】比較例１〜３では、測定点の温度はいづれ
も２００℃を超えており、この温度より溶鋼と接触する
メニスカス近傍の鋳型銅板の表面温度を推定すると約３
５０℃となる。この温度は銅板の軟化点４００℃に近い
ためブレイクアウトが発生しやすい条件であり、操業上
および安全上で危険な状態であった。本発明例１〜３で
は、測定点の温度はすべて１８５℃以下であり、溶鋼と
接触するメニスカス近傍の鋳型銅板の表面温度を推定す
ると約３００℃であり、安定した操業ができた。
も２００℃を超えており、この温度より溶鋼と接触する
メニスカス近傍の鋳型銅板の表面温度を推定すると約３
５０℃となる。この温度は銅板の軟化点４００℃に近い
ためブレイクアウトが発生しやすい条件であり、操業上
および安全上で危険な状態であった。本発明例１〜３で
は、測定点の温度はすべて１８５℃以下であり、溶鋼と
接触するメニスカス近傍の鋳型銅板の表面温度を推定す
ると約３００℃であり、安定した操業ができた。
【００３５】本発明例の鋳型の銅板温度は、比較例に比
べ、低温でかつその温度変動も少なくなっており、本発
明の鋳型の抜熱能力が大幅に向上していることが判っ
た。
べ、低温でかつその温度変動も少なくなっており、本発
明の鋳型の抜熱能力が大幅に向上していることが判っ
た。
【００３６】本発明の鋳型により、５ｍ／分以上の安定
した高速鋳造が可能となり、生産性が大幅に向上した。
した高速鋳造が可能となり、生産性が大幅に向上した。
【００３７】
【発明の効果】本発明の連続鋳造用鋳型は、鋳型熱負荷
の高いメニスカス近傍の抜熱能力が大きいので、ブレイ
クアウトが起こりにくく高速鋳造が可能となる。
の高いメニスカス近傍の抜熱能力が大きいので、ブレイ
クアウトが起こりにくく高速鋳造が可能となる。
【図１】本発明の連続鋳造用鋳型の要部を示す模式的説
明図であり、同図（ａ）は、鋳型の縦断面図、同図
（ｂ）は、同図（ａ）のＡ−Ａ線矢視の断面図である。
明図であり、同図（ａ）は、鋳型の縦断面図、同図
（ｂ）は、同図（ａ）のＡ−Ａ線矢視の断面図である。
１ 鋳型銅板 ３ バックフレーム ４ ボルト ５ 下部ヘッダー ６ 上部ヘッダー ７ 冷却水路 ８ 分岐水路 ９ 排水口 １０ メニスカス １２ 鋳型内面 １３ プラグ １４ 給水口
Claims (4)
- 【請求項１】 鋳型内部に冷却水路を有する連続鋳造用
鋳型であって、メニスカス相当位置の近傍で鋳型を上部
と下部に分けたときの上部で、下部の冷却水路の延長上
に、それぞれの冷却水路から複数に分岐した冷却水路を
形成したことを特徴とする連続鋳造用鋳型。 - 【請求項２】 複数の前記冷却水路に分岐する位置がメ
ニスカス相当位置より下方に５０ｍｍ以上１５０ｍｍ以
下の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の連続
鋳造用鋳型。 - 【請求項３】 複数に分岐した前記冷却水路の断面積の
合計が、これに対応する下部の冷却水路の断面積より小
さいことを特徴とする請求項１または２に記載の連続鋳
造用鋳型。 - 【請求項４】 複数に分岐した前記冷却水路の分岐本数
が２本または３本で、下部の冷却水路の直径が１０ｍｍ
以上３０ｍｍ以下、上部の分岐した冷却水路の直径が３
ｍｍ以上５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１ま
たは２に記載の連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21311497A JP3246404B2 (ja) | 1997-08-07 | 1997-08-07 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21311497A JP3246404B2 (ja) | 1997-08-07 | 1997-08-07 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1157950A true JPH1157950A (ja) | 1999-03-02 |
| JP3246404B2 JP3246404B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=16633822
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21311497A Expired - Fee Related JP3246404B2 (ja) | 1997-08-07 | 1997-08-07 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3246404B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005305476A (ja) * | 2004-04-19 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用鋳型 |
| JP2008031520A (ja) * | 2006-07-28 | 2008-02-14 | Tobata Seisakusho:Kk | ステーブクーラ |
| JP2020121329A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造用鋳型及び鋼の連続鋳造方法 |
-
1997
- 1997-08-07 JP JP21311497A patent/JP3246404B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005305476A (ja) * | 2004-04-19 | 2005-11-04 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用鋳型 |
| JP2008031520A (ja) * | 2006-07-28 | 2008-02-14 | Tobata Seisakusho:Kk | ステーブクーラ |
| JP2020121329A (ja) * | 2019-01-31 | 2020-08-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造用鋳型及び鋼の連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3246404B2 (ja) | 2002-01-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5857514A (en) | Strip casting | |
| JP7284403B2 (ja) | 双ロール式連続鋳造装置および双ロール式連続鋳造方法 | |
| JP2010516468A (ja) | 流れが比較的均一な供給ノズル及びそれを用いた連続鋳造方法 | |
| EP2682204A2 (en) | Blocking element, roll line & continuous casting apparatus | |
| JPH11267794A (ja) | 液体で冷却される鋳型 | |
| EP1140392B1 (en) | High speed continuous casting device and relative method | |
| JP3246404B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| AU2006346617B2 (en) | Twin roll casting machine | |
| CN218361966U (zh) | 结晶器水口布置结构 | |
| EP2682203A2 (en) | Blocking element, roll line & continuous casting apparatus | |
| US4036281A (en) | Method for continuously casting a slab | |
| JP3865615B2 (ja) | 高熱流束に対応する連続鋳造鋳型 | |
| JPH0686849U (ja) | 誘導加熱用タンディッシュ | |
| JP6947192B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型及び鋼の連続鋳造方法 | |
| JP4261272B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| CN114364471B (zh) | 用于连续浇铸金属产品的结晶器以及相应的浇铸方法 | |
| JP2020082120A (ja) | 整流部材、注湯ノズル、双ロール式連続鋳造装置、及び、薄肉鋳片の製造方法 | |
| JP7151665B2 (ja) | 連続鋳造用水冷鋳型及び鋼の連続鋳造方法 | |
| RU2095189C1 (ru) | Кристаллизатор для непрерывной разливки металлов | |
| JP3336962B2 (ja) | 溶湯加熱方法と装置 | |
| JPH03297541A (ja) | 連続鋳造設備用モールド | |
| JPH0810905A (ja) | スラブ用連続鋳造鋳型 | |
| JP3440957B2 (ja) | 水冷ジャケット樋 | |
| KR101010625B1 (ko) | 냉각능이 우수한 쌍롤식 박판주조기의 주조롤 | |
| JPS63123552A (ja) | ベルト式連続鋳造機のベルト冷却装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20011002 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |