JPH1150990A - 流体吸排装置 - Google Patents
流体吸排装置Info
- Publication number
- JPH1150990A JPH1150990A JP9211775A JP21177597A JPH1150990A JP H1150990 A JPH1150990 A JP H1150990A JP 9211775 A JP9211775 A JP 9211775A JP 21177597 A JP21177597 A JP 21177597A JP H1150990 A JPH1150990 A JP H1150990A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blade
- blade grooves
- adjacent
- total
- grooves
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M37/00—Apparatus or systems for feeding liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus; Arrangements for purifying liquid fuel specially adapted for, or arranged on, internal-combustion engines
- F02M37/04—Feeding by means of driven pumps
- F02M37/08—Feeding by means of driven pumps electrically driven
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/188—Rotors specially for regenerative pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/18—Rotors
- F04D29/22—Rotors specially for centrifugal pumps
- F04D29/24—Vanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
- F04D29/669—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for liquid pumps
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2200/00—Mathematical features
- F05B2200/10—Basic functions
- F05B2200/11—Sum
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05B—INDEXING SCHEME RELATING TO WIND, SPRING, WEIGHT, INERTIA OR LIKE MOTORS, TO MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS COVERED BY SUBCLASSES F03B, F03D AND F03G
- F05B2260/00—Function
- F05B2260/96—Preventing, counteracting or reducing vibration or noise
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 回転部材の回転に伴い発生する音圧のピーク
を低減する流体吸排装置を提供する。 【解決手段】 燃料ポンプに用いられる羽根溝２４ｂの
隣接角度は全て異なっている。総羽根溝数をｎとしたと
き、連続して隣接するｍ＝ｎ／ｋ（ｋ＝（２、３、
４）、ｎ／ｋが整数にならないときは［ｎ／ｋ］または
［ｎ／ｋ］＋１のうち少なくとも［ｎ／ｋ］＋１をｍと
する）個の羽根溝２４ｂの隣接角度の合計Ｓmを求め、
ある羽根溝２４ｂから始めて羽根溝２４ｂを周方向に一
つずつずらしながら合計Ｓm をｎ回求めると、各回の合
計Ｓm はほぼ（３６０／ｋ）−１０≦Ｓ m ≦（３６０／
ｋ）＋１０を満たしている。したがって、隣接角度の異
なる羽根溝２４ｂがインペラ２４の全周にわたって不規
則に配置されるので、インペラ２４の回転に伴い発生す
る音圧のピークを低減できる。
を低減する流体吸排装置を提供する。 【解決手段】 燃料ポンプに用いられる羽根溝２４ｂの
隣接角度は全て異なっている。総羽根溝数をｎとしたと
き、連続して隣接するｍ＝ｎ／ｋ（ｋ＝（２、３、
４）、ｎ／ｋが整数にならないときは［ｎ／ｋ］または
［ｎ／ｋ］＋１のうち少なくとも［ｎ／ｋ］＋１をｍと
する）個の羽根溝２４ｂの隣接角度の合計Ｓmを求め、
ある羽根溝２４ｂから始めて羽根溝２４ｂを周方向に一
つずつずらしながら合計Ｓm をｎ回求めると、各回の合
計Ｓm はほぼ（３６０／ｋ）−１０≦Ｓ m ≦（３６０／
ｋ）＋１０を満たしている。したがって、隣接角度の異
なる羽根溝２４ｂがインペラ２４の全周にわたって不規
則に配置されるので、インペラ２４の回転に伴い発生す
る音圧のピークを低減できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、羽根ならびに羽根
の間に羽根溝を周囲に設けた回転部材を回転し、流体を
吸入および排出する流体吸排装置に関する。
の間に羽根溝を周囲に設けた回転部材を回転し、流体を
吸入および排出する流体吸排装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、羽根ならびに羽根の間に羽根
溝を周囲に設けた回転部材が回転することにより流体を
吸入および排出する流体吸排装置が知られている。通常
このような回転部材に設けた隣接する羽根溝のピッチお
よび羽根溝の幅は等しい。隣接する羽根溝のピッチを等
間隔、つまり隣接する羽根のピッチを等間隔にした回転
部材が回転すると、流体の吸入口と吐出口との間に設け
られ羽根と近接する隔壁を羽根が一定時間毎に通過する
度に、羽根の回転方向の前後で発生する圧力差も隔壁を
通過するので、羽根数×（回転部材の回転数）に相当す
る高い周波数の金属音が発生する。回転部材と隔壁との
間で発生する金属音が周囲の部品または空間と共鳴する
と、発生音が増幅されるので騒音の原因になる。
溝を周囲に設けた回転部材が回転することにより流体を
吸入および排出する流体吸排装置が知られている。通常
このような回転部材に設けた隣接する羽根溝のピッチお
よび羽根溝の幅は等しい。隣接する羽根溝のピッチを等
間隔、つまり隣接する羽根のピッチを等間隔にした回転
部材が回転すると、流体の吸入口と吐出口との間に設け
られ羽根と近接する隔壁を羽根が一定時間毎に通過する
度に、羽根の回転方向の前後で発生する圧力差も隔壁を
通過するので、羽根数×（回転部材の回転数）に相当す
る高い周波数の金属音が発生する。回転部材と隔壁との
間で発生する金属音が周囲の部品または空間と共鳴する
と、発生音が増幅されるので騒音の原因になる。
【０００３】特開昭６０−８５２８８号公報に開示され
たポンプでは、羽根溝幅が異なる複数の羽根溝を一定配
列に配置し、一定配列に配置した一定ピッチの羽根溝列
を繰り返し回転部材に配置して全体の羽根溝列を構成し
ている。このように羽根溝幅が異なる複数の溝を有する
ことにより、羽根数×（回転部材の回転数）に相当する
高い周波数の音圧のピークを低減している。
たポンプでは、羽根溝幅が異なる複数の羽根溝を一定配
列に配置し、一定配列に配置した一定ピッチの羽根溝列
を繰り返し回転部材に配置して全体の羽根溝列を構成し
ている。このように羽根溝幅が異なる複数の溝を有する
ことにより、羽根数×（回転部材の回転数）に相当する
高い周波数の音圧のピークを低減している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
６０−８５２８８号公報に開示されるような構成のポン
プでは、高い周波数の金属音の音圧を低減することはで
きるが、一定配列に配置した一定ピッチの溝列が繰り返
し現れるので、一定ピッチ毎に低い周波数の音が発生す
る。このようなポンプを例えば内燃機関の燃料ポンプと
して用いると、低い周波数の音が燃料タンクと共鳴して
低周波騒音となることがある。
６０−８５２８８号公報に開示されるような構成のポン
プでは、高い周波数の金属音の音圧を低減することはで
きるが、一定配列に配置した一定ピッチの溝列が繰り返
し現れるので、一定ピッチ毎に低い周波数の音が発生す
る。このようなポンプを例えば内燃機関の燃料ポンプと
して用いると、低い周波数の音が燃料タンクと共鳴して
低周波騒音となることがある。
【０００５】本発明の目的は、回転部材の回転に伴い発
生する音圧のピークを低減する流体吸排装置を提供する
ことにある。
生する音圧のピークを低減する流体吸排装置を提供する
ことにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
流体吸排装置によると、羽根溝の隣接角度はすべて異な
っていなくても一部が異なっていればよく、回転部材の
周囲に隣接角度の異なる羽根溝を不規則に配置し、連続
して隣接する所定数の羽根溝の隣接角度の合計は、回転
部材の周方向に合計範囲をずらしても、所定の範囲内に
入っている。つまり、値の異なる隣接角度を形成する羽
根溝が回転部材の周囲に偏在することなく一様に分散さ
れて配置されているので、所定位置、つまり流体の吸入
口と吐出口との間に設けられ羽根と近接する隔壁を通過
する羽根の時間間隔がばらつく。したがって、高周波域
および低周波域において回転部材の回転に伴い発生する
音圧のピークを低減し、騒音を低減できる。
流体吸排装置によると、羽根溝の隣接角度はすべて異な
っていなくても一部が異なっていればよく、回転部材の
周囲に隣接角度の異なる羽根溝を不規則に配置し、連続
して隣接する所定数の羽根溝の隣接角度の合計は、回転
部材の周方向に合計範囲をずらしても、所定の範囲内に
入っている。つまり、値の異なる隣接角度を形成する羽
根溝が回転部材の周囲に偏在することなく一様に分散さ
れて配置されているので、所定位置、つまり流体の吸入
口と吐出口との間に設けられ羽根と近接する隔壁を通過
する羽根の時間間隔がばらつく。したがって、高周波域
および低周波域において回転部材の回転に伴い発生する
音圧のピークを低減し、騒音を低減できる。
【０００７】本発明の請求項２記載の流体吸排装置によ
ると、（等しい隣接角度の数／総羽根溝数）≦０．１で
ある。さらに、総羽根溝数をｎとしたとき、連続して隣
接するｍ＝ｎ／ｋ（ｋ＝（２、３、４）、ｎ／ｋが整数
にならないときは［ｎ／ｋ］または［ｎ／ｋ］＋１のう
ち少なくとも［ｎ／ｋ］＋１をｍとする）個の羽根溝の
隣接角度の合計Ｓm を求め、ある羽根溝から始めて羽根
溝を周方向に一つずつずらしながら合計Ｓm をｎ回求め
ると、各回の合計Ｓm はほぼ（３６０／ｋ）−１０≦Ｓ
m ≦（３６０／ｋ）＋１０である。ここで［ｎ／ｋ］
は、ｎ／ｋを越えない最大の整数を表す。したがって、
隣接角度の異なる羽根溝が全周にわたって不規則に配置
されるので、流体の吸入口と吐出口との間に設けられ羽
根と近接する隔壁を通過する羽根の時間間隔がばらつ
く。したがって、羽根数×（回転部材の回転数）に相当
する高周波騒音を低減できる。さらに、隣接角度の異な
る複数の羽根溝からなる一定ピッチの配列が繰り返し回
転部材に配置されることを防止するので、低周波域での
音圧のピークを低減できる。したがって、高周波域およ
び低周波域において回転部材の回転に伴い発生する音圧
のピークを低減し、騒音を低減できる。
ると、（等しい隣接角度の数／総羽根溝数）≦０．１で
ある。さらに、総羽根溝数をｎとしたとき、連続して隣
接するｍ＝ｎ／ｋ（ｋ＝（２、３、４）、ｎ／ｋが整数
にならないときは［ｎ／ｋ］または［ｎ／ｋ］＋１のう
ち少なくとも［ｎ／ｋ］＋１をｍとする）個の羽根溝の
隣接角度の合計Ｓm を求め、ある羽根溝から始めて羽根
溝を周方向に一つずつずらしながら合計Ｓm をｎ回求め
ると、各回の合計Ｓm はほぼ（３６０／ｋ）−１０≦Ｓ
m ≦（３６０／ｋ）＋１０である。ここで［ｎ／ｋ］
は、ｎ／ｋを越えない最大の整数を表す。したがって、
隣接角度の異なる羽根溝が全周にわたって不規則に配置
されるので、流体の吸入口と吐出口との間に設けられ羽
根と近接する隔壁を通過する羽根の時間間隔がばらつ
く。したがって、羽根数×（回転部材の回転数）に相当
する高周波騒音を低減できる。さらに、隣接角度の異な
る複数の羽根溝からなる一定ピッチの配列が繰り返し回
転部材に配置されることを防止するので、低周波域での
音圧のピークを低減できる。したがって、高周波域およ
び低周波域において回転部材の回転に伴い発生する音圧
のピークを低減し、騒音を低減できる。
【０００８】本発明の請求項３記載の流体吸排装置によ
ると、乱数を発生して羽根溝の配置を決定することによ
り各羽根溝の配置が容易にできる。さらに、各羽根溝の
配置がより不規則になるので、回転板の回転に伴い発生
する音圧のピークを低減できる。本発明の請求項４記載
の流体吸排装置によると、羽根溝の隣接角度がすべて異
なるので、複数の羽根溝からなる一定角度を有する羽根
溝の配列が存在しない。したがって、回転板の回転に伴
い発生する音圧をさらに低減できる。
ると、乱数を発生して羽根溝の配置を決定することによ
り各羽根溝の配置が容易にできる。さらに、各羽根溝の
配置がより不規則になるので、回転板の回転に伴い発生
する音圧のピークを低減できる。本発明の請求項４記載
の流体吸排装置によると、羽根溝の隣接角度がすべて異
なるので、複数の羽根溝からなる一定角度を有する羽根
溝の配列が存在しない。したがって、回転板の回転に伴
い発生する音圧をさらに低減できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
実施例を図面に基づいて説明する。本発明の流体吸排装
置を内燃機関の燃料ポンプに適用した一実施例を図２に
示す。燃料ポンプ１０は、例えば車両等の燃料タンク内
に装着され、燃料タンクから内燃機関の燃料噴射装置に
燃料を供給するものである。
実施例を図面に基づいて説明する。本発明の流体吸排装
置を内燃機関の燃料ポンプに適用した一実施例を図２に
示す。燃料ポンプ１０は、例えば車両等の燃料タンク内
に装着され、燃料タンクから内燃機関の燃料噴射装置に
燃料を供給するものである。
【００１０】燃料ポンプ１０は、図示しない燃料タンク
から燃料を吸入して加圧するポンプ部１０ａ、ポンプ部
１０ａを駆動するモータ部１０ｂ、およびポンプ部１０
ａで加圧された燃料を燃料ポンプ外に吐出する燃料吐出
部１０ｃからなる。ポンプ部１０ａは、ポンプカバー１
２とポンプケーシング１３との間にＣ字状のポンプ室３
０を形成し、円板状に形成された燃料加圧用の回転部材
としてのインペラ２４がポンプ室３０内に回転可能に収
容されている。ポンプカバー１２およびポンプケーシン
グ１３はアルミ製であり、円筒状に形成されたハウジン
グ１１の一端にかしめて固定されている。
から燃料を吸入して加圧するポンプ部１０ａ、ポンプ部
１０ａを駆動するモータ部１０ｂ、およびポンプ部１０
ａで加圧された燃料を燃料ポンプ外に吐出する燃料吐出
部１０ｃからなる。ポンプ部１０ａは、ポンプカバー１
２とポンプケーシング１３との間にＣ字状のポンプ室３
０を形成し、円板状に形成された燃料加圧用の回転部材
としてのインペラ２４がポンプ室３０内に回転可能に収
容されている。ポンプカバー１２およびポンプケーシン
グ１３はアルミ製であり、円筒状に形成されたハウジン
グ１１の一端にかしめて固定されている。
【００１１】図１に示すように、インペラ２４は、外周
縁に６７個の羽根２４ａと、羽根２４ａの間に６７個の
羽根溝２４ｂとを設けている。羽根２４ａの幅は一定で
あるが、隣接する羽根２４ａ同士のピッチ、つまり羽根
溝２４ｂの幅および羽根溝２４ｂの隣接角度はすべて異
なっている。ポンプカバー１２に形成された吸入口３１
ａからポンプ室３０に吸入された燃料は、インペラ２４
の回転により加圧され、吐出口３１ｂからモータ部１０
ｂのモータ室３２に送出される。ポンプケーシング１３
に形成された隔壁１３ａはインペラ２４の外周と近接
し、吸入口３１ａと吐出口３１ｂとをシールしている。
縁に６７個の羽根２４ａと、羽根２４ａの間に６７個の
羽根溝２４ｂとを設けている。羽根２４ａの幅は一定で
あるが、隣接する羽根２４ａ同士のピッチ、つまり羽根
溝２４ｂの幅および羽根溝２４ｂの隣接角度はすべて異
なっている。ポンプカバー１２に形成された吸入口３１
ａからポンプ室３０に吸入された燃料は、インペラ２４
の回転により加圧され、吐出口３１ｂからモータ部１０
ｂのモータ室３２に送出される。ポンプケーシング１３
に形成された隔壁１３ａはインペラ２４の外周と近接
し、吸入口３１ａと吐出口３１ｂとをシールしている。
【００１２】図２に示すモータ部１０ｂは回転子２０と
回転子２０の周囲を囲むマグネット２５とを有し、マグ
ネット２５の磁場中に配設されている回転子２０のコイ
ル２０ａにコネクタ５０のコネクタピン５１から電流が
供給されると回転子２０が回転する。回転子２０のスラ
スト方向側の回転軸２１は、ポンプカバー１２の中央凹
部に圧入されているスラスト軸受２２に軸受けされてい
る。回転軸２１は、スラスト軸受２２に軸方向の荷重を
支持されているとともにベアリング２６に径方向を支持
されている。回転子２０の他方の回転軸２３はベアリン
グ２７に径方向を支持されている。回転軸２１の外周壁
に軸方向に切欠き２１ａが設けられ、この切欠き２１ａ
の形成された部位にインペラ２４が固定されている。
回転子２０の周囲を囲むマグネット２５とを有し、マグ
ネット２５の磁場中に配設されている回転子２０のコイ
ル２０ａにコネクタ５０のコネクタピン５１から電流が
供給されると回転子２０が回転する。回転子２０のスラ
スト方向側の回転軸２１は、ポンプカバー１２の中央凹
部に圧入されているスラスト軸受２２に軸受けされてい
る。回転軸２１は、スラスト軸受２２に軸方向の荷重を
支持されているとともにベアリング２６に径方向を支持
されている。回転子２０の他方の回転軸２３はベアリン
グ２７に径方向を支持されている。回転軸２１の外周壁
に軸方向に切欠き２１ａが設けられ、この切欠き２１ａ
の形成された部位にインペラ２４が固定されている。
【００１３】マグネット２５は回転子２０の外周に設け
られ、回転子２０と所定のエアギャップを形成してい
る。回転子２０の回転軸２３側に、八個のセグメントに
分割された銅製の整流子４０が設置されている。吐出ケ
ース１４はハウジング１１の他端にかしめて固定されて
いる。コネクタピン５１は、吐出ケース１４に設けられ
たコネクタ５０に先端を露出して埋設されている。コネ
クタピン５１は、ブラシ、整流子４０を介し回転子２０
に巻回されたコイル２０ａに接続するとともに、チョー
クコイル５２に接続されている。チョークコイル５２は
コイル２０ａに供給される電流から交流成分を除くため
に接続されている。
られ、回転子２０と所定のエアギャップを形成してい
る。回転子２０の回転軸２３側に、八個のセグメントに
分割された銅製の整流子４０が設置されている。吐出ケ
ース１４はハウジング１１の他端にかしめて固定されて
いる。コネクタピン５１は、吐出ケース１４に設けられ
たコネクタ５０に先端を露出して埋設されている。コネ
クタピン５１は、ブラシ、整流子４０を介し回転子２０
に巻回されたコイル２０ａに接続するとともに、チョー
クコイル５２に接続されている。チョークコイル５２は
コイル２０ａに供給される電流から交流成分を除くため
に接続されている。
【００１４】吐出部１０ｃは吐出ケース１４に形成され
る吐出口３３に逆止弁３４を収容し、この逆止弁３４が
吐出口３３から吐出した燃料の逆流を防止している。次
に、燃料ポンプ１０の作動について説明する。コイル２
０ａに電流が供給されると、回転子２０は、スラスト軸
受２２およびベアリング２６に回転軸２１を支持される
とともにベアリング２７に回転軸２３を支持されて回転
する。燃料タンクから図示しないフィルタを通してポン
プ室３０に吸い上げられた燃料は、回転軸２１とともに
回転するインペラ２４によりポンプ室３０内で加圧さ
れ、モータ室３２に送出される。モータ室３２に送出さ
れた燃料は、吐出口３３の逆止弁３４を押し上げ、吐出
口３４から図示しない燃料配管により燃料タンク外に吐
出される。
る吐出口３３に逆止弁３４を収容し、この逆止弁３４が
吐出口３３から吐出した燃料の逆流を防止している。次
に、燃料ポンプ１０の作動について説明する。コイル２
０ａに電流が供給されると、回転子２０は、スラスト軸
受２２およびベアリング２６に回転軸２１を支持される
とともにベアリング２７に回転軸２３を支持されて回転
する。燃料タンクから図示しないフィルタを通してポン
プ室３０に吸い上げられた燃料は、回転軸２１とともに
回転するインペラ２４によりポンプ室３０内で加圧さ
れ、モータ室３２に送出される。モータ室３２に送出さ
れた燃料は、吐出口３３の逆止弁３４を押し上げ、吐出
口３４から図示しない燃料配管により燃料タンク外に吐
出される。
【００１５】インペラ２４が回転すると、各羽根２４ａ
の回転方向の前後に発生する圧力差がインペラ２４の外
周に近接するポンプケーシング１３の隔壁１３ａに衝突
する。インペラ２４に設けられた羽根溝２４ｂの隣接角
度の設定の仕方によって、ポンプカバ−１２およびポン
プケーシング１３の隔壁１３ａに圧力差を有する燃料が
衝突すると大きな音が発生することがある。
の回転方向の前後に発生する圧力差がインペラ２４の外
周に近接するポンプケーシング１３の隔壁１３ａに衝突
する。インペラ２４に設けられた羽根溝２４ｂの隣接角
度の設定の仕方によって、ポンプカバ−１２およびポン
プケーシング１３の隔壁１３ａに圧力差を有する燃料が
衝突すると大きな音が発生することがある。
【００１６】次に、インペラ２４の６７個の羽根溝２４
ｂの配置について説明する。 (1) まず、隣接する羽根溝２４ｂのピッチ（羽根溝の中
心間角度、つまり隣接角度）の最大値θmax （°）およ
び最小値θmin （°）を決定し、その差を羽根溝２４ｂ
の総数で６７等分して隣接角度の増分Δ（°）を求め
る。隣接角度の最大値θmax と最小値θmin との差が大
きすぎると、モータ部１０ｂに供給する電力に対する燃
料吐出量の割合、つまり燃料ポンプ１０の効率が低下す
る。隣接角度の最大値θmax と最小値θmin との差が小
さすぎると、羽根溝の隣接角度を等しく設定したインペ
ラに構成が近づき、羽根数×（インペラの回転数）に相
当する高い周波数の音圧が上昇する。適切な隣接角度の
最大値θmax と最小値θminとの差は燃料ポンプ毎に実
験や解析等により割り出すことができる。
ｂの配置について説明する。 (1) まず、隣接する羽根溝２４ｂのピッチ（羽根溝の中
心間角度、つまり隣接角度）の最大値θmax （°）およ
び最小値θmin （°）を決定し、その差を羽根溝２４ｂ
の総数で６７等分して隣接角度の増分Δ（°）を求め
る。隣接角度の最大値θmax と最小値θmin との差が大
きすぎると、モータ部１０ｂに供給する電力に対する燃
料吐出量の割合、つまり燃料ポンプ１０の効率が低下す
る。隣接角度の最大値θmax と最小値θmin との差が小
さすぎると、羽根溝の隣接角度を等しく設定したインペ
ラに構成が近づき、羽根数×（インペラの回転数）に相
当する高い周波数の音圧が上昇する。適切な隣接角度の
最大値θmax と最小値θminとの差は燃料ポンプ毎に実
験や解析等により割り出すことができる。
【００１７】(2) 羽根溝２４ｂの総数ｎ、本実施例では
６７個の乱数を順番に発生し、各乱数に発生順にしたが
って発生番号ｉを昇順に付与する。この発生番号ｉをイ
ンペラの外周全体に昇順または降順で割り当てる。乱数
の昇順または降順に応じ発生番号ｉと１対１に対応させ
て１から６７までの配列番号ｊを各乱数に付与する。イ
ンペラの外周に割り当てられた発生番号ｉに対応する位
置に割り当てられる羽根溝の隣接角度をθi （ｉ＝１、
２・・・ｎ）とすると、θi （°）は次式(1)で表され
る。
６７個の乱数を順番に発生し、各乱数に発生順にしたが
って発生番号ｉを昇順に付与する。この発生番号ｉをイ
ンペラの外周全体に昇順または降順で割り当てる。乱数
の昇順または降順に応じ発生番号ｉと１対１に対応させ
て１から６７までの配列番号ｊを各乱数に付与する。イ
ンペラの外周に割り当てられた発生番号ｉに対応する位
置に割り当てられる羽根溝の隣接角度をθi （ｉ＝１、
２・・・ｎ）とすると、θi （°）は次式(1)で表され
る。
【００１８】 θi ＝θmin ＋Δ×（ｊ−１） ・・・(1) (3) このように設定された羽根溝２４ｂの配置の内、連
続して隣接するｍ＝ｎ／ｋ（ｋ＝（２、３、４）、ｎ／
ｋが整数にならないときは［ｎ／ｋ］または［ｎ／ｋ］
＋１のうち少なくとも［ｎ／ｋ］＋１をｍとする）個の
羽根溝２４ｂの隣接角度の合計Ｓm （°）を求め、ある
羽根溝２４ｂから始めて羽根溝２４ｂを周方向に一つず
つずらしながら合計Ｓm をｎ回求め、各回の合計Ｓm が
次式(2)をほぼ満たす配置を採用する。
続して隣接するｍ＝ｎ／ｋ（ｋ＝（２、３、４）、ｎ／
ｋが整数にならないときは［ｎ／ｋ］または［ｎ／ｋ］
＋１のうち少なくとも［ｎ／ｋ］＋１をｍとする）個の
羽根溝２４ｂの隣接角度の合計Ｓm （°）を求め、ある
羽根溝２４ｂから始めて羽根溝２４ｂを周方向に一つず
つずらしながら合計Ｓm をｎ回求め、各回の合計Ｓm が
次式(2)をほぼ満たす配置を採用する。
【００１９】 （３６０／ｋ）−１０≦Ｓm ≦（３６０／ｋ）＋１０ ・・・(2) ｋ＝（２、３、４）を含み、ｋ＝（整流子４０のセグメ
ント数）までの範囲内で合計Ｓm を求めて検討すれば、
さらに良好にインペラの回転に伴い発生する音圧を低減
できる。図３に、ｋ＝２、３、４、８としたときの羽根
溝２４ｂの隣接角度の合計Ｓmのばらつきを示す。本実
施例ではｎ＝６７であるから、ｍ＝（３３、３４）、
（２２、２３）、（１６、１７）、（８、９）であると
きの各隣接角度の合計Ｓmを求めている。図３から判る
ように、ｋ＝２、３、４、８としたときの６７回の隣接
角度の合計Ｓm は（３６０／２＝１８０）±１０、（３
６０／３＝１２０）±１０、（３６０／４＝９０）±１
０、（３６０／８＝４５）±１０の範囲内にほぼ入って
いる。本実施例によれば、各羽根溝２４ｂの隣接角度は
全て異なっているので高周波音の発生を抑制することが
できる。しかも羽根溝２４ｂの隣接角度が周方向に偏在
することなく一様に分散して配置されているので、隔壁
１３ａを通過する羽根群の通過時間間隔を一様に分散さ
せることができる。したがって、低周波音の発生も抑制
することができる。
ント数）までの範囲内で合計Ｓm を求めて検討すれば、
さらに良好にインペラの回転に伴い発生する音圧を低減
できる。図３に、ｋ＝２、３、４、８としたときの羽根
溝２４ｂの隣接角度の合計Ｓmのばらつきを示す。本実
施例ではｎ＝６７であるから、ｍ＝（３３、３４）、
（２２、２３）、（１６、１７）、（８、９）であると
きの各隣接角度の合計Ｓmを求めている。図３から判る
ように、ｋ＝２、３、４、８としたときの６７回の隣接
角度の合計Ｓm は（３６０／２＝１８０）±１０、（３
６０／３＝１２０）±１０、（３６０／４＝９０）±１
０、（３６０／８＝４５）±１０の範囲内にほぼ入って
いる。本実施例によれば、各羽根溝２４ｂの隣接角度は
全て異なっているので高周波音の発生を抑制することが
できる。しかも羽根溝２４ｂの隣接角度が周方向に偏在
することなく一様に分散して配置されているので、隔壁
１３ａを通過する羽根群の通過時間間隔を一様に分散さ
せることができる。したがって、低周波音の発生も抑制
することができる。
【００２０】さらに種々の乱数を発生させ、図３よりも
隣接角度の合計Ｓm のばらつきが小さい隣接角度の配列
をその中から選択して求めたものを図４に示す。図４に
示すように合計Ｓm のばらつきが小さい配列は、発生す
る音圧の低い配列になる。つまり、隣接角度の異なる羽
根溝２４ｂがより不規則に配置されているのである。こ
のときの周波数に対する発生音圧を図５に示す。図６に
示す測定結果は、図２に示す燃料ポンプとほぼ同じ構成
でインペラに配置する羽根溝の隣接角度を全て等しくし
たものである。図４に示すように隣接角度の合計Ｓm が
ほぼ平坦なばらつきになるように羽根溝を配置すると、
図６に示す従来例に比べ、ピーク音圧が低減しているこ
とが判る。つまり、全周波数においてインペラ２４の回
転に伴い発生する音圧が低減している。なお、図５、６
において縦軸の音圧は液中で測定した値であり、便宜上
１μＰａを０ｄＢとしている。
隣接角度の合計Ｓm のばらつきが小さい隣接角度の配列
をその中から選択して求めたものを図４に示す。図４に
示すように合計Ｓm のばらつきが小さい配列は、発生す
る音圧の低い配列になる。つまり、隣接角度の異なる羽
根溝２４ｂがより不規則に配置されているのである。こ
のときの周波数に対する発生音圧を図５に示す。図６に
示す測定結果は、図２に示す燃料ポンプとほぼ同じ構成
でインペラに配置する羽根溝の隣接角度を全て等しくし
たものである。図４に示すように隣接角度の合計Ｓm が
ほぼ平坦なばらつきになるように羽根溝を配置すると、
図６に示す従来例に比べ、ピーク音圧が低減しているこ
とが判る。つまり、全周波数においてインペラ２４の回
転に伴い発生する音圧が低減している。なお、図５、６
において縦軸の音圧は液中で測定した値であり、便宜上
１μＰａを０ｄＢとしている。
【００２１】以上説明した本発明の実施の形態を示す上
記実施例では、羽根溝２４ｂの隣接角度を全て異なるよ
うにし、発生した乱数に各羽根溝２４ｂを対応させて不
規則に羽根溝２４ｂを配置したことにより、高周波およ
び低周波においてもインペラ２４の回転に伴い発生する
音圧のピークを低減することができるので、インペラ２
４の回転に伴い燃料ポンプ１０から発生する騒音を低減
できる。乱数による羽根溝２４ｂの配置方法は本実施例
で述べた方式に限らず、乱数の不規則性を利用していれ
ばどのような方法を用いてもよい。
記実施例では、羽根溝２４ｂの隣接角度を全て異なるよ
うにし、発生した乱数に各羽根溝２４ｂを対応させて不
規則に羽根溝２４ｂを配置したことにより、高周波およ
び低周波においてもインペラ２４の回転に伴い発生する
音圧のピークを低減することができるので、インペラ２
４の回転に伴い燃料ポンプ１０から発生する騒音を低減
できる。乱数による羽根溝２４ｂの配置方法は本実施例
で述べた方式に限らず、乱数の不規則性を利用していれ
ばどのような方法を用いてもよい。
【００２２】さらに、発生音の音圧の差である脈動の発
生を抑制できるので、脈動によりインペラ２４の回転速
度が変化することを抑制できる。これにより、モータ部
１０ｂに供給する電力に応じ所定の燃料量を吐出する高
効率な燃料ポンプを提供できる。本実施例では、連続し
て隣接するｍ＝ｎ／ｋ個の羽根溝２４ｂの隣接角度の合
計Ｓｍを求めるときに、ｋ＝（２、３、４、８）とし、
ｎ／ｋが整数にならない場合にはｍ＝（３３、３４）、
（２２、２３）、（１６、１７）、（８、９）として
［ｎ／ｋ］および［ｎ／ｋ］＋１の両方について合計Ｓ
ｍを求めた。これに対し、ｋ＝（２、３、４）とし、ｍ
＝３４、２３、１７、つまり［ｎ／ｋ］＋１についてだ
け合計Ｓｍを求めてばらつきを検討しても、十分に音圧
を低下することができる。
生を抑制できるので、脈動によりインペラ２４の回転速
度が変化することを抑制できる。これにより、モータ部
１０ｂに供給する電力に応じ所定の燃料量を吐出する高
効率な燃料ポンプを提供できる。本実施例では、連続し
て隣接するｍ＝ｎ／ｋ個の羽根溝２４ｂの隣接角度の合
計Ｓｍを求めるときに、ｋ＝（２、３、４、８）とし、
ｎ／ｋが整数にならない場合にはｍ＝（３３、３４）、
（２２、２３）、（１６、１７）、（８、９）として
［ｎ／ｋ］および［ｎ／ｋ］＋１の両方について合計Ｓ
ｍを求めた。これに対し、ｋ＝（２、３、４）とし、ｍ
＝３４、２３、１７、つまり［ｎ／ｋ］＋１についてだ
け合計Ｓｍを求めてばらつきを検討しても、十分に音圧
を低下することができる。
【００２３】また本実施例では全ての隣接角度を異なる
ようにしたが、（等しい隣接角度の数／総羽根溝数）≦
０．１であれば、隣接角度の等しい羽根溝が存在しても
よい。本実施例では、燃料ポンプに本発明を適用した例
について説明したが、液体に限らず例えば回転部材の周
囲に羽根および羽根溝を設けた送風器に本発明の構成を
適用することにより、回転部材の回転に伴う音の発生を
低減することができる。
ようにしたが、（等しい隣接角度の数／総羽根溝数）≦
０．１であれば、隣接角度の等しい羽根溝が存在しても
よい。本実施例では、燃料ポンプに本発明を適用した例
について説明したが、液体に限らず例えば回転部材の周
囲に羽根および羽根溝を設けた送風器に本発明の構成を
適用することにより、回転部材の回転に伴う音の発生を
低減することができる。
【図１】本発明の一実施例による燃料ポンプのインペラ
を示す平面図である。
を示す平面図である。
【図２】本実施例の燃料ポンプを示す断面図である。
【図３】本実施例における隣接角度の合計Ｓm のばらつ
きを示す特性図である。
きを示す特性図である。
【図４】変形例における隣接角度の合計Ｓm のばらつき
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図５】変形例における周波数と音圧との関係を示す特
性図である。
性図である。
【図６】従来例における周波数と音圧との関係を示す特
性図である。
性図である。
１０ 燃料ポンプ（流体吸排装置） １１ ハウジング １３ａ 隔壁 ２４ インペラ（回転部材） ２４ａ 羽根 ２４ｂ 羽根溝
Claims (4)
- 【請求項１】 羽根、ならびにこれら羽根の間に設けた
羽根溝を周囲に配置した回転部材を有し、前記回転部材
の回転により吸い込んだ流体を排出する流体吸排装置で
あって、 前記羽根溝の隣接角度は少なくとも一部が異なってお
り、前記回転部材の周囲に隣接角度の異なる前記羽根溝
を不規則に配置し、連続して隣接する所定数の前記羽根
溝の隣接角度の合計は、前記回転部材の周方向に合計範
囲をずらしても、所定の範囲内に入っていることを特徴
する流体吸排装置。 - 【請求項２】 （等しい隣接角度の数／総羽根溝数）≦
０．１であり、総羽根溝数をｎとしたとき、連続して隣
接するｍ＝ｎ／ｋ（ｋ＝（２、３、４）、ｎ／ｋが整数
にならないときは［ｎ／ｋ］または［ｎ／ｋ］＋１のう
ち少なくとも［ｎ／ｋ］＋１をｍとする）個の羽根溝の
隣接角度の合計Ｓm を求め、ある羽根溝から始めて羽根
溝を周方向に一つずつずらしながら合計Ｓm をｎ回求
め、各回の合計Ｓm はほぼ（３６０／ｋ）−１０≦Ｓm
≦（３６０／ｋ）＋１０であることを特徴する請求項１
記載の流体吸排装置。 - 【請求項３】 発生させた乱数と前記羽根溝とを対応付
け、各羽根溝の配置を決定する配置方法で製作されたこ
とを特徴とする請求項１または２記載の流体吸排装置。 - 【請求項４】 前記羽根溝の隣接角度はすべて異なるこ
とを特徴とする請求項１、２または３記載の燃料供給装
置。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21177597A JP3826508B2 (ja) | 1997-08-06 | 1997-08-06 | 燃料ポンプ |
| US09/127,868 US5975843A (en) | 1997-08-06 | 1998-08-03 | Fluid supply device having irregular vane grooves |
| KR1019980031485A KR100303272B1 (ko) | 1997-08-06 | 1998-08-03 | 불규칙한날개홈을가지는유체공급장치 |
| DE19835420.7A DE19835420B4 (de) | 1997-08-06 | 1998-08-05 | Flüssigkeitszufuhrvorrichtung mit unregelmäßigen Flügelnuten |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21177597A JP3826508B2 (ja) | 1997-08-06 | 1997-08-06 | 燃料ポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150990A true JPH1150990A (ja) | 1999-02-23 |
| JP3826508B2 JP3826508B2 (ja) | 2006-09-27 |
Family
ID=16611395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21177597A Expired - Lifetime JP3826508B2 (ja) | 1997-08-06 | 1997-08-06 | 燃料ポンプ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5975843A (ja) |
| JP (1) | JP3826508B2 (ja) |
| KR (1) | KR100303272B1 (ja) |
| DE (1) | DE19835420B4 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003528257A (ja) * | 2000-03-21 | 2003-09-24 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 圧送ポンプ |
| JP2005282500A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Toshiba Corp | 流体ポンプ、冷却装置及電気機器 |
| DE102010050276A1 (de) | 2009-11-11 | 2011-07-07 | AISAN KOGYO KABUSHIKI KAISHA, Aichi-ken | Flüssigkeitspumpe |
| US8092186B2 (en) | 2008-08-29 | 2012-01-10 | Hyundam Industrial Co., Ltd. | Random pitch impeller for fuel pump |
| WO2018168442A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | 株式会社ミツバ | インペラ |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19615322A1 (de) | 1996-04-18 | 1997-10-23 | Vdo Schindling | Peripheralpumpe |
| US6824361B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-11-30 | Visteon Global Technologies, Inc. | Automotive fuel pump impeller with staggered vanes |
| WO2004034405A2 (en) * | 2002-09-26 | 2004-04-22 | Atomix, Llc | Roto-dynamic fluidic system |
| US20060029491A1 (en) * | 2002-09-26 | 2006-02-09 | Garrett Norman H Iii | Roto-dynamic fluidic systems |
| US6890144B2 (en) | 2002-09-27 | 2005-05-10 | Visteon Global Technologies, Inc. | Low noise fuel pump design |
| US6984099B2 (en) * | 2003-05-06 | 2006-01-10 | Visteon Global Technologies, Inc. | Fuel pump impeller |
| US20040258545A1 (en) * | 2003-06-23 | 2004-12-23 | Dequan Yu | Fuel pump channel |
| US8032831B2 (en) * | 2003-09-30 | 2011-10-04 | Hyland Software, Inc. | Computer-implemented workflow replayer system and method |
| JP2005344563A (ja) * | 2004-06-01 | 2005-12-15 | Toshiba Corp | ポンプ |
| TW200634801A (en) * | 2004-11-17 | 2006-10-01 | Hitachi Maxell | Optical information-recording medium |
| JP4789003B2 (ja) * | 2006-03-30 | 2011-10-05 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| JP5024650B2 (ja) * | 2006-05-17 | 2012-09-12 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| US8277166B2 (en) * | 2009-06-17 | 2012-10-02 | Dresser-Rand Company | Use of non-uniform nozzle vane spacing to reduce acoustic signature |
| US9249806B2 (en) | 2011-02-04 | 2016-02-02 | Ti Group Automotive Systems, L.L.C. | Impeller and fluid pump |
| CN105782109B (zh) * | 2016-03-06 | 2020-05-12 | 亿德机电科技（福建）有限公司 | 一种燃烧机专用泵旋涡叶轮 |
| CN114294259A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-04-08 | 福建省福安市力德泵业有限公司 | 一种高效低噪音泵 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3006603A (en) * | 1954-08-25 | 1961-10-31 | Gen Electric | Turbo-machine blade spacing with modulated pitch |
| US3418991A (en) * | 1967-06-12 | 1968-12-31 | Gen Motors Corp | Vehicle fuel system |
| CH470588A (de) * | 1968-01-22 | 1969-03-31 | Bbc Brown Boveri & Cie | Geräuschminderung bei aerodynamischen Druckwellenmaschinen |
| US3951567A (en) * | 1971-12-18 | 1976-04-20 | Ulrich Rohs | Side channel compressor |
| US3881839A (en) * | 1974-01-07 | 1975-05-06 | Gen Motors Corp | Fuel pump |
| US3947149A (en) * | 1974-11-01 | 1976-03-30 | General Motors Corporation | Submerged fuel pump with bevel sided impeller blades |
| JPS5525555A (en) * | 1978-08-12 | 1980-02-23 | Hitachi Ltd | Impeller |
| US4209284A (en) * | 1978-09-01 | 1980-06-24 | General Motors Corporation | Electric motor-driven two-stage fuel pump |
| US4474534A (en) * | 1982-05-17 | 1984-10-02 | General Dynamics Corp. | Axial flow fan |
| JPS6085288A (ja) * | 1983-10-14 | 1985-05-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ウエスコポンプの羽根車 |
| DE3708336C2 (de) * | 1987-03-14 | 1996-02-15 | Bosch Gmbh Robert | Laufrad zum Fördern eines Mediums |
| DE3811990A1 (de) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 | Speck Pumpenfabrik Walter Spec | Peripheralpumpe |
| US5163810A (en) * | 1990-03-28 | 1992-11-17 | Coltec Industries Inc | Toric pump |
| JPH05179941A (ja) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | Mitsubishi Electric Corp | 車両用触媒コンバータの二次空気供給用電動ポンプ |
| JPH0797999A (ja) * | 1993-09-29 | 1995-04-11 | Miura Kenkyusho:Kk | ウェスコポンプ |
-
1997
- 1997-08-06 JP JP21177597A patent/JP3826508B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-08-03 KR KR1019980031485A patent/KR100303272B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-08-03 US US09/127,868 patent/US5975843A/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-08-05 DE DE19835420.7A patent/DE19835420B4/de not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003528257A (ja) * | 2000-03-21 | 2003-09-24 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 圧送ポンプ |
| JP4955889B2 (ja) * | 2000-03-21 | 2012-06-20 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 圧送ポンプ |
| JP2005282500A (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | Toshiba Corp | 流体ポンプ、冷却装置及電気機器 |
| US8092186B2 (en) | 2008-08-29 | 2012-01-10 | Hyundam Industrial Co., Ltd. | Random pitch impeller for fuel pump |
| DE102010050276A1 (de) | 2009-11-11 | 2011-07-07 | AISAN KOGYO KABUSHIKI KAISHA, Aichi-ken | Flüssigkeitspumpe |
| KR101138680B1 (ko) | 2009-11-11 | 2012-04-24 | 아이상 고교 가부시키가이샤 | 유체 펌프 |
| WO2018168442A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | 株式会社ミツバ | インペラ |
| EP3597924A4 (en) * | 2017-03-13 | 2020-11-11 | Mitsuba Corporation | PROPELLER |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5975843A (en) | 1999-11-02 |
| DE19835420A1 (de) | 1999-02-11 |
| JP3826508B2 (ja) | 2006-09-27 |
| DE19835420B4 (de) | 2015-07-16 |
| KR100303272B1 (ko) | 2001-12-12 |
| KR19990023306A (ko) | 1999-03-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3826508B2 (ja) | 燃料ポンプ | |
| US5015159A (en) | Fuel pump | |
| JP4395210B2 (ja) | 真空ポンプの改良 | |
| KR100231141B1 (ko) | 재생펌프 및 그의 케이싱 | |
| KR100807051B1 (ko) | 연료 펌프용 임펠러 및 임펠러가 사용된 연료 펌프 | |
| US6471466B2 (en) | Feed pump | |
| KR100838910B1 (ko) | 임펠러 및 임펠러를 갖는 유체 펌프 | |
| US5265997A (en) | Turbine-vane fuel pump | |
| US7284950B2 (en) | Impeller and apparatus using the same | |
| JP5627217B2 (ja) | 燃料ポンプ | |
| US7309206B2 (en) | Fuel pump received in housing | |
| JPS6111483A (ja) | ポンプ装置 | |
| US20050220614A1 (en) | Fluid pump apparatus | |
| EP2159426B1 (en) | Random pitch impeller for fuel pump | |
| GB2351324A (en) | Regenerative pump impeller | |
| US6468027B2 (en) | Fuel pump for internal combustion engine | |
| EP1039138A2 (en) | Vacuum pump with inverted motor | |
| JPH09126185A (ja) | 遠心羽根車およびそれを用いた電動送風機 | |
| JP2003278684A (ja) | 流体吸排装置 | |
| GB2196696A (en) | Rotary vane pumps operable in vacuum mode | |
| JP4062007B2 (ja) | 電動燃料ポンプ | |
| JPH09126178A (ja) | 燃料ポンプ装置 | |
| JP2774127B2 (ja) | 電動ポンプ | |
| JPH085355Y2 (ja) | タービン型ポンプ | |
| JP3045418B2 (ja) | ターボ真空ポンプ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050921 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050927 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051122 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051216 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060313 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060512 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20060517 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060613 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060626 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090714 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100714 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110714 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120714 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120714 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130714 Year of fee payment: 7 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |