JPH11509166A - クラウスプロセスでの硫黄生成方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、ＣＯ₂及びＨ₂Ｓが濃厚な濃厚溶液から再生塔の中でＣＯ₂及びＨ₂Ｓがガスとして解放され再生溶媒がされ、解放されたガスが次いでクラウスプロセスに供給され、前記クラウスプロセスから一方では硫黄が他方では残留ガスが排出される前記濃厚溶液からの硫黄生成方法及び装置に関する。その際、正圧下のＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液がまず初めにフラッシュ分離器の中でＣＯ₂及びＨ₂Ｓ（フラッシュガス）のそれぞれ一部を分離するために滅圧され、前記フラッシュガスがＨ₂Ｓの選択的な再吸収のために吸収器の中で再生溶媒により洗浄され、前記再吸収で得られた溶液が、フラッシュ分離器から排出され部分的脱ガスされた溶液と一緒に、前記クラウスプロセスのためのガスを解放するために再生塔に案内されるか、又は本発明の方法に前置接続され本発明のためのＣＯ₂及びＨ₂Ｓを生成できる濃厚溶液吸収プロセスに供給され、前記残留ガスが、前記残留ガスの中に含有されている硫黄化合物が水素処理によりＨ₂Ｓに還元された後にＨ₂Ｓの選択的再吸収のために前記クラウスプロセスから吸収器の中に戻される。

Description

【発明の詳細な説明】 クラウスプロセスでの硫黄生成方法及び装置 本発明は、ＣＯ₂及びＨ₂Ｓが濃厚な濃厚溶液から再生塔の中でＣＯ₂及びＨ₂Ｓ がガスとして解放され再生溶媒が作られ、解放されたガスが次いでクラウスプロ セスに供給され、前記クラウスプロセスから一方では硫黄が他方では残留ガスが 排出される、濃厚溶液からの硫黄生成方法に関する。更に本発明はこの方法を実 施する装置に関する。 本発明の対象である方法及びこれを実施する装置は、特に、石炭ガス化と、重 油、タール及び天然ガスの燃焼において発生し、Ｈ₂Ｓ含有量に比して大きい含 有量のＣＯ₂を有する精製ガス及び合成ガスの処理のために使用される。Ｈ₂Ｓは 通常は溶媒（例えばＭＤＥＡ＝Methyldiethanolamin＝メチルジエタノールアミ ン）の中での吸収により得られ、その際、対応するガスが吸収器を貫流して案内 される。Ｈ₂Ｓに対して選択的に作用する溶媒の使用にもかかわらず、次の溶媒 の再生の際に吸収されたガスが解放される際に、かならず酸性ガスすなわち大量 のＣＯ₂を有するガス流が発生する。このようなガスは、脱硫すなわち硫黄回収 が行われるクラウス装置の中で処理されることが困難である。燃焼のための技術 的に純粋な酸素又は相応する濃厚化された空気の支援無しには、このガスはクラ ウス装置の熱的反応器の中で処理されることは困難である。従来の技術ではこの ようなＨ₂Ｓの希薄な酸性ガスのために、適切な炎温度が保証されるように、い ずれにせよ燃焼空気のための酸素濃厚化が必要であった、しかし酸素の使用が必 要なことにより、経済的負担だけでなく、このようなガスの処理のための装置の 設置を容認してもらうことを困難にする大きい安全性問題が生じる。 比較的僅かなＨ₂Ｓしか含有しないことに起因する悪い結果を回避するために 、 クラウス装置に導かれた酸性ガスのＨ₂Ｓ含有量を可及的最大値に濃厚化するこ とが今まで試みられた。このために公知の手段は今まで、酸性ガスの吸収の際に 使用される溶媒のＨ₂Ｓ選択性を高めることに集中した。確かに大幅な改善が達 成された。しかし酸性ガスの組成は、通常の空気により動作するクラウス装置の 中への供給に常に適するとは限らなかった。 本発明の課題は、クラウスプロセスのために純粋な酸素及び酸素濃厚化空気の 使用が行われることなく、比較的僅かなＨ₂Ｓ含有量の酸性ガスを使用すること が可能である、冒頭に記載の形式の方法及びこの方法を実施する装置を提案する ことにある。 上記課題は本発明により請求項１の特徴部分に記載の特徴により解決される。 この方法の有利な実施の形態は従属項２〜９から得られる。この方法を実施する 装置は、請求項１０の特徴部分に記載の特徴を有する。従属項１１〜１７にはこ の装置の有利な実施の形態が記載されている。 本発明の要旨は、クラウス装置の使用ガスの中のＨ₂Ｓの可及的最大の濃厚化 を達成するために、ＣＯ₂及びＨ₂Ｓが濃厚溶液の２段階再生を行うことである。 フラッシュ分離器の中の有利には予熱され正圧下にある濃厚溶液の減圧を介して 行われる再生の第１の段階では、可及的最大の部分量のＣＯ₂が放出される。再 生の第２の段階では残りのＣＯ₃及びＨ₃Ｓの主要量が溶液から除去される。第２ の段階で解放された酸性ガスが初めてクラウス装置のためのガスになる。第１の 再生段階で解放されたガスはＣＯ₂の外に不可避的にある程度の割合のＨ₂Ｓも含 有する。この割合のＨ₂Ｓ成分が失われないように第１の再生段階からのガスは 既に再生された溶液が流れる吸収器を貫流して送られ、Ｈ₂Ｓの選択的な再吸収 を可能にする。これにより、この吸収器から流出したが吸収されないガスは、僅 かな割合のＨ₂Ｓしか含有しない。再吸収で得られた溶液は、この溶液が依然と してＨ₂Ｓの吸収が可能であるので、第１の再生段階から流出した溶液と統合 されるか、又は別の吸収プロセスで本発明の方法の外部で、有利には本発明の方 法のために必要なＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液を起因する装置の中に送られることが 可能である。クラウス装置ではＨ₂Ｓが生成する硫黄製品に完全には転移されな いので、本発明では硫黄成分がＨ₂Ｓに転移される還元処理の後に、硫黄成分を 含有するクラウス装置の残留ガスは第１の再生段階で解放されたガスの再吸収の ための装置の中に導入される。これにより、クラウス装置の残留ガスのＨ₂Ｓ含 有量が失われず、大幅に回収されることが保証される。このようにして、本発明 の方法の中に導入された硫黄の全量に対して９９．８％を越えるオーダの硫黄の 回収が可能となる。使用される溶媒に依存して再吸収段階の排気ガスの中の硫黄 含有量は２５０ｐｐｍ以下、例えば最小値である１０ｐｐｍに低減されることが 可能である。本発明は、再吸収のためのただ１つの吸収段階の設置により、クラ ウスプロセスのための使用ガスの大幅な濃厚化を可能にするだけでなく、クラウ ス装置の排気ガスの中に含有される硫黄成分残留量を大幅に回収することも保証 する。 次に本発明が、ただ１つの図に示されている本発明の１つの実施の形態を示す 装置概略図を用いて説明される。 例えば精製又は合成ガスのガス洗浄の際に図示されていないガス浄化装置から 排出される溶液が導管１の中に供給される。この溶液は実際上、ガス浄化装置の 中で元々は処理するガスからのＨ₂Ｓの全含有量及びＣＯ₂の約５０％を含む。こ のような溶液の従来の技術で実施されている再生では、とりわけ大きいＣＯ₂（ 例えば６５％）含有量を有する酸性ガスが解放され、この酸性ガスは純粋な酸素 及び濃厚化空気により作動されるクラウス装置に導かれなければならない。これ によりこの装置の全作動コストが大幅に高まる。本発明の方法スキーマではまず 初めに間接熱交換器２の中で濃厚溶液の加熱が行われる。熱交換器２は導管１の 中途に挿入接続され、加熱媒体側で温かい再生された溶液により作動される。 好適には、正圧が印加されている濃厚溶液は少なくとも５０℃有利には１００℃ より僅かに高い温度に予熱される。加熱された濃厚溶液は次いでフラッシュ分離 器３に導かれ、フラッシュ分離器３の中で低い圧力への膨張が行われる。その際 に大量の吸収されたＣＯ₂とＨ₂Ｓの一部と場合よっては存在する炭化水素とが解 放される。更に水蒸気が発生する、何故ならば濃厚溶液は付随物質として通常は 水を含有しているからである。フラッシュ分離器の中で解放されたガス及び蒸気 は次いで導管４を介して排出され、間接熱交換器として動作する冷却器５の中で 冷却され、これにより水蒸気は凝縮する。次に接続されている凝縮水分離器６の 中で凝縮水は分離され、水戻し管７を介してフラッシュ分離器３の中に戻される 。主にＣＯ₂，Ｈ₂Ｓ及びその他のガス、すなわち高圧の下の吸収の間に濃厚溶液 の中に溶解されたガスから成る解放された混合ガスは次いで供給管８を介して凝 縮水分離器６から吸収器９に導かれる。この吸収器９の中にフラッシュ分離器か らのガスの外に、後述する残留ガス供給管１２を介して残留ガスがクラウス装置 １０から供給される。 好適には僅かに大気圧により高い圧力で動作する吸収器９の頭部領域内に、再 生された溶液の形の溶媒が吸収媒体として供給管１１を介して導入される。供給 された再生された溶液の温度はできるだけ低くなければならない、すなわち少な くとも雰囲気温度より高くてはならない。この理由から間接熱交換器２９を冷却 器として供給管１１の中途に挿入接続すると好適である。吸収器９は気相からの Ｈ₂Ｓ成分の大幅な再吸収をする、何故ならば溶媒がＨ₂Ｓに選択的に作用するか らである。選択性は、吸収器９の中の圧力が低い程良好である。吸収器９から排 出管１４を通って流出した吸収されないガスは通常はＨ₂Ｓを２５０ｐｐｍより 小さい含有量で含有する。通常の値は約２００ｐｐｍＨ₂Ｓである。しかし、使 用される溶媒と吸収器の中の設定された圧力とに依存して吸収器９の中の排気ガ スの中のＨ₂Ｓを約１０ｐｐｍに低減することも容易に可能である。吸収器９ の排気ガスの中の約２００ｐｐＨ₂Ｓまでの再吸収の際に、吸収器９の中に導入 されたＣＯ₂の約２０％しか再吸収されない。好適には吸収器９の排気ガスは導 管１４を介して燃焼室１３の中に到達し、燃焼室１３の中で再吸収されなかった Ｈ₂Ｓの僅かな含有量が酸化されてＳＯ₂となる。この僅かなＨ₂Ｓ割合（２５０ ｐｐｍ以下）のみがＳＯ₂の形で解放され、ひいては失われる。硫黄成分の残り の部分は本発明の方法では回収されることが可能である。燃焼室１３の中に、選 択的なＨ₂Ｓ再吸収の際に溶液の中に到達しなかったＣＯ₂全量も導かれる。この ようにして、このＣＯ₂部分が、前述のクラウス装置１０の使用ガスの中に到達 することが回避される。これにより、使用ガスは確かに依然として酸性ガスでは あるが、Ｈ₂Ｓ含有量が大幅に増加している。更にこれに関連して、フラッシュ 分離器３の中の濃厚溶液から炭化水素を解放することにより、クラウス装置１０ の使用ガスの中の炭化水素が除去される、何故ならばこれらの炭化水素は吸収器 ９の中での再吸収の際に再び溶液の中に吸収されないからである。この理由から 、クラウス装置の本発明の方法で濃厚化された使用ガスは、「スプリットフロー 」タイプのクラウス装置にも「直接酸化」タイプのクラウス装置にも基本的に適 する。 吸収器９の底部から排出された溶液は排出管１７を介してまず初めに間接熱交 換器１６を通過して導かれ、間接熱交換器１６の中で予熱される。次いで溶液は 、排出管１９を介してフラッシュ分離器３から排出された濃厚溶液と参照番号１ ８を付されている個所で、統合される。熱交換器１６は加熱媒体側で熱交換器２ と同様に、本発明の１つの有利な実施の形態では、温かい再生された溶液により 作動される。代替的に勿論、吸収器９から排出された溶液を別の個所で本発明の 方法の外部で使用することも可能である。好適には、Ｈ₂Ｓを依然として吸収で きるこの溶液を、本発明の方法のために使用材料として適する濃厚溶液を生成す る吸収プロセスで使用する。しかし図示の実施の形態では、吸収器９から排出さ れ た溶液は本発明の方法で直接に利用されている。 個所１８で統合された排出管１７及び１９からの前述の２つの溶媒流は、ポン プ２０により再生塔１５に案内される。この再生塔１５の中で再生プロセスの第 ２の段階が行われる、すなわちここでクラウス装置１０のための使用ガスが濃厚 溶液から解放される。このために再生塔１５の中で酸性ガスが、下部領域内に設 けられている蒸気発生器（加熱循環路）により発生される蒸気により溶液から除 去される。Ｈ₂Ｓにより濃厚化された酸性ガスは再生塔の頭部から好適にはガス 出口管３３を介して凝縮器２１の中に流入し、凝縮器２１の中で間接的に冷却さ れる。凝縮された水蒸気は、次に接続されている凝縮水分離器２２の中で分離さ れ、ポンプ２３により再び再生塔１５の中に戻される。好適には凝縮水戻し管は 再生塔１５の上部の中に連通する。凝縮水分離器２２からガス供給管２４を介し て排出された酸性ガスは、凝縮器２１が相応して作動している場合には有利には まだ約４０〜５０℃の温度を有する。この形で酸性ガスは前述のクラウス装置１ ０の中に到達し、クラウス装置１０の中で公知のように硫黄成分の回収が行われ る。液状硫黄の排出は、右方へ案内している太い矢印により示されている。 再生塔１５の底部に、蒸気発生器の熱により加熱された再生溶液が排出管５を 介して排出される。前述のように、高温の再生溶液は好適には両方の間接熱交換 器２及び１６のための加熱媒体として用いられ、それらの中で濃厚溶液が予熱さ れる。予熱器１６の中のまだ利用可能な残留熱の放出の後に再生溶液は排出管２ ６を介して排出される。好適には、本発明の方法から排出するこの再生溶液の部 分流が、吸収器９の中でのＨ₂Ｓの再吸収のための溶媒として分岐される。この ために、参照番号２７を付されている戻し管が排出管２６から分岐している。戻 す再生溶液はポンプ２８と前述の冷却器２９とを介して供給管１１を介して吸収 器９の中に供給される。再生溶液の中の実際に本発明の方法から排出する流の排 出管は参照番号３４と左方へ向いている黒色の矢印とにより示されている。排出 管３４を貫流する溶媒流は、図示されていない本発明の方法の外部に位置する吸 収器の中でのＨ₂Ｓ吸収のために使用される。 前述のクラウス装置１０に関連して、クラウス装置１０は酸化手段としての通 常の雰囲気により動作することに注意されたい。好適には燃焼はまず初めに、制 限されている空気量により行われ、従ってＨ₂Ｓの１／３が酸化されてＳＯ₂とな る。これにより１：２のＨ₂Ｓ／ＳＯ₂比が生じる。この比はクラウス反応の理想 比に相当する。 ２Ｈ₂Ｏ＋ＳＯ₂ → ２Ｈ₂Ｏ＋３Ｓ 硫黄生成物を得るためのクラウス装置、すなわち本発明の方法に前置接続され ているガス浄化プロセスで処理されたガスの中の硫黄成分を回収するためのクラ ウス装置は、例えば、２つの触媒反応器を有する装置から成り（図示せず）、従 って、供給される酸性ガスの中のＨ₂Ｓの形で供給される硫黄に関してクラウス 装置の効率での回収がおおよそ９４〜９６％の領域内にある。しかし前述のよう に硫黄回収の程度は大幅に高い、すなわち通常は少なくとも９９．８％である。 これは、排出管３０を介して排出されるクラウス装置の残留ガスが本発明では、 いわゆるＲＡＲ（reduction absorption recycle）法を基礎にする処理にかけら れることにより保証される。総括的に３１により示されている装置部分により示 されているこの処理が、次に概略的に説明される。 ａ） クラウス装置の残留ガスがまず初めに約３００℃に加熱され、次いで直 ちに還元反応器の中に導かれる。還元反応器は還元及び急冷装置３１に所属する 。ここで、残留ガスの硫黄成分の中に含有される全硫黄が、例えばコバルト又は モリブデン触媒器を介してＨ₂Ｓに転移される、すなわち還元される。 ｂ） 残留ガスが既に充分な水素を含有していない限りは水素供給管３２を介 して必要量の水素が例えば精製ガスの形で供給されることが可能である。還元さ れた残留ガスは約３００℃の温度で還元及び急冷装置３１の還元反応器から流出 する。従って還元された残留ガスは好適には還元反応器のための供給ガスを予熱 するために利用される。 ｃ） プロセスを開始する際、還元反応器に供給されたガスを付加的に加熱す ることが必要である。この理由から、対応する下流に位置する間接ガス／ガス熱 交換器の設置が意図されている。熱源とし例えば電気加熱装置を使用できる。勿 論、その他の熱源も使用可能である。 ｄ） ガス／ガス熱交換器の中で、還元されたガスは約１６０〜２００℃に冷 却され、次いで還元及び急冷装置３１に所属する前述の急冷装置の中に流入し、 そこで再び冷却される。その際、ガスの中に含有されている水蒸気の大部分は凝 縮する。凝縮水は分離されて本発明の方法から排出されることが可能である。こ れらの詳細は図には示されていない。 ｅ） この処理の後にクラウス装置の還元残留ガスは通常は約４０℃の温度を 有する。還元残留ガスは次いで前述の残留ガス供給圧１２を介して吸収器９に導 かれる。 クラウス装置１０の残留ガスを吸収器９の中に導入することは好適には吸収器 ９の中間領域内、すなわち吸収器９の下部領域内に設けられているフラッシュガ スのための供給管８の上方で行われる。吸収器９の中間平面での残留ガスの導入 が推奨される、何故ならば残留ガスの中のＨ₂Ｓ含有量がＣＯ₂含有量より大幅に 小さく、供給管８の中のまだ再吸収されないフラッシュガスの中に比して小さい からである。図示の装置の外部にある吸収段で、排出管１７を介して吸収器１９ から排出された溶液を利用する場合にはこの溶液流を吸収器の中間領域内に供給 することが推奨される、何故ならば既にある程度のＨ₂Ｓが吸収されているから である。 本発明の方法の効率は、表に示されている本発明の方法のための１つの実施の 形態の測定結果を観察すると明瞭になる。装置スキーマの異なる点で測定された 媒体流の組成の外にそれぞれ所属の分子量、圧力及び温度が示されている。溶媒 として冒頭に記載のＭＤＥＡが使用された。詳細には次の媒体流である。 − （導管１の中の）濃厚溶液 − （導管８の中の）フラッシュガス − （導管１２の中の）水素添加残留ガス − （導管１４の中の）残留ガス燃焼室 − （導管２４の中の）酸性ガスＳＲＵ （ＳＲＵ＝Sulphur Recovery Unit） − （クラウス装置１０からの）生成された硫黄 − （導管２７の中の）再生された溶液吸収ＴＧＳＵ （ＴＧＳＵ＝Tail Gas Clean Up） − （導管３４の中の）再生された溶液その他の吸収 本発明の方法に導入された濃厚溶液は１３１．４０ｋｍｏｌ／ｈの含有量のＨ₂ Ｓ及び１７１．５６ｋｍｏｌ／ｈの含有量のＣＯ₂を有する。酸性ガスＳＲＵの 組成が示すようにクラウス装置の使用ガスの中には元の１７１．５６ｋｍｏｌ／ ｈのうち僅かに９６．１５ｋｍｏｌ／ｈしか含有されていない。これは、Ｈ₂Ｓ 濃度対ＣＯ₂濃度の比が相対的に約８５％だけ元の濃度比に対して高められたこ とを意味する。これによりクラウス装置の作動が、純粋な酸素又は濃厚化空気を 供給する必要無しに可能となった。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，Ｓ Ｚ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ， ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，Ｈ Ｕ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ， ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，Ｒ Ｏ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 サーラ，ルチアーノ イタリア国、イ−20099 セスト・サン・ ジョヴァンニ、ヴィア・セント・デニス 177／ベ (72)発明者 モリナーリ，ルーチョ イタリア国、イ−20125 マイラント、ヴ ィア・ポンテ・セヴェーゾ 41

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． ＣＯ₂及びＨ₂Ｓが濃厚な濃厚溶液から再生塔の中でＣＯ₂及びＨ₂Ｓがガ スとして解放され再生溶媒が作られ、解放されたガスが次いでクラウスプロセス に供給され、前記クラウスプロセスから一方では硫黄が他方では残留ガスが排出 される濃厚溶液からの硫黄生成方法において、 正圧下のＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液がまず初めにフラッシュ分離器の中でＣＯ₂ 及びＨ₂Ｓ（フラッシュガス）のそれぞれ一部を分離するために減圧され、 前記フラッシュガスがＨ₂Ｓの選択的な再吸収のために吸収器の中で再生溶媒 により洗浄され、 前記再吸収で得られた溶液が、フラッシュ分離器から排出され部分的脱ガスさ れた溶液と一緒に、前記クラウスプロセスのためのガスを解放するために再生塔 に案内されるか、又は本発明の方法に前置接続され本発明のためのＣＯ₂及びＨ₂ Ｓを生成できる濃厚溶液吸収プロセスに供給され、 前記残留ガスが、前記残留ガスの中に含有されている硫黄化合物が水素処理に よりＨ₂Ｓに還元された後にＨ₂Ｓの選択的再吸収のために前記クラウスプロセス から吸収器の中に戻されることを特徴とする硫黄生成方法。 ２． ＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液が、フラッシュ分離器の中へ導入される前に５ ０〜１１０℃の温度に加熱されることを特徴とする請求項１に記載の硫黄生成方 法。 ３． ＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液の加熱が間接熱交換により、再生塔から排出さ れた温かい溶媒により行われることを特徴とする請求項２に記載の硫黄生成方法 。 ４． フラッシュ分離器の中で、溶液の中に含有されていることもある炭化水 素も解放されることを特徴とする請求項１から請求項３のうちのいずれか１つの 請求項に記載の硫黄生成方法。 ５． フラッシュガスが吸収器の中への導入の前にＨ₂Ｓの選択的な再吸収の ためにまず初めに冷却され、次いで凝縮分離にかけれることを特徴とする請求項 １から請求項４のうちのいずれか１つの請求項に記載の硫黄生成方法。 ６． フラッシュガスの再吸収の際に吸収されずとりわけＣＯ₂及び僅かな部 分のＨ₂Ｓ及び場合によっては解放された炭化水素を含有するガスが、Ｈ₂Ｓ及が ＳＯ₂に酸化される燃焼にかけられることを特徴とする請求項１から請求項５の うちのいずれか１つの請求項に記載の硫黄生成方法。 ７． クラウスプロセスでのＨ₂Ｓの酸化が、酸化剤としての通常の濃厚化さ れていない空気を使用して行われることを特徴とする請求項１から請求項６のう ちのいずれか１つの請求項に記載の硫黄生成方法。 ８． クラウスプロセスからの還元残留ガスが、Ｈ₂Ｓの選択的な再吸収のた めに使用される吸収器の入口と出口との間の領域内で前記吸収器の中に導入され ることを特徴とする請求項１から請求項７のうちのいずれか１つの請求項に記載 の硫黄生成方法。 ９． Ｈ₂Ｓの再吸収から得られた溶液の戻し案内が、ＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶 液を得るための吸収プロセスの入口と出口との間の中間領域内で行われることを 特徴とする請求項１から請求項８のうちのいずれか１つの請求項に記載の硫黄生 成方法。 １０． 溶液から溶解ガスを除去する再生塔（１５）と、Ｈ₂Ｓの酸化により 硫黄を生成するクラウス装置（１０）とを具備し、前記クラウス装置（１０）の 入口が導管（２４）を介して再生塔（１５）のガス出口（３３）接続され、請求 項１に記載の硫黄生成方法を実施する装置において、 本装置の入口領域内に、正圧下の溶液を減圧することによりガスを部分的に分 離するためにフラッシュ分離器（１３）が設けられ、前記フラッシュ分離器（３ ）が、ＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液のための供給管（１）と、ガスのための排出管（ ４）と、処理された溶液のための排出管（１９）とを有することと、 Ｈ₂Ｓの選択的な吸収のための吸収器（９）が設けられ、前記吸収器（９）は 、再生された溶媒のための供給管（１１）と、前記排出管（４）に接続されてい る供給管（８）と、前記クラウス装置（１０）の残留ガス排出管（３０）に接続 されている残留ガス供給管（１２）と、前記吸収器（９）の中で生成された溶液 のための排出管（１７）と、吸収されなかったガスのための排出管（１４）とを 有することと、 前記クラウス装置（１０）の残留ガス排出管（３０）と前記吸収器（９）の残 留ガス供給管（１２）との間に、硫黄成分をＨ₂Ｓに転移する還元装置（３１） が挿入接続されていることと、 前記フラッシュ分離器（３）から溶液を排出する排出管（１９）が再生塔（１ ５）に接続されていることと、 前記吸収器（９）から溶液を排出する排出管（１７）が前記再生塔（１５）又 はＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液生成のための吸収器に接続されていることを特徴とす る装置。 １１． フラッシュ分離器（３）への供給管（１）の中途に間接熱交換器（２ ）が挿入接続されていることを特徴とする請求項１０に記載の装置。 １２． 熱交換器（２）が加熱媒体側で、再生塔（１５）から再生溶媒を排出 する排出管（２５）の中途に挿入接続されていることを特徴とする請求項１１に 記載の装置。 １３． フラッシュガスのための排出管（４）の中途に冷却器（５）が挿入接 続されていることを特徴とする請求項１０から請求項１２のうちのいずれか１つ の請求項に記載の装置。 １４． 排出管（４）が冷却器（５）の後段で凝縮分離器（６）の中に連通し ていることを特徴とする請求項１３に記載の装置。 １５． 吸収されなかったガスのための排出管（１４）が燃焼室（１３）の中 に連通していることを特徴とする請求項１０から請求項１４のうちのいずれか１ つの請求項に記載の装置。 １６． 残留ガス供給管（１２）が、対流原理で動作する吸収器（９）の中間 領域内で前記吸収器（９）の中に連通していることを特徴とする請求項１０から 請求項１５のうちのいずれか１つの請求項に記載の装置。 １７． 再生溶媒のための排出管（２６）が、ＣＯ₂及びＨ₂Ｓ濃厚溶液を生成 するための対流原料で動作する吸収装置の中間領域内に連通していることを特徴 とする請求項１０から請求項１６のうちのいずれか１つの請求項に記載の装置。