JPH11500703A - 硫化水素を含むガス流を部分酸化させるための方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 クラウス炉の中で硫化水素を含むガス流を部分酸化させるための方法であって、（ａ）硫化水素を含むガス流および酸素富化ガス流を、実質的にパラレルな速度でクラウス炉の中へ注入し、（ｂ）硫化水素を含むガス流の注入速度および酸素富化ガス流の注入速度を制御し、（ｃ）酸素富化ガス流の中の酸素を硫化水素と反応させ、および（ｄ）硫化水素が減少し硫黄が富化されたガス流をクラウス炉の出口において生成する方法。

Description

【発明の詳細な説明】 硫化水素を含むガス流を部分酸化させるための方法 本発明は、硫化水素を含むガス流を、酸素富化空気のようなガスの流れとの反 応により、クラウス炉の中で部分酸化させるための方法に関する。 硫化水素に富むガス流は、多くの産業、特に、石油精製産業および天然ガスの 生産により生成する廃棄物である。特に自然環境に関連する理由により、これら の硫化水素に富むガスを大気中へそのまま放出することはできない。従って、硫 化水素の含有量をかなり減少させるために、これらのガスを処理する必要がある 。これらの硫化水素に富むガスを処理するための良く知られた方法は、クラウス 法である。 この方法には、熱の部分と触媒の部分とが含まれている。熱の部分においては 、２つの主な反応が行われる。最初の反応は、以下の反応： Ｈ₂Ｓ＋３／２Ｏ₂→Ｈ₂Ｏ＋ＳＯ₂ に従って、水と二酸化硫黄を発生させるために、処理すべき硫化水素の約３分の １を酸素と反応させることにある。 処理すべき硫化水素の残りの２／３は、上記の最初の段階の間に生じた二酸化 硫黄と、以下の反応： ＳＯ₂＋２Ｈ₂Ｓ→２Ｈ₂Ｏ＋３Ｓ に従って反応させる。 最初の反応は、通常大気中の酸素を用いて行われる。クラウス法の熱の部分の 生成効率を増加させるために、前記最初の段階の間に、硫化水素を酸素富化空気 と反応させることがすでに提案されている。しかしながら、酸素によるこの空気 の富化はある閾値を越えてはならないと、一般に考えられている。さもないと、 、反応熱が、クラウス炉の壁における温度がこれらの壁の部分を形成する耐火物 が耐えられる温度を越えてしまうようなものになるからである。この点について 、特許出願EP-A-165,609を参照することができる。この中で、９０モル％の硫化 水素を含むガス流が４０モル％の酸素を含むガス流と反応すると、理論的な火炎 温 度は、断熱条件のもとで計算すると、約１７３２℃に達するであろうということ が述べられている。同じだがガス流が７０モル％の酸素を含んでいる条件のもと では、火炎温度は約２０６５℃に達するであろうということが示されている。こ の文献の中では、最も高い性能を示す耐火物は、約１５３７℃よりも高い温度に は耐えられないと説明されている。特許出願EP-A-165,609においては、硫化水素 に富むガス流を、酸素が３０〜３２％にまで富化された空気の流れによって処理 することは、従来のクラウス炉、すなわち酸素が富化されていない空気とともに 動作するような大きさに作られたクラウス炉の中では、行うことはできないであ ろうと考えられている。従って、炉の中で起きた反応から生じる流出物を冷却す るという方法が提案されている。前記反応の間に生成した硫黄が凝縮され、抽出 された後、冷却された流出物の一部が、炉の反応ゾーンの温度を下げるために、 この反応ゾーンの中へ再循環される。このような方法によって、酸素が高富化さ れた空気により硫化水素を処理することが可能となる。しかしながら、これは、 従来のクラウス炉に追加するべき再循環機器を使用する必要があるという不利点 を有する。従って、この方法は従来のクラウス炉によっては行うことができない 。 酸素富化ガスの流れにより硫化水素に富むガスを処理する別の方法が、特許出 願EP-A-237,217の中で説明されている。この方法は、各ゾーンが冷却ゾーンによ り隔てられた２つの異なる燃焼ゾーンの中で行われる２つの段階での、純粋な酸 素による、または酸素高富化空気による硫化水素の部分酸化にある。この方法に より、２つのゾーンの間で反応熱をステージング（ｓｔａｇｉｎｇ）することが 可能となる。しかしながら、これは、第２のクラウス炉を追加する必要があると いう不利点を有し、このことはかなりの資本コストを招く。従って、この方法も また、従来のクラウス炉によっては実施することができない。 EPA-315 225 より、酸素、硫化水素および空気を、中央外側よりクラウス炉バ ーナーへ注入することも知られている。酸素を注入する速度は５０ないし２５０ ｍ／ｓであるのに対して、硫化水素は１０ないし３０ｍ／ｓの速度にて注入され 、このことは酸素／硫化水素の速度の比が２５ないし１．７であることを示す。 本発明は、酸素富化ガスの流れにより、硫化水素を含むガスを部分酸化させる ための方法であって、従来のクラウス炉の中で行うことができる方法に関する。 従って、この方法は第２のクラウス炉を追加する必要がなく、また反応混合物の 温度を下げるために、冷却され再循環された反応流出物を注入する必要もない。 すなわち、本発明の主題は、硫化水素を含む少なくとも１つのガス流を、クラ ウス炉の中で部分酸化させるための方法であって、次の段階が行われることを特 徴とする方法である： （ａ）硫化水素を含む少なくとも１つのガス流および少なくとも１つの酸素富 化ガス流をクラウス炉の中へ注入し、これらの流れのそれぞれの注入の速度同志 が実質的にパラレルであり、 （ｂ）酸素富化ガス流の注入速度および硫化水素を含むガス流の注入速度を、 これら速度の比が０．８ないし１．２となるように制御し、 （ｃ）酸素富化ガス流中の酸素を硫化水素と反応させ、 （ｄ）硫化水素が減少したガス流をクラウス炉の出口において得る。このよう にして得たこのガス流は、硫黄が富化されている。 酸素を、酸素富化空気の流れによって囲まれた中心に注入し、酸素富化空気の 流れ自身が硫化水素の流れによって囲まれていることが好ましい。また、２つの ガス流のみが炉に注入されるときには、酸素富化ガス（または純粋な酸素）を中 心に注入し、硫化水素を周囲に同軸に注入することが好ましい。酸素富化ガスは 、２１モル％を越える、好ましくは２５モル％を越える、非常に好ましくは４０ ないし１００モル％の酸素を含むガスを意味することを意図している。 本発明を、以下の詳細な説明および図面を参照して説明する。 図１は、本発明の方法の一態様を使用するためのツインチューブバーナーの断 面図を示す。 図２は、本発明の方法の別の態様を使用するための３本の同心チューブを有す るバーナーの断面図を示す。 図３は、本発明の方法のさらに別の態様を使用するための４本の同心チューブ を有するバーナーの断面図を示す。 図４は、サワーガス流を純粋な酸素の流れによって部分酸化させる間のクラウ ス炉の壁の温度を示す。 図５は、サワーガス流およびアンモニア含有ガス流を、純粋な酸素の流れによ って部分酸化させる間のクラウス炉の壁の温度を示す。 図６は、実施例３の文脈の中での比較温度曲線を示す。 驚くことに、本発明の方法を用いることにより、酸素が富化されたガス流によ って、または酸素が非常に富化されたガス流によってでさえ、ガス流の中に存在 する硫化水素を部分酸化させることが可能となり、これは従来のクラウス炉の中 において行われることが、本願の会社によって見出だされた。事実、本発明の方 法を使用するために必要とされる従来のクラウス炉の唯一の変更は、酸素富化ガ スによる動作を可能にするために、バーナーおよび／または様々な流れを注入す るための注入器を単に適応させることからなる。これらのバーナーおよび／また は注入器は、一般に炉の底に配置される。しかしながら、特にクラウス炉自体の 寸法および構造に関する限り、何の変更も必要としない。意外なことに、そして 従来技術から予想されることに反して、本発明の方法を用いることにより、クラ ウス炉の壁の一部を形成する耐火物が耐えられる温度を下回る壁の温度を得るこ とが可能となり、これは、クラウス炉が従来のタイプであるときにもそうである 。 硫化水素を含むガス流をクラウス炉へ注入する速度と、酸素富化ガス流を注入 する速度との比は、通常０．８ないし１．２である。事実、本発明の特徴の１つ は、サワーガス（Ｈ₂Ｓなど）および任意である酸素富化空気（空気＋Ｏ₂、また は純粋なＯ₂）の間の剪断応力によって引起こされる乱流を減速させ、かつ、よ り長い経路に渡って分配するために、バーナーの出口の近くでパルスを、すなわ ち、当該ガスの密度を留意すれば、酸化剤および燃料の同様の注入速度を発生さ せることである。乱流が早く得られ局所的に集中すればするほど、酸化反応は促 進され、また「ホットコア」は、集中してバーナーの近くになるとともに、熱を バーナーのノズルに、また炉の頭部の耐火物の壁に移す。反対に、本発明のよう に、もし乱流が早く作られもせず、局所的にも集中しないならば、酸化反応は促 進されない；バーナーのノズルはそれほど熱くなく、炉の耐火物壁に移る熱もそ れほど多くない（このことにより、コストがそれほどかからない耐火物を使用す ることが可能となる）。パラレルな速度という用語は、本発明の文脈の中では、 前記流れのそれぞれの速度ベクトル同志によって形成される角度（流れがバーナ ーおよび／または注入器から出てすぐに測定される）が、約１５°を下回ること を意味する。 前記ガスの流れは、酸素が２５モル％を超える含有量にまで、好ましくは４０ ないし１００モル％の含有量にまで富化することができる。酸素が富化された前 記ガスの酸素含有量は、前記富化されたガス中における酸素のモル分率に対応す る。例を挙げると、酸素が５０％までに富化された空気は、５０モル％の酸素を 含むガス混合物からなる。 酸素が富化された前記ガスは、通常空気である。もし適切であるならば、この ガスを酸素が１００％にまで富化することができ、この場合には、ガスは純粋酸 素からなる。 前記ガス流の中の硫化水素の濃度は、１０モル％以上に、より一般的には４０ ないし９９モル％になり得る。 硫化水素を含むガス流は、サワーガス流またはアンモニア含有ガス流からなる ことができる。 サワーガスは、本質的に硫化水素および以下の化合物の少なくとも１種からな る：水蒸気、二酸化炭素、炭化水素および他の硫黄化合物。サワーガスの硫化水 素含有量は、６０ないし９５％であり得る。 アンモニア含有ガスは、通常、１０ないし６０モル％の水蒸気、１０ないし６ ０モル％の硫化水素および１０ないし６０モル％のアンモニアからなる。 硫化水素を含むガス流および酸素富化ガス流は、前記流れが酸素と接触し、こ の流れによって酸素による硫化水素の部分酸化の反応が可能となるように、炉に 注入される。この目的のために、前記流れは互いに接近して注入される。 硫化水素を含むガス流がサワーガス流のときには、手順としては、前記サワー ガス流の少なくとも一部が酸素富化ガス流を囲むようなものであることが好まし い。本発明に係る構成は、常に還元ガス（サワーガス）を外側に有することが好 ましい；サワーガスが一方の側で酸素と接触し、他方の側で空気と接触する従来 技術とは対照的に、サワーガスが酸素および／または空気を「覆う」ために、こ の配置によってサワーガスが酸化剤と接触する領域が減少する。しかしながら、 アンモニアガスを消滅させなければならない場合には（ＮＨ₃も還元ガスである ）、アンモニアを完全に酸化して、その結果、完全に消滅させるために、中心に ア ンモニアを注入することが好ましい。一方、硫化水素については、部分的に消滅 させられる必要があるのみである。 同心のチューブを含むバーナーにより、さまざまな流れを注入することができ る。このようなバーナーの断面図を図１に示す。この図において、チューブ１に より酸素富化空気流を注入することが可能となり、チューブ２により硫化水素を 含むガスの流れを注入することが可能となる。このようなバーナーは、サワーガ ス流の部分酸化に、より特に適合している。 本発明の別の点として、酸素富化ガスの流れを２つの別個な流れによって構成 し、これらの流れのそれぞれの注入の速度同志を実質的にパラレルにすることが できる；これらの流れのそれぞれの酸素含有量は、実質的に異なっている。従っ て、これらの流れの一方は純粋な酸素からなり、他方の流れは空気の流れまたは 酸素が２５〜１００％にまで富化された空気の流れからなることができる。前記 空気の流れ、または前記酸素富化空気の流れは、純粋な酸素の流れを囲むことが 好ましい。硫化水素を含むガスの流れは、一般に前記空気の流れ、または前記酸 素富化空気の流れを囲んでいる。これらのさまざまな流れをクラウス炉へ導入す ることは、いくつかの同心チューブを有するバーナーにより行うことができる。 このようなバーナーの断面図を図２に示す。この図において、中心のチューブ３ により酸素の注入が可能となり、中間のチューブ４により空気の流れまたは酸素 富化空気の流れの注入が可能となり、外側のチューブ５により硫化水素を含むガ スの流れの注入が可能となる。 本発明の別の点として、上に示したように、酸素富化ガス流が酸素の含有量が かなり異なる２つの別個の流れから構成されるときには、手順としては、アンモ ニア含有ガスの流れが、酸素が最も高く富化されたガスの流れによって囲まれ、 酸素が最も高く富化されたガスの流れ自身は、酸素が最も低く富化された流れに よって囲まれるようなものとなる。前記酸素が最も高く富化されたガスの流れは 純粋な酸素からなり、酸素が最も低く富化された流れは空気であることが好まし い。これらのさまざまな流れの注入は、図３の断面図に示したようなマルチチュ ーブバーナーによって、行うことができる。この図において、中心のチューブ６ によりアンモニア含有ガスの注入が可能となり、第１の中間チューブ７により純 粋な酸素の流れの注入が可能となり、第２の中間チューブ８により酸素富化ガス 流の注入が可能となり、外側のチューブ９によりサワーガス流の注入が可能とな る。 さらに別の点として、本発明の方法は、平行に配置した、複数の、例えば２ま たは３個の上述したバーナーにより、実施することができる。従って、サワーガ ス流およびアンモニア含有ガス流の酸化を行うことを意図するときには、図１に 示した２つのバーナーを使用することができる。これらのバーナーのうち第１の バーナーの中で、サワーガスをチューブ２により注入し、酸素富化ガスをチュー ブ１により注入する。第２のバーナーの中で、アンモニア含有ガスをチューブ１ により注入し、酸素富化ガスをチューブ２により注入する。 炉の出口において得られるガス流は、一般に１０００℃を超える温度、好まし くは１３００℃ないし２０００℃の温度である。 本発明の方法の実施がどれであろうと、使用されるバーナーは、一般に予め決 められた領域をバーナーのチューブのそれぞれに対して有している。 この領域は、前記流れのそれぞれの流量、および酸素の選択された富化に依存 して、一方で酸素富化ガス流と他方で硫化水素を含むガス流との速度の比が、４ ／１ないし１／４であるようなものでなければならない；接触する流れは、それ らの間で、０．８ないし１．２の速度比を有していなければならない。 前記流れの流量は、本発明の方法を行うプラントによって課せられる。より特 に、流量は、特にクラウス炉の寸法におよび前記クラウス炉の出口に配置される 熱交換器の特性に依存する。 これらのパラメータに依存して、当該技術分野に精通した者が前記領域を決め ることは完全に可能である。 本発明の特に好ましい点として、使用するすべてのガス流を同心でクラウス炉 に注入する。 本発明に係る方法は、ただ１つのクラウス炉の中で行うことができ、すなわち 、連続に配置された２つのクラウス炉を使用する必要がない。より特に、本発明 に係る方法は、従来のクラウス炉、すなわち、酸素が富化されていない空気によ り単に行われる硫化水素の部分酸化とともに動作するような大きさに、これまで 作 られたクラウス炉の中で行うことができる；これは、また、冷却された反応流出 物を再循環させることもない。 本発明は、以下の実施例を考慮して、より良く理解される。 実施例１ さまざまな割合に酸素が富化された空気の流れ、および９１％の硫化水素およ び９％の水蒸気からなるサワーガス流を、図１に示したようなバーナーを備えた 従来のクラウス炉に注入する。クラウス炉の長さは８ｍ、内径は１．５ｍそして 外径は２ｍである。 前記バーナーのチューブ１により、純粋な酸素の注入を行う。チューブ１は、 ０．２２ｍの直径を有する。チューブ２により、サワーガス流の注入を行う。チ ューブ２の直径は、０．４ｍである。これら２つのチューブは同心であり、その ため前記流れの両方をパラレルな速度で注入することが可能である。 サワーガス流の注入速度は、３６ｍ／ｓである。 純粋な酸素の注入速度も、３６ｍ／ｓである。 炉の壁には、９９％のアルミナを含み、１８００℃の温度に耐えることができ る耐火物が含まれている。このような耐火物は、ＡＬ１００という参照のもとで より、また、ドゥリタル（Ｄｕｒｉｔａｌ）Ｋ９９という参照のもとでディディ エル・ウェルケ（Ｄｉｄｉｅｒ Ｗｅｒｋｅ）社により販売されている。 壁の温度を、炉の全体の長さに渡って決定する。得られた結果を、図４に示す 。ここで、Ｘは、炉の長さを（ｍで）表す。これらの結果により、本発明の条件 で行うときには、硫化水素に富むサワーガス流を純粋な酸素の流れによって酸化 反応させることが、冷却された反応流出物を再循環させることなく、ただ１つの 従来のクラウス炉の中で行うことができ、一方で、耐火物が耐えることができる 温度が、炉の全体の長さに渡って保たれていることが示される。 実施例２： サワーガス流およびアンモニア含有ガス流を、純粋な酸素の流れによって部分 酸化させるために、実施例１の炉と等しいが、図２に示したバーナーを備えたク ラウス炉を使用する。 サワーガスは、９０モル％の硫化水素および１０モル％の水蒸気からなる。こ の流れを、チューブ５により、チューブの出口で４０ｍ／ｓの速度にて注入する 。 アンモニア含有ガス流は、２０モル％の硫化水素、５０モル％の水蒸気および ３０モル％のアンモニアからなる。この流れを、チューブ３により、チューブの 出口で４０ｍ／ｓの速度にて注入する。 純粋な酸素の流れを、チューブ４により、このチューブの出口で４９ｍ／ｓの 速度にて注入する。 チューブ３、４および５の直径は、それぞれ０．１ｍ、０．２２ｍおよび０． ４０ｍである。 壁の温度を、炉の全体の長さに渡って決定する。 得られた結果を、図５に示す。ここで、Ｘは炉の長さを（ｍで）表す。 これらの結果により、硫化水素に富むサワーガス流およびアンモニア含有ガス 流を、純粋な酸素の流れによって酸化させることが、従来のクラウス炉の中で行 うことができ、一方で、耐火物が耐えることができる温度が保たれ、これは炉の 全体の長さに渡っていることが示される。 実施例３： 後述する（ケース番号１から４まで）４つの異なる注入構成を同じ炉の中で使 用することにより、サワーガス、空気および酸素（空気および酸素の２つの流れ の和の中に５０モル％のＯ₂が存在する）を注入することで、本発明により得ら れる利点の１つ、すなわち、バーナーに近接する耐火物の温度を下げることを示 す。以下の４つのケースにより得られるさまざまな温度曲線を、それぞれ１から ４までの番号とともに示す。 ケース番号１： 図２で説明した構成を使用する。中心のチューブ（酸素注入）は１６．７ｃｍ の直径を有し、酸素の注入速度は３０ｍ／ｓである。この中心のチューブは、同 心に配置された２７．６ｃｍの直径の第２のチューブにより囲まれており、この 第２のチューブの中で空気を３０ｍ／ｓの速度で注入する。４２．４ｃｍの周囲 のチューブを、最初の２つと同心に配置し、この中でサワーガス（硫化水素）を ３０ｍ／ｓで注入する。結果を、図６の曲線１により示す。 ケース番号２： 中心に酸素、次にサワーガス、次に外側のチューブに注入される空気を含み、 直径がそれぞれ１６．７ｃｍ、３６．２ｃｍおよび４２．４ｃｍ（それぞれ酸素 、サワーガス、空気）、（同じ速度）である以外は、すべてケース番号１と同じ 構成を使用する。結果を図６の曲線２に示す：バーナーにおける耐火物の温度は 、ケース番号１よりもはるかに高く（７００℃の代わりに約１２００℃）、バー ナーから約８メートルで温度は実質的に等しくなっている。 ケース番号３： チューブの中での酸素の注入速度が１５０ｍ／ｓ（３０ｍ／ｓの代わりに）で ある７．４ｃｍの直径の内側のチューブ、２３．２ｃｍの直径の同心のチューブ （３０ｍ／ｓの速度の空気）および３９．６ｃｍの直径の同心の外側のチューブ （３０ｍ／ｓの速度のサワーガス）以外は、実施例１での構成と同様の構成を使 用する。得られた結果を、曲線番号３に示す。耐火物の温度が距離の関数として より速く増加したために（これは、また、速度の違いによって引き起こされる高 い乱流による、より速い燃焼を明らかに示す）、得られた結果はケース２ほど良 くはなく、一方で本発明の構造においては、実質的に同様な速度により、遅れた または段階的な燃焼が引き起こされる。 ケース番号４： チューブの中を酸素が１５０ｍ／ｓで進む直径７．４ｃｍのチューブ、チュー ブの中をサワーガスが進む（速度３０ｍ／ｓ）同心に配置された直径３３ｃｍの 第２のチューブ、および空気を注入するための直径３９．６ｃｍの外側のチュー ブ（速度３０ｍ／ｓ）をクラウスバーナーが含むこと以外は、すべてケース番号 １と同じである。結果を曲線４に示す。結果は、例えばEP-A-315 225で説明され ているように、従来技術での技術を象徴している。バーナーの付近における温度 は、シングル（７００℃−曲線１）から、２倍を超える（１５００℃−曲線４） まで変化している。 実施例４： 試験した構成は図３の構成であり、すなわち、Ｏ₂／空気／サワーガスをそれ ぞれ注入するチューブに関する限り、図２のものと同じ配置であるが、消滅させ るべきアンモニア含有ガスを注入するチューブを中心に配置する。 これは、例えばアンモニア含有ガスをサワーガスと予め混合させて注入したと きに用いるであろう、遅くて不完全な反応である熱的な解離によるよりもむしろ 、好ましくは速くて完全な反応である酸素との接触による酸化によってＮＨ₃を 消滅させることを目的として行う。 実施例３のケース番号１と同じように、注入速度は同様である。 以下の２つのケースにおいて、注入されたＮＨ₃の流量は、サワーガスおよび アンモニア含有ガスの等価な流れの組成が、７０％Ｈ₂Ｓ、７％Ｈ₂Ｏ、２３％Ｎ Ｈ₃となるようなものである；さらに、注入された純粋なＯ₂の流量は、（Ｏ₂＋ 空気）の流れの中のＯ₂が５０モル％となるようなものである。 ケース番号１： −直径 チューブ６（ＮＨ₃）１７．６ｃｍ、速度３０ｍ／ｓ ７（Ｏ₂）２４．３ｃｍ、速度３０ｍ／ｓ ８（空気）３２．８ｃｍ、速度３０ｍ／ｓ ９（ＳＧ）４２．４ｃｍ、速度３０ｍ／ｓ 分析後、炉の全体の断面に渡って、６ｍ後のＮＨ₃の含有量が実質的にゼロで あることが見出される。 ケース番号２： 出発点は図２の構成であるが、サワーガスに加えてアンモニア含有ガスを、チ ューブ５の中で注入する。 −直径 チューブ３（Ｏ₂）１６．７ｃｍ、速度３０ｍ／ｓ ４（空気）２７．６ｃｍ、速度３０ｍ／ｓ ５（ＳＧ＋アンモニア含有ガス）４２．４ｃｍ、速度３０ｍ／ ｓ ８ｍ後のＮＨ₃の含有量は、５％（炉の壁付近）ないし０．５％（炉の軸上） で変化する。 このケース番号２は、従来技術から明らかに推測し得る構成に対応している（ そこでは説明されてはいないが）。 このように、ここでもまた、本発明（ケース番号１）により、予期されない利 点がもたらされる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，ＬＵ，Ｍ Ｃ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ， ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，Ｕ Ｇ)，ＡＭ，ＡＵ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，Ｃ Ｎ，ＣＺ，ＥＥ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＴ，ＬＶ，ＭＤ， ＭＧ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＲＯ，Ｒ Ｕ，ＳＤ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＴ，ＵＡ ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 ニコラス、ジャン−フランソワ フランス国、92350 ル・プレシ−ロバン ソン、アレ・ドゥ・ラ・ボワッシエル １ (72)発明者 クードット、ビンセント フランス国、54200 トゥール、ブールバ ール・ドゥ・パーントビル 16 (72)発明者 シャロン、オリビエ フランス国、75016 パリ、アブニュ・ド ゥ・ベルサイユ 43

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．硫化水素を含む少なくとも１つのガス流を、クラウス炉の中で部分酸化さ せるための方法であって、 （ａ）硫化水素を含む少なくとも１つのガス流および少なくとも１つの酸素富 化ガス流をクラウス炉の中へ注入し、これらの流れのそれぞれの注入の速度同志 が実質的にパラレルであり、 （ｂ）硫化水素を含むガス流の注入速度および酸素富化ガス流の注入速度を、 前記速度の比が０．８ないし１．２となるように制御し、 （ｃ）酸素富化ガス流の中の酸素を硫化水素と反応させ、 （ｄ）硫化水素が減少し硫黄が富化されたガス流を、クラウス炉の出口におい て得る という段階を行うことを特徴とする方法。 ２．空気は、酸素が２５モル％を越える含有率にまで、好ましくは４０ないし １００モル％の含有率にまで富化されていることを特徴とする請求項１記載の方 法。 ３．硫化水素を含む前記ガス流の中の硫化水素の濃度が、１０モル％以上、よ り一般的には４０ないし９９モル％であることを特徴とする請求項１または２記 載の方法。 ４．酸素富化ガス流が２つの別個な流れによって構成され、これらの流れのそ れぞれの注入の速度同志が実質的にパラレルであり、これらの流れのそれぞれの 酸素含有量が実質的に異なっていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれ か１項記載の方法。 ５．酸素富化ガス流が、空気の流れによって囲まれた純粋な酸素の流れによっ て構成されていることを特徴とする請求項４記載の方法。 ６．硫化水素を含むガス流が、サワーガス流であることを特徴とする請求項１ ないし５のいずれか１項記載の方法。 ７．硫化水素を含むガス流、特にサワーガス流の少なくとも一部の注入を、こ の流れの少なくとも一部が酸素富化ガス流を囲むように、行うことを特徴とする 請求項１ないし６のいずれか１項記載の方法。 ８．硫化水素を含むガス流がアンモニア含有ガス流であることを特徴とする請 求項１ないし７のいずれか１項記載の方法。 ９．アンモニア含有ガス流およびサワーガス流を酸素富化ガス流と反応させる ことを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１項記載の方法。 １０．アンモニア含有ガス流が酸素富化ガス流の少なくとも一部によって囲ま れていることを特徴とする請求項７ないし９のいずれか１項記載の方法。 １１．アンモニア含有ガス流が純粋な酸素の流れによって囲まれていることを 特徴とする請求項１０記載の方法。 １２．クラウス炉の中へ注入される流れは同心であることを特徴とする請求項 １いし１１のいずれか１項記載の方法。 １３．冷却された反応流出物を再循環させることなく、ただ１つのクラウス炉 を使用することを特徴とする請求項１ないし１２のいずれか１項記載の方法。 １４．前記使用されたクラウス炉は、酸素が富化されていない空気の流れとの 反応により硫化水素を含むガス流を酸化させることに、以前、適応させられたも のであることを特徴とする請求項１ないし１３のいずれか１項記載の方法。 １５．クラウス炉の出口において得られるガス流が、１０００℃を超える温度 、好ましくは１３００℃ないし２０００℃の温度であることを特徴とする請求項 １ないし１４のいずれか１項記載の方法。