JPH1148007A - 焼嵌め式工具ホルダ - Google Patents
焼嵌め式工具ホルダInfo
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Abstract
対して柔軟に対応することができる焼嵌め式工具ホルダ
を提供する。 【解決手段】 工作機械との接続部2と、マニュピレー
タ保持部3と、超硬工具のシャンクを焼嵌めにより固定
する工具把持部材6とからなる焼嵌め式工具ホルダであ
り、少なくとも前記工具把持部材6が析出硬化又は加工
硬化により強化されたオーステナイト組織を有する特殊
鋼からなる。
Description
タ、フライス盤、旋盤、中ぐり盤、研削盤等に使用する
焼嵌め式工具ホルダに関する。
能を備えた数値制御(NC)工作機械であり、一旦被加工
物を取付ければ、フライス削り、穴部又は切欠部削り、
中ぐり、ネジ立て等の種々の加工を自動的に行うことが
できるために、省力化と生産性の向上が得られる。
を自在に交換して使用するためには、各工具を工具ホル
ダに取り付け、工具台にセットする。工具ホルダの一例
を図22及び図23に示す。工具ホルダ1は、マシニングセ
ンタの主軸と接続するためのテーパ状接続部2、マニュ
ピレータの係合部3、及び工具保持用チャック部4を具
備する。チャック部4の中空部に挿入された工具のシャ
ンクはナット41を締め付けてニードルローラー43で挟持
することにより、固定される。
上記ナット式の他にいわゆる焼嵌め式がある。焼嵌め式
は工具保持のダイナミックバランスがよく、高速加工が
可能であるという利点を有し、最近注目を集めている。
焼嵌め式工具ホルダの一例を図24(a) 及び(b) に示す。
工具ホルダ1は、テーパ状接続部2、マニュピレータ係
合部3、及び工具保持用チャック部4を具備する。チャ
ック部4の中空部に挿入された工具9のシャンクは焼嵌
めにより固定される。チャック部4の先端の工具把持部
の内面に4本の溝45が設けられ、それより切削加工用液
又はエアーが噴出する。
(a) 及び(b) に示す。工具ホルダ1は、テーパ状接続部
2、マニュピレータ係合部3、及び工具保持用チャック
部4を具備する。チャック部4の中空部に挿入された工
具9のシャンクは焼嵌めにより固定される。チャック部
4先端の工具把持部の内部に工具ホルダの中空部に連通
する4本の孔46が工具ホルダの軸線方向に平行に設けら
れ、切削加工用液又はエアーをチャック部4の先端面か
ら噴出する。
シャンクとの熱膨張率の差を利用している。工具シャン
クには超硬合金、サーメット、セラミックス、インバー
等の低膨張材が用いられ、また工具把持部にはニッケル
クロム鋼等の高膨張材が用いられている(例えば実開平
4-54606 号参照)。結合力(把持力)を決める締め代は
工具シャンク径の1/1000程度であり、例えばシャンク
径が20〜30mmの時は0.02mm前後に設定されている。これ
らの条件を満たすことにより焼嵌めに必要な加熱温度を
低く抑えるている。
具把持部の中空部の寸法を適宜設定することにより、加
熱を必要最小限にし、材料組織の変化に伴う強度、硬度
変化を防止し、着脱可能としている。その他に、超硬工
具シャンクをハイスや、ステンレスなどの把持部材でか
しめることにより固着し、工具シャンクをはずす時に加
熱するもの等も提案されている(例えば実開平1-92309
号参照)。
焼嵌め方式による工具ホルダには、工具把持部材の中空
部と工具のシャンクとの熱膨張率の差が十分ではないた
め焼嵌めによる把持力が十分でない。熱膨張量は工具シ
ャンクの径が小さくなるに比例して小さくなるため、工
具シャンクの径が12mm以下になると熱膨張量が小さす
ぎ、僅かな公差でも把持力が大きく低下する。そのため
市販の工具はほとんど焼嵌めに利用できないという問題
があった。
ずれも公差があり、例えばJIS B4116 超硬ソリッドエン
ドミルにはh7の公差があるが、従来の焼嵌め式工具ホ
ルダでは、この公差を吸収できる程の熱膨張率の差と、
焼嵌め強度を確保することが困難である。工具の公差を
完全に吸収しようとすると、工具ホルダの把持部材の中
空部の公差をできるだけ小さくしなければならないが、
これは特に小径工具の場合に困難である。個々の工具シ
ャンクと工具ホルダとの現物合わせで、工具ホルダの把
持部材の中空部を加工することも考えられるが、量産性
の観点から不可能である。
嵌め温度を高くすることも考えられ、現在700 ℃程度ま
で加熱することも行われている。しかしながら従来の材
質では工具ホルダの強度が低下し、把持部材の中空部の
拡がりが生じたり、加熱、冷却の繰り返しにより鋼の焼
き戻しに相当する組織変化が起こり、それに伴って工具
ホルダの硬度及び強度が低下する。さらに焼嵌め温度が
高いと、把持部材の中空部に酸化被膜が形成され、把持
力が低下したり、内径寸法が変化したりする。
ダに直接工具を焼嵌めする場合には、工具ホルダ全体を
加熱、冷却するため、焼嵌めに時間がかかるのみなら
ず、取り扱いにくいものになってしまう。
関しては、従来の工具ホルダでは図24及び図25に示すよ
うに工具把持部材の内面に溝を設けたり、端面に通じる
供給孔を設けたりしているが、工具シャンクを焼嵌めし
た状態では工具ホルダの把持部に非常に大きな応力が発
生するため、図24、25のような孔形状では応力集中が起
こる。また切削加工液又はエアーは工具の回転により拡
散し、工具先端に集中しないという問題がある。
決し、十分な把持力を有するとともに市販の工具に対し
て柔軟に対応することができる焼嵌め式工具ホルダを提
供することである。
の結果、本発明者等は、少なくとも工具ホルダの工具把
持部を特定のオーステナイト鋼材で製造することによ
り、焼嵌めの際に大きな締り代が得られるのみならず、
低温での焼嵌めができ、かつ市販の工具に対して柔軟に
対応できる焼嵌め式工具ホルダとすることができること
を発見し、 本発明を完成した。
は、工作機械との接続部と、マニュピレータ保持部と、
超硬工具のシャンクを焼嵌めにより固定する工具把持部
材とからなり、少なくとも前記工具把持部材が析出硬化
又は加工硬化により強化されたオーステナイト組織を有
する特殊鋼からなることを特徴とする。
詳細に説明する。
具シャンクの熱膨張係数によって決まり、一般に工具シ
ャンクの熱膨張係数+9.1 (10-6/℃)以上とするのが
好ましい。焼嵌める工具シャンクは超硬合金製であるの
で、その熱膨張係数は通常4.4 ×10-6〜6.5 ×10-6/℃
程度である。従って、工具把持部材の熱膨張係数は13.5
×10-6/℃以上であるのが好ましく、15.6×10-6/℃以
上がより好ましい。工具把持部材の熱膨張係数が13.5×
10-6/℃未満であると、500 ℃以下の温度で工具を十分
に焼嵌めできない。なお締り代としては、工具シャンク
の直径Dの1/1000〜3/1000程度であるのが好まし
い。
冷却を繰り返し受けるので、焼嵌め温度での加熱後の耐
力(以下単に「加熱後耐力」という)がミゼス応力以上
でなければならず、公差等を考慮して安全率を1.1 倍と
すると、加熱後耐力がミゼス応力の1.1 倍以上であるの
が好ましい。ミゼス応力は工具把持部材の内径、工具把
持部材の外径及び締め代が決まると、その値が実質的に
決定される。工具把持部材の最大ミゼス応力の一計算例
を表1に示す。この例では、外径を内径の4倍として、
締め代を実用上最大となるh7公差+工具シャンク直径
Dの1/1000とした。
より求めることができる。 r1:工具把持部材の内半径(mm)、 r2:工具把持部材の外半径(mm)、 α1 :工具把持部材の線膨張係数(1/℃)、 α2 :工具シャンクの線膨張係数(1/℃)、 t:温度差(℃)、 E:ヤング率(kgf/mm2 )、 ν:ポアソン比。
応力σr (それぞれkgf/mm2 )は、 σt =δEr1(r2 2 /r1+1)/ 2{(1−ν)r1 2 +(1+ν)r2 2 } ・・・(3) σr =−P1 ・・・(4) により表される。最大主剪断応力τ(kgf/mm2 )は、 τ=(1/2)(σt −σr ) ・・・(5) により表される。従って、主応力(kgf/mm2 )は、 σ1 =σt 、 σ2 =σr =−P1 、 σ3 =ν(σ1 +σ2 ) ・・・(6) であり、ミゼス応力σ(kgf/mm2 )は、 σ=[(1/2){(σ2 −σ3 )2 +(σ3 −σ1 )2 +(σ1 −σ2 )2 }]1/2 ・・・(7) である。
たす鋼材として、オーステナイト組織を有する特殊鋼を
使用する。この特殊鋼は金属間化合物の析出硬化又は加
工硬化により強化されている。なお金属間化合物の析出
硬化の場合、金属間化合物としてはカーバイド、硫化物
等がある。上記条件を満たすオーステナイト組織を有す
る特殊鋼として、(1) 重量比でC 0.4〜1%、Si 1.4%
以下、Mn5〜10%、Ni2〜10%、Cr7〜14%、V 0.5〜
2.5%、Cu 0.6〜4%、Al 0.6〜4%、残部実質的にFe
及び不可避的不純物元素からなるオーステナイト工具
鋼、例えばHPM75(日立金属(株)製)、(2) 重量比で
C0.2 %以下、Si1%以下、Mn14〜16%、P0.05%以
下、S0.02%以下、Ni0.2 〜1.5 %、Cr15〜19%、N
0.3〜0.4 %、残部実質的にFe及び不可避的不純物元素
からなるオーステナイトステンレス鋼、例えば AUS205
(愛知製鋼(株)製)、(3) 重量比でC0.15%以下、Si
3〜4.5%、Mn2%以下、P0.04%以下、S0.03%以
下、Ni6〜8%、Cr14〜16%、Mo0.5 〜1.5 %、N0.1
%以下、残部実質的にFe及び不可避的不純物元素からな
る高強度オーステナイト系ステンレス鋼、例えばNTK H-
1 (日本金属工業(株)製)、及びJIS 規格のSUH660鋼
等が挙げられる。また、特開平5-302149号、特開平8-24
6104号、特開平8-277443号、特開平8-295998号で開示し
たオーステナイト鋼を用いることができる。
て、例えばHPM75 は従来のニッケルクロム鋼の熱膨張係
数(10.5〜11.6×10-6/℃)と比較して、1.5 倍程度
(約17×10-6/℃)の熱膨張係数を有する。そのため低
温での工具シャンクの焼嵌めが可能となり、また着脱に
要する時間が短縮される。
得られるため、締まり代が十分に得られるとともに、工
具シャンクの公差と把持部材の中空部の公差を十分吸収
することができる。また大きな加熱後耐力を有するため
に、工具把持部材の中空部の拡大(歪み)を有効に防止
することができる。これに対して、従来のニッケルクロ
ム鋼では、大きな熱膨張量を得るために高温で焼嵌めを
行なわざるを得ないので、工具把持部材の材質の強度及
び硬度の低下は避けられず、また加熱後耐力がミゼス応
力に達しない。
殊鋼により工具把持部材を形成することにより、熱膨
張係数が大きいために、500 ℃以下と低温でも工具シャ
ンク及び工具把持部材の公差を十分に吸収して焼嵌めす
ることができ、加熱後耐力が大きいために、繰り返し
焼嵌めを行っても、工具シャンクの固定が不十分になる
ことはない。
テンパカラー(酸化被膜)が形成しにくいので、工具シ
ャンクの把持力が低下することがないのみならず、中空
部の内径の変化も起こらない。
ナイト鋼製) 本発明の一実施例による工具ホルダにおいては、工具把
持部材6は工作機械との接続部及びマニュピレータ保持
部を有する工具ホルダ本体11と別体であり、工具把持部
材6のみオーステナイト鋼により形成されている。
ク(図示せず)を焼嵌めにより固定するための貫通孔61
と、工具ホルダ本体との固定用テーパー部62と、工具把
持部材6を工具ホルダ本体11及び工作機械に固定するた
めのネジ部63とを有する。工作機械に取り付けられる工
具ホルダ本体11と工具シャンクの把持部材6とを別体と
して着脱可能にすることにより、焼嵌めに必要な加熱・
冷却時間を短縮し、焼嵌めを効率良く行うことが可能に
なる。またオーステナイト組織を有する特殊鋼は一般に
切削性が悪いので、工具把持部材6のみオーステナイト
鋼とすることにより、加工コストの低減が可能になる。
面拘束型のホルダであり、テーパー状接続部2と、マニ
ュピレータ係合部3と、工具把持部材6を保持するチャ
ック部4とを具備する。工具把持部材6はネジ8により
チャック部4の中空部に着脱自在に固定できる。
つの例を示す。この工具把持部材36の先端部には工具シ
ャンクを固定するための貫通孔361 が設けられている
が、他端は図1と異なり、ストレートな中空円筒部364
からなる。
ルダ本体11に取り付けた状態を示す。工具ホルダ本体11
は一面拘束型であり、テーパー状接続部2と、マニュピ
レータ係合部3と、工具保持用チャック部4とを具備す
る。工具把持部材36はロウ付け、溶接、焼嵌めなどの方
法によりチャック部4に固着される。
ット式工具ホルダに取り付けた状態を示す。工具把持部
材36はコレット42によって把持され、ナット41をねじ込
むことによって固定される。
把持部材36は工具シャンクを焼嵌めにより固定するため
の貫通孔61と、工具ホルダ本体11に固定用の中空円筒部
65とを有する。
ドルローラー式工具ホルダ本体11に取り付けた状態を示
す。工具把持部材36はチャック部4の中空部に挿入さ
れ、ナット41をねじ込み、ニードルローラー43によって
把持することによって固定される。
り付けたコレット型工具把持部材66を示す。工具把持部
材66は全体が円筒状で、先端部に工具ホルダ本体11のチ
ャック部4のテーパ内面と同じ外形を有するテーパ部を
有し、後端部の内面にはネジ部が設けられている。工具
把持部材66のテーパ部には工具シャンクを焼嵌めにより
固定するための貫通孔61が設けられている。また工具把
持部材66の後端ネジ部に螺合するネジ8により、工具把
持部材66は工具ホルダ本体11に固定される。なお工具シ
ャンクを焼嵌めにより固定するために、コレット型工具
把持部材66のテーパ部には割りがない。
11に取り付けたコレット式の工具把持部材のもう一つの
例を示す。工具把持部材66は全体が円筒状で割りがな
く、先端部に工具ホルダ本体11のチャック部4の拡開状
(テーパ状)内面と同じ外形を有する中空円錐状部を有
する。工具把持部材66の先端部には工具シャンクを焼嵌
めにより固定するための貫通孔61が設けられている。ま
た工具把持部材66はナット41によって工具ホルダ本体11
に固定される。
を有する特殊鋼からなる工具把持部材の一例を示す。工
具把持部材76の先端部767 は工具シャンクを焼嵌めによ
り固定するための貫通孔761 を有し、また工具把持部材
76の後半部は工具ホルダ本体11への固定用テーパー部76
5 を有する。なお工具把持部材76のその他の部分は通常
の鋼材製で良い。
ホルダ本体11に取り付けた状態を示す。工具ホルダ本体
11は二面拘束型であり、テーパー状接続部2と、マニュ
ピレータ係合部3と、工具固定用チャック部4を具備す
る。工具把持部材76はネジ8によってチャック部4の中
空部に着脱自在に固定される。
組織を有する特殊鋼からなる工具把持部材76の別の例を
示す。この工具把持部材76の先端部767 には工具シャン
クを固定するための貫通孔761 が設けられているが、他
端は図10と異なり、ストレートな中空円筒部764 からな
る。
ホルダ本体11に取り付けた状態を示す。工具ホルダ本体
11は一面拘束型のホルダであり、テーパー状接続部2
と、マニュピレータが係合部3と、工具固定用チャック
部4を具備する。工具把持部材76はロウ付け、溶接、焼
嵌めなどによってチャック部4に固着される。
ト式工具ホルダ本体11に取り付けた状態を示す。工具把
持部材76はコレット42によって把持され、ナット41で固
定される。
を有する特殊鋼からなる工具把持部材の別の例を示す。
工具把持部材86の先端部867 は工具シャンクを焼嵌めに
より固定するための貫通孔861 を有し、また工具把持部
材86の後半部は工具ホルダ本体11への固定用中空円筒部
865 を有する。
ルローラー式工具ホルダ本体11に取り付けた状態を示
す。工具把持部材86はチャック部4の中空部に挿入さ
れ、ナット41をねじ込み、ニードルローラー43で把持す
ることにより固定される。
ルダ本体と一体的) 図17は本発明の別の実施例による焼嵌め式工具ホルダを
示す。この実施例の焼嵌め式工具ホルダ1は全体的にオ
ーステナイト組織を有する特殊鋼からなり、マシニング
センタの主軸と接続するためのテーパ状接続部2と、マ
ニュピレータ係合部3と、工具固定用チャック部4とを
具備する。チャック部4の先端部が工具把持部6であ
り、工具把持部6に工具シャンクを固定するための貫通
孔5が設けられている。なお7はプルスタッドである。
テナイト組織を有する特殊鋼からなる以外図17と同じ構
造の焼嵌め式工具ホルダ1の別の例を示す。図17の焼嵌
め式工具ホルダと同様に、この焼嵌め式工具ホルダ1
は、テーパ状接続部2、マニュピレータ係合部3及び工
具固定用チャック部4を具備し、チャック部4の先端部
に工具把持部6が設けられている。工具把持部6には工
具シャンクを焼嵌めにより固定するための貫通孔5が設
けられている。
の供給孔を有する場合) 深い加工とか狭く入り込んでいる複雑形状の加工を効率
よく行うためには、切削加工用の液又はエアーを供給す
る必要があるが、工具自身に供給孔がない場合には焼嵌
め式工具ホルダに供給孔を設ける。
に工具把持部材6を取り付けた構造の焼嵌め式工具ホル
ダ1を示す。この例では、切削加工用の液又はエアーの
供給孔68は工具把持部材6に形成されている。工具把持
部材6内に円周方向に等間隔に設けられた3つの供給孔
68の各々は、工具ホルダ1の軸線Oと平行に延在する部
分68aと、平行部68aの末端と工具把持部材6の中空部
とに連通するように半径方向に延在する部分68bと、平
行部68aの先端の開口部68cとからなる。開口部68c は
前記工具把持部材6の工具把持部位66より後方、つまり
貫通孔61の後端より後方に位置する。開口部68cから工
具把持部材6の先端まで、工具把持部材6の外面には軸
線Oと平行に延在するガイド溝70が形成されており、加
工液又はエアーを工具先端へ導く役割を果たす。開口部
68cがあるガイド溝70の後端は湾曲状になっているのが
好ましい。このような形状のガイド溝70により、開口部
68cから噴出する加工液又はエアーは離散せず、工具先
端に集中する。
行部68aは比較的短くて済むので、加工が容易である。
その上、ガイド溝70の形成により平行部68aを比較的工
具把持部材6の外面に近い部分に形成でき、またガイド
溝70の後端を貫通孔61の後端より後方に位置づけるの
で、工具把持部材6の強度低下の恐れもない。
図19のものと同じ構造の焼嵌め式工具ホルダ1を示す。
この場合も、供給孔68は図19と同じ作用をする。
明するが、本発明はそれらに限定されるものではない。実施例1、比較例1〜3 シャンク径が6mmの超硬エンドミル(JIS P10 、線膨張
係数α=6.5 ×10-6/℃)を準備し、そのシャンク径に
適合する内径を有する図1に示す形状の工具把持部材
(内径:6mm、外径:12mm)をオーステナイト組織を有
する特殊鋼(HPM75 、日立金属(株)製)により製造し
た。超硬ソリッドスクェアエンドミルの公差は0〜−12
μmであり、また工具把持部材の内径の公差は−18μm
〜−23μmであった。
μm)のときの超硬ソリッドスクェアエンドミルのミゼ
ス応力を計算した。計算結果を、線膨張係数α及び上記
締まり代を得るのに必要な焼嵌め温度とともに表2に示
す。またその焼嵌め温度まで加熱した後での耐力(加熱
後耐力)を測定した。結果を表2に示す。
40及びSUS304により製造した工具把持部材を使用し、実
施例1と同じ方法で、ミゼス応力、線膨張係数α、焼嵌
め温度及び加熱後耐力を求めた。結果をあわせて表2に
示す。
ナイト組織を有する特殊鋼(HPM75)を使用した場合だ
け、500 ℃以下の焼嵌め温度で、ミゼス応力以上の加熱
後耐力を得られた。これに対して、SCM415及びSCM440の
場合には焼嵌め温度が500 ℃超であるので、高温焼嵌め
による問題が起こり、またSUS304の場合には焼嵌め温度
は低いが、加熱後耐力が著しく小さい。
焼嵌めした工具把持部材を図2の工具ホルダ本体に固定
し、金型材(NAK80 、大同特殊鋼(株)製)を下記の条
件で切削した。 切削工具:R3超硬コーティングボールエンドミル、 回転数: 10000rpm、 送り: 1400mm/min、 切り込み:荒加工0.6mm 、仕上げ加工0.1mm 。
した場合には何の問題もなく切削できたが、比較例1〜
3の工具把持部材を使用した場合には歪みにより振れ精
度が悪くなり、良好な仕上げ面が得られなかった。また
エンドミルを交換した後に、再度加工を行うと、加工中
にエンドミルが滑るとか、把持できない等の問題があっ
た。
(株)製、線膨張係数α=19×10-6/℃、耐力160 kgf/
mm2 以上)及びそれに対応する超硬エンドミル(JIS P1
0 、線膨張係数α=6.5 ×10-6/℃)の組合せに対し
て、ミゼス応力及び必要な焼嵌め温度を計算した。ただ
し工具把持部材の公差をh7とし、最小の締め代を工具
外径の1/1000とし、把持部内径の加工誤差を5μmとし
た。結果を表3に示す。
具外径が小さくなるにしたがって大きくなる。そのた
め、この実施例により適用し得る工具外径の範囲は3mm
以上である。また工具外径が8mm以上になると、SCM440
でも十分な加熱後耐力を示すので、この実施例は8mm未
満の工具外径に対して有効である。
具ホルダは、オーステナイト組織を有する特殊鋼からな
る工具把持部材を有し、その工具把持部材に超硬工具を
焼嵌めしてなるので、以下の特徴を有する。
熱膨張率が大きいとともに、焼嵌め温度に加熱した後で
も十分な耐力を保持する。そのため工具シャンクの焼嵌
め温度を低温化でき、着脱に要する時間が短縮されるの
みならず、焼嵌め後の超硬工具の固定不備の問題が生じ
ることはない。
嵌め部の金属組織に変化が起こらず、酸化被膜も形成さ
れない。
を着脱自在な別体とすることにより、焼嵌め用に加熱す
る部材を工具把持部材に限定でき、もって焼嵌め作業の
効率化を達成することができる。
クトにしたりすることにより、深い加工とか狭く入り込
んでいる複雑形状の加工にも柔軟に対応することができ
る。
給する1つ又は複数の孔の吐出口を、工具把持部材の外
面に縦方向に形成したガイド溝の後端に開口させること
により、工具の先端に切削加工用の液又はエアーを有効
に送給することができる。
式工具ホルダは、高速回転でも振動が少なく、高精度の
加工を行うことができる。本発明の焼嵌め式工具ホルダ
はマシニングセンタ、フライス盤等各種の工作機械用の
焼嵌め式工具ホルダとして好適である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
取り付けた状態を示す部分断面側面図である。
工具ホルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
め式工具ホルダの部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
明の第一の実施例による焼嵌め式工具把持部を取り付け
たものの部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダの部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダの部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
め式工具ホルダの部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
明の第一の実施例による焼嵌め式工具把持部を取り付け
たものの部分断面側面図である。
焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
エアー用の供給孔を有する着脱式二面拘束焼嵌め式工具
ホルダを示す部分断面側面図である。
ら見た平面図である。
一体型一面拘束焼嵌め式工具ホルダを示し、(a) は部分
断面側面図であり、(b) は工具取付け側から見た平面図
である。
部分断面側面図である。
面図である。
(a) は部分断面側面図であり、(b) は工具取付け側から
見た平面図である。
し、(a) は部分断面側面図であり、(b) は工具取付け側
から見た平面図である。
シャンクとの熱膨張率の差を利用している。工具シャン
クには超硬合金、サーメット、セラミックス、インバー
等の低膨張材が用いられ、また工具把持部にはニッケル
クロム鋼等の高膨張材が用いられている(例えば実開平
4-54606 号参照)。結合力(把持力)を決める締め代は
工具シャンク径の1/1000程度であり、例えばシャンク
径が20〜30mmの時は0.02mm前後に設定されている。これ
らの条件を満たすことにより焼嵌めに必要な加熱温度を
低く抑えている。
ク(図示せず)を焼嵌めにより固定するための貫通孔61
と、工具ホルダ本体との固定用テーパー部62と、工具把
持部材6を工具ホルダ本体11に固定するためのネジ部63
とを有する。工作機械に取り付けられる工具ホルダ本体
11と工具シャンクの把持部材6とを別体として着脱可能
にすることにより、焼嵌めに必要な加熱・冷却時間を短
縮し、焼嵌めを効率良く行うことが可能になる。またオ
ーステナイト組織を有する特殊鋼は一般に切削性が悪い
ので、工具把持部材6のみオーステナイト鋼とすること
により、加工コストの低減が可能になる。
ルダ本体11に取り付けた状態を示す。工具ホルダ本体11
は一面拘束型であり、テーパー状接続部2と、マニュピ
レータ係合部3と、工具把持部材36を保持するためのチ
ャック部4とを具備する。工具把持部材36はロウ付け、
溶接、焼嵌めなどの方法によりチャック部4に固着され
る。
ット式工具ホルダ本体11に取り付けた状態を示す。工具
把持部材36はコレット42によって把持され、ナット41を
ねじ込むことによって固定される。
ルダ本体と一体的) 図17は本発明の別の実施例による焼嵌め式工具ホルダを
示す。この実施例の焼嵌め式工具ホルダ1は全体的にオ
ーステナイト組織を有する特殊鋼からなり、マシニング
センタの主軸と接続するためのテーパ状接続部2と、マ
ニュピレータ係合部3と、工具固定用チャック部4とを
具備する。チャック部4の先端部が工具把持部6aであ
り、工具把持部6aに工具シャンクを固定するための貫
通孔5が設けられている。なお7はプルスタッドであ
る。
ステナイト組織を有する特殊鋼からなる以外図17と同じ
構造の焼嵌め式工具ホルダ1の別の例を示す。図17の焼
嵌め式工具ホルダと同様に、この焼嵌め式工具ホルダ1
は、テーパ状接続部2、マニュピレータ係合部3及び工
具固定用チャック部4を具備し、チャック部4の先端部
に工具把持部6aが設けられている。工具把持部6aに
は工具シャンクを焼嵌めにより固定するための貫通孔5
が設けられている。
を一体型とした以外図19のものと実質的に同じ構造の焼
嵌め式工具ホルダ1を示す。すなわち工具ホルダ1は、
工作機械との接続部2と、マニュピレータ保持部3と、
チャック部4と、チャック部4の先端部に設けられた工
具把持部6aとを有し、各部は一体的である。この場
合、工具把持部6a内又はそれに連なるチャック部4の
部分内に設けられた供給孔68は図19と同じ作用をする。
給する1つ又は複数の孔の吐出口を、工具把持部材の外
面に縦方向に形成したガイド溝の後端面に開口させるこ
とにより、工具の先端に切削加工用の液又はエアーを有
効に送給することができる。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
取り付けた状態を示す部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
め式工具ホルダの部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
明の第一の実施例による焼嵌め式工具把持部を取り付け
たものの部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダの部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダの部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
拘束焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
め式工具ホルダの部分断面側面図である。
ルダの工具把持部材の部分断面側面図である。
明の第一の実施例による焼嵌め式工具把持部を取り付け
たものの部分断面側面図である。
焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面図である。
エアー用の供給孔を有する着脱式二面拘束焼嵌め式工具
ホルダを示す部分断面側面図である。
ら見た平面図である。
一体型一面拘束焼嵌め式工具ホルダを示す部分断面側面
図である。
部分断面側面図である。
面図である。
(a) は部分断面側面図であり、(b) は工具取付け側から
見た平面図である。
し、(a) は部分断面側面図であり、(b) は工具取付け側
から見た平面図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 工作機械との接続部と、マニュピレータ
保持部と、超硬工具のシャンクを焼嵌めにより固定する
工具把持部材とからなる焼嵌め式工具ホルダにおいて、
少なくとも前記工具把持部材が析出硬化又は加工硬化に
より強化されたオーステナイト組織を有する特殊鋼から
なることを特徴とする焼嵌め式工具ホルダ。 - 【請求項2】 請求項1に記載の焼嵌め式工具ホルダに
おいて、前記接続部及び前記マニュピレータ保持部を有
する工具ホルダ本体に対して、前記工具把持部材を着脱
自在に組み合わせてなることを特徴とする焼嵌め式工具
ホルダ。 - 【請求項3】 請求項1に記載の焼嵌め式工具ホルダに
おいて、前記接続部と、前記マニュピレータ保持部と、
前記工具把持部材とが一体的に形成されていることを特
徴とする焼嵌め式工具ホルダ。 - 【請求項4】 請求項1〜3のいずれかに記載の焼嵌め
式工具ホルダにおいて、前記工具把持部材の焼嵌め後の
耐力がミゼス応力以上であることを特徴とする焼嵌め式
工具ホルダ。 - 【請求項5】 請求項1〜4のいずれかに記載の焼嵌め
式工具ホルダにおいて、前記工具把持部材の焼嵌め温度
が500 ℃以下であることを特徴とする焼嵌め式工具ホル
ダ。 - 【請求項6】 請求項1〜5のいずれかに記載の焼嵌め
式工具ホルダにおいて、前記工具把持部材に切削加工用
液又はエアーの供給孔が設けられており、前記供給孔は
前記工具把持部材の軸線に平行に延在するとともに、そ
の吐出口は工具把持部材の軸線に平行に側面に形成され
たガイド溝の内端に開口し、かつ前記吐出口が前記工具
把持部材の工具把持部位より後方に位置することを特徴
とする焼嵌め式工具ホルダ。
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