JPH1144277A - 高圧燃料噴射管の製造方法および該方法により得られた高圧燃料噴射管 - Google Patents
高圧燃料噴射管の製造方法および該方法により得られた高圧燃料噴射管Info
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- JPH1144277A JPH1144277A JP21816297A JP21816297A JPH1144277A JP H1144277 A JPH1144277 A JP H1144277A JP 21816297 A JP21816297 A JP 21816297A JP 21816297 A JP21816297 A JP 21816297A JP H1144277 A JPH1144277 A JP H1144277A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 従来技術において問題となった製造上の手間
や複雑な工程を省いて簡単かつ容易に製造できるのみな
らず、高圧の燃料を使用してもその内周面において十分
な耐キャビテーション性能を発揮し得る高圧燃料噴射管
の製造方法および該方法により得られた高圧燃料噴射管
を提供する。 【解決手段】 厚肉の鋼管からなる外管に、硬度（Ｈ
ｖ）を４００〜５５０の薄肉の鋼管からなる内管を内挿
せしめ両管を伸管加工により圧嵌せしめて二重金属管を
形成し、ついで前記二重金属管の接続端部に截頭円錐
状、円弧状または算盤珠状の接続頭部を成形する際し、
式ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２［但し（Ｄ）は内管の外径、
（ｌ２）は成形した接続頭部の軸芯方向の長さである］
を満足するような加工代（ｌ１）をもってチャックして
前記接続頭部を成形する。
や複雑な工程を省いて簡単かつ容易に製造できるのみな
らず、高圧の燃料を使用してもその内周面において十分
な耐キャビテーション性能を発揮し得る高圧燃料噴射管
の製造方法および該方法により得られた高圧燃料噴射管
を提供する。 【解決手段】 厚肉の鋼管からなる外管に、硬度（Ｈ
ｖ）を４００〜５５０の薄肉の鋼管からなる内管を内挿
せしめ両管を伸管加工により圧嵌せしめて二重金属管を
形成し、ついで前記二重金属管の接続端部に截頭円錐
状、円弧状または算盤珠状の接続頭部を成形する際し、
式ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２［但し（Ｄ）は内管の外径、
（ｌ２）は成形した接続頭部の軸芯方向の長さである］
を満足するような加工代（ｌ１）をもってチャックして
前記接続頭部を成形する。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明はディーゼル内燃機関
にあって、燃料供給路としてシリンダーヘッド側と燃料
ポンプ側とのそれぞれノズルホルダーに接続して配置さ
れる管径２０ｍｍ程度以下の比較的細径からなる高圧燃
料噴射管の製造方法および該方法によって得られた高圧
燃料噴射管に関するものである。
にあって、燃料供給路としてシリンダーヘッド側と燃料
ポンプ側とのそれぞれノズルホルダーに接続して配置さ
れる管径２０ｍｍ程度以下の比較的細径からなる高圧燃
料噴射管の製造方法および該方法によって得られた高圧
燃料噴射管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のディーゼル内燃機関用高
圧燃料噴射管材としては、本出願人が所有する特公平１
−４６７１２号公報が知られている。この公報記載の高
圧燃料噴射管材は、厚肉の鋼管からなる外管に、内側に
流通路が形成されたステンレス鋼管からなる薄肉の内管
を圧嵌して二重金属管を構成し、かつ内管の肉厚を二重
金属管材全体の外径に対し、１．２ないし８．５％とし
たものである。
圧燃料噴射管材としては、本出願人が所有する特公平１
−４６７１２号公報が知られている。この公報記載の高
圧燃料噴射管材は、厚肉の鋼管からなる外管に、内側に
流通路が形成されたステンレス鋼管からなる薄肉の内管
を圧嵌して二重金属管を構成し、かつ内管の肉厚を二重
金属管材全体の外径に対し、１．２ないし８．５％とし
たものである。
【０００３】そしてこの公報記載の高圧燃料噴射管材
は、ＮＯｘの低減や黒煙対策の１つとして噴射時間１〜
２ミリ秒、流速が最大で５０ｍ／ｓｅｃ、内圧６００〜
１０００ｂａｒ（ピーク圧）という最近の燃料の噴射圧
の高圧化に対応した条件で動作させて試験しても、内周
面におけるキャビテーション・エロージョン・コロージ
ョン（以下キャビテーションという）の発生が防止でき
るのみならず、繰り返し高圧疲労に対する耐久性もほぼ
満足できるものであった。
は、ＮＯｘの低減や黒煙対策の１つとして噴射時間１〜
２ミリ秒、流速が最大で５０ｍ／ｓｅｃ、内圧６００〜
１０００ｂａｒ（ピーク圧）という最近の燃料の噴射圧
の高圧化に対応した条件で動作させて試験しても、内周
面におけるキャビテーション・エロージョン・コロージ
ョン（以下キャビテーションという）の発生が防止でき
るのみならず、繰り返し高圧疲労に対する耐久性もほぼ
満足できるものであった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】さて実際の使用条件下
では、燃料供給路としてシリンダーヘッド側と燃料ポン
プ側とのそれぞれノズルホルダーに接続して配置するた
めには前記した高圧燃料噴射管材の管端部に截頭円錐
状、円弧状、または算盤球状の接続頭部をプレス加工な
どにより成形する必要がある。
では、燃料供給路としてシリンダーヘッド側と燃料ポン
プ側とのそれぞれノズルホルダーに接続して配置するた
めには前記した高圧燃料噴射管材の管端部に截頭円錐
状、円弧状、または算盤球状の接続頭部をプレス加工な
どにより成形する必要がある。
【０００５】しかしながら前記公報記載の高圧燃料噴射
管材に、プレス加工などにより接続頭部成形を実施する
と該接続頭部の内周面に位置する内管に図６に示すよう
な座屈が生じる場合があった。この原因は定かではない
が、内管が外管に比べて極めて硬度が高く、またプレス
加工により成形される接続頭部の形状が特殊であるため
と推察される。
管材に、プレス加工などにより接続頭部成形を実施する
と該接続頭部の内周面に位置する内管に図６に示すよう
な座屈が生じる場合があった。この原因は定かではない
が、内管が外管に比べて極めて硬度が高く、またプレス
加工により成形される接続頭部の形状が特殊であるため
と推察される。
【０００６】本出願人はこのような内管の座屈現象の発
生を防止するため特公昭６０−４４５４７号公報に記載
のような接続頭部の成形方法を提案した。この公報によ
ると、厚肉の外管の端面より適当な長さ没した位置に内
管を設けて二重金属管からなる高圧燃料噴射管材を形成
し、このように形成された管材の接続端部に接続頭部の
成形を施すと、該接続頭部の内周面に設けられた内管の
座屈などの変形が防止されるというものである。
生を防止するため特公昭６０−４４５４７号公報に記載
のような接続頭部の成形方法を提案した。この公報によ
ると、厚肉の外管の端面より適当な長さ没した位置に内
管を設けて二重金属管からなる高圧燃料噴射管材を形成
し、このように形成された管材の接続端部に接続頭部の
成形を施すと、該接続頭部の内周面に設けられた内管の
座屈などの変形が防止されるというものである。
【０００７】この公報記載の方法は、接続頭部における
内管の座屈を効果的に防止できたが、外管の端面より適
当な長さ没した位置に内管を設けるには、該内管を該位
置に精度よくかつ確実に圧嵌するか、あるいは一旦外管
の端面と内管の端面とを一致するよう圧嵌した後に該内
管を一定長さ取り除く作業が必要となり、特に自動車業
界のような量産体制下においては余りに手間がかかり複
雑な工程を要するという理由で実用化が敬遠され、その
改善が望まれていた。
内管の座屈を効果的に防止できたが、外管の端面より適
当な長さ没した位置に内管を設けるには、該内管を該位
置に精度よくかつ確実に圧嵌するか、あるいは一旦外管
の端面と内管の端面とを一致するよう圧嵌した後に該内
管を一定長さ取り除く作業が必要となり、特に自動車業
界のような量産体制下においては余りに手間がかかり複
雑な工程を要するという理由で実用化が敬遠され、その
改善が望まれていた。
【０００８】本発明は、前記公報において問題となった
製造上の手間や複雑な工程を省いて簡単かつ容易に製造
できるのみならず、高圧の燃料を使用してもその内周面
において十分な耐キャビテーション性能を発揮し得る高
圧燃料噴射管の製造方法および該方法により得られた高
圧燃料噴射管を提供することを目的とするものである。
製造上の手間や複雑な工程を省いて簡単かつ容易に製造
できるのみならず、高圧の燃料を使用してもその内周面
において十分な耐キャビテーション性能を発揮し得る高
圧燃料噴射管の製造方法および該方法により得られた高
圧燃料噴射管を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、接続端部
の各部分の軸方向の寸法、すなわち成形された接続頭部
の軸芯方向の長さ、接続頭部成形による縮み代、および
これらの総和である接続頭部成形前のチャック端面と噴
射管材の先端部の端面との間の加工代などと、前記内管
の外径とが、接続頭部成形時の内管の座屈の発生に緊密
に関係しており、この関係を考慮に入れて接続頭部成形
を実施することにより内管の座屈を効果的に防止できる
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
の各部分の軸方向の寸法、すなわち成形された接続頭部
の軸芯方向の長さ、接続頭部成形による縮み代、および
これらの総和である接続頭部成形前のチャック端面と噴
射管材の先端部の端面との間の加工代などと、前記内管
の外径とが、接続頭部成形時の内管の座屈の発生に緊密
に関係しており、この関係を考慮に入れて接続頭部成形
を実施することにより内管の座屈を効果的に防止できる
ことを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１０】すなわち上記目的を達成するため本発明の
第１の実施態様は、厚肉の鋼管からなる外管に、硬度
（Ｈｖ）を４００〜５５０の薄肉の鋼管からなる内管を
内挿せしめ両管を伸管加工により圧嵌せしめて二重金属
管を形成し、ついで前記二重金属管の接続端部に截頭円
錐状、円弧状または算盤珠状の接続頭部を成形する際
し、下記式 ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ２）は成形した接続頭
部の軸芯方向の長さである］を満足するような加工代
（ｌ１）をもってチャックして前記接続頭部を成形する
高圧燃料噴射管の製造方法を特徴とするものである。
第１の実施態様は、厚肉の鋼管からなる外管に、硬度
（Ｈｖ）を４００〜５５０の薄肉の鋼管からなる内管を
内挿せしめ両管を伸管加工により圧嵌せしめて二重金属
管を形成し、ついで前記二重金属管の接続端部に截頭円
錐状、円弧状または算盤珠状の接続頭部を成形する際
し、下記式 ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ２）は成形した接続頭
部の軸芯方向の長さである］を満足するような加工代
（ｌ１）をもってチャックして前記接続頭部を成形する
高圧燃料噴射管の製造方法を特徴とするものである。
【００１１】また本発明の第２の実施態様は、厚肉の鋼
管からなる外管に、硬度（Ｈｖ）を４００〜５５０の薄
肉の鋼管からなる内管を圧嵌して形成した二重金属管の
接続端部に截頭円錐状、円弧状または算盤珠状の接続頭
部を頭部成形により成形し、前記接続頭部の長さ
（ｌ２）を ｌ２≧ｌ１−１．３Ｄ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ１）は接続頭部成形の
ための加工代である］に形成した高圧燃料噴射管を特徴
とするものである。
管からなる外管に、硬度（Ｈｖ）を４００〜５５０の薄
肉の鋼管からなる内管を圧嵌して形成した二重金属管の
接続端部に截頭円錐状、円弧状または算盤珠状の接続頭
部を頭部成形により成形し、前記接続頭部の長さ
（ｌ２）を ｌ２≧ｌ１−１．３Ｄ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ１）は接続頭部成形の
ための加工代である］に形成した高圧燃料噴射管を特徴
とするものである。
【００１２】このように本発明によれば、厚肉の鋼管か
らなる外管に、硬度（Ｈｖ）を４００〜５５０の薄肉の
鋼管からなる内管を緩やかに内挿し、両管を伸管加工に
より圧嵌せしめて二重金属管を形成し、ついで前記二重
金属管の接続端部付近を割型チャックでチャックしてパ
ンチ部材によるプレス加工により截頭円錐状、円弧状ま
たは算盤珠状の接続頭部を成形する際し、下記式 ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ２）は成形した接続頭
部の軸芯方向の長さである］を満足するような加工代
（ｌ１）をもってチャックして前記接続頭部を成形する
ものであり、したがって製造上の手間や複雑な工程を省
いて簡単かつ容易に製造できるのみならず、前記接続頭
部の長さ（ｌ２）を ｌ２≧ｌ１−１．３Ｄ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ１）は接続頭部成形の
ための加工代である］に形成するとともに、その内周面
に圧嵌された４００〜５５０の硬度（Ｈｖ）を有する内
管を用いることにより接続頭部における内管の座屈がな
くかつ高圧の燃料を使用しても十分な耐キャビテーショ
ン性能を発揮し得る高圧燃料噴射管を提供できるであ
る。
らなる外管に、硬度（Ｈｖ）を４００〜５５０の薄肉の
鋼管からなる内管を緩やかに内挿し、両管を伸管加工に
より圧嵌せしめて二重金属管を形成し、ついで前記二重
金属管の接続端部付近を割型チャックでチャックしてパ
ンチ部材によるプレス加工により截頭円錐状、円弧状ま
たは算盤珠状の接続頭部を成形する際し、下記式 ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ２）は成形した接続頭
部の軸芯方向の長さである］を満足するような加工代
（ｌ１）をもってチャックして前記接続頭部を成形する
ものであり、したがって製造上の手間や複雑な工程を省
いて簡単かつ容易に製造できるのみならず、前記接続頭
部の長さ（ｌ２）を ｌ２≧ｌ１−１．３Ｄ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ１）は接続頭部成形の
ための加工代である］に形成するとともに、その内周面
に圧嵌された４００〜５５０の硬度（Ｈｖ）を有する内
管を用いることにより接続頭部における内管の座屈がな
くかつ高圧の燃料を使用しても十分な耐キャビテーショ
ン性能を発揮し得る高圧燃料噴射管を提供できるであ
る。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明を添付図面に基づい
て説明すれば、図１は本発明の高圧燃料噴射管を示す図
で、（ａ）は一実施例の縦断側面図、（ｂ）は他の実施
例の一部切欠による側面図、図２は本発明のその製造方
法の一工程を示す接続頭部成形前の断面による説明図、
図３は接続頭部成形後の断面による説明図、図４は本発
明の実施例１により製造された高圧噴射燃料管を顕微鏡
により観察した金属組織の写真で、（ａ）は１２倍の写
真、（ｂ）は５０倍の写真、図５は本発明の実施例２に
より製造された高圧噴射燃料管を顕微鏡により観察した
金属組織の写真で、（ａ）は１２倍の写真、（ｂ）は５
０倍の写真であって、１は管径２０ｍｍ以下の比較的厚
肉で細径の内径を有する高圧配管用鋼管で、例えば炭素
鋼から形成された単層または多重巻管からなる外管であ
り、例えば２２０〜２４０の硬度（Ｈｖ）を有するもの
である。
て説明すれば、図１は本発明の高圧燃料噴射管を示す図
で、（ａ）は一実施例の縦断側面図、（ｂ）は他の実施
例の一部切欠による側面図、図２は本発明のその製造方
法の一工程を示す接続頭部成形前の断面による説明図、
図３は接続頭部成形後の断面による説明図、図４は本発
明の実施例１により製造された高圧噴射燃料管を顕微鏡
により観察した金属組織の写真で、（ａ）は１２倍の写
真、（ｂ）は５０倍の写真、図５は本発明の実施例２に
より製造された高圧噴射燃料管を顕微鏡により観察した
金属組織の写真で、（ａ）は１２倍の写真、（ｂ）は５
０倍の写真であって、１は管径２０ｍｍ以下の比較的厚
肉で細径の内径を有する高圧配管用鋼管で、例えば炭素
鋼から形成された単層または多重巻管からなる外管であ
り、例えば２２０〜２４０の硬度（Ｈｖ）を有するもの
である。
【００１４】また３は前記外管１の内側に位置するよう
圧嵌されて内部に流通路を形成する４００〜５５０の硬
度（Ｈｖ）を有する鋼管からなる内管であって、例えば
加工硬化され、かつ／またはばね調質されたＳＵＳ ３
０１、ＳＵＳ ３０４などのようなステンレス鋼管など
から形成されたものである。前記内管３の硬度（Ｈｖ）
を４００〜５５０とした理由は、４００未満では燃料噴
射管に用いる高圧燃料に対する耐キャビテーション性能
が得られず、一方５５０を超えると硬度が高すぎて接続
頭部成形時に図５に示すような接続端部の内周面におけ
る内管に座屈が発生する可能性が大となるからである。
圧嵌されて内部に流通路を形成する４００〜５５０の硬
度（Ｈｖ）を有する鋼管からなる内管であって、例えば
加工硬化され、かつ／またはばね調質されたＳＵＳ ３
０１、ＳＵＳ ３０４などのようなステンレス鋼管など
から形成されたものである。前記内管３の硬度（Ｈｖ）
を４００〜５５０とした理由は、４００未満では燃料噴
射管に用いる高圧燃料に対する耐キャビテーション性能
が得られず、一方５５０を超えると硬度が高すぎて接続
頭部成形時に図５に示すような接続端部の内周面におけ
る内管に座屈が発生する可能性が大となるからである。
【００１５】そして前記外管１に該内管３を内挿した
後、伸管加工により圧嵌して二重金属管からなる噴射管
材を形成するが、この際、形成された二重金属管の外径
に対する内管３の肉厚の割合は、前記特公平１−４６７
１２号公報記載と同様に１．２〜８．５％である。なお
特願平９−５８５１０号に記載したように後工程でばね
調質されるオーステナイト系ステンレス鋼管を内管とし
て用いることもできる。
後、伸管加工により圧嵌して二重金属管からなる噴射管
材を形成するが、この際、形成された二重金属管の外径
に対する内管３の肉厚の割合は、前記特公平１−４６７
１２号公報記載と同様に１．２〜８．５％である。なお
特願平９−５８５１０号に記載したように後工程でばね
調質されるオーステナイト系ステンレス鋼管を内管とし
て用いることもできる。
【００１６】つぎに上記のように形成された二重金属管
からなる噴射管材の接続端部に接続頭部２を成形するに
際して、本発明では内管の外径Ｄと、接続頭部成形によ
る縮み代Δｌ、加工代ｌ１、成形された接続頭部の軸芯
方向の長さｌ２との関係を図２および図３のように成形
するものである。
からなる噴射管材の接続端部に接続頭部２を成形するに
際して、本発明では内管の外径Ｄと、接続頭部成形によ
る縮み代Δｌ、加工代ｌ１、成形された接続頭部の軸芯
方向の長さｌ２との関係を図２および図３のように成形
するものである。
【００１７】すなわち、図２のように接続端部の先端部
の端面２ａから加工代ｌ１を保持した位置にその端面が
来るように割型チャック６により前記噴射管材をチャッ
クして、該噴射管材の軸方向に突出、移動するパンチ部
材７によりプレス加工して接続頭部２を成形するもので
ある。この際本発明者らは、各種の実験によって前記加
工代ｌ１から成形後の接続頭部の軸芯方向の長さである
ｌ２を差し引いた頭部成形による縮み代Δｌ、すなわち
Δｌ＝ｌ１−ｌ２が、前記内管３の外径をＤとした時、
１．３Ｄ以下、好ましくは１．０Ｄ以下となるよう予め
設定された長さとすると、前記成形された接続頭部２の
内周面における内管３の座屈が効果的に防止できること
を知見した。
の端面２ａから加工代ｌ１を保持した位置にその端面が
来るように割型チャック６により前記噴射管材をチャッ
クして、該噴射管材の軸方向に突出、移動するパンチ部
材７によりプレス加工して接続頭部２を成形するもので
ある。この際本発明者らは、各種の実験によって前記加
工代ｌ１から成形後の接続頭部の軸芯方向の長さである
ｌ２を差し引いた頭部成形による縮み代Δｌ、すなわち
Δｌ＝ｌ１−ｌ２が、前記内管３の外径をＤとした時、
１．３Ｄ以下、好ましくは１．０Ｄ以下となるよう予め
設定された長さとすると、前記成形された接続頭部２の
内周面における内管３の座屈が効果的に防止できること
を知見した。
【００１８】換言すると、この知見に基づき上記式Δｌ
＝ｌ１−ｌ２≦１．３Ｄを満足するように各種の条件、
すなわち成形される接続頭部の形状や長さ、接続端部の
加工代、内管や外管の材質、二重金属管からなる噴射管
材の外径や肉厚、パンチ部材のストロークなどを予め実
験により定めておけば、実際の接続頭部成形加工時に式
ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２ を満足する所定の加工代ｌ１
をもってチャックしてプレス加工すれば内管３の座屈な
しに成形でき、また前記（ｌ１−１．３Ｄ）以下の長さ
ｌ１を有する接続頭部２を形成すれば内管３に座屈のな
い高圧燃料噴射管が得られるのである。なお接続頭部２
の縮み代Δｌを１．３Ｄ以下としなければならない理由
は、１．３Ｄを超えると内管３に図６に示されるような
座屈が生ずる可能性が急激に増加するからである。そし
て前記縮み代Δｌは、小さい方が内管３の座屈が生ずる
可能性がなくなるため好ましいが、０．７Ｄ未満では接
続頭部２の押圧座面２′を相手インジェクションノズル
ホルダー、インジェクションポンプデリバリーホルダー
（図示せず）などの相手部材の受圧座面へ当接しても必
要なシール性が得られず接続頭部２として役目を果たさ
ないため、０．７Ｄ以上としなければならない。
＝ｌ１−ｌ２≦１．３Ｄを満足するように各種の条件、
すなわち成形される接続頭部の形状や長さ、接続端部の
加工代、内管や外管の材質、二重金属管からなる噴射管
材の外径や肉厚、パンチ部材のストロークなどを予め実
験により定めておけば、実際の接続頭部成形加工時に式
ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２ を満足する所定の加工代ｌ１
をもってチャックしてプレス加工すれば内管３の座屈な
しに成形でき、また前記（ｌ１−１．３Ｄ）以下の長さ
ｌ１を有する接続頭部２を形成すれば内管３に座屈のな
い高圧燃料噴射管が得られるのである。なお接続頭部２
の縮み代Δｌを１．３Ｄ以下としなければならない理由
は、１．３Ｄを超えると内管３に図６に示されるような
座屈が生ずる可能性が急激に増加するからである。そし
て前記縮み代Δｌは、小さい方が内管３の座屈が生ずる
可能性がなくなるため好ましいが、０．７Ｄ未満では接
続頭部２の押圧座面２′を相手インジェクションノズル
ホルダー、インジェクションポンプデリバリーホルダー
（図示せず）などの相手部材の受圧座面へ当接しても必
要なシール性が得られず接続頭部２として役目を果たさ
ないため、０．７Ｄ以上としなければならない。
【００１９】そして上記のような値に対応する位置にな
るように加工代ｌ１をもってチャック６によりチャック
した噴射管材の接続端部をパンチ部材７によりプレス加
工して、図３に図示するように截頭円錐状（図１（ａ）
参照）、円弧状、算盤珠状（図１（ｂ）参照）などから
なる軸芯方向に長さ１２を有する接続頭部２を成形して
高圧燃料噴射管が形成されるものである。
るように加工代ｌ１をもってチャック６によりチャック
した噴射管材の接続端部をパンチ部材７によりプレス加
工して、図３に図示するように截頭円錐状（図１（ａ）
参照）、円弧状、算盤珠状（図１（ｂ）参照）などから
なる軸芯方向に長さ１２を有する接続頭部２を成形して
高圧燃料噴射管が形成されるものである。
【００２０】なお図１において、４は必要に応じ接続頭
部２の首下部に嵌合したスリーブワッシャーであり、同
時にその背後に接続頭部２の押圧座面２′を相手部材の
受圧座面へ当接した状態で該相手部材に螺合する締付け
ナット５を組込んでなるものである。
部２の首下部に嵌合したスリーブワッシャーであり、同
時にその背後に接続頭部２の押圧座面２′を相手部材の
受圧座面へ当接した状態で該相手部材に螺合する締付け
ナット５を組込んでなるものである。
【００２１】つぎに本発明にかかる高圧燃料噴射管を製
造する方法について説明すると、それぞれ清浄化のため
の前処理を施された鋼管からなる外管１の内部に、加工
硬化性および／またはばね調質性を有する鋼管からなる
内管３を緩やかに内挿せしめる。そして外管１の内部に
内管３を緩やかに内挿した状態で固定したダイスを用い
て一方側へ一体絞りすることによる伸管加工を行って、
両管１、３全体を全長に亘り縮径して圧嵌せしめると同
時に引き伸ばして硬度（Ｈｖ）が４００〜５５０となっ
た内管を有する二重金属管からなる噴射管材を形成す
る。
造する方法について説明すると、それぞれ清浄化のため
の前処理を施された鋼管からなる外管１の内部に、加工
硬化性および／またはばね調質性を有する鋼管からなる
内管３を緩やかに内挿せしめる。そして外管１の内部に
内管３を緩やかに内挿した状態で固定したダイスを用い
て一方側へ一体絞りすることによる伸管加工を行って、
両管１、３全体を全長に亘り縮径して圧嵌せしめると同
時に引き伸ばして硬度（Ｈｖ）が４００〜５５０となっ
た内管を有する二重金属管からなる噴射管材を形成す
る。
【００２２】なお内管３にオーステナイト系ステンレス
鋼管を用いた場合は、特願平９−５８５１０号記載のよ
うに伸管加工して圧嵌した二重金属管からなる噴射管材
を、その後加熱炉に装入して３７５〜４５５℃で、３０
分〜２４時間の間加熱処理を実施するとオーステナイト
系ステンレス鋼管からなる内管３が、ばね調質されてそ
の硬度（Ｈｖ）を４００〜５５０に向上させることがで
きる。
鋼管を用いた場合は、特願平９−５８５１０号記載のよ
うに伸管加工して圧嵌した二重金属管からなる噴射管材
を、その後加熱炉に装入して３７５〜４５５℃で、３０
分〜２４時間の間加熱処理を実施するとオーステナイト
系ステンレス鋼管からなる内管３が、ばね調質されてそ
の硬度（Ｈｖ）を４００〜５５０に向上させることがで
きる。
【００２３】このようにして形成された二重金属管の接
続端部に接続頭部２を成形するに際し、前述の通り加工
代ｌ１が所定の長さとなるように図２のようにチャック
６により保持された二重金属管からなる噴射管材の接続
端部を、図３のようにパンチ部材７によりプレス加工し
て截頭円錐状、円弧状あるいは算盤珠状などの所望形状
からなる接続頭部２を成形して高圧燃料噴射管が形成さ
れ、通常その後にディーゼル内燃機関付近に配管するた
めに曲げ加工が施される。なお、接続端部における接続
頭部２の成形に先だって前記したスリーブワッシャー４
を接続端部に嵌合し、該スリーブワッシャーを前記所定
長さの加工代ｌ１をおいて位置せしめてプレス加工によ
って接続頭部２を成形することもできる。
続端部に接続頭部２を成形するに際し、前述の通り加工
代ｌ１が所定の長さとなるように図２のようにチャック
６により保持された二重金属管からなる噴射管材の接続
端部を、図３のようにパンチ部材７によりプレス加工し
て截頭円錐状、円弧状あるいは算盤珠状などの所望形状
からなる接続頭部２を成形して高圧燃料噴射管が形成さ
れ、通常その後にディーゼル内燃機関付近に配管するた
めに曲げ加工が施される。なお、接続端部における接続
頭部２の成形に先だって前記したスリーブワッシャー４
を接続端部に嵌合し、該スリーブワッシャーを前記所定
長さの加工代ｌ１をおいて位置せしめてプレス加工によ
って接続頭部２を成形することもできる。
【００２４】
【実施例】つぎに本発明の実施例を比較例とともに以下
に説明する。 実施例１ それぞれ清浄化のための前処理を施して長さ３２００ｍ
ｍに切断したＳＴＳ３７０に相当する鋼管からなりかつ
硬度（Ｈｖ）が１１０の外管（外径１１．０ｍｍ、内径
６．２ｍｍ、肉厚２．４ｍｍ）と、長さ３２００ｍｍの
ＳＵＳ ３０１からなりかつ硬度（Ｈｖ）が２２０のス
テンレス鋼管の内管（外径４．５ｍｍ、内径３．５ｍ
ｍ、肉厚０．５ｍｍ）とをもって、前記外管の内部に前
記内管を緩やかに内挿せしめた。ついで固定したダイス
により一方側へ一体絞りによる伸管加工を１回行って全
体に亘り縮径せしめ、その後矯正加工して外径７．０ｍ
ｍ、内径２．５ｍｍ、肉厚２．２５ｍｍで、内管の外径
が１．７５ｍｍでその硬度（Ｈｖ）が４９０、外管の硬
度（Ｈｖ）が２２４に加工硬化した二重金属管からなる
噴射管材を得、しかる後に３００ｍｍの長さに切断した
試料を２０本準備した。
に説明する。 実施例１ それぞれ清浄化のための前処理を施して長さ３２００ｍ
ｍに切断したＳＴＳ３７０に相当する鋼管からなりかつ
硬度（Ｈｖ）が１１０の外管（外径１１．０ｍｍ、内径
６．２ｍｍ、肉厚２．４ｍｍ）と、長さ３２００ｍｍの
ＳＵＳ ３０１からなりかつ硬度（Ｈｖ）が２２０のス
テンレス鋼管の内管（外径４．５ｍｍ、内径３．５ｍ
ｍ、肉厚０．５ｍｍ）とをもって、前記外管の内部に前
記内管を緩やかに内挿せしめた。ついで固定したダイス
により一方側へ一体絞りによる伸管加工を１回行って全
体に亘り縮径せしめ、その後矯正加工して外径７．０ｍ
ｍ、内径２．５ｍｍ、肉厚２．２５ｍｍで、内管の外径
が１．７５ｍｍでその硬度（Ｈｖ）が４９０、外管の硬
度（Ｈｖ）が２２４に加工硬化した二重金属管からなる
噴射管材を得、しかる後に３００ｍｍの長さに切断した
試料を２０本準備した。
【００２５】このように準備した２０本の二重金属管か
らなる噴射管材を管端部から９ｍｍの加工代をもって割
型チャックによりチャックして縮み代が前記内管の外径
の約１．０倍となるようにパンチ部材によるプレス加工
によって二重金属管からなる噴射管材の接続端部に、円
弧状からなりかつその長さを５．５ｍｍとした接続頭部
を成形して高圧燃料噴射管を得た。得られた各試料につ
いて前記接続頭部の内周面における内管の座屈状態を観
察したが、全てについて図４のように座屈の発生は見ら
れなかった。
らなる噴射管材を管端部から９ｍｍの加工代をもって割
型チャックによりチャックして縮み代が前記内管の外径
の約１．０倍となるようにパンチ部材によるプレス加工
によって二重金属管からなる噴射管材の接続端部に、円
弧状からなりかつその長さを５．５ｍｍとした接続頭部
を成形して高圧燃料噴射管を得た。得られた各試料につ
いて前記接続頭部の内周面における内管の座屈状態を観
察したが、全てについて図４のように座屈の発生は見ら
れなかった。
【００２６】実施例２ 外管として硬度（Ｈｖ）が１５０のＳＴＳ ４１０に相
当する鋼管を、また内管として硬度（Ｈｖ）が３８０の
ＳＵＳ ３０４からなるステンレス鋼管を用い、またた
以外は実施例１と同様にして二重金属管からなる噴射管
材を得た。この際、内管の肉厚は実施例１と同様であっ
たが、施された伸管加工による加工硬化によって内管の
硬度（Ｈｖ）は４４０、外管の硬度（Ｈｖ）は２４３と
なった。しかる後に３００ｍｍの長さに切断して２０本
の試料とした。
当する鋼管を、また内管として硬度（Ｈｖ）が３８０の
ＳＵＳ ３０４からなるステンレス鋼管を用い、またた
以外は実施例１と同様にして二重金属管からなる噴射管
材を得た。この際、内管の肉厚は実施例１と同様であっ
たが、施された伸管加工による加工硬化によって内管の
硬度（Ｈｖ）は４４０、外管の硬度（Ｈｖ）は２４３と
なった。しかる後に３００ｍｍの長さに切断して２０本
の試料とした。
【００２７】このように準備した２０本の二重金属管か
らなる噴射管材にスリーブワッシャーを嵌合し管端部か
ら７．４ｍｍに位置せしめて、この位置を加工代として
割型チャックによりチャックして縮み代が前記内管の外
径の約０．９倍となるように接続端部に、実施例１と同
様の形状でその長さを４．２ｍｍとした接続頭部を成形
して高圧燃料噴射管を得た。得られた各試料について前
記接続頭部の内周面における内管の座屈状態を観察した
が、全てについて図５のように座屈の発生は見られなか
った。
らなる噴射管材にスリーブワッシャーを嵌合し管端部か
ら７．４ｍｍに位置せしめて、この位置を加工代として
割型チャックによりチャックして縮み代が前記内管の外
径の約０．９倍となるように接続端部に、実施例１と同
様の形状でその長さを４．２ｍｍとした接続頭部を成形
して高圧燃料噴射管を得た。得られた各試料について前
記接続頭部の内周面における内管の座屈状態を観察した
が、全てについて図５のように座屈の発生は見られなか
った。
【００２８】比較例 実施例２と同様の材質をもって実施例１と同様にして二
重金属管からなる噴射管材を得、しかる後に３００ｍｍ
の長さに切断した試料を２０本準備した。なお内管の肉
厚は実施例１と同様であった。このように準備した２０
本の二重金属管からなる噴射管材を管端部から１２ｍｍ
の加工代をもって割型チャックによりチャックして縮み
代が前記内管の外径の約１．７倍となるようにパンチ部
材によるプレス加工によって二重金属管からなる噴射管
材の接続端部に、円弧状からなりかつその長さを６ｍｍ
とした接続頭部を成形して高圧燃料噴射管を得た。得ら
れた各試料について接続頭部の内周面における内管の座
屈状態を観察したところ、２０本の試料すべてについて
図６のような座屈の発生が見られた。
重金属管からなる噴射管材を得、しかる後に３００ｍｍ
の長さに切断した試料を２０本準備した。なお内管の肉
厚は実施例１と同様であった。このように準備した２０
本の二重金属管からなる噴射管材を管端部から１２ｍｍ
の加工代をもって割型チャックによりチャックして縮み
代が前記内管の外径の約１．７倍となるようにパンチ部
材によるプレス加工によって二重金属管からなる噴射管
材の接続端部に、円弧状からなりかつその長さを６ｍｍ
とした接続頭部を成形して高圧燃料噴射管を得た。得ら
れた各試料について接続頭部の内周面における内管の座
屈状態を観察したところ、２０本の試料すべてについて
図６のような座屈の発生が見られた。
【００２９】
【発明の効果】以上述べた通り本発明によれば、従来技
術において問題となった製造上の手間や複雑な工程を省
いて簡単かつ容易に製造できるのみならず、高圧の燃料
を使用してもその内周面において十分な耐キャビテーシ
ョン性能を発揮し得る高圧燃料噴射管の製造方法および
該方法により得られた高圧燃料噴射管を提供することが
できるものである。
術において問題となった製造上の手間や複雑な工程を省
いて簡単かつ容易に製造できるのみならず、高圧の燃料
を使用してもその内周面において十分な耐キャビテーシ
ョン性能を発揮し得る高圧燃料噴射管の製造方法および
該方法により得られた高圧燃料噴射管を提供することが
できるものである。
【図１】本発明の高圧燃料噴射管を示す図で、（ａ）は
一実施例の縦断側面図、（ｂ）は他の実施例の一部切欠
による側面図である。
一実施例の縦断側面図、（ｂ）は他の実施例の一部切欠
による側面図である。
【図２】本発明の製造方法の一工程を示す接続頭部成形
前の断面による説明図である。
前の断面による説明図である。
【図３】本発明の製造方法の一工程を示す接続頭部成形
後の断面による説明図である。
後の断面による説明図である。
【図４】本発明の実施例１により製造された高圧噴射燃
料管を顕微鏡により観察した金属組織の写真で、（ａ）
は一部の拡大写真、（ｂ）は（ａ）のさらに拡大した写
真である。
料管を顕微鏡により観察した金属組織の写真で、（ａ）
は一部の拡大写真、（ｂ）は（ａ）のさらに拡大した写
真である。
【図５】本発明の実施例２により製造された高圧噴射燃
料管を顕微鏡により観察した金属組織の写真で、（ａ）
は一部の拡大写真、（ｂ）は（ａ）のさらに拡大した写
真である。
料管を顕微鏡により観察した金属組織の写真で、（ａ）
は一部の拡大写真、（ｂ）は（ａ）のさらに拡大した写
真である。
【図６】従来技術により製造された高圧噴射燃料管を顕
微鏡により観察した金属組織の写真で、（ａ）は一部の
拡大写真、（ｂ）は（ａ）のさらに拡大した写真であ
る。
微鏡により観察した金属組織の写真で、（ａ）は一部の
拡大写真、（ｂ）は（ａ）のさらに拡大した写真であ
る。
１ 外管 ２ 接続頭部 ２′ 押圧座面 ２ａ 端面 ３ 内管 ４ スリーブワッシャー ５ 締付けナット ６ チャック ７ パンチ部材 Ｄ 内管の外径 ｌ１ 加工代 ｌ２ 接続頭部の長さ Δｌ 縮み代
Claims (2)
- 【請求項１】 厚肉の鋼管からなる外管に、硬度（Ｈ
ｖ）を４００〜５５０の薄肉の鋼管からなる内管を内挿
せしめ両管を伸管加工により圧嵌せしめて二重金属管を
形成し、ついで前記二重金属管の接続端部に截頭円錐
状、円弧状または算盤珠状の接続頭部を成形する際し、
下記式 ｌ１≦１．３Ｄ＋ｌ２ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ２）は成形した接続頭
部の軸芯方向の長さである］を満足するような加工代
（ｌ１）をもってチャックして前記接続頭部を成形する
ことを特徴とする高圧燃料噴射管の製造方法。 - 【請求項２】 厚肉の鋼管からなる外管に、硬度（Ｈ
ｖ）を４００〜５５０の薄肉の鋼管からなる内管を圧嵌
して形成した二重金属管の接続端部に截頭円錐状、円弧
状または算盤珠状の接続頭部を頭部成形により成形し、
前記接続頭部の長さ（ｌ２）を ｌ２≧ｌ１−１．３Ｄ ［但し（Ｄ）は内管の外径、（ｌ１）は接続頭部成形の
ための加工代である］に形成したことを特徴とする高圧
燃料噴射管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21816297A JP3882960B2 (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 高圧燃料噴射管の製造方法および該方法により得られた高圧燃料噴射管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21816297A JP3882960B2 (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 高圧燃料噴射管の製造方法および該方法により得られた高圧燃料噴射管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1144277A true JPH1144277A (ja) | 1999-02-16 |
| JP3882960B2 JP3882960B2 (ja) | 2007-02-21 |
Family
ID=16715613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21816297A Expired - Fee Related JP3882960B2 (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 高圧燃料噴射管の製造方法および該方法により得られた高圧燃料噴射管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3882960B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007077807A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-29 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 直噴用燃料配管接続構造における燃料配管の接続頭部およびその頭部成形方法 |
| JP2007177777A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | ディーゼルエンジン用高圧燃料噴射管の接続構造 |
| JP2008514872A (ja) * | 2004-09-28 | 2008-05-08 | ガル ウント ザイツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 二重壁管 |
| EP2738380A1 (de) * | 2012-11-28 | 2014-06-04 | TI Automotive (Heidelberg) GmbH | Kraftstoffleitung |
| DE102005028188B4 (de) * | 2004-06-17 | 2014-09-11 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd. | Verbindungsstruktur eines divergierenden Abzweigrohres in einer Kraftstoffdruckleitung für eine Brennkraftmaschine |
-
1997
- 1997-07-29 JP JP21816297A patent/JP3882960B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005028188B4 (de) * | 2004-06-17 | 2014-09-11 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd. | Verbindungsstruktur eines divergierenden Abzweigrohres in einer Kraftstoffdruckleitung für eine Brennkraftmaschine |
| JP2008514872A (ja) * | 2004-09-28 | 2008-05-08 | ガル ウント ザイツ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 二重壁管 |
| JP2007077807A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-29 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 直噴用燃料配管接続構造における燃料配管の接続頭部およびその頭部成形方法 |
| JP2007177777A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | ディーゼルエンジン用高圧燃料噴射管の接続構造 |
| EP2738380A1 (de) * | 2012-11-28 | 2014-06-04 | TI Automotive (Heidelberg) GmbH | Kraftstoffleitung |
| US9410517B2 (en) | 2012-11-28 | 2016-08-09 | Ti Automotive (Heidelberg) Gmbh | Fuel line |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3882960B2 (ja) | 2007-02-21 |
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