JPH1141811A - 電力貯蔵装置 - Google Patents
電力貯蔵装置Info
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- JPH1141811A JPH1141811A JP9196063A JP19606397A JPH1141811A JP H1141811 A JPH1141811 A JP H1141811A JP 9196063 A JP9196063 A JP 9196063A JP 19606397 A JP19606397 A JP 19606397A JP H1141811 A JPH1141811 A JP H1141811A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 負荷率の平準化などのために用いられ、２次
電池を有する電力貯蔵装置において、インバータによる
損失を低減する。 【解決手段】 ２次電池１７に対して、定格容量に等し
い容量の大容量インバータ１５の直流入力端と、前記２
次電池１７の電圧低下分に対応する容量の中容量インバ
ータ１６の直流入力端とを並列に接続し、それら２つの
インバータ１５，１６の交流出力端からの出力電圧を、
１次側が相互に直列に接続された連系トランス１３，１
４によって合成して、系統１２へと供給する。前記大容
量インバータ１５をスイッチング損失の少ない方形波イ
ンバータとし、前記中容量インバータ１６を応答性の良
好なＰＷＭインバータとする。したがって、応答性を確
保しつつ、ＰＷＭインバータ単体による構成に比べて、
損失を低減して、高効率化を図ることができる。
電池を有する電力貯蔵装置において、インバータによる
損失を低減する。 【解決手段】 ２次電池１７に対して、定格容量に等し
い容量の大容量インバータ１５の直流入力端と、前記２
次電池１７の電圧低下分に対応する容量の中容量インバ
ータ１６の直流入力端とを並列に接続し、それら２つの
インバータ１５，１６の交流出力端からの出力電圧を、
１次側が相互に直列に接続された連系トランス１３，１
４によって合成して、系統１２へと供給する。前記大容
量インバータ１５をスイッチング損失の少ない方形波イ
ンバータとし、前記中容量インバータ１６を応答性の良
好なＰＷＭインバータとする。したがって、応答性を確
保しつつ、ＰＷＭインバータ単体による構成に比べて、
損失を低減して、高効率化を図ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、２次電池を用い
て、負荷率の日較差を調整して、前記負荷率を平準化す
るためなどに用いられる電力貯蔵装置に関する。
て、負荷率の日較差を調整して、前記負荷率を平準化す
るためなどに用いられる電力貯蔵装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、典型的な従来技術の電力貯蔵装
置１の電気的構成を示す単相結線図である。系統２の電
力は、夜間や早朝などの負荷率の低い時間帯において、
連系トランス３から、インバータ４を整流モードで運転
することによって整流・平滑化されて、２次電池５に貯
蔵されている。これに対して、昼間の前記負荷率の高い
時間帯には、２次電池５に貯蔵されていた電力は、イン
バータ４において、直流から３相交流に変換されて、連
系トランス３を介して、前記系統２へ供給される。
置１の電気的構成を示す単相結線図である。系統２の電
力は、夜間や早朝などの負荷率の低い時間帯において、
連系トランス３から、インバータ４を整流モードで運転
することによって整流・平滑化されて、２次電池５に貯
蔵されている。これに対して、昼間の前記負荷率の高い
時間帯には、２次電池５に貯蔵されていた電力は、イン
バータ４において、直流から３相交流に変換されて、連
系トランス３を介して、前記系統２へ供給される。
【０００３】上述のように構成される電力貯蔵装置１に
おいて、系統２の定格電圧をＶｓとし、インバータ４の
出力電圧をＶｏとし、連系トランス３のインダクタンス
をＸとするとき、電力貯蔵時には、 Ｉ＝（Ｖｓ−Ｖｏ）／ｊＸ …（１） の連系電流が流れ、電力供給時には、 Ｉ＝（Ｖｏ−Ｖｓ）／ｊＸ …（２） の連系電流が流れる。
おいて、系統２の定格電圧をＶｓとし、インバータ４の
出力電圧をＶｏとし、連系トランス３のインダクタンス
をＸとするとき、電力貯蔵時には、 Ｉ＝（Ｖｓ−Ｖｏ）／ｊＸ …（１） の連系電流が流れ、電力供給時には、 Ｉ＝（Ｖｏ−Ｖｓ）／ｊＸ …（２） の連系電流が流れる。
【０００４】すなわち、電力貯蔵時には、図５（ａ）で
示すように、連系トランス３で生じる前記インダクタン
スＸによる電位差ΔＶに対して、連系電流Ｉは、９０°
遅れとなり、系統２からインバータ４へ連系電流が流
れ、電力供給時には、図５（ｂ）で示すように、連系ト
ランス３の前記インダクタンスＸによる電位差ΔＶに対
して、連系電流Ｉは、９０°遅れとなり、出力電圧Ｖｏ
を調整することによって、前記連系電流Ｉを所望とする
定格電流に制御することができる。
示すように、連系トランス３で生じる前記インダクタン
スＸによる電位差ΔＶに対して、連系電流Ｉは、９０°
遅れとなり、系統２からインバータ４へ連系電流が流
れ、電力供給時には、図５（ｂ）で示すように、連系ト
ランス３の前記インダクタンスＸによる電位差ΔＶに対
して、連系電流Ｉは、９０°遅れとなり、出力電圧Ｖｏ
を調整することによって、前記連系電流Ｉを所望とする
定格電流に制御することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記２次電池５は、貯
蔵しているエネルギー量に対応して、その端子電圧が変
化する。これに対して、電力供給時の出力電圧Ｖｏは、
前記２次電池５の端子電圧の変動に拘わらず、系統電圧
に維持することが要求される。
蔵しているエネルギー量に対応して、その端子電圧が変
化する。これに対して、電力供給時の出力電圧Ｖｏは、
前記２次電池５の端子電圧の変動に拘わらず、系統電圧
に維持することが要求される。
【０００６】したがって、たとえば２次電池５の端子電
圧Ｅｄに許容することができる変動範囲を定格電圧Ｅｄ
ｏの６０〜１００％とするとき、最も低下した電圧 Ｅｄｃ＝Ｅｄｏ×０．６ …（３） であるときに、出力電圧Ｖｏを所定の定格電圧とするた
めには、２次電池５の放電電流Ｉｄｃは、定格電流Ｉｄ
ｏに対応して、 Ｉｄｃ＝Ｉｄｏ／０．６＝Ｉｄｏ×１．６７ …（４） が必要となる。
圧Ｅｄに許容することができる変動範囲を定格電圧Ｅｄ
ｏの６０〜１００％とするとき、最も低下した電圧 Ｅｄｃ＝Ｅｄｏ×０．６ …（３） であるときに、出力電圧Ｖｏを所定の定格電圧とするた
めには、２次電池５の放電電流Ｉｄｃは、定格電流Ｉｄ
ｏに対応して、 Ｉｄｃ＝Ｉｄｏ／０．６＝Ｉｄｏ×１．６７ …（４） が必要となる。
【０００７】したがって、インバータ４の直流容量に
は、定格容量の１６７％の容量が必要となる。ところ
が、前記電圧変動に対する応答性を確保するために、イ
ンバータ４は、パルス幅変調（ＰＷＭ：Ｐｕｌｓｅ Ｗ
ｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ）インバータであり、
損失が大きく、たとえば５％にも及ぶという問題があ
る。
は、定格容量の１６７％の容量が必要となる。ところ
が、前記電圧変動に対する応答性を確保するために、イ
ンバータ４は、パルス幅変調（ＰＷＭ：Ｐｕｌｓｅ Ｗ
ｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ）インバータであり、
損失が大きく、たとえば５％にも及ぶという問題があ
る。
【０００８】本発明の目的は、インバータによる損失を
低減することができる電力貯蔵装置を提供することであ
る。
低減することができる電力貯蔵装置を提供することであ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明に係る電力貯蔵装
置は、２次電池を用いる電力貯蔵装置において、前記２
次電池に直流入力端が接続され、系統周波数と等しい動
作周波数の方形波インバータから成り、定格容量に略等
しい容量の大容量インバータと、前記大容量インバータ
と並列に前記２次電池に直流入力端が接続され、系統周
波数よりも充分高い周波数のパルス幅変調インバータか
ら成り、前記２次電池の電圧変動幅に対応した容量の中
容量インバータと、２次側が前記大容量インバータの交
流出力端に接続される第１の連系トランスと、２次側が
前記中容量インバータの交流出力端に接続される第２の
連系トランスとを含み、前記第１および第２の連系トラ
ンスの１次側が直列接続されて電力を入出力することを
特徴とする。
置は、２次電池を用いる電力貯蔵装置において、前記２
次電池に直流入力端が接続され、系統周波数と等しい動
作周波数の方形波インバータから成り、定格容量に略等
しい容量の大容量インバータと、前記大容量インバータ
と並列に前記２次電池に直流入力端が接続され、系統周
波数よりも充分高い周波数のパルス幅変調インバータか
ら成り、前記２次電池の電圧変動幅に対応した容量の中
容量インバータと、２次側が前記大容量インバータの交
流出力端に接続される第１の連系トランスと、２次側が
前記中容量インバータの交流出力端に接続される第２の
連系トランスとを含み、前記第１および第２の連系トラ
ンスの１次側が直列接続されて電力を入出力することを
特徴とする。
【００１０】上記の構成によれば、定格容量分の容量
を、スイッチング損失が少ない方形波インバータで実現
される大容量インバータに持たせておき、２次電池の端
子電圧低下による前記大容量インバータからの出力電圧
の低下分を、応答性の良好なパルス幅変調インバータで
実現される中容量インバータで補償する。すなわち、２
つのインバータの直流入力端を並列に２次電池に接続
し、交流出力端を、１次側が相互に直列接続されている
第１および第２の連系トランスの２次側にそれぞれ接続
する。
を、スイッチング損失が少ない方形波インバータで実現
される大容量インバータに持たせておき、２次電池の端
子電圧低下による前記大容量インバータからの出力電圧
の低下分を、応答性の良好なパルス幅変調インバータで
実現される中容量インバータで補償する。すなわち、２
つのインバータの直流入力端を並列に２次電池に接続
し、交流出力端を、１次側が相互に直列接続されている
第１および第２の連系トランスの２次側にそれぞれ接続
する。
【００１１】したがって、２次電池の端子電圧の変動幅
を、定格電圧のたとえば６０〜１００％とすると、大容
量インバータ側で発生される電圧は、定格電圧の６０〜
１００％となり、中容量インバータ側で発生される電圧
は、前記定格電圧の４０〜０％となり、大部分の容量を
低損失な大容量インバータに負担させ、変動分の容量を
応答性の良好な中容量インバータに負担させることにな
る。
を、定格電圧のたとえば６０〜１００％とすると、大容
量インバータ側で発生される電圧は、定格電圧の６０〜
１００％となり、中容量インバータ側で発生される電圧
は、前記定格電圧の４０〜０％となり、大部分の容量を
低損失な大容量インバータに負担させ、変動分の容量を
応答性の良好な中容量インバータに負担させることにな
る。
【００１２】これによって、良好な応答性を確保しつ
つ、インバータによる損失を低減して、高効率化を図る
ことができる。
つ、インバータによる損失を低減して、高効率化を図る
ことができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明の実施の一形態について、
図１〜図３に基づいて説明すれば以下のとおりである。
図１〜図３に基づいて説明すれば以下のとおりである。
【００１４】図１は、本発明の実施の一形態の電力貯蔵
装置１１の電気的構成を示す単相結線図である。夜間や
早朝などの負荷率の低い時間帯において、系統１２の電
力は、連系トランス１３，１４およびインバータ１５，
１６を介して入力され、２次電池１７に貯蔵されてい
る。これに対して、昼間の負荷率の高い時間帯には、２
次電池１７に貯蔵されていた電力は、大容量インバータ
１５によって３相交流に変換されて、連系トランス１３
を介して系統１２へ供給されるとともに、中容量インバ
ータ１６によって３相交流に変換され、連系トランス１
４を介して前記系統１２に供給される。なお、特に図示
していないが、高調波低減のためのフィルタが設けられ
ることもある。
装置１１の電気的構成を示す単相結線図である。夜間や
早朝などの負荷率の低い時間帯において、系統１２の電
力は、連系トランス１３，１４およびインバータ１５，
１６を介して入力され、２次電池１７に貯蔵されてい
る。これに対して、昼間の負荷率の高い時間帯には、２
次電池１７に貯蔵されていた電力は、大容量インバータ
１５によって３相交流に変換されて、連系トランス１３
を介して系統１２へ供給されるとともに、中容量インバ
ータ１６によって３相交流に変換され、連系トランス１
４を介して前記系統１２に供給される。なお、特に図示
していないが、高調波低減のためのフィルタが設けられ
ることもある。
【００１５】前記大容量インバータ１５と中容量インバ
ータ１６とは、その直流入力端が２次電池１７に並列に
接続され、交流出力端が連系トランス１３，１４の２次
側にそれぞれ接続されている。これに対して、連系トラ
ンス１３，１４の１次側は、相互に直列に接続されてい
る。
ータ１６とは、その直流入力端が２次電池１７に並列に
接続され、交流出力端が連系トランス１３，１４の２次
側にそれぞれ接続されている。これに対して、連系トラ
ンス１３，１４の１次側は、相互に直列に接続されてい
る。
【００１６】したがって、系統１２の定格電圧をＶｓと
し、連系トランス１３のインダクタンスをＸ１とし、連
系トランス１４のインダクタンスをＸ２とし、大容量イ
ンバータ１５によって連系トランス１３の１次側に発生
される出力電圧をＶｏ１とし、中容量インバータ１６に
よって連系トランス１４の１次側に発生される出力電圧
をＶｏ２とするとき、電力貯蔵時には、 Ｉ＝〔Ｖｓ−（Ｖｏ１＋Ｖｏ２）〕／ｊ（Ｘ１＋Ｘ２） …（５） の連系電流が流れる。
し、連系トランス１３のインダクタンスをＸ１とし、連
系トランス１４のインダクタンスをＸ２とし、大容量イ
ンバータ１５によって連系トランス１３の１次側に発生
される出力電圧をＶｏ１とし、中容量インバータ１６に
よって連系トランス１４の１次側に発生される出力電圧
をＶｏ２とするとき、電力貯蔵時には、 Ｉ＝〔Ｖｓ−（Ｖｏ１＋Ｖｏ２）〕／ｊ（Ｘ１＋Ｘ２） …（５） の連系電流が流れる。
【００１７】これに対して、電力供給時には、 Ｉ＝〔（Ｖｏ１＋Ｖｏ２）−Ｖｓ〕／ｊ（Ｘ１＋Ｘ２） …（６） の連系電流が流れる。
【００１８】本発明では、２次電池１７の端子電圧Ｅｄ
の低下による大容量インバータ１５の出力電圧Ｖｏ１の
低下分を、図示しない制御回路によって中容量インバー
タ１６を制御することによって、該中容量インバータ１
６による出力電圧Ｖｏ２によって補償する。
の低下による大容量インバータ１５の出力電圧Ｖｏ１の
低下分を、図示しない制御回路によって中容量インバー
タ１６を制御することによって、該中容量インバータ１
６による出力電圧Ｖｏ２によって補償する。
【００１９】図２は、インバータ１５，１６の一構成例
を模式的に示す電気回路図である。これらのインバータ
１５，１６は、スイッチング素子として、たとえばＧＴ
Ｏ（Ｇａｔｅ Ｔｕｒｎ Ｏｆｆ）サイリスタを用いる
インバータであり、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２の直列
回路と、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４の直列回路との両
端が、直流入力端として、相互に並列に前記２次電池１
７に接続され、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２の接続点
と、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４の接続点とが、交流出
力端とされて構成されている。
を模式的に示す電気回路図である。これらのインバータ
１５，１６は、スイッチング素子として、たとえばＧＴ
Ｏ（Ｇａｔｅ Ｔｕｒｎ Ｏｆｆ）サイリスタを用いる
インバータであり、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２の直列
回路と、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４の直列回路との両
端が、直流入力端として、相互に並列に前記２次電池１
７に接続され、スイッチング素子Ｓ１，Ｓ２の接続点
と、スイッチング素子Ｓ３，Ｓ４の接続点とが、交流出
力端とされて構成されている。
【００２０】大容量インバータ１５は、動作周波数が系
統周波数であって、スイッチングによる損失の少ない方
形波インバータであり、前記図示しない制御回路によっ
て、その出力電圧Ｖｏ１が、系統電圧Ｖｓに対して所定
の進み位相となるように、前記スイッチング素子Ｓ１，
Ｓ４またはスイッチング素子Ｓ２，Ｓ３が選択的に導通
されて、点弧角制御される。
統周波数であって、スイッチングによる損失の少ない方
形波インバータであり、前記図示しない制御回路によっ
て、その出力電圧Ｖｏ１が、系統電圧Ｖｓに対して所定
の進み位相となるように、前記スイッチング素子Ｓ１，
Ｓ４またはスイッチング素子Ｓ２，Ｓ３が選択的に導通
されて、点弧角制御される。
【００２１】図３（ａ）に、この大容量インバータ１５
の出力波形の一例を示す。この図３（ａ）において、参
照符α１は大容量インバータ１５からの矩形波パルスで
あり、参照符α２は系統電圧である。
の出力波形の一例を示す。この図３（ａ）において、参
照符α１は大容量インバータ１５からの矩形波パルスで
あり、参照符α２は系統電圧である。
【００２２】また、中容量インバータ１６は、スイッチ
ング周波数が高く、応答性の良好な前記ＰＷＭインバー
タであり、前記制御回路によって、前記系統周波数より
も充分高い、たとえば８００Ｈｚの動作周波数で駆動さ
れており、前記制御回路は、２次電池１７の端子電圧Ｅ
ｄが定格電圧であるときには、この中容量インバータ１
６のパルス幅を零とし、前記端子電圧Ｅｄが最も低下し
た状態で、前記パルス幅を最大とする。
ング周波数が高く、応答性の良好な前記ＰＷＭインバー
タであり、前記制御回路によって、前記系統周波数より
も充分高い、たとえば８００Ｈｚの動作周波数で駆動さ
れており、前記制御回路は、２次電池１７の端子電圧Ｅ
ｄが定格電圧であるときには、この中容量インバータ１
６のパルス幅を零とし、前記端子電圧Ｅｄが最も低下し
た状態で、前記パルス幅を最大とする。
【００２３】図３（ｂ）に、この中容量インバータ１６
の出力波形の一例を示す。この図３（ｂ）において、参
照符β１は中容量インバータ１６の出力パルスであり、
参照符β２は系統電圧である。
の出力波形の一例を示す。この図３（ｂ）において、参
照符β１は中容量インバータ１６の出力パルスであり、
参照符β２は系統電圧である。
【００２４】上述のように構成される電力貯蔵装置１１
において、２次電池１７に許容される電圧変動範囲を定
格電圧Ｅｄｏの６０〜１００％とするとき、連系電流Ｉ
は一定のままとして、大容量インバータ１５による出力
電圧Ｖｏ１の変動範囲は、定格電圧の６０〜１００％で
あり、これに対して、中容量インバータ１６による出力
電圧Ｖｏ２の変動範囲は、４０〜０％となる。したがっ
て、大容量インバータ１５に必要となる容量は、定格容
量の１００％となり、中容量インバータ１６に必要とな
る容量は、４０／６０＝６７から、定格容量の６７％と
なる。
において、２次電池１７に許容される電圧変動範囲を定
格電圧Ｅｄｏの６０〜１００％とするとき、連系電流Ｉ
は一定のままとして、大容量インバータ１５による出力
電圧Ｖｏ１の変動範囲は、定格電圧の６０〜１００％で
あり、これに対して、中容量インバータ１６による出力
電圧Ｖｏ２の変動範囲は、４０〜０％となる。したがっ
て、大容量インバータ１５に必要となる容量は、定格容
量の１００％となり、中容量インバータ１６に必要とな
る容量は、４０／６０＝６７から、定格容量の６７％と
なる。
【００２５】ここで、大容量インバータ１５の損失を、
たとえば１％とし、中容量インバータ１６の損失を、た
とえば前述の従来技術と同様の５％とし、直流電圧をｘ
（０〜１ｐｕ）とすると、 損失＝０．０１ｘ＋０．０５（１−ｘ）＝０．０５−０．０４ｘ …（７） で表すことができる。したがって、最も効率の悪い状態
である直流電圧が最も低い状態でも、前述のようにｘ＝
０．６とすると、損失は２．６％となり、従来技術の５
％に比べて、大きく改善することができる。
たとえば１％とし、中容量インバータ１６の損失を、た
とえば前述の従来技術と同様の５％とし、直流電圧をｘ
（０〜１ｐｕ）とすると、 損失＝０．０１ｘ＋０．０５（１−ｘ）＝０．０５−０．０４ｘ …（７） で表すことができる。したがって、最も効率の悪い状態
である直流電圧が最も低い状態でも、前述のようにｘ＝
０．６とすると、損失は２．６％となり、従来技術の５
％に比べて、大きく改善することができる。
【００２６】このようにして、電圧低下に対して良好な
応答性を確保しつつ、ＰＷＭインバータ単体による構成
に比べて、インバータによる損失を低減して、高効率化
を図ることができる。
応答性を確保しつつ、ＰＷＭインバータ単体による構成
に比べて、インバータによる損失を低減して、高効率化
を図ることができる。
【００２７】本発明は、前記負荷率の調整だけでなく、
瞬時電圧低下を補償する無停電電源装置や、無効電力を
調整する無効電力調整装置などとしても、好適に実施す
ることができる。
瞬時電圧低下を補償する無停電電源装置や、無効電力を
調整する無効電力調整装置などとしても、好適に実施す
ることができる。
【００２８】
【発明の効果】本発明に係る電力貯蔵装置は、以上のよ
うに、２次電池を用いる電力貯蔵装置において、定格容
量分の容量を、スイッチング損失が少ない方形波インバ
ータで実現される大容量インバータに持たせておき、２
次電池の端子電圧低下による前記大容量インバータから
の出力電圧の低下分を、応答性の良好なパルス幅変調イ
ンバータで実現される中容量インバータで補償するよう
にし、これら２つのインバータの出力電圧を、１次側が
直列接続される第１および第２の連系トランスを介して
系統へ出力する。
うに、２次電池を用いる電力貯蔵装置において、定格容
量分の容量を、スイッチング損失が少ない方形波インバ
ータで実現される大容量インバータに持たせておき、２
次電池の端子電圧低下による前記大容量インバータから
の出力電圧の低下分を、応答性の良好なパルス幅変調イ
ンバータで実現される中容量インバータで補償するよう
にし、これら２つのインバータの出力電圧を、１次側が
直列接続される第１および第２の連系トランスを介して
系統へ出力する。
【００２９】それゆえ、良好な応答性を確保しつつ、パ
ルス幅変調インバータ単体による構成に比べて、インバ
ータによる損失を低減して、高効率化を図ることができ
る。
ルス幅変調インバータ単体による構成に比べて、インバ
ータによる損失を低減して、高効率化を図ることができ
る。
【図１】本発明の実施の一形態の電力貯蔵装置の電気的
構成を示す単相結線図である。
構成を示す単相結線図である。
【図２】図１で示す電力貯蔵装置に用いられるインバー
タの一構成例を模式的に示す電気回路図である。
タの一構成例を模式的に示す電気回路図である。
【図３】図１で示す電力貯蔵装置に用いられるインバー
タの動作を説明するための波形図である。
タの動作を説明するための波形図である。
【図４】典型的な従来技術の電力貯蔵装置の電気的構成
を示す単相結線図である。
を示す単相結線図である。
【図５】電力貯蔵時と電力供給時とにおける電圧および
電流の関係を示すベクトル図である。
電流の関係を示すベクトル図である。
１１ 電力貯蔵装置 １２ 系統 １３ 連系トランス（第１の連系トランス） １４ 連系トランス（第２の連系トランス） １５ 大容量インバータ １６ 中容量インバータ １７ ２次電池
Claims (1)
- 【請求項１】２次電池を用いる電力貯蔵装置において、 前記２次電池に直流入力端が接続され、系統周波数と等
しい動作周波数の方形波インバータから成り、定格容量
に略等しい容量の大容量インバータと、 前記大容量インバータと並列に前記２次電池に直流入力
端が接続され、系統周波数よりも充分高い周波数のパル
ス幅変調インバータから成り、前記２次電池の電圧変動
幅に対応した容量の中容量インバータと、 ２次側が前記大容量インバータの交流出力端に接続され
る第１の連系トランスと、 ２次側が前記中容量インバータの交流出力端に接続され
る第２の連系トランスとを含み、 前記第１および第２の連系トランスの１次側が直列接続
されて電力を入出力することを特徴とする電力貯蔵装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9196063A JPH1141811A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 電力貯蔵装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9196063A JPH1141811A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 電力貯蔵装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1141811A true JPH1141811A (ja) | 1999-02-12 |
Family
ID=16351590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9196063A Pending JPH1141811A (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 電力貯蔵装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1141811A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003088139A (ja) * | 2001-09-10 | 2003-03-20 | Nissin Electric Co Ltd | 系統連系用電力変換装置及びその制御方法 |
| JP2020043748A (ja) * | 2018-09-12 | 2020-03-19 | 東芝Ｉｔコントロールシステム株式会社 | 電力変換システム |
-
1997
- 1997-07-22 JP JP9196063A patent/JPH1141811A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003088139A (ja) * | 2001-09-10 | 2003-03-20 | Nissin Electric Co Ltd | 系統連系用電力変換装置及びその制御方法 |
| JP2020043748A (ja) * | 2018-09-12 | 2020-03-19 | 東芝Ｉｔコントロールシステム株式会社 | 電力変換システム |
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Legal Events
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