JPH1138473A - 実像式ファインダー - Google Patents

実像式ファインダー

Info

Publication number
JPH1138473A
JPH1138473A JP9194254A JP19425497A JPH1138473A JP H1138473 A JPH1138473 A JP H1138473A JP 9194254 A JP9194254 A JP 9194254A JP 19425497 A JP19425497 A JP 19425497A JP H1138473 A JPH1138473 A JP H1138473A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
optical system
image
refractive power
objective optical
axis
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP9194254A
Other languages
English (en)
Inventor
Norihiko Aoki
青木法彦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Olympus Corp
Original Assignee
Olympus Optical Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Olympus Optical Co Ltd filed Critical Olympus Optical Co Ltd
Priority to JP9194254A priority Critical patent/JPH1138473A/ja
Priority to US09/118,383 priority patent/US6041193A/en
Publication of JPH1138473A publication Critical patent/JPH1138473A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B23/00—Telescopes, e.g. binoculars; Periscopes; Instruments for viewing the inside of hollow bodies; Viewfinders; Optical aiming or sighting devices
    • G02B23/14—Viewfinders
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G02B15/1435—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative
    • G02B15/143503—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative arranged -+-
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G02B15/1435—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative
    • G02B15/143507—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative arranged -++

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Astronomy & Astrophysics (AREA)
  • Lenses (AREA)
  • Viewfinders (AREA)
  • Optical Elements Other Than Lenses (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【課題】 像反転光学系内の反射面にパワーを持たせる
ことで厚み方向の小型化を図り、同時に像反転光学系内
に回転非対称な面を用いることで回転非対称な偏心収差
を補正した高性能なズーム対物光学系を備えた実像式フ
ァインダー。 【解決手段】負の第１群Ｇ１、正の第２群Ｇ２、正又は
負の第３群Ｇ３を有するズーム対物光学系Ｏｂと、対物
光学系Ｏｂによる中間像を正立正像にするための像反転
光学系ＰＰと、正の屈折力を有する接眼光学系Ｏｃとを
有する実像式ファインダーにおいて、像反転光学系ＰＰ
が有する反射面の中少なくとも１面Ｓ8 、Ｓ9 が光学的
パワーを有する曲面反射鏡として構成されていると共
に、その曲面反射鏡によって発生する偏心収差を補正す
るような回転非対称な面形状を有する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、実像式ファインダ
ーに関し、特に、撮影光学系とファインダー光学系とが
別体で設けられたスチルカメラやスチルビデオ等に好適
な像反転光学系を有する実像式ファインダーに関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、レンズシャッターカメラ等のよ
うに撮影光学系とファインダー光学系とが別体で設けら
れている場合、そのファインダー光学系は虚像式ファイ
ンダーと実像式ファインダーとに大別できる。虚像式フ
ァインダーは、その構成上、前玉径が大きく視野枠の見
えが不明瞭であり、ファインダー光学系の小型高性能化
には大きな問題を含んでいる。一方、実像式ファインダ
ーの場合は、対物光学系の中間像面付近に視野枠を配置
し、それを接眼光学系で観察するような構成を採るため
に、視野枠の境界線を明確に見ることができる。さら
に、入射瞳位置が物体側に近いことから、対物光学系の
径方向の小型化が可能となり、最近の小型高性能なレン
ズシャッターカメラは実像式ファインダーを採用してい
るものがほとんどである。
【０００３】しかしながら、大きさに関して、上記のよ
うに実像式ファインダーでは虚像式ファインダーに比べ
て入射側のレンズの径の小型化は図れるが、ファインダ
ー全系が対物光学系、像反転光学系、接眼光学系から構
成されるため全長が長くなり、このような実像式ファイ
ンダーをカメラに搭載する場合には、カメラの厚みが厚
くなるという問題を有している。そのため、像反転光学
系を構成するプリズムやミラーの折り方を工夫すること
により小型化を図っているのが一般的である。
【０００４】また、最近のズームレンズを搭載したレン
ズシャッターカメラでは、高変倍比化と小型高性能化の
両方が要求され、特に撮影光学系では沈胴方式を採用す
ることで収納時の小型化を図り、撮影時には撮影レンズ
が繰り出すという構成を採っているのが大多数である。
一方、撮影光学系と別体のファインダー光学系では、撮
影レンズの高変倍比化に伴い必要とされる画角の変化量
は大きくなるが、一般にファインダー光学系自身がカメ
ラ本体から突出することは許容されず、カメラ本体の薄
型化と相まって、これ以上の小型化と高変倍比化との両
立は非常に困難な状況である。その実像式ファインダー
の厚み方向の小型化を阻害している要因の一つとして、
対物光学系のパワー配置がある。一般に実像式ファイン
ダーでは、プリズムやミラー等のような像反転光学系を
用いることにより正立正像を得るために、像反転光学系
で像を反転するための光路長をかせぐ必要が生じる。し
たがって、対物光学系は、全系の焦点距離に対しバック
フォーカスの長いいわゆるレトロフォーカスタイプを採
るのが一般的である。このタイプは全長の小型化と高変
倍比化には不向きで、プリズムを使った像反転光学系の
屈折面を曲面で構成して対物光学系のパワーの一部を像
反転光学系に分担させる提案も多数なされてはいるが、
像反転光学系で像反転を行うだけの光路長を確保したま
ま、対物光学系の厚み方向の小型化と高変倍比化を両立
するという問題に対し、抜本的な解決には至ってない状
況である。
【０００５】そこで、最近では、実像式ファインダーの
像反転光学系内の屈折面ではなく反射面、すなわち、像
反転光学系を構成するプリズムの反射面やミラーを曲面
で構成してパワーを持たせる提案がいくつかなされてい
る。このような構成を採ることで、像反転をするための
光路長を保ちながら、対物光学系のバックフォーカスを
小さくすることができるので、対物光学系の厚み方向の
小型化が可能となる。しかし、像反転光学系の反射面は
一般に光軸に対し偏心しており、その面にパワーを持た
せるということは、光軸上でも回転非対称の偏心収差が
発生することを意味する。その回転非対称な偏心収差
は、回転対称面では原理的に補正が不可能である。
【０００６】ここで、米国特許第３，８１０，２２１
号、米国特許第３，８３６，９３１号は何れも、レフレ
ックスカメラのファインダー光学系に回転対称非球面鏡
と対称面を１面しか持たない面を持ったレンズ系を用い
た例が示されている。ただし、対称面を１面しか持たな
い面は、観察虚像の傾きを補正する目的でのみ利用され
ている。また、この光学系は、カメラの撮影レンズとフ
ァインダー光学系が別体ではない。
【０００７】また、特開平８−２４８４８１号において
は、レンズシャッターカメラの実像式ズームファインダ
ーのプリズムの反射面に回転対称な曲面を用いている。
その曲面は非球面又はトーリック面が適用可能との記載
もあるが、明細書中に開示されている非球面は回転対称
であり、また、トーリック面も２つの座標軸に対して対
称となるので、スキュー光線に対しての補正が十分では
ない。さらに、何れの例もプリズムの反射面を曲面とし
ているが、そのプリズムには像反転作用はなく、単なる
光路長をかせぐ手段でしかない。
【０００８】また、ＥＰ０７２２１０６Ａ２のものは、
上記特開平８−２４８４８１号の内容に加え、単焦点レ
ンズ用レンズシャッターカメラの実像式ファインダーの
プリズムの反射面に回転非対称な曲面を用いている。明
細書中にもあるように、そのプリズムは対物レンズとし
ての役割を果たしており、像反転作用は有してはいな
い。
【０００９】また、特開平８−２９２３６８号、特開平
８−２９２３７１号、特開平８−２９２３７２号のもの
は、単焦点及びズームの撮像装置に回転非対称な面を用
いたプリズム光学系を用いて像反転を行っているが、フ
ァインダー光学系にその構成を適用した例はなく、また
その意図もない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は従来技術のこ
のような点に鑑みてなされたものであり、その目的は、
ズーム対物光学系による中間像を像反転光学系により正
立正像としそれを接眼光学系を通して観察する実像式フ
ァインダーにおいて、特に像反転光学系内の反射面にパ
ワーを持たせることで厚み方向の小型化を図り、同時に
像反転光学系内に回転非対称な面を用いることで回転非
対称な偏心収差を補正した高性能な実像式ファインダー
を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明ののファインダー光学系は、物体側から順に、正の屈
折力を有する対物光学系と、該対物光学系による中間像
を正立正像にするための像反転光学系と、正の屈折力を
有する接眼光学系とを有する実像式ファインダーにおい
て、前記対物光学系は、物体側から順に、負の屈折力を
有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ
群と、正又は負の屈折力を有する第３レンズ群とを有
し、ワイド端からテレ端への変倍に際し前記第１レンズ
群から第３レンズ群の各群の間隔を変化するように構成
され、前記像反転光学系が有する反射面の中少なくとも
１面が光学的パワーを有する曲面反射鏡として構成され
ていると共に、前記曲面反射鏡によって発生する偏心収
差を補正するような回転非対称な面形状を有することを
特徴とするものである。
【００１２】まず、以下の説明において、本発明で用い
る座標系について説明する。物点中心を通り、対物光学
系の絞り中心又は開口中心を通過して中間像面中心に到
達し、さらに接眼光学系を通り瞳中心に入射する光線を
軸上主光線とする。次に、光学系の第１面に交差するま
での直線によって定義される光軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸
と直交し、かつ、ファインダー光学系を構成する各面の
偏心面内の軸をＹ軸と定義し、前記光軸と直交し、か
つ、前記Ｙ軸と直交する軸をＸ軸とする。また、光線の
追跡方向は、物体から像面に向かう順追跡である。
【００１３】次に、本発明で用いる回転非対称な面につ
いて説明する。一般に、球面レンズのみで構成された球
面レンズ系では、球面により発生する球面収差と、コマ
収差、像面湾曲等の収差をいくつかの面でお互いに補正
しあい、全体として収差を少なくする構成になってい
る。一方、少ない面数で収差を良好に補正するためには
非球面等が用いられる。これは、球面で発生する各種収
差自体を少なくするためである。
【００１４】回転対称な光学系が偏心した場合、回転非
対称な収差が発生し、これを回転対称な光学系でのみ補
正することは原理的に不可能である。この偏心により発
生する回転非対称な収差は、歪曲収差、像面湾曲、さら
に、軸上でも発生する非点収差、コマ収差がある。図１
６は偏心して配置された凹面鏡Ｍにより発生する像面湾
曲、図１７は偏心して配置された凹面鏡Ｍにより発生す
る非点収差、図１８は偏心して配置された凹面鏡Ｍによ
り発生する軸上コマ収差を示す図である。本発明は、上
記のような偏心により発生する回転非対称な収差の補正
のために、回転非対称な面を光学系中に配置して、その
回転非対称な収差を補正している。
【００１５】偏心して配置された凹面鏡により発生する
回転非対称な収差に、回転非対称な像面湾曲がある。例
えば、無限遠の物点から偏心した凹面鏡に入射した光線
は、凹面鏡に当たって反射結像されるが、光線が凹面鏡
に当たって以降、像面までの後側焦点距離は、像界側が
空気の場合、光線が当たった部分の曲率の半分になる。
すると、図１６に示すように、軸上主光線に対して傾い
た像面を形成する。このような回転非対称な像面湾曲を
補正することは、回転対称な光学系では不可能であっ
た。この傾いた像面湾曲を補正するには、凹面鏡Ｍを回
転非対称な面で構成し、この例ではＹ軸正の方向（図の
上方向）に対して曲率を強く（屈折力を強く）し、Ｙ軸
負の方向（（図の下方向）に対して曲率を弱く（屈折力
を弱く）することにより補正することができる。また、
上記構成と同様な効果を持つ回転非対称な面を凹面鏡Ｍ
とは別に光学系中に配置することにより、少ない構成枚
数でフラットの像面を得ることも可能である。
【００１６】次に、回転非対称な非点収差について説明
する。前記説明と同様に、偏心して配置された凹面鏡Ｍ
では軸上光線に対しても、図１７に示すような非点収差
が発生する。この非点収差を補正するためには、前記説
明と同様に、回転非対称面のＸ軸方向の曲率とＹ軸方向
の曲率を適切に変えることによって可能となる。
【００１７】さらに、回転非対称なコマ収差について説
明する。前記説明と同様に、偏心して配置された凹面鏡
Ｍでは、軸上光線に対しても図１８に示すようなコマ収
差が発生する。このコマ収差を補正するためには、回転
非対称面のＸ軸の原点から離れるに従って面の傾きを変
えると共に、Ｙ軸の正負によって面の傾きを適切に変え
ることによって可能となる。
【００１８】次に、上記で説明した回転非対称な曲面を
適用した本発明の実像式ファインダーについて詳述す
る。実像式ファインダーでは、像反転光学系により光路
が折り畳まれるために、接眼光学系と対物光学系を比較
した場合、光学系の厚み方向（以下、Ｚ軸方向と呼
ぶ。）の大きさを決定する要因としては、対物光学系の
影響が大きい。したがって、本発明の課題の１つである
Ｚ軸方向への小型化に対しては、対物光学系と像反転光
学系のＺ軸方向の小型化を如何に達成するかが鍵とな
る。そこで、本発明においては、像反転光学系がポロプ
リズムを有していることを特徴としている。ポロプリズ
ムを用いることにより、対物光学系の直ぐ後側（中間像
面側）で光路を折り畳むことが可能となり、ダハプリズ
ムやダハミラー、ペンタプリズム等を用いるのに比べ、
像反転光学系のＺ軸方向の小型化が可能である。
【００１９】次に、対物光学系も含めたＺ軸方向の小型
化を考える。前述したように、実像式ファインダーは像
反転を行う必要性から像反転光学系が不可欠である。そ
のため、対物光学系は、撮影光学系と略同等の画角を満
足しながら像反転光学系内で像反転を行うだけの光路長
を確保するため、焦点距離に対しバックフォーカスの長
いいわゆるレトロフォーカスタイプを採るのが一般的で
ある。しかし、その結果、対物光学系はその焦点距離に
対して全長が長くなり、対物光学系だけに着目した場合
は、各レンズのパワーを強めたりする等でしかＺ軸方向
の小型化を達成することはできない。また、同時に、レ
トロフォーカスタイプでは高変倍比化が困難でもある。
【００２０】その枠を越え、像反転光学系に用いられる
像反転部材の面にパワーを付け、対物光学系のパワーを
像反転部材に分担させる構成も多数考えられている。し
かし、像反転光学系は、ポロプリズムに代表されるよう
に像反転を行うために前述の軸上主光線（回転対称光学
系の場合は光軸）に対して偏心した反射面を有している
ため、それら偏心した反射面にパワーを付けると、前述
のような偏心収差が発生してしまう。その偏心収差は回
転対称な曲面では原理的に補正が不可能であることか
ら、偏心した反射面は平面のままで軸上主光線に対し偏
心していない屈折面にパワーを付ける構成が一般的であ
る。しかし、この場合、像反転部材の入射側の屈折面に
パワーを付けても、対物光学系に最も近接した面である
ことから対物光学系自身のパワー配置を大きく変化させ
るまでには至らず、射出側の屈折面にパワーを付けた場
合は、中間像面に近接しており、フィールドレンズとし
ての役割を果たすに止まり、これもまたＺ軸方向の小型
化への寄与は小さい。
【００２１】そこで、本発明の構成としては、前述のよ
うに、像反転部材であるポロプリズムの軸上主光線に対
して偏心した少なくとも１つの反射面にパワーを有し、
さらに、そのポロプリズムの中少なくとも１面が回転非
対称な面で構成することを特徴としている。偏心した反
射面にパワーを付けるということは、言い換えれば、像
反転部材であるポロプリズムの内部にパワーを有するこ
とを意味する。これにより、像反転を行いながら同時に
物体の中間像を形成する対物光学系の作用を像反転光学
系の内部に分担させることができるので、対物光学系と
して同じレトロフォーカスタイプを採り、全系の焦点距
離は同じままでもバックフォーカスを短くしたのと同様
の効果が得られるので、Ｚ軸方向の全長の短縮化をなし
得ることができる。しかし、これにより、前述の回転非
対称な偏心収差が発生し、回転対称な面のみではその補
正が不可能である。そこで、ポロプリズムの少なくとも
１面に回転非対称な面を用いることで、偏心した反射面
にパワーを付けることにより発生する前述の回転非対称
な偏心収差を良好に補正している。
【００２２】また、像反転光学系の偏心した反射面にパ
ワーを付けるということは、実像式ファインダーを構成
している他の回転対称な面のパワーを小さくしたり、回
転対称なレンズの枚数削減も可能であり、ファインダー
光学系の小型化のためには好ましいことである。これに
より、実像式ファインダーの小型化と高性能化が同時に
達成される。
【００２３】また、本発明に適用されるポロプリズム
は、１つ又は複数のブロックからなることが好ましい。
ポロプリズムを１つのブロックで構成する場合は、特に
部品成型時に各面の偏心精度や面精度を出しておけば、
組み立て時に調整をする必要がないので、生産上大きな
コストダウンが図れる。２つあるいは３つ、あるいは、
４つのブロックでポロプリズムを構成する場合は、物体
の中間像をポロプリズム内部に配置することが可能とな
るので、ファインダー倍率の自由度が増えると同時に、
ファインダー内で情報を表示する視野枠等を配置する位
置の自由度も増え、好ましい。
【００２４】また、本発明の実像式ファインダーに適用
する回転非対称な面は、軸上主光線に対して偏心させる
ことが望ましい。本発明では、軸上主光線に対して偏心
させた反射面にパワーを持たせたことで、その面で回転
非対称な偏心収差が発生する。そこで、軸上主光線に対
して偏心させた回転非対称な面を導入することで、その
回転非対称な偏心収差を効率良く補正することが可能と
なる。回転非対称な偏心収差を補正するために導入した
回転非対称な面が軸上主光線に対して偏心していない
と、回転非対称な面の回転非対称の度合いが強くなりす
ぎ、収差に対する感度も高くなるために、製造が困難に
なる。
【００２５】また、軸上主光線に対して偏心しかつパワ
ーを持たせた面自体を回転非対称な面で構成してもよ
い。これにより自らの面が偏心しかつパワーを持ってい
るにも関わらず、回転非対称な偏心収差の発生の少ない
面を構成することが可能となる。
【００２６】また、本発明の実像式ファインダーに適用
する回転非対称な面は、その面内及び面外共に回転対称
軸を有しないことが望ましい。面内及び面外に回転対称
軸を有する場合、例えば回転対称軸を外したトーリック
面、放物面等では、本発明で導入したような回転非対称
な面を使っての収差補正に対し、回転対称な成分が残る
ため、回転非対称な偏心収差に対して十分な補正を行う
ことができなくなる。
【００２７】ここで１例として、回転非対称な面（以
下、ＴＦＣ面と呼ぶ。）を以下の式で定義されるもので
考える。 Ｚ＝Ｃ2 ＋Ｃ3 ｙ＋Ｃ4 ｘ ＋Ｃ5 ｙ2 ＋Ｃ6 ｙｘ＋Ｃ7 ｘ2 ＋Ｃ8 ｙ3 ＋Ｃ9 ｙ2 ｘ＋Ｃ10ｙｘ2 ＋Ｃ11ｘ3 ＋Ｃ12ｙ4 ＋Ｃ13ｙ3 ｘ＋Ｃ14ｙ2 ｘ2 ＋Ｃ15ｙｘ3 ＋Ｃ16ｘ4 ＋Ｃ17ｙ5 ＋Ｃ18ｙ4 ｘ＋Ｃ19ｙ3 ｘ2 ＋Ｃ20ｙ2 ｘ3 ＋Ｃ21ｙｘ4 ＋Ｃ22ｘ5 ＋Ｃ23ｙ6 ＋Ｃ24ｙ5 ｘ＋Ｃ25ｙ4 ｘ2 ＋Ｃ26ｙ3 ｘ3 ＋Ｃ27ｙ2 ｘ4 ＋Ｃ28ｙｘ5 ＋Ｃ29ｘ6 ＋Ｃ30ｙ7 ＋Ｃ31ｙ6 ｘ＋Ｃ32ｙ5 ｘ2 ＋Ｃ33ｙ4 ｘ3 ＋Ｃ34ｙ3 ｘ4 ＋Ｃ35ｙ2 ｘ5 ＋Ｃ36ｙｘ6 ＋Ｃ37ｘ7 ・・・・・ ・・・（ａ） 上記ＴＦＣ面は、一般的には、Ｘ−Ｚ面、Ｙ−Ｚ面共に
対称面を持つことはないが、例えばｘの奇数次項を全て
０にすることによって、Ｙ−Ｚ面と平行な対称面が１つ
だけ存在する自由曲面となる。例をあげれば、上記定義
式（ａ）においては、Ｃ4 ，Ｃ6 ，Ｃ9 ，Ｃ11，Ｃ13，
Ｃ15，Ｃ18，Ｃ20，Ｃ22，Ｃ24，Ｃ26，Ｃ28，Ｃ31，Ｃ
33，Ｃ35，Ｃ37，・・・の各項の係数を０にすることに
よって可能である。
【００２８】また、ｙの奇数次項を全て０にすることに
よって、Ｘ−Ｚ面と平行な対称面が１つだけ存在するＴ
ＦＣ面とすることも可能である。例えば、上記定義式
（ａ）においては、Ｃ3 ，Ｃ6 ，Ｃ8 ，Ｃ10，Ｃ13，Ｃ
15，Ｃ17，Ｃ19，Ｃ21，Ｃ24，Ｃ26，Ｃ28，Ｃ30，
Ｃ32，Ｃ34，Ｃ36，・・・の各項の係数を０にすること
によって可能であり、また、以上のような対称面を持つ
ことにより製作性を向上することが可能となる。また、
さらに好ましくは、対称面を１つも持たなければそれだ
け自由度が増え、収差補正上有利なのは言うまでもな
い。
【００２９】また、上記定義式（ａ）は、前述のように
１つの例として示したものであり、本発明の特徴は、回
転非対称な面で偏心により発生する回転非対称な収差を
補正することであるので、他のいかなる回転非対称な面
を表現する定義式に対しても同じ効果が得られることは
言うまでもない。
【００３０】また、ＴＦＣ面の他の定義式としてＺｅｒ
ｎｉｋｅ多項式により定義できる。この面の形状は以下
の式（ｂ）により定義する。その定義式（ｂ）のＺ軸が
Ｚｅｒｎｉｋｅ多項式の軸となる。回転非対称面の定義
は、Ｘ−Ｙ面に対するＺの軸の高さの極座標で定義さ
れ、ＡはＸ−Ｙ面内のＺ軸からの距離、ＲはＺ軸回りの
方位角で、Ｚ軸から測った回転角で表せられる。
【００３１】 Ｘ＝Ｒ×cos(A) Ｙ＝Ｒ×sin(A) Ｚ＝Ｄ2 ＋Ｄ3 Ｒcos(A)＋Ｄ4 Ｒsin(A) ＋Ｄ5 Ｒ2 cos(2A)＋Ｄ6 （Ｒ2 −１）＋Ｄ7 Ｒ2 sin(2A) ＋Ｄ8 Ｒ3 cos(3A) ＋Ｄ9 （３Ｒ3 −２Ｒ）cos(A) ＋Ｄ10（３Ｒ3 −２Ｒ）sin(A)＋Ｄ11Ｒ3 sin(3A) ＋Ｄ12Ｒ4cos(4A)＋Ｄ13（４Ｒ4 −３Ｒ2 ）cos(2A) ＋Ｄ14（６Ｒ4 −６Ｒ2 ＋１）＋Ｄ15（４Ｒ4 −３Ｒ2 ）sin(2A) ＋Ｄ16Ｒ4 sin(4A) ＋Ｄ17Ｒ5 cos(5A) ＋Ｄ18（５Ｒ5 −４Ｒ3 ）cos(3A) ＋Ｄ19（１０Ｒ5 −１２Ｒ3 ＋３Ｒ）cos(A) ＋Ｄ20（１０Ｒ5 −１２Ｒ3 ＋３Ｒ）sin(A) ＋Ｄ21（５Ｒ5 −４Ｒ3 ）sin(3A) ＋Ｄ22Ｒ5 sin(5A) ＋Ｄ23Ｒ6cos(6A)＋Ｄ24（６Ｒ6 −５Ｒ4 ）cos(4A) ＋Ｄ25（１５Ｒ6 −２０Ｒ4 ＋６Ｒ2 ）cos(2A) ＋Ｄ26（２０Ｒ6 −３０Ｒ4 ＋１２Ｒ2 −１） ＋Ｄ27（１５Ｒ6 −２０Ｒ4 ＋６Ｒ2 ）sin(2A) ＋Ｄ28（６Ｒ6 −５Ｒ4 ）sin(4A) ＋Ｄ29Ｒ6sin(6A)・・・・・ ・・・（ｂ） なお、上記においてＸ方向に対称な光学系として設計す
るには、Ｄ4 ，Ｄ5 ，Ｄ6 ，Ｄ10，Ｄ11，Ｄ12，Ｄ13，
Ｄ14，Ｄ20，Ｄ21，Ｄ22・・・を利用すればよい。
【００３２】その他の面の例として次の定義式をあげ
る。 Ｚ＝Σn Σm Ｃnmｘn ｙn-m ただし、Σn はΣのｎが０〜ｋ、Σm はΣのｍが０〜ｎ
を表す。例として、ｋ＝７（７次項）を考えると、展開
したとき、以下の式（ｃ）で表すことができる。
【００３３】 Ｚ＝Ｃ2 ＋Ｃ3 Ｙ＋Ｃ4 ｜Ｘ｜ ＋Ｃ5 Ｙ2 ＋Ｃ6 Ｙ｜Ｘ｜＋Ｃ7 Ｘ2 ＋Ｃ8 Ｙ3 ＋Ｃ9 Ｙ2 ｜Ｘ｜＋Ｃ10ＹＸ2 ＋Ｃ11｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ12Ｙ4 ＋Ｃ13Ｙ3 ｜Ｘ｜＋Ｃ14Ｙ2 Ｘ2 ＋Ｃ15Ｙ｜Ｘ3 ｜＋Ｃ16Ｘ4 ＋Ｃ17Ｙ5 ＋Ｃ18Ｙ4 ｜Ｘ｜＋Ｃ19Ｙ3 Ｘ2 ＋Ｃ20Ｙ2 ｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ21ＹＸ4 ＋Ｃ22｜Ｘ5 ｜ ＋Ｃ23Ｙ6 ＋Ｃ24Ｙ5 ｜Ｘ｜＋Ｃ25Ｙ4 Ｘ2 ＋Ｃ26Ｙ3 ｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ27Ｙ2 Ｘ4 ＋Ｃ28Ｙ｜Ｘ5 ｜＋Ｃ29Ｘ6 ＋Ｃ30Ｙ7 ＋Ｃ31Ｙ6 ｜Ｘ｜＋Ｃ32Ｙ5 Ｘ2 ＋Ｃ33Ｙ4 ｜Ｘ3 ｜ ＋Ｃ34Ｙ3 Ｘ4 ＋Ｃ35Ｙ2 ｜Ｘ5 ｜＋Ｃ36ＹＸ6 ＋Ｃ37｜Ｘ7 ｜ ・・・（ｃ） また、本発明に適用する像反転光学系内のパワーを付け
た反射面と回転非対称な面は、中間像面と対物光学系の
間の面に配置することが好ましい。中間像面よりも接眼
光学系側だと、対物光学系としてのパワーを分担するこ
とができなくなり、対物光学系のＺ軸方向の小型化が図
れなくなる。また、同時に、回転非対称な面とパワーを
付けた反射面が中間結像面よりも対物光学系の側にない
と、中間像に回転非対称な偏心収差が残ってしまい、そ
の補正ができなくなる。
【００３４】また、本発明の対物光学系は、ズームレン
ズでも、単焦点レンズでも、以上述べてきた構成に適用
できることは言うまでもない。
【００３５】次に、本発明の対物光学系をズームレンズ
にする場合について説明する。この場合の本発明は、対
物光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１
レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正又
は負の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、ワイド端
からテレ端への変倍に際し前記第１レンズ群から第３レ
ンズ群の各群の間隔を変化するように構成され、前記像
反転光学系が有する反射面の中少なくとも１面が光学的
パワーを有する曲面反射鏡として構成されていると共
に、前記曲面反射鏡によって発生する偏心収差を補正す
るような回転非対称な面形状を有することを特徴とする
ものである。
【００３６】一般に、実像式ファインダーの対物光学系
に変倍作用を持たせた場合、像反転光学系を配置する必
要上バックフォーカスをとり、変倍するために少なくと
も物体側より順に、負・正の２群構成のレトロフォーカ
スタイプのズーム方式が望ましい。しかし、この場合、
対物光学系の全長を小さく保ったまま変倍比を上げよう
とすると、性能的には２倍程度が限界で、それ以上の高
変倍比化は困難である。本発明では、さらに３倍から４
倍程度の高変倍比化を達成し、さらに、像反転光学系で
像反転を行うに十分なだけの光路長を確保するため、前
述のような対物光学系の構成を採っている。
【００３７】対物光学系が負、正、負の３群を有し、各
群の間隔を変化させることで変倍を行うタイプは、主に
正の屈折力を有する第２群の移動により変倍を行い、少
なくとも負の屈折力を有する第１群又は第３群を移動す
ることで中間像の像面ズレを補正している。このタイプ
は、特に望遠端で第１群、第２群が接近して全体で正の
屈折力となり、第３群とで正・負のテレフォトタイプを
構成し、高変倍比でも望遠端の全長の小型化を図れると
いう利点がある。しかし、前述のように、バックフォー
カスをとる必要上、Ｚ軸方向への小型化は十分には図れ
ない。
【００３８】そこで、前にも詳述したように、像反転光
学系の反射面にパワーを付けることで対物光学系のパワ
ーを分担させ、像反転を行うだけの光路長をかせぎなが
らバックフォーカスを小さくすることで、対物光学系の
全長の小型化が可能になる。同時に、像反転光学系の少
なくとも１面に回転非対称な面を用いることで、偏心し
た反射面にパワーを付けることにより発生する前述の回
転非対称な偏心収差を良好に補正することが可能とな
る。
【００３９】また、像反転光学系の偏心した反射面にパ
ワーを付けると、実像式ファインダーを構成している他
の回転対称な面のパワーを小さくすることが可能であ
り、そこで発生する収差量も小さくなり、ファインダー
光学系の小型化のためには好ましいことである。これに
より、実像式ファインダーの小型高変倍比化と高性能化
が同時に達成される。
【００４０】また、対物光学系を負、正、負の３群を有
し、各群の間隔を変化させることで変倍を行うタイプに
する場合には、以下の条件式の何れかあるいは両方を満
足することが好ましい。 −２．０＜ｆ1 ／ｆW ＜０ ・・・（１−１） −２．０＜ｄz2／ｄz1＜０ ・・・（１−２） ここで、ｆ1 は対物光学系の第１レンズ群の焦点距離、
ｆW 広角端（ワイド端）での対物光学系全系の焦点距離
（像反転光学系に付けたパワー分は含まない。）、ｄz1
は第１レンズ群と第２レンズ群の広角端から望遠端（テ
レ端）にかけての群間隔の変化量、ｄz2は第２レンズ群
と第３レンズ群の広角端から望遠端にかけての群間隔の
変化量である。
【００４１】条件式（１―１）は、対物光学系の広角端
で発生が顕著な回転対称の負のディストーション（歪曲
収差）を小さくしたままバックフォーカスを十分にとる
ための条件式である。この下限の−２．０を越えると、
バックフォーカスはとれるが負のディストーションの発
生が大きくなり過ぎ、それを他の面で補正することがで
きなくなる。また、上限の０を越えると、負のディスト
ーション自体は小さくなるが、バックフォーカスが十分
に確保できなくなり、像反転光学系の反射面にパワーを
付けても像反転が困難になる。また、同時に、対物光学
系の小型化も困難になる。
【００４２】条件式（１―２）は、必要な変倍比をかせ
ぎながら対物光学系の小型化を達成するための条件式で
ある。この下限の−２．０を越えると、第３レンズ群に
対し第１、第２レンズ群の移動量が大きくなり過ぎ、特
に望遠端で対物光学系の小型化が図れなくなる。また、
上限の０を越えると、必要な変倍比を得ることが困難に
なる。
【００４３】また、対物光学系が負、正、正の３群を有
し、各群の間隔を変化させることで変倍を行うタイプ
は、主に正の屈折力を有する第２レンズ群と第３レンズ
群の移動により変倍と中間像の像面ズレを補正してい
る。また、負の第１レンズ群の移動により中間像の像面
ズレを補正することももちろん可能である。
【００４４】この構成は、特に広角端でのバックフォー
カスを確保しやすいタイプであるが、このままでは、第
３群を負にするタイプと同様Ｚ軸方向への小型化は十分
には図れない。
【００４５】そこで、前にも詳述したように、像反転光
学系の反射面にパワーを付けることで対物光学系のパワ
ーを分担させ、像反転を行うだけの光路長をかせぎなが
らバックフォーカスを小さくすることで、対物光学系の
全長の小型化が可能になる。同時に、像反転光学系の少
なくとも１面に回転非対称な面を用いることで、偏心し
た反射面にパワーを付けることにより発生する前述の回
転非対称な偏心収差を良好に補正することが可能とな
る。
【００４６】また、この場合も、以下の条件式の何れか
あるいは両方を満足することが好ましい。 −２．０＜ｆ1 ／ｆW ＜０ ・・・（２−１） −２．０＜ｄz2／ｄz1＜０ ・・・（２−２） ここで、ｆ1 は対物光学系の第１レンズ群の焦点距離、
ｆW 広角端での対物光学系全系の焦点距離（像反転光学
系に付けたパワー分は含まない。）、ｄz1は第１レンズ
群と第２レンズ群の広角端から望遠端にかけての群間隔
の変化量、ｄz2は第２レンズ群と第３レンズ群の広角端
から望遠端にかけての群間隔の変化量である。
【００４７】条件式（２―１）は、対物光学系の広角端
で発生が顕著な回転対称の負のディストーションを小さ
くしたままバックフォーカスを十分にとるための条件式
である。この下限の−２．０を越えると、バックフォー
カスはとれるが負のディストーションの発生が大きくな
り過ぎ、それを他の面で補正することができなくなる。
また、上限の０を越えると、負のディストーション自体
は小さくなるが、バックフォーカスが十分に確保できな
くなり、像反転光学系の反射面にパワーを付けても像反
転が困難になる。また、同時に、対物光学系の小型化も
困難になる。
【００４８】条件式（２―２）は、必要な変倍比をかせ
ぎながら対物光学系の小型化を達成するための条件式で
ある。この下限の−２．０を越えると、第３レンズ群に
対し第１、第２レンズ群の移動量が大きくなり過ぎ、特
に望遠端で対物光学系の小型化が図れなくなる。また、
上限の０を越えると、必要な変倍比を得ることが困難に
なる。
【００４９】また、像反転光学系の偏心した反射面にパ
ワーを付けると、実像式ファインダーを構成している他
の回転対称な面のパワーを小さくすることが可能であ
り、そこで発生する収差量も小さくなり、ファインダー
光学系の小型化のためには好ましいことである。これに
より、実像式ファインダーの小型高変倍比化と高性能化
が同時に達成される。
【００５０】また、本発明は上記の何れの場合も、光学
系中の少なくとも１面に回転対称な非球面を用いること
で良好な収差補正が可能なのは言うまでもない。また、
各光学要素を有機材料で構成すればコスト的にも有利で
あり、その場合、アモルファスポリオレフィンのような
低吸湿材料であれば、環境による性能変化も少なくて好
ましい。
【００５１】また、上記のズームタイプにおいて、像反
転光学系としてポロプリズムを適用できるのはもちろん
であるが、それ以外に像反転部材としてダハプリズムや
ダハミラー、ペンタプリズムやペチャンプリズム、偏角
プリズムや直角プリズム、楔型プリズムやペンタダハプ
リズム等が適用できるはもちろんである。特に像反転部
材にプリズムを用いる場合は、プリズムによる裏面反射
のため、表面反射と同じパワーを得るのにもその反射面
の曲率を緩くすることが可能である。そのため、特に像
面湾曲に影響のあるペッツバール和を小さくできるの
で、フラットな像面を得ることができるので好ましい。
同時に、反射面であることで、色収差の発生もないので
性能上好ましい。
【００５２】また、本発明に用いる回転非対称面は、偏
心して配置された各面の偏心面と略同一の面を対称面と
なるようにすることで、対称面を挟んで左右両側を対称
にすることができ、収差補正と製作性を大幅に向上させ
ることができる。
【００５３】また、以上の何れの場合も、次の条件式を
満足することが望ましい。次の条件式は、例えば水平線
を写したときに弓なり湾曲してしまう弓なりな回転非対
称な像歪みに関するものである。図１９に示すように、
広角端においてＹ−Ｚ面内でＸ方向の最大画角の主光線
が回転非対称面と交差する点における前記回転非対称面
の法線のｔａｎの値と、軸上主光線が前記回転非対称面
と交差する点における前記回転非対称面の法線のｔａｎ
の値との差をＤＹとするとき、 ｜ＤＹ｜＜０．５ ・・・（３−１） なる条件を満足することが重要である。上記条件式の上
限の０．５を越えると、弓なりな像歪みが補正過剰とな
り、像が弓なりに歪んでしまう。
【００５４】さらに、好ましくは、 ｜ＤＹ｜＜０．２ ・・・（３−２） なる条件を満足するこが好ましい。
【００５５】また、次の条件式は、台形に発生する像歪
みに関するものである。回転非対称面の偏心方向をＹ−
Ｚ面内とすると、広角端におけるＹ正方向の最大画角の
主光線とＹ負方向の最大画角の主光線とがその回転非対
称面と当たる部分のＸ方向の曲率の比をＣｘｎとすると
き、 ｜Ｃｘｎ｜＜１ ・・・（４−１） 又は、 １＜｜Ｃｘｎ｜＜１０ ・・・（４−２） なる条件のどちらかを満足することが重要となる。上記
条件式の範囲を越えると、Ｙ正方向光線を反射している
場合には、Ｙ負の方向に上辺が短くなる台形歪みが大き
くなりすぎ、他の面で補正することが不可能になる。ま
た、逆にＹ負方向光線を反射している場合には、Ｙ正の
方向に上辺が短くなる台形歪みが大きく発生し、他の面
で補正することが難しくなる。また、１になる場合はこ
の面で発生する台形歪みを少なくすることができないの
で、台形歪みが出っ放しになる。つまり、１以外の条件
に入る値で他の面とのバランスをとってお互いに補正し
合うことが重要である。
【００５６】さらに好ましくは、 ｜Ｃｘｎ｜＜０．５ ・・・（４−３） 又は、 １＜｜Ｃｘｎ｜＜３ ・・・（４−４） なる条件式を満足することが好ましい。
【００５７】また、次の条件は回転非対称面のパワーに
関するものである。今、広角端において、実像式ファイ
ンダーの対物光学系の第１面に軸上主光線に沿ったＸ方
向、Ｙ方向に対し微小な高さｄの平行光線を通す。その
光線が中間像を形成するのに関与する面の中最も中間像
に近い面から射出する際の軸上主光線に対する傾角のｓ
ｉｎを上記ｄで割った値を中間像を形成するパワーと
し、それぞれＰＸ，ＰＹとする。また、回転非対称面の
軸上主光線近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワーをそれ
ぞれＰＸn ，ＰＹn とする。その際、以下の条件を満足
することが重要である。
【００５８】 ０＜｜ＰＸn ／ＰＸ｜＜１ ・・・（５−１） ０＜｜ＰＹn ／ＰＹ｜＜１ ・・・（５−２） これらの条件式は、回転非対称面の作用を効果的に発揮
するために設けた条件式で、それぞれの下限を越えた場
合は、回転非対称面がパワーを持たなくなり、回転非対
称な偏心収差を補正することができなくなり、対物光学
系のＺ軸方向の小型化が図れなくなる。また、上限の１
を越えた場合は、回転非対称面のパワーが強くなり過
ぎ、逆にその回転非対称面で発生する回転非対称な収差
が大きくなり過ぎ、他の面でその補正ができなくなる。
【００５９】さらに好ましくは、 ０＜｜ＰＸn ／ＰＸ｜＜０．６ ・・・（５−３） ０＜｜ＰＹn ／ＰＹ｜＜０．６ ・・・（５−４） を満足することで、収差補正上また面製作上も有利にな
る。
【００６０】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実像式ファイン
ダーの各実施例の説明をする。図１に実施例１の実像式
ファインダーの広角端でのＹ−Ｚ断面図（ａ）とＸ−Ｚ
断面図（ｂ）を示す。まず、座標系を説明すると、遠方
の物点中心を通り、対物光学系Ｏｂの開口中心を通過し
て中間像面Ｓ11中心に到達し、さらに接眼光学系Ｏｃを
通り射出瞳中心に入射する光線を軸上主光線とし、その
軸上主光線が光学系の第１面Ｓ1 に交差するまでの直線
によって定義される光軸をＺ軸とし、そのＺ軸と直交し
かつ実像式ファインダーを構成する各面の偏心面内の軸
をＹ軸と定義し、Ｚ軸と直交しかつＹ軸と直交する軸を
Ｘ軸とする。
【００６１】実施例１は、図１に示すように、物体側よ
り順に、正の屈折力を有する対物光学系Ｏｂと、像反転
光学部材としてポロプリズムを用いた像反転光学系ＰＰ
と、正の屈折力を有する接眼光学系Ｏｃからなる実像式
ファインダーである。光学系を構成する面に物体側から
順に符号Ｓ1 〜Ｓ18を付与してあるが、その添字の番号
は後記する構成パラメータの面番号に一致する。なお、
中間像面はＳ11、アイポイントはＳ18である。
【００６２】さらに詳しくは、対物光学系Ｏｂは、物体
側より順に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第
２群Ｇ２と負の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の
間隔を変化させることで変倍を行う変倍比が約３倍のズ
ームレンズであり、第３面Ｓ3 、第４面Ｓ4 、第５面Ｓ
5 に以下の式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を用
いている。また、像反転光学系ＰＰとしてのポロプリズ
ムは、それぞれが２つの反射面Ｓ8 、Ｓ9 、Ｓ13、Ｓ14
を有する２つのブロックＰ１、Ｐ２からなり、その間の
中間像面Ｓ11に対物光学系Ｏｂによる物体の中間像が形
成される。本実施例ではそのポロプリズムの中、中間像
よりも物体側にあるブロックＰ１の２つの反射面Ｓ8 、
Ｓ9 に下記の式（ａ）で与えられる回転非対称な面を適
用している。また、同時に、物体側のブロックＰ１の入
射側の屈折面Ｓ7 にも曲率を付け、そこに下記式（ｄ）
で与えられる回転対称な非球面を導入している。また、
接眼光学系Ｏｃは正レンズ１枚からなり、物体側の面Ｓ
16に下記式（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を導入
している。
【００６３】本実施例の回転対称非球面は、 Ｚ＝（ｙ2 ／Ｒ）／［１＋｛１−（１＋Ｋ）ｙ2 ／Ｒ2 ｝1/2 ］ Ａｙ4 ＋Ｂｙ6 ＋Ｃｙ8 ＋Ｄｙ10＋・・・ ・・・（ｄ） で与えられる。ただし、Ｚを光の進行方向を正とした光
軸（軸上主光線）とし、ｙを光軸と垂直な方向にとる。
ここで、Ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ、Ｂ、
Ｃ、Ｄ…はそれぞれ４次、６次、８次、１０次の非球面
係数である。この定義式のＺ軸が回転対称非球面の軸と
なる。
【００６４】本実施例の回転非対称面は、 Ｚ＝Ｃ2 ＋Ｃ3 ｙ＋Ｃ4 ｘ ＋Ｃ5 ｙ2 ＋Ｃ6 ｙｘ＋Ｃ7 ｘ2 ＋Ｃ8 ｙ3 ＋Ｃ9 ｙ2 ｘ＋Ｃ10ｙｘ2 ＋Ｃ11ｘ3 ＋Ｃ12ｙ4 ＋Ｃ13ｙ3 ｘ＋Ｃ14ｙ2 ｘ2 ＋Ｃ15ｙｘ3 ＋Ｃ16ｘ4 ＋Ｃ17ｙ5 ＋Ｃ18ｙ4 ｘ＋Ｃ19ｙ3 ｘ2 ＋Ｃ20ｙ2 ｘ3 ＋Ｃ21ｙｘ4 ＋Ｃ22ｘ5 ＋Ｃ23ｙ6 ＋Ｃ24ｙ5 ｘ＋Ｃ25ｙ4 ｘ2 ＋Ｃ26ｙ3 ｘ3 ＋Ｃ27ｙ2 ｘ4 ＋Ｃ28ｙｘ5 ＋Ｃ29ｘ6 ＋Ｃ30ｙ7 ＋Ｃ31ｙ6 ｘ＋Ｃ32ｙ5 ｘ2 ＋Ｃ33ｙ4 ｘ3 ＋Ｃ34ｙ3 ｘ4 ＋Ｃ35ｙ2 ｘ5 ＋Ｃ36ｙｘ6 ＋Ｃ37ｘ7 ・・・・・ ・・・（ａ） で与えられる。この定義式のＺ軸が回転非対称面の軸と
なる。
【００６５】対物光学系Ｏｂを構成するズームレンズに
ついて詳しく説明すると、図２に実施例１の対物光学系
Ｏｂの広角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠端（ｃ）で
の各群Ｇ１〜Ｇ３の位置を像反転光学系ＰＰの入射側の
屈折面Ｓ7 を基準にして示してある。第１群Ｇ１は両凹
負レンズ、第２群Ｇ２は両凸正レンズ、第３群Ｇ３は両
凹負レンズからなる。広角端から望遠端にかけて、第１
群Ｇ１は広角端から標準状態まで若干観察側へ後退し、
標準状態から望遠端までは物体側へ繰り出され、望遠端
で広角端と同じ位置になり、また、第２群Ｇ２、第３群
Ｇ３は観察側から物体側へ繰り出されるが、第２群Ｇ２
の方が速度が速い。
【００６６】本実施例において、このような構成を採る
ことで、対物光学系Ｏｂとそれにより形成される物体の
中間像との間に配置されたポロプリズムＰＰ内部にパワ
ーを持つこととなるので、像反転に必要なだけの光路長
を確保したまま、バックフォーカスを小さくする効果を
得ることができ、対物光学系Ｏｂが極端なレトロフォー
カスタイプを採る必要がなくなり、対物光学系ＯｂのＺ
軸方向の小型化が可能となる。
【００６７】この実施例の水平半画角は２２．２５８°
〜１５．０４３°〜９．２４０°、垂直半画角は１２．
５８６°〜８．５４２°〜５．２７５°、瞳径は直径４
ｍｍである。この実施例の構成パラメータは後記する
が、構成パラメータ中、偏心が与えられている面につい
ては、その前の面から射出する軸上主光線に沿ってその
前の面からの距離で定義される間隔で与えられる位置を
原点とし、その原点からその軸上主光線の進む方向を新
たなＺ軸とし、それに伴ってＹ−Ｚ断面内で新たなＺ軸
に直交する方向を新たなＹ軸、Ｘ−Ｚ断面内で新たなＺ
軸に直交する方向を新たなＸ軸とする。そして、その原
点に対する新たなＸ軸方向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向の偏心
量（それぞれｘ、ｙ、ｚ）と、その面の中心軸（自由曲
面については、（ａ）式のＺ軸、回転対称非球面につい
ては、（ｄ）式のＺ軸。）の新たなＸ軸、Ｙ軸、Ｚ軸そ
れぞれを中心とする傾き角（°）（それぞれα、β、
γ）とが与えられている。なお、その場合、αとβの正
はそれぞれの軸の正方向に対しての反時計回りを、γの
正はＺ軸の正方向に対しての時計回りを意味する。その
他、球面、（回転対称）非球面の近軸曲率半径、面間隔
（反射後に符号が反転する。）、媒質の屈折率、アッベ
数が慣用法に従って与えられている。また、後記する構
成パラメータにおいて、データの記載されていない非球
面に関する項は０である。屈折率についてはｄ線（波長
５８７．５６ｎｍ）に対するものを表記してある。長さ
の単位はｍｍであるが、もちろん任意の係数倍をしても
よい。以上、実施例２以降についても同じ。
【００６８】図３に、実施例２の実像式ファインダーの
図１と同様の断面図を示す。また、図４に、実施例２の
実像式ファインダーの図２と同様の各群Ｇ１〜Ｇ３の位
置を示す図を示す。実施例２は、実施例１と同様の構成
を採用したまま、変倍比を４倍程度まで上げた例であ
る。
【００６９】すなわち、実施例２は、図３に示すよう
に、物体側より順に、正の屈折力を有する対物光学系Ｏ
ｂと、像反転光学部材としてポロプリズムを用いた像反
転光学系ＰＰと、正の屈折力を有する接眼光学系Ｏｃか
らなる実像式ファインダーである。光学系を構成する面
に物体側から順に符号Ｓ1 〜Ｓ18を付与してあるが、そ
の添字の番号は後記する構成パラメータの面番号に一致
する。なお、中間像面はＳ11、アイポイントはＳ18であ
る。
【００７０】そして、対物光学系Ｏｂは、物体側より順
に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第２群Ｇ２
と負の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の間隔を変
化させることで変倍を行う変倍比が約４倍のズームレン
ズであり、第３面Ｓ3 、第４面Ｓ4 、第５面Ｓ5 に式
（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を用いている。ま
た、像反転光学系ＰＰとしてのポロプリズムは、それぞ
れが２つの反射面Ｓ8 、Ｓ9 、Ｓ13、Ｓ14を有する２つ
のブロックＰ１、Ｐ２からなり、その間の中間像面Ｓ11
に対物光学系Ｏｂによる物体の中間像が形成される。本
実施例ではそのポロプリズムの中、中間像よりも物体側
にあるブロックＰ１の２つの反射面Ｓ8 、Ｓ9 に式
（ａ）で与えられる回転非対称な面を適用している。ま
た、同時に、物体側のブロックＰ１の入射側の屈折面Ｓ
7 にも曲率を付け、そこに式（ｄ）で与えられる回転対
称な非球面を導入している。また、接眼光学系Ｏｃは正
レンズ１枚からなり、物体側の面Ｓ16に式（ｄ）で与え
られる回転対称な非球面を導入している。
【００７１】対物光学系Ｏｂを構成するズームレンズに
ついては、図４に広角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠
端（ｃ）での各群Ｇ１〜Ｇ３の位置を像反転光学系ＰＰ
の入射側の屈折面Ｓ7 を基準にして示すように、第１群
Ｇ１は両凹負レンズ、第２群Ｇ２は両凸正レンズ、第３
群Ｇ３は両凹負レンズからなり、広角端から望遠端にか
けて、第１群Ｇ１は広角端から標準状態まで物体側へ若
干繰り出され、標準状態から望遠端までは同じ位置にな
り、また、第２群Ｇ２、第３群Ｇ３は観察側から物体側
へ繰り出されるが、第２群Ｇ２の方が速度が速い。
【００７２】実施例２の水平半画角は２２．２５８°〜
１２．５０１°〜６．６２９°、垂直半画角は１２．５
８６°〜７．２６２°〜３．７９９°、瞳径は直径４ｍ
ｍである。
【００７３】図５に、実施例３の実像式ファインダーの
図１と同様の断面図を示す。また、図６に、実施例３の
実像式ファインダーの図２と同様の各群Ｇ１〜Ｇ３の位
置を示す図を示す。実施例３は、図５に示すように、物
体側より順に、正の屈折力を有する対物光学系Ｏｂと、
像反転光学部材としてポロプリズムを用いた像反転光学
系ＰＰと、正の屈折力を有する接眼光学系Ｏｃからなる
実像式ファインダーである。光学系を構成する面に物体
側から順に符号Ｓ1 〜Ｓ18を付与してあるが、その添字
の番号は後記する構成パラメータの面番号に一致する。
なお、中間像面はＳ11、アイポイントはＳ18である。
【００７４】そして、対物光学系Ｏｂは、物体側より順
に、負の屈折力の第１群Ｇ１と正の屈折力の第２群Ｇ２
と正の屈折力の第３群Ｇ３とからなり、各群の間隔を変
化させることで変倍を行う変倍比が約３倍のズームレン
ズであり、第２面Ｓ2 、第３面Ｓ3 、第５面Ｓ5 に式
（ｄ）で与えられる回転対称な非球面を用いている。ま
た、像反転光学系ＰＰとしてのポロプリズムは、それぞ
れが２つの反射面Ｓ8 、Ｓ9 、Ｓ13、Ｓ14を有する２つ
のブロックＰ１、Ｐ２からなり、その間の中間像面Ｓ11
に対物光学系Ｏｂによる物体の中間像が形成される。本
実施例ではそのポロプリズムの中、中間像よりも物体側
にあるブロックＰ１の２つの反射面Ｓ8 、Ｓ9 に式
（ａ）で与えられる回転非対称な面を適用している。ま
た、同時に、物体側のブロックＰ１の入射側の屈折面Ｓ
7 にも曲率を付け、そこに式（ｄ）で与えられる回転対
称な非球面を導入している。また、接眼光学系Ｏｃは正
レンズ１枚からなり、物体側の面Ｓ16に式（ｄ）で与え
られる回転対称な非球面を導入している。
【００７５】対物光学系Ｏｂを構成するズームレンズに
ついては、図６に広角端（ａ）、標準状態（ｂ）、望遠
端（ｃ）での各群Ｇ１〜Ｇ３の位置を像反転光学系ＰＰ
の入射側の屈折面Ｓ7 を基準にして示すように、第１群
Ｇ１は両凹負レンズ、第２群Ｇ２は両凸正レンズ、第３
群Ｇ３は両凸正レンズからなり、広角端から望遠端にか
けて、第１群Ｇ１は広角端から標準状態まで若干観察側
へ後退し、標準状態から望遠端までは物体側へ繰り出さ
れ、望遠端で広角端と同じ位置になり、また、第２群Ｇ
２、第３群Ｇ３は略同じ速度で観察側から物体側へ繰り
出されるが、両群の間隔が標準状態で若干広がる。
【００７６】本実施例においても、このような構成を採
ることで、対物光学系Ｏｂとそれにより形成される物体
の中間像との間に配置されたポロプリズムＰＰ内部にパ
ワーを持つこととなるので、像反転に必要なだけの光路
長を確保したまま、バックフォーカスを小さくする効果
を得ることができ、対物光学系Ｏｂが極端なレトロフォ
ーカスタイプを採る必要がなくなり、対物光学系Ｏｂの
Ｚ軸方向の小型化が可能となる。
【００７７】実施例３の水平半画角は２２．２５８°〜
１５．０４３°〜９．２４０°、垂直半画角は１２．５
８６°〜８．５４２°〜５．２７５°、瞳径は直径４ｍ
ｍである。
【００７８】実施例４は、図示を省くが、実施例１と同
様の構成の実像式ファインダーであるが、Ｚ軸方向に実
施例１より約１０％大きい。この実施例の広角端から望
遠端にかけの各群の移動軌跡は、第１群Ｇ１は広角端か
ら望遠端まで固定され、第２群Ｇ２、第３群Ｇ３は観察
側から物体側へ繰り出されるが、第２群Ｇ２の方が速度
が速い。その他の構成は実施例１と同様である。この実
施例の水平半画角は２２．２５８°〜１５．０４３°〜
９．２４０°、垂直半画角は１２．５８６°〜８．５４
２°〜５．２７５°、瞳径は直径４ｍｍである。
【００７９】実施例５は、図示を省くが、実施例３と同
様の構成の実像式ファインダーであるが、ポロプリズム
ＰＰの屈折率を小さくしたので、Ｚ軸方向に実施例３よ
り約１０％大きい。この実施例の水平半画角は２２．２
５８°〜１５．０４３°〜９．２４０°、垂直半画角は
１２．５８６°〜８．５４２°〜５．２７５°、瞳径は
直径４ｍｍである。
【００８０】以下に、上記実施例１〜５の構成パラメー
タを示す。なお、構成パラメータ中、回転非対称面は自
由曲面と表記されている。 実施例１ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -7.749 0.80 1.5842 30.5 2 11.413 ｄ1 3 4.505 1.61 1.5254 55.8 （非球面１） 4 -5.437 ｄ2 （非球面２） 5 -1847.945 0.80 1.5842 30.5 （非球面３） 6 5.313 ｄ3 7 8.130 4.62 1.5254 55.8 （非球面４） 8 自由曲面[1] -4.62 偏心(1) 1.5254 55.8 9 自由曲面[2] 4.62 偏心(2) 1.5254 55.8 10 ∞ 0.97 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 9.846 5.79 1.5254 55.8 13 ∞ -8.79 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ∞ 12.58 偏心(3) 1.5254 55.8 15 ∞ 1.46 16 11.119 2.62 1.4924 57.6 （非球面５） 17 -67.545 18.50 18 ∞ （アイポイント） 自由曲面[1] Ｃ5 -2.4937×10-3 Ｃ7 -3.4545×10-3 Ｃ8 2.6695×10-4 Ｃ10 2.2002×10-4 Ｃ12 1.0609×10-4 Ｃ14 2.5059×10-6 Ｃ16 5.0435×10-5 Ｃ17 -2.5521×10-5 自由曲面[2] Ｃ5 9.0788×10-4 Ｃ7 -1.6146×10-3 Ｃ8 4.1934×10-4 Ｃ10 8.6143×10-5 Ｃ12 -1.9168×10-4 Ｃ14 3.4457×10-5 Ｃ16 5.1791×10-6 Ｃ17 -2.3326×10-5 非球面１ Ｋ -0.328212 Ａ -0.169591×10-2 Ｂ 0.134380×10-4 Ｃ -0.189746×10-4 Ｄ 0.194669×10-5 非球面２ Ｋ -2.693802 Ａ -0.832644×10-4 Ｂ 0.737555×10-4 Ｃ -0.343977×10-4 Ｄ 0.328486×10-5 非球面３ Ｋ 462457.2732 Ａ 0.204519×10-2 Ｂ -0.658153×10-3 Ｃ 0.869289×10-4 Ｄ -0.372509×10-5 非球面４ Ｋ -20.838307 Ａ 0.179507×10-2 Ｂ 0.184123×10-3 Ｃ -0.546979×10-4 Ｄ 0.305275×10-5 非球面５ Ｋ 0.414550 Ａ -0.239353×10-3 Ｂ 0.998505×10-5 Ｃ -0.519584×10-6 Ｄ 0.802739×10-8 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 4.78741 2.78765 0.50000 ｄ2 0.20000 1.02683 3.27793 ｄ3 0.80000 1.86903 2.00948 ｆ1 ／ｆW ＝-0.463 ｄz2／ｄz1 ＝-0.718 第８面 ＤＹ ＝-0.032269 Ｃｘｎ ＝ 0.001287 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.161172 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.112648 第９面 ＤＹ ＝-0.023888 Ｃｘｎ ＝ 0.000526 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.075338 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.041007 。
【００８１】 実施例２ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -8.073 1.00 1.5842 30.5 2 11.506 ｄ1 3 4.576 1.80 1.5254 55.8 （非球面１） 4 -5.496 ｄ2 （非球面２） 5 -1450.283 1.00 1.5842 30.5 （非球面３） 6 4.896 ｄ3 7 7.905 4.62 1.5254 55.8 （非球面４） 8 自由曲面[1] -4.62 偏心(1) 1.5254 55.8 9 自由曲面[2] 4.62 偏心(2) 1.5254 55.8 10 ∞ 0.97 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 9.846 5.79 1.5254 55.8 13 ∞ -8.79 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ∞ 12.58 偏心(3) 1.5254 55.8 15 ∞ 1.46 16 11.119 2.62 1.4924 57.6 （非球面５） 17 -67.545 18.50 18 ∞ （アイポイント） 自由曲面[1] Ｃ5 -3.2064×10-3 Ｃ7 -5.5794×10-3 自由曲面[2] Ｃ5 -3.1083×10-3 Ｃ7 -7.9326×10-3 非球面１ Ｋ -0.363217 Ａ -0.161120×10-3 Ｂ -0.502808×10-4 Ｃ -0.180331×10-5 Ｄ 0.217446×10-6 非球面２ Ｋ -3.089352 Ａ -0.631867×10-3 Ｂ 0.924280×10-5 Ｃ -0.684861×10-5 Ｄ 0.458271×10-6 非球面３ Ｋ -0.138466×10+12 Ａ -0.248918×10-3 Ｂ -0.133924×10-3 Ｃ 0.294023×10-4 Ｄ -0.166284×10-5 非球面４ Ｋ -1.394206 Ａ 0.434082×10-3 Ｂ 0.197969×10-4 Ｃ -0.158307×10-6 Ｄ -0.202573×10-6 非球面５ Ｋ 0.789940 Ａ -0.291128×10-3 Ｂ 0.668794×10-5 Ｃ -0.311071×10-6 Ｄ 0.382879×10-8 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 6.65117 3.56446 0.26193 ｄ2 0.10000 0.89393 3.74185 ｄ3 2.12127 5.54162 5.99623 ｆ1 ／ｆW ＝-0.560 ｄz2／ｄz1 ＝-0.586 第８面 ＤＹ ＝ 0.000000 Ｃｘｎ ＝ 0.000000 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.267660 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.151933 第９面 ＤＹ ＝ 0.000000 Ｃｘｎ ＝ 0.000000 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.380550 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.147285 。
【００８２】 実施例３ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -6.04 0.80 1.5842 30.5 2 12.01 ｄ1 （非球面１） ３ ４．８８ ２．００
１．５２５４ ５５．８ （非球面２） ４ −２４．２４ ｄ2 5 11.36 1.60 1.5254 55.8 （非球面３） 6 -10.08 ｄ3 7 -11.56 4.62 1.5842 30.5 （非球面４） 8 自由曲面[1] -4.62 偏心(1) 1.5842 30.5 9 自由曲面[2] 4.62 偏心(2) 1.5842 30.5 10 ∞ 1.50 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 9.75 5.79 1.5254 55.8 13 ∞ -8.79 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ∞ 12.58 偏心(3) 1.5254 55.8 15 ∞ 1.50 16 10.89 2.62 1.4924 57.6 （非球面５） 17 -80.78 18.50 18 ∞ （アイポイント） 自由曲面[1] Ｃ5 -1.6852×10-3 Ｃ7 -2.4315×10-3 Ｃ8 1.3763×10-4 Ｃ10 1.3898×10-4 Ｃ12 1.8459×10-6 Ｃ14 -1.3322×10-4 Ｃ16 -2.0500×10-5 Ｃ17 -2.2610×10-6 Ｃ19 1.0057×10-5 Ｃ21 -4.2329×10-5 自由曲面[2] Ｃ5 7.8527×10-4 Ｃ7 -7.0986×10-4 Ｃ8 6.7723×10-5 Ｃ10 -8.2393×10-6 Ｃ12 -9.9608×10-5 Ｃ14 -1.4290×10-4 Ｃ16 -2.6818×10-4 Ｃ17 9.5642×10-6 Ｃ19 2.8647×10-5 Ｃ21 -4.4497×10-5 非球面１ Ｋ -1.0748 Ａ -5.2009×10-4 Ｂ 1.1973×10-4 Ｃ -3.2545×10-5 Ｄ 2.0110×10-6 非球面２ Ｋ -5.0340×10-1 Ａ 3.7165×10-4 Ｂ 1.0333×10-4 Ｃ -1.2764×10-5 Ｄ 8.3066×10-7 非球面３ Ｋ -1.0225×10 Ａ -1.6205×10-3 Ｂ -2.0873×10-4 Ｃ 8.3978×10-6 Ｄ -1.1485×10-6 非球面４ Ｋ 1.4058×10 Ａ 8.4141×10-4 Ｂ 3.5573×10-4 Ｃ -6.2518×10-5 Ｄ 6.4473×10-6 非球面５ Ｋ 1.0547×10-1 Ａ -1.9888×10-4 Ｂ 4.4837×10-6 Ｃ -2.1334×10-7 Ｄ 3.1991×10-9 偏心(1) ｘ 0.00 ｙ 0.00 ｚ 0.00 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.00 ｙ 0.00 ｚ 0.00 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.00 ｙ 0.00 ｚ 0.00 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 4.00000 2.32479 0.30000 ｄ2 0.20000 0.30000 0.20000 ｄ3 0.40000 1.43124 4.10000 ｆ1 ／ｆW ＝-1.436 ｄz2／ｄz1 ＝ 0 第８面 ＤＹ ＝-0.002521 Ｃｘｎ ＝ 0.000969 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.118089 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.080639 第９面 ＤＹ ＝ 0.054421 Ｃｘｎ ＝ 0.000797 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.034475 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.037576 。
【００８３】 実施例４ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -7.642 1.00 1.5842 30.5 2 12.138 ｄ1 3 4.541 1.80 1.5254 55.8 （非球面１） 4 -5.472 ｄ2 （非球面２） 5 -263.097 1.00 1.5842 30.5 （非球面３） 6 5.092 ｄ3 7 7.905 4.62 1.5254 55.8 （非球面４） 8 自由曲面[1] -4.62 偏心(1) 1.5254 55.8 9 自由曲面[2] 4.62 偏心(2) 1.5254 55.8 10 ∞ 0.97 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 9.846 5.79 1.5254 55.8 13 ∞ -8.79 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ∞ 12.58 偏心(3) 1.5254 55.8 15 ∞ 1.46 16 11.119 2.62 1.4924 57.6 （非球面５） 17 -67.545 18.50 18 ∞ （アイポイント） 自由曲面[1] Ｃ5 -2.4646×10-3 Ｃ7 -3.9726×10-3 Ｃ8 2.4035×10-4 Ｃ10 4.5240×10-4 Ｃ12 5.9444×10-5 Ｃ14 2.5749×10-4 Ｃ16 1.7758×10-4 Ｃ17 -1.6772×10-5 Ｃ19 -5.8164×10-5 Ｃ21 -4.7464×10-5 自由曲面[2] Ｃ5 1.1417×10-3 Ｃ7 -1.9469×10-4 Ｃ8 2.4035×10-4 Ｃ10 4.5240×10-4 Ｃ12 -1.2588×10-4 Ｃ14 -5.0027×10-4 Ｃ16 -2.9011×10-4 Ｃ17 -1.1324×10-5 Ｃ19 -8.8847×10-5 Ｃ21 -1.4614×10-6 非球面１ Ｋ -0.329320 Ａ -0.152103×10-2 Ｂ -0.639381×10-4 Ｃ -0.519506×10-5 Ｄ 0.473690×10-6 非球面２ Ｋ -3.282785 Ａ -0.537075×10-3 Ｂ 0.990465×10-6 Ｃ -0.104711×10-4 Ｄ 0.774782×10-6 非球面３ Ｋ -24372.26332 Ａ -0.495068×10-3 Ｂ -0.141484×10-3 Ｃ 0.297517×10-4 Ｄ -0.129449×10-5 非球面４ Ｋ -0.924551 Ａ 0.545355×10-3 Ｂ -0.142582×10-4 Ｃ -0.222236×10-5 Ｄ -0.187769×10-6 非球面５ Ｋ 0.789940 Ａ -0.291128×10-3 Ｂ 0.668794×10-5 Ｃ -0.311071×10-6 Ｄ 0.382879×10-8 偏心(1) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.000 ｙ 0.000 ｚ 0.000 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 5.20000 2.91230 0.50000 ｄ2 0.20000 1.07610 3.24184 ｄ3 0.80000 2.21160 2.45816 ｆ1 ／ｆW ＝-0.459 ｄz2／ｄz1 ＝-0.647 第８面 ＤＹ ＝-0.048534 Ｃｘｎ ＝ 0.001736 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.181014 ＰＹn ／ＰＹ＝ ０．１１０１８６ 第９面 ＤＹ ＝−０．１２３４９４ Ｃｘｎ ＝ 0.002225 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.008871 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.051043 。
【００８４】 実施例５ 面番号 曲率半径 間隔 偏心 屈折率 アッベ数 物体面 ∞ 3000.0000 1 -7.21 0.80 1.5842 30.5 2 10.14 ｄ1 （非球面１） 3 5.24 2.00 1.5254 55.8 （非球面２） 4 -45.46 ｄ2 5 14.68 1.60 1.5254 55.8 （非球面３） 6 -8.78 ｄ3 7 -14.36 4.62 1.5254 55.8 （非球面４） 8 自由曲面[1] -4.62 偏心(1) 1.5254 55.8 9 自由曲面[2] 4.62 偏心(2) 1.5254 55.8 10 ∞ 1.50 11 ∞ 0.00 （中間像面） 12 9.45 5.79 1.5254 55.8 13 ∞ -8.79 偏心(3) 1.5254 55.8 14 ∞ 12.58 偏心(3) 1.5254 55.8 15 ∞ 1.50 16 10.91 2.62 1.4924 57.6 （非球面５） 17 -79.29 18.50 18 ∞ （アイポイント） 自由曲面[1] Ｃ5 -2.3770×10-3 Ｃ7 -3.1902×10-3 Ｃ8 2.2752×10-4 Ｃ10 4.0118×10-5 Ｃ12 -3.3348×10-5 Ｃ14 -1.7642×10-4 Ｃ16 -1.1360×10-5 Ｃ17 3.7297×10-6 自由曲面[2] Ｃ5 9.7327×10-4 Ｃ7 -2.3890×10-3 Ｃ8 2.2095×10-4 Ｃ10 -7.7803×10-5 Ｃ12 -3.1397×10-5 Ｃ14 1.2066×10-4 Ｃ16 -1.4635×10-4 Ｃ17 1.1908×10-5 非球面１ Ｋ 9.5350×10-1 Ａ -3.8896×10-4 Ｂ 2.9938×10-5 Ｃ -2.6144×10-5 Ｄ 2.1315×10-6 非球面２ Ｋ -6.3999×10-1 Ａ 1.8291×10-4 Ｂ 1.1997×10-4 Ｃ -2.1612×10-5 Ｄ 9.5866×10-7 非球面３ Ｋ -1.3708×10 Ａ -1.4033×10-3 Ｂ -1.3244×10-4 Ｃ 8.8081×10-6 Ｄ -2.1819×10-7 非球面４ Ｋ 2.4602×10 Ａ 6.9178×10-4 Ｂ 2.8044×10-4 Ｃ -6.3141×10-5 Ｄ 7.4779×10-6 非球面５ Ｋ 8.7308×10-2 Ａ -2.0870×10-4 Ｂ 5.3399×10-6 Ｃ -2.5127×10-7 Ｄ 3.7542×10-9 偏心(1) ｘ 0.00 ｙ 0.00 ｚ 0.00 α 135.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(2) ｘ 0.00 ｙ 0.00 ｚ 0.00 α -45.00 β 0.00 γ 0.00 偏心(3) ｘ 0.00 ｙ 0.00 ｚ 0.00 α 0.00 β 45.00 γ 0.00 ズーム間隔 広角端 標準状態 望遠端 ｄ1 4.90000 2.47329 0.70000 ｄ2 0.20000 0.36713 0.20000 ｄ3 0.50000 2.11811 4.70000 ｆ1 ／ｆW ＝-1.459 ｄz2／ｄz1 ＝ 0 第８面 ＤＹ ＝-0.006003 Ｃｘｎ ＝ 0.000289 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.148615 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.107046 第９面 ＤＹ ＝ 0.018873 Ｃｘｎ ＝-0.000572 ＰＸn ／ＰＸ＝ 0.111291 ＰＹn ／ＰＹ＝ 0.043830 。
【００８５】次に、上記実施例１の広角端、標準状態、
望遠端での中心及びＸ方向、Ｙ方向最大画角における横
収差状況をそれぞれ図７〜図９に示す。また、実施例２
の同様の横収差状況を図１０〜図１２に、実施例４の同
様の横収差状況を図１３〜図１５に示す。これら横収差
を表す図において、括弧内に示された数字は（水平（Ｘ
方向）画角，垂直（Ｙ方向）画角）を表し、その画角に
おける横収差図を示す。ただし、これら横収差は接眼光
学系Ｏｃの観察側に無収差結像レンズを配置してその結
像面上での横収差である。
【００８６】以上の本発明の実像式ファインダーは例え
ば次のように構成することが望ましい。 〔１〕 物体側から順に、正の屈折力を有する対物光学
系と、該対物光学系による中間像を正立正像にするため
の像反転光学系と、正の屈折力を有する接眼光学系とを
有する実像式ファインダーにおいて、前記対物光学系
は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群
と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正又は負の屈
折力を有する第３レンズ群とを有し、ワイド端からテレ
端への変倍に際し前記第１レンズ群から第３レンズ群の
各群の間隔を変化するように構成され、前記像反転光学
系が有する反射面の中少なくとも１面が光学的パワーを
有する曲面反射鏡として構成されていると共に、前記曲
面反射鏡によって発生する偏心収差を補正するような回
転非対称な面形状を有することを特徴とする実像式ファ
インダー。
【００８７】〔２〕 前記第３レンズ群が負の屈折力を
有することを特徴とする上記〔１〕記載の実像式ファイ
ンダー。
【００８８】〔３〕 前記第３レンズ群が正の屈折力を
有することを特徴とする上記〔１〕記載の実像式ファイ
ンダー。
【００８９】〔４〕 物体側から順に、正の屈折力を有
する対物光学系と、該対物光学系による中間像を正立正
像にするための像反転光学系と、正の屈折力を有する接
眼光学系とを有する実像式ファインダーにおいて、前記
対物光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第
１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負
の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、各群の間隔を
変化させることで変倍を行うと共に、前記像反転光学系
の反射面の中少なくとも１面が光学的パワーを有し、さ
らに、前記像反転光学系の中少なくとも１面が回転非対
称な面形状を有することを特徴とする実像式ファインダ
ー。
【００９０】〔５〕 前記の回転非対称な面形状の少な
くとも１面が、軸上主光線に対して偏心していることを
特徴とする上記〔４〕記載の実像式ファインダー。
【００９１】〔６〕 前記の回転非対称な面形状は、そ
の面内及び面外共に回転対称軸を有しないことを特徴と
する上記〔５〕記載の実像式ファインダー。
【００９２】〔７〕 前記像反転光学系はポロプリズム
を含むことを特徴とする上記〔６〕記載の実像式ファイ
ンダー。
【００９３】〔８〕 物体側から順に、正の屈折力を有
する対物光学系と、該対物光学系による中間像を正立正
像にするための像反転光学系と、正の屈折力を有する接
眼光学系とを有する実像式ファインダーにおいて、前記
対物光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第
１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正
の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、各群の間隔を
変化させることで変倍を行うと共に、前記像反転光学系
の反射面の中少なくとも１面が光学的パワーを有し、さ
らに、前記像反転光学系の中少なくとも１面が回転非対
称な面形状を有することを特徴とする実像式ファインダ
ー。
【００９４】
〔９〕 前記の回転非対称な面形状の少な
くとも１面が、軸上主光線に対して偏心していることを
特徴とする上記〔８〕記載の実像式ファインダー。
【００９５】〔１０〕 前記の回転非対称な面形状は、
その面内及び面外共に回転対称軸を有しないことを特徴
とする上記
〔９〕記載の実像式ファインダー。
【００９６】〔１１〕 前記像反転光学系はポロプリズ
ムを含むことを特徴とする上記〔１０〕記載の実像式フ
ァインダー。
【００９７】〔１２〕 以下の条件式の何れかあるいは
両方を満足することを特徴とする上記〔１〕又は〔２〕
記載の実像式ファインダー。 −２．０＜ｆ1 ／ｆW ＜０ ・・・（１−１） −２．０＜ｄz2／ｄz1＜０ ・・・（１−２） ただし、ｆ1 は対物光学系の第１レンズ群の焦点距離、
ｆW 広角端での対物光学系全系の焦点距離（像反転光学
系に付けたパワー分は含まない。）、ｄz1は第１レンズ
群と第２レンズ群の広角端から望遠端にかけての群間隔
の変化量、ｄz2は第２レンズ群と第３レンズ群の広角端
から望遠端にかけての群間隔の変化量である。
【００９８】〔１３〕 以下の条件式の何れかあるいは
両方を満足することを特徴とする上記〔１〕又は〔３〕
記載の実像式ファインダー。 −２．０＜ｆ1 ／ｆW ＜０ ・・・（２−１） −２．０＜ｄz2／ｄz1＜０ ・・・（２−２） ただし、ｆ1 は対物光学系の第１レンズ群の焦点距離、
ｆW 広角端での対物光学系全系の焦点距離（像反転光学
系に付けたパワー分は含まない。）、ｄz1は第１レンズ
群と第２レンズ群の広角端から望遠端にかけての群間隔
の変化量、ｄz2は第２レンズ群と第３レンズ群の広角端
から望遠端にかけての群間隔の変化量である。
【００９９】〔１４〕 物点中心を通り、対物光学系の
絞り中心又は開口中心を通過して中間像面中心に到達
し、さらに接眼光学系を通り瞳中心に入射する光線を軸
上主光線とし、軸上光線が前記回転非対称面に交差する
までの直線によって定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸
と直交し、かつ、前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ
軸と定義し、前記Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交
する軸をＸ軸とするとき、広角端においてＹ−Ｚ面内で
Ｘ方向の最大画角の主光線が前記回転非対称面と交差す
る点における前記回転非対称面の法線のｔａｎの値と、
軸上主光線が前記回転非対称面と交差する点における前
記回転非対称面の法線のｔａｎの値との差をＤＹとする
とき、 ｜ＤＹ｜＜０．５ ・・・（３−１） なる条件を満足することを特徴とする上記〔１〕から
〔３〕の何れか１項記載の実像式ファインダー。
【０１００】〔１５〕 物点中心を通り、対物光学系の
絞り中心又は開口中心を通過して中間像面中心に到達
し、さらに接眼光学系を通り瞳中心に入射する光線を軸
上主光線とし、軸上光線が前記回転非対称面に交差する
までの直線によって定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸
と直交し、かつ、前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ
軸と定義し、前記Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交
する軸をＸ軸とするとき、前記回転非対称面の広角端に
おけるＹ正方向の最大画角の主光線とＹ負方向の最大画
角の主光線とが前記回転非対称面と当たる部分のＸ方向
の曲率の比をＣｘｎとするとき、 ｜Ｃｘｎ｜＜１ ・・・（４−１） 又は、 １＜｜Ｃｘｎ｜＜１０ ・・・（４−２） なる条件のどちらかを満足することを特徴とする上記
〔１〕から〔３〕の何れか１項記載の実像式ファインダ
ー。
【０１０１】〔１６〕 物点中心を通り、対物光学系の
絞り中心又は開口中心を通過して中間像面中心に到達
し、さらに接眼光学系を通り瞳中心に入射する光線を軸
上主光線とし、軸上光線が前記回転非対称面に交差する
までの直線によって定義される軸をＺ軸とし、前記Ｚ軸
と直交し、かつ、前記回転非対称面の偏心面内の軸をＹ
軸と定義し、前記Ｚ軸と直交し、かつ、前記Ｙ軸と直交
する軸をＸ軸とするとき、広角端において、前記対物光
学系の第１面に軸上主光線に沿ったＸ方向、Ｙ方向に対
し微小な高さｄの平行光線を通し、その光線が中間像を
形成するのに関与する面の中最も中間像に近い面から射
出する際の軸上主光線に対する傾角のｓｉｎを前記ｄで
割った値をそれぞれＰＸ，ＰＹとし、また、前記回転非
対称面の軸上主光線近傍でのＸ方向、Ｙ方向の面のパワ
ーをそれぞれＰＸn ，ＰＹn とするとき、 ０＜｜ＰＸn ／ＰＸ｜＜１ ・・・（５−１） ０＜｜ＰＹn ／ＰＹ｜＜１ ・・・（５−２） なる条件を満足することを特徴とする上記〔１〕から
〔３〕の何れか１項記載の実像式ファインダー。
【０１０２】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によると、像反転光学系内の反射面にパワーを持たせる
ことで、厚み方向の小型化を図り、同時に像反転光学系
内に回転非対称な面を用いることで、回転非対称な偏心
収差を補正した高性能な実像式ファインダーを得ること
ができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例１の実像式ファインダーの広角
端での断面図である。
【図２】実施例１の対物光学系の広角端（ａ）、標準状
態（ｂ）、望遠端（ｃ）での各群の位置を示す図であ
る。
【図３】本発明の実施例２の実像式ファインダーの広角
端での断面図である。
【図４】実施例２の対物光学系の広角端（ａ）、標準状
態（ｂ）、望遠端（ｃ）での各群の位置を示す図であ
る。
【図５】本発明の実施例３の実像式ファインダーの広角
端での断面図である。
【図６】実施例３の対物光学系の広角端（ａ）、標準状
態（ｂ）、望遠端（ｃ）での各群の位置を示す図であ
る。
【図７】実施例１の広角端での横収差状況を示す収差図
である。
【図８】実施例１の標準状態での横収差状況を示す収差
図である。
【図９】実施例１の望遠端での横収差状況を示す収差図
である。
【図１０】実施例２の広角端での横収差状況を示す収差
図である。
【図１１】実施例２の標準状態での横収差状況を示す収
差図である。
【図１２】実施例２の望遠端での横収差状況を示す収差
図である。
【図１３】実施例４の広角端での横収差状況を示す収差
図である。
【図１４】実施例４の標準状態での横収差状況を示す収
差図である。
【図１５】実施例４の望遠端での横収差状況を示す収差
図である。
【図１６】偏心した反射面により発生する像面湾曲を説
明するための概念図である。
【図１７】偏心した反射面により発生する非点収差を説
明するための概念図である。
【図１８】偏心した反射面により発生するコマ収差を説
明するための概念図である。
【図１９】本発明において用いるパラメータＤＹを説明
するための図である。
【符号の説明】
Ｏｂ…対物光学系 ＰＰ…像反転光学系（ポロプリズム） Ｏｃ…接眼光学系 Ｇ１…第１レンズ群 Ｇ２…第２レンズ群 Ｇ３…第３レンズ群 Ｐ１、Ｐ２…プリズムブロック Ｓ1 〜Ｓ10、Ｓ12〜Ｓ17…光学面 Ｓ11…中間像面 Ｓ18…アイポイント Ｍ …凹面鏡

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 物体側から順に、正の屈折力を有する対
    物光学系と、該対物光学系による中間像を正立正像にす
    るための像反転光学系と、正の屈折力を有する接眼光学
    系とを有する実像式ファインダーにおいて、 前記対物光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有す
    る第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群
    と、正又は負の屈折力を有する第３レンズ群とを有し、 ワイド端からテレ端への変倍に際し前記第１レンズ群か
    ら第３レンズ群の各群の間隔を変化するように構成さ
    れ、 前記像反転光学系が有する反射面の中少なくとも１面が
    光学的パワーを有する曲面反射鏡として構成されている
    と共に、前記曲面反射鏡によって発生する偏心収差を補
    正するような回転非対称な面形状を有することを特徴と
    する実像式ファインダー。
  2. 【請求項２】 物体側から順に、正の屈折力を有する対
    物光学系と、該対物光学系による中間像を正立正像にす
    るための像反転光学系と、正の屈折力を有する接眼光学
    系とを有する実像式ファインダーにおいて、前記対物光
    学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レン
    ズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折
    力を有する第３レンズ群とを有し、各群の間隔を変化さ
    せることで変倍を行うと共に、前記像反転光学系の反射
    面の中少なくとも１面が光学的パワーを有し、さらに、
    前記像反転光学系の中少なくとも１面が回転非対称な面
    形状を有することを特徴とする実像式ファインダー。
  3. 【請求項３】 物体側から順に、正の屈折力を有する対
    物光学系と、該対物光学系による中間像を正立正像にす
    るための像反転光学系と、正の屈折力を有する接眼光学
    系とを有する実像式ファインダーにおいて、前記対物光
    学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レン
    ズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折
    力を有する第３レンズ群とを有し、各群の間隔を変化さ
    せることで変倍を行うと共に、前記像反転光学系の反射
    面の中少なくとも１面が光学的パワーを有し、さらに、
    前記像反転光学系の中少なくとも１面が回転非対称な面
    形状を有することを特徴とする実像式ファインダー。
JP9194254A 1997-07-18 1997-07-18 実像式ファインダー Pending JPH1138473A (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP9194254A JPH1138473A (ja) 1997-07-18 1997-07-18 実像式ファインダー
US09/118,383 US6041193A (en) 1997-07-18 1998-07-17 Real-image zoom finder with rotationally asymmetric surface

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP9194254A JPH1138473A (ja) 1997-07-18 1997-07-18 実像式ファインダー

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH1138473A true JPH1138473A (ja) 1999-02-12

Family

ID=16321568

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP9194254A Pending JPH1138473A (ja) 1997-07-18 1997-07-18 実像式ファインダー

Country Status (2)

Country Link
US (1) US6041193A (ja)
JP (1) JPH1138473A (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6643062B1 (en) 1999-09-07 2003-11-04 Olympus Optical Co., Ltd. Finder optical system and image pickup apparatus using the same
US6775073B2 (en) * 2000-10-19 2004-08-10 Olympus Corporation Real image type zoom finder
US7050239B2 (en) 2000-09-26 2006-05-23 Olympus Corporation Real image mode variable magnification finder

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3650270B2 (ja) * 1998-07-21 2005-05-18 オリンパス株式会社 実像式ファインダー
JP3833028B2 (ja) * 1999-11-05 2006-10-11 オリンパス株式会社 実像式ファインダー光学系
US6671461B2 (en) * 2000-04-18 2003-12-30 Olympus Optical Co., Ltd. Real image mode finder optical system
JP4210174B2 (ja) * 2003-07-18 2009-01-14 ソニー株式会社 変倍ファインダおよび撮像装置
US20070236790A1 (en) * 2006-04-10 2007-10-11 Oscar Turienzo Night vision attachment mountable on a firearm and intended for a sighting telescope
US8488246B2 (en) 2010-02-28 2013-07-16 Osterhout Group, Inc. See-through near-eye display glasses including a curved polarizing film in the image source, a partially reflective, partially transmitting optical element and an optically flat film
US8482859B2 (en) 2010-02-28 2013-07-09 Osterhout Group, Inc. See-through near-eye display glasses wherein image light is transmitted to and reflected from an optically flat film
US20120249797A1 (en) 2010-02-28 2012-10-04 Osterhout Group, Inc. Head-worn adaptive display
US9759917B2 (en) 2010-02-28 2017-09-12 Microsoft Technology Licensing, Llc AR glasses with event and sensor triggered AR eyepiece interface to external devices
US9341843B2 (en) 2010-02-28 2016-05-17 Microsoft Technology Licensing, Llc See-through near-eye display glasses with a small scale image source
US9097890B2 (en) 2010-02-28 2015-08-04 Microsoft Technology Licensing, Llc Grating in a light transmissive illumination system for see-through near-eye display glasses
US9285589B2 (en) 2010-02-28 2016-03-15 Microsoft Technology Licensing, Llc AR glasses with event and sensor triggered control of AR eyepiece applications
US8467133B2 (en) 2010-02-28 2013-06-18 Osterhout Group, Inc. See-through display with an optical assembly including a wedge-shaped illumination system
US9129295B2 (en) 2010-02-28 2015-09-08 Microsoft Technology Licensing, Llc See-through near-eye display glasses with a fast response photochromic film system for quick transition from dark to clear
US20150309316A1 (en) 2011-04-06 2015-10-29 Microsoft Technology Licensing, Llc Ar glasses with predictive control of external device based on event input
US10180572B2 (en) 2010-02-28 2019-01-15 Microsoft Technology Licensing, Llc AR glasses with event and user action control of external applications
US9182596B2 (en) 2010-02-28 2015-11-10 Microsoft Technology Licensing, Llc See-through near-eye display glasses with the optical assembly including absorptive polarizers or anti-reflective coatings to reduce stray light
US9229227B2 (en) 2010-02-28 2016-01-05 Microsoft Technology Licensing, Llc See-through near-eye display glasses with a light transmissive wedge shaped illumination system
US9097891B2 (en) 2010-02-28 2015-08-04 Microsoft Technology Licensing, Llc See-through near-eye display glasses including an auto-brightness control for the display brightness based on the brightness in the environment
US8472120B2 (en) 2010-02-28 2013-06-25 Osterhout Group, Inc. See-through near-eye display glasses with a small scale image source
US9223134B2 (en) 2010-02-28 2015-12-29 Microsoft Technology Licensing, Llc Optical imperfections in a light transmissive illumination system for see-through near-eye display glasses
US9134534B2 (en) 2010-02-28 2015-09-15 Microsoft Technology Licensing, Llc See-through near-eye display glasses including a modular image source
US9091851B2 (en) 2010-02-28 2015-07-28 Microsoft Technology Licensing, Llc Light control in head mounted displays
US9128281B2 (en) 2010-09-14 2015-09-08 Microsoft Technology Licensing, Llc Eyepiece with uniformly illuminated reflective display
US8477425B2 (en) 2010-02-28 2013-07-02 Osterhout Group, Inc. See-through near-eye display glasses including a partially reflective, partially transmitting optical element
WO2011106798A1 (en) * 2010-02-28 2011-09-01 Osterhout Group, Inc. Local advertising content on an interactive head-mounted eyepiece
US9366862B2 (en) 2010-02-28 2016-06-14 Microsoft Technology Licensing, Llc System and method for delivering content to a group of see-through near eye display eyepieces
JP2011242580A (ja) * 2010-05-18 2011-12-01 Olympus Corp 投影光学装置

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3836931A (en) * 1971-11-11 1974-09-17 Polaroid Corp Eye lens in a single lens reflex camera viewfinder providing field tilt compensation
US3810221A (en) * 1971-11-11 1974-05-07 Polaroid Corp Viewfinder for a reflex camera
US6867916B2 (en) * 1995-01-11 2005-03-15 Canon Kabushiki Kaisha Viewfinder optical system
JPH08248481A (ja) * 1995-01-11 1996-09-27 Canon Inc ファインダー光学系
JP3291974B2 (ja) * 1995-04-24 2002-06-17 キヤノン株式会社 ズーム光学系及びそれを備える撮像装置
JP3320252B2 (ja) * 1995-04-24 2002-09-03 キヤノン株式会社 反射型の光学系及びそれを用いた撮像装置
JP3291975B2 (ja) * 1995-04-24 2002-06-17 キヤノン株式会社 ズーム光学系及びそれを用いた撮像装置
JP3924348B2 (ja) * 1996-11-05 2007-06-06 オリンパス株式会社 画像表示装置
KR100222594B1 (ko) * 1996-11-26 1999-11-01 유무성 실상식 파인더
JPH10161019A (ja) * 1996-11-27 1998-06-19 Olympus Optical Co Ltd 結像光学系

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6643062B1 (en) 1999-09-07 2003-11-04 Olympus Optical Co., Ltd. Finder optical system and image pickup apparatus using the same
US7050239B2 (en) 2000-09-26 2006-05-23 Olympus Corporation Real image mode variable magnification finder
US6775073B2 (en) * 2000-10-19 2004-08-10 Olympus Corporation Real image type zoom finder

Also Published As

Publication number Publication date
US6041193A (en) 2000-03-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH1138473A (ja) 実像式ファインダー
US6078411A (en) Real-image finder optical system and apparatus using the same
JP2001075023A (ja) ファインダ光学系
JP2002098915A (ja) 実像式変倍ファインダ
US6178052B1 (en) Finder optical system
JPH0658454B2 (ja) 変倍フアインダ−
JP2002131643A (ja) 実像式変倍ファインダ
JP3093850B2 (ja) 広角ズームレンズ
JPH075360A (ja) 実像式変倍ファインダー
JP2000039649A (ja) 実像式ファインダー
JP3033139B2 (ja) 変倍ファインダー光学系
JPH0876192A (ja) 実像式変倍ファインダー光学系
JP2836783B2 (ja) ズームファインダー
US6335827B2 (en) Real image mode variable magnification finder
US6052541A (en) Viewfinder optical system and photographing apparatus having the same
JP3766257B2 (ja) ファインダー光学系
JP3799817B2 (ja) 実像式ズームファインダ
JP4077579B2 (ja) 実像式変倍ファインダー
JPH1138472A (ja) 実像式ファインダー
JP4217306B2 (ja) 変倍ファインダー
JP2001264630A (ja) 実像式ズームファインダ
JPH08129202A (ja) 変倍ファインダー光学系
JPH08248316A (ja) 実像式ズームファインダー
JP2503523B2 (ja) アルバタ式逆ガリレオファインダ−
JP4181654B2 (ja) 変倍ファインダー

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20040528

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20040528

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20050913

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20050928

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20060419