JPH1137676A - プレート式熱交換器 - Google Patents
プレート式熱交換器Info
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- JPH1137676A JPH1137676A JP19136897A JP19136897A JPH1137676A JP H1137676 A JPH1137676 A JP H1137676A JP 19136897 A JP19136897 A JP 19136897A JP 19136897 A JP19136897 A JP 19136897A JP H1137676 A JPH1137676 A JP H1137676A
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Abstract
均一を是正し、過冷却状態を安定化させる。 【解決手段】 プレート式熱交換器を構成する伝熱プレ
ート(P1)において、その下端中央部に第1開口(81)を、
その上端中央部に第2開口(82)を設ける。また、第1開
口(81)と第2開口(82)の間には伝熱面(50)を設ける。第
1開口(81)は水流入路(61)となり、第2開口(82)は水流
出路(62)となる。中央部の水流入路(61)から流入した水
は、伝熱面(50)に均一に広がって流れるため、水が偏流
しない。このため、水の温度分布が均一化し、水の過冷
却状態が安定する。
Description
器に係り、特に、過冷却水の生成に適したプレート式熱
交換器に関するものである。
蔵装置などにおいて、各種の熱交換器が使用されてい
る。それらの熱交換器のうち、プレート式熱交換器は、
熱通過率が大きくコンパクトな熱交換器として知られて
いる。
は、2枚のフレーム(f1),(f2)の間に、複数枚の伝熱プ
レート(P) が積層されて構成されている。
成り、積層される際に伝熱プレートの周縁部同士が当接
して伝熱プレート間に流路(A,B,A,B,…)が形成されると
共に、当接部分がろう付けにより接合されて一体に構成
されている。
それぞれ開口(a,b,c,d) が設けられると共に、該開口の
周囲にはシール部(e) を設けることにより、一方の流路
(A)にのみ連通する流体通路と、他方の流路(B) にのみ
連通する流体通路とが形成され、図24において、実線
の矢印で示すように流体が流路(A) を流れると共に、破
線の矢印で示すように流体が流路(B) を流れ、両流路
(A),(B) を流れる流体が互いに熱交換を行うよう構成さ
れている。
号公報に開示されているように、従来より、冷房負荷の
ピーク時における電力需要の軽減およびオフピーク時に
おける電力需要の拡大を図ることに鑑みて、いわゆるダ
イナミック式の氷蓄熱式空気調和装置が用いられてい
る。この種の空気調和装置では、冷房負荷のオフピーク
時に、スラリー状の氷を生成して蓄熱槽に貯蔵してお
き、冷房負荷のピーク時に、この氷を冷熱源として利用
する。
過冷却状態を解消することにより生成される。一般に、
過冷却水は、低温の水を冷媒回路を流れる冷媒の蒸発潜
熱を利用して冷却することにより、生成される。
熱交換器を上記空気調和装置の過冷却水生成用の蒸発器
として用いた場合、伝熱プレート(P) により形成された
流路を、冷媒と水とが流れて熱交換を行うことになる。
ところが、図22に示すように、熱交換を行う流体の流
入口(a),(c) 及び流出口(b),(d) は伝熱プレート(P) の
四隅部に設けられているため、各流路における流体の流
速は、流路の幅方向おいて均一とはならず、偏流を生じ
ることになる。
流体の流入口及び流出口の周辺には、該一方の流体があ
まり流動しない死水域が発生してしまい、これによって
も、流路の幅方向おいて流路を流れる流体の流速が均一
とはならず、偏流を生じることになる。そして、上記の
ような流体の偏流により、以下のような問題が生ずる。
の偏流が生じると、図22の左側における水の流速が速
く、図22の右側における水の流速が遅いため、この右
側の領域の水温が左側の領域に比して低く、流路の幅方
向に不均一となる。
なるとその過冷却状態を解消する。さらに、過冷却が解
消して氷化した部分は、種氷となって、他の過冷却水の
過冷却状態を解消する要因となる。そのため、過冷却水
の過冷却状態を維持するためには、すべての領域を上記
限界温度よりも高温に維持する必要がある。
は、水の平均温度をできるだけ低温にすることが望まし
い。従って、過冷却状態を維持しつつ効率よく過冷却水
を生成するためには、熱交換器内の過冷却水の温度を均
一化することが好ましい。例えば、平均温度が−3℃の
過冷却水を生成する場合には、局所的に−4℃以下の領
域を有するような温度分布が不均一な状態よりも、すべ
ての領域が−3℃の均一な状態の方が好ましい。限界温
度が−4℃だと仮定すると、このような不均一な状態で
は、−4℃以下の領域で氷化が起こるからである。
熱交換器では、各流路を流れる流体の偏流により、過冷
却水の温度分布が、図22に示すように、不均一になっ
ていた。そのため、過冷却解消による流路の閉塞を防止
するため、過冷却水の最も低温領域の温度を、上記限界
温度よりも高温にする必要があった。その結果、過冷却
水の平均温度を低くすることができず、スラリー状の氷
の生成効率を向上することに限界があった。
であり、その目的とするところは、熱媒体及び冷媒の偏
流に起因する熱媒体の温度分布の不均一を是正し、熱媒
体の過冷却状態を安定化させることにある。
及び流出口の位置を変更することによって、各流路にお
ける流体の偏流をなくすことにより、上記目的を達成し
ようとするものである。
段は、積層された複数の伝熱プレート(P1,P2,…)間に、
熱媒体が流れる熱媒体流路(65)と、冷媒が流れる主冷媒
流路(66a) とが交互に形成されて、熱媒体と冷媒とが熱
交換を行うように熱交換器本体(5A)を構成し、該熱交換
器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)を貫通し且
つ主冷媒流路(66a) に連通する主冷媒流入路(63a) と主
冷媒流出路(64a) とを、主冷媒流路(66a) における冷媒
の流通方向の両端部に位置して形成する一方、上記熱交
換器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)を貫通し
且つ熱媒体流路(65)に連通する熱媒体流入路(61)と熱媒
体流出路(62)とを、熱媒体流路(65)における熱媒体の流
れ方向の両端部であって且つ熱媒体流路(65)の幅方向の
中央部に位置して形成するというものである。
熱媒体流入路(61)から熱媒体流路(65)に流入し、該熱媒
体流路(65)の中央部から熱媒体流路(65)の幅方向へ広が
って流れる。そして、主冷媒流路(66a) を流れる冷媒と
熱交換を行いつつ熱媒体流路(65)を流れ、熱媒体流路(6
5)の中央部から熱媒体流出路(62)に流出する。一方、冷
媒は、上記主冷媒流入路(63a) から主冷媒流路(66a) へ
流入する。そして、熱媒体流路(65)を流れる熱媒体と熱
交換を行いつつ主冷媒流路(66a) を流れ、主冷媒流出路
(64a) より流出する。
は、積層された複数の伝熱プレート(P1,P2,…)間に、熱
媒体が流れる熱媒体流路(65)と、冷媒が流れる冷媒流路
とが交互に形成されて、熱媒体と冷媒とが熱交換を行う
ように熱交換器本体(5A)を構成し、上記冷媒流路を、熱
媒体流路(65)における熱媒体の上流側と下流側とに対応
して、順に副冷媒流路(66b) と主冷媒流路(66a) とに区
画形成し、上記熱交換器本体(5A)には、各伝熱プレート
(P1,P2,…)を貫通し且つ主冷媒流路(66a) に連通する主
冷媒流入路(63a) と主冷媒流出路(64a) とを、主冷媒通
路における冷媒の流れ方向の両端部に位置して形成し、
上記熱交換器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)
を貫通し且つ副冷媒回路に連通する副冷媒流入路(63b)
と副冷媒流出路(64b) とを、副冷媒通路における冷媒の
流れ方向の両端部に位置して形成する一方、上記熱交換
器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)を貫通し且
つ熱媒体流路(65)に連通する熱媒体流入路(61)と熱媒体
流出路(62)とを、熱媒体流路(65)における熱媒体の流れ
方向の両端部であって且つ熱媒体流路(65)の幅方向の中
央部に位置して形成するというものである。
熱媒体流入路(61)から熱媒体流路(65)へ流入し、該熱媒
体流路(65)の中央部から熱媒体流路(65)の幅方向へ広が
って流れる。そして、主冷媒流路(66a) 及び副冷媒流路
(66b) を流れる冷媒と熱交換を行いつつ熱媒体流路(65)
を流れ、熱媒体流路(65)の中央部から熱媒体流出路(62)
へ流出する。一方、主冷媒流入口から流入した冷媒は、
熱媒体流路(65)を流れる熱媒体と熱交換を行いつつ主冷
媒流路(66a) を流れ、主冷媒流出路(64a) より流出し、
副冷媒流入口から流入した冷媒は、熱媒体流路(65)を流
れる熱媒体と熱交換を行いつつ副冷媒流路(66b) を流
れ、副冷媒流出路(64b) より流出する。
は、請求項1又は2記載の発明において、主冷媒流入路
(63a) を、主冷媒流路(66a) における冷媒の流通方向と
直交する幅方向の中央部に設けるというものである。
冷媒流入路(63a) から主冷媒流路(66a) へ流入し、該主
冷媒流路(66a) の中央部から主冷媒流路(66a) の幅方向
へ広がって流れる。そして、熱媒体流路(65)を流れる熱
媒体と熱交換を行いつつ主冷媒流路(66a) を流れ、主冷
媒流出路(64a) より流出する。
は、請求項1又は2記載の発明において、熱媒体流路(6
5)には、該熱媒体流路(65)の幅が熱媒体流出路(62)に向
かって狭くなるように熱媒体の流通を阻止する出口側閉
塞部(74)を、主冷媒流出路(64a) の周辺部に対応して形
成するというものである。
(65)において、熱媒体は、出口側閉塞部(74)には流通せ
ず、また、出口側閉塞部(74)に対応する位置の主冷媒流
路(66a) を流通する冷媒は、熱媒体と熱交換を行わな
い。
は、請求項4記載の発明において、熱媒体流路(65)に
は、該熱媒体流路(65)の幅が熱媒体流入路(61)に向かっ
て狭くなるように熱媒体の流通を阻止する入口側閉塞部
(73)を、主冷媒流入路(63a) の周辺部に対応して形成す
るというものである。
(65)において、熱媒体は、入口側閉塞部(73)及び出口側
閉塞部(74)には流通せず、また、入口側閉塞部(73)及び
出口側閉塞部(74)に対応する位置の主冷媒流路(66a) を
流通する冷媒は、熱媒体と熱交換を行わない。
は、請求項3記載の発明において、熱媒体流路(65)に
は、該熱媒体流路(65)の幅が熱媒体流出路(62)に向かっ
て狭くなるように熱媒体の流通を阻止する出口側閉塞部
(74)を、主冷媒流出路(64a) の周辺部に対応して形成す
るというものである。
冷媒流入路(63a) から主冷媒流路(66a) へ流入し、該主
冷媒流路(66a) の中央部から主冷媒流路(66a) の幅方向
へ広がって流れる一方、上記熱媒体流路(65)を流れる熱
媒体は、出口側閉塞部(74)には流通しない。そして、上
記冷媒は、熱媒体流路(65)を流れる熱媒体と熱交換を行
う一方、出口側閉塞部(74)に対応する位置においては、
上記熱媒体と熱交換を行わずに主冷媒流路(66a) を流
れ、主冷媒流出路(64a) より流出する。
れば、熱媒体流入路(61)と熱媒体流出路(62)とを熱媒体
流路(65)の幅方向の中央部に形成したために、熱媒体
は、中央部から熱媒体流路(65)の幅方向へ均一に広がっ
て流れる。このため、熱媒体流路(65)の各部分におい
て、熱媒体は、同じ方向へ向かって流れることとなる。
これにより、熱媒体流路(65)の幅方向における熱媒体の
流速を均一化することができるので、熱媒体流路(65)の
幅方向における熱媒体の温度を均一化することができ
る。この結果、過冷却水を生成する場合、温度衝撃によ
る過冷却の解消を防止することができる一方、過冷却温
度を低くすることができ、氷の生成効率の向上を図るこ
とができる。
項1記載の発明の効果に加え、熱媒体流路(65)を流れる
熱媒体は、主冷媒流路(66a) 及び副冷媒流路(66b) の二
つの異なる冷媒流路を流れる冷媒と熱交換させることが
できる。この結果、例えば、ダイナミック式の氷蓄熱式
空気調和装置に用いた場合、予熱器(11)、混合器(33)及
び過冷却熱交換器(50)を一体に形成することができるの
で、該空気調和装置の小型化を図ることができる。
媒流入路(63a) を主冷媒流路(66a)の幅方向の中央部に
形成するようにしたために、冷媒が、中央部から主冷媒
流路(66a) の幅方向へ均一に広がって流れるようにする
ことができるので、主冷媒流路(66a) の幅方向における
冷媒の流速を均一化することができる。この結果、主冷
媒流路(66a) の幅方向における冷媒と熱媒体との熱交換
量を均一化することができることから、より確実に水の
過冷却状態の解消を防止することができると共に、過冷
却温度を確実に低下させることができる。
側閉塞部(74)を形成したために、従来の死水域の発生を
防止することができる。このため、熱媒体流路(65)内で
の熱媒体の流速を均一化することができ、熱媒体流路(6
5)の幅方向における熱媒体の温度分布をより正確に均一
化することができることから、より確実に水の過冷却状
態の解消を防止することができると共に、過冷却温度を
確実に低下させることができる。
側閉塞部(74)に加えて入口側閉塞部(73)を形成したため
に、従来の死水域の発生を防止することができる。この
ため、熱媒体流路(65)内での熱媒体の流速を均一化する
ことができ、熱媒体流路(65)の幅方向における熱媒体の
温度分布をより一層正確に均一化することができる。
媒流入路(63a) を主冷媒流路(66a)の幅方向の中央部に
形成するようにしたために、冷媒が、中央部から主冷媒
流路(66a) の幅方向へ均一に広がって流れるようにする
ことができるので、主冷媒流路(66a) の幅方向における
冷媒の流速を均一化することができる。また、出口側閉
塞部(74)を形成したために、従来の死水域の発生を防止
することができる。これによって、主冷媒流路(66a) の
幅方向における冷媒と熱媒体との熱交換量を均一化する
ことができると共に、熱媒体流路(65)内での熱媒体の流
速を均一化することができ、この結果、熱媒体流路(65)
の幅方向における熱媒体の温度分布をより正確に均一化
することができることから、より確実に水の過冷却状態
の解消を防止することができると共に、過冷却温度を確
実に低下させることができる。
面に基づいて説明する。
調和装置(10)は、冷媒循環回路(20)と水循環回路(30)と
から構成されている。
換弁(22)、室外熱交換器(23)、室外電動膨張弁(EV-1)、
室内電動膨張弁(EV-2)、室内熱交換器(24)、及びアキュ
ムレータ(25)が、冷媒配管(26)によって接続されて構成
される可逆運転自在な主冷媒回路(27)を備えている。さ
らに、冷媒循環回路(20)には、蓄熱冷媒回路(2a)、種氷
回路(2b)、及びホットガス回路(2c)が設けられている。
時に冷媒が循環する回路であって、一端が主冷媒回路(2
7)の室外熱交換器(23)と室外電動膨張弁(EV-1)との間
に、他端が四路切換弁(22)とアキュムレータ(25)との間
に接続されている。この蓄熱冷媒回路(2a)には、第1電
磁弁(SV-1)、予熱器(11)、蓄熱電動膨張弁(EV-3)、過冷
却熱交換器(50)、及び第2電磁弁(SV-2)が順に設けられ
ている。
種氷を生成させるための回路であって、一端が蓄熱冷媒
回路(2a)における蓄熱電動膨張弁(EV-3)と過冷却熱交換
器(50)との間に、他端が過冷却熱交換器(50)と第2電磁
弁(SV-2)との間に接続されている。この種氷回路(2b)に
は、キャピラリーチューブ(CP)及び種氷生成器(13)が順
に設けられている。
られた氷を利用する冷房運転時等に圧縮機(21)の吐出冷
媒を過冷却熱交換器(50)に供給する回路であって、一端
が圧縮機(21)の吐出側に、他端が蓄熱冷媒回路(2a)にお
ける第2電磁弁(SV-2)と過冷却熱交換器(50)との間に接
続され、第3電磁弁(SV-3)を備えている。
に、蓄熱槽(31)、ポンプ(32)、予熱器(11)、混合器(3
3)、過冷却熱交換器(50)、及び過冷却解消器(34)が水配
管(35)によって順に接続されて構成されている。
冷媒によって蓄熱槽(31)から流れてきた氷水を加熱し
て、水配管(35)を流れる氷片を融解する熱交換器であ
る。混合器(33)は、予熱器(11)で加熱された水と氷とを
撹拌して氷の融解を促進させる。種氷生成器(13)は、水
配管(35)を流れる水の一部を冷媒循環回路(20)を流れる
冷媒によって冷却氷化し、それを種氷として過冷却解消
器(34)に向かって供給する。過冷却解消器(34)は、種氷
生成器(13)で生成された種氷と過冷却熱交換器(50)で生
成された過冷却水とを撹拌して、その過冷却状態を解消
する。
循環回路(20)を流れる冷媒と水循環回路(30)を流れる水
との間で熱交換を行わせ、冷蓄熱運転時には水を過冷却
状態にまで冷却しており、本発明の特徴とするプレート
式熱交換器を用いて構成されている。
面フレーム(41)と背面フレーム(42)との間に、伝熱プレ
ート(P1,P2,…)が複数枚積層されて熱交換器本体(5A)を
形成する構成となっている。
から成り、後述するように、その一部がプレス加工によ
って波板状に成形されて波形部(91)を構成している。こ
れら伝熱プレート(P1,P2,…)は、波形部(91)の形状と後
述するシール面(71)の膨出方向とが異なる2種類の伝熱
プレート、すなわち第1プレート(P1)と第2プレート(P
2)とから構成されている。そして、過冷却熱交換器(50)
は、第1プレート(P1)と第2プレート(P2)とが交互に重
ね合わされ、両プレート(P1,P2) がろう付けにより一体
的に接合されて構成されている。
8)が形成されており、該配管接続部(75〜78)は、後述す
る水流入路(61)、水流出路(62)、主冷媒流入路(63a) 及
び主冷媒流出路(64a) に連通して、それぞれ、水導入部
(75)、水導出部(76)、冷媒導入部(77)及び冷媒導出部(7
8)に構成されている。
は、一方向へ折り曲げられており、図4に示すように、
各伝熱プレート(P1,P2,…)は周縁部(72)の折り曲げ方向
が背面フレーム(42)側となるよう重ね合わせられてい
る。そして、前方の伝熱プレート(P1,…) の周縁部(72)
の内側面と、後方の伝熱プレート(P2,…) の周縁部(72)
の外側面とが当接しており、この当接した部分がろう付
けされて互いに接合されている。
口(81,82,83a,84a) が設けられると共に、開口の周囲に
は所定の方向へ膨出したシール面(71)が設けられてお
り、各伝熱プレート(P1,P2,…)のシール面(71)がそれぞ
れ当接し、水と冷媒との混合を防止している。
第1開口(81)及び第2開口(82)のシール面(71)は,上記
周縁部(72)が折り曲げられている方向とは逆方向へ膨出
して形成されると共に、第3開口(83a) 及び第4開口(8
4a) のシール面(71)は,周縁部(72)が折り曲げられてい
る方向へ膨出して形成されている。一方、第2プレート
(P2)において、第1開口(81)及び第2開口(82)のシール
面(71)は,周縁部(72)が折り曲げられている方向へ膨出
して形成されると共に、第3開口(83a) 及び第4開口(8
4a) のシール面(71)は,周縁部(72)が折り曲げられてい
る方向とは逆方向へ膨出して形成されている。そして、
該第1プレート(P1)と第2プレート(P2)とが交互に重ね
合わせられることにより、図4に示すように、各シール
面(71)が互いに当接し、この当接した部分がろう付けに
より接合されている。
路である水流入路(61)に構成され、第2開口(82)は熱媒
体流出路である水流出路(62)に構成されると共に、該水
流入路(61)及び水流出路(62)は、水流路(65)のみに連通
している。一方、第3開口(83a) は主冷媒流入路(63a)
に構成され、第4開口(84a) は主冷媒流出路(64a) に構
成されると共に、該主冷媒流入路(63a) 及び主冷媒流出
路(64a) は、主冷媒流路(66a) のみに連通して形成され
る。
及び第2開口(82)は、図5及び図6に示すように、各伝
熱プレート(P1,P2) の幅方向の中央部に形成されてい
る。具体的に、上記第1開口(81)、つまり、水流入路(6
1)は、伝熱プレート(P1,P2) の下部中央よりやや右側に
位置するように形成されている。また、上記第2開口(8
2)、つまり、水流出路(62)は、伝熱プレート(P1,P2) の
上部中央よりやや左側に位置するように形成されてい
る。
各水流路(65)に流入した水が、水流路(65)の幅方向にほ
ぼ均一に広がって水流路(65)を流れるように配置される
一方、水流出路(62)は、水流路(65)を流れる水が該水流
路(65)から水流出路(62)に向かって水流路(65)の幅方向
からほぼ均一に集まって流出するように配置されてい
る。
媒流入路(63a) は、後述する伝熱面(50)の左下隅部に形
成され、第4開口(84a) 、つまり、主冷媒流出路(64a)
は後述する伝熱面(50)の右上隅部に形成されている。
開口(81)と第2開口(82)との間が伝熱面(50)になってお
り、該伝熱面(50)には波形部(91)が形成されている。
第1開口(81)と第2開口(82)の周囲には、図5に示すよ
うに、後方に折り曲げられてシール面(71)が形成される
一方、第3開口(83a) 及び第4開口(84a) の周囲には、
前方に折り曲げられてシール面(71)が形成され、第1プ
レート(P1)の前面が水流路(65)に、背面が主冷媒流路(6
6a) になっている。
は、正弦波状の波を形成する山部(図5における太線部
分)と谷部(図5における細線部分)とが交互に形成さ
れた波形状となっている。この波形状は、山部と谷部の
延長方向が、図5の右方向に向かうにしたがって上側に
傾斜するように成形された上方傾斜部(92a) と、下側に
傾斜するように成形された下方傾斜部(92b) とが交互に
形成されたいわゆるヘリンボーン形状となっていると同
時に、上記上方傾斜部(92a) と下方傾斜部(92b) は、山
部と谷部の配列方向が、第1プレート(P1)の長手方向
(上下方向)になるように形成されている。
開口(81)と第2開口(82)の周囲には、図6に示すよう
に、前方に折り曲げられてシール面(71)が形成される一
方、第3開口(83a) 及び第4開口(84a) の周囲には、後
方に折り曲げられてシール面(71)が形成され、第1プレ
ート(P1)の前面が主冷媒流路(66a) に、背面が水流路(6
5)になっている。
は、山部と谷部の延長方向が第1プレート(P1)のものと
異なっている。すなわち、上述した第1プレート(P1)で
は、図5に示すように、左端から上方傾斜部(92a) 、下
方傾斜部(92b) の順でヘリンボーン形状が構成されてい
るのに対し、第2プレート(P2)では、図6に示すよう
に、左端から、下方傾斜部(92b) 、上方傾斜部(92a) の
順でヘリンボーン形状が構成されている。
について説明する。
熱運転では、図1に示すように、四路切換弁(22)が実線
側に切り換えられ、蓄熱電動膨張弁(EV-3)が所定開度に
調整される一方、他の電動膨張弁(EV-1,EV-2) は閉鎖さ
れる。また、第1及び第2電磁弁(SV-1,SV-2) は開口
し、第3電磁弁(SV-3)は閉鎖している。
は、圧縮機(21)から吐出された冷媒は、図1に実線矢印
で示すように、室外熱交換器(23)で外気と熱交換して凝
縮する。その後、この冷媒は、蓄熱電動膨張弁(EV-3)で
減圧した後、過冷却熱交換器(50)としての過冷却熱交換
器(50)内で水と熱交換して蒸発し、この水を過冷却状態
にまで冷却する。その後、上記冷媒はアキュムレータ(2
5)を経て圧縮機(21)に吸入される。
蓄熱電動膨張弁(EV-3)の下流側から種氷回路(2b)に分流
し、キャピラリチューブ(CP)により減圧された後、種氷
生成器(13)で蒸発して、アキュムレータ(25)を経て圧縮
機(21)に吸入される。この種氷生成器(13)において、冷
媒は、水配管(35)を流れる水と熱交換し、種氷を水配管
(35)の内壁面に生成する。
駆動することにより、水を循環させる。図2に示すよう
に、蓄熱槽(31)から流出した水は、ポンプ(32)を経て、
予熱器(11)で加熱された後、混合器(33)で攪拌される。
その後、この水は過冷却熱交換器(50)としての過冷却熱
交換器(50)内で冷媒と熱交換して冷却され、所定の過冷
却状態になって該過冷却熱交換器(50)から流出する。そ
して、過冷却熱交換器(50)から流出した過冷却状態の水
は、種氷生成器(13)において更に冷却され、種氷を水配
管(35)の内壁面に生成する。その後、この種氷の周囲で
氷核が生成され、この氷核を含んだ過冷却水は過冷却解
消器(34)に供給される。そして、過冷却解消器(34)にお
いて、氷核と過冷却水とが攪拌され、蓄熱用のスラリー
状の氷が生成されて蓄熱槽(31)に回収貯留される。
び水の流れについて説明すると、先ず、冷媒は、冷媒導
入部(77)を経て、主冷媒流入路(63a) から主冷媒流路(6
6a)に流入する。そして、主冷媒流路(66a) を流れて、
隣り合う水流路(65)内の水と熱交換を行って蒸発し、水
を冷却する。蒸発した冷媒は、主冷媒流出路(64a) から
冷媒導出部(78)を経て、過冷却熱交換器(50)から流出す
る。一方、水は、水導入部(75)を経て、水流入路(61)か
ら水流路(65)に流入する。そして、水流路(65)を流れ
て、隣り合う主冷媒流路(66a) 内の冷媒と熱交換を行っ
て冷却され、過冷却状態となる。過冷却状態にまで冷却
された水は、水流出路(62)から水導出部(76)を経て、過
冷却熱交換器(50)から流出する。
1)と水流出路(62)とが中央部に配置されているので、水
流入路(61)から水流路(65)に流れた水は、伝熱プレート
(P1,P2) の幅方向にほぼ均一に流れる。その後、上記水
流路(65)の水は、水流出路(62)に向かって伝熱プレート
(P1,P2) の幅方向から均一に集まって流出することにな
り、この結果、図23に示すように、水流路(65)におけ
る伝熱プレート(P1,P2) の幅方向の水温分布が均一とな
る。
過冷却熱交換器(50)として利用した冷蓄熱運転が行われ
る。
蓄熱運転の他に、四路切換弁(22)や各電磁弁(SV-1,SV-
2,SV-3)等を切り換えることによって、蓄熱槽(31)内に
貯留された氷の冷熱を利用した室内冷房運転が可能にな
っている。また、冷媒循環回路(20)のみを利用して室内
の空調を行う通常冷房運転や通常暖房運転も可能であ
る。
レート(P1,P2) において、第1開口(81)及び第2開口(8
2)を伝熱プレート(P1,P2) の幅方向の中央部に形成し
て、水流路(65)の中央部に水流入口及び水流出口を形成
するようにしたために、水流路(65)の幅方向の各部分に
おいて、水を水流入路(61)から水流出路(62)へ向かう方
向へ流すことができ、水流路(65)の幅方向における水の
偏流を低減することができる。この結果、水の温度分布
の不均一を是正することができ、熱媒体の過冷却状態を
安定化させることができる。従って、過冷却水を生成す
る場合には、温度衝撃による過冷却の解消を防止するこ
とができる一方、過冷却温度を低くすることができ、氷
の生成効率の向上を図ることができる。
に示すように、上記実施形態1が伝熱面(50)を伝熱プレ
ート(P1,P2) のほぼ全体に形成したのに代わり、水流路
(65)に出口側閉塞部(74)を形成したものである。
開口(84a) の周辺部には出口側閉塞面(74') が形成され
ている。該出口側閉塞面(74') は、伝熱面(50)の幅が第
4開口(84a) に向かって狭くなるよう、ほぼ逆三角形状
に形成されると同時に、前方に膨出して形成されてい
る。
口(84a) の周辺部には出口側閉塞面(74') が形成されて
いる。該出口側閉塞面(74') は、伝熱面(50)の幅が第4
開口(84a) に向かって狭くなるよう、ほぼ逆三角形状に
形成されると同時に、後方に膨出して形成されている。
わせられて、隣接する伝熱プレート(P1,P2) の出口側閉
塞面(74') 同士が当接し、両出口側閉塞面(74') をろう
付けにより接合し、水流路(65)において水が流通しない
出口側閉塞部(74)が形成される。
器(50)においては、水流入路(61)から水流路(65)に流入
した水は、水流出路(62)に向かって流れることになる
が、出口側閉塞部(74)によって水流路(65)の幅が狭くな
るので、第4開口(84a) の近傍で水が淀むことなくほぼ
均一な流速で流れて、冷媒と熱交換することになる。
様である。
路(64a) の周辺部に出口側閉塞部(74)を設けたために、
従来のような死水域を確実に防止することができる。こ
の結果、より水の温度分布の不均一を是正することがで
きると共に、死水域に滞留した水が冷却されて水流路(6
5)内で凍結してしまうのを防ぐことができ、熱媒体の過
冷却状態を安定化させることができる。
11に示すように、上記実施形態2が水流路(65)に出口
側閉塞面部(74)を形成しているのに加えて、入口側閉塞
部(73)を形成したものである。
開口(84a) の周辺部には、実施形態2と同様の出口側閉
塞面(74') が形成されると同時に、第3開口(83a) の周
辺部には、入口側閉塞面(73') が形成されている。該入
口側閉塞面(73') は、伝熱面(50)の幅が第3開口(83a)
に向かって狭くなるよう、ほぼ三角形状に形成されると
同時に、前方に膨出して形成されている。
口(84a) の周辺部には実施形態2と同様の出口側閉塞面
(74') が形成されると同時に、第3開口(83a) の周辺部
には、入口側閉塞面(73') が形成されている。該入口側
閉塞面(73') は、伝熱面(50)の幅が第3開口(83a) に向
かって狭くなるよう、ほぼ三角形状に形成されると同時
に、後方に膨出して形成されている。
わせられて、隣接する伝熱プレート(P1,P2) の両閉塞面
(73,74) が当接し、両閉塞面(73,74) をろう付けにより
接合し、水流路(65)において水が流通しない入口側閉塞
部(73)及び出口側閉塞部(74)が形成される。
器(50)においては、水流入路(61)から水流路(65)に流入
した水は、水流出路(62)に向かって流れることになる
が、入口側閉塞面(73') 及び出口側閉塞部(74)によって
水流路(65)の幅が該水流路(65)全体に亘って等しくなる
ため、第3開口(83a) 及び第4開口(84a) の近傍で水が
淀むことなくほぼ均一な流速で流れて、冷媒と熱交換す
ることになる。
様である。
2プレート(P2)における波形部(91)は、それぞれ図10
及び図11に示すように形成したが、これらをそれぞれ
図12及び図13に示すように、上方傾斜部と下方傾斜
部を、山部と谷部の配列方向が、各伝熱プレート(P1,P
2) の長手方向(上下方向)から一定角度傾くよう形成
してもよい。
路(63a) 及び主冷媒流出路(64a) の周辺部双方に、それ
ぞれ入口側閉塞部(73)及び出口側閉塞部(74)を設けたた
めに、従来のような死水域を確実に防止することができ
る。この結果、より水の温度分布の不均一を是正するこ
とができると共に、死水域に滞留した水が冷却されて水
流路(65)内で凍結してしまうのを防ぐことができ、熱媒
体の過冷却状態を安定化させることができる。
15に示すように、上記実施形態1が第3開口(83a) 、
つまり、主冷媒流入路(63a) を伝熱面(50)の左下隅部に
形成したのに代わり、伝熱面(50)の下部中央に形成する
と同時に、実施形態1が第1開口(81)、つまり、水流入
路(61)を伝熱プレート(P1,P2) の下部中央よりやや右寄
りに形成したのに代わり、伝熱プレート(P1,P2) の下部
中央に形成したものである。
置されているので、主冷媒流入路(63a) から主冷媒流路
(66a) に流れた冷媒は、伝熱プレート(P1,P2) の幅方向
にほぼ均一に流れる。その後、冷媒は水流路(65)を流れ
る水と熱交換して蒸発し、蒸発した冷媒は主冷媒流出路
(64a) から流出する。このとき、主冷媒流出路(64a)周
辺の主冷媒流路(66a) では、冷媒はガス状態であるた
め、冷媒の流れは主冷媒流出路(64a) の位置にはあまり
影響されない。つまり、主冷媒流出路(64a) が主冷媒流
路(66a) の隅部に設けられていても、冷媒偏流の原因と
はならない。一方、水流路(65)を流れる水は、実施形態
1と同様に、幅方向においてほぼ均一な流速で流れて、
主冷媒流路(66a) の冷媒と熱交換する。この結果、水流
路(65)における伝熱プレート(P1,P2) の幅方向の水温分
布が均一となる。
様である。
て、第3開口(83a) を伝熱プレート(P1,P2) の幅方向の
中央部に形成して、主冷媒流路(66a) の中央部に主冷媒
流入路(63a) を形成するようにしているため、液冷媒の
状態で流入した冷媒を、中央部から冷媒流路の幅方向へ
均一に広がって流すことができ、媒流路の幅方向におけ
る冷媒の偏流を低減することができる。更には、実施形
態1と同様に、水流路(65)の中央部に水流入路(61)及び
水流出路(62)を形成するようにしているため、水流路(6
5)の幅方向における水の偏流を低減することができる。
これにより、伝熱プレート(P1,P2) の幅方向における各
部分での水と冷媒の熱交換量を均一にすることができ、
この結果、水の温度分布の不均一を是正することがで
き、熱媒体の過冷却状態を安定化させることができる。
従って、過冷却水を生成する場合には、温度衝撃による
過冷却の解消を防止することができる一方、過冷却温度
を低くすることができ、氷の生成効率の向上を図ること
ができる。
17に示すように、上記実施形態4が伝熱面(50)を伝熱
プレート(P1,P2) のほぼ全体に形成したのに代わり、水
流路(65)に出口側閉塞部(74)を形成したものである。
開口(84a) の周辺部には出口側閉塞面(74') が形成され
ている。該出口側閉塞面(74') は、上記伝熱面(50)の幅
が第4開口(84a) に向かって狭くなるよう、ほぼ逆三角
形状に形成されると同時に、前方に膨出して形成されて
いる。
口(84a) の周辺部には出口側閉塞面(74') が形成されて
いる。該出口側閉塞面(74') は、上記伝熱面(50)の幅が
第4開口(84a) に向かって狭くなるよう、ほぼ逆三角形
状に形成されると同時に、後方に膨出して形成されてい
る。
わせられて、隣接する伝熱プレート(P1,P2) の出口側閉
塞面(74') 同士が当接し、両出口側閉塞面(74') をろう
付けにより接合し、水流路(65)において水が流通しない
出口側閉塞部(74)が形成される。
器(50)においては、水流入路(61)から水流路(65)に流入
した水は、水流出路(62)に向かって流れることになる
が、出口側閉塞部(74)によって水流路(65)の幅が狭くな
るので、第4開口(84a) の近傍で水が淀むことなくほぼ
均一な流速で流れて、冷媒と熱交換することになる。
様である。
流路(65)における主冷媒流出路(64a) の周辺部に出口側
閉塞部(74)を設けたために、従来のような死水域を確実
に防止することができる。この結果、より水の温度分布
の不均一を是正することができると共に、死水域に滞留
した水が冷却されて水流路(65)内で凍結してしまうのを
防ぐことができ、熱媒体の過冷却状態を安定化させるこ
とができる。
器(50)において、一つの水流路(65)に対して、2つの冷
媒流路を設けることにより、実施形態1における予熱器
(11)及び混合器(33)を、過冷却熱交換器(50)と一体に構
成するものである。
より接合して形成する点は上記実施形態1と同様であ
る。そして、水流路(65)、主冷媒流路(66a) 及び副冷媒
流出路(64b) が形成されると同時に、第1開口(81)及び
第2開口(82)によって、水流路(65)に連通する水流入路
(61)及び水流出路(62)がそれぞれ形成され、第3開口(8
3a) 及び第4開口(84a) によって、主冷媒流路(66a) に
連通する主冷媒流入路(63a) 及び主冷媒流出路(64a) が
それぞれ形成され、第5開口(83b)及び第6開口(84b)
によって、副冷媒流路(66b) に連通する副冷媒流入路(6
3b)及び副冷媒流出路(64b) がそれぞれ形成されてい
る。
及び第2開口(82)は、図18及び図19に示すように、
各伝熱プレート(P1,P2) の幅方向の中央部に形成されて
いる。具体的に、上記第1開口(81)、つまり、水流入路
(61)は、伝熱プレート(P1,P2) の下部中央よりやや右側
に位置するよう形成されている。また、上記第2開口(8
2)、つまり、水流出路(62)は、伝熱プレート(P1,P2) の
上部中央よりやや左側に位置するように形成されてい
る。
各水流路(65)に流入した水が、水流路(65)の幅方向にほ
ぼ均一に広がって水流路(65)を流れるように配置される
一方、水流出路(62)は、水流路(65)を流れる水が該水流
路(65)から水流出路(62)に向かって水流路(65)の幅方向
からほぼ均一に集まって流れるように配置されている。
開口(81)と第2開口(82)との間が伝熱面(51,52) になっ
ており、該伝熱面(51,52) は、後述する仕切部(67)によ
り、第1開口(81)から第2開口(82)へ向かって順に、予
熱伝熱面(52)と過冷却伝熱面(51)とに区画形成されると
共に、両伝熱面(51,52) には波形部(91)が形成されてい
る。
入路(63a) は、過冷却伝熱面(51)の左下隅部に形成さ
れ、第4開口(84a) 、つまり、主冷媒流出路(64a) は、
過冷却伝熱面(51)の右上隅部に形成され、第5開口(83
b) 、つまり、副冷媒流入路(63b) は、予熱伝熱面(52)
の左下隅部に形成され、第6開口(84b) 、つまり、副冷
媒流出路(64b) は、予熱伝熱面(52)の右上隅部に形成さ
れている。
第1開口(81)と第2開口(82)の周囲には、図18に示す
ように、後方に折り曲げられてシール面(71)が形成され
る一方、第3開口(83a) 及び第4開口(84a) の周囲に
は、前方に折り曲げられてシール面(71)が形成され、更
には、後方へ膨出して仕切面(67') が形成されて、第1
プレート(P1)の前面が水流路(65)に、背面が主冷媒流路
(66a) 及び副冷媒流路(66b) になっている。
は、予熱伝熱面(52)と過冷却伝熱面(51)とで異なってお
り、予熱伝熱面(52)における波形状は、実施形態1の第
1プレート(P1)と同様のヘリンボーン形状に形成される
一方、過冷却伝熱面(51)における波形状は、該過冷却伝
熱面(51)の上部(51a) と下部(51b) とで異なっている。
施形態1の第1プレート(P1)と同様のヘリンボーン形状
に形成される一方、上部(51a) における波形状は、正弦
波状の波を形成する山部(図18における太線部分)と
谷部(図18における細線部分)とが交互に形成される
と同時に、該山部と谷部の延長方向が、過冷却伝熱面(5
1)の長手方向と略平行となるよう形成され、更に下部(5
1b) と上部(51a) との境界部では、山部同士及び谷部同
士が連続するように形成されている。
(84a) の周辺部には、出口側閉塞面(74') が形成されて
いる。該出口側閉塞面(74') は、上記過冷却伝熱面(51)
の幅が第4開口(84a) に向かって狭くなるよう、ほぼ逆
三角形状に形成されると同時に、前方に膨出して形成さ
れている。
は、予熱伝熱面(52)と過冷却伝熱面(51)とで異なってお
り、予熱伝熱面(52)における波形状は、実施形態1の第
2プレート(P2)と同様のヘリンボーン形状に形成される
一方、過冷却伝熱面(51)における波形状は、該過冷却面
の上部(51a) と下部(51b) とで異なっている。
施形態1の第2プレート(P2)と同様のヘリンボーン形状
に形成される一方、上部(51a) における波形状は、正弦
波状の波を形成する山部(図19における太線部分)と
谷部(図19における細線部分)とが交互に形成される
と同時に、該山部と谷部の延長方向が、過冷却伝熱面(5
1)の長手方向と略平行となるよう形成され、更に下部(5
1b) と上部(51a) との境界部では、山部同士及び谷部同
士が連続するように形成されている。
(84a) の周辺部には、出口側閉塞面(74') が形成されて
いる。該出口側閉塞面(74') は、上記過冷却伝熱面(51)
の幅が第4開口(84a) に向かって狭くなるよう、ほぼ逆
三角形状に形成されると同時に、後方に膨出して形成さ
れている。
わせられて、隣接する伝熱プレート(P1,P2) の出口側閉
塞面(74') 同士が当接し、両出口側閉塞面(74') をろう
付けにより接合し、水流路(65)において水が流通しない
出口側閉塞部(74)が形成されると同時に、隣接する伝熱
プレート(P1,P2) の仕切面(67') 同士が当接し、両仕切
面(67') をろう付けにより接合し、仕切部(67)を形成す
ることにより、主冷媒流路(66a) と副冷媒流路(66b) と
を区画形成している。
空気調和装置(10)とほぼ同様に構成されているが、以下
の点が異なっている。
器(11)に換えて本実施形態の過冷却熱交換器(50)の副冷
媒流路(66b) が接続されると共に、副冷媒流出路(64b)
が蓄熱電動膨張弁(EV-3)を介して主冷媒流入路(63a) に
接続されており、更には、蓄熱電動膨張弁(EV-3)と主冷
媒流入路(63a) との間には、種氷回路(2b)の一端が接続
されている。また、水循環回路(30)において、予熱器(1
1)、混合器(33)が省略されている。
は、実施形態1と同様である。
の流れについて説明すると、冷媒循環回路(20)からの高
温の液冷媒は、副冷媒流入路(63b) から副冷媒流路(66
b) に流入する。そして、副冷媒流路(66b) を流れて、
隣り合う水流路(65)内の水と熱交換を行って、水を加熱
する。その後、冷媒は、副冷媒流出路(64b) から流出す
る。また、冷媒循環回路(20)の蓄熱電動膨張弁(EV-3)に
より減圧された低圧の液冷媒は、主冷媒流入路(63a) か
ら主冷媒流路(66a) に流入する。そして、主冷媒流路(6
6a) を流れて、隣り合う水流路(65)内の水と熱交換を行
って蒸発して水を冷却し、その後、冷媒は主冷媒流出路
(64a) から流出する。
路(61)から水流路(65)に流入する。そして、水流路(65)
を流れて、隣り合う副冷媒流路(66b) の冷媒と熱交換し
て加熱されると同時に、予熱伝熱面(52)の波形部(91)に
より水の流れが乱されることにより攪拌されて、水に含
まれる氷が融解された後、隣り合う主冷媒流路(66a)の
冷媒と熱交換して冷却され、過冷却状態となる。過冷却
状態にまで冷却された水は、水流出路(62)から流出す
る。
1)と水流出路(62)とが中央部に配置されているので、水
流入路(61)から水流路(65)に流れた水は、伝熱プレート
(P1,P2) の幅方向にほぼ均一に流れ、その後、上記水流
路(65)の水は、水流出路(62)に向かって伝熱プレート(P
1,P2) の幅方向から均一に集まって流れることができ
る。また、出口側閉塞部(74)によって水流路(65)の幅が
狭くなるので、第4開口(84a) の近傍で水が淀むことな
くほぼ均一な流速で流れて、冷媒と熱交換することにな
る。この結果、水流路(65)における伝熱プレート(P1,P
2) の幅方向の水温分布が均一となる。
過冷却熱交換器(50)として利用した冷蓄熱運転が行われ
る。
熱器(11)、混合器(33)及び過冷却熱交換器(50)を、一つ
のプレート式熱交換器を用いて一体に構成したため、機
器を小型化することができると同時に、組立工程を簡略
化することができる。
面(51)を構成する波形部(91)の形状を、過冷却伝熱面(5
1)の上部(51a) と下部(51b) において異なったものとし
ている。これにより、過冷却伝熱面(51)の下部(51b) に
より形成される主冷媒流路(66a) 及び水流路(65)(水流
路(65)の上流側に対応)においては、この主冷媒流路(6
6a) 及び水流路(65)を流れる流体の乱れを大きくするこ
とができる一方、過冷却伝熱面(51)の上部(51a) により
形成される主冷媒流路(66a) 及び水流路(65)(水流路(6
5)の下流側に対応)においては、この主冷媒流路(66a)
及び水流路(65)を流れる流体の乱れを小さくすることが
できる。従って、水流路(65)の上流側では水と冷媒の熱
交換量が増大し、水を急激に冷却することができる一
方、水が冷却されて過冷却状態になっている水流路(65)
の下流側においては、水の流れの乱れを小さくすること
ができる。
流れの乱れによって過冷却が解消して氷が生成するのを
防ぐことができ、水の過冷却状態を安定化させることが
できると同時に、水流路(65)の下流側における水の温度
変化が緩やかになり、水温の制御が容易になる。
21に示すように、上記実施形態6が、第3開口(83a)
、つまり、主冷媒流入口を、過冷却伝熱面(51)の左下
隅部に形成したのに代わり、過冷却伝熱面(51)の下部中
央に設けるというものである。
央部に配置されているので、主冷媒流入路(63a) から主
冷媒流路(66a) に流れた冷媒は、伝熱プレート(P1,P2)
の幅方向にほぼ均一に流れる。その後、冷媒は水流路(6
5)を流れる水と熱交換して蒸発し、蒸発した冷媒は主冷
媒流出路(64a) から流出する。このとき、主冷媒流出路
(64a) 周辺の主冷媒流路(66a) では、冷媒はガス状態で
あるため、冷媒の流れは主冷媒流出路(64a) の位置には
あまり影響されない。つまり、主冷媒流出路(64a) が冷
媒流路の隅部に設けられていても、冷媒偏流の原因とは
ならない。一方、水流路(65)を流れる水は、実施形態6
と同様に、幅方向においてほぼ均一な流速で流れて、冷
媒流路の冷媒と熱交換する。この結果、水流路(65)にお
ける伝熱プレート(P1,P2) の幅方向の水温分布が均一と
なる。
様である。
て実施形態4で得られる効果がともに得られる。
流路(66a) を流れる冷媒の偏流をなくすことにより、水
の温度分布の不均一を是正することができ、熱媒体の過
冷却状態を安定化させることができる。従って、過冷却
水を生成する場合には、温度衝撃による過冷却の解消を
防止することができる一方、過冷却温度を低くすること
ができ、氷の生成効率の向上を図ることができる。
において、各伝熱プレート(P1,P2) をろう付けにより一
体に接合してプレート熱交換器を構成したが、溶接によ
り接合するものや、ガスケットによりシールするものと
してもよい。
循環回路図及び水循環回路図である。
環回路図である。
る。
である。
る。
る。
図である。
る。
る。
ある。
ある。
正面図である。
正面図である。
ある。
ある。
ある。
ある。
ある。
ある。
ある。
ある。
線図である。
温線図である。
る。
Claims (6)
- 【請求項1】 積層された複数の伝熱プレート(P1,P2,
…)間に、熱媒体が流れる熱媒体流路(65)と、冷媒が流
れる主冷媒流路(66a) とが交互に形成されて、熱媒体と
冷媒とが熱交換を行うように熱交換器本体(5A)が構成さ
れ、 該熱交換器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)を
貫通し且つ主冷媒流路(66a) に連通する主冷媒流入路(6
3a) と主冷媒流出路(64a) とが、主冷媒流路(66a) にお
ける冷媒の流通方向の両端部に位置して形成される一
方、 上記熱交換器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)
を貫通し且つ熱媒体流路(65)に連通する熱媒体流入路(6
1)と熱媒体流出路(62)とが、熱媒体流路(65)における熱
媒体の流れ方向の両端部であって且つ熱媒体流路(65)の
幅方向の中央部に位置して形成されていることを特徴と
するプレート式熱交換器。 - 【請求項2】 積層された複数の伝熱プレート(P1,P2,
…)間に、熱媒体が流れる熱媒体流路(65)と、冷媒が流
れる冷媒流路とが交互に形成されて、熱媒体と冷媒とが
熱交換を行うように熱交換器本体(5A)が構成され、 上記冷媒流路は、熱媒体流路(65)における熱媒体の上流
側と下流側とに対応して、順に副冷媒流路(66b) と主冷
媒流路(66a) とに区画形成され、 上記熱交換器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)
を貫通し且つ主冷媒流路(66a) に連通する主冷媒流入路
(63a) と主冷媒流出路(64a) とが、主冷媒流路(66a) に
おける冷媒の流れ方向の両端部に位置して形成され、 上記熱交換器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)
を貫通し且つ副冷媒回路に連通する副冷媒流入路(63b)
と副冷媒流出路(64b) とが、副冷媒流路(66b)における
冷媒の流れ方向の両端部に位置して形成される一方、 上記熱交換器本体(5A)には、各伝熱プレート(P1,P2,…)
を貫通し且つ熱媒体流路(65)に連通する熱媒体流入路(6
1)と熱媒体流出路(62)とが、熱媒体流路(65)における熱
媒体の流れ方向の両端部であって且つ熱媒体流路(65)の
幅方向の中央部に位置して形成されていることを特徴と
するプレート式熱交換器。 - 【請求項3】 請求項1又は2記載のプレート式熱交換
器において、 主冷媒流入路(63a) は、主冷媒流路(66a) における冷媒
の流通方向と直交する幅方向の中央部に設けられている
ことを特徴とするプレート式熱交換器。 - 【請求項4】 請求項1又は2記載のプレート式熱交換
器において、 熱媒体流路(65)には、該熱媒体流路(65)の幅が熱媒体流
出路(62)に向かって狭くなるように熱媒体の流通を阻止
する出口側閉塞部(74)が、主冷媒流出路(64a)の周辺部
に対応して形成されていることを特徴とするプレート式
熱交換器。 - 【請求項5】 請求項4記載のプレート式熱交換器にお
いて、 熱媒体流路(65)には、該熱媒体流路(65)の幅が熱媒体流
入路(61)に向かって狭くなるように熱媒体の流通を阻止
する入口側閉塞部(73)が、主冷媒流入路(63a)の周辺部
に対応して形成されていることを特徴とするプレート式
熱交換器。 - 【請求項6】 請求項3記載のプレート式熱交換器にお
いて、 熱媒体流路(65)には、該熱媒体流路(65)の幅が熱媒体流
出路(62)に向かって狭くなるように熱媒体の流通を阻止
する出口側閉塞部(74)が、主冷媒流出路(64a)の周辺部
に対応して形成されていることを特徴とするプレート式
熱交換器。
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---|---|---|---|
JP9191368A JP3039462B2 (ja) | 1997-07-16 | 1997-07-16 | プレート式熱交換器 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP9191368A JP3039462B2 (ja) | 1997-07-16 | 1997-07-16 | プレート式熱交換器 |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH1137676A true JPH1137676A (ja) | 1999-02-12 |
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ID=16273431
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JP9191368A Expired - Fee Related JP3039462B2 (ja) | 1997-07-16 | 1997-07-16 | プレート式熱交換器 |
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001280889A (ja) * | 2000-03-30 | 2001-10-10 | Hisaka Works Ltd | プレート式熱交換器 |
WO2012063355A1 (ja) * | 2010-11-12 | 2012-05-18 | 三菱電機株式会社 | プレート式熱交換器及びヒートポンプ装置 |
CN104848716A (zh) * | 2015-05-08 | 2015-08-19 | 李文胜 | 板式换热器 |
WO2018110087A1 (ja) * | 2016-12-12 | 2018-06-21 | 株式会社デンソー | 熱交換器 |
-
1997
- 1997-07-16 JP JP9191368A patent/JP3039462B2/ja not_active Expired - Fee Related
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JP5661119B2 (ja) * | 2010-11-12 | 2015-01-28 | 三菱電機株式会社 | プレート式熱交換器及びヒートポンプ装置 |
CN103201583B (zh) * | 2010-11-12 | 2015-04-08 | 三菱电机株式会社 | 板式换热器及热泵装置 |
US9752836B2 (en) | 2010-11-12 | 2017-09-05 | Mitsubishi Electric Corporation | Plate heat exchanger and heat pump apparatus |
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