JPH1136172A - 紡績工程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法と紡績糸 - Google Patents
紡績工程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法と紡績糸Info
- Publication number
- JPH1136172A JPH1136172A JP6971998A JP6971998A JPH1136172A JP H1136172 A JPH1136172 A JP H1136172A JP 6971998 A JP6971998 A JP 6971998A JP 6971998 A JP6971998 A JP 6971998A JP H1136172 A JPH1136172 A JP H1136172A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- spun yarn
- component
- fibers
- spinning
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Chemical Or Physical Treatment Of Fibers (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 紡績工程性の改良方法及び繊維構造体の製造
方法と紡績糸を提供する。 【解決手段】 繊維(A成分)を含む紡績糸を製造する
に際し、A成分と分解及び/又は溶解除去可能な繊維
(B成分)を併用して紡績糸を製造し、得られた紡績糸
からB成分を除去する紡績工程性の改良方法。
方法と紡績糸を提供する。 【解決手段】 繊維(A成分)を含む紡績糸を製造する
に際し、A成分と分解及び/又は溶解除去可能な繊維
(B成分)を併用して紡績糸を製造し、得られた紡績糸
からB成分を除去する紡績工程性の改良方法。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、紡績工程性の改良方法
及び繊維構造体の製造方法と紡績糸に関する。
及び繊維構造体の製造方法と紡績糸に関する。
【0002】
【従来の技術】従来から、ベ−クライトの原料であるフ
ェノ−ルレジンを溶融紡糸して得られるノボロイド系繊
維、アラミド系繊維、炭素繊維及びフッ素系繊維等の繊
維は、高度防炎性能を有しているためアスベスト代替、
バグフィルター代替をはじめ各種産業用資材として用い
られており、特にノボロイド系繊維は炭素繊維・活性炭
繊維の原料として多岐にわたる用途展開がはかられてい
る。
ェノ−ルレジンを溶融紡糸して得られるノボロイド系繊
維、アラミド系繊維、炭素繊維及びフッ素系繊維等の繊
維は、高度防炎性能を有しているためアスベスト代替、
バグフィルター代替をはじめ各種産業用資材として用い
られており、特にノボロイド系繊維は炭素繊維・活性炭
繊維の原料として多岐にわたる用途展開がはかられてい
る。
【0003】
【本発明が解決しようとする課題】しかしながら、ノボ
ロイド系繊維、アラミド系繊維、炭素繊維及びフッ素系
繊維等の繊維は諸性能には優れているものの紡績工程性
が低く、容易に紡績糸等の繊維構造体に加工しにくいと
いう問題があった。特にノボロイド系繊維及びフッ素系
繊維は強度が低く耐摩耗性に劣り、かつ捲縮が付与され
にくい特徴を有しているため、紡績糸とするために捲縮
を付与すると繊維が損傷して繊維強度が著しく低下する
ため、通常の紡績設備や紡出条件で紡績することは困難
であった。例えば紡出速度は一般的なポリエステル繊維
の1/2程度以下にする必要があり、また梳綿機では絡
合性が少ないためドッファ−より紡出されたウエブが自
然にカレンダ−ロ−ラ−トランペットへ供給されるよう
に、ドッファ−とトランペットの間に傾斜のある受けを
取り付けるなどの設備的にも様々な工夫がなされてい
る。その結果、紡績コストが高くなるのみでなく糸品質
が不良であり、また細番手の紡績糸は得られにくい問題
があった。本発明の目的は、以上の問題を鑑み、紡績工
程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法とこれら繊維
からなる紡績糸を提供することにある。
ロイド系繊維、アラミド系繊維、炭素繊維及びフッ素系
繊維等の繊維は諸性能には優れているものの紡績工程性
が低く、容易に紡績糸等の繊維構造体に加工しにくいと
いう問題があった。特にノボロイド系繊維及びフッ素系
繊維は強度が低く耐摩耗性に劣り、かつ捲縮が付与され
にくい特徴を有しているため、紡績糸とするために捲縮
を付与すると繊維が損傷して繊維強度が著しく低下する
ため、通常の紡績設備や紡出条件で紡績することは困難
であった。例えば紡出速度は一般的なポリエステル繊維
の1/2程度以下にする必要があり、また梳綿機では絡
合性が少ないためドッファ−より紡出されたウエブが自
然にカレンダ−ロ−ラ−トランペットへ供給されるよう
に、ドッファ−とトランペットの間に傾斜のある受けを
取り付けるなどの設備的にも様々な工夫がなされてい
る。その結果、紡績コストが高くなるのみでなく糸品質
が不良であり、また細番手の紡績糸は得られにくい問題
があった。本発明の目的は、以上の問題を鑑み、紡績工
程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法とこれら繊維
からなる紡績糸を提供することにある。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明は、(1)繊維
(A成分)を含む紡績糸を製造するに際し、A成分と分
解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を併用して
紡績糸を製造し、得られた紡績糸からB成分を除去する
紡績工程性の改良方法、(2)繊維(A成分)を含む紡
績糸を製造するに際し、A成分と水中溶解温度90℃以
下のポリビニルアルコ−ル系繊維(B成分)を併用して
紡績糸を製造し、得られた紡績糸からB成分を除去する
紡績工程性の改良方法、(3)ノボロイド系繊維、炭素
繊維、アラミド系繊維、フッ素系繊維から選ばれた1種
以上の繊維(A成分)を含む紡績糸を製造するに際し、
A成分と分解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)
を併用して紡績糸を製造し、得られた紡績糸からB成分
を除去する紡績工程性の改良方法、(4)ノボロイド系
繊維、炭素繊維、アラミド系繊維、フッ素系繊維から選
ばれた1種以上の繊維(A成分)を含む紡績糸を製造す
るに際し、A成分と分解及び/又は溶解除去可能な繊維
(B成分)を併用して紡績糸を製造し、得られた紡績糸
からB成分を除去する繊維構造体の製造方法、(5)ノ
ボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド系繊維、フッ素系
繊維から選ばれた1種以上の繊維(A成分)と分解及び
/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を含む紡績糸、
(6)ノボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド系繊維、
フッ素系繊維から選ばれた1種以上の繊維(A成分)と
分解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を含む紡
績糸からB成分を除去して得られる紡績糸、(7)捲縮
数5個/in以下のノボロイド系繊維(A成分)からな
る紡績糸、。捲縮数5個/in以下のノボロイド系繊維
(A成分)からなる紡績糸、に関する。
(A成分)を含む紡績糸を製造するに際し、A成分と分
解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を併用して
紡績糸を製造し、得られた紡績糸からB成分を除去する
紡績工程性の改良方法、(2)繊維(A成分)を含む紡
績糸を製造するに際し、A成分と水中溶解温度90℃以
下のポリビニルアルコ−ル系繊維(B成分)を併用して
紡績糸を製造し、得られた紡績糸からB成分を除去する
紡績工程性の改良方法、(3)ノボロイド系繊維、炭素
繊維、アラミド系繊維、フッ素系繊維から選ばれた1種
以上の繊維(A成分)を含む紡績糸を製造するに際し、
A成分と分解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)
を併用して紡績糸を製造し、得られた紡績糸からB成分
を除去する紡績工程性の改良方法、(4)ノボロイド系
繊維、炭素繊維、アラミド系繊維、フッ素系繊維から選
ばれた1種以上の繊維(A成分)を含む紡績糸を製造す
るに際し、A成分と分解及び/又は溶解除去可能な繊維
(B成分)を併用して紡績糸を製造し、得られた紡績糸
からB成分を除去する繊維構造体の製造方法、(5)ノ
ボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド系繊維、フッ素系
繊維から選ばれた1種以上の繊維(A成分)と分解及び
/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を含む紡績糸、
(6)ノボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド系繊維、
フッ素系繊維から選ばれた1種以上の繊維(A成分)と
分解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を含む紡
績糸からB成分を除去して得られる紡績糸、(7)捲縮
数5個/in以下のノボロイド系繊維(A成分)からな
る紡績糸、。捲縮数5個/in以下のノボロイド系繊維
(A成分)からなる紡績糸、に関する。
【0005】本発明にA成分として使用できる繊維は特
に限定されないが、ノボロイド系繊維、アラミド系繊
維、炭素繊維及びフッ素系繊維等のように耐熱性等の諸
性能に優れているものの紡績工程性の極めて低い繊維を
用いた場合に顕著な効果が得られる。なかでも耐熱性等
の諸性能に優れている反面、繊維の強度が低く、紡績工
程性の点で大きな問題があるノボロイド系繊維及び/又
はフッ素系繊維を用いた場合により本発明の効果が発揮
される。なお本発明にいうノボロイド系繊維とは、ベ−
クライトの原料であるフェノ−ルレジンを溶融紡糸して
得られるものをいい、具体的には日本カイノ−ル株式会
社製「カイノ−ル」等が好適に使用できる。ノボロイド
系繊維の好適な製造方法は、たとえばフェノ−ルレジン
を溶融紡糸した後硬化反応を生じさせ、次いで中和・水
洗する方法が挙げられる。
に限定されないが、ノボロイド系繊維、アラミド系繊
維、炭素繊維及びフッ素系繊維等のように耐熱性等の諸
性能に優れているものの紡績工程性の極めて低い繊維を
用いた場合に顕著な効果が得られる。なかでも耐熱性等
の諸性能に優れている反面、繊維の強度が低く、紡績工
程性の点で大きな問題があるノボロイド系繊維及び/又
はフッ素系繊維を用いた場合により本発明の効果が発揮
される。なお本発明にいうノボロイド系繊維とは、ベ−
クライトの原料であるフェノ−ルレジンを溶融紡糸して
得られるものをいい、具体的には日本カイノ−ル株式会
社製「カイノ−ル」等が好適に使用できる。ノボロイド
系繊維の好適な製造方法は、たとえばフェノ−ルレジン
を溶融紡糸した後硬化反応を生じさせ、次いで中和・水
洗する方法が挙げられる。
【0006】また本発明にいうフッ素系繊維とは、フッ
素系樹脂を溶融紡糸、エマルジョン紡糸又はペースト押
出等の方法で紡糸して得られる繊維であり、本発明にい
うフッ素系樹脂とは、フッ素を含むオレフィンを重合す
ることにより得られる合成樹脂であり、フッ素の一部が
他の原子で置換されたものも包含する。好適なフッ素系
樹脂としては、たとえばポリテトラフルオロエチレン
(PTFE)、テトラフルオロエチレンと他の成分(パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル、オレフィン等)と
の共重合体、フッ素をハロゲン原子で置換したポリクロ
ロトリフルオロエチレン及びポリトリフルオロエチレン
等が挙げられる。
素系樹脂を溶融紡糸、エマルジョン紡糸又はペースト押
出等の方法で紡糸して得られる繊維であり、本発明にい
うフッ素系樹脂とは、フッ素を含むオレフィンを重合す
ることにより得られる合成樹脂であり、フッ素の一部が
他の原子で置換されたものも包含する。好適なフッ素系
樹脂としては、たとえばポリテトラフルオロエチレン
(PTFE)、テトラフルオロエチレンと他の成分(パ
ーフルオロアルキルビニルエーテル、オレフィン等)と
の共重合体、フッ素をハロゲン原子で置換したポリクロ
ロトリフルオロエチレン及びポリトリフルオロエチレン
等が挙げられる。
【0007】これらの繊維は1種以上を併用してもかま
わないし、他のポリマ−や顔料、紫外線吸収剤等の配合
物が含まれていてもかまわない。本発明の効果をより顕
著に得るためには、B成分を除去した後の紡績糸の30
重量%以上、特に70重量%以上がノボロイド系繊維、
アラミド系繊維、炭素繊維、フッ素系繊維から選ばれた
1種以上の繊維であるのが好ましく、B成分を除去した
後の紡績糸の30重量%以上、特に70重量%以上がノ
ボロイド系繊維及び/又はフッ素繊維であるのが好まし
い。
わないし、他のポリマ−や顔料、紫外線吸収剤等の配合
物が含まれていてもかまわない。本発明の効果をより顕
著に得るためには、B成分を除去した後の紡績糸の30
重量%以上、特に70重量%以上がノボロイド系繊維、
アラミド系繊維、炭素繊維、フッ素系繊維から選ばれた
1種以上の繊維であるのが好ましく、B成分を除去した
後の紡績糸の30重量%以上、特に70重量%以上がノ
ボロイド系繊維及び/又はフッ素繊維であるのが好まし
い。
【0008】ノボロイド繊維の標準的な繊維性能は、繊
維強度は乾燥時で1.4〜1.8g/d、湿潤時で1.
2〜1.6g/dであり、伸度は10〜50%程度であ
り、フッ素系繊維の標準的な繊維性能は、繊維強度は乾
燥時で1.5〜2.0g/dであり、伸度は25%程度
である。通常、合成繊維は機械捲縮工程等により捲縮が
付与されているが、ノボロイド系繊維及びフッ素系繊維
は、機械的強度及び耐摩耗性が極めて低く、捲縮付与工
程で大きな損傷を受けるため、高度に捲縮を付与して紡
績糸を製造することが困難である。またアラミド系繊維
等は剛直で捲縮を付与するのが困難であり、無理に捲縮
を付与するとやはり繊維の機械的性能等が損なわれる問
題がある。また捲縮を付与しなければ紡績工程性が低い
ために紡績を行うのは困難である。
維強度は乾燥時で1.4〜1.8g/d、湿潤時で1.
2〜1.6g/dであり、伸度は10〜50%程度であ
り、フッ素系繊維の標準的な繊維性能は、繊維強度は乾
燥時で1.5〜2.0g/dであり、伸度は25%程度
である。通常、合成繊維は機械捲縮工程等により捲縮が
付与されているが、ノボロイド系繊維及びフッ素系繊維
は、機械的強度及び耐摩耗性が極めて低く、捲縮付与工
程で大きな損傷を受けるため、高度に捲縮を付与して紡
績糸を製造することが困難である。またアラミド系繊維
等は剛直で捲縮を付与するのが困難であり、無理に捲縮
を付与するとやはり繊維の機械的性能等が損なわれる問
題がある。また捲縮を付与しなければ紡績工程性が低い
ために紡績を行うのは困難である。
【0009】本発明は、A成分をB成分とともに混紡す
ることによって加工性が顕著に向上し、損傷を受けやす
いA成分に捲縮を付与することなく容易に紡績糸が得ら
れることを見いだしたものである。A成分の繊維性能を
保持するためには捲縮数は少ない方が好ましく、繊維性
能を保持する点からは5個/in以下、さらに3個/i
n以下とするのが好ましい。また捲縮率は5%以下、特
に3%以下とするのが好ましい。捲縮数及び捲縮率はJ
IS−L−1015−7.12.1及び7.12.2の
方法により測定できる。また加工性及び紡績糸性能の点
からはA成分の単繊維デニ−ルは1〜5d程度、繊維長
は30〜80mm程度が好ましい。
ることによって加工性が顕著に向上し、損傷を受けやす
いA成分に捲縮を付与することなく容易に紡績糸が得ら
れることを見いだしたものである。A成分の繊維性能を
保持するためには捲縮数は少ない方が好ましく、繊維性
能を保持する点からは5個/in以下、さらに3個/i
n以下とするのが好ましい。また捲縮率は5%以下、特
に3%以下とするのが好ましい。捲縮数及び捲縮率はJ
IS−L−1015−7.12.1及び7.12.2の
方法により測定できる。また加工性及び紡績糸性能の点
からはA成分の単繊維デニ−ルは1〜5d程度、繊維長
は30〜80mm程度が好ましい。
【0010】分解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成
分)としては、B成分に実質的に悪影響を与えることな
く除去できるものであれば特に限定されず、溶剤や水
(温水)により除去可能な繊維が挙げられる。A成分の
繊維性能を損なうことなく加工性を高める点からは、B
成分のヤング率は10〜400g/d、強度は3g/d
以上、特に5〜8g/d程度であるのが好ましく、紡績
工程通過性から捲縮が付与されているのが好ましい。具
体的には捲縮数3〜15個/in、捲縮率3〜15%、
捲縮弾性率1〜8%の範囲であるのが好ましい。また加
工性及び紡績糸性能の点からはB成分の単繊維デニ−ル
は1〜5d程度、繊維長は30〜80mm程度が好まし
い。A成分に与える影響が小さく、また工程性に優れて
いることから90℃以下、好ましくは30〜70℃の水
に溶解可能な繊維(水中溶解温度90℃以下の繊維)を
使用するのが好ましい。好適には水中溶解温度90℃以
下のポリビニルアルコ−ル系繊維(PVA系繊維)やア
ルカリ水溶液で除去可能なポリエステル繊維、酸に弱い
繊維(綿、麻、絹、ウール等の天然繊維、レーヨン等の
再生繊維等)が挙げられる。
分)としては、B成分に実質的に悪影響を与えることな
く除去できるものであれば特に限定されず、溶剤や水
(温水)により除去可能な繊維が挙げられる。A成分の
繊維性能を損なうことなく加工性を高める点からは、B
成分のヤング率は10〜400g/d、強度は3g/d
以上、特に5〜8g/d程度であるのが好ましく、紡績
工程通過性から捲縮が付与されているのが好ましい。具
体的には捲縮数3〜15個/in、捲縮率3〜15%、
捲縮弾性率1〜8%の範囲であるのが好ましい。また加
工性及び紡績糸性能の点からはB成分の単繊維デニ−ル
は1〜5d程度、繊維長は30〜80mm程度が好まし
い。A成分に与える影響が小さく、また工程性に優れて
いることから90℃以下、好ましくは30〜70℃の水
に溶解可能な繊維(水中溶解温度90℃以下の繊維)を
使用するのが好ましい。好適には水中溶解温度90℃以
下のポリビニルアルコ−ル系繊維(PVA系繊維)やア
ルカリ水溶液で除去可能なポリエステル繊維、酸に弱い
繊維(綿、麻、絹、ウール等の天然繊維、レーヨン等の
再生繊維等)が挙げられる。
【0011】水溶性PVA系繊維としては、PVA水溶
液を紡糸原液として乾式紡糸、湿式紡糸、乾湿式紡糸し
て得られる従来公知の繊維(水系PVA系繊維)を用い
ることができるが、特に機械的性能が高くかつ水溶解性
に優れていることから、PVAを有機溶剤に溶解したも
のを紡糸原液とし、これを紡糸して得られる繊維(有機
溶剤系PVA系繊維)を用いるのがより好ましい。有機
溶剤系PVA系繊維は、紡績の妨げとなる芒硝等の物質
が多量に付着しておらず、しかも水に対する溶解性が高
く、強度に優れており本発明に用いた場合に顕著な効果
が得られる。
液を紡糸原液として乾式紡糸、湿式紡糸、乾湿式紡糸し
て得られる従来公知の繊維(水系PVA系繊維)を用い
ることができるが、特に機械的性能が高くかつ水溶解性
に優れていることから、PVAを有機溶剤に溶解したも
のを紡糸原液とし、これを紡糸して得られる繊維(有機
溶剤系PVA系繊維)を用いるのがより好ましい。有機
溶剤系PVA系繊維は、紡績の妨げとなる芒硝等の物質
が多量に付着しておらず、しかも水に対する溶解性が高
く、強度に優れており本発明に用いた場合に顕著な効果
が得られる。
【0012】具体的には、水中溶解温度Tが0〜100
℃、水中最大収縮率20%以下、引張強度3g/d以
上、灰分1%以下、20℃相対湿度93%での寸法変化
率S%が下記式を満足するPVA系繊維が好ましい。 0≦T≦50のとき S≦6−(T/10) 50<T≦100のとき S≦1 好適な有機溶剤系PVA系繊維の製造方法としては、P
VA系ポリマ−を有機溶剤に溶解して得られた紡糸原液
を、該ポリマ−に対して固化能を有する有機溶媒を主体
とする固化浴(固化溶媒)に湿式紡糸又は乾湿式紡糸
し、得られた糸篠に2〜8倍の湿延伸を施し、該固化溶
媒により原液溶媒を繊維から抽出後乾燥し、必要に応じ
て乾熱延伸し、次いで80〜250℃でかつ多段の条件
下で3〜40%の乾熱収縮処理を行い、乾燥条件下で捲
縮を付与する方法が挙げられる。
℃、水中最大収縮率20%以下、引張強度3g/d以
上、灰分1%以下、20℃相対湿度93%での寸法変化
率S%が下記式を満足するPVA系繊維が好ましい。 0≦T≦50のとき S≦6−(T/10) 50<T≦100のとき S≦1 好適な有機溶剤系PVA系繊維の製造方法としては、P
VA系ポリマ−を有機溶剤に溶解して得られた紡糸原液
を、該ポリマ−に対して固化能を有する有機溶媒を主体
とする固化浴(固化溶媒)に湿式紡糸又は乾湿式紡糸
し、得られた糸篠に2〜8倍の湿延伸を施し、該固化溶
媒により原液溶媒を繊維から抽出後乾燥し、必要に応じ
て乾熱延伸し、次いで80〜250℃でかつ多段の条件
下で3〜40%の乾熱収縮処理を行い、乾燥条件下で捲
縮を付与する方法が挙げられる。
【0013】好適に使用できるPVA系ポリマーとして
は、繊維化後0〜100℃の水に溶解するPVA系ポリ
マーが挙げられる。PVA系ポリマーの平均重合度は、
特に限定されないが、水中溶解温度、紡糸性、コスト等
の点から100〜3500の範囲、特に300〜300
0の範囲が好ましく、特に好ましくは700〜2500
の範囲とする。PVA系ポリマ−は他のユニットにより
共重合されていてもよく、水中溶解温度、寸法安定性等
の点から変性率0〜20モル%のものが好ましい。変性
ユニットとしては、エチレン、アリルアルコール、イタ
コン酸、アクリル酸、無水マレイン酸とその開環物、ア
リールスルホン酸、ピバリン酸ビニルの如く炭素数が4
以上の脂肪酸のビニルエステル、ビニルピロリドン、及
び上記イオン性基の一部または全量を中和した化合物な
どが例示できる。変性ユニットの導入法は共重合による
方法でも、後反応による導入方法でも良い。また変性ユ
ニットのポリマー鎖内での分布はランダムでもブロック
でもグラフトでも特に限定はない。
は、繊維化後0〜100℃の水に溶解するPVA系ポリ
マーが挙げられる。PVA系ポリマーの平均重合度は、
特に限定されないが、水中溶解温度、紡糸性、コスト等
の点から100〜3500の範囲、特に300〜300
0の範囲が好ましく、特に好ましくは700〜2500
の範囲とする。PVA系ポリマ−は他のユニットにより
共重合されていてもよく、水中溶解温度、寸法安定性等
の点から変性率0〜20モル%のものが好ましい。変性
ユニットとしては、エチレン、アリルアルコール、イタ
コン酸、アクリル酸、無水マレイン酸とその開環物、ア
リールスルホン酸、ピバリン酸ビニルの如く炭素数が4
以上の脂肪酸のビニルエステル、ビニルピロリドン、及
び上記イオン性基の一部または全量を中和した化合物な
どが例示できる。変性ユニットの導入法は共重合による
方法でも、後反応による導入方法でも良い。また変性ユ
ニットのポリマー鎖内での分布はランダムでもブロック
でもグラフトでも特に限定はない。
【0014】水中溶解温度0〜60℃の繊維を得たい場
合には、部分ケン化PVAを用いるのが好ましく、ケン
化度96モル%以下のものがより好ましく、繊維間の癒
着を防止し、かつ繊維の寸法安定性等を保持する点から
はけん化度80モル%以上とするのが好ましい。水中溶
解温度60〜100℃の繊維を得たい場合には、けん化
度96〜99.5モル%のPVA系ポリマ−を用いるの
が好ましい。
合には、部分ケン化PVAを用いるのが好ましく、ケン
化度96モル%以下のものがより好ましく、繊維間の癒
着を防止し、かつ繊維の寸法安定性等を保持する点から
はけん化度80モル%以上とするのが好ましい。水中溶
解温度60〜100℃の繊維を得たい場合には、けん化
度96〜99.5モル%のPVA系ポリマ−を用いるの
が好ましい。
【0015】PVA系繊維に捲縮する方法は特に限定さ
れない。たとえば特公平6−33523号公報に開示さ
れているように、延伸された繊維を40〜70℃の温水
にて予熱したのち捲縮を付与し、次いで80℃以下で熱
処理を施す方法や、延伸熱処理されたトウ状繊維束を繊
維温度が50℃以上180℃以下の条件で乾熱状態で予
熱し、その後スタッフィングボックス付のニップロ−ラ
−に挟み込み、圧力をかけて捲縮をかけ、その後捲縮形
状を保持したまま、40℃以下の温度で冷却熱処理する
方法が挙げられる。しかしながら、低温水溶解性PVA
系繊維を用いる場合には前者の方法は採用できないた
め、後者の方法を採用するのが好ましい。
れない。たとえば特公平6−33523号公報に開示さ
れているように、延伸された繊維を40〜70℃の温水
にて予熱したのち捲縮を付与し、次いで80℃以下で熱
処理を施す方法や、延伸熱処理されたトウ状繊維束を繊
維温度が50℃以上180℃以下の条件で乾熱状態で予
熱し、その後スタッフィングボックス付のニップロ−ラ
−に挟み込み、圧力をかけて捲縮をかけ、その後捲縮形
状を保持したまま、40℃以下の温度で冷却熱処理する
方法が挙げられる。しかしながら、低温水溶解性PVA
系繊維を用いる場合には前者の方法は採用できないた
め、後者の方法を採用するのが好ましい。
【0016】好適に使用できるアルカリ水溶液で除去可
能なポリエステル繊維とは、アルカリ溶液に対して易溶
解性又は易分解性のポリエステル繊維(以下、単に易ア
ルカリ溶解性ポリエステル繊維を称す場合がある)であ
り、本発明にいうアルカリとはKOH溶液及び/又はN
aOH溶液をいう。たとえばNaOH濃度40g/リッ
トル、温度95℃のアルカリ溶液に浸漬した際の減量率
を指標とすることにより、アルカリ溶解性を評価するこ
とができる。
能なポリエステル繊維とは、アルカリ溶液に対して易溶
解性又は易分解性のポリエステル繊維(以下、単に易ア
ルカリ溶解性ポリエステル繊維を称す場合がある)であ
り、本発明にいうアルカリとはKOH溶液及び/又はN
aOH溶液をいう。たとえばNaOH濃度40g/リッ
トル、温度95℃のアルカリ溶液に浸漬した際の減量率
を指標とすることにより、アルカリ溶解性を評価するこ
とができる。
【0017】易アルカリ溶解性ポリエステルとしては、
たとえばアルキレングリコール、5―スルホイソフタル
酸、金属スルフォネート基含有イソフタル酸等を共重合
した芳香族ポリエステルが挙げられ、金属スルフォネー
ト基含有イソフタル酸及びアルキレングリコールを共重
合した芳香族ポリエステルや、金属スルフォネート基含
有イソフタル酸、アルキレングリコール及び分岐鎖を有
するアルキレングリコールを共重合した芳香族ポリエス
テル等を用いることもできる。なお芳香族ポリエステル
としては、エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単
位とするものが好ましい。
たとえばアルキレングリコール、5―スルホイソフタル
酸、金属スルフォネート基含有イソフタル酸等を共重合
した芳香族ポリエステルが挙げられ、金属スルフォネー
ト基含有イソフタル酸及びアルキレングリコールを共重
合した芳香族ポリエステルや、金属スルフォネート基含
有イソフタル酸、アルキレングリコール及び分岐鎖を有
するアルキレングリコールを共重合した芳香族ポリエス
テル等を用いることもできる。なお芳香族ポリエステル
としては、エチレンテレフタレートを主たる繰り返し単
位とするものが好ましい。
【0018】また脂肪族ポリエステルもアルカリ減量速
度が速いことから好適に使用できる。好適な脂肪族ポリ
エステルとしては、たとえばコハク酸、マレイン酸、ブ
タル酸、アジピンギ酸、ピメリン酸、ヌベリン酸、分岐
を有する脂肪族カルボン酸等から選ばれる1種以上の組
み合せからなるカルボン酸と、エチレングリコール、ジ
エチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオー
ル、ペンタンジオール、ヘキサンジオール、プロピレン
グリコール等から選ばれる1種以上のジオールから得ら
れるポリエステル等が挙げられる。更にアルカリ減量速
度を速くするために、5―スルホイソフタル酸、エチレ
ングリコール、プロピレングリコール、ペンタエリスリ
トール、アルキレンオキサイドブロックを有するグリシ
ジルエーテル、ポリヒドロキシブチレート、ポリヒドロ
キシブチレート/バリレート・ポリ(―カプロラクト
ン)、ポリl―乳酸、ポリブチレンサクシネート等を共
重合してなる脂肪族ポリエステルを用いてもかまわな
い。またポリアルキレングリコールや上記に挙げたよう
な易アルカリ溶解性ポリエステルをブレンドしたポリエ
ステルも易アルカリ溶解性ポリエステルとして好適に使
用できる。
度が速いことから好適に使用できる。好適な脂肪族ポリ
エステルとしては、たとえばコハク酸、マレイン酸、ブ
タル酸、アジピンギ酸、ピメリン酸、ヌベリン酸、分岐
を有する脂肪族カルボン酸等から選ばれる1種以上の組
み合せからなるカルボン酸と、エチレングリコール、ジ
エチレングリコール、プロパンジオール、ブタンジオー
ル、ペンタンジオール、ヘキサンジオール、プロピレン
グリコール等から選ばれる1種以上のジオールから得ら
れるポリエステル等が挙げられる。更にアルカリ減量速
度を速くするために、5―スルホイソフタル酸、エチレ
ングリコール、プロピレングリコール、ペンタエリスリ
トール、アルキレンオキサイドブロックを有するグリシ
ジルエーテル、ポリヒドロキシブチレート、ポリヒドロ
キシブチレート/バリレート・ポリ(―カプロラクト
ン)、ポリl―乳酸、ポリブチレンサクシネート等を共
重合してなる脂肪族ポリエステルを用いてもかまわな
い。またポリアルキレングリコールや上記に挙げたよう
な易アルカリ溶解性ポリエステルをブレンドしたポリエ
ステルも易アルカリ溶解性ポリエステルとして好適に使
用できる。
【0019】A成分とB成分を含む紡績糸の製造方法は
特に限定されないが、従来公知の方法たとえばA成分と
B成分を混綿して混打綿工程、梳綿工程、練条工程、粗
紡工程、精紡工程を通過させることにより得られる。A
成分等とB成分の重量比は加工性及び紡績糸性能の点か
ら50:50〜95:5、特に60:40〜90:10
とするのが好ましい。得られた紡績糸を所望によりその
まま用いてもよいが、得られた紡績糸のB成分を溶解除
去することにより、容易に所望の紡績糸が得られる。こ
のときB成分を完全に除去する必要はないが、A成分の
特徴を生かすという点からはB成分を実質的に除去する
のが好ましい。またB成分以外の成分が併用されていて
もかまわない。A成分とB成分はどのような形態で併用
して製造してもかまわず、紡績糸中においてA成分とB
成分が均一に存在していても、不均一に存在していても
かまわない。紡績工程性の点からはA成分とB成分が実
質的に均一に存在するように紡績するのが好ましい。
特に限定されないが、従来公知の方法たとえばA成分と
B成分を混綿して混打綿工程、梳綿工程、練条工程、粗
紡工程、精紡工程を通過させることにより得られる。A
成分等とB成分の重量比は加工性及び紡績糸性能の点か
ら50:50〜95:5、特に60:40〜90:10
とするのが好ましい。得られた紡績糸を所望によりその
まま用いてもよいが、得られた紡績糸のB成分を溶解除
去することにより、容易に所望の紡績糸が得られる。こ
のときB成分を完全に除去する必要はないが、A成分の
特徴を生かすという点からはB成分を実質的に除去する
のが好ましい。またB成分以外の成分が併用されていて
もかまわない。A成分とB成分はどのような形態で併用
して製造してもかまわず、紡績糸中においてA成分とB
成分が均一に存在していても、不均一に存在していても
かまわない。紡績工程性の点からはA成分とB成分が実
質的に均一に存在するように紡績するのが好ましい。
【0020】かかる方法によればA成分に実質的に捲縮
加工を施す必要がないため、繊維強度が損なわれず、製
造工程での糸切れが防げるとともに優れた性能を有する
製品が得られる。また従来、糸の強力の点から太番手の
紡績糸しか得られなかったが、より細番手の紡績糸(具
体的には60番手程度以上)を製造することができる。
また特にノボロイド系繊維及び/又はフッ素系繊維を用
いる場合、従来必要とされていた梳綿機でのドッファ−
とカレンダ−ロ−ラ−トランペット間の渡りを良くする
ための受け板、ベルトや、練条、精紡機におけるスライ
バ−をバックロ−ラ−に供給するためのベルトコンベヤ
−等を設けなくても一般の紡績設備で紡績することがで
き、またこれまでカ−ド条件等を穏やかにする必要があ
ったが生産性を低下させることなく紡績を行うことがで
きる。
加工を施す必要がないため、繊維強度が損なわれず、製
造工程での糸切れが防げるとともに優れた性能を有する
製品が得られる。また従来、糸の強力の点から太番手の
紡績糸しか得られなかったが、より細番手の紡績糸(具
体的には60番手程度以上)を製造することができる。
また特にノボロイド系繊維及び/又はフッ素系繊維を用
いる場合、従来必要とされていた梳綿機でのドッファ−
とカレンダ−ロ−ラ−トランペット間の渡りを良くする
ための受け板、ベルトや、練条、精紡機におけるスライ
バ−をバックロ−ラ−に供給するためのベルトコンベヤ
−等を設けなくても一般の紡績設備で紡績することがで
き、またこれまでカ−ド条件等を穏やかにする必要があ
ったが生産性を低下させることなく紡績を行うことがで
きる。
【0021】B成分の除去は繊維構造体の製造工程にお
けるどの工程で行ってもよく、たとえばA成分及びB成
分からなる紡績糸のB成分を除去することによって所望
のノボロイド系紡績糸を得ることができるが、コップ、
チ−ズ、ケ−クの状態でB成分を除去してもよく、紡績
糸を布帛(織編物等)に加工した後にB成分を除去して
もかまわない。工程性及び繊維構造体の性能の点からは
布帛に加工した後にB成分を除去するのが好ましい。繊
維構造体にはA成分、B成分以外の成分が含まれていて
もかまわない。
けるどの工程で行ってもよく、たとえばA成分及びB成
分からなる紡績糸のB成分を除去することによって所望
のノボロイド系紡績糸を得ることができるが、コップ、
チ−ズ、ケ−クの状態でB成分を除去してもよく、紡績
糸を布帛(織編物等)に加工した後にB成分を除去して
もかまわない。工程性及び繊維構造体の性能の点からは
布帛に加工した後にB成分を除去するのが好ましい。繊
維構造体にはA成分、B成分以外の成分が含まれていて
もかまわない。
【0022】実質的にノボロイド繊維及び/又はフッ素
系繊維のみからなる紡績糸を製造する場合、紡績糸の強
力は250g以上、特に300g以上とするのが好まし
く、伸度は5〜15%程度であるのが好ましい。得られ
た繊維構造体(布帛、紡績糸等)はあらゆる糸用途に使
用することができ、特に耐熱服、保護手袋、安全保護
具、防護シ−ト等の防護材として好適に使用できる。ま
たフィルター、リリースクロス、摺動材、パッキン、オ
イルシール、ガスケット、縫糸等に使用することもでき
る。
系繊維のみからなる紡績糸を製造する場合、紡績糸の強
力は250g以上、特に300g以上とするのが好まし
く、伸度は5〜15%程度であるのが好ましい。得られ
た繊維構造体(布帛、紡績糸等)はあらゆる糸用途に使
用することができ、特に耐熱服、保護手袋、安全保護
具、防護シ−ト等の防護材として好適に使用できる。ま
たフィルター、リリースクロス、摺動材、パッキン、オ
イルシール、ガスケット、縫糸等に使用することもでき
る。
【0023】
【実施例】以下、実施例により本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこれにより何等限定されるものではな
い。 [水中溶解温度 ℃]試料(糸)を針金などからなるフ
ックに吊り下げ、該試料に2mg/d相当の荷重をかけ
てビ−カ−内に設置し、試料が長さ5〜10cm程度浸
漬するまで5℃の水を注ぎ入れる。次いでビ−カ−を約
2℃/minの条件で昇温し、試料が溶解して破断し、
荷重とともに落下したときの水温を水中溶解温度とし
た。 [番手]JIS−L−1095−7.4.1に準じて測
定した。 [強度 g]JIS−L−1095−7.5.1に準じ
て測定した。
るが、本発明はこれにより何等限定されるものではな
い。 [水中溶解温度 ℃]試料(糸)を針金などからなるフ
ックに吊り下げ、該試料に2mg/d相当の荷重をかけ
てビ−カ−内に設置し、試料が長さ5〜10cm程度浸
漬するまで5℃の水を注ぎ入れる。次いでビ−カ−を約
2℃/minの条件で昇温し、試料が溶解して破断し、
荷重とともに落下したときの水温を水中溶解温度とし
た。 [番手]JIS−L−1095−7.4.1に準じて測
定した。 [強度 g]JIS−L−1095−7.5.1に準じ
て測定した。
【0024】[伸度 %]JIS−L−1095−7.
5.1に準じて測定した。 [U%]計測器工業株式会社製イブネステスタ− KE
T−80Bを用いて測定した。
5.1に準じて測定した。 [U%]計測器工業株式会社製イブネステスタ− KE
T−80Bを用いて測定した。
【0025】[IPI]計測器工業株式会社製イブネス
テスタ−KET−80Bを用いて、ThinPlace
s(−50%)、Thick Places(+50
%),Nep(+200%)以上の太さを有する箇所を
紡績糸1000m当たりの数で示した。
テスタ−KET−80Bを用いて、ThinPlace
s(−50%)、Thick Places(+50
%),Nep(+200%)以上の太さを有する箇所を
紡績糸1000m当たりの数で示した。
【0026】[毛羽値]東レ株式会社製造毛羽計測装置
MODEL DT−104を用いて、長さ2mm以上又
は4mm以上の毛羽の本数(紡績糸10m当たり)を求
めた。
MODEL DT−104を用いて、長さ2mm以上又
は4mm以上の毛羽の本数(紡績糸10m当たり)を求
めた。
【0027】[捲縮数、捲縮率]それぞれJIS−L−
1015−7.12.1,JIS−L−1015−7.
12.2,JIS−L−1015−7.12.3に準じ
て測定した。
1015−7.12.1,JIS−L−1015−7.
12.2,JIS−L−1015−7.12.3に準じ
て測定した。
【0028】[実施例1]重合度1170、ケン化度9
8.5モル%のPVAをDMSOに溶解した20重量%
溶液を紡糸原液とし、メタノ−ルを固化浴としてノズル
から吐出・紡糸し、5倍に湿延伸した後乾燥して繊維を
製造した。次いで130℃に乾熱予熱後捲縮を付与し、
繊維長51mmにカットして原綿とした。繊維の捲縮数
は6.2、捲縮率は8.9%、水中溶解温度60℃、単
繊維デニール2dであった。該PVA系繊維15重量%
と捲縮数0.5個/in、捲縮率0.7%のノボロイド
系繊維(日本カイノ−ル株式会社製「カイノ−ル」
2.0デニール×51mm)85重量%を混紡した原綿
を通常の紡績工程に供して下記の条件で17番手の紡績
糸を製造した。工程通過性は良好であった。
8.5モル%のPVAをDMSOに溶解した20重量%
溶液を紡糸原液とし、メタノ−ルを固化浴としてノズル
から吐出・紡糸し、5倍に湿延伸した後乾燥して繊維を
製造した。次いで130℃に乾熱予熱後捲縮を付与し、
繊維長51mmにカットして原綿とした。繊維の捲縮数
は6.2、捲縮率は8.9%、水中溶解温度60℃、単
繊維デニール2dであった。該PVA系繊維15重量%
と捲縮数0.5個/in、捲縮率0.7%のノボロイド
系繊維(日本カイノ−ル株式会社製「カイノ−ル」
2.0デニール×51mm)85重量%を混紡した原綿
を通常の紡績工程に供して下記の条件で17番手の紡績
糸を製造した。工程通過性は良好であった。
【0029】 混打綿工程: ホッパーミキサー 2.5m/分 シリンダーオープナー 16回/インチ(ビーター打数) シングルビーター 17回/インチ(ビーター打数) ラップマシン 11オンス/ヤード 梳綿工程: テーカイン 400回転/分 シリンダー 200回転/分 ドッファー 10回転/分 紡出量目 350ゲレン/6ヤード (1ゲレン=1/7000ポンド) シリンダー〜トップゲージ 15/1000インチ
【0030】 練条工程: トータルドラフト 7倍適宜 紡出量目 400ゲレン/6ヤード 粗紡工程: トータルドラフト 6.6倍適宜 紡出量目 300ゲレン/30ヤード 精紡工程: トータルドラフト 20倍 紡出番手により適宜設定 スピンドル回転数 9000回転/分 撚数 14.7t/in トラベラー ス−パ−OS
【0031】 捲取工程: 捲取速度 400m/分 チーズ量目 3.75ポンド/チーズ スチ−ムセット: セット温度 80℃ セント時間 15分 真空度 720mmHg以上
【0032】得られた紡績糸の綛状物を浴比1:50、
100℃×20分間熱水中に浸漬して煮沸してPVA系
繊維を溶解除去した。その後乾燥して20番手のノボロ
イド系紡績糸を製造した。結果を表1に示す。
100℃×20分間熱水中に浸漬して煮沸してPVA系
繊維を溶解除去した。その後乾燥して20番手のノボロ
イド系紡績糸を製造した。結果を表1に示す。
【0033】[実施例2]実施例1で使用した水溶性ポ
リビニルアルコール系繊維30重量%とノボロイド系繊
維70重量%を混紡した原綿を実施例1と同様の紡績工
程に供して14番手の紡績糸製造し、次いでPVA系繊
維を溶解除去後、20番手のノボロイド系紡績糸を製造
したが工程通過性は良好であった。結果を表1に示す。
リビニルアルコール系繊維30重量%とノボロイド系繊
維70重量%を混紡した原綿を実施例1と同様の紡績工
程に供して14番手の紡績糸製造し、次いでPVA系繊
維を溶解除去後、20番手のノボロイド系紡績糸を製造
したが工程通過性は良好であった。結果を表1に示す。
【0034】[実施例3]実施例1で使用した水溶性ポ
リビニルアルコール系繊維20重量%とノボロイド系繊
維80重量%を混紡した原綿を実施例1と同様の紡績工
程に供して16番手の紡績糸製造し、次いでPVA系繊
維を溶解除去後、20番手のノボロイド系紡績糸を製造
したが工程通過性は良好であった。結果を表1に示す。
リビニルアルコール系繊維20重量%とノボロイド系繊
維80重量%を混紡した原綿を実施例1と同様の紡績工
程に供して16番手の紡績糸製造し、次いでPVA系繊
維を溶解除去後、20番手のノボロイド系紡績糸を製造
したが工程通過性は良好であった。結果を表1に示す。
【0035】[実施例4]実施例1で使用した水溶性ポ
リビニルアルコール系繊維35重量%とノボロイド系繊
維65重量%を混紡した原綿を実施例1と同様の紡績工
程に供して13番手の紡績糸製造し、次いでPVA系繊
維を溶解除去後、20番手のノボロイド系紡績糸を製造
したが工程通過性は良好であった。結果を表1に示す。 [比較例1]捲縮数10個/in、捲縮率7%のノボロ
イド系繊維のみを用いて実施例1と同様に20番手紡績
糸を製造したが、繊維強度が低すぎるために工程通過性
が低く、カ−ドや練条工程などで風綿多発や、スライバ
−絡合性の不良が生じて十分な性能を有する紡績糸は得
られなかった。結果を表1に示す。
リビニルアルコール系繊維35重量%とノボロイド系繊
維65重量%を混紡した原綿を実施例1と同様の紡績工
程に供して13番手の紡績糸製造し、次いでPVA系繊
維を溶解除去後、20番手のノボロイド系紡績糸を製造
したが工程通過性は良好であった。結果を表1に示す。 [比較例1]捲縮数10個/in、捲縮率7%のノボロ
イド系繊維のみを用いて実施例1と同様に20番手紡績
糸を製造したが、繊維強度が低すぎるために工程通過性
が低く、カ−ドや練条工程などで風綿多発や、スライバ
−絡合性の不良が生じて十分な性能を有する紡績糸は得
られなかった。結果を表1に示す。
【0036】[実施例5]実施例1で用いたPVA系繊
維30重量%と、捲縮数3.0個/in、捲縮率2%の
フッ素系繊維(東レ・ファインケミカル株式会社製「ト
ヨフロン」 3.0デニール×40mm)70重量%を
混合した原綿を、梳綿工程のシリンダーを220回転/
分、シリンダー〜トップゲージを15/1000,精紡
工程のトータルドラフトを17倍、撚数を15.7t/
in,トラベラーをMS/hfとした以外はく実施例1
と同様の紡績工程に供して14番手の紡績糸製造し、次
いでPVA系繊維を溶解除去後、20番手のフッ素系紡
績糸を製造したが工程通過性は良好であった。結果を表
2に示す。
維30重量%と、捲縮数3.0個/in、捲縮率2%の
フッ素系繊維(東レ・ファインケミカル株式会社製「ト
ヨフロン」 3.0デニール×40mm)70重量%を
混合した原綿を、梳綿工程のシリンダーを220回転/
分、シリンダー〜トップゲージを15/1000,精紡
工程のトータルドラフトを17倍、撚数を15.7t/
in,トラベラーをMS/hfとした以外はく実施例1
と同様の紡績工程に供して14番手の紡績糸製造し、次
いでPVA系繊維を溶解除去後、20番手のフッ素系紡
績糸を製造したが工程通過性は良好であった。結果を表
2に示す。
【0037】[実施例6]実施例1で用いた水溶性PV
A系繊維20重量%と実施例5で用いたフッ素系繊維2
0重量%を混紡した原綿を実施例5と同様の紡績工程に
供して11番手の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維
を溶解除去後、20番手のフッ素系紡績糸を製造したが
工程通過性は良好であった。結果を表2に示す。 [実施例7]実施例1で用いた水溶性PVA系繊維45
重量%と実施例5で用いたフッ素系繊維55重量%を混
紡した原綿を実施例5と同様の紡績工程に供して11番
手の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去
後、20番手のフッ素系紡績糸を製造したが工程通過性
は良好であった。結果を表2に示す。
A系繊維20重量%と実施例5で用いたフッ素系繊維2
0重量%を混紡した原綿を実施例5と同様の紡績工程に
供して11番手の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維
を溶解除去後、20番手のフッ素系紡績糸を製造したが
工程通過性は良好であった。結果を表2に示す。 [実施例7]実施例1で用いた水溶性PVA系繊維45
重量%と実施例5で用いたフッ素系繊維55重量%を混
紡した原綿を実施例5と同様の紡績工程に供して11番
手の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去
後、20番手のフッ素系紡績糸を製造したが工程通過性
は良好であった。結果を表2に示す。
【0038】[実施例8]易アルカリ溶解性ポリエステ
ル系繊維(株式会社クラレ製 スルホイソフタル酸ソジ
ウム5モル%共重合ポリエチレンテレフタレート繊維
1.5デニール×37mm)30重量%とフッ素系繊維
(東レ・ファインケミカル株式会社製「トヨフロン」
3.0デニール×40mm)70重量%を混紡した原綿
を実施例5と同様の紡績工程に供して14番手の紡績糸
を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、20番手
のフッ素系紡績糸を製造したが工程通過性は良好であっ
た。結果を表2に示す。
ル系繊維(株式会社クラレ製 スルホイソフタル酸ソジ
ウム5モル%共重合ポリエチレンテレフタレート繊維
1.5デニール×37mm)30重量%とフッ素系繊維
(東レ・ファインケミカル株式会社製「トヨフロン」
3.0デニール×40mm)70重量%を混紡した原綿
を実施例5と同様の紡績工程に供して14番手の紡績糸
を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、20番手
のフッ素系紡績糸を製造したが工程通過性は良好であっ
た。結果を表2に示す。
【0039】[比較例2]捲縮数3個/in、捲縮率2
%のフッ素系繊維のみを用いて実施例5と同様に20番
手紡績糸を製造したが、繊維強度が低すぎるために工程
通過性が低く、カ−ドや練条工程などで風綿多発や、ス
ライバ−絡合性の不良が生じて十分な性能を有する紡績
糸は得られなかった。結果を表2に示す。
%のフッ素系繊維のみを用いて実施例5と同様に20番
手紡績糸を製造したが、繊維強度が低すぎるために工程
通過性が低く、カ−ドや練条工程などで風綿多発や、ス
ライバ−絡合性の不良が生じて十分な性能を有する紡績
糸は得られなかった。結果を表2に示す。
【0040】[実施例9]実施例1で用いたPVA系繊
維30重量%と、捲縮数0個/in、捲縮率0%のアラ
ミド系繊維(帝人株式会社製「テクノーラ」 1000
d/677f×51mm)70重量%を混合した原綿
を、実施例1と同様の方法で紡績工程に供して21番手
の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、
30番手のアラミド系紡績糸を製造したが工程通過性は
良好であった。結果を表3に示す。 [実施例10]実施例9で用いたPVA系繊維40重量
%及びアラミド系繊維60重量%を混合した原綿を実施
例9と同様の紡績工程に供して18番手の紡績糸を製造
し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、30番手のアラ
ミド系紡績糸を製造したが工程通過性は良好であった。
結果を表3に示す。
維30重量%と、捲縮数0個/in、捲縮率0%のアラ
ミド系繊維(帝人株式会社製「テクノーラ」 1000
d/677f×51mm)70重量%を混合した原綿
を、実施例1と同様の方法で紡績工程に供して21番手
の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、
30番手のアラミド系紡績糸を製造したが工程通過性は
良好であった。結果を表3に示す。 [実施例10]実施例9で用いたPVA系繊維40重量
%及びアラミド系繊維60重量%を混合した原綿を実施
例9と同様の紡績工程に供して18番手の紡績糸を製造
し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、30番手のアラ
ミド系紡績糸を製造したが工程通過性は良好であった。
結果を表3に示す。
【0041】[実施例11]実施例1で用いたPVA系
繊維15重量%と、捲縮数0個/in、捲縮率0%のア
ラミド系繊維(Dupont社製「ケブラー」 300
0d/1270f×51mm)85重量%を混合した原
綿を、実施例1と同様の方法で紡績工程に供して25.
5番手の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除
去後、30番手のアラミド系紡績糸を製造したが工程通
過性は良好であった。結果を表3に示す。 [実施例12]実施例9で用いたPVA系繊維30重量
%とアラミド系繊維70重量%を混合した原綿を、実施
例1と同様の方法で紡績工程に供して21番手の紡績糸
を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、30番手
のアラミド系紡績糸を製造したが工程通過性は良好であ
った。結果を表3に示す。
繊維15重量%と、捲縮数0個/in、捲縮率0%のア
ラミド系繊維(Dupont社製「ケブラー」 300
0d/1270f×51mm)85重量%を混合した原
綿を、実施例1と同様の方法で紡績工程に供して25.
5番手の紡績糸を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除
去後、30番手のアラミド系紡績糸を製造したが工程通
過性は良好であった。結果を表3に示す。 [実施例12]実施例9で用いたPVA系繊維30重量
%とアラミド系繊維70重量%を混合した原綿を、実施
例1と同様の方法で紡績工程に供して21番手の紡績糸
を製造し、次いでPVA系繊維を溶解除去後、30番手
のアラミド系紡績糸を製造したが工程通過性は良好であ
った。結果を表3に示す。
【0042】[比較例3]実施例9で用いたアラミド系
繊維のみを用いて実施例9と同様に30番手の紡績糸を
製造したが、練条工程、粗紡工程での工程通貨性はよい
ものの、混打綿工程、梳綿工程、精紡工程及び捲糸工程
における工程通過性が低く、カ−ドで捲き付きが発生し
十分な性能を有する紡績糸は得られなかった。結果を表
3に示す。 [比較例4]実施例11で用いたアラミド系繊維のみを
用いて実施例11と同様に30番手の紡績糸を製造した
が、練条工程、粗紡工程での工程通貨性はよいものの、
混打綿工程、梳綿工程、精紡工程及び捲糸工程における
工程通過性が低く、カ−ドで捲き付きが発生し十分な性
能を有する紡績糸は得られなかった。結果を表3に示
す。
繊維のみを用いて実施例9と同様に30番手の紡績糸を
製造したが、練条工程、粗紡工程での工程通貨性はよい
ものの、混打綿工程、梳綿工程、精紡工程及び捲糸工程
における工程通過性が低く、カ−ドで捲き付きが発生し
十分な性能を有する紡績糸は得られなかった。結果を表
3に示す。 [比較例4]実施例11で用いたアラミド系繊維のみを
用いて実施例11と同様に30番手の紡績糸を製造した
が、練条工程、粗紡工程での工程通貨性はよいものの、
混打綿工程、梳綿工程、精紡工程及び捲糸工程における
工程通過性が低く、カ−ドで捲き付きが発生し十分な性
能を有する紡績糸は得られなかった。結果を表3に示
す。
【0043】
【表1】
【0044】
【表2】
【0045】
【表3】
【0046】[実施例13〜23]実施例1〜7、実施
例9〜12で得られたA成分及びB成分からなる紡績糸
を用いてそれぞれ22ゲ−ジ天竺編物を製造したが、編
織物長10mで糸欠点による停台はなく編立ができた。
これを浴比1:50、100℃×20分間熱水中に浸漬
して煮沸してPVA系繊維を溶解除去したが、ソフトで
風合いの良い編地が得られた。 [実施例24]実施例8で得られたA成分及びB成分か
らなる紡績糸を用いて22ゲ−ジ天竺編物を製造した
が、編織物長10mで糸欠点による停台はなく編立がで
きた。これを浴比1:50、95℃×20分間NaOH
濃度40g/リットルのアルカリ浴中に浸漬して煮沸し
易アルカリ溶解性ポリエステルを溶解除去したが、ソフ
トで風合いの良い編地が得られた。
例9〜12で得られたA成分及びB成分からなる紡績糸
を用いてそれぞれ22ゲ−ジ天竺編物を製造したが、編
織物長10mで糸欠点による停台はなく編立ができた。
これを浴比1:50、100℃×20分間熱水中に浸漬
して煮沸してPVA系繊維を溶解除去したが、ソフトで
風合いの良い編地が得られた。 [実施例24]実施例8で得られたA成分及びB成分か
らなる紡績糸を用いて22ゲ−ジ天竺編物を製造した
が、編織物長10mで糸欠点による停台はなく編立がで
きた。これを浴比1:50、95℃×20分間NaOH
濃度40g/リットルのアルカリ浴中に浸漬して煮沸し
易アルカリ溶解性ポリエステルを溶解除去したが、ソフ
トで風合いの良い編地が得られた。
【0047】[比較例5〜8]比較例1〜4により得ら
れた紡績糸を用いて実施例13と同様に天竺編物を製造
したが、糸品位不良(IPI値不良)でかつ強度が低い
ために糸切れが多発し、品位の良い編地は得られなかっ
た。
れた紡績糸を用いて実施例13と同様に天竺編物を製造
したが、糸品位不良(IPI値不良)でかつ強度が低い
ために糸切れが多発し、品位の良い編地は得られなかっ
た。
Claims (7)
- 【請求項1】 繊維(A成分)を含む紡績糸を製造する
に際し、A成分と分解及び/又は溶解除去可能な繊維
(B成分)を併用して紡績糸を製造し、得られた紡績糸
からB成分を除去する紡績工程性の改良方法。 - 【請求項2】 繊維(A成分)を含む紡績糸を製造する
に際し、A成分と水中溶解温度90℃以下のポリビニル
アルコ−ル系繊維(B成分)を併用して紡績糸を製造
し、得られた紡績糸からB成分を除去する紡績工程性の
改良方法。 - 【請求項3】 ノボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド
系繊維、フッ素系繊維から選ばれた1種以上の繊維(A
成分)を含む紡績糸を製造するに際し、A成分と分解及
び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を併用して紡績
糸を製造し、得られた紡績糸からB成分を除去する紡績
工程性の改良方法。 - 【請求項4】 ノボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド
系繊維、フッ素系繊維から選ばれた1種以上の繊維(A
成分)を含む紡績糸を製造するに際し、A成分と分解及
び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)を併用して紡績
糸を製造し、得られた紡績糸からB成分を除去する繊維
構造体の製造方法。 - 【請求項5】 ノボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド
系繊維、フッ素系繊維から選ばれた1種以上の繊維(A
成分)と分解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)
を含む紡績糸。 - 【請求項6】 ノボロイド系繊維、炭素繊維、アラミド
系繊維、フッ素系繊維から選ばれた1種以上の繊維(A
成分)と分解及び/又は溶解除去可能な繊維(B成分)
を含む紡績糸からB成分を除去して得られる紡績糸。 - 【請求項7】 捲縮数5個/in以下のノボロイド系繊
維(A成分)からなる紡績糸。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6971998A JPH1136172A (ja) | 1997-05-12 | 1998-03-19 | 紡績工程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法と紡績糸 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12058397 | 1997-05-12 | ||
JP9-120583 | 1997-05-12 | ||
JP6971998A JPH1136172A (ja) | 1997-05-12 | 1998-03-19 | 紡績工程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法と紡績糸 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1136172A true JPH1136172A (ja) | 1999-02-09 |
Family
ID=26410880
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6971998A Pending JPH1136172A (ja) | 1997-05-12 | 1998-03-19 | 紡績工程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法と紡績糸 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1136172A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011017099A (ja) * | 2009-07-09 | 2011-01-27 | Toray Opelontex Co Ltd | 伸縮性布帛の製造方法 |
KR101280553B1 (ko) * | 2012-01-03 | 2013-07-01 | 남택욱 | 레이온 단섬유와 탄소섬유를 포함하는 준 불연 방적사 및 이를 사용한 원단 |
JP2013533930A (ja) * | 2010-06-30 | 2013-08-29 | エスゲーエル カーボン ソシエタス ヨーロピア | 糸または縫い糸、および糸または縫い糸の製造方法 |
KR101308982B1 (ko) * | 2012-04-12 | 2013-09-16 | 남택욱 | 준 불연 더블 라셀 편지 |
KR101442720B1 (ko) * | 2013-03-22 | 2014-09-19 | 한국니트산업연구원 | 방염성 원사 및 그 제조방법 |
-
1998
- 1998-03-19 JP JP6971998A patent/JPH1136172A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011017099A (ja) * | 2009-07-09 | 2011-01-27 | Toray Opelontex Co Ltd | 伸縮性布帛の製造方法 |
JP2013533930A (ja) * | 2010-06-30 | 2013-08-29 | エスゲーエル カーボン ソシエタス ヨーロピア | 糸または縫い糸、および糸または縫い糸の製造方法 |
KR101280553B1 (ko) * | 2012-01-03 | 2013-07-01 | 남택욱 | 레이온 단섬유와 탄소섬유를 포함하는 준 불연 방적사 및 이를 사용한 원단 |
KR101308982B1 (ko) * | 2012-04-12 | 2013-09-16 | 남택욱 | 준 불연 더블 라셀 편지 |
KR101442720B1 (ko) * | 2013-03-22 | 2014-09-19 | 한국니트산업연구원 | 방염성 원사 및 그 제조방법 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3953040B2 (ja) | 複合繊維及びその製造方法 | |
EP1327013B1 (en) | Crimped fibre and its production | |
JP2003013326A (ja) | ポリケトン繊維、その製造方法及びポリケトン撚糸物 | |
JP2008202204A (ja) | 極細繊維布帛の製造方法 | |
JPH1136172A (ja) | 紡績工程性の改良方法及び繊維構造体の製造方法と紡績糸 | |
JP2000178864A (ja) | 不織布構造体の製造方法及び不織布構造体 | |
JP4646467B2 (ja) | 紡績糸 | |
JP4030686B2 (ja) | ポリエステル特殊混繊糸 | |
JP4302281B2 (ja) | 熱可塑性ポリビニルアルコール繊維 | |
JP3887119B2 (ja) | 形態保持性に優れた水溶性熱可塑性ポリビニルアルコールフィラメント | |
JP3756857B2 (ja) | 複合繊維 | |
JP4236775B2 (ja) | 高空隙発現性能を保持した特殊ポリエステル系構造加工糸 | |
US5145622A (en) | Improvements in process for preparing water-dispersible polyester fiber | |
JPS63165516A (ja) | 水可溶性のポリエステル繊維 | |
JP3130145B2 (ja) | 変性されたエチレン−ビニルアルコール系共重合体繊維、糸または繊維製品の染色方法 | |
JP3270226B2 (ja) | 鞘芯型複合繊維、繊維構造物及びその製造方法 | |
JP2885633B2 (ja) | 帯電防止性ポリエステル繊維 | |
JP2000170069A (ja) | 不織布の製造方法及び不織布 | |
JP3805518B2 (ja) | パイル布帛とその製造方法 | |
JPS63159520A (ja) | 水可溶性ポリエステル繊維 | |
JP2022107941A (ja) | 海島型複合繊維及びそれからなる布帛 | |
JP3518133B2 (ja) | 潜在フィブリル性を有する短繊維の製造方法 | |
JP3307383B2 (ja) | ポリエステル中空短繊維 | |
JPS6262184B2 (ja) | ||
JPH1088428A (ja) | 無機粒子含有繊維布帛の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040928 |