JPH11345728A - Zero-phase current transformer - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zero-phase current transformer which can reduce residual voltage. SOLUTION: The zero-phase current transformer has at least two conductors 3a, and 3c; a rectangular core 101 encompassing the conductors 3a, and 3c; a bobbin coil 2 which is passed through the core 101; and a magnetic shield 9 comprising a pair of side shield plates 6 for covering both the sides of the core 101. The side shields plate 6 is laminated unit plate consisting of a plurality of directional silicon steels having directionality in magnetization. While at the same time, the side shields plate 6 is laminated plate compounded with directional silicon steels, and soft iron ore non-direction silicon steels which has no directionality in magnetization. On the other side, the side shield plate 6 is laminated so that directions of directional silicon steels, which are placed side by side in the direction of laminated layer, can be crossed directly each other.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】送・配電線路において地絡事
故が生じたり感電事故があった場合のみに流れる零相電
流を検出する零相変流器に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zero-phase current transformer for detecting a zero-phase current flowing only when a ground fault or an electric shock occurs in a transmission / distribution line.

【０００２】[0002]

【従来の技術】図１９は例えば特開昭５１−１０３２２
６号公報に開示されている従来の零相変流器を示す構成
図である。図１９において、１１は環状鉄心、２１は出
力巻線（二次導体）、３ａ、３ｂは環状鉄心１１の中空
部を貫通する一次導体である。環状鉄心１１の材料は、
高透磁率のパーマロイが広く使用されており、この他、
珪素鋼、フェライト、アモルファス合金等も用いられて
いる。環状鉄心１１の成型法は材料により異なり、フェ
ライトの場合は焼結によるが、パーマロイ、珪素鋼等の
金属磁性体の場合は打ち抜き板を積層するか、またはト
ロイダル状に巻き込む方法が用いられる。2. Description of the Related Art FIG.
FIG. 6 is a configuration diagram showing a conventional zero-phase current transformer disclosed in Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 6-2006. In FIG. 19, reference numeral 11 denotes an annular core, 21 denotes an output winding (secondary conductor), and 3a and 3b denote primary conductors penetrating the hollow portion of the annular core 11. The material of the annular core 11 is
Permalloy with high magnetic permeability is widely used.
Silicon steel, ferrite, amorphous alloys and the like are also used. The method of forming the annular core 11 varies depending on the material. In the case of ferrite, sintering is used. In the case of a metal magnetic material such as permalloy or silicon steel, a method of laminating a punched plate or winding in a toroidal shape is used.

【０００３】また、図１９には２個の一次導体３ａ、３
ｂが示されているが、三相の場合は、３個の一次導体が
鉄心の中空部を貫通するように配置されて使用される。
また、図示されていないが、通常、環状鉄心１１の表面
は、電磁軟鉄、方向性珪素鋼などの巻鉄心からなる磁気
遮蔽体で磁気的にシールドされている。FIG. 19 shows two primary conductors 3a and 3a.
Although b is shown, in the case of three phases, three primary conductors are arranged and used so as to penetrate the hollow portion of the iron core.
Although not shown, the surface of the annular iron core 11 is normally magnetically shielded by a magnetic shield made of a wound iron core such as electromagnetic soft iron or directional silicon steel.

【０００４】図２０は従来の零相変流器の他の例を示す
構成図である。図２０において、環状鉄心１２は２個に
分割されている。その他の構成は、図１９の従来例と概
略同様である。FIG. 20 is a configuration diagram showing another example of a conventional zero-phase current transformer. In FIG. 20, the annular core 12 is divided into two parts. Other configurations are substantially the same as the conventional example of FIG.

【０００５】次に動作について説明する。導体３ａと３
ｂに互いに逆向きで大きさが等しい平衡した負荷電流の
みが流れている場合、これらの電流によって環状鉄心１
１内に発生する磁束は互いに打ち消しあい出力巻線２１
には電圧は誘起されない。そして、例えば地絡事故が発
生して、一次導体３ａと３ｂの電流に差が生じると、す
なわち零相電流が流れると、出力巻線２１に電圧が誘起
される。このような構成の零相変流器を搭載した漏電遮
断器はこの原理を活用し、地絡事故が生じたり感電事故
があった場合、これを検出し、即座に給電を止め、回路
を保護する機能を有するものである。Next, the operation will be described. Conductors 3a and 3
b, when only balanced load currents of opposite directions and equal in magnitude are flowing through the annular core 1
The magnetic fluxes generated in the output coil 21 cancel each other out.
, No voltage is induced. Then, for example, when a ground fault occurs and a difference occurs between the currents of the primary conductors 3a and 3b, that is, when a zero-phase current flows, a voltage is induced in the output winding 21. An earth leakage breaker equipped with a zero-phase current transformer with such a configuration uses this principle to detect ground faults or electric shocks, detect them, stop power supply immediately, and protect the circuit. It has a function to perform.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、実際に
は、出力巻線２１の不均一や、環状鉄心に対する一次導
体３ａ，３ｂの位置の非対称性等が原因で、平衡した負
荷電流のみが流れているときでも、出力巻線２１に電圧
が誘起される。これを残留電圧と呼ぶ。この残留電圧
が、零相電流に対する出力より大きいと漏電遮断器の誤
動作につながる。従って、零相変流器の特性としては、
平衡した負荷電流のみが流れているときに発生する残留
電圧が小さいこと、そして零相電流に対する出力感度が
高いこと、言い換えれば、零相電流に対する出力が残留
電圧より大きいことが重要である。However, in practice, only the balanced load current flows due to the unevenness of the output winding 21 and the asymmetry of the positions of the primary conductors 3a and 3b with respect to the annular core. Voltage is induced in the output winding 21 even when the power is on. This is called a residual voltage. If this residual voltage is larger than the output for the zero-phase current, it leads to malfunction of the earth leakage breaker. Therefore, the characteristics of the zero-phase current transformer are:
It is important that the residual voltage generated when only the balanced load current is flowing is small, and that the output sensitivity to the zero-sequence current is high, in other words, the output for the zero-sequence current is larger than the residual voltage.

【０００７】図１９に示す環状鉄心１１は、コアの透磁
率が高く、零相電流に対する出力感度が高いという長所
を有するものの、残留電圧を小さくするために環状鉄心
の全周にわたって出力巻線を均一に施すことが非常に難
しい。また、コアが環状であるため、トロイダル巻線機
を使用する必要があり、巻線のための貯線作業が巻線作
業に付随するので巻線作業に時間が長くかかり、製作価
格が高くなるという欠点があった。The annular core 11 shown in FIG. 19 has the advantages of high core permeability and high output sensitivity to zero-sequence current, but has an output winding around the entire circumference of the annular core to reduce the residual voltage. It is very difficult to apply evenly. In addition, since the core is annular, it is necessary to use a toroidal winding machine, and since the wire storage work for the winding is accompanied by the winding work, the winding work takes a long time, and the manufacturing cost increases. There was a disadvantage.

【０００８】一方、図２０に示す分割型の環状鉄心１２
は、分割されているのでスピンドル型の巻線機が使用で
き、巻線時間が短縮できるという長所を有するものの、
コアの二カ所に比透磁率が１の若干の空隙ができるので
残留電圧が大きくなり、コアの実効透磁率が低下し、零
相電流に対する出力感度が低下するという問題点を有し
ていた。On the other hand, the split-type annular core 12 shown in FIG.
Has the advantage of being able to use a spindle type winding machine because it is divided, and the winding time can be shortened.
Since a small gap having a relative magnetic permeability of 1 is formed in two places of the core, the residual voltage is increased, the effective magnetic permeability of the core is reduced, and the output sensitivity to zero-phase current is reduced.

【０００９】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、残留電圧を小さくすることがで
きる零相変流器を得ることを目的としている。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and has as its object to provide a zero-phase current transformer capable of reducing a residual voltage.

【００１０】[0010]

【課題を解決するための手段】この発明に係る零相変流
器は、少なくとも２本の導体と、導体を囲繞する矩形の
コアと、コアに挿通されたボビンコイルと、コアの両側
面を覆う一対の側面シールド板を含む磁気シールドを有
する零相変流器において、側面シールド板は、下記
（１）または（２）のいずれかからなり、（１）磁化方
向に方向性を有する方向性珪素鋼が複数枚積層された単
一積層板、（２）磁化方向に方向性を有する方向性珪素
鋼と、軟鉄あるいは磁化方向に方向性を有しない無方向
性珪素鋼とが複数枚積層された混合積層板、かつ側面シ
ールド板は、積層方向に隣り合う上記方向性珪素鋼の方
向性が、互いに直交するように積層されている。A zero-phase current transformer according to the present invention covers at least two conductors, a rectangular core surrounding the conductor, a bobbin coil inserted through the core, and both side surfaces of the core. In a zero-phase current transformer having a magnetic shield including a pair of side shield plates, the side shield plate is made of one of the following (1) or (2), and (1) directional silicon having directionality in a magnetization direction. A single laminated plate in which a plurality of steels are laminated, (2) a plurality of directional silicon steels having directionality in a magnetization direction, and a plurality of non-oriented silicon steels having soft iron or non-directionality in a magnetization direction are laminated. The mixed laminated plate and the side shield plate are laminated such that the directions of the directional silicon steels adjacent to each other in the laminating direction are orthogonal to each other.

【００１１】また、コアは、４枚の短冊形状磁性板が端
部を順次連結されて矩形とされ、矩形が積層されて作製
され、その接合方法はダブルラップジョイントまたはバ
ットラップジョイントである。The core is formed by laminating four rectangular magnetic plates with their ends sequentially connected to form a rectangle, and the rectangles are laminated. The joining method is a double wrap joint or a butt wrap joint.

【００１２】また、コアは、２枚のＬ形状磁性板が両端
部を連結されて矩形とされ、矩形が積層されて作製さ
れ、その接合方法は交互積層接合または突き合わせ接合
である。[0012] The core is formed by laminating two L-shaped magnetic plates at both ends to form a rectangle, and the rectangles are laminated, and the joining method is alternate lamination joining or butt joining.

【００１３】また、磁気シールドは、一対の側面シール
ド板のみからなる。The magnetic shield comprises only a pair of side shield plates.

【００１４】また、導体は、同一平面上に延設され、ボ
ビンコイルは、コアの平面と平行な１辺に挿通された１
個のボビンコイルである。Further, the conductor extends on the same plane, and the bobbin coil has a 1-portion inserted through one side parallel to the plane of the core.
Bobbin coils.

【００１５】また、ボビンコイルは、コアの対向する２
辺に挿通された一対のボビンコイルである。Further, the bobbin coil has two opposing cores.
It is a pair of bobbin coils inserted through the sides.

【００１６】また、導体は、同一平面上に延設され、ボ
ビンコイルは、コアの平面と平行な１辺と１辺に隣り合
う２辺に挿通された３個のボビンコイルである。The conductor extends on the same plane, and the bobbin coils are three bobbin coils inserted on one side parallel to the plane of the core and two sides adjacent to the one side.

【００１７】また、ボビンコイルは、４辺にそれぞれ挿
通された４個のボビンコイルである。The bobbin coils are four bobbin coils inserted through four sides, respectively.

【００１８】さらに、ボビンコイルのうち対向するボビ
ンコイルは、等ピッチで同一巻数、同一巻線長である。Further, opposing bobbin coils among the bobbin coils have the same number of turns and the same winding length at the same pitch.

【００１９】[0019]

【発明の実施の形態】実施の形態１．図１は本発明の零
相変流器を示す断面図である。また図２は図１のII-II
線に沿う矢視断面図である。さらに図３は零相変流器の
概略斜視図である。図１乃至図３において、１０１は正
方形で矩形枠状のコアである。コア１０１は、パーマロ
イ、珪素鋼、鉄系及びコバルト系アモルファス合金など
を材料とする同一寸法の薄板の短冊形状磁性板１ａ，１
ｂ，１ｃ，１ｄが、端部を順次接合されて矩形の枠状と
されて作製されている。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiment 1 FIG. 1 is a sectional view showing a zero-phase current transformer of the present invention. 2 is II-II of FIG.
It is arrow sectional drawing along a line. FIG. 3 is a schematic perspective view of a zero-phase current transformer. In FIGS. 1 to 3, reference numeral 101 denotes a square, rectangular frame-shaped core. The core 101 is a strip-shaped magnetic plate 1a, 1 of the same dimensions and made of a material such as permalloy, silicon steel, iron-based and cobalt-based amorphous alloys.
b, 1c, and 1d are manufactured by joining the ends sequentially to form a rectangular frame.

【００２０】２はコア１０１の対向する一対の辺にそれ
ぞれ挿通された一対のボビンコイルである。ボビンコイ
ル２は、図４に示される四角筒状の樹脂製のボビン２ａ
に二次導体がコイル状に巻回されて作製されている。ボ
ビンコイル２は、それぞれ磁性板１ｂおよび磁性板１ｄ
の概略中央に挿通されている。一対のボビンコイルに
は、等ピッチで同一巻数、同一巻線長の二次導体が巻回
されている。Reference numeral 2 denotes a pair of bobbin coils inserted through a pair of opposing sides of the core 101, respectively. The bobbin coil 2 is a rectangular bobbin resin bobbin 2a shown in FIG.
And a secondary conductor wound in a coil shape. The bobbin coil 2 includes a magnetic plate 1b and a magnetic plate 1d, respectively.
Is inserted roughly in the center. Secondary conductors having the same number of turns and the same winding length are wound around the pair of bobbin coils at the same pitch.

【００２１】３ａ，３ｃは導体である一次導体である。
一次導体３ａ，３ｃは、磁性板１ｂおよび磁性板１ｄの
中央を垂直に横切る同一平面上に延設されている。Reference numerals 3a and 3c are primary conductors which are conductors.
The primary conductors 3a and 3c extend on the same plane perpendicular to the center of the magnetic plate 1b and the magnetic plate 1d.

【００２２】４は一次導体３ａ，３ｃを囲繞するように
設けられた矩形筒状の内周シールドである。５はコア１
０１およびボビンコイル２を囲繞するように設けられた
同じく矩形筒状の外周シールドである。６は内周シール
ド４および外周シールド５の両端部を密閉するように覆
われた一対の側面シールド板である。各シールド４，
５，６は、電磁軟鉄、珪素鋼などの薄板が積層されて作
製され、コア１０１およびボビンコイル２を覆う磁気シ
ールドであるシールドコア９を構成している。Reference numeral 4 denotes a rectangular cylindrical inner shield provided so as to surround the primary conductors 3a and 3c. 5 is core 1
The outer shield is also a rectangular tubular shape provided so as to surround the first and second bobbin coils 2. Reference numeral 6 denotes a pair of side shield plates which are covered so as to seal both ends of the inner shield 4 and the outer shield 5. Each shield 4,
Reference numerals 5 and 6 are made by laminating thin sheets of electromagnetic soft iron, silicon steel, or the like, and constitute a shield core 9 which is a magnetic shield covering the core 101 and the bobbin coil 2.

【００２３】シールドコア９は、図３に示されるよう
に、全体で矩形枠状をなし、内部が全周にわたって中空
とされている。コア１０１およびボビンコイル２は、こ
の中空部に収納されている。一次導体３ａ，３ｃは、シ
ールドコア９の中央に形成された矩形窓部を貫通するよ
うに延設されている。尚、図３において、一次導体３
ａ，３ｃは、省略されている。As shown in FIG. 3, the shield core 9 has a rectangular frame shape as a whole, and the inside thereof is hollow all around. The core 101 and the bobbin coil 2 are housed in this hollow portion. The primary conductors 3a and 3c extend so as to penetrate a rectangular window formed at the center of the shield core 9. In FIG. 3, the primary conductor 3
a and 3c are omitted.

【００２４】図５はコア１０１の斜視図である。図５に
示されるように、コア１０１は、複数枚の短冊形状磁性
板１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄが、概略井げた状に積み上げ
られて接合されたダブルラップジョイントと呼ばれる接
合の方法により接合されている。すなわち、まず２枚の
短冊形状磁性板１ｂ，１ｄが平行に並べて置かれ、次に
この２枚の短冊形状磁性板１ｂ，１ｄの各々の端部に掛
け渡されるように２枚の短冊形状磁性板１ａ、１ｃが平
行に並べて置かれ、これが順次繰り返されて合計８枚の
短冊形状磁性板が４層に積み上げられている。そして、
各短冊形状磁性板１ａ、１ｂ、１ｃ、１ｄの各々端面
は、隣り合う短冊形状磁性板の側面から突出しないよう
に側面に面一とされている。FIG. 5 is a perspective view of the core 101. As shown in FIG. 5, the core 101 is formed by joining a plurality of strip-shaped magnetic plates 1a, 1b, 1c, and 1d by a joining method called a double lap joint in which the magnetic plates are stacked and joined in a roughly hollow shape. I have. That is, first, two strip-shaped magnetic plates 1b and 1d are arranged in parallel, and then two strip-shaped magnetic plates 1b and 1d are stretched over the respective ends of the two strip-shaped magnetic plates 1b and 1d. The plates 1a and 1c are arranged side by side in parallel, and this is sequentially repeated, so that a total of eight strip-shaped magnetic plates are stacked in four layers. And
Each end face of each of the strip-shaped magnetic plates 1a, 1b, 1c, and 1d is flush with the side face so as not to protrude from the side face of the adjacent strip-shaped magnetic plate.

【００２５】零相変流器は、一般に商用周波数で使用さ
れるので、短冊形状磁性板１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄの厚
みは、渦電流損失による磁気特性の劣化が問題にならな
い程度の十分の数ミリ以下のものが使用されている。こ
のダブルラップジョイントと呼ばれる接合は、各々の短
冊形状磁性板の厚さが多少異なっても接合面を面接触と
することができ透磁率を向上させる効果を有している。Since the zero-phase current transformer is generally used at a commercial frequency, the thickness of the strip-shaped magnetic plates 1a, 1b, 1c, 1d is sufficient to prevent deterioration of magnetic characteristics due to eddy current loss. A few millimeters or less are used. The joint called a double wrap joint has the effect of improving the magnetic permeability because the joint surface can be brought into surface contact even if the thickness of each strip-shaped magnetic plate is slightly different.

【００２６】このような構成の零相変流器において、内
周シールド４、外周シールド５および一対の側面シール
ド板６からなるシールドコア９は、一次導体３ａ，３ｃ
の負荷電流によって発生する磁束のコア１０１への浸入
を防止し、残留電圧を低減するのに有用である。また、
巨大負荷電流が流れたときに、コア１０１の磁気飽和を
防止する事にも有効な対策となっている。尚、本実施の
形態のシールドコア９は、内周シールド４、外周シール
ド５および一対の側面シールド板６から構成されている
が、漏電遮断器の定格電流が比較的小さい場合、一対の
側面シールド板６のみの構成のものでも有効な効果が得
られる。In the zero-phase current transformer having such a configuration, the shield core 9 including the inner peripheral shield 4, the outer peripheral shield 5, and the pair of side shield plates 6 is connected to the primary conductors 3a and 3c.
This is useful for preventing the magnetic flux generated by the load current from entering the core 101 and reducing the residual voltage. Also,
This is an effective measure to prevent magnetic saturation of the core 101 when a huge load current flows. Although the shield core 9 of the present embodiment includes the inner shield 4, the outer shield 5, and a pair of side shield plates 6, when the rated current of the earth leakage breaker is relatively small, the pair of side shields is used. An effective effect can be obtained even with a configuration having only the plate 6.

【００２７】各シールド部材としては、上述のように電
磁軟鉄および珪素鋼板の積層板が用いられている。本実
施の形態においては、内外周シールド４、５には方向性
珪素鋼の巻鉄心が、そして、一対の側面シールド板６に
は、方向性珪素鋼板の打ち抜き板が用いられている。As described above, a laminated plate of electromagnetic soft iron and a silicon steel plate is used as each shield member. In the present embodiment, a wound core of directional silicon steel is used for the inner and outer shields 4 and 5, and a punched plate of directional silicon steel plate is used for the pair of side shield plates 6.

【００２８】残留電圧を一層低減する観点からは、一対
の側面シールド板６には、方向性珪素鋼が用いられ、か
つその積層方法においては、方向性珪素鋼の圧延方向で
ある磁化容易方向（図６中矢印の方向）が、隣り合う各
側面シールド板６ａ，６ｂで、互いに直交するように積
層されていることが望ましい。From the viewpoint of further reducing the residual voltage, directional silicon steel is used for the pair of side shield plates 6, and in the lamination method, the direction of easy magnetization (the rolling direction of the directional silicon steel) is used. It is desirable that the side shield plates 6a and 6b adjacent to each other are stacked so as to be orthogonal to each other.

【００２９】図７は方向性珪素鋼と無方向性珪素鋼の透
磁率特性を測定した例である。図７において、縦軸は材
料の透磁率を示し、横軸は磁界の大きさを示す。そし
て、実線で示される方向性珪素鋼の交互積層の特性は、
方向性珪素鋼（市販の最高級品、板厚０．３５ｍｍ）
が、図６に示されるように磁化容易方向を９０°毎に異
なる方向に向けて順次積層された材料の特性を示し、一
方、図中点線で示される無方向性珪素鋼の特性は、同形
状の無方向性珪素鋼（市販の最高級品、板厚０．３５ｍ
ｍ）が複数枚積層された材料の特性を示している。FIG. 7 is an example in which the magnetic permeability characteristics of a directional silicon steel and a non-directional silicon steel are measured. 7, the vertical axis indicates the magnetic permeability of the material, and the horizontal axis indicates the magnitude of the magnetic field. Then, the characteristics of the alternating lamination of the directional silicon steel indicated by the solid line are as follows:
Grain-oriented silicon steel (commercially available, highest grade, 0.35 mm thick)
However, as shown in FIG. 6, the characteristics of the materials sequentially laminated with the direction of easy magnetization changed in different directions at every 90 ° are shown. On the other hand, the characteristics of the non-oriented silicon steel indicated by the dotted line in the drawing are the same. Shaped non-oriented silicon steel (commercially the highest grade, 0.35m thick)
m) shows the characteristics of the material obtained by laminating a plurality of sheets.

【００３０】図７に示されるように、磁化容易方向が９
０°異なるように積層された方向性珪素鋼板の交互積層
板の場合は、周回する磁束の殆どが高透磁率の磁化容易
方向部分を通るので高透磁率となる。一方、図示省略す
るが磁化容易方向が磁束の周回方向と直交方向にすべて
同一となるように積層された積層板の透磁率は、すべて
の磁束が磁化の困難軸方向を通るので無方向性珪素鋼の
透磁率よりもさらに小さくなることが知られている。As shown in FIG. 7, the direction of easy magnetization is 9
In the case of an alternately laminated directional silicon steel sheet laminated so as to differ by 0 °, most of the circulating magnetic flux passes through the easy-permeation portion having the high magnetic permeability, so that the magnetic permeability is high. On the other hand, although not shown, the permeability of the laminated plate laminated so that the easy magnetization direction is all the same in the direction perpendicular to the circumferential direction of the magnetic flux is non-directional silicon because all the magnetic flux passes through the hard axis direction of the magnetization. It is known that the magnetic permeability is smaller than that of steel.

【００３１】図８は本実施の形態の側面シールド板６の
側面図である。図８に示されるように、８枚の方向性珪
素鋼６ａ乃至６ｂが積層されている。各々の方向性珪素
鋼は、図６に示されるように磁化容易方向を９０°毎に
異なる方向に向けて順次積層されている。尚、８枚の積
層板の内、一部を軟鉄あるいは無方向性珪素鋼に代替し
てもよい。軟鉄および無方向性珪素鋼は方向性珪素鋼よ
り安価なので、側面シールド板を安くできるという効果
がある。しかし、その場合でも積層方向に互いに隣り合
う方向性珪素鋼は、９０°毎に異なる方向に向けて順次
積層されていることが望ましい。FIG. 8 is a side view of the side shield plate 6 of the present embodiment. As shown in FIG. 8, eight directional silicon steels 6a to 6b are stacked. As shown in FIG. 6, the respective directional silicon steels are sequentially laminated such that the direction of easy magnetization is different at every 90 °. A part of the eight laminated plates may be replaced with soft iron or non-oriented silicon steel. Since soft iron and non-oriented silicon steel are cheaper than oriented silicon steel, there is an effect that the side shield plate can be made cheaper. However, even in such a case, it is desirable that the grain-oriented silicon steels adjacent to each other in the laminating direction are sequentially laminated in different directions every 90 °.

【００３２】次に動作を説明する。図９は本発明の構成
の零相変流器の残留電圧特性の理解を容易にするため、
平衡した負荷電流により発生する磁気シールド部とコア
１０１窓空間の両部を還流する磁束７ａと７ｂを模式的
に示したものである。ボビンコイル２の誘起電圧は、シ
ールドコア９内のコア１０１に浸入する両還流磁束の差
に比例する。ボビンコイル２に鎖交する磁束７ａのコア
１０１への浸入磁束と７ｂの浸入磁束の向きが逆で大き
さが等しい場合、ボビンコイル２の誘起電圧は零とな
る。実際には導体配置の非対称、磁気回路の磁気特性の
不均一等が原因で残留電圧は零とならないが、シールド
コア９の透磁率が大きいとコア部への浸入磁束は小さく
なり残留電圧を小さくできるものである。Next, the operation will be described. FIG. 9 is a diagram illustrating the structure of the zero-phase current transformer according to the present invention.
FIG. 3 schematically shows magnetic fluxes 7a and 7b generated by an equilibrium load current and circulating in both portions of a window space of a core 101 and a core 101 window. The induced voltage of the bobbin coil 2 is proportional to the difference between the two return magnetic fluxes that enter the core 101 in the shield core 9. When the directions of the magnetic flux 7a interlinking with the bobbin coil 2 and the magnetic flux penetrating the core 101 are opposite to each other and the magnitudes thereof are equal to each other, the induced voltage of the bobbin coil 2 becomes zero. Actually, the residual voltage does not become zero due to asymmetry of the conductor arrangement, non-uniformity of the magnetic characteristics of the magnetic circuit, etc. However, if the permeability of the shield core 9 is large, the magnetic flux penetrating into the core part becomes small, and the residual voltage becomes small. You can do it.

【００３３】実施の形態２．図１０は本発明の零相変流
器の他の例を示す断面図である。また、図１１は側面シ
ールド板の積層される様子を示した図である。上記実施
の形態１では、内周シールドに角筒状のものが用いられ
たが、図１０に示すように円筒状（楕円でも可）の内周
シールド１４が用いられてもよい。この場合、一対の側
面シールド板６は、図１１に示す形状の方向性珪素鋼の
交互積層板が用いられる。Embodiment 2 FIG. FIG. 10 is a sectional view showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. FIG. 11 is a diagram showing a state in which side shield plates are stacked. In the first embodiment, the inner peripheral shield is a rectangular tube, but a cylindrical (elliptical) inner peripheral shield 14 may be used as shown in FIG. In this case, as the pair of side shield plates 6, an alternate laminated plate of directional silicon steel having a shape shown in FIG. 11 is used.

【００３４】また、本実施の形態においては、三相の
Ｕ、Ｖ、Ｗ相に対応する一次導体３ａ、３ｂ、３ｃに対
応した零相変流器とされている。このように三相の一次
導体３ａ、３ｂ、３ｃに対応した零相変流器とされて
も、実施の形態１と同様な還流磁束分布となることが知
られている。Further, in the present embodiment, a zero-phase current transformer corresponding to the primary conductors 3a, 3b and 3c corresponding to the three-phase U, V and W phases is used. It is known that the zero-phase current transformer corresponding to the three-phase primary conductors 3a, 3b, and 3c has the same return magnetic flux distribution as that of the first embodiment.

【００３５】このような構成の零相変流器においては、
コア１０１と内周シールド１４間の距離を大きくとれる
ので磁気遮蔽効果が改善されるという長所を有する。ま
た、三相のＵ、Ｖ、Ｗ相に対応する一次導体３ａ、３
ｂ、３ｃに対応した零相変流器としても、実施の形態１
と同様の効果を得ることができる。In such a zero-phase current transformer,
Since the distance between the core 101 and the inner peripheral shield 14 can be increased, the magnetic shielding effect is improved. Also, the primary conductors 3a, 3a corresponding to the three-phase U, V, W phases
Embodiment 1 also applies to the zero-phase current transformers corresponding to b and 3c.
The same effect as described above can be obtained.

【００３６】実施の形態３．図１２は本発明の零相変流
器の他の例を示すコアの斜視図である。本実施の形態の
コア１０２は、図１２に示されるようなバットラップジ
ョイントと呼ばれる方法にて接合されている。すなわ
ち、各々の短冊形状磁性板１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄは、
最下層において、一側の端面を隣接する短冊形状磁性板
の側面端部に突き合わせて、一方、他側の側面端部に、
他側に隣接する短冊形状磁性板の端面を突き合わせられ
て全体で正方形矩形の枠型にされ、そして次の層におい
ては、この突き合わせを向きを反対にして行われて積層
されている。そして、短冊形状磁性板１ａ，１ｂ，１
ｃ，１ｄの厚みは、実施の形態１と同じように渦電流損
失による磁気特性の劣化が問題にならない程度の十分の
数ミリ以下のものが使用されている。Embodiment 3 FIG. 12 is a perspective view of a core showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. The core 102 of the present embodiment is joined by a method called a butt wrap joint as shown in FIG. That is, each of the strip-shaped magnetic plates 1a, 1b, 1c, 1d
In the lowermost layer, one end face is abutted to the side face end of the adjacent strip-shaped magnetic plate, while the other side face end is
The end faces of the strip-shaped magnetic plates adjacent to the other side are abutted to form a square-rectangular frame as a whole, and in the next layer, the abutting is performed in the opposite direction, and the layers are stacked. Then, the strip-shaped magnetic plates 1a, 1b, 1
As in the first embodiment, the thicknesses of c and 1d are several millimeters or less, which is sufficient to prevent deterioration of magnetic characteristics due to eddy current loss.

【００３７】このような構成の零相変流器においては、
コア１０２は、バットラップジョイントにより接合され
ている。バットラップジョイントは、ダブルラップジョ
イントに比べてコアの高さを半分とすることができ、零
相変流器をコンパクトにすることができる効果を有す
る。In the zero-phase current transformer having such a configuration,
The core 102 is joined by a butt wrap joint. The butt wrap joint can reduce the height of the core to half as compared with the double wrap joint, and has the effect of making the zero-phase current transformer compact.

【００３８】実施の形態４．図１３は本発明の零相変流
器の他の例を示すコアの斜視図である。本実施の形態の
コア１０３は、薄板のＬ形状磁性板１ｅ，１ｆが端部を
互いに接合され矩形枠状に形成されて作製されている。
そして、接合の方法は、端部を交互に重ねる交互積層接
合である。その他の構成は実施の形態１と同様である。Embodiment 4 FIG. FIG. 13 is a perspective view of a core showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. The core 103 of the present embodiment is manufactured by forming thin L-shaped magnetic plates 1e and 1f in a rectangular frame shape with their ends joined to each other.
Then, the joining method is alternately laminated joining in which the ends are alternately overlapped. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

【００３９】このような構成の零相変流器においては、
Ｌ形状磁性板が用いられているので、上述実施の形態１
における短冊形状磁性板よりもコストが若干高くなると
いう短所があるが、接合箇所を２カ所とすることがで
き、短冊形状磁性板で構成したものよりも接合箇所を減
らすことができるので、コアの実効透磁率を高くするこ
とができ、従って、零相電流に対する出力電圧を高くで
きる長所を有する。In the zero-phase current transformer having such a configuration,
Since the L-shaped magnetic plate is used, the first embodiment is used.
However, there is a disadvantage that the cost is slightly higher than that of the strip-shaped magnetic plate, but the number of joints can be two, and the number of joints can be reduced as compared with the case of the strip-shaped magnetic plate. There is an advantage that the effective magnetic permeability can be increased, and thus the output voltage with respect to the zero-phase current can be increased.

【００４０】実施の形態５．図１４は本発明の零相変流
器の他の例を示すコアの斜視図である。本実施の形態の
コア１０４は、薄板のＬ形状磁性板１ｅ，１ｆが端部を
互いに突き合わせて矩形枠状にされ積み上げられて作製
されている。接合の方法は、突き合わせ接合である。そ
の他の構成は実施の形態１と同様である。Embodiment 5 FIG. 14 is a perspective view of a core showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. The core 104 of the present embodiment is manufactured by stacking thin L-shaped magnetic plates 1e and 1f in a rectangular frame shape with their ends facing each other. The joining method is butt joining. Other configurations are the same as those of the first embodiment.

【００４１】このような構成の零相変流器においては、
接合箇所を２カ所とすることができ、接合箇所を減らす
ことができるので、コアの実効透磁率を高くすることが
でき出力電圧を高くできるとともに、コアの高さを半分
とすることができ、零相変流器をコンパクトにすること
ができる。In the zero-phase current transformer having such a configuration,
Since the number of joints can be two, and the number of joints can be reduced, the effective magnetic permeability of the core can be increased, the output voltage can be increased, and the height of the core can be halved. The zero-phase current transformer can be made compact.

【００４２】実施の形態６．図１５は本発明の零相変流
器の他の例を示すコアおよびボビンコイルの上面図であ
る。本実施の形態においては、ボビンコイル２は、コア
１０１の一次導体３ａ，３ｂ，３ｃの延設されている平
面と平行な１辺に１個のみが挿通されている。その他の
構成は実施の形態２と同様である。Embodiment 6 FIG. FIG. 15 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. In the present embodiment, only one bobbin coil 2 is inserted into one side parallel to the plane on which primary conductors 3a, 3b, 3c of core 101 extend. Other configurations are the same as those of the second embodiment.

【００４３】このような構成の零相変流器においては、
出力電圧が低くなるという短所があるが、ボビンコイル
の数を減らすことができ安価とすることができる。In the zero-phase current transformer having such a configuration,
Although there is a disadvantage that the output voltage is low, the number of bobbin coils can be reduced and the cost can be reduced.

【００４４】実施の形態７．図１６は本発明の零相変流
器の他の例を示すコアおよびボビンコイルの上面図であ
る。本実施の形態においては、一対のボビンコイル２
は、コア１０１の一次導体３ａ，３ｂ，３ｃの延設され
ている平面と平行な２辺に挿通されている。その他の構
成は実施の形態２と同様である。このような構成の零相
変流器においても、実施の形態２と同様な効果を得るこ
とができる。Embodiment 7 FIG. FIG. 16 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. In the present embodiment, a pair of bobbin coils 2
Are inserted through two sides parallel to the plane on which the primary conductors 3a, 3b, 3c of the core 101 extend. Other configurations are the same as those of the second embodiment. With the zero-phase current transformer having such a configuration, the same effect as in the second embodiment can be obtained.

【００４５】実施の形態８．図１７は本発明の零相変流
器の他の例を示すコアおよびボビンコイルの上面図であ
る。本実施の形態においては、３個のボビンコイル２
は、コア１０１の一次導体３ａ，３ｂ，３ｃの延設され
ている平面と平行な１辺とこの辺に隣り合う２辺に設け
られている。その他の構成は実施の形態２と同様であ
る。このような構成の零相変流器においては、出力電圧
を高くすることができる。Embodiment 8 FIG. FIG. 17 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. In the present embodiment, three bobbin coils 2
Are provided on one side parallel to the plane in which the primary conductors 3a, 3b, 3c of the core 101 extend, and on two sides adjacent to this side. Other configurations are the same as those of the second embodiment. In the zero-phase current transformer having such a configuration, the output voltage can be increased.

【００４６】実施の形態９．図１８は本発明の零相変流
器の他の例を示すコアおよびボビンコイルの上面図であ
る。本実施の形態においては、４個のボビンコイル２
は、コア１０１の４辺に各々挿通されている。その他の
構成は実施の形態２と同様である。このような構成の零
相変流器においては、出力電圧をさらに高くすることが
できる。Embodiment 9 FIG. FIG. 18 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention. In the present embodiment, four bobbin coils 2
Are inserted through four sides of the core 101, respectively. Other configurations are the same as those of the second embodiment. In the zero-phase current transformer having such a configuration, the output voltage can be further increased.

【００４７】[0047]

【発明の効果】この発明に係る零相変流器は、少なくと
も２本の導体と、導体を囲繞する矩形のコアと、コアに
挿通されたボビンコイルと、コアの両側面を覆う一対の
側面シールド板を含む磁気シールドを有する零相変流器
において、側面シールド板は、下記（１）または（２）
のいずれかからなり、（１）磁化方向に方向性を有する
方向性珪素鋼が複数枚積層された単一積層板、（２）磁
化方向に方向性を有する方向性珪素鋼と、軟鉄あるいは
磁化方向に方向性を有しない無方向性珪素鋼とが複数枚
積層された混合積層板、かつ側面シールド板は、積層方
向に隣り合う上記方向性珪素鋼の方向性が、互いに直交
するように積層されている。そのため、磁気シールドが
高透磁率となり、コアへの侵入磁束を小さくできるの
で、残留電圧を小さくすることができる。The zero-phase current transformer according to the present invention has at least two conductors, a rectangular core surrounding the conductor, a bobbin coil inserted through the core, and a pair of side shields covering both side surfaces of the core. In a zero-phase current transformer having a magnetic shield including a plate, the side shield plate is defined by the following (1) or (2)
(1) a single laminated plate in which a plurality of directional silicon steels having a directionality in a magnetization direction are laminated, (2) a directional silicon steel having a directionality in a magnetization direction, and soft iron or magnetization A mixed laminated plate in which a plurality of non-directional silicon steels having no directionality in the direction are laminated, and the side shield plate is laminated such that the directions of the directional silicon steels adjacent in the laminating direction are orthogonal to each other. Have been. Therefore, the magnetic shield has a high magnetic permeability, and the magnetic flux penetrating the core can be reduced, so that the residual voltage can be reduced.

【００４８】また、コアは、４枚の短冊形状磁性板が端
部を順次連結されて矩形とされ、矩形が積層されて作製
され、その接合方法はダブルラップジョイントまたはバ
ットラップジョイントである。そのため、コアを安価に
作成することができ、かつ零相電流通電時の出力電圧を
大きくすることができる。The core is formed by laminating four rectangular magnetic plates with their ends sequentially connected to form a rectangle, and the rectangles are laminated. The joining method is a double wrap joint or a butt wrap joint. Therefore, the core can be manufactured at low cost, and the output voltage when the zero-phase current flows can be increased.

【００４９】また、コアは、２枚のＬ形状磁性板が両端
部を連結されて矩形とされ、矩形が積層されて作製さ
れ、その接合方法は交互積層接合または突き合わせ接合
である。そのため、コアを安価に作成することができ、
かつ零相電流通電時の出力電圧を大きくすることができ
る。The core is formed by laminating two L-shaped magnetic plates with both ends connected to form a rectangle, and the rectangles are laminated. The joining method is alternate lamination joining or butt joining. Therefore, the core can be created at low cost,
In addition, the output voltage when the zero-phase current flows can be increased.

【００５０】また、磁気シールドは、一対の側面シール
ド板のみからなる。そのため、磁気シールドを安価に作
成することができる。The magnetic shield comprises only a pair of side shield plates. Therefore, the magnetic shield can be manufactured at low cost.

【００５１】また、導体は、同一平面上に延設され、ボ
ビンコイルは、コアの平面と平行な１辺に挿通された１
個のボビンコイルである。そのため、ボビンコイルの数
を減らすことができ安価とすることができる。The conductor extends on the same plane, and the bobbin coil includes a bobbin coil inserted through one side parallel to the plane of the core.
Bobbin coils. Therefore, the number of bobbin coils can be reduced and the cost can be reduced.

【００５２】また、ボビンコイルは、コアの対向する２
辺に挿通された一対のボビンコイルである。そのため、
ボビンコイルの数を減らすことができ安価とすることが
できる。Further, the bobbin coil is provided with two opposing cores.
It is a pair of bobbin coils inserted through the sides. for that reason,
The number of bobbin coils can be reduced and the cost can be reduced.

【００５３】また、導体は、同一平面上に延設され、ボ
ビンコイルは、コアの平面と平行な１辺と１辺に隣り合
う２辺に挿通された３個のボビンコイルである。そのた
め、出力電圧を高くすることができる。The conductor extends on the same plane, and the bobbin coils are three bobbin coils inserted on one side parallel to the plane of the core and two sides adjacent to the one side. Therefore, the output voltage can be increased.

【００５４】また、ボビンコイルは、４辺にそれぞれ挿
通された４個のボビンコイルである。そのため、出力電
圧をさらに高くすることができる。The bobbin coils are four bobbin coils inserted through four sides, respectively. Therefore, the output voltage can be further increased.

【００５５】さらに、ボビンコイルのうち対向するボビ
ンコイルは、等ピッチで同一巻数、同一巻線長である。
そのため、残留電圧をさらに小さくすることができる。Further, the opposing bobbin coils among the bobbin coils have the same number of turns and the same winding length at the same pitch.
Therefore, the residual voltage can be further reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 本発明の零相変流器を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing a zero-phase current transformer according to the present invention.

【図２】 図１のII-II線に沿う矢視断面図である。FIG. 2 is a sectional view taken along the line II-II in FIG.

【図３】 零相変流器の概略斜視図である。FIG. 3 is a schematic perspective view of a zero-phase current transformer.

【図４】 ボビンコイルのボビンの斜視図である。FIG. 4 is a perspective view of a bobbin of a bobbin coil.

【図５】 コアの斜視図である。FIG. 5 is a perspective view of a core.

【図６】 側面シールド板の積層される様子を示した図
である。FIG. 6 is a diagram showing a state in which side shield plates are stacked.

【図７】 方向性珪素鋼と無方向性珪素鋼の透磁率特性
を測定した例である。FIG. 7 is an example in which the magnetic permeability characteristics of a directional silicon steel and a non-directional silicon steel are measured.

【図８】 側面シールド板の側面図である。FIG. 8 is a side view of a side shield plate.

【図９】 は本発明の構成の零相変流器の残留電圧特性
の理解を容易にするため、平衡した負荷電流により発生
する磁気シールド部とコア１０１窓空間の両部を還流す
る磁束７ａと７ｂを模式的に示したものである。FIG. 9 shows a magnetic flux 7a circulating through both the magnetic shield part and the core 101 window space generated by a balanced load current in order to facilitate understanding of the residual voltage characteristic of the zero-phase current transformer having the configuration of the present invention. And 7b are schematically shown.

【図１０】 本発明の零相変流器の他の例を示す断面図
である。FIG. 10 is a sectional view showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１１】 側面シールド板の積層される様子を示した
図である。FIG. 11 is a diagram showing a state in which side shield plates are stacked.

【図１２】 本発明の零相変流器の他の例を示すコアの
斜視図である。FIG. 12 is a perspective view of a core showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１３】 本発明の零相変流器の他の例を示すコアの
斜視図である。FIG. 13 is a perspective view of a core showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１４】 本発明の零相変流器の他の例を示すコアの
斜視図である。FIG. 14 is a perspective view of a core showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１５】 本発明の零相変流器の他の例を示すコアお
よびボビンコイルの上面図である。FIG. 15 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１６】 本発明の零相変流器の他の例を示すコアお
よびボビンコイルの上面図である。FIG. 16 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１７】 本発明の零相変流器の他の例を示すコアお
よびボビンコイルの上面図である。FIG. 17 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１８】 本発明の零相変流器の他の例を示すコアお
よびボビンコイルの上面図である。FIG. 18 is a top view of a core and a bobbin coil showing another example of the zero-phase current transformer of the present invention.

【図１９】 従来の零相変流器を示す構成図である。FIG. 19 is a configuration diagram showing a conventional zero-phase current transformer.

【図２０】 従来の零相変流器の他の例を示す構成図で
ある。FIG. 20 is a configuration diagram showing another example of a conventional zero-phase current transformer.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

２ ボビンコイル、３ａ，３ｂ，３ｃ 導体、６ 側面
シールド板、９ 磁気シールド、１０１，１０２，１０
３，１０４ コア。2 bobbin coil, 3a, 3b, 3c conductor, 6 side shield plate, 9 magnetic shield, 101, 102, 10
3,104 cores.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川上 勝弘 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (72) Inventor Katsuhiro Kawakami 2-3-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Mitsubishi Electric Corporation

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 少なくとも２本の導体と、 上記導体を囲繞する矩形のコアと、 上記コアに挿通されたボビンコイルと、 上記コアの両側面を覆う一対の側面シールド板を含む磁
気シールドを有する零相変流器において、 上記側面シールド板は、下記（１）または（２）のいず
れかからなり、（１）磁化方向に方向性を有する方向性
珪素鋼が複数枚積層された単一積層板、（２）磁化方向
に方向性を有する方向性珪素鋼と、軟鉄あるいは磁化方
向に方向性を有しない無方向性珪素鋼とが複数枚積層さ
れた混合積層板、 かつ上記側面シールド板は、積層方向に隣り合う上記方
向性珪素鋼の方向性が、互いに直交するように積層され
ていることを特徴とする零相変流器。A magnetic shield comprising at least two conductors, a rectangular core surrounding the conductor, a bobbin coil inserted through the core, and a magnetic shield including a pair of side shield plates covering both side surfaces of the core. In the phase transformer, the side shield plate is made of one of the following (1) or (2), and (1) a single laminated plate in which a plurality of directional silicon steels having a directionality in a magnetization direction are laminated. (2) a mixed laminated plate in which a plurality of directional silicon steels having a directionality in a magnetization direction and a plurality of soft irons or non-directional silicon steels having no directionality in a magnetization direction are laminated; A zero-phase current transformer, wherein the directionality of the directional silicon steels adjacent to each other in the stacking direction are stacked so as to be orthogonal to each other. 【請求項２】 上記コアは、４枚の短冊形状磁性板が端
部を順次連結されて矩形とされ、該矩形が積層されて作
製され、その接合方法はダブルラップジョイントまたは
バットラップジョイントであることを特徴とする請求項
１記載の零相変流器。2. The core is formed by laminating four strip-shaped magnetic plates with their ends sequentially connected to form a rectangle, and the rectangles are laminated, and the joining method is a double wrap joint or a butt wrap joint. The zero-phase current transformer according to claim 1, wherein: 【請求項３】 上記コアは、２枚のＬ形状磁性板が両端
部を連結されて矩形とされ、該矩形が積層されて作製さ
れ、その接合方法は交互積層接合または突き合わせ接合
であることを特徴とする請求項１記載の零相変流器。3. The core is formed by joining two L-shaped magnetic plates at both ends to form a rectangle, and the rectangles are laminated, and the joining method is alternate laminate joining or butt joining. The zero-phase current transformer according to claim 1, wherein: 【請求項４】 上記磁気シールドは、上記一対の側面シ
ールド板のみからなることを特徴とする請求項１乃至３
のいずれかに記載の零相変流器。4. The magnetic shield according to claim 1, wherein the magnetic shield comprises only the pair of side shield plates.
A zero-phase current transformer according to any one of the above. 【請求項５】 上記導体は、同一平面上に延設され、上
記ボビンコイルは、上記コアの上記平面と平行な１辺に
挿通された１個のボビンコイルであることを特徴とする
請求項１乃至４のいずれかに記載の零相変流器。5. The bobbin coil is a single bobbin coil inserted on one side of the core parallel to the plane, wherein the conductor extends on the same plane. 5. The zero-phase current transformer according to any one of 4. 【請求項６】 上記ボビンコイルは、上記コアの対向す
る２辺に挿通された一対のボビンコイルであることを特
徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の零相変流
器。6. The zero-phase current transformer according to claim 1, wherein the bobbin coil is a pair of bobbin coils inserted into two opposing sides of the core. 【請求項７】 上記導体は、同一平面上に延設され、 上記ボビンコイルは、上記コアの上記平面と平行な１辺
と該１辺に隣り合う２辺に挿通された３個のボビンコイ
ルであることを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに
記載の零相変流器。7. The conductor extends on the same plane, and the bobbin coils are three bobbin coils inserted into one side of the core parallel to the plane and two sides adjacent to the one side. The zero-phase current transformer according to any one of claims 1 to 4, wherein: 【請求項８】 上記ボビンコイルは、４辺にそれぞれ挿
通された４個のボビンコイルであることを特徴とする請
求項１乃至４のいずれかに記載の零相変流器。8. The zero-phase current transformer according to claim 1, wherein the bobbin coils are four bobbin coils inserted on four sides, respectively. 【請求項９】 上記ボビンコイルのうち対向するボビン
コイルは、等ピッチで同一巻数、同一巻線長であること
を特徴とする請求項６乃至８のいずれかに記載の零相変
流器。9. The zero-phase current transformer according to claim 6, wherein opposing bobbin coils of the bobbin coils have the same number of turns and the same winding length at an equal pitch.