JPH1133685A - 連続鋳造用ノズル - Google Patents
連続鋳造用ノズルInfo
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- JPH1133685A JPH1133685A JP21017797A JP21017797A JPH1133685A JP H1133685 A JPH1133685 A JP H1133685A JP 21017797 A JP21017797 A JP 21017797A JP 21017797 A JP21017797 A JP 21017797A JP H1133685 A JPH1133685 A JP H1133685A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造に用いられる連続鋳造用ノズル、特
に連続鋳造操業において、取鍋からタンデッシュへの溶
融金属を排出する際に使用されるロングノズルまたはエ
アーシールパイプのスラグラインに当たる材料の損耗を
防ぎ、該ロングノズルまたはエアーシールパイプの耐用
性を改良する。 【解決手段】 溶融金属に浸漬される連続鋳造用ノズ
ル、特にロングノズルまたはエアーシールパイプのスラ
グライン部を多層構造とし、該多層構造の最外層をマグ
ネシア−黒鉛系材質で構成して、耐用性を向上させた上
記連続鋳造用ノズル。
に連続鋳造操業において、取鍋からタンデッシュへの溶
融金属を排出する際に使用されるロングノズルまたはエ
アーシールパイプのスラグラインに当たる材料の損耗を
防ぎ、該ロングノズルまたはエアーシールパイプの耐用
性を改良する。 【解決手段】 溶融金属に浸漬される連続鋳造用ノズ
ル、特にロングノズルまたはエアーシールパイプのスラ
グライン部を多層構造とし、該多層構造の最外層をマグ
ネシア−黒鉛系材質で構成して、耐用性を向上させた上
記連続鋳造用ノズル。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造に用いら
れる耐用性に優れた連続鋳造用ノズル、特にロングノズ
ルまたはエアーシールパイプに関する。
れる耐用性に優れた連続鋳造用ノズル、特にロングノズ
ルまたはエアーシールパイプに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続鋳造操業において取鍋からタ
ンディシュ内へ溶融金属を排出する際に、ロングノズル
またはエアーシールパイプが使用されている。このロン
グノズルまたはエアーシールパイプは、周知のように取
鍋の底部に固定治具などにより連結され、かつ下端部を
タンディシュ内の溶融金属に浸して該取鍋の溶融金属を
酸化させることなくタンディシュ内に注入するものであ
る。このロングノズルまたはエアーシールパイプの材料
として、一般に溶融シリカ含有アルミナ−黒鉛系もしく
はノンシリカアルミナ−黒鉛系（特許第１３２２７９５
号参照）またはジルコニア−黒鉛系材質の、単独または
これらを組合せた材料などが多く使用されている。
ンディシュ内へ溶融金属を排出する際に、ロングノズル
またはエアーシールパイプが使用されている。このロン
グノズルまたはエアーシールパイプは、周知のように取
鍋の底部に固定治具などにより連結され、かつ下端部を
タンディシュ内の溶融金属に浸して該取鍋の溶融金属を
酸化させることなくタンディシュ内に注入するものであ
る。このロングノズルまたはエアーシールパイプの材料
として、一般に溶融シリカ含有アルミナ−黒鉛系もしく
はノンシリカアルミナ−黒鉛系（特許第１３２２７９５
号参照）またはジルコニア−黒鉛系材質の、単独または
これらを組合せた材料などが多く使用されている。
【０００３】鋳造に際し、タンディシュ内には溶融金属
（溶鋼）の保温とタンディシュ内の溶融金属面の酸化を
防止するために保温材が投入される。この保温材には、
もみがらやＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＭｇＯ、ＣａＯなどの
成分で構成される材料が使用されており、これらを鋼種
や使用条件によって使いわけている。この保温材はタン
ディシュ内で溶融金属（溶鋼）面上に浮遊し、上記ロン
グノズルやエアーシールパイプに接する部分で溶融金属
（溶鋼）との相乗アタックにより、ロングノズルを激し
く浸食し、ロングノズルやエアーシールパイプの寿命に
大きな影響を与えていた。
（溶鋼）の保温とタンディシュ内の溶融金属面の酸化を
防止するために保温材が投入される。この保温材には、
もみがらやＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2、ＭｇＯ、ＣａＯなどの
成分で構成される材料が使用されており、これらを鋼種
や使用条件によって使いわけている。この保温材はタン
ディシュ内で溶融金属（溶鋼）面上に浮遊し、上記ロン
グノズルやエアーシールパイプに接する部分で溶融金属
（溶鋼）との相乗アタックにより、ロングノズルを激し
く浸食し、ロングノズルやエアーシールパイプの寿命に
大きな影響を与えていた。
【０００４】さらに、同一のタンディシュを使用し、取
鍋のみを多数交換して連続鋳造を行なうときは、取鍋中
の溶鋼をタンディシュの注ぎ込む末期に、取鍋内のスラ
グがタンディシュ内に混入することもあり、この混入ス
ラグが上記保温材に加えてロングノズルの浸食を加速す
ることが多い。従来は保温材、スラグの成分、塩基度な
どによって、タンディシュ内の溶融金属（溶鋼）面に当
たるロングノズルやエアーシールパイプの材質がなるべ
く損耗しないように使い分けを行なってきた。一般に
は、上記にも述べたようにＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｃ系材
質、Ａｌ2Ｏ3−Ｃ（ノンシリカ）系材質、ＺｒＯ2−Ｃ
系が用いられてきたが、上記のように煩雑な使い分けを
行なってもなお浸食が激しく、逆にスラグのみの偏重し
た対策をとるとロングノズルやエアーシールパイプの全
体的な強度低下を引き起こして亀裂や割れが発生するな
ど、総合的に耐用性が劣るという欠点を有していた。ま
た構造的にみると、図２〜４に示すように全体を単一の
材質ａで構成するノズル構造（図２）、スラグライン部
ｂを本体ａで挟み込むというノズル構造（図３）または
上下２層構造ａ、ｂとする場合ノズル構造（図４、特許
第１３２２７９５号参照）が提案されていたが、このよ
うな構造的な工夫を凝らしてもなお根本的解決に至って
いないのが現状である。
鍋のみを多数交換して連続鋳造を行なうときは、取鍋中
の溶鋼をタンディシュの注ぎ込む末期に、取鍋内のスラ
グがタンディシュ内に混入することもあり、この混入ス
ラグが上記保温材に加えてロングノズルの浸食を加速す
ることが多い。従来は保温材、スラグの成分、塩基度な
どによって、タンディシュ内の溶融金属（溶鋼）面に当
たるロングノズルやエアーシールパイプの材質がなるべ
く損耗しないように使い分けを行なってきた。一般に
は、上記にも述べたようにＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2−Ｃ系材
質、Ａｌ2Ｏ3−Ｃ（ノンシリカ）系材質、ＺｒＯ2−Ｃ
系が用いられてきたが、上記のように煩雑な使い分けを
行なってもなお浸食が激しく、逆にスラグのみの偏重し
た対策をとるとロングノズルやエアーシールパイプの全
体的な強度低下を引き起こして亀裂や割れが発生するな
ど、総合的に耐用性が劣るという欠点を有していた。ま
た構造的にみると、図２〜４に示すように全体を単一の
材質ａで構成するノズル構造（図２）、スラグライン部
ｂを本体ａで挟み込むというノズル構造（図３）または
上下２層構造ａ、ｂとする場合ノズル構造（図４、特許
第１３２２７９５号参照）が提案されていたが、このよ
うな構造的な工夫を凝らしてもなお根本的解決に至って
いないのが現状である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、連続鋳造に
用いられる耐用性に優れた連続鋳造用ノズル、特に連続
鋳造操業において、取鍋からタンデッシュへ溶融金属を
排出する際に、溶融金属を空気による酸化から防ぎ、か
つタンデッシュ内へ落下する溶融金属のスプラッシュの
発生を防止する目的で使用されるロングノズルまたはエ
アーシールパイプのスラグラインに当たる材料の損耗を
防ぎ、著しく耐用性を向上させた該ロングノズルまたは
エアーシールパイプなどの連続鋳造用ノズルに関する。
用いられる耐用性に優れた連続鋳造用ノズル、特に連続
鋳造操業において、取鍋からタンデッシュへ溶融金属を
排出する際に、溶融金属を空気による酸化から防ぎ、か
つタンデッシュ内へ落下する溶融金属のスプラッシュの
発生を防止する目的で使用されるロングノズルまたはエ
アーシールパイプのスラグラインに当たる材料の損耗を
防ぎ、著しく耐用性を向上させた該ロングノズルまたは
エアーシールパイプなどの連続鋳造用ノズルに関する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、 １ 溶融金属に浸漬される連続鋳造用ノズルのスラグラ
イン部を多層構造とし、該多層構造の最外層をマグネシ
ア−黒鉛系材質で構成したことを特徴とする耐用性に優
れた連続鋳造用ノズル ２ 最外層が、ＭｇＯ：５０〜８０ｗｔ％、Ｃ：１０〜
４０ｗｔ％、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ％、Ｂ4Ｃ１〜１０
ｗｔ％を含有するマグネシア−黒鉛系材質で構成したこ
とを特徴とする上記１記載の連続鋳造用ノズル ３ スラグライン部の内孔側の材質をアルミナ−黒鉛系
（溶融シリカ含有またはノンシリカ）またはジルコニア
−黒鉛系材質で構成したことを特徴とする上記１または
２のそれぞれに記載の連続鋳造用ノズル ４ スラグライン部の多層構造を三層以上とし、最外層
に発生する熱応力を緩和させるように内孔側に向けて熱
膨張の異なる材料を順次配列したことを特徴とする上記
１〜３のいずれか一項に記載の連続鋳造用ノズル ５ 溶融金属を取鍋からタンディシュ内へ排出するロン
グノズルまたはエアーシールパイプであることを特徴と
する上記１〜４のいずれか一項に記載の連続鋳造用ノズ
ル を提供する。
イン部を多層構造とし、該多層構造の最外層をマグネシ
ア−黒鉛系材質で構成したことを特徴とする耐用性に優
れた連続鋳造用ノズル ２ 最外層が、ＭｇＯ：５０〜８０ｗｔ％、Ｃ：１０〜
４０ｗｔ％、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ％、Ｂ4Ｃ１〜１０
ｗｔ％を含有するマグネシア−黒鉛系材質で構成したこ
とを特徴とする上記１記載の連続鋳造用ノズル ３ スラグライン部の内孔側の材質をアルミナ−黒鉛系
（溶融シリカ含有またはノンシリカ）またはジルコニア
−黒鉛系材質で構成したことを特徴とする上記１または
２のそれぞれに記載の連続鋳造用ノズル ４ スラグライン部の多層構造を三層以上とし、最外層
に発生する熱応力を緩和させるように内孔側に向けて熱
膨張の異なる材料を順次配列したことを特徴とする上記
１〜３のいずれか一項に記載の連続鋳造用ノズル ５ 溶融金属を取鍋からタンディシュ内へ排出するロン
グノズルまたはエアーシールパイプであることを特徴と
する上記１〜４のいずれか一項に記載の連続鋳造用ノズ
ル を提供する。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明は、溶融金属に浸漬される
連続鋳造用ノズルのスラグライン部を多層構造とし、該
多層構造の最外層をマグネシア−黒鉛系材質で構成す
る。上記図２または図３に示すように、ノズル本体全部
またはスラグライン部全部をマグネシア−黒鉛系材質で
構成する（公知例では特公平６−６５４２７号公報参
照）ことも考えられるが、マグネシア−黒鉛系材質自体
が強度的に低位であり、また熱膨張率がアルミナ−黒鉛
系材質に比べ大きいため、耐スポーリング性が劣り、受
鋼時に亀裂や割れを発生し易く、このような構造は得策
ではない。このようなことから、多層構造の最外層をマ
グネシア−黒鉛系材質で構成するとともに、内孔側の材
質をアルミナ−黒鉛系（溶融シリカ含有またはノンシリ
カ）またはジルコニア−黒鉛系材質で構成し、耐スポー
リング性を向上させて、総合的にロングノズルまたはエ
アーシールパイプなどの連続鋳造用ノズルの耐用性を向
上させるに至ったものである。
連続鋳造用ノズルのスラグライン部を多層構造とし、該
多層構造の最外層をマグネシア−黒鉛系材質で構成す
る。上記図２または図３に示すように、ノズル本体全部
またはスラグライン部全部をマグネシア−黒鉛系材質で
構成する（公知例では特公平６−６５４２７号公報参
照）ことも考えられるが、マグネシア−黒鉛系材質自体
が強度的に低位であり、また熱膨張率がアルミナ−黒鉛
系材質に比べ大きいため、耐スポーリング性が劣り、受
鋼時に亀裂や割れを発生し易く、このような構造は得策
ではない。このようなことから、多層構造の最外層をマ
グネシア−黒鉛系材質で構成するとともに、内孔側の材
質をアルミナ−黒鉛系（溶融シリカ含有またはノンシリ
カ）またはジルコニア−黒鉛系材質で構成し、耐スポー
リング性を向上させて、総合的にロングノズルまたはエ
アーシールパイプなどの連続鋳造用ノズルの耐用性を向
上させるに至ったものである。
【０００８】また、内孔側の材質をマグネシア−黒鉛系
材質とすることも考えられなくはないが、このような構
造もまた好ましいものではない。何故なら、マグネシア
−黒鉛系材質を内孔側の材質とした場合には、例えば該
熱膨張の大きいマグネシア−黒鉛系材質の層が鋳造時の
熱を受けて膨張し、その上に設けられた熱膨張の低いア
ルミナ−黒鉛系またはジルコニア−黒鉛系材質からなる
外層をせり割ってしまうからである。このため、多層構
造の最外層をマグネシア−黒鉛系材質で発生する熱応力
を吸収または緩和できるように、内孔側に向けて熱膨張
の異なる材料すなわち熱膨張が順次低くなるようにアル
ミナ−黒鉛系またはジルコニア−黒鉛系材料を、例えば
二層以上（最外層を含めると合計で三層以上）とし、こ
れらを選択または組み合わせて配置することが望まし
い。これによって、受鋼時または鋳造時における連続鋳
造用ノズルの亀裂の発生や割れを効果的に防止できる。
材質とすることも考えられなくはないが、このような構
造もまた好ましいものではない。何故なら、マグネシア
−黒鉛系材質を内孔側の材質とした場合には、例えば該
熱膨張の大きいマグネシア−黒鉛系材質の層が鋳造時の
熱を受けて膨張し、その上に設けられた熱膨張の低いア
ルミナ−黒鉛系またはジルコニア−黒鉛系材質からなる
外層をせり割ってしまうからである。このため、多層構
造の最外層をマグネシア−黒鉛系材質で発生する熱応力
を吸収または緩和できるように、内孔側に向けて熱膨張
の異なる材料すなわち熱膨張が順次低くなるようにアル
ミナ−黒鉛系またはジルコニア−黒鉛系材料を、例えば
二層以上（最外層を含めると合計で三層以上）とし、こ
れらを選択または組み合わせて配置することが望まし
い。これによって、受鋼時または鋳造時における連続鋳
造用ノズルの亀裂の発生や割れを効果的に防止できる。
【０００９】最外層の材質はＭｇＯ：５０〜８０ｗｔ
％、Ｃ：１０〜４０ｗｔ％、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ％、
Ｂ4Ｃ１〜１０ｗｔ％を主成分として含有するマグネシ
ア−黒鉛系材質で構成することが望ましい。上記のよう
に、ＭｇＯは５０〜８０ｗｔ％とするが、５０ｗｔ％未
満では溶鋼に対する耐食性が不十分であり、多層構造の
内孔側に位置するアルミナ−黒鉛系またはジルコニア−
黒鉛系材質に比べ、耐食性の点で優位差がなくなってし
まうためである。逆にＭｇＯが８０ｗｔ％を超えると、
熱膨張率が高くなりすぎ、上記のようにマグネシア−黒
鉛系材質で発生する熱応力を吸収または緩和できるよう
に構造的な工夫を凝らしてもその限界があり、耐スポー
リング特性が低下し、好ましくないためである。
％、Ｃ：１０〜４０ｗｔ％、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ％、
Ｂ4Ｃ１〜１０ｗｔ％を主成分として含有するマグネシ
ア−黒鉛系材質で構成することが望ましい。上記のよう
に、ＭｇＯは５０〜８０ｗｔ％とするが、５０ｗｔ％未
満では溶鋼に対する耐食性が不十分であり、多層構造の
内孔側に位置するアルミナ−黒鉛系またはジルコニア−
黒鉛系材質に比べ、耐食性の点で優位差がなくなってし
まうためである。逆にＭｇＯが８０ｗｔ％を超えると、
熱膨張率が高くなりすぎ、上記のようにマグネシア−黒
鉛系材質で発生する熱応力を吸収または緩和できるよう
に構造的な工夫を凝らしてもその限界があり、耐スポー
リング特性が低下し、好ましくないためである。
【００１０】Ｃは１０〜４０ｗｔ％とするが、Ｃが１０
ｗｔ％未満では著しく耐スポーリング特性が低下するた
めであり、逆に４０ｗｔ％を超えると溶鋼に対する耐食
性が低下するためである。また、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ
％とするのは耐酸化特性を向上させるためである。１ｗ
ｔ％未満または１０ｗｔ％を超えるとその効果はない。
さらに、Ｂ4Ｃ１〜１０ｗｔ％を添加するのは材質の酸
化防止と強度を向上させる目的であるが、１ｗｔ％未満
または１０ｗｔ％を超えるとその効果はなくなるので、
この範囲とした。
ｗｔ％未満では著しく耐スポーリング特性が低下するた
めであり、逆に４０ｗｔ％を超えると溶鋼に対する耐食
性が低下するためである。また、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ
％とするのは耐酸化特性を向上させるためである。１ｗ
ｔ％未満または１０ｗｔ％を超えるとその効果はない。
さらに、Ｂ4Ｃ１〜１０ｗｔ％を添加するのは材質の酸
化防止と強度を向上させる目的であるが、１ｗｔ％未満
または１０ｗｔ％を超えるとその効果はなくなるので、
この範囲とした。
【００１１】本発明のノズル構造の例を図１に示す。図
１は三層構造を示すものであり、ａはノズル本体かつ内
孔側を示しており、ｂはスラグライン部に位置する中間
層、ｃは同スラグライン部に位置するマグネシア−黒鉛
系材質の最外層を示している。このような本発明のノズ
ル構造は、ロングノズルまたはエアーシールパイプとし
て適用できるだけでなく、溶融金属に浮上するスラグに
よるアタックがある連続鋳造用ノズルに広く適用できる
ことは言うまでもない。
１は三層構造を示すものであり、ａはノズル本体かつ内
孔側を示しており、ｂはスラグライン部に位置する中間
層、ｃは同スラグライン部に位置するマグネシア−黒鉛
系材質の最外層を示している。このような本発明のノズ
ル構造は、ロングノズルまたはエアーシールパイプとし
て適用できるだけでなく、溶融金属に浮上するスラグに
よるアタックがある連続鋳造用ノズルに広く適用できる
ことは言うまでもない。
【００１２】
【実施例】次に、実施例を示す。表１に示す材質ａ、
ｂ、ｃを選定するとともに、図１に示すようなロングノ
ズルの形状にＣＩＰを用いて成形した。そしてこれをさ
らに還元雰囲気中９００°Ｃ〜１１００°Ｃで焼成を行
ないロングノズルとした。この実施例に示すロングノズ
ルの見掛気孔率、かさ比重、曲げ強さ、熱膨張率（１０
００°Ｃにおける）は、表１に示す通りである。このよ
うに、実施例における最外層ｃはマグネシア−黒鉛系材
質である。このマグネシア−黒鉛系材質は後述するよう
にスラグに対しての耐性は高いが、内孔側ａや中間層ｂ
の材質に比べ曲げ強さが低く、熱膨張率がかなり大きい
ことが分かる。次に、このロングノズルを使用し、塩基
度（ＣａＯ／ＳｉＯ2）１．７のレードル（取鍋）スラ
グが混入するタンデッシュを用いて（実機を使用）低炭
素鋼を鋳造した。この結果を表２に示す。
ｂ、ｃを選定するとともに、図１に示すようなロングノ
ズルの形状にＣＩＰを用いて成形した。そしてこれをさ
らに還元雰囲気中９００°Ｃ〜１１００°Ｃで焼成を行
ないロングノズルとした。この実施例に示すロングノズ
ルの見掛気孔率、かさ比重、曲げ強さ、熱膨張率（１０
００°Ｃにおける）は、表１に示す通りである。このよ
うに、実施例における最外層ｃはマグネシア−黒鉛系材
質である。このマグネシア−黒鉛系材質は後述するよう
にスラグに対しての耐性は高いが、内孔側ａや中間層ｂ
の材質に比べ曲げ強さが低く、熱膨張率がかなり大きい
ことが分かる。次に、このロングノズルを使用し、塩基
度（ＣａＯ／ＳｉＯ2）１．７のレードル（取鍋）スラ
グが混入するタンデッシュを用いて（実機を使用）低炭
素鋼を鋳造した。この結果を表２に示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【比較例】次に比較例を示す。実施例と同様に、表１に
示す材質ａ、ｂを選定するとともに、図３に示すような
ロングノズルの形状にＣＩＰを用いて成形した。そして
これをさらに還元雰囲気中９００°Ｃ〜１１００°Ｃで
焼成を行ないロングノズルとした。この表１から明らか
なように、比較例の最外層はアルミナ−黒鉛系である。
次に、このロングノズルを使用し、塩基度（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2）１．７のレードル（取鍋）スラグが混入するタ
ンデッシュを用いて低炭素鋼を鋳造した。この結果を実
施例と同様に、表２に示す。
示す材質ａ、ｂを選定するとともに、図３に示すような
ロングノズルの形状にＣＩＰを用いて成形した。そして
これをさらに還元雰囲気中９００°Ｃ〜１１００°Ｃで
焼成を行ないロングノズルとした。この表１から明らか
なように、比較例の最外層はアルミナ−黒鉛系である。
次に、このロングノズルを使用し、塩基度（ＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2）１．７のレードル（取鍋）スラグが混入するタ
ンデッシュを用いて低炭素鋼を鋳造した。この結果を実
施例と同様に、表２に示す。
【００１５】
【表２】
【００１６】この表２から明らかなように、最外層がア
ルミナ−黒鉛系である比較例では、耐用時間が６００〜
６５０分であるのに対し、最外層ｃがマグネシア−黒鉛
系材質である本発明の実施例では耐用時間が８００〜８
５０分となり、本発明において約３０％のライフ向上が
確認できた。
ルミナ−黒鉛系である比較例では、耐用時間が６００〜
６５０分であるのに対し、最外層ｃがマグネシア−黒鉛
系材質である本発明の実施例では耐用時間が８００〜８
５０分となり、本発明において約３０％のライフ向上が
確認できた。
【００１７】このように、溶融金属に浸漬される連続鋳
造用ノズルのスラグライン部を多層構造として、該多層
構造の最外層をマグネシア−黒鉛系材質で構成し、特に
この最外層を、ＭｇＯ：５０〜８０ｗｔ％、Ｃ：１０〜
４０ｗｔ％、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ％、Ｂ4Ｃ１〜１０
ｗｔ％を含有するマグネシア−黒鉛系材質で構成するこ
とによってスラグによる損耗を防ぐと同時に、内孔側の
材質として強度の高い材料であり、かつまた熱応力を吸
収または緩和できるように配列したアルミナ−黒鉛系
（溶融シリカ含有またはノンシリカ）またはジルコニア
−黒鉛系材質で構成することにより、ロングノズルまた
はエアーシールパイプの寿命を著しく高めたものであ
る。上記において、本発明はロングノズルの例に基づい
て説明したが、あくまでこれは一例にすぎず、本発明の
要旨を逸脱しない範囲において種々変更し得るものであ
る。そして、本発明はこれらを全て包含するものであ
る。
造用ノズルのスラグライン部を多層構造として、該多層
構造の最外層をマグネシア−黒鉛系材質で構成し、特に
この最外層を、ＭｇＯ：５０〜８０ｗｔ％、Ｃ：１０〜
４０ｗｔ％、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ％、Ｂ4Ｃ１〜１０
ｗｔ％を含有するマグネシア−黒鉛系材質で構成するこ
とによってスラグによる損耗を防ぐと同時に、内孔側の
材質として強度の高い材料であり、かつまた熱応力を吸
収または緩和できるように配列したアルミナ−黒鉛系
（溶融シリカ含有またはノンシリカ）またはジルコニア
−黒鉛系材質で構成することにより、ロングノズルまた
はエアーシールパイプの寿命を著しく高めたものであ
る。上記において、本発明はロングノズルの例に基づい
て説明したが、あくまでこれは一例にすぎず、本発明の
要旨を逸脱しない範囲において種々変更し得るものであ
る。そして、本発明はこれらを全て包含するものであ
る。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、連続鋳造に用いられる
連続鋳造用ノズル、特に連続鋳造操業において、取鍋か
らタンデッシュへ溶融金属を排出する際に使用されるロ
ングノズルまたはエアーシールパイプのスラグラインに
当たる材料のスラグによる損耗を防ぎ、該ロングノズル
またはエアーシールパイプの耐用性を著しく改良するこ
とができた。
連続鋳造用ノズル、特に連続鋳造操業において、取鍋か
らタンデッシュへ溶融金属を排出する際に使用されるロ
ングノズルまたはエアーシールパイプのスラグラインに
当たる材料のスラグによる損耗を防ぎ、該ロングノズル
またはエアーシールパイプの耐用性を著しく改良するこ
とができた。
【図１】 図１は、本発明の一例を示すロングノズルの
断面説明図である。
断面説明図である。
【図２】 図２は、従来型の、本体とスラグライン部の
材質が同一である一体構造のロングノズルの断面説明図
である。
材質が同一である一体構造のロングノズルの断面説明図
である。
【図３】 図３は、比較例である従来型ロングノズルの
断面説明図である。
断面説明図である。
【図４】 図４は、従来型の本体の下部のスラグライン
に当たる部位に、別の材質の耐火材を設けたロングノズ
ルの断面説明図である。
に当たる部位に、別の材質の耐火材を設けたロングノズ
ルの断面説明図である。
ａ：ノズル本体または内孔側の耐火材 ｂ：スラグライン部に位置する中間層 ｃ：スラグライン部に位置するマグネシア−黒鉛系材質
の最外層
の最外層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 椙山 智之 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内 (72)発明者 瀧川 整 愛知県刈谷市小垣江町南藤１番地 東芝セ ラミックス株式会社刈谷製造所内
Claims (5)
- 【請求項１】 溶融金属に浸漬される連続鋳造用ノズル
のスラグライン部を多層構造とし、該多層構造の最外層
をマグネシア−黒鉛系材質で構成したことを特徴とする
耐用性に優れた連続鋳造用ノズル。 - 【請求項２】 最外層が、ＭｇＯ：５０〜８０ｗｔ％、
Ｃ：１０〜４０ｗｔ％、ＳｉＣ：１〜１０ｗｔ％、Ｂ4
Ｃ１〜１０ｗｔ％を含有するマグネシア−黒鉛系材質で
構成したことを特徴とする請求項１記載の連続鋳造用ノ
ズル。 - 【請求項３】 スラグライン部の内孔側の材質をアルミ
ナ−黒鉛系（溶融シリカ含有またはノンシリカ）または
ジルコニア−黒鉛系材質で構成したことを特徴とする請
求項１または２のそれぞれに記載の連続鋳造用ノズル。 - 【請求項４】 スラグライン部の多層構造を三層以上と
し、最外層に発生する熱応力を緩和させるように内孔側
に向けて熱膨張の異なる材料を順次配列したことを特徴
とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の連続鋳造用
ノズル。 - 【請求項５】 溶融金属を取鍋からタンディシュ内へ排
出するロングノズルまたはエアーシールパイプであるこ
とを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の連
続鋳造用ノズル。
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|---|---|---|---|
| JP21017797A JP3344929B2 (ja) | 1997-07-22 | 1997-07-22 | 連続鋳造用ノズル |
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1997
- 1997-07-22 JP JP21017797A patent/JP3344929B2/ja not_active Expired - Fee Related
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