JPH11302739A - 表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH11302739A JPH11302739A JP11391098A JP11391098A JPH11302739A JP H11302739 A JPH11302739 A JP H11302739A JP 11391098 A JP11391098 A JP 11391098A JP 11391098 A JP11391098 A JP 11391098A JP H11302739 A JPH11302739 A JP H11302739A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 フェライト系ステンレス鋼の加工性を改善し
かつ、リジング特性を改善できるフェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法を提供する。 【解決手段】 wt％で、C:0.0005〜0.010%、S:0.0010〜
0.040%、P:0.025%以下、Cr:10.0〜20.0% 、 Ti:0.4%以
下、N:0.0005〜0.020%、 O:0.01%以下を含有し、2≦S/C
≦4 及び 1.5(P+S)+4(C+N+O)≦Tiを満足するフェライ
ト系ステンレス鋼を熱間圧延するに際し、加熱温度を１
２５０℃以下とし、粗圧延の全圧下率が８０％以上で、
かつ粗圧延の最終３パスを累積圧下率６０％以上として
１０００℃以上で粗圧延を終了した後、粗圧延の全歪
（対数歪：εr ）と仕上圧延の全歪（対数歪：εf ）を
εr ≦εf となるように仕上圧延を行った後６００℃未
満で捲取り、熱延板焼鈍を実施することなく酸洗し、冷
延、焼鈍を実施することを特徴とする表面特性が優れ、
異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
かつ、リジング特性を改善できるフェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法を提供する。 【解決手段】 wt％で、C:0.0005〜0.010%、S:0.0010〜
0.040%、P:0.025%以下、Cr:10.0〜20.0% 、 Ti:0.4%以
下、N:0.0005〜0.020%、 O:0.01%以下を含有し、2≦S/C
≦4 及び 1.5(P+S)+4(C+N+O)≦Tiを満足するフェライ
ト系ステンレス鋼を熱間圧延するに際し、加熱温度を１
２５０℃以下とし、粗圧延の全圧下率が８０％以上で、
かつ粗圧延の最終３パスを累積圧下率６０％以上として
１０００℃以上で粗圧延を終了した後、粗圧延の全歪
（対数歪：εr ）と仕上圧延の全歪（対数歪：εf ）を
εr ≦εf となるように仕上圧延を行った後６００℃未
満で捲取り、熱延板焼鈍を実施することなく酸洗し、冷
延、焼鈍を実施することを特徴とする表面特性が優れ、
異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は表面特性が優れ、異
方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法に関
するものである。
方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼はオーステナ
イト系ステンレス鋼に比べてNi含有量が少なく低価格で
あるため、厨房器具や自動車の排気系部品等をはじめ広
く使用されている。
イト系ステンレス鋼に比べてNi含有量が少なく低価格で
あるため、厨房器具や自動車の排気系部品等をはじめ広
く使用されている。
【０００３】このような製品に加工される場合に必要な
特性として、プレス加工性と加工後の表面特性が挙げら
れるが、フェライト系ステンレス鋼はオーステナイト系
ステンレス鋼に比較して加工性及び表面特性の点で劣っ
ているのが実状である。
特性として、プレス加工性と加工後の表面特性が挙げら
れるが、フェライト系ステンレス鋼はオーステナイト系
ステンレス鋼に比較して加工性及び表面特性の点で劣っ
ているのが実状である。
【０００４】フェライト系ステンレス鋼の場合、プレス
加工性を示す特性値としてｒ値が挙げられる。ｒ値が高
いほど深絞り特性が向上するが、フェライト系ステンレ
ス鋼では面内異方性が大きく、特に圧延方向に対して４
５゜方向のｒ値が圧延方向や圧延方向に直角方向のｒ値
より低いのが通常である。
加工性を示す特性値としてｒ値が挙げられる。ｒ値が高
いほど深絞り特性が向上するが、フェライト系ステンレ
ス鋼では面内異方性が大きく、特に圧延方向に対して４
５゜方向のｒ値が圧延方向や圧延方向に直角方向のｒ値
より低いのが通常である。
【０００５】このため、加工性改善の観点からは全体の
ｒ値を高くすることが検討されてきた。しかし、４５゜
方向のｒ値が低いと、加工性が４５゜方向のｒ値に影響
されるため、むしろ面内の異方性が小さい鋼板が加工性
の点からは望ましい。
ｒ値を高くすることが検討されてきた。しかし、４５゜
方向のｒ値が低いと、加工性が４５゜方向のｒ値に影響
されるため、むしろ面内の異方性が小さい鋼板が加工性
の点からは望ましい。
【０００６】また表面特性としては、加工するとリジン
グと言われる表面凹凸が発生することが知られている。
このリジングは加工度に比例して大きくなるため、強加
工したところでは著しく美観を損ねることになる。ま
た、一旦成形後２次加工を受ける場合は、凹凸によって
加工条件が局所的に変化して割れの原因となることもあ
り、耐リジング性の良好な鋼板が望まれる。
グと言われる表面凹凸が発生することが知られている。
このリジングは加工度に比例して大きくなるため、強加
工したところでは著しく美観を損ねることになる。ま
た、一旦成形後２次加工を受ける場合は、凹凸によって
加工条件が局所的に変化して割れの原因となることもあ
り、耐リジング性の良好な鋼板が望まれる。
【０００７】上記に対して、これまでも多くの検討がな
されいる。すなわち、加工性改善の観点からは特開平４
−９９１５１号公報には、９００℃以下の圧下率を５０
％以上とし、８００℃以下の仕上温度で圧延を行い、６
００℃以上で捲取りを行い、熱延板焼鈍を実施する方法
が開示されている。また、特開平５−９８３５２号公報
にも同様に仕上圧延温度を８００℃以下とし熱延板焼鈍
する方法が開示されている。さらに、特開平９−２３５
６２１号公報には成分規定を行ってかつ６００℃以上で
捲取る方法が開示されている。
されいる。すなわち、加工性改善の観点からは特開平４
−９９１５１号公報には、９００℃以下の圧下率を５０
％以上とし、８００℃以下の仕上温度で圧延を行い、６
００℃以上で捲取りを行い、熱延板焼鈍を実施する方法
が開示されている。また、特開平５−９８３５２号公報
にも同様に仕上圧延温度を８００℃以下とし熱延板焼鈍
する方法が開示されている。さらに、特開平９−２３５
６２１号公報には成分規定を行ってかつ６００℃以上で
捲取る方法が開示されている。
【０００８】リジング対策として、特開平９−５３１５
５号公報では、耐リジング性が良好な合金が示されてい
るが、その実施例で示されているように熱間圧延後、熱
延板焼鈍を実施するものであり、熱延板焼鈍を行うこと
によるコストアップやまた焼鈍によるスケール増加によ
る酸洗コスト増などの原因となる。
５号公報では、耐リジング性が良好な合金が示されてい
るが、その実施例で示されているように熱間圧延後、熱
延板焼鈍を実施するものであり、熱延板焼鈍を行うこと
によるコストアップやまた焼鈍によるスケール増加によ
る酸洗コスト増などの原因となる。
【０００９】従って、リジング低減のために従来工程に
新工程を付加することは、安価なフェライト系ステンレ
ス鋼のメリットを失う可能性が大きく、耐リジング特性
及び加工性が良好なフェライト系ステンレス鋼を熱延板
焼鈍を省略した、いわゆる普通鋼プロセスで製造できれ
ば、フェライト系ステンレス鋼をさらに安価に提供でき
ることとなる。
新工程を付加することは、安価なフェライト系ステンレ
ス鋼のメリットを失う可能性が大きく、耐リジング特性
及び加工性が良好なフェライト系ステンレス鋼を熱延板
焼鈍を省略した、いわゆる普通鋼プロセスで製造できれ
ば、フェライト系ステンレス鋼をさらに安価に提供でき
ることとなる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明の目的
は、フェライト系ステンレス鋼の異方性を改善し、かつ
耐リジングを改善できるフェライト系ステンレス鋼の製
造方法を提供することにある。
は、フェライト系ステンレス鋼の異方性を改善し、かつ
耐リジングを改善できるフェライト系ステンレス鋼の製
造方法を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、従来プロ
セスで実施されている熱延板焼鈍や、冷延と冷延の間に
中間焼鈍を実施する、いわゆる２回冷延法を用いずとも
耐リジング性や加工性を改善できる方法を検討した。そ
の結果、微量成分を規定して熱間圧延時の圧下条件また
熱延後の捲取条件を一貫で適正化することで耐リジング
性と加工性を同時に改善できることを見出し、本発明を
完成した。
セスで実施されている熱延板焼鈍や、冷延と冷延の間に
中間焼鈍を実施する、いわゆる２回冷延法を用いずとも
耐リジング性や加工性を改善できる方法を検討した。そ
の結果、微量成分を規定して熱間圧延時の圧下条件また
熱延後の捲取条件を一貫で適正化することで耐リジング
性と加工性を同時に改善できることを見出し、本発明を
完成した。
【００１２】すなわち、本発明は以下の構成を要旨とす
る。 （１）重量％で Ｃ ：０．０００５〜０．０１０％、Ｓ ：０．００１０〜０．０４０％、 Ｐ ：０．０２５％以下、 Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、 Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎ ：０．０００５〜０．０２０％、 Ｏ ：０．０１％以下 を含有し、２≦Ｓ／Ｃ≦４及び１．５（Ｐ＋Ｓ）＋４
（Ｃ＋Ｎ＋Ｏ）≦Ｔｉを満足するフェライト系ステンレ
ス鋼を熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃以下
とし、粗圧延の全圧下率が８０％以上で、かつ粗圧延の
最終３パスを累積圧下率６０％以上として１０００℃以
上で粗圧延を終了した後、粗圧延の全歪（対数歪：εr)
と仕上圧延の全歪（対数歪：εf ）をεr ≦εf となる
ように仕上圧延を行った後、６００℃未満で捲取り、熱
延板焼鈍を実施することなく酸洗し、冷延、焼鈍を実施
することを特徴とする表面特性が優れ、異方性が小さい
フェライト系ステンレス鋼の製造方法。
る。 （１）重量％で Ｃ ：０．０００５〜０．０１０％、Ｓ ：０．００１０〜０．０４０％、 Ｐ ：０．０２５％以下、 Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、 Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎ ：０．０００５〜０．０２０％、 Ｏ ：０．０１％以下 を含有し、２≦Ｓ／Ｃ≦４及び１．５（Ｐ＋Ｓ）＋４
（Ｃ＋Ｎ＋Ｏ）≦Ｔｉを満足するフェライト系ステンレ
ス鋼を熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃以下
とし、粗圧延の全圧下率が８０％以上で、かつ粗圧延の
最終３パスを累積圧下率６０％以上として１０００℃以
上で粗圧延を終了した後、粗圧延の全歪（対数歪：εr)
と仕上圧延の全歪（対数歪：εf ）をεr ≦εf となる
ように仕上圧延を行った後、６００℃未満で捲取り、熱
延板焼鈍を実施することなく酸洗し、冷延、焼鈍を実施
することを特徴とする表面特性が優れ、異方性が小さい
フェライト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１３】（２）さらに重量％で、Ｂ：０．０００３
〜０．００２０％を含有することを特徴とする前項
（１）に記載の表面特性が優れ、異方性が小さいフェラ
イト系ステンレス鋼の製造方法。
〜０．００２０％を含有することを特徴とする前項
（１）に記載の表面特性が優れ、異方性が小さいフェラ
イト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１４】（３）さらに重量％で、Ｍｇ：０．０００
５〜０．００５０％を含有することを特徴とする前項
（１）または（２）に記載の表面特性が優れ、異方性が
小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
５〜０．００５０％を含有することを特徴とする前項
（１）または（２）に記載の表面特性が優れ、異方性が
小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１５】（４）さらに重量％で、 Ｍｏ：０．０５〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５〜２．０％、 Ｚｒ：０．０５〜２．０％、 Ｗ ：０．０５〜２．０％、 Ｖ ：０．０５〜２．０％ の１種以上を含有することを特徴とする前（１）乃至
（３）の何れか１項に記載の表面特性が優れ、異方性が
小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
（３）の何れか１項に記載の表面特性が優れ、異方性が
小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１６】（５）熱間圧延に際し、仕上圧延における
ロールと圧延板の平均摩擦係数を０．２以下となるよう
に潤滑することを特徴とする前項（１）乃至（４）の何
れか１項に記載の表面特性が優れ、異方性が小さいフェ
ライト系ステンレス鋼の製造方法。
ロールと圧延板の平均摩擦係数を０．２以下となるよう
に潤滑することを特徴とする前項（１）乃至（４）の何
れか１項に記載の表面特性が優れ、異方性が小さいフェ
ライト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明者らは、実験室で１１Ｃｒ
−０．００２〜０．００７Ｃ−０．００４〜０．０１５
Ｎ−Ｔｉ添加鋼を基本成分とするフェライト系ステンレ
ス鋼の５０kg鋼塊を溶製し、熱延実験を行って３〜５mm
の熱延板を製造し、酸洗〜冷延〜焼鈍を行った。ｒ値
は、製品板から圧延方向に対して０，４５，９０℃方向
からＪＩＳ５号試験試験片を採取し、１５％引張試験後
に測定した。またリジング特性は、製品板の圧延方向か
らからＪＩＳ５号試験試験片を採取し、１６％引張試験
を行った後、圧延方向に対して直角方向に粗度計により
凹凸を測定した。この両特性値に及ぼす成分、熱延条件
の影響を調査し、成分、及び熱間圧延を一貫して制御す
ることで表面特性及び加工性を改善することが可能とな
った。
−０．００２〜０．００７Ｃ−０．００４〜０．０１５
Ｎ−Ｔｉ添加鋼を基本成分とするフェライト系ステンレ
ス鋼の５０kg鋼塊を溶製し、熱延実験を行って３〜５mm
の熱延板を製造し、酸洗〜冷延〜焼鈍を行った。ｒ値
は、製品板から圧延方向に対して０，４５，９０℃方向
からＪＩＳ５号試験試験片を採取し、１５％引張試験後
に測定した。またリジング特性は、製品板の圧延方向か
らからＪＩＳ５号試験試験片を採取し、１６％引張試験
を行った後、圧延方向に対して直角方向に粗度計により
凹凸を測定した。この両特性値に及ぼす成分、熱延条件
の影響を調査し、成分、及び熱間圧延を一貫して制御す
ることで表面特性及び加工性を改善することが可能とな
った。
【００１８】以下に、本発明を詳細に説明する。成分で
は、耐リジング特性、加工性改善の点からＰを０．０２
５％以下にし、下記式で示されるＳとＣ、及びＰ，Ｓ，
Ｃ，Ｎ，ＯとＴｉの関係を満足するリジング、ｒ値が改
善されることが判明した。 ２≦Ｓ／Ｃ≦４及び１．５（Ｐ＋Ｓ）＋４（Ｃ＋Ｎ＋
Ｏ）≦Ｔｉ 成分的にこの式を満たすと、加熱〜熱間圧延時の析出物
の安定化が図られ、加熱時の粒成長を防止し、また粗圧
延時の再結晶を促進することができ、鋳造組織の破壊を
押し進めることができる。
は、耐リジング特性、加工性改善の点からＰを０．０２
５％以下にし、下記式で示されるＳとＣ、及びＰ，Ｓ，
Ｃ，Ｎ，ＯとＴｉの関係を満足するリジング、ｒ値が改
善されることが判明した。 ２≦Ｓ／Ｃ≦４及び１．５（Ｐ＋Ｓ）＋４（Ｃ＋Ｎ＋
Ｏ）≦Ｔｉ 成分的にこの式を満たすと、加熱〜熱間圧延時の析出物
の安定化が図られ、加熱時の粒成長を防止し、また粗圧
延時の再結晶を促進することができ、鋳造組織の破壊を
押し進めることができる。
【００１９】本発明において、加熱温度を１２５０℃以
下としたのは、１２５０℃を超えるような高温加熱では
粒径が粗大になり、熱延時の再結晶が遅延したり、本発
明の成分制御を行っても析出物が加熱時に溶解し、熱延
時中や捲取時また、冷延後の焼鈍時に再析出するなど、
再結晶を遅延させるため、１２５０℃以下とする。
下としたのは、１２５０℃を超えるような高温加熱では
粒径が粗大になり、熱延時の再結晶が遅延したり、本発
明の成分制御を行っても析出物が加熱時に溶解し、熱延
時中や捲取時また、冷延後の焼鈍時に再析出するなど、
再結晶を遅延させるため、１２５０℃以下とする。
【００２０】加熱温度の下限は特に定めないが、１００
０℃より低温では、圧延中の再結晶を活用できず、また
圧延温度が低温化するために焼き付きによる疵が発生し
やすくなるため、実用上１０００℃が加熱温度の下限と
考えられる。
０℃より低温では、圧延中の再結晶を活用できず、また
圧延温度が低温化するために焼き付きによる疵が発生し
やすくなるため、実用上１０００℃が加熱温度の下限と
考えられる。
【００２１】粗圧延では鋳造組織を破壊し、仕上圧延の
前に再結晶組織とすることが重要であり、このためには
粗圧延では初期板厚に対し８０％以上の圧下率をとるこ
と、また粗圧延から仕上圧延の間に十分再結晶を促すた
めに、粗圧延の最終３パスの累積圧下率（最終３パス前
の板厚に対する圧下率）として６０％以上を確保し、粗
圧延終了温度を１０００℃以上とすることで、仕上圧延
前の組織として混粒組織等の組織的異方性をなくすこと
ができる。
前に再結晶組織とすることが重要であり、このためには
粗圧延では初期板厚に対し８０％以上の圧下率をとるこ
と、また粗圧延から仕上圧延の間に十分再結晶を促すた
めに、粗圧延の最終３パスの累積圧下率（最終３パス前
の板厚に対する圧下率）として６０％以上を確保し、粗
圧延終了温度を１０００℃以上とすることで、仕上圧延
前の組織として混粒組織等の組織的異方性をなくすこと
ができる。
【００２２】仕上圧延に関しては、上述の粗圧延条件を
満足させてかつ粗圧延の全ひずみ（対数歪みεr ）と仕
上圧延の全ひずみ（対数歪みεf ）がεr ≦εf となる
ように仕上圧延を行うことがｒ値の異方性を小さくし、
またリジング改善に有効である。
満足させてかつ粗圧延の全ひずみ（対数歪みεr ）と仕
上圧延の全ひずみ（対数歪みεf ）がεr ≦εf となる
ように仕上圧延を行うことがｒ値の異方性を小さくし、
またリジング改善に有効である。
【００２３】また、潤滑圧延の適用により熱延板表層の
剪断変形を防止する効果があるため、仕上圧延に実施す
ると加工性改善が可能となる。この際に仕上圧延として
ロールと圧延板の平均摩擦係数を０．２以下となる潤滑
圧延を実施することが重要である。ここで、ロールと圧
延板の間の摩擦係数を０．２以下としたのは、摩擦力に
よる剪断歪みの影響を小さくすることが可能となるから
であり、摩擦係数が小さいほどｒ値改善効果が大きくな
る。
剪断変形を防止する効果があるため、仕上圧延に実施す
ると加工性改善が可能となる。この際に仕上圧延として
ロールと圧延板の平均摩擦係数を０．２以下となる潤滑
圧延を実施することが重要である。ここで、ロールと圧
延板の間の摩擦係数を０．２以下としたのは、摩擦力に
よる剪断歪みの影響を小さくすることが可能となるから
であり、摩擦係数が小さいほどｒ値改善効果が大きくな
る。
【００２４】熱延後の冷却は可能な限り急冷とするのが
望ましく、また捲取は６００℃より低温にする。６００
℃以上の捲取温度では、捲取後の冷却中に回復、再結晶
が生じてしまい、製品板の４５゜方向のｒ値が小さくな
り異方性が大きくなり、またコイルの冷却時の熱履歴が
長手方向で変化するため加工性のバラツキが生じてしま
うためであり、本発明では６００℃より低温で巻き取る
ことでコイル内の特性のバラツキを防止できることにな
る。
望ましく、また捲取は６００℃より低温にする。６００
℃以上の捲取温度では、捲取後の冷却中に回復、再結晶
が生じてしまい、製品板の４５゜方向のｒ値が小さくな
り異方性が大きくなり、またコイルの冷却時の熱履歴が
長手方向で変化するため加工性のバラツキが生じてしま
うためであり、本発明では６００℃より低温で巻き取る
ことでコイル内の特性のバラツキを防止できることにな
る。
【００２５】上記の関係について成分範囲を広げて検討
した結果、本発明は下記の成分系で成り立つことが判明
した。すなわち、本発明のフェライト系ステンレス鋼
は、重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０１０％、Ｓ ：０．００１０〜０．０４０％、 Ｐ ：０．０２５％以下、 Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、 Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎ ：０．０００５〜０．０２０％、 Ｏ ：０．０１％以下、 また、必要に応じ、 Ｂ ：０．００２０％以下、 Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％ の１種または２種、さらに、選択元素として下記の元素
の１種以上を添加できる。 Ｍｏ：０．０５〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５〜２．０％、 Ｚｒ：０．０５〜２．０％、 Ｗ ：０．０５〜２．０％、 Ｖ ：０．０５〜２．０％
した結果、本発明は下記の成分系で成り立つことが判明
した。すなわち、本発明のフェライト系ステンレス鋼
は、重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０１０％、Ｓ ：０．００１０〜０．０４０％、 Ｐ ：０．０２５％以下、 Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、 Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎ ：０．０００５〜０．０２０％、 Ｏ ：０．０１％以下、 また、必要に応じ、 Ｂ ：０．００２０％以下、 Ｍｇ：０．０００５〜０．００５０％ の１種または２種、さらに、選択元素として下記の元素
の１種以上を添加できる。 Ｍｏ：０．０５〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５〜２．０％、 Ｚｒ：０．０５〜２．０％、 Ｗ ：０．０５〜２．０％、 Ｖ ：０．０５〜２．０％
【００２６】以下に本発明における成分の限定理由を述
べる。 Ｃ：Ｃは加工性、耐食性の点では有害であり、特に溶接
部の耐食性に悪影響を与えるため、低いほど望ましい。
現状では０．０００５％未満にするには製造コストが高
くなり、また０．０１０％を超えて添加すると加工性、
靭性及び耐食性が劣化するために、Ｃは０．０００５〜
０．０１％とした。
べる。 Ｃ：Ｃは加工性、耐食性の点では有害であり、特に溶接
部の耐食性に悪影響を与えるため、低いほど望ましい。
現状では０．０００５％未満にするには製造コストが高
くなり、また０．０１０％を超えて添加すると加工性、
靭性及び耐食性が劣化するために、Ｃは０．０００５〜
０．０１％とした。
【００２７】Ｓ：Ｓは本発明では加工性、リジング特性
改善にとって重要な元素であり、Ｃとの関係で規制され
るため、下限は０．００１０％であり、上限は０．０４
％である。これを超えて添加しても、特性改善効果は少
なく、また降伏強度が高くなり加工性が劣化する。
改善にとって重要な元素であり、Ｃとの関係で規制され
るため、下限は０．００１０％であり、上限は０．０４
％である。これを超えて添加しても、特性改善効果は少
なく、また降伏強度が高くなり加工性が劣化する。
【００２８】Ｐ：Ｐは本発明において耐リジング性及び
加工性に対しても有害であり、その含有量は少ないほど
望ましく、０．０２５％以下とする。
加工性に対しても有害であり、その含有量は少ないほど
望ましく、０．０２５％以下とする。
【００２９】Ｃｒ：Ｃｒは本発明のフェライト系ステン
レス鋼の主要元素であり、耐食性の観点から１０％以上
添加する必要がある。しかし、２０％を超えて添加して
も耐食性は向上するが、コストアップが大きく、また加
工性や靭性が劣化するので、Ｃｒの上限は２０％とし
た。
レス鋼の主要元素であり、耐食性の観点から１０％以上
添加する必要がある。しかし、２０％を超えて添加して
も耐食性は向上するが、コストアップが大きく、また加
工性や靭性が劣化するので、Ｃｒの上限は２０％とし
た。
【００３０】Ｔｉ：本発明においては耐リジング性及び
加工性の観点から、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓ，Ｏを固定するため
に必要な元素であり、上記成分との関係から１．５（Ｐ
＋Ｓ）＋４（Ｃ＋Ｎ＋Ｏ）以上含有する。また、過剰に
含有すると靭性が低下し加工性を低下させるため、０．
４％以下とする。
加工性の観点から、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓ，Ｏを固定するため
に必要な元素であり、上記成分との関係から１．５（Ｐ
＋Ｓ）＋４（Ｃ＋Ｎ＋Ｏ）以上含有する。また、過剰に
含有すると靭性が低下し加工性を低下させるため、０．
４％以下とする。
【００３１】Ｎ：ＮはＣと同様に含有量が少ないほど耐
食性、加工性には好ましいが、０．０００５％未満にす
ることは工業的には困難であり、また０．０２％を超え
て添加すると加工性、靭性が劣化するために、Ｎは０．
０００５〜０．０２％の範囲で添加する。
食性、加工性には好ましいが、０．０００５％未満にす
ることは工業的には困難であり、また０．０２％を超え
て添加すると加工性、靭性が劣化するために、Ｎは０．
０００５〜０．０２％の範囲で添加する。
【００３２】Ｏ：Ｏは熱延板の靭性を劣化させたり、鋳
造時のノズル詰まりやキズ発生また熱延板の靭性を劣化
の原因となるため、本発明では０．０１％以下とした。
造時のノズル詰まりやキズ発生また熱延板の靭性を劣化
の原因となるため、本発明では０．０１％以下とした。
【００３３】Ｂ：Ｂは粒界に偏析しやすい元素であり、
本発明のような加工性を改善するために添加し、特に２
次加工割れに対しては有効であり、０．０００３％以上
で添加する。また０．００２０％を超えて添加すると、
熱間圧延時や冷延焼鈍後の再結晶を遅延させ加工性、耐
リジング性を劣化させるため、０．０００３〜０．００
２０％で添加する。
本発明のような加工性を改善するために添加し、特に２
次加工割れに対しては有効であり、０．０００３％以上
で添加する。また０．００２０％を超えて添加すると、
熱間圧延時や冷延焼鈍後の再結晶を遅延させ加工性、耐
リジング性を劣化させるため、０．０００３〜０．００
２０％で添加する。
【００３４】Ｍｇ：Ｍｇは凝固組織微細化に有効であ
り、０．０００５％以上添加する。また、０．００５０
％を超えて添加してもその効果は飽和するため、０．０
００５〜０．００５０％で添加する。
り、０．０００５％以上添加する。また、０．００５０
％を超えて添加してもその効果は飽和するため、０．０
００５〜０．００５０％で添加する。
【００３５】本発明ではさらに選択元素としてＭｏ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｗ，Ｖのいずれか１種以上を添加することが
できる。 Ｍｏ：Ｍｏは耐食性の点や、また排気材料として高温で
の強度を必要とする場合も有効な元素であり、０．０５
％以上添加できる。また、２．０％を超えて添加しても
その効果は飽和し、また高価となるため、０．０５〜
２．０％とした。
ｂ，Ｚｒ，Ｗ，Ｖのいずれか１種以上を添加することが
できる。 Ｍｏ：Ｍｏは耐食性の点や、また排気材料として高温で
の強度を必要とする場合も有効な元素であり、０．０５
％以上添加できる。また、２．０％を超えて添加しても
その効果は飽和し、また高価となるため、０．０５〜
２．０％とした。
【００３６】Ｎｂ：ＮｂはＣやＮを固定し耐食性の点で
好ましい元素であり、また排気材料として高温での強度
を必要とする場合も有効な元素であり、０．０５％以上
で添加できる。また、２．０％を超えて添加してもその
効果は飽和し、また高価となるため、０．０５〜２．０
％とした。
好ましい元素であり、また排気材料として高温での強度
を必要とする場合も有効な元素であり、０．０５％以上
で添加できる。また、２．０％を超えて添加してもその
効果は飽和し、また高価となるため、０．０５〜２．０
％とした。
【００３７】Ｚｒ：ＺｒはＣやＮを固定するため、ま
た、特に溶接部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食
性を向上させ、また排気材料として高温での強度を必要
とする場合も有効な元素であり、０．０５％以上で添加
できる。また、２．０％を超えて添加してもその効果は
飽和し、また高価となるため、０．０５〜２．０％とし
た。
た、特に溶接部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食
性を向上させ、また排気材料として高温での強度を必要
とする場合も有効な元素であり、０．０５％以上で添加
できる。また、２．０％を超えて添加してもその効果は
飽和し、また高価となるため、０．０５〜２．０％とし
た。
【００３８】Ｗ：ＷはＣやＮを固定するため、また、特
に溶接部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食性を向
上させ、また排気材料として高温での強度を必要とする
場合も有効な元素であり、０．０５％以上で添加でき
る。また、２．０％を超えて添加してもその効果は飽和
し、また高価となるため、０．０５〜２．０％とした。
に溶接部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食性を向
上させ、また排気材料として高温での強度を必要とする
場合も有効な元素であり、０．０５％以上で添加でき
る。また、２．０％を超えて添加してもその効果は飽和
し、また高価となるため、０．０５〜２．０％とした。
【００３９】Ｖ：ＶはＣやＮを固定するため、また、特
に溶接部でのCr炭窒化物の析出を抑制して耐食性を向上
させ、また排気材料として高温での強度を必要とする場
合も有効な元素であり、０．０５％以上で添加できる。
また、２．０％を超えて添加してもその効果は飽和し、
また高価となるため、０．０５〜２．０％とした。
に溶接部でのCr炭窒化物の析出を抑制して耐食性を向上
させ、また排気材料として高温での強度を必要とする場
合も有効な元素であり、０．０５％以上で添加できる。
また、２．０％を超えて添加してもその効果は飽和し、
また高価となるため、０．０５〜２．０％とした。
【００４０】また、本発明では脱酸元素として通常使用
されるＳｉ，Ｍｎ，Ａｌを使用してもよい。この場合本
発明の特性に影響しない範囲として下記の成分範囲が望
ましい。 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０１〜１．０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０５％
されるＳｉ，Ｍｎ，Ａｌを使用してもよい。この場合本
発明の特性に影響しない範囲として下記の成分範囲が望
ましい。 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０１〜１．０％、 Ａｌ：０．００５〜０．０５％
【００４１】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤として０．０１％未満
では十分な効果がなく、また１％を超えて添加すると本
発明の加工性を劣化させるため、０．０１〜１．０％が
望ましい。 Ｍｎ：Ｍｎは脱酸元素として、０．０１％未満では効果
が十分ではなく、１％を超えて添加してもその効果が飽
和するため、０．０１〜１．０％が望ましい。 Ａｌ：Ａｌは脱酸元素として０．００５％以上で効果が
あり、０．０５％を超えても脱酸程度も飽和するため、
０．００５％〜０．０５％が望ましい。
では十分な効果がなく、また１％を超えて添加すると本
発明の加工性を劣化させるため、０．０１〜１．０％が
望ましい。 Ｍｎ：Ｍｎは脱酸元素として、０．０１％未満では効果
が十分ではなく、１％を超えて添加してもその効果が飽
和するため、０．０１〜１．０％が望ましい。 Ａｌ：Ａｌは脱酸元素として０．００５％以上で効果が
あり、０．０５％を超えても脱酸程度も飽和するため、
０．００５％〜０．０５％が望ましい。
【００４２】
【実施例】次に、本発明の実施例を説明する。表１の成
分を有する厚み２５０mmのフェライト系ステンレス鋼ス
ラブを用いて、表２に示す条件で加熱、熱延後、熱間圧
延を行い、３〜５mmの熱延板を製造した。この後、熱延
板焼鈍を実施したNo．Ｂ以外は、熱延板焼鈍を省略して
酸洗、冷延を行い、加工性及びリジング特性を評価し
た。熱延板焼鈍実施材No．Ｂの熱延板焼鈍条件は８２０
℃×６ｈとして箱焼鈍にて実施した。また冷延圧下率は
８０％とし、仕上焼鈍は８００℃〜１０７０℃で３０〜
６０秒とした。
分を有する厚み２５０mmのフェライト系ステンレス鋼ス
ラブを用いて、表２に示す条件で加熱、熱延後、熱間圧
延を行い、３〜５mmの熱延板を製造した。この後、熱延
板焼鈍を実施したNo．Ｂ以外は、熱延板焼鈍を省略して
酸洗、冷延を行い、加工性及びリジング特性を評価し
た。熱延板焼鈍実施材No．Ｂの熱延板焼鈍条件は８２０
℃×６ｈとして箱焼鈍にて実施した。また冷延圧下率は
８０％とし、仕上焼鈍は８００℃〜１０７０℃で３０〜
６０秒とした。
【００４３】得られた製品から、ｒ値、異方性△ｒ及び
リジング高さを下記の方法で測定した。ｒ値及び異方性
の尺度である△ｒは、圧延方向に対して０゜方向、４５
゜方向、９０゜方向からＪＩＳ５号試験試験片を採取
し、１５％引張試験を行い、次式で求めた。 ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ △ｒ＝（ｒL −２ｒD ＋ｒC ）／２ ここで、ｒL ：圧延方向のｒ値、ｒD ：圧延方向に対し
て４５゜方向のｒ値、ｒC ：圧延方向に対して９０゜方
向のｒ値である。ｒ値としては１．５以上、また△ｒは
０．３以下であれば、４５゜方向のｒ値不足による加工
性低下は問題とならない。
リジング高さを下記の方法で測定した。ｒ値及び異方性
の尺度である△ｒは、圧延方向に対して０゜方向、４５
゜方向、９０゜方向からＪＩＳ５号試験試験片を採取
し、１５％引張試験を行い、次式で求めた。 ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ △ｒ＝（ｒL −２ｒD ＋ｒC ）／２ ここで、ｒL ：圧延方向のｒ値、ｒD ：圧延方向に対し
て４５゜方向のｒ値、ｒC ：圧延方向に対して９０゜方
向のｒ値である。ｒ値としては１．５以上、また△ｒは
０．３以下であれば、４５゜方向のｒ値不足による加工
性低下は問題とならない。
【００４４】リジング特性は、製品板の圧延方向からＪ
ＩＳ５号引張試験片を採取し、１６％引張試験を行い、
圧延方向に対して直角方向に粗度計を用いて凹凸を測定
した。
ＩＳ５号引張試験片を採取し、１６％引張試験を行い、
圧延方向に対して直角方向に粗度計を用いて凹凸を測定
した。
【００４５】リジングの評価は、Ａ：７μｍ未満、Ｂ：
７μｍ以上〜１５μｍ未満、Ｃ：１５μｍ以上〜３０μ
ｍ未満、Ｄ：３０μｍ以上とした。実用上はＡ，Ｂラン
クは問題ない。
７μｍ以上〜１５μｍ未満、Ｃ：１５μｍ以上〜３０μ
ｍ未満、Ｄ：３０μｍ以上とした。実用上はＡ，Ｂラン
クは問題ない。
【００４６】その結果、本発明鋼は加工性もｒ値は１．
５以上であり、異方性を示す△ｒも０．３以下と熱延板
焼鈍プロセス材や本発明の条件を満たさないものに比べ
て極めて良好であり、またリジング特性も良好であるこ
とが示された。
５以上であり、異方性を示す△ｒも０．３以下と熱延板
焼鈍プロセス材や本発明の条件を満たさないものに比べ
て極めて良好であり、またリジング特性も良好であるこ
とが示された。
【００４７】
【表１】
【００４８】
【表２】
【００４９】
【発明の効果】上記のように、本発明は熱延板焼鈍を省
略した簡略なプロセスで成分制御と熱延条件を一貫で制
御することにより、フェライト系ステンレス鋼の課題で
ある加工性の異方性を改善し、かつリジング特性を改善
したフェライト系ステンレス鋼を製造することができ
る。
略した簡略なプロセスで成分制御と熱延条件を一貫で制
御することにより、フェライト系ステンレス鋼の課題で
ある加工性の異方性を改善し、かつリジング特性を改善
したフェライト系ステンレス鋼を製造することができ
る。
フロントページの続き (72)発明者 瀬沼 武秀 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０１０％、 Ｓ ：０．００１０〜０．０４０％、 Ｐ ：０．０２５％以下、 Ｃｒ：１０．０〜２０．０％、 Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎ ：０．０００５〜０．０２０％、 Ｏ ：０．０１％以下 を含有し、２≦Ｓ／Ｃ≦４及び１．５（Ｐ＋Ｓ）＋４
（Ｃ＋Ｎ＋Ｏ）≦Ｔｉを満足するフェライト系ステンレ
ス鋼を熱間圧延するに際し、加熱温度を１２５０℃以下
とし、粗圧延の全圧下率が８０％以上で、かつ粗圧延の
最終３パスを累積圧下率６０％以上として１０００℃以
上で粗圧延を終了した後、粗圧延の全歪（対数歪：εr
）と仕上圧延の全歪（対数歪：εf ）をεr ≦εf と
なるように仕上圧延を行った後、６００℃未満で捲取
り、熱延板焼鈍を実施することなく酸洗し、冷延、焼鈍
を実施することを特徴とする表面特性が優れ、異方性が
小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項２】 さらに重量％で、Ｂ：０．０００３〜
０．００２０％を含有することを特徴とする請求項１に
記載の表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ス
テンレス鋼の製造方法。 - 【請求項３】 さらに重量％で、Ｍｇ：０．０００５〜
０．００５０％を含有することを特徴とする請求項１ま
たは２に記載の表面特性が優れ、異方性が小さいフェラ
イト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項４】 さらに重量％で、 Ｍｏ：０．０５〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５〜２．０％、 Ｚｒ：０．０５〜２．０％、 Ｗ ：０．０５〜２．０％、 Ｖ ：０．０５〜２．０％ の１種以上を含有することを特徴とする請求項１乃至３
の何れか１項に記載の表面特性が優れ、異方性が小さい
フェライト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項５】 熱間圧延に際し、仕上圧延におけるロー
ルと圧延板の平均摩擦係数を０．２以下となるように潤
滑することを特徴とする請求項１乃至４の何れか１項に
記載の表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ス
テンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11391098A JP3857807B2 (ja) | 1998-04-23 | 1998-04-23 | 表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11391098A JP3857807B2 (ja) | 1998-04-23 | 1998-04-23 | 表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11302739A true JPH11302739A (ja) | 1999-11-02 |
| JP3857807B2 JP3857807B2 (ja) | 2006-12-13 |
Family
ID=14624258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11391098A Expired - Fee Related JP3857807B2 (ja) | 1998-04-23 | 1998-04-23 | 表面特性が優れ、異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3857807B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002194507A (ja) * | 2000-12-25 | 2002-07-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れ面内異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JP2002322544A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Nippon Steel Corp | 耐酸化性およびスケール密着性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2003048401A1 (fr) * | 2001-12-06 | 2003-06-12 | Nippon Steel Corporation | Feuille d'acier inoxydable ferritique ayant une excellente aptitude au formage et au façonnage et son procede de production |
| JP2005325377A (ja) * | 2004-05-12 | 2005-11-24 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP2006233278A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れた排気部品用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| US7416619B2 (en) * | 2002-06-03 | 2008-08-26 | Xinhui Rixing Stainless Steel Product Company Limited | Application of an alloy in kitchen utensil products |
-
1998
- 1998-04-23 JP JP11391098A patent/JP3857807B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002194507A (ja) * | 2000-12-25 | 2002-07-10 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れ面内異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JP4562280B2 (ja) * | 2000-12-25 | 2010-10-13 | 日新製鋼株式会社 | 加工性に優れ面内異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JP2002322544A (ja) * | 2001-04-24 | 2002-11-08 | Nippon Steel Corp | 耐酸化性およびスケール密着性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2003048401A1 (fr) * | 2001-12-06 | 2003-06-12 | Nippon Steel Corporation | Feuille d'acier inoxydable ferritique ayant une excellente aptitude au formage et au façonnage et son procede de production |
| US7341637B2 (en) | 2001-12-06 | 2008-03-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet excellent in press formability and workability and method for production thereof |
| US7416619B2 (en) * | 2002-06-03 | 2008-08-26 | Xinhui Rixing Stainless Steel Product Company Limited | Application of an alloy in kitchen utensil products |
| JP2005325377A (ja) * | 2004-05-12 | 2005-11-24 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP4518834B2 (ja) * | 2004-05-12 | 2010-08-04 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JP2006233278A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-09-07 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 加工性に優れた排気部品用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
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|---|---|
| JP3857807B2 (ja) | 2006-12-13 |
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