JPH11256231A - Low carbon martensitic stainless hot rolled steel strip and its production - Google Patents
Low carbon martensitic stainless hot rolled steel strip and its productionInfo
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- JPH11256231A JPH11256231A JP5842398A JP5842398A JPH11256231A JP H11256231 A JPH11256231 A JP H11256231A JP 5842398 A JP5842398 A JP 5842398A JP 5842398 A JP5842398 A JP 5842398A JP H11256231 A JPH11256231 A JP H11256231A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は耐食性および溶接
性に優れた低炭素マルテンサイト系ステンレス熱延鋼帯
およびその製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a low carbon martensitic stainless steel hot rolled steel strip excellent in corrosion resistance and weldability and a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼
は、良好な機械的性質および耐食性を有する。更に、低
炭素であることは、Ｃｒ炭化物の析出量を減少させ、且
つ、溶接したときの硬度上昇も低下させるので、一般の
マルテンサイト系ステンレス鋼と比較して耐食性および
溶接性の向上をもたらす。そのため、低炭素マルテンサ
イト系ステンレス鋼は、ラインパイプ、油井管および化
工機用等の材料に多く用いられている。BACKGROUND OF THE INVENTION Low carbon martensitic stainless steels have good mechanical properties and corrosion resistance. Further, low carbon reduces the amount of precipitation of Cr carbides, and also reduces the increase in hardness when welding, so that corrosion resistance and weldability are improved as compared with general martensitic stainless steel. . For this reason, low carbon martensitic stainless steel is widely used for materials such as line pipes, oil country tubular goods and chemical machinery.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来
は、低炭素マルテンサイト系ステンレス鋼の熱延鋼帯の
製造条件が明かにされていない。熱延鋼帯は溶接管など
に加工されるため、成形が容易でなければならない。ま
た、強度、特に降伏応力を適度に低下させる必要があ
る。しかしながら。このための条件が従来開発されてい
ない。However, heretofore, conditions for producing a hot-rolled steel strip of low carbon martensitic stainless steel have not been clarified. Since the hot-rolled steel strip is processed into a welded pipe or the like, it must be easily formed. Further, it is necessary to appropriately reduce the strength, particularly, the yield stress. However. Conditions for this have not been developed in the past.
【０００４】従って、この発明の目的は、上述の課題を
解決し、溶接管等に加工される熱延鋼帯の強度を適度に
低下させ成形が容易となる耐食性および溶接性に優れた
低炭素マルテンサイト系ステンレス熱延鋼帯およびその
製造方法を提供することにある。Accordingly, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems and to reduce the strength of a hot-rolled steel strip processed into a welded pipe or the like moderately and to easily form the low-carbon steel strip having excellent corrosion resistance and weldability. An object of the present invention is to provide a hot rolled martensitic stainless steel strip and a method for producing the same.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】請求項１記載の低炭素マ
ルテンサイト系ステンレス熱延鋼帯は、Ｃｒ：１２．０
〜１５．０ｗｔ．％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、
Ｃ＋Ｎ：０．０３０ｗｔ．％以下を含有するステンレス
鋼スラブを１１００〜１２００℃の温度域に加熱し、次
いで、前記スラブを９００℃以上の熱間圧延終了温度で
熱延ミルにより熱間圧延して巻き取り、熱延鋼帯とし、
次いで、前記熱延鋼帯を８５０〜１２００℃の温度域で
熱処理し、一旦１５０℃以下にまで冷却し、次いで、５
５０〜６７０℃の温度域で熱処理することにより製造さ
れてなることに特徴を有するものである。The low-carbon martensitic stainless steel hot-rolled steel strip according to claim 1 has a Cr: 12.0%.
１５15.0 wt. %, Ni: 1.0 to 5.0 wt. %,
C + N: 0.030 wt. % Of the stainless steel slab is heated to a temperature range of 1100 to 1200 ° C, and then the slab is hot-rolled by a hot-rolling mill at a hot-rolling end temperature of 900 ° C or more and wound up. As a band,
Next, the hot-rolled steel strip is heat-treated in a temperature range of 850 to 1200 ° C, once cooled to 150 ° C or less,
It is characterized by being manufactured by heat treatment in a temperature range of 50 to 670 ° C.
【０００６】請求項２記載の低炭素マルテンサイト系ス
テンレス熱延鋼帯の製造方法は、Ｃｒ：１２．０〜１
５．０ｗｔ．％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、Ｃ＋
Ｎ：０．０３０ｗｔ．％以下含有するステンレス鋼スラ
ブを１１００〜１２００℃の温度域に加熱し、次いで、
前記スラブを９００℃以上の熱間圧延終了温度で熱延ミ
ルにより熱間圧延して巻き取り、熱延鋼帯とし、次い
で、前記熱延鋼帯を８５０〜１２００℃の温度域で熱処
理し、一旦１５０℃以下にまで冷却し、次いで、５５０
〜６７０℃の温度域で熱処理することに特徴を有するも
のである。The method for producing a low carbon martensitic stainless steel hot rolled steel strip according to claim 2 is characterized in that:
5.0 wt. %, Ni: 1.0 to 5.0 wt. %, C +
N: 0.030 wt. % Of stainless steel slab containing not more than 1% to 1100-1200 ° C.,
The slab is hot-rolled and rolled by a hot-rolling mill at a hot-rolling end temperature of 900 ° C or higher to form a hot-rolled steel strip, and then heat-treated in a temperature range of 850 to 1200 ° C, Once cooled to below 150 ° C, then 550
It is characterized in that heat treatment is performed in a temperature range of up to 670 ° C.
【０００７】請求項３記載の低炭素マルテンサイト系ス
テンレス熱延鋼帯は、Ｃｒ：１２．０〜１５．０ｗｔ．
％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、Ｃ＋Ｎ：０．０３
０ｗｔ．％以下含有するステンレス鋼スラブを１１００
〜１２００℃の温度域に加熱し、次いで、前記スラブを
９００℃以上の熱間圧延終了温度で熱延ミルにより熱間
圧延して巻き取り、熱延鋼帯とし、次いで、前記熱延鋼
帯を８５０〜１２００℃で熱処理し、一旦１５０℃以下
にまで冷却し、次いで、６８０〜７７０℃の温度域で熱
処理し、再び１５０℃以下まで冷却し、次いで、５５０
〜６７０℃の温度域で熱処理することにより製造されて
なることに特徴を有するものである。The hot-rolled low-carbon martensitic stainless steel strip according to claim 3 has a Cr content of 12.0 to 15.0 wt.
%, Ni: 1.0 to 5.0 wt. %, C + N: 0.03
0 wt. % Stainless steel slab containing 1100% or less
Heated to a temperature range of ~ 1200 ° C, and then the slab was hot-rolled by a hot-rolling mill at a hot-rolling end temperature of 900 ° C or higher to form a hot-rolled steel strip. Is heat-treated at 850 to 1200 ° C., once cooled to 150 ° C. or lower, then heat-treated in a temperature range of 680 to 770 ° C., cooled again to 150 ° C. or lower, and then cooled to 550 ° C.
It is characterized by being manufactured by heat treatment in a temperature range of ６670 ° C.
【０００８】請求項４記載の低炭素マルテンサイト系ス
テンレス熱延鋼帯の製造方法は、Ｃｒ：１２．０〜１
５．０ｗｔ．％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、Ｃ＋
Ｎ：０．０３０ｗｔ．％以下含有するステンレス鋼スラ
ブを１１００〜１２００℃に加熱し、次いで、前記スラ
ブを９００℃以上の熱間圧延終了温度で熱延ミルにより
熱間圧延して巻き取り、熱延鋼帯とし、次いで、前記熱
延鋼帯を８５０〜１２００℃の温度域で熱処理し、一旦
１５０℃以下にまで冷却し、次いで、６８０〜７７０℃
の温度域で熱処理し、再び１５０℃以下まで冷却し、次
いで、５５０〜６７０℃の温度域で熱処理することに特
徴を有するものである。The method for producing a low-carbon martensitic stainless steel hot-rolled steel strip according to claim 4 is characterized in that:
5.0 wt. %, Ni: 1.0 to 5.0 wt. %, C +
N: 0.030 wt. % Of the stainless steel slab is heated to 1100 to 1200 ° C, and then the slab is hot-rolled by a hot-rolling mill at a hot-rolling end temperature of 900 ° C or higher to be wound into a hot-rolled steel strip. Heat-treating the hot-rolled steel strip in a temperature range of 850 to 1200 ° C., once cooling to 150 ° C. or less, and then 680 to 770 ° C.
, Cooled again to 150 ° C. or lower, and then heat-treated in a temperature range of 550 to 670 ° C.
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】次に、この発明の限定理由を述べ
る。 Ｃｒ（クロム）：Ｃｒは、１２．０〜１５．０ｗ
ｔ．％の範囲で含有させる。Next, the reasons for limiting the present invention will be described. Cr (chromium): Cr is 12.0 to 15.0 w
t. %.
【００１０】Ｃｒは耐食性を確保するために１２．０ｗ
ｔ．％以上必要である。しかし、Ｃｒ含有量が１５．０
ｗｔ．％を超えると溶接性および熱間加工性を確保する
ためにＮｉを多く含有させなければならなくなる。Ｎｉ
は強度を上げる作用を有するため、強度を下げるための
焼き戻し工程が増え、また、焼き戻し時間が長くかか
る。従って、Ｃｒ含有量は、１２．０〜１５．０ｗｔ．
％の範囲内に限定すべきである。[0010] Cr is 12.0w to ensure corrosion resistance.
t. % Is required. However, the Cr content was 15.0.
wt. %, A large amount of Ni must be contained in order to secure weldability and hot workability. Ni
Has the effect of increasing the strength, so the tempering process for lowering the strength is increased, and the tempering time is long. Therefore, the Cr content is 12.0 to 15.0 wt.
It should be limited to the range of%.
【００１１】 Ｎｉ（ニッケル）：Ｎｉは、１．０〜
５．０ｗｔ．％の範囲で含有させる。Ｎｉはオーステナ
イト域を広げ熱間加工性、溶接性を確保するため１．０
ｗｔ．％以上必要である。しかし、Ｎｉ添加量が増える
に従い強度が増す。このため５．０ｗｔ．％以下とし
た。従って、Ｎｉ含有量は、１．０〜５．０ｗｔ．％の
範囲内に限定すべきである。Ni (nickel): Ni is 1.0 to
5.0 wt. %. Ni is added in an amount of 1.0 to widen the austenite range and ensure hot workability and weldability.
wt. % Is required. However, the strength increases as the amount of Ni added increases. For this reason, 5.0 wt. % Or less. Therefore, the Ni content is from 1.0 to 5.0 wt. It should be limited to the range of%.
【００１２】 Ｃ＋Ｎ（炭素、窒素）：ＣおよびＮ
は、合計で０．０３０ｗｔ．％以下含有させる。Ｃおよ
びＮは、マルテンサイトを硬くする作用を有する。Ｃ＋
Ｎが０．０３０ｗｔ．％を超えると強度を下げるための
焼き戻し工程が増え、また、焼き戻し時間が長くかか
る。また、溶接ＨＡＺ部の硬さが増して割れやすくな
る。従って、Ｃ＋Ｎ含有量は、０．０３０ｗｔ．％以下
に限定すべきである。C + N (carbon, nitrogen): C and N
Is 0.030 wt. % Or less. C and N have the effect of hardening martensite. C +
N is 0.030 wt. %, The tempering process for lowering the strength is increased, and the tempering time is long. Further, the hardness of the welded HAZ increases, and the welded HAZ becomes easily cracked. Therefore, the C + N content is 0.030 wt. %.
【００１３】 熱延加熱温度を１１００〜１２００℃
とした理由：加熱温度は、オーステナイト温度域でなけ
ればならない。Ｎｉ添加量によって異なるが、８００〜
１２００℃がオーステナイト温度域である。オーステナ
イト温度域を超えて加熱するとフェライトが生成する。
フェライトはオーステナイトと比較して柔らかく応力が
集中するため、フェライトが生成した状態で圧延すると
疵ができる。従って、加熱温度の上限は１２００℃とす
る。加熱温度の下限を１１００℃としたのは、圧延中の
冷却を見込んで、圧延終了温度を９００℃以上にするた
めである。従って、加熱温度は、１１００〜１２００℃
とすべきである。[0013] A hot rolling heating temperature of 1100 to 1200 ° C
Reason: The heating temperature must be in the austenite temperature range. 800 to 800
1200 ° C. is the austenite temperature range. Heating beyond the austenite temperature range produces ferrite.
Ferrite is softer and more concentrated in stress than austenite. Therefore, when rolling is performed in a state where ferrite is formed, flaws are formed. Therefore, the upper limit of the heating temperature is set to 1200 ° C. The reason why the lower limit of the heating temperature is set to 1100 ° C. is to allow the rolling end temperature to be 900 ° C. or higher in consideration of cooling during rolling. Therefore, the heating temperature is 1100-1200 ° C.
Should be.
【００１４】 圧延終了温度を９００℃以上とした理
由：圧延終了温度が９００℃未満では、再結晶が進ま
ず、９００℃未満で圧延すると圧延により導入された内
部の歪みや転位が解消されず蓄積していく。このため、
焼き戻した後にも軟化しがたい。９００℃以上で圧延す
れば、圧延中および圧延終了から巻き取りまでの間に再
結晶し歪みや転位は開放される。従って、圧延終了温度
は９００℃以上とすべきである。Reason for setting the rolling end temperature to 900 ° C. or higher: If the rolling end temperature is lower than 900 ° C., recrystallization does not proceed, and if rolling is performed at lower than 900 ° C., internal strain and dislocation introduced by rolling are not eliminated and accumulated. I will do it. For this reason,
Hard to soften even after tempering. If rolling is performed at 900 ° C. or higher, recrystallization occurs during rolling and during the period from the end of rolling to winding up, and strains and dislocations are released. Therefore, the rolling end temperature should be 900 ° C. or higher.
【００１５】 焼ならし温度を８５０〜１２００℃と
した理由：焼ならしはオーステナイト温度域に加熱しそ
の後冷却してマルテンサイト組織にするために行う。巻
き取り冷却中に生じた析出物なども固溶される。焼きな
らし温度はオーステナイト温度域でなければならない。
Ｎｉ添加量によって異なるが８００〜１２００℃がオー
ステナイト温度域である。しかし、コイルをバッチ焼鈍
炉にいれて熱処理する場合には、熱処理時間が１〜２０
時間程度になるので、高温で焼鈍すると結晶粒の粗大化
を招くのでバッチ焼鈍炉で熱処理する場合には８５０〜
９５０℃の範囲が好ましい。The reason why the normalizing temperature is set to 850 to 1200 ° C .: Normalizing is performed in order to heat to an austenite temperature range and then cool to obtain a martensitic structure. Precipitates generated during winding cooling are also dissolved. The normalizing temperature must be in the austenite temperature range.
The austenitic temperature range is 800 to 1200 ° C., although it depends on the amount of Ni added. However, when the coil is subjected to heat treatment in a batch annealing furnace, the heat treatment time is 1 to 20 times.
Since annealing at a high temperature leads to coarsening of crystal grains, it is 850 to 850 to heat treatment in a batch annealing furnace.
A range of 950 ° C. is preferred.
【００１６】ＡＰＬライン（焼鈍酸洗ライン）などを用
いてコイルを連続的に焼鈍する場合には、熱処理時間が
数秒から数十秒程度なので９５０〜１２００℃の範囲が
好ましい。When the coil is continuously annealed using an APL line (annealing and pickling line) or the like, the temperature is preferably in the range of 950 to 1200 ° C. because the heat treatment time is several seconds to several tens of seconds.
【００１７】従って、焼きならし温度は、８５０〜１２
００℃とすべきである。 焼き戻し温度を５５０〜６７０℃とした理由：焼き
戻しはマルテンサイト組織を加熱して炭化物を析出させ
靱性を改善させるために行う。焼き戻し温度はフェライ
ト温度域で出来るだけ高い温度が望ましい。Ａ1 変態点
はＮｉ添加量によって異なるが、６００〜６７０℃であ
る。温度コントロールの幅を考慮し、焼き戻し温度の下
限をＡ1 −５０℃と規定した。Therefore, the normalizing temperature is 850 to 12
Should be 00 ° C. Reason for setting the tempering temperature to 550 to 670 ° C .: Tempering is performed to heat the martensite structure to precipitate carbides and improve toughness. The tempering temperature is desirably as high as possible in the ferrite temperature range. The A 1 transformation point is 600 to 670 ° C., although it varies depending on the amount of Ni added. Considering the range of temperature control, the lower limit of the tempering temperature was defined as A 1 -50 ° C.
【００１８】また、この焼き戻しに先立ち、６８０〜７
７０℃の焼き戻しを加えると硬さが低下し靱性が増す。
これは高温であるためマルテンサイトの焼き戻しが更に
進ためである。しかし、Ａ1 変態点を超えているためオ
ーステナイトが生成し、これが、冷却中に再びマルテン
サイト化するため、このままでは硬く靱性に劣る。この
マルテンサイトをＡ1 変態点以下の焼き戻しで解消す
る。従って、焼き戻し温度を５５０〜６７０℃とすべき
である。Prior to this tempering, 680-7
When tempering at 70 ° C. is added, hardness decreases and toughness increases.
This is because the tempering of martensite proceeds further due to the high temperature. However, since the temperature exceeds the A 1 transformation point, austenite is formed, which is again transformed into martensite during cooling, so that it is hard and inferior in toughness. This martensite is eliminated by tempering below the A 1 transformation point. Therefore, the tempering temperature should be 550-670 ° C.
【００１９】[0019]
【実施例】次に、この発明の実施例を説明する。表１に
示す、本発明範囲内の成分を含有する鋼種Ａ〜Ｄからな
る鋼塊を溶解し、厚み２５０ｍｍのスラブを作成した。
次いで、スラブを表２に示す圧延条件によって６．５ｍ
ｍ厚に熱間圧延して巻き取り熱延鋼帯とし、供試体コイ
ルNo. １〜１１を調製した。そして、コイルの組織およ
び表面性状を調べた。その結果を表３に示す。Next, an embodiment of the present invention will be described. A steel ingot composed of steel types A to D containing components within the scope of the present invention shown in Table 1 was melted to prepare a slab having a thickness of 250 mm.
Next, the slab was 6.5 m long under the rolling conditions shown in Table 2.
Specimen coil Nos. 1 to 11 were prepared by hot rolling to a thickness of m to form a rolled hot rolled steel strip. Then, the structure and surface properties of the coil were examined. Table 3 shows the results.
【００２０】[0020]
【表１】 [Table 1]
【００２１】[0021]
【表２】 [Table 2]
【００２２】[0022]
【表３】 [Table 3]
【００２３】表１〜３から分かるように、本発明例の圧
延温度条件範囲では、組織はすべて等軸粒組織で再結晶
しており、表面性状も良好であった。本発明の加熱温度
を超えた比較例（コイルNo. ３）では、表面にきずがあ
った。本発明の圧延終了温度以下である比較例（コイル
No. ５、９、１０、１１）では、展伸粒組織で再結晶化
していない。As can be seen from Tables 1 to 3, in the rolling temperature condition range of the present invention, all of the structures were recrystallized with an equiaxed grain structure, and the surface properties were good. In the comparative example (coil No. 3) in which the heating temperature was exceeded in the present invention, the surface had flaws. Comparative Example (Coil
In Nos. 5, 9, 10, and 11), recrystallization was not performed in an extended grain structure.
【００２４】次に、コイルNo. １、６、７、８から材料
を切り出し、表４に示す本発明範囲内の熱処理（本発明
例）および範囲外の熱処理（比較例）No. １〜２４を行
った。そして、熱処理後の材料の機械的特性を引張試
験：ＪＩＳ Ｚ ２２０１、衝撃試験：ＪＩＳ Ｚ ２
２０３に規定する試験によって調べた。そして、その結
果〔降伏応力（ＭＰａ）、引張強さ（ＭＰａ）、シャル
ピー衝撃試験（−２０℃１／２サイズ）による吸収エネ
ルギー（Ｊ）〕を表５に示す。Next, materials were cut out from coil Nos. 1, 6, 7, and 8, and heat treatments within the scope of the present invention (examples of the present invention) and heat treatments outside the range (comparative examples) Nos. 1 to 24 shown in Table 4 were performed. Was done. Then, the mechanical properties of the material after the heat treatment were measured by a tensile test: JIS Z 2201, and an impact test: JIS Z 2
The test was performed according to the test specified in 203. Table 5 shows the results [yield stress (MPa), tensile strength (MPa), and energy absorption (J) by Charpy impact test (-20 ° C. 1/2 size)].
【００２５】[0025]
【表４】 [Table 4]
【００２６】[0026]
【表５】 [Table 5]
【００２７】表４〜５からわかるように、本発明例の熱
処理では、降伏応力（ＹＳ）が５９０ＭＰａ以下であ
り、本発明熱延鋼帯は成形が容易であることがわかる。
熱延ままの比較例である熱処理No. １では、強度（降伏
応力および引張強さ）が高すぎ、靱性に劣っていること
がわかる。ノルマのみの比較例である熱処理No. ２で
は、強度が高すぎることがわかる。本発明範囲外の焼き
戻し温度の比較例である熱処理No. ３、１０、１１、１
８では、強度が十分に低下しなかったことがわかる。As can be seen from Tables 4 and 5, in the heat treatment of the present invention, the yield stress (YS) is 590 MPa or less, and the hot rolled steel strip of the present invention is easily formed.
It can be seen that in heat treatment No. 1 which is a comparative example with hot rolling, the strength (yield stress and tensile strength) is too high and the toughness is inferior. In the heat treatment No. 2 which is a comparative example using only the quota, the strength is found to be too high. Heat treatment Nos. 3, 10, 11, 1 which are comparative examples of tempering temperatures outside the range of the present invention
8 shows that the strength did not sufficiently decrease.
【００２８】[0028]
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、溶接管等に加工される熱延鋼帯の強度を適度に低下
させ、成形が容易となる耐食性および溶接性に優れた低
炭素マルテンサイト系ステンレス熱延鋼帯およびその製
造方法が得られ、かくして、有用な効果がもたらされ
る。As described above, according to the present invention, the strength of a hot-rolled steel strip processed into a welded pipe or the like is appropriately reduced, and the low-carbon steel having excellent corrosion resistance and weldability, which facilitates forming. A martensitic stainless hot-rolled steel strip and a method for producing the same are obtained, thus providing useful effects.
Claims (4)
ｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、Ｃ＋Ｎ：０．０３０ｗ
ｔ．％以下を含有するステンレス鋼スラブを１１００〜
１２００℃の温度域に加熱し、次いで、前記スラブを９
００℃以上の熱間圧延終了温度で熱延ミルにより熱間圧
延して巻き取り、熱延鋼帯とし、次いで、前記熱延鋼帯
を８５０〜１２００℃の温度域で熱処理し、一旦１５０
℃以下にまで冷却し、次いで、５５０〜６７０℃の温度
域で熱処理することにより製造されてなることを特徴と
する低炭素マルテンサイト系ステンレス熱延鋼帯。(1) Cr: 12.0 to 15.0 wt. %, N
i: 1.0 to 5.0 wt. %, C + N: 0.030w
t. % Of stainless steel slab containing less than 1100%
Heat to a temperature range of 1200 ° C. and then slab
At a hot rolling end temperature of 00 ° C. or more, hot rolling is performed by a hot rolling mill and wound up to form a hot rolled steel strip. Then, the hot rolled steel strip is heat-treated in a temperature range of 850 to 1200 ° C.
A low-carbon martensitic stainless steel hot-rolled steel strip produced by cooling to below ℃ and then heat-treating in a temperature range of 550-670 ° C.
ｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、Ｃ＋Ｎ：０．０３０ｗ
ｔ．％以下含有するステンレス鋼スラブを１１００〜１
２００℃の温度域に加熱し、次いで、前記スラブを９０
０℃以上の熱間圧延終了温度で熱延ミルにより熱間圧延
して巻き取り、熱延鋼帯とし、次いで、前記熱延鋼帯を
８５０〜１２００℃の温度域で熱処理し、一旦１５０℃
以下にまで冷却し、次いで、５５０〜６７０℃の温度域
で熱処理することを特徴とする低炭素マルテンサイト系
ステンレス熱延鋼帯の製造方法。2. Cr: 12.0 to 15.0 wt. %, N
i: 1.0 to 5.0 wt. %, C + N: 0.030w
t. % Of stainless steel slab containing less than 1100%
Heat to a temperature range of 200 ° C. and then slab
At a hot rolling end temperature of 0 ° C. or more, hot rolling is performed by a hot rolling mill and wound up to form a hot rolled steel strip. Then, the hot rolled steel strip is heat-treated in a temperature range of 850 to 1200 ° C., and is temporarily heated to 150 ° C.
A method for producing a low-carbon martensitic stainless steel hot-rolled steel strip, which is cooled to the following temperature and then heat-treated in a temperature range of 550 to 670 ° C.
ｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、Ｃ＋Ｎ：０．０３０ｗ
ｔ．％以下含有するステンレス鋼スラブを１１００〜１
２００℃の温度域に加熱し、次いで、前記スラブを９０
０℃以上の熱間圧延終了温度で熱延ミルにより熱間圧延
して巻き取り、熱延鋼帯とし、次いで、前記熱延鋼帯を
８５０〜１２００℃で熱処理し、一旦１５０℃以下にま
で冷却し、次いで、６８０〜７７０℃の温度域で熱処理
し、再び１５０℃以下まで冷却し、次いで、５５０〜６
７０℃の温度域で熱処理することにより製造されてなる
ことを特徴とする低炭素マルテンサイト系ステンレス熱
延鋼帯。3. Cr: 12.0 to 15.0 wt. %, N
i: 1.0 to 5.0 wt. %, C + N: 0.030w
t. % Of stainless steel slab containing less than 1100%
Heat to a temperature range of 200 ° C. and then slab
Hot rolling at a hot rolling end temperature of 0 ° C. or higher and hot rolling by a hot rolling mill to form a hot rolled steel strip, and then heat-treating the hot rolled steel strip at 850 to 1200 ° C., and once to 150 ° C. or less Cool, then heat-treat in the temperature range of 680-770 ° C, cool down again to 150 ° C or less,
A low-carbon martensitic stainless steel hot-rolled steel strip produced by heat treatment in a temperature range of 70 ° C.
ｉ：１．０〜５．０ｗｔ．％、Ｃ＋Ｎ：０．０３０ｗ
ｔ．％以下含有するステンレス鋼スラブを１１００〜１
２００℃に加熱し、次いで、前記スラブを９００℃以上
の熱間圧延終了温度で熱延ミルにより熱間圧延して巻き
取り、熱延鋼帯とし、次いで、前記熱延鋼帯を８５０〜
１２００℃の温度域で熱処理し、一旦１５０℃以下にま
で冷却し、次いで、６８０〜７７０℃の温度域で熱処理
し、再び１５０℃以下まで冷却し、次いで、５５０〜６
７０℃の温度域で熱処理することを特徴とする低炭素マ
ルテンサイト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法。4. Cr: 12.0 to 15.0 wt. %, N
i: 1.0 to 5.0 wt. %, C + N: 0.030w
t. % Of stainless steel slab containing less than 1100%
Heated to 200 ° C., and then the slab was hot-rolled and rolled by a hot-rolling mill at a hot-rolling end temperature of 900 ° C. or higher to form a hot-rolled steel strip, and then the hot-rolled steel strip was subjected to 850 to 850 ° C.
Heat treatment in a temperature range of 1200 ° C., once cooled to 150 ° C. or less, then heat treatment in a temperature range of 680 to 770 ° C., cooled again to 150 ° C. or less,
A method for producing a low-carbon martensitic stainless steel hot-rolled steel strip, comprising performing heat treatment in a temperature range of 70 ° C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5842398A JPH11256231A (en) | 1998-03-10 | 1998-03-10 | Low carbon martensitic stainless hot rolled steel strip and its production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5842398A JPH11256231A (en) | 1998-03-10 | 1998-03-10 | Low carbon martensitic stainless hot rolled steel strip and its production |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11256231A true JPH11256231A (en) | 1999-09-21 |
Family
ID=13083983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5842398A Pending JPH11256231A (en) | 1998-03-10 | 1998-03-10 | Low carbon martensitic stainless hot rolled steel strip and its production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11256231A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140090681A (en) * | 2011-11-28 | 2014-07-17 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | Stainless steel and method of manufacturing same |
-
1998
- 1998-03-10 JP JP5842398A patent/JPH11256231A/en active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140090681A (en) * | 2011-11-28 | 2014-07-17 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | Stainless steel and method of manufacturing same |
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