JPH11247488A - ブレースダンパ - Google Patents
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- JPH11247488A JPH11247488A JP4816998A JP4816998A JPH11247488A JP H11247488 A JPH11247488 A JP H11247488A JP 4816998 A JP4816998 A JP 4816998A JP 4816998 A JP4816998 A JP 4816998A JP H11247488 A JPH11247488 A JP H11247488A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は大地震のときの大きな振動だけでな
く比較的小さな交通振動も減衰できることを課題とす
る。 【解決手段】 ブレースダンパ１９は、油圧ダンパ２７
と粘弾性ダンパ２８とが並列に配置された構成であり、
１階骨組み１２の対角方向に延在する向きに操作された
第１ブレース２５と第２ブレース２６との間に取り付け
られている。そして、総重量４０ｔｏｎのモデルの場
合、地震の振動から交通振動等に小さい振動まで減衰す
るには、粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７の各々の総
減衰力の比を「１：１３０５」に設定する。また、モデ
ル５０の場合「１：１５９９」、モデル７０の場合
「１：１５９４」、モデル１００の場合「１：１２３
１」となる。この比率は、粘弾性ダンパ２８および油圧
ダンパ２７からなるブレースダンパ１９を１階に６本，
２階に２本，３階に２本配置した際に成立する。
く比較的小さな交通振動も減衰できることを課題とす
る。 【解決手段】 ブレースダンパ１９は、油圧ダンパ２７
と粘弾性ダンパ２８とが並列に配置された構成であり、
１階骨組み１２の対角方向に延在する向きに操作された
第１ブレース２５と第２ブレース２６との間に取り付け
られている。そして、総重量４０ｔｏｎのモデルの場
合、地震の振動から交通振動等に小さい振動まで減衰す
るには、粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７の各々の総
減衰力の比を「１：１３０５」に設定する。また、モデ
ル５０の場合「１：１５９９」、モデル７０の場合
「１：１５９４」、モデル１００の場合「１：１２３
１」となる。この比率は、粘弾性ダンパ２８および油圧
ダンパ２７からなるブレースダンパ１９を１階に６本，
２階に２本，３階に２本配置した際に成立する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はブレースダンパに係
り、特に構造物の地震による振動を吸収できると共に交
通振動も吸収できるよう構成されたブレースダンパに関
する。
り、特に構造物の地震による振動を吸収できると共に交
通振動も吸収できるよう構成されたブレースダンパに関
する。
【０００２】
【従来の技術】ビルや住宅等の構造物の耐震性を高める
手段として、柱や梁等の骨組み間に骨組を塑性変形させ
ようとするエネルギを吸収するため、骨組みの対角位置
に装架されるブレースにダンパを取り付けて大地震の振
動エネルギを吸収して骨組みを制振させる制振構造の開
発が進められている。
手段として、柱や梁等の骨組み間に骨組を塑性変形させ
ようとするエネルギを吸収するため、骨組みの対角位置
に装架されるブレースにダンパを取り付けて大地震の振
動エネルギを吸収して骨組みを制振させる制振構造の開
発が進められている。
【０００３】このような制振構造に用いられる従来のブ
レースダンパとしては、例えば実開平７−２３１０８号
公報に開示された構成のものがある。この公報に記載さ
れたものは、骨組みの対角位置に形成されたブレースに
シリンダ，ピス卜ン，逆止弁等からなる油圧ダンパが設
けられた構成されている。そして、このように構成され
たブレースダンパでは、大地震等の振動エネルギを油圧
ダンパのピストンとシリンダとの相対変位に伴う減衰力
によって吸収する構造となっている。
レースダンパとしては、例えば実開平７−２３１０８号
公報に開示された構成のものがある。この公報に記載さ
れたものは、骨組みの対角位置に形成されたブレースに
シリンダ，ピス卜ン，逆止弁等からなる油圧ダンパが設
けられた構成されている。そして、このように構成され
たブレースダンパでは、大地震等の振動エネルギを油圧
ダンパのピストンとシリンダとの相対変位に伴う減衰力
によって吸収する構造となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ように建物のブレース部に油圧ダンパを用いたブレース
ダンパでは、大地震などの大きな揺れに対しては油圧ダ
ンパにより発生される減衰力によって制震することがで
きるので有効であるが、一般住宅における振幅の小さな
揺れに対しては油の圧縮性やオイルシールの摺動抵抗、
静摩擦の影響が大きいため減衰手段として作用せず、単
なる弾性体となってしまって振動を低減できないといっ
た問題があった。
ように建物のブレース部に油圧ダンパを用いたブレース
ダンパでは、大地震などの大きな揺れに対しては油圧ダ
ンパにより発生される減衰力によって制震することがで
きるので有効であるが、一般住宅における振幅の小さな
揺れに対しては油の圧縮性やオイルシールの摺動抵抗、
静摩擦の影響が大きいため減衰手段として作用せず、単
なる弾性体となってしまって振動を低減できないといっ
た問題があった。
【０００５】そのため、従来のブレースダンパでは、油
圧ダンパで発生される減衰力が大地震のときの振動エネ
ルギを吸収できるように設定されているので、比較的小
さい地震あるいは自動車等の車両の通行による交通振動
が発生した場合、油圧ダンパが振幅の小さい振動を効果
的に吸収できなかった。そこで、本発明は上記問題を解
決したブレースダンパを提供することを目的とする。
圧ダンパで発生される減衰力が大地震のときの振動エネ
ルギを吸収できるように設定されているので、比較的小
さい地震あるいは自動車等の車両の通行による交通振動
が発生した場合、油圧ダンパが振幅の小さい振動を効果
的に吸収できなかった。そこで、本発明は上記問題を解
決したブレースダンパを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は以下のような特徴を有する。上記請求項１
記載の発明は、柱と梁とにより形成された空間内に所定
角度傾斜させて取り付けられるブレースに減衰特性の異
なる第１、第２の減衰力発生手段を設け、該第１、第２
の減衰力発生手段の夫々の減衰力の比率を構造物の重量
に応じて任意の比率に設定したことを特徴とするもので
ある。
め、本発明は以下のような特徴を有する。上記請求項１
記載の発明は、柱と梁とにより形成された空間内に所定
角度傾斜させて取り付けられるブレースに減衰特性の異
なる第１、第２の減衰力発生手段を設け、該第１、第２
の減衰力発生手段の夫々の減衰力の比率を構造物の重量
に応じて任意の比率に設定したことを特徴とするもので
ある。
【０００７】従って、請求項１記載の発明によれば、ブ
レースに減衰特性の異なる第１、第２の減衰力発生手段
を設けて夫々の減衰力の比率を構造物の重量に応じて任
意の比率に設定したため、第１の減衰力発生手段で小地
震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して地震の
大きさに係わらず構造物の振動を制振することができる
と共に、第２の減衰力発生手段で地震による振動を吸収
することができる。
レースに減衰特性の異なる第１、第２の減衰力発生手段
を設けて夫々の減衰力の比率を構造物の重量に応じて任
意の比率に設定したため、第１の減衰力発生手段で小地
震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して地震の
大きさに係わらず構造物の振動を制振することができる
と共に、第２の減衰力発生手段で地震による振動を吸収
することができる。
【０００８】また、上記請求項２記載の発明は、前記請
求項１記載のブレースダンパであって、前記第１、第２
の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したこ
とを特徴とするものである。
求項１記載のブレースダンパであって、前記第１、第２
の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したこ
とを特徴とするものである。
【０００９】従って、請求項２記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を構
造物の総重量Ｗに応じて上記の比率に設定したため、第
２の減衰力発生手段により地震による振動を吸収し、第
１の減衰力発生手段により小地震や交通振動による振幅
の小さい振動エネルギを効果的に吸収して振動の大きさ
に係わらず構造物の振動を制振することができる。
１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を構
造物の総重量Ｗに応じて上記の比率に設定したため、第
２の減衰力発生手段により地震による振動を吸収し、第
１の減衰力発生手段により小地震や交通振動による振幅
の小さい振動エネルギを効果的に吸収して振動の大きさ
に係わらず構造物の振動を制振することができる。
【００１０】また、上記請求項３記載の発明は、前記請
求項１及び請求項２記載のブレースダンパであって、前
記減衰力発生手段は、１階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２
階に１／３ｑ本、３階に１／３ｑ本配設されたことを特
徴とするものである。
求項１及び請求項２記載のブレースダンパであって、前
記減衰力発生手段は、１階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２
階に１／３ｑ本、３階に１／３ｑ本配設されたことを特
徴とするものである。
【００１１】従って、請求項３記載の発明によれば、１
階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階に
１／３ｑ本配設したため、少ないダンパ数で各階の振動
を効果的に減衰することができ、地震による振動及び小
地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して振動
の大きさに係わらず構造物の振動を制振することができ
る。
階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階に
１／３ｑ本配設したため、少ないダンパ数で各階の振動
を効果的に減衰することができ、地震による振動及び小
地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して振動
の大きさに係わらず構造物の振動を制振することができ
る。
【００１２】また、上記請求項４記載の発明は、前記請
求項１乃至請求項３記載のブレースダンパであって、前
記第１、第２の減衰力発生手段は、前記ブレースに対し
並列に配設されたことを特徴とするものである。従っ
て、請求項４記載の発明によれば、第１、第２の減衰力
発生手段が並列に配設されたため、各階の振動を効果的
の吸収することができ、地震による振動及び小地震や交
通振動の振動エネルギを効果的に吸収して地震の大きさ
に係わらず構造物の振動を制振することができる。
求項１乃至請求項３記載のブレースダンパであって、前
記第１、第２の減衰力発生手段は、前記ブレースに対し
並列に配設されたことを特徴とするものである。従っ
て、請求項４記載の発明によれば、第１、第２の減衰力
発生手段が並列に配設されたため、各階の振動を効果的
の吸収することができ、地震による振動及び小地震や交
通振動の振動エネルギを効果的に吸収して地震の大きさ
に係わらず構造物の振動を制振することができる。
【００１３】また、上記請求項５記載の発明は、前記請
求項１乃至請求項４記載のブレースダンパであって、前
記第１、第２の減衰力発生手段のうち前記減衰力の大き
い方の減衰力発生手段は、微小変位に対する不感帯を有
する構成であることを特徴とするものである。
求項１乃至請求項４記載のブレースダンパであって、前
記第１、第２の減衰力発生手段のうち前記減衰力の大き
い方の減衰力発生手段は、微小変位に対する不感帯を有
する構成であることを特徴とするものである。
【００１４】従って、請求項５記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段のうち減衰力の大きい方の減
衰力発生手段が微小変位に対する不感帯を有するため、
微小変位による振動を減衰力の小さい方の減衰力発生手
段により効果的に減衰させることができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。
１、第２の減衰力発生手段のうち減衰力の大きい方の減
衰力発生手段が微小変位に対する不感帯を有するため、
微小変位による振動を減衰力の小さい方の減衰力発生手
段により効果的に減衰させることができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、図面と共に本発明の実施の
形態について説明する。図１は本発明になるブレースダ
ンパの一実施例が取り付けられた構造物の概略構成図で
ある。構造物１１は、鉄骨を組み合わせた１階骨組み１
２の上に鉄骨を組み合わせた２階骨組み１３を積み重ね
た鉄骨構造であり、１階骨組み１２の柱１４（１４1，
１４2 ）は基礎１５（１５1 〜１５2 ）に固定され、１
階骨組み１２の梁１６は柱１４（１４1 ，１４2 ）の上
端間を横架するように締結されている。そして、２階骨
組み１３の柱１７（１７1 ，１７2 ）は梁１６に締結さ
れ、２階骨組み３の梁１８は柱１７（１７1 ，１７2 ）
の上端間を横架するように締結されている。尚、図１に
おいて、外壁パネルや内壁パネルや天井板等は省略して
ある。
形態について説明する。図１は本発明になるブレースダ
ンパの一実施例が取り付けられた構造物の概略構成図で
ある。構造物１１は、鉄骨を組み合わせた１階骨組み１
２の上に鉄骨を組み合わせた２階骨組み１３を積み重ね
た鉄骨構造であり、１階骨組み１２の柱１４（１４1，
１４2 ）は基礎１５（１５1 〜１５2 ）に固定され、１
階骨組み１２の梁１６は柱１４（１４1 ，１４2 ）の上
端間を横架するように締結されている。そして、２階骨
組み１３の柱１７（１７1 ，１７2 ）は梁１６に締結さ
れ、２階骨組み３の梁１８は柱１７（１７1 ，１７2 ）
の上端間を横架するように締結されている。尚、図１に
おいて、外壁パネルや内壁パネルや天井板等は省略して
ある。
【００１６】１階骨組み１２の対角線上には、ブレース
ダンパ１９が取り付けられている。このブレースダンパ
１９は、１階骨組み１２の柱１４1 と基礎１５1 とによ
り形成された第１の角部２０と、柱１４2 と梁１６とに
より形成された第２の角部２１との間に装架されてい
る。ブレースダンパ１９は、１階骨組み１２の対角方向
に傾斜した状態に取り付けられているので、例えばＡ方
向の変位が１階骨組み１２に加えられると、ブレースダ
ンパ１９には引っ張り荷重が作用する。そして、Ｂ方向
の変位が１階骨組み１２に加えられると、ブレースダン
パ１９には圧縮荷重が作用する。
ダンパ１９が取り付けられている。このブレースダンパ
１９は、１階骨組み１２の柱１４1 と基礎１５1 とによ
り形成された第１の角部２０と、柱１４2 と梁１６とに
より形成された第２の角部２１との間に装架されてい
る。ブレースダンパ１９は、１階骨組み１２の対角方向
に傾斜した状態に取り付けられているので、例えばＡ方
向の変位が１階骨組み１２に加えられると、ブレースダ
ンパ１９には引っ張り荷重が作用する。そして、Ｂ方向
の変位が１階骨組み１２に加えられると、ブレースダン
パ１９には圧縮荷重が作用する。
【００１７】このように、構造物１１にＡ，Ｂ方向の振
動が入力された場合、ブレースダンパ１９には、圧縮荷
重、引っ張り荷重が交互に作用する。そのため、ブレー
スダンパ１９は、吸収して１階骨組み１２の振動を減衰
して１階骨組み１２の上部に設けられた２階骨組み３に
伝搬した振動が増幅することを防止する。ここで、上記
ブレースダンパ１９の構成について説明する。
動が入力された場合、ブレースダンパ１９には、圧縮荷
重、引っ張り荷重が交互に作用する。そのため、ブレー
スダンパ１９は、吸収して１階骨組み１２の振動を減衰
して１階骨組み１２の上部に設けられた２階骨組み３に
伝搬した振動が増幅することを防止する。ここで、上記
ブレースダンパ１９の構成について説明する。
【００１８】図２はブレースダンパ１９が１階骨組み１
２に取り付けられた状態を拡大して示す正面図である。
また、図３はブレースダンパ１９の取付状態を示す拡大
図である。図２、図３に示されるように、ブレースダン
パ１９は、油圧ダンパ（第１の減衰力発生手段）２７と
粘弾性ダンパ（第２の減衰力発生手段）２８とが並列に
配置された構成であり、１階骨組み１２の対角方向に延
在する向きに操作された第１ブレース２５と第２ブレー
ス２６との間に取り付けられている。
２に取り付けられた状態を拡大して示す正面図である。
また、図３はブレースダンパ１９の取付状態を示す拡大
図である。図２、図３に示されるように、ブレースダン
パ１９は、油圧ダンパ（第１の減衰力発生手段）２７と
粘弾性ダンパ（第２の減衰力発生手段）２８とが並列に
配置された構成であり、１階骨組み１２の対角方向に延
在する向きに操作された第１ブレース２５と第２ブレー
ス２６との間に取り付けられている。
【００１９】第１ブレース２５は、一端に１階骨組み１
２の第１の角部２０にボルト等により締結されたブラケ
ット２５ａを有し、他端にダンパ支持板２５ｂを有す
る。また、第２ブレース２６は、一端に１階骨組み１２
の第２の角部２１にボルト等により締結されたブラケッ
ト２６ａを有し、他端にダンパ支持板２６ｂを有する。
そして、上記ダンパ支持板２５ｂとダンパ支持板２６ｂ
との間には、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８が並列
に取り付けられている。すなわち、一対の油圧ダンパ２
７と粘弾性ダンパ２８は、第１ブレース２５及び第２ブ
レース２６の延在方向（Ｃ，Ｄ方向）に作用する圧縮荷
重、引っ張り荷重を緩衝する方向に取り付けられてい
る。また、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８は、両端
の取付板２９ａ，２９ｂ，３０ａ，３０ｂが夫々ボルト
３１，３２を介してダンパ支持板２５ｂ、ダンパ支持板
２６ｂに締結されている。
２の第１の角部２０にボルト等により締結されたブラケ
ット２５ａを有し、他端にダンパ支持板２５ｂを有す
る。また、第２ブレース２６は、一端に１階骨組み１２
の第２の角部２１にボルト等により締結されたブラケッ
ト２６ａを有し、他端にダンパ支持板２６ｂを有する。
そして、上記ダンパ支持板２５ｂとダンパ支持板２６ｂ
との間には、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８が並列
に取り付けられている。すなわち、一対の油圧ダンパ２
７と粘弾性ダンパ２８は、第１ブレース２５及び第２ブ
レース２６の延在方向（Ｃ，Ｄ方向）に作用する圧縮荷
重、引っ張り荷重を緩衝する方向に取り付けられてい
る。また、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８は、両端
の取付板２９ａ，２９ｂ，３０ａ，３０ｂが夫々ボルト
３１，３２を介してダンパ支持板２５ｂ、ダンパ支持板
２６ｂに締結されている。
【００２０】また、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８
は、第１ブレース２５及び第２ブレース２６の中心線に
対して対称となるように平行に設けられているので、第
１ブレース２５及び第２ブレース２６に作用する振動の
振幅の大きさに応じた減衰力を発生させることができ
る。すなわち、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８がブ
レース２５，２６の軸線に対して左右対称に設置してい
るため地震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブ
レース２５，２６に伝達できる。
は、第１ブレース２５及び第２ブレース２６の中心線に
対して対称となるように平行に設けられているので、第
１ブレース２５及び第２ブレース２６に作用する振動の
振幅の大きさに応じた減衰力を発生させることができ
る。すなわち、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８がブ
レース２５，２６の軸線に対して左右対称に設置してい
るため地震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブ
レース２５，２６に伝達できる。
【００２１】さらに、ブレース２５，２６や構造物１１
にも不要なモーメントが発生しないため構成部材の破損
を免れるのみでなく減衰力の良好な伝達が可能となり、
制振効果も向上する。図４は油圧ダンパ２７の取付状態
を拡大して示す正面図である。また、図５は油圧ダンパ
２７の取付状態を拡大して示す側面図である。尚、図４
及び図５では、粘弾性ダンパ２８が省略されている。
にも不要なモーメントが発生しないため構成部材の破損
を免れるのみでなく減衰力の良好な伝達が可能となり、
制振効果も向上する。図４は油圧ダンパ２７の取付状態
を拡大して示す正面図である。また、図５は油圧ダンパ
２７の取付状態を拡大して示す側面図である。尚、図４
及び図５では、粘弾性ダンパ２８が省略されている。
【００２２】図４、図５に示されるように、油圧ダンパ
２７は、シリンダ３５内にピストン３６、ピストンロッ
ド３７が摺動可能に挿入されている。また、ピストン３
６により画成された上室３８及び下室３９には、粘性流
体（オイル）が充填されており、ピストン３６には各軸
方向（Ｃ，Ｄ方向）の逆止弁４０，４１が設けられてい
る。
２７は、シリンダ３５内にピストン３６、ピストンロッ
ド３７が摺動可能に挿入されている。また、ピストン３
６により画成された上室３８及び下室３９には、粘性流
体（オイル）が充填されており、ピストン３６には各軸
方向（Ｃ，Ｄ方向）の逆止弁４０，４１が設けられてい
る。
【００２３】一方の逆止弁４０は、ピストン３６がＣ方
向に摺動する際、下室３９の粘性流体が上室３８へ移動
するときの流路となり、他方の逆止弁４１は、ピストン
３６がＤ方向に摺動する際、上室３８の粘性流体が下室
３９へ移動するときの流路となる。そして、逆止弁４
０，４１は、流路面積が絞られているので、ピストン３
６の移動距離に応じて粘性流体が通過することにより粘
性抵抗による減衰力を発生させることができる。
向に摺動する際、下室３９の粘性流体が上室３８へ移動
するときの流路となり、他方の逆止弁４１は、ピストン
３６がＤ方向に摺動する際、上室３８の粘性流体が下室
３９へ移動するときの流路となる。そして、逆止弁４
０，４１は、流路面積が絞られているので、ピストン３
６の移動距離に応じて粘性流体が通過することにより粘
性抵抗による減衰力を発生させることができる。
【００２４】このように、油圧ダンパ２７では、逆止弁
４０，４１を通過する粘性流体の流量に応じた減衰力が
得られる構成であるので、例えば粘性流体の粘性、ある
いは逆止弁４０，４１の最小流路面積を段階的に変更す
ることによりピストン３６のストロークに対する減衰力
を変更することができる。また、逆止弁４０，４１は、
環状に形成された薄い金属板からなる減衰力調整用ディ
スクが弁体を閉弁位置に保持する構成であり、減衰力調
整用ディスクを複数枚重ね合わせることにより減衰力の
大きさを調整することができる。例えば、減衰力調整用
ディスクの枚数が増えると、ピストン３６のストローク
に対する減衰力が増大し、逆に減衰力調整用ディスクの
枚数が減ると、ピストン３６のストロークに対する減衰
力が減少する。このように、油圧ダンパ２７では、減衰
特性を段階的に任意の特性に設定することが可能な構成
となっている。
４０，４１を通過する粘性流体の流量に応じた減衰力が
得られる構成であるので、例えば粘性流体の粘性、ある
いは逆止弁４０，４１の最小流路面積を段階的に変更す
ることによりピストン３６のストロークに対する減衰力
を変更することができる。また、逆止弁４０，４１は、
環状に形成された薄い金属板からなる減衰力調整用ディ
スクが弁体を閉弁位置に保持する構成であり、減衰力調
整用ディスクを複数枚重ね合わせることにより減衰力の
大きさを調整することができる。例えば、減衰力調整用
ディスクの枚数が増えると、ピストン３６のストローク
に対する減衰力が増大し、逆に減衰力調整用ディスクの
枚数が減ると、ピストン３６のストロークに対する減衰
力が減少する。このように、油圧ダンパ２７では、減衰
特性を段階的に任意の特性に設定することが可能な構成
となっている。
【００２５】また、油圧ダンパ２７は、両端の夫々に連
結部４２，４３が設けられている。この連結部４２，４
３は、同一構成であるので、一方の連結部４２の構成に
ついて説明し、他方の連結部４３の説明を省略する。連
結部４２は、取付板２９ａと一体に設けられた円筒状の
軸受部４４と、軸受部４４に挿通される軸４５と、軸４
５の外周に嵌合されたチューブ状の弾性体４６と、ピス
トンロッド３７の端部に一体に設けられ軸４５の両端を
支持する支持部４７とからなる。
結部４２，４３が設けられている。この連結部４２，４
３は、同一構成であるので、一方の連結部４２の構成に
ついて説明し、他方の連結部４３の説明を省略する。連
結部４２は、取付板２９ａと一体に設けられた円筒状の
軸受部４４と、軸受部４４に挿通される軸４５と、軸４
５の外周に嵌合されたチューブ状の弾性体４６と、ピス
トンロッド３７の端部に一体に設けられ軸４５の両端を
支持する支持部４７とからなる。
【００２６】そのため、連結部４２は、軸４５を中心と
する回動動作が可能な構成であると共に、弾性体４６が
介在することにより振幅及び加速度の小さい振動が吸収
されるようになっている。よって、油圧ダンパ２７は、
交通振動などの小さい振動が伝播されても弾性体４６の
弾性変形により振動エネルギが吸収されてピストン３６
が摺動せず、減衰力を発生させない不感帯を有する構成
である。
する回動動作が可能な構成であると共に、弾性体４６が
介在することにより振幅及び加速度の小さい振動が吸収
されるようになっている。よって、油圧ダンパ２７は、
交通振動などの小さい振動が伝播されても弾性体４６の
弾性変形により振動エネルギが吸収されてピストン３６
が摺動せず、減衰力を発生させない不感帯を有する構成
である。
【００２７】図６は粘弾性ダンパ２８の構成を示す縦断
面図である。図６に示されるように、粘弾性ダンパ２８
は、大略、シリンダ５１と、シリンダ５１内に設けられ
たシリンダ側筒状部材５２，５３と、シリンダ５１内に
挿入されるロッド５４と、ロッド５４の端部に結合され
たロッド側筒状部材５５，５６と、シリンダ５１の内壁
とロッド５４との間に介在するシール部材５７とからな
る。尚、シリンダ５１内には、粘性流体（オイル）が充
填されている。
面図である。図６に示されるように、粘弾性ダンパ２８
は、大略、シリンダ５１と、シリンダ５１内に設けられ
たシリンダ側筒状部材５２，５３と、シリンダ５１内に
挿入されるロッド５４と、ロッド５４の端部に結合され
たロッド側筒状部材５５，５６と、シリンダ５１の内壁
とロッド５４との間に介在するシール部材５７とからな
る。尚、シリンダ５１内には、粘性流体（オイル）が充
填されている。
【００２８】上記シリンダ５１側に一体に設けられたシ
リンダ側筒状部材５２，５３と、ロッド５４側に一体に
設けられたロッド側筒状部材５５，５６とは、夫々横断
面形状が同心円状となるように配設され、且つシリンダ
５１とシリンダ側筒状部材５２との間にロッド側筒状部
材５５が挿通され、シリンダ側筒状部材５２，５３間に
ロッド側筒状部材５６が挿通される。
リンダ側筒状部材５２，５３と、ロッド５４側に一体に
設けられたロッド側筒状部材５５，５６とは、夫々横断
面形状が同心円状となるように配設され、且つシリンダ
５１とシリンダ側筒状部材５２との間にロッド側筒状部
材５５が挿通され、シリンダ側筒状部材５２，５３間に
ロッド側筒状部材５６が挿通される。
【００２９】そのため、シリンダ側筒状部材５２，５３
とロッド側筒状部材５５，５６とは、交互に隣接するよ
うに組み合わされており、各筒状部材５２，５３，５
５，５６との間には、粘性流体が充填されている。よっ
て、粘弾性ダンパ２８は、シリンダ５１とロッド５４と
の間で軸方向の相対変位が生ずると、各筒状部材５２，
５３，５５，５６間に充填された粘性流体に剪断力が働
き、これにより減衰力を発生させる構成となっている。
とロッド側筒状部材５５，５６とは、交互に隣接するよ
うに組み合わされており、各筒状部材５２，５３，５
５，５６との間には、粘性流体が充填されている。よっ
て、粘弾性ダンパ２８は、シリンダ５１とロッド５４と
の間で軸方向の相対変位が生ずると、各筒状部材５２，
５３，５５，５６間に充填された粘性流体に剪断力が働
き、これにより減衰力を発生させる構成となっている。
【００３０】また、シール部材５７は、半径方向に伸縮
可能な構成となっている。そのため、シリンダ５１とロ
ッド５４との間で軸方向の相対変位が生じた場合、粘性
流体の液位が変動するが、この液位の変化は上記シール
部材５７の伸縮動作により吸収される。従って、上記の
ように構成された粘弾性ダンパ２８においては、軸方向
の相対変位が生じると、各筒状部材５２，５３，５５，
５６間に充填された粘性流体に剪断力が作用して減衰力
が得られるため、振幅及び加速度の小さい振動が入力さ
れた場合のようにシリンダ５１とロッド５４との間の軸
方向の相対変位が小さい場合でも変位量に応じた減衰力
を発生させることができる。
可能な構成となっている。そのため、シリンダ５１とロ
ッド５４との間で軸方向の相対変位が生じた場合、粘性
流体の液位が変動するが、この液位の変化は上記シール
部材５７の伸縮動作により吸収される。従って、上記の
ように構成された粘弾性ダンパ２８においては、軸方向
の相対変位が生じると、各筒状部材５２，５３，５５，
５６間に充填された粘性流体に剪断力が作用して減衰力
が得られるため、振幅及び加速度の小さい振動が入力さ
れた場合のようにシリンダ５１とロッド５４との間の軸
方向の相対変位が小さい場合でも変位量に応じた減衰力
を発生させることができる。
【００３１】そのため、例えば粘性流体の粘性、あるい
は各筒状部材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間
隔、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積を段階的に変
更することにより各筒状部材５２，５３，５５，５６の
軸方向の変位に対する減衰力を変更することができる。
例えば、粘弾性ダンパ２８の減衰力を大きく設定するに
は、高粘度の粘性流体に変更するか、あるいは各筒状部
材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間隔を狭くす
るか、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積を大きくす
る。
は各筒状部材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間
隔、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積を段階的に変
更することにより各筒状部材５２，５３，５５，５６の
軸方向の変位に対する減衰力を変更することができる。
例えば、粘弾性ダンパ２８の減衰力を大きく設定するに
は、高粘度の粘性流体に変更するか、あるいは各筒状部
材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間隔を狭くす
るか、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積を大きくす
る。
【００３２】また、粘弾性ダンパ２８の減衰力を小さく
設定するには、低粘度の粘性流体に変更するか、あるい
は各筒状部材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間
隔を広くするか、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積
を小さくする。よって、粘弾性ダンパ２８では、減衰特
性を段階的に任意の特性に設定することが可能な構成と
なっている。
設定するには、低粘度の粘性流体に変更するか、あるい
は各筒状部材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間
隔を広くするか、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積
を小さくする。よって、粘弾性ダンパ２８では、減衰特
性を段階的に任意の特性に設定することが可能な構成と
なっている。
【００３３】このようにブレースダンパ１９は、油圧ダ
ンパ２７と粘弾性ダンパ２８とが並列に設けられた構成
であるので、例えば交通振動などのように振幅及び加速
度の小さい振動がブレース２５，２６を介して伝達され
た場合、弾性体４６が変形することにより振動を吸収し
油圧ダンバ２７のピストン３６に振動が伝達されない。
ンパ２７と粘弾性ダンパ２８とが並列に設けられた構成
であるので、例えば交通振動などのように振幅及び加速
度の小さい振動がブレース２５，２６を介して伝達され
た場合、弾性体４６が変形することにより振動を吸収し
油圧ダンバ２７のピストン３６に振動が伝達されない。
【００３４】一方、粘弾性ダンパ２８には、軸方向
（Ｃ，Ｄ方向）への振動が伝達され、上記筒状部材５
２，５３，５５，５６間に充填された粘性流体に剪断力
が作用して減衰力が発生して構造物１１を制振する。こ
のように、ブレースダンパ１９は、交通振動などの振幅
及び加速度の小さい振動に対しては、粘弾性ダンパ１４
の粘性減衰力のみにより構造物１１を制振する。
（Ｃ，Ｄ方向）への振動が伝達され、上記筒状部材５
２，５３，５５，５６間に充填された粘性流体に剪断力
が作用して減衰力が発生して構造物１１を制振する。こ
のように、ブレースダンパ１９は、交通振動などの振幅
及び加速度の小さい振動に対しては、粘弾性ダンパ１４
の粘性減衰力のみにより構造物１１を制振する。
【００３５】次に、地震のような比較的振幅の大きな振
動が構造物１１に伝播された場合には、弾性体４６が許
容しうる弾性変形量以上の変位がブレース２５，２６に
伝達される。そのため、振動が油圧ダンパ２７にも伝達
される。よって、油圧ダンパ２７は、前述したピストン
３６の変位により減衰力を発生して構造物１１を制振す
る。
動が構造物１１に伝播された場合には、弾性体４６が許
容しうる弾性変形量以上の変位がブレース２５，２６に
伝達される。そのため、振動が油圧ダンパ２７にも伝達
される。よって、油圧ダンパ２７は、前述したピストン
３６の変位により減衰力を発生して構造物１１を制振す
る。
【００３６】この際、粘弾性ダンパ２８にも振動が伝達
され粘性減衰力を発生するが、粘弾性ダンパ２８の粘性
減衰力が振幅及び加速度の小さい振動を制震するように
設定されているので、油圧ダンパ２８が発生する減衰力
と比較すると十分に小さい。このように、ブレースダン
パ１９は、地震などの大きな振動に対しては主に油圧ダ
ンパ２８の減衰力により構造物１１を制振する。
され粘性減衰力を発生するが、粘弾性ダンパ２８の粘性
減衰力が振幅及び加速度の小さい振動を制震するように
設定されているので、油圧ダンパ２８が発生する減衰力
と比較すると十分に小さい。このように、ブレースダン
パ１９は、地震などの大きな振動に対しては主に油圧ダ
ンパ２８の減衰力により構造物１１を制振する。
【００３７】次に、ブレースダンパ１９を３階建て住宅
に装着した場合の制振効果について解析する。図７は解
析に用いる数値モデル６１を模式的に示す図である。ま
た、図８は図７に示す数値モデル６１の仕様を各モデル
別に示す図である。図７及び図８に示すように、各モデ
ルは総重量別に４種（モデル４０、５０、７０、１０
０）用意してある。また、各モデルのそれぞれが有する
振動特性は同一とした。
に装着した場合の制振効果について解析する。図７は解
析に用いる数値モデル６１を模式的に示す図である。ま
た、図８は図７に示す数値モデル６１の仕様を各モデル
別に示す図である。図７及び図８に示すように、各モデ
ルは総重量別に４種（モデル４０、５０、７０、１０
０）用意してある。また、各モデルのそれぞれが有する
振動特性は同一とした。
【００３８】ここでは、上記４種のモデルのうち総重量
が４０ｔｏｎのモデル４０について説明する。尚、図９
はモデル４０における各ダンパの仕様及び配置本数の設
定例を示す図である。尚、ブレースダンパ装着時の目標
とする制振効果は、次の通りである。 神戸ＮＳ地震波レベル２（最大速度０．５ｍ／ｓ）
入力時に建物の最大層間変形量が天井高さの１／２００
（０．０１４ｍ）以下であること。
が４０ｔｏｎのモデル４０について説明する。尚、図９
はモデル４０における各ダンパの仕様及び配置本数の設
定例を示す図である。尚、ブレースダンパ装着時の目標
とする制振効果は、次の通りである。 神戸ＮＳ地震波レベル２（最大速度０．５ｍ／ｓ）
入力時に建物の最大層間変形量が天井高さの１／２００
（０．０１４ｍ）以下であること。
【００３９】 交通振動レベルの加速度０．００２ｍ
／ｓ2 （０．２Ｇａｌ）の正弦共振波入力時に建物３階
床部の絶対加速度のＶＡＬ値が６０ｄＢより小さいこ
と。 ここに、ＶＡＬ＝２０ｌｏｇ（Ａ／１０-5） … （１） Ａ：３階床部の絶対加速度（ｍ／ｓ2 ）である。以上の
仕様を満足するように、油圧ダンパ２７、粘弾性ダンパ
２８の夫々の減衰係数および各階への配置本数を図９に
示すように設定する。すなわち、油圧ダンパ２７及び粘
弾性ダンパ２８は、１階に６本、２階に２本、３階に２
本配設された場合、すなわち１階にｑ本（但し、ｑ≧
６）、２階に１／３ｑ本、３階に１／３ｑ本配設すると
上記仕様を満足する。このように減衰係数および各階へ
の配置本数が設定された油圧ダンパ２７、粘弾性ダンパ
２８を数値モデル６１に装着する。
／ｓ2 （０．２Ｇａｌ）の正弦共振波入力時に建物３階
床部の絶対加速度のＶＡＬ値が６０ｄＢより小さいこ
と。 ここに、ＶＡＬ＝２０ｌｏｇ（Ａ／１０-5） … （１） Ａ：３階床部の絶対加速度（ｍ／ｓ2 ）である。以上の
仕様を満足するように、油圧ダンパ２７、粘弾性ダンパ
２８の夫々の減衰係数および各階への配置本数を図９に
示すように設定する。すなわち、油圧ダンパ２７及び粘
弾性ダンパ２８は、１階に６本、２階に２本、３階に２
本配設された場合、すなわち１階にｑ本（但し、ｑ≧
６）、２階に１／３ｑ本、３階に１／３ｑ本配設すると
上記仕様を満足する。このように減衰係数および各階へ
の配置本数が設定された油圧ダンパ２７、粘弾性ダンパ
２８を数値モデル６１に装着する。
【００４０】図１０は神戸ＮＳ地震波レベル２の加速度
の波形図である。また、図１１はモデル４０における各
階の層間変位量の波形図である。上記のように設定され
たモデル４０において、図１０に示す神戸ＮＳ地震波レ
ベル２を入力した場合、各階の層間変位時刻歴応答は図
１１に示すような波形となる。
の波形図である。また、図１１はモデル４０における各
階の層間変位量の波形図である。上記のように設定され
たモデル４０において、図１０に示す神戸ＮＳ地震波レ
ベル２を入力した場合、各階の層間変位時刻歴応答は図
１１に示すような波形となる。
【００４１】図１２は神戸ＮＳ地震波レベル２の地震波
入力時におけるモデル４０の解析結果を示す図である。
また、解析から得られた各階の最大層間変位量および最
大減衰力は、図１２に示すような数値となる。この図１
２に示す解析結果より、前記したの目標仕様を満足し
ており、油圧ダンパ２７の制振効果の有効性が確認でき
る。
入力時におけるモデル４０の解析結果を示す図である。
また、解析から得られた各階の最大層間変位量および最
大減衰力は、図１２に示すような数値となる。この図１
２に示す解析結果より、前記したの目標仕様を満足し
ており、油圧ダンパ２７の制振効果の有効性が確認でき
る。
【００４２】図１３は正弦共振波入力時におけるモデル
４０の解析結果を示す図である。上記図７に示す数値モ
デル６１に交通振動と同等な加速度である０．００２ｍ
／ｓ2 （０．２Ｇａｌ）の正弦共振波を入力した場合に
ついて解析した結果は、図１３に示すとおりである。こ
の図１３の解析結果より、モデル４０が前記したの目
標仕様を満足しており、粘弾性ダンパ２８の制振効果の
有効性を確認できる。
４０の解析結果を示す図である。上記図７に示す数値モ
デル６１に交通振動と同等な加速度である０．００２ｍ
／ｓ2 （０．２Ｇａｌ）の正弦共振波を入力した場合に
ついて解析した結果は、図１３に示すとおりである。こ
の図１３の解析結果より、モデル４０が前記したの目
標仕様を満足しており、粘弾性ダンパ２８の制振効果の
有効性を確認できる。
【００４３】以上の解析結果より、次のことが言える。 （ａ）交通振動程度の小さい振動から神戸ＮＳ地震波レ
ベル２までの入力に対して、総重量４０ｔｏｎのモデル
の前記制振目標値を満足させるには、粘弾性ダンパ２８
と油圧ダンパ２７の各々の総減衰力Ｆ１，Ｆ２の比Ｆ
１：Ｆ２を次式のように設定する必要がある。
ベル２までの入力に対して、総重量４０ｔｏｎのモデル
の前記制振目標値を満足させるには、粘弾性ダンパ２８
と油圧ダンパ２７の各々の総減衰力Ｆ１，Ｆ２の比Ｆ
１：Ｆ２を次式のように設定する必要がある。
【００４４】 ９８．１：１２８０２０≒１：１３０５ … （２） ここに、粘弾性ダンパ２８の総減衰力Ｆ１は少な＜とも
９８．１Ｎ以上である。 （ｂ） （ａ）の比率は、図９に示した粘弾性ダンパ２
８および油圧ダンパ２７からなるブレースダンパ１９を
１階に６本，２階に２本，３階に２本配置した際に成立
する。
９８．１Ｎ以上である。 （ｂ） （ａ）の比率は、図９に示した粘弾性ダンパ２
８および油圧ダンパ２７からなるブレースダンパ１９を
１階に６本，２階に２本，３階に２本配置した際に成立
する。
【００４５】図１４は各モデルの粘弾性総減衰力と油圧
総減衰力との比の解析結果を示す図である。上記モデル
４０について行った上記解析をモデル５０、モデル７
０、モデル１００についても同様に行った解析結果は、
図１４に示すとおりである。すなわち、粘弾性ダンパ２
８と油圧ダンパ２７との総減衰力Ｆ１，Ｆ２の比Ｆ１：
Ｆ２は、モデル５０の場合「１００：１５９９」、モデ
ル７０の場合「１００：１５９４」、モデル１００の場
合「１００：１２３１」となる。
総減衰力との比の解析結果を示す図である。上記モデル
４０について行った上記解析をモデル５０、モデル７
０、モデル１００についても同様に行った解析結果は、
図１４に示すとおりである。すなわち、粘弾性ダンパ２
８と油圧ダンパ２７との総減衰力Ｆ１，Ｆ２の比Ｆ１：
Ｆ２は、モデル５０の場合「１００：１５９９」、モデ
ル７０の場合「１００：１５９４」、モデル１００の場
合「１００：１２３１」となる。
【００４６】尚、各モデル５０、モデル７０、モデル１
００についてもダンパ配置および制振目標は、上記モデ
ル４０の場合と同一とした。従って、上記解析結果より
粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力Ｆ１，
Ｆ２の比を、構造物１１の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔ
ｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ２＝ｍ：ｎ（但し、ｍ≧１００．
１Ｎ≒１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、構造物１
１の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ
２＝ｍ：ｎ（但し、ｍ≧１４０．３Ｎ≒１４０Ｎ，ｎ≧
１５９９Ｎ）に設定し、構造物１１の総重量Ｗが７０≦
Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ２＝ｍ：ｎ（但し、
ｍ≧２５５．１Ｎ≒２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定
する。
００についてもダンパ配置および制振目標は、上記モデ
ル４０の場合と同一とした。従って、上記解析結果より
粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力Ｆ１，
Ｆ２の比を、構造物１１の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔ
ｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ２＝ｍ：ｎ（但し、ｍ≧１００．
１Ｎ≒１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、構造物１
１の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ
２＝ｍ：ｎ（但し、ｍ≧１４０．３Ｎ≒１４０Ｎ，ｎ≧
１５９９Ｎ）に設定し、構造物１１の総重量Ｗが７０≦
Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ２＝ｍ：ｎ（但し、
ｍ≧２５５．１Ｎ≒２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定
する。
【００４７】このように、粘弾性ダンパ２８と油圧ダン
パ２７との総減衰力の比を構造物１１の総重量に応じて
上記のように設定することにより、交通振動などの振幅
及び加速度の小さい振動に対しては粘弾性ダンパ２８の
粘性減衰力のみにより構造物１１を制振する。そして、
地震のような振幅及び加速度の大きな振動の場合には、
油圧ダンパ２７が油圧による減衰力を発生して構造物１
１を制振する。
パ２７との総減衰力の比を構造物１１の総重量に応じて
上記のように設定することにより、交通振動などの振幅
及び加速度の小さい振動に対しては粘弾性ダンパ２８の
粘性減衰力のみにより構造物１１を制振する。そして、
地震のような振幅及び加速度の大きな振動の場合には、
油圧ダンパ２７が油圧による減衰力を発生して構造物１
１を制振する。
【００４８】この際、粘弾性ダンパ２８にも振動が伝達
され粘性減衰力を発生するが油圧ダンパ２７が発生する
減衰力と比較すると、上記減衰力比の設定値からわかる
ように十分に小さい。このように、地震などの大きな振
動に対しては主に油圧ダンパ２７の減衰力により効果的
に構造物１１を制振することができる。従って、粘弾性
ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力の比を構造物
１１の総重量に応じた最適値に設定することにより、交
通振動などの小さな振動には粘弾性ダンパ２７が機能
し、地震等の大きい振動には油圧ダンパ２７が機能して
制振効果を発揮する。また、目標とする制振効果に応じ
て、２つのダンパの総減衰力の比率を任意に設定するこ
とにより最小限のダンパ本数で十分な制振効果が得ら
れ、間取りによってダンパ取付部が拘束されやすい一般
住宅の制振に有効である。そして、ダンパ本数を適性に
抑えることにより構造物１１への負担も軽減できる。
され粘性減衰力を発生するが油圧ダンパ２７が発生する
減衰力と比較すると、上記減衰力比の設定値からわかる
ように十分に小さい。このように、地震などの大きな振
動に対しては主に油圧ダンパ２７の減衰力により効果的
に構造物１１を制振することができる。従って、粘弾性
ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力の比を構造物
１１の総重量に応じた最適値に設定することにより、交
通振動などの小さな振動には粘弾性ダンパ２７が機能
し、地震等の大きい振動には油圧ダンパ２７が機能して
制振効果を発揮する。また、目標とする制振効果に応じ
て、２つのダンパの総減衰力の比率を任意に設定するこ
とにより最小限のダンパ本数で十分な制振効果が得ら
れ、間取りによってダンパ取付部が拘束されやすい一般
住宅の制振に有効である。そして、ダンパ本数を適性に
抑えることにより構造物１１への負担も軽減できる。
【００４９】次に、変形例として八戸地震波レベル２、
及びエルセントロ地震波レベル２についても上記神戸Ｎ
Ｓ地震波レベル２と同様に解析した。図１５は八戸地震
波レベル２の加速度の波形図である。また、図１６は八
戸地震波レベル２の振動が入力された場合の粘弾性総減
衰力と油圧総減衰力との比の解析結果を示す図である。
及びエルセントロ地震波レベル２についても上記神戸Ｎ
Ｓ地震波レベル２と同様に解析した。図１５は八戸地震
波レベル２の加速度の波形図である。また、図１６は八
戸地震波レベル２の振動が入力された場合の粘弾性総減
衰力と油圧総減衰力との比の解析結果を示す図である。
【００５０】すなわち、八戸地震波レベル２の地震に対
して粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力の
比は、モデル４０の場合「１００：６０６」、モデル５
０の場合「１００：７７１」、モデル７０の場合「１０
０：７９７」、モデル１００の場合「１００：６０４」
となる。また、図１７はエルセントロ地震波レベル２の
加速度の波形図である。また、図１８はエルセントロ地
震波レベル２の振動が入力された場合の粘弾性総減衰力
と油圧総減衰力との比の解析結果を示す図である。
して粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力の
比は、モデル４０の場合「１００：６０６」、モデル５
０の場合「１００：７７１」、モデル７０の場合「１０
０：７９７」、モデル１００の場合「１００：６０４」
となる。また、図１７はエルセントロ地震波レベル２の
加速度の波形図である。また、図１８はエルセントロ地
震波レベル２の振動が入力された場合の粘弾性総減衰力
と油圧総減衰力との比の解析結果を示す図である。
【００５１】すなわち、エルセントロ地震波レベル２の
地震に対して粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総
減衰力の比は、モデル４０の場合「１００：８１９」、
モデル５０の場合「１００：１００３」、モデル７０の
場合「１００：９５１」、モデル１００の場合「１０
０：７８８」となる。また、上記粘弾性ダンパ２８の代
わりに図１９又は図２０に示すような摩擦ダンパを用い
ても良い。
地震に対して粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総
減衰力の比は、モデル４０の場合「１００：８１９」、
モデル５０の場合「１００：１００３」、モデル７０の
場合「１００：９５１」、モデル１００の場合「１０
０：７８８」となる。また、上記粘弾性ダンパ２８の代
わりに図１９又は図２０に示すような摩擦ダンパを用い
ても良い。
【００５２】図１９は摩擦ダンパの変形例１を説明する
ための縦断面図である。図１９に示されるように、摩擦
ダンパ６３は、摩擦力により減衰力を発生させる構成で
あり、シリンダ６４の内壁に固定された支持部６５の傾
斜した支持面６５ａ，６５ｂに環状に形成された摩擦部
材６６ａ〜６６ｄが嵌合されている。この摩擦部材６６
ａ〜６６ｄの内周には、ロッド６７が摺動可能に挿通さ
れている。そして、シリンダ６４の下端より突出するお
ねじ６４ａが第１ブレース２５側に結合され、シリンダ
６４より上方に突出するロッド６７の上端のおねじ６７
ａが第２ブレース２６に結合される。
ための縦断面図である。図１９に示されるように、摩擦
ダンパ６３は、摩擦力により減衰力を発生させる構成で
あり、シリンダ６４の内壁に固定された支持部６５の傾
斜した支持面６５ａ，６５ｂに環状に形成された摩擦部
材６６ａ〜６６ｄが嵌合されている。この摩擦部材６６
ａ〜６６ｄの内周には、ロッド６７が摺動可能に挿通さ
れている。そして、シリンダ６４の下端より突出するお
ねじ６４ａが第１ブレース２５側に結合され、シリンダ
６４より上方に突出するロッド６７の上端のおねじ６７
ａが第２ブレース２６に結合される。
【００５３】従って、ロッド６７がシリンダ６４に対し
て軸方向（Ｃ，Ｄ方向）に摺動すると、その変位量に応
じた摩擦抵抗により減衰力が発生する。この摩擦式の摩
擦ダンパ６３では、摩擦部材６６ａ〜６６ｄを摩擦係数
の異なる材質のものと交換することにより摩擦抵抗によ
る減衰力の大きさを変更することができる。また、同じ
材質の摩擦部材６６ａ〜６６ｄであっても、ロッド６７
が摺動する軸方向に長さを任意の寸法とすることによっ
てもロッド６７に対する摩擦抵抗を変更することができ
る。
て軸方向（Ｃ，Ｄ方向）に摺動すると、その変位量に応
じた摩擦抵抗により減衰力が発生する。この摩擦式の摩
擦ダンパ６３では、摩擦部材６６ａ〜６６ｄを摩擦係数
の異なる材質のものと交換することにより摩擦抵抗によ
る減衰力の大きさを変更することができる。また、同じ
材質の摩擦部材６６ａ〜６６ｄであっても、ロッド６７
が摺動する軸方向に長さを任意の寸法とすることによっ
てもロッド６７に対する摩擦抵抗を変更することができ
る。
【００５４】そのため、上記ブレースダンパ１９が油圧
ダンパ２７と摩擦ダンパ６３とを並列に配置した構成と
された場合でも、上記のように減衰力比を任意の値に設
定して交通振動のような小さな振動も減衰させることが
できる。図２０は摩擦ダンパの変形例２を説明するため
の縦断面図である。図２０に示されるように、摩擦ダン
パ７０は、摩擦力により減衰力を発生させる構成であ
り、大略、第１ブレース２５側に結合される第１摺動板
７１と、第２ブレース２６に結合される第２摺動板７２
と、第１摺動板７１の上部と第２摺動板７２の下部を挟
持する摩擦板７３，７４とからなる。
ダンパ２７と摩擦ダンパ６３とを並列に配置した構成と
された場合でも、上記のように減衰力比を任意の値に設
定して交通振動のような小さな振動も減衰させることが
できる。図２０は摩擦ダンパの変形例２を説明するため
の縦断面図である。図２０に示されるように、摩擦ダン
パ７０は、摩擦力により減衰力を発生させる構成であ
り、大略、第１ブレース２５側に結合される第１摺動板
７１と、第２ブレース２６に結合される第２摺動板７２
と、第１摺動板７１の上部と第２摺動板７２の下部を挟
持する摩擦板７３，７４とからなる。
【００５５】摩擦板７３，７４は、第１摺動板７１の上
部にボルト７５、ナット７６により締結され、第２摺動
板７２に対しては押圧機構７７により挟持方向に押圧さ
れている。押圧機構７７は、例えばボルトとナットのよ
うにねじの締め付けにより挟持する構成としても良い
し、あるいはバネ部材の弾撥力により摩擦板７３，７４
を挟持方向に押圧する構成としても良い。
部にボルト７５、ナット７６により締結され、第２摺動
板７２に対しては押圧機構７７により挟持方向に押圧さ
れている。押圧機構７７は、例えばボルトとナットのよ
うにねじの締め付けにより挟持する構成としても良い
し、あるいはバネ部材の弾撥力により摩擦板７３，７４
を挟持方向に押圧する構成としても良い。
【００５６】そのため、摩擦ダンパ７０では、押圧機構
７７による押圧力を調整することにより摩擦板７３，７
４と第２摺動板７２との間で発生する摩擦力を任意の大
きさに設定することができる。従って、上記ブレースダ
ンパ１９が油圧ダンパ２７と摩擦ダンパ７０とを並列に
配置した構成とされた場合でも、上記のように減衰力比
を任意の値に設定して交通振動のような小さな振動も減
衰させることができる。
７７による押圧力を調整することにより摩擦板７３，７
４と第２摺動板７２との間で発生する摩擦力を任意の大
きさに設定することができる。従って、上記ブレースダ
ンパ１９が油圧ダンパ２７と摩擦ダンパ７０とを並列に
配置した構成とされた場合でも、上記のように減衰力比
を任意の値に設定して交通振動のような小さな振動も減
衰させることができる。
【００５７】図２１は粘弾性ダンパと油圧ダンパとの配
置の変形例を説明するための正面図である。図２１に示
されるように、第１ブレース２５と第２ブレース２６と
の間には、１本の油圧ダンパ２７と２本の粘弾性ダンパ
２８とは並列に取り付けられている。この場合、第１ブ
レース２５及び第２ブレース２６の軸線上に油圧ダンパ
２７が位置するように取り付けられ、油圧ダンパ２７の
左右両側には油圧ダンパ２７と平行となるように一対の
粘弾性ダンパ２８が取り付けられている。
置の変形例を説明するための正面図である。図２１に示
されるように、第１ブレース２５と第２ブレース２６と
の間には、１本の油圧ダンパ２７と２本の粘弾性ダンパ
２８とは並列に取り付けられている。この場合、第１ブ
レース２５及び第２ブレース２６の軸線上に油圧ダンパ
２７が位置するように取り付けられ、油圧ダンパ２７の
左右両側には油圧ダンパ２７と平行となるように一対の
粘弾性ダンパ２８が取り付けられている。
【００５８】１本の油圧ダンパ２７と２本の粘弾性ダン
パ２８は、軸線に対して左右対称に設置しているため地
震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブレース２
５，２６に伝達できる。図２２は粘弾性ダンパと油圧ダ
ンパとの配置の別の変形例を説明するための正面図であ
る。
パ２８は、軸線に対して左右対称に設置しているため地
震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブレース２
５，２６に伝達できる。図２２は粘弾性ダンパと油圧ダ
ンパとの配置の別の変形例を説明するための正面図であ
る。
【００５９】図２２に示されるように、第１ブレース２
５と第２ブレース２６との間には、２本の油圧ダンパ２
７と１本の粘弾性ダンパ２８とは並列に取り付けられて
いる。この場合、第１ブレース２５及び第２ブレース２
６の軸線上に粘弾性ダンパ２８が位置するように取り付
けられ、粘弾性ダンパ２８の左右両側には油圧ダンパ２
７と平行となるように一対の油圧ダンパ２７が取り付け
られている。
５と第２ブレース２６との間には、２本の油圧ダンパ２
７と１本の粘弾性ダンパ２８とは並列に取り付けられて
いる。この場合、第１ブレース２５及び第２ブレース２
６の軸線上に粘弾性ダンパ２８が位置するように取り付
けられ、粘弾性ダンパ２８の左右両側には油圧ダンパ２
７と平行となるように一対の油圧ダンパ２７が取り付け
られている。
【００６０】２本の油圧ダンパ２７と１本の粘弾性ダン
パ２８は、軸線に対して左右対称に設置しているため地
震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブレース２
５，２６に伝達できる。また、上記図２１及び図２２に
おいて、粘弾性ダンパ２８の代わりに前述した摩擦ダン
パ６３，７０を取り付ける構成としても良いのは勿論で
ある。
パ２８は、軸線に対して左右対称に設置しているため地
震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブレース２
５，２６に伝達できる。また、上記図２１及び図２２に
おいて、粘弾性ダンパ２８の代わりに前述した摩擦ダン
パ６３，７０を取り付ける構成としても良いのは勿論で
ある。
【００６１】また、上記実施例では、地震による振動を
油圧ダンパ２７により減衰するよう構成されたブレース
ダンパを一例として説明したが、これに限らず、油圧ダ
ンパ２７の代わりに鋼材を塑性変形させて地震による振
動を減衰する鋼棒ダンパ、あるいは鉛により形成された
ダンパ部材を変形させて地震による振動を減衰する鉛ダ
ンパ、あるいは摩擦部材による摩擦抵抗により地震によ
る振動を減衰する摩擦ダンパ等を用いることもできる。
油圧ダンパ２７により減衰するよう構成されたブレース
ダンパを一例として説明したが、これに限らず、油圧ダ
ンパ２７の代わりに鋼材を塑性変形させて地震による振
動を減衰する鋼棒ダンパ、あるいは鉛により形成された
ダンパ部材を変形させて地震による振動を減衰する鉛ダ
ンパ、あるいは摩擦部材による摩擦抵抗により地震によ
る振動を減衰する摩擦ダンパ等を用いることもできる。
【００６２】
【発明の効果】上述の如く、請求項１記載の発明によれ
ば、ブレースに減衰特性の異なる第１、第２の減衰力発
生手段を設けて夫々の減衰力の比率を構造物の重量に応
じて任意の比率に設定したため、第１の減衰力発生手段
で小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して
振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振することが
できると共に、第２の減衰力発生手段で地震による振動
を制振することができる。
ば、ブレースに減衰特性の異なる第１、第２の減衰力発
生手段を設けて夫々の減衰力の比率を構造物の重量に応
じて任意の比率に設定したため、第１の減衰力発生手段
で小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して
振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振することが
できると共に、第２の減衰力発生手段で地震による振動
を制振することができる。
【００６３】また、請求項２記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を構
造物の総重量Ｗに応じて、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したた
め、第２の減衰力発生手段により地震による振動を吸収
し、第１の減衰力発生手段により小地震や交通振動によ
る振幅の小さい振動エネルギを効果的に吸収して振動の
大きさに係わらず構造物の振動を制振することができ
る。そのため、最小限のダンパ本数で十分な制振効果が
得られ、住宅の間取りによってダンパ取付部が拘束され
やすい一般住宅の制振に有効である。
１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を構
造物の総重量Ｗに応じて、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したた
め、第２の減衰力発生手段により地震による振動を吸収
し、第１の減衰力発生手段により小地震や交通振動によ
る振幅の小さい振動エネルギを効果的に吸収して振動の
大きさに係わらず構造物の振動を制振することができ
る。そのため、最小限のダンパ本数で十分な制振効果が
得られ、住宅の間取りによってダンパ取付部が拘束され
やすい一般住宅の制振に有効である。
【００６４】また、請求項３記載の発明によれば、１階
にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階に１
／３ｑ本配設したため、各階の振動を効果的に減衰する
ことができ、地震による振動及び小地震や交通振動の振
動エネルギを効果的に吸収して振動の大きさに係わらず
構造物の振動を制振することができる。そのため、最小
限のダンパ本数で十分な制振効果が得られ、住宅の間取
りによってダンパ取付部が拘束されやすい一般住宅の制
振に有効である。さらに、ダンパ本数を適性に抑えるこ
とにより建物への負担も軽減できる。
にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階に１
／３ｑ本配設したため、各階の振動を効果的に減衰する
ことができ、地震による振動及び小地震や交通振動の振
動エネルギを効果的に吸収して振動の大きさに係わらず
構造物の振動を制振することができる。そのため、最小
限のダンパ本数で十分な制振効果が得られ、住宅の間取
りによってダンパ取付部が拘束されやすい一般住宅の制
振に有効である。さらに、ダンパ本数を適性に抑えるこ
とにより建物への負担も軽減できる。
【００６５】また、請求項４記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段が並列に配設されたため、各
階の振動を効果的の吸収することができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して地震の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。また、請求項５記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段のうち減衰力の大きい方の減
衰力発生手段が微小変位に対する不感帯を有するため、
微小変位による振動を減衰力の小さい方の減衰力発生手
段により効果的に減衰させることができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。
１、第２の減衰力発生手段が並列に配設されたため、各
階の振動を効果的の吸収することができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して地震の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。また、請求項５記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段のうち減衰力の大きい方の減
衰力発生手段が微小変位に対する不感帯を有するため、
微小変位による振動を減衰力の小さい方の減衰力発生手
段により効果的に減衰させることができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。
【図１】本発明になるブレースダンパの一実施例が取り
付けられた構造物の概略構成図である。
付けられた構造物の概略構成図である。
【図２】ブレースダンパ１９が１階骨組み１２に取り付
けられた状態を拡大して示す正面図である。
けられた状態を拡大して示す正面図である。
【図３】ブレースダンパ１９の取付状態を示す拡大図で
ある。
ある。
【図４】油圧ダンパ２７の取付状態を拡大して示す正面
図である。
図である。
【図５】油圧ダンパ２７の取付状態を拡大して示す側面
図である。
図である。
【図６】粘弾性ダンパ２８の構成を示す縦断面図であ
る。
る。
【図７】解析に用いる数値モデル６１を模式的に示す図
である。
である。
【図８】図７に示す数値モデル６１の仕様を各モデル別
に示す図である。
に示す図である。
【図９】モデル４０における各ダンパの仕様及び配置本
数の設定例を示す図である。
数の設定例を示す図である。
【図１０】神戸ＮＳ地震波レベル２の加速度の波形図で
ある。
ある。
【図１１】モデル４０における各階の層間変位量の波形
図である。
図である。
【図１２】神戸ＮＳ地震波レベル２の地震波入力時にお
けるモデル４０の解析結果を示す図である。
けるモデル４０の解析結果を示す図である。
【図１３】正弦共振波入力時におけるモデル４０の解析
結果を示す図である。
結果を示す図である。
【図１４】各モデルの粘弾性総減衰力と油圧総減衰力と
の比の解析結果を示す図である。
の比の解析結果を示す図である。
【図１５】八戸地震波レベル２の加速度の波形図であ
る。
る。
【図１６】八戸地震波レベル２の振動が入力された場合
の粘弾性総減衰力と油圧総減衰力との比の解析結果を示
す図である。
の粘弾性総減衰力と油圧総減衰力との比の解析結果を示
す図である。
【図１７】エルセントロ地震波レベル２の加速度の波形
図である。
図である。
【図１８】エルセントロ地震波レベル２の振動が入力さ
れた場合の粘弾性総減衰力と油圧総減衰力との比の解析
結果を示す図である。
れた場合の粘弾性総減衰力と油圧総減衰力との比の解析
結果を示す図である。
【図１９】摩擦ダンパの変形例１を説明するための縦断
面図である。
面図である。
【図２０】摩擦ダンパの変形例２を説明するための縦断
面図である。
面図である。
【図２１】粘弾性ダンパと油圧ダンパとの配置の変形例
を説明するための正面図である。
を説明するための正面図である。
【図２２】粘弾性ダンパと油圧ダンパとの配置の別の変
形例を説明するための正面図である。
形例を説明するための正面図である。
１１ 構造物 １２ １階骨組み １３ ２階骨組み １４（１４1 ，１４2 ），１７（１７1 ，１７2 ） 柱 １５（１５1 〜１５2 ） 基礎 １６，１８ 梁 １９ ブレースダンパ ２５ 第１ブレース ２６ 第２ブレース ２７ 油圧ダンパ ２８ 粘弾性ダンパ ３５ シリンダ ３６ ピストン ３７ ピストンロッド ４０，４１ 逆止弁 ４２，４３ 連結部 ４６ 弾性体 ５１ シリンダ ５２，５３ シリンダ側筒状部材 ５４ ロッド ５５，５６ ロッド側筒状部材 ５７ シール部材 ６１ 数値モデル ６３ 粘弾性ダンパ ６４ シリンダ ６６ａ〜６６ｄ 摩擦部材 ６７ ロッド ７０ 粘弾性ダンパ ７１ 第１摺動板 ７２ 第２摺動板 ７３，７４ 摩擦板 ７７ 押圧機構
Claims (5)
- 【請求項１】 柱と梁とにより形成された空間内に所定
角度傾斜させて取り付けられるブレースに減衰特性の異
なる第１、第２の減衰力発生手段を設け、 該第１、第２の減衰力発生手段の夫々の減衰力の比率を
構造物の重量に応じて任意の比率に設定したことを特徴
とするブレースダンパ。 - 【請求項２】 前記請求項１記載のブレースダンパであ
って、 前記第１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の
比を、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したこ
とを特徴とするブレースダンパ。 - 【請求項３】 前記請求項１及び請求項２記載のブレー
スダンパであって、前記複数の減衰力発生手段は、 １階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階
に１／３ｑ本配設されたことを特徴とするブレースダン
パ。 - 【請求項４】 前記請求項１乃至請求項３記載のブレー
スダンパであって、 前記第１、第２の減衰力発生手段は、 前記ブレースに対し並列に配設されたことを特徴とする
ブレースダンパ。 - 【請求項５】 前記請求項１乃至請求項４記載のブレー
スダンパであって、 前記第１、第２の減衰力発生手段のうち前記減衰力の大
きい方の減衰力発生手段は、微小変位に対する不感帯を
有する構成であることを特徴とするブレースダンパ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4816998A JPH11247488A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | ブレースダンパ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4816998A JPH11247488A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | ブレースダンパ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11247488A true JPH11247488A (ja) | 1999-09-14 |
Family
ID=12795905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4816998A Pending JPH11247488A (ja) | 1998-02-27 | 1998-02-27 | ブレースダンパ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11247488A (ja) |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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