JPH11247488A - Brace damper - Google Patents

Brace damper

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Publication number
JPH11247488A
JPH11247488A JP4816998A JP4816998A JPH11247488A JP H11247488 A JPH11247488 A JP H11247488A JP 4816998 A JP4816998 A JP 4816998A JP 4816998 A JP4816998 A JP 4816998A JP H11247488 A JPH11247488 A JP H11247488A
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JP
Japan
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damper
damping force
vibration
brace
damping
Prior art date
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Application number
JP4816998A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Koji Fukui
宏治 福井
Akira Matsuno
亮 松野
Yohei Katayama
洋平 片山
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Tokico Ltd
Original Assignee
Tokico Ltd
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Publication date
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To damp not only large vibration at a large earthquake but relatively small traffic vibration. SOLUTION: This brace damper 19 is constituted so that a hydraulic damper 27 and a viscoelastic damper 28 are arranged in parallel, and it is fitted between a first brace 25 and a second brace 26 operated extending in the diagonal direction of the first floor skeleton 12. In the case of a model of total weight of 40 ton, for damping from vibration of earthquake to small vibration of traffic vibration and the like, the ratio of respective total damping force of the viscoelastic damper 28 to the hydraulic damper 27 is set to be 1:1305. In the case of a model of 50 ton, the ratio is 1:1559, in the case of a model of 70 ton, the ratio is 1:1594, and in the case of a model of 100 ton, the ratio is 1:1231. These ratios are materialized when the brace damper 19 composed of the viscoelastic damper 28 and the hydraulic damper 27 are provided by 6 pieces on the first floor, 2 pieces on the second floor, and 2 pieces on the third floor.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明はブレースダンパに係
り、特に構造物の地震による振動を吸収できると共に交
通振動も吸収できるよう構成されたブレースダンパに関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a brace damper, and more particularly to a brace damper configured to be able to absorb a vibration of a structure due to an earthquake and to absorb a traffic vibration.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ビルや住宅等の構造物の耐震性を高める
手段として、柱や梁等の骨組み間に骨組を塑性変形させ
ようとするエネルギを吸収するため、骨組みの対角位置
に装架されるブレースにダンパを取り付けて大地震の振
動エネルギを吸収して骨組みを制振させる制振構造の開
発が進められている。2. Description of the Related Art As a means for improving the seismic resistance of structures such as buildings and houses, a frame is mounted at a diagonal position of a frame in order to absorb energy for plastically deforming the frame between columns or beams. A damper is attached to the brace to be absorbed to absorb vibration energy of a large earthquake, and a damping structure for damping the frame is being developed.

【０００３】このような制振構造に用いられる従来のブ
レースダンパとしては、例えば実開平７−２３１０８号
公報に開示された構成のものがある。この公報に記載さ
れたものは、骨組みの対角位置に形成されたブレースに
シリンダ，ピス卜ン，逆止弁等からなる油圧ダンパが設
けられた構成されている。そして、このように構成され
たブレースダンパでは、大地震等の振動エネルギを油圧
ダンパのピストンとシリンダとの相対変位に伴う減衰力
によって吸収する構造となっている。As a conventional brace damper used for such a vibration damping structure, for example, there is a structure disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open Publication No. Hei 7-23108. In this publication, a hydraulic damper including a cylinder, a piston, a check valve, and the like is provided on a brace formed at a diagonal position of a frame. The brace damper configured as described above has a structure in which vibration energy such as a large earthquake is absorbed by a damping force caused by a relative displacement between a piston and a cylinder of the hydraulic damper.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ように建物のブレース部に油圧ダンパを用いたブレース
ダンパでは、大地震などの大きな揺れに対しては油圧ダ
ンパにより発生される減衰力によって制震することがで
きるので有効であるが、一般住宅における振幅の小さな
揺れに対しては油の圧縮性やオイルシールの摺動抵抗、
静摩擦の影響が大きいため減衰手段として作用せず、単
なる弾性体となってしまって振動を低減できないといっ
た問題があった。However, in a brace damper using a hydraulic damper in the brace portion of a building as described above, a large vibration such as a large earthquake is subjected to vibration damping by a damping force generated by the hydraulic damper. It is effective because it can be used, but the oil compression property and the sliding resistance of the oil seal,
There is a problem that the influence of the static friction is large, so that it does not act as a damping means, but becomes a mere elastic body so that vibration cannot be reduced.

【０００５】そのため、従来のブレースダンパでは、油
圧ダンパで発生される減衰力が大地震のときの振動エネ
ルギを吸収できるように設定されているので、比較的小
さい地震あるいは自動車等の車両の通行による交通振動
が発生した場合、油圧ダンパが振幅の小さい振動を効果
的に吸収できなかった。そこで、本発明は上記問題を解
決したブレースダンパを提供することを目的とする。[0005] Therefore, in the conventional brace damper, the damping force generated by the hydraulic damper is set so as to be able to absorb the vibration energy at the time of a large earthquake, so that it is caused by a relatively small earthquake or traffic of a vehicle such as an automobile. When traffic vibration occurred, the hydraulic damper could not effectively absorb the vibration with small amplitude. Therefore, an object of the present invention is to provide a brace damper that solves the above problem.

【０００６】[0006]

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は以下のような特徴を有する。上記請求項１
記載の発明は、柱と梁とにより形成された空間内に所定
角度傾斜させて取り付けられるブレースに減衰特性の異
なる第１、第２の減衰力発生手段を設け、該第１、第２
の減衰力発生手段の夫々の減衰力の比率を構造物の重量
に応じて任意の比率に設定したことを特徴とするもので
ある。In order to solve the above problems, the present invention has the following features. Claim 1
According to the invention described above, first and second damping force generating means having different damping characteristics are provided on a brace attached at a predetermined angle in a space formed by columns and beams, and the first and second damping means are provided.
The ratio of the respective damping forces of the damping force generating means is set to an arbitrary ratio according to the weight of the structure.

【０００７】従って、請求項１記載の発明によれば、ブ
レースに減衰特性の異なる第１、第２の減衰力発生手段
を設けて夫々の減衰力の比率を構造物の重量に応じて任
意の比率に設定したため、第１の減衰力発生手段で小地
震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して地震の
大きさに係わらず構造物の振動を制振することができる
と共に、第２の減衰力発生手段で地震による振動を吸収
することができる。Therefore, according to the first aspect of the present invention, the brace is provided with the first and second damping force generating means having different damping characteristics, and the ratio of the respective damping forces can be arbitrarily determined according to the weight of the structure. Since the ratio is set, the first damping force generating means can effectively absorb the vibration energy of a small earthquake or traffic vibration, and can suppress the vibration of the structure regardless of the magnitude of the earthquake. The vibration caused by the earthquake can be absorbed by the damping force generating means.

【０００８】また、上記請求項２記載の発明は、前記請
求項１記載のブレースダンパであって、前記第１、第２
の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したこ
とを特徴とするものである。According to a second aspect of the present invention, there is provided the brace damper according to the first aspect, wherein the first and second brace dampers are provided.
When the total weight W of the structure is 40 ≦ W ≦ 50 ton, the ratio of the damping forces F1 and F2 of
1: F2 = m: n (where m ≧ 100N, n ≧ 1599N), and when the total weight W of the structure is 50 ≦ W ≦ 70 ton, F
1: F2 = m: n (where m ≧ 140N, n ≧ 1599N), and when the total weight W of the structure is 70 ≦ W ≦ 100 ton,
1: F2 = m: n (where m ≧ 255N, n ≧ 1594N).

【０００９】従って、請求項２記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を構
造物の総重量Ｗに応じて上記の比率に設定したため、第
２の減衰力発生手段により地震による振動を吸収し、第
１の減衰力発生手段により小地震や交通振動による振幅
の小さい振動エネルギを効果的に吸収して振動の大きさ
に係わらず構造物の振動を制振することができる。Therefore, according to the second aspect of the present invention, the ratio between the damping forces F1 and F2 of the first and second damping force generating means is set to the above-described ratio according to the total weight W of the structure. The second damping force generating means absorbs the vibration caused by the earthquake, and the first damping force generating means effectively absorbs the vibration energy having a small amplitude due to a small earthquake or traffic vibration, so that the structure is irrespective of the magnitude of the vibration. Vibration can be suppressed.

【００１０】また、上記請求項３記載の発明は、前記請
求項１及び請求項２記載のブレースダンパであって、前
記減衰力発生手段は、１階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２
階に１／３ｑ本、３階に１／３ｑ本配設されたことを特
徴とするものである。According to a third aspect of the present invention, there is provided the brace damper according to the first and second aspects, wherein the number of the damping force generating means is q on the first floor (where q ≧ 6); 2
1 / 3q is provided on the third floor and 1 / 3q is provided on the third floor.

【００１１】従って、請求項３記載の発明によれば、１
階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階に
１／３ｑ本配設したため、少ないダンパ数で各階の振動
を効果的に減衰することができ、地震による振動及び小
地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して振動
の大きさに係わらず構造物の振動を制振することができ
る。Therefore, according to the invention of claim 3, 1
The q floor (q ≧ 6) on the floor, the 1 / 3q floor on the second floor, and the 1 / 3q floor on the third floor, can effectively attenuate the vibration of each floor with a small number of dampers. Vibration and vibration energy of small earthquakes and traffic vibrations can be effectively absorbed, and the vibration of the structure can be suppressed regardless of the magnitude of the vibration.

【００１２】また、上記請求項４記載の発明は、前記請
求項１乃至請求項３記載のブレースダンパであって、前
記第１、第２の減衰力発生手段は、前記ブレースに対し
並列に配設されたことを特徴とするものである。従っ
て、請求項４記載の発明によれば、第１、第２の減衰力
発生手段が並列に配設されたため、各階の振動を効果的
の吸収することができ、地震による振動及び小地震や交
通振動の振動エネルギを効果的に吸収して地震の大きさ
に係わらず構造物の振動を制振することができる。According to a fourth aspect of the present invention, there is provided the brace damper according to any one of the first to third aspects, wherein the first and second damping force generating means are arranged in parallel with the brace. It is characterized by having been established. Therefore, according to the fourth aspect of the present invention, since the first and second damping force generating means are arranged in parallel, the vibration of each floor can be effectively absorbed, and the vibration due to the earthquake, the small earthquake, Vibration energy of traffic vibration can be effectively absorbed, and the vibration of the structure can be suppressed regardless of the magnitude of the earthquake.

【００１３】また、上記請求項５記載の発明は、前記請
求項１乃至請求項４記載のブレースダンパであって、前
記第１、第２の減衰力発生手段のうち前記減衰力の大き
い方の減衰力発生手段は、微小変位に対する不感帯を有
する構成であることを特徴とするものである。According to a fifth aspect of the present invention, there is provided the brace damper according to any one of the first to fourth aspects, wherein the one of the first and second damping force generating means having the larger damping force is used. The damping force generating means is characterized by having a configuration having a dead zone against minute displacement.

【００１４】従って、請求項５記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段のうち減衰力の大きい方の減
衰力発生手段が微小変位に対する不感帯を有するため、
微小変位による振動を減衰力の小さい方の減衰力発生手
段により効果的に減衰させることができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。Therefore, according to the fifth aspect of the present invention, the damping force generating means having the larger damping force among the first and second damping force generating means has a dead zone against minute displacement.
Vibration due to minute displacement can be effectively attenuated by the damping force generating means with the smaller damping force, effectively absorbing the vibration energy of earthquakes and small earthquakes and traffic vibrations, and The vibration of the structure can be suppressed.

【００１５】[0015]

【発明の実施の形態】以下、図面と共に本発明の実施の
形態について説明する。図１は本発明になるブレースダ
ンパの一実施例が取り付けられた構造物の概略構成図で
ある。構造物１１は、鉄骨を組み合わせた１階骨組み１
２の上に鉄骨を組み合わせた２階骨組み１３を積み重ね
た鉄骨構造であり、１階骨組み１２の柱１４（１４1，
１４2 ）は基礎１５（１５1 〜１５2 ）に固定され、１
階骨組み１２の梁１６は柱１４（１４1 ，１４2 ）の上
端間を横架するように締結されている。そして、２階骨
組み１３の柱１７（１７1 ，１７2 ）は梁１６に締結さ
れ、２階骨組み３の梁１８は柱１７（１７1 ，１７2 ）
の上端間を横架するように締結されている。尚、図１に
おいて、外壁パネルや内壁パネルや天井板等は省略して
ある。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a structure to which an embodiment of a brace damper according to the present invention is attached. The structure 11 is a first-story frame 1 combining steel frames.
2 is a steel structure in which a second-order frame 13 in which a steel frame is combined is stacked, and a pillar 14 (14 1 ,
14 2) is fixed to the base 15 (15 1 to 15 2), 1
The beam 16 of the floor frame 12 is fastened so as to bridge between the upper ends of the columns 14 (14 1 , 14 2 ). Then, the columns 17 (17 1 , 17 2 ) of the second floor frame 13 are fastened to the beams 16, and the beams 18 of the second floor frame 3 are columns 17 (17 1 , 17 2 ).
Are fastened so as to bridge between the upper ends of the two. In FIG. 1, an outer wall panel, an inner wall panel, a ceiling plate, and the like are omitted.

【００１６】１階骨組み１２の対角線上には、ブレース
ダンパ１９が取り付けられている。このブレースダンパ
１９は、１階骨組み１２の柱１４1 と基礎１５1 とによ
り形成された第１の角部２０と、柱１４2 と梁１６とに
より形成された第２の角部２１との間に装架されてい
る。ブレースダンパ１９は、１階骨組み１２の対角方向
に傾斜した状態に取り付けられているので、例えばＡ方
向の変位が１階骨組み１２に加えられると、ブレースダ
ンパ１９には引っ張り荷重が作用する。そして、Ｂ方向
の変位が１階骨組み１２に加えられると、ブレースダン
パ１９には圧縮荷重が作用する。A brace damper 19 is mounted on a diagonal line of the first frame 12. The brace damper 19 includes a first corner portion 20 formed by the pillars 14 1 and the base 15 1 of the first floor framework 12, the second corner 21 formed by the pillars 14 2 and the beam 16 It is mounted in between. Since the brace damper 19 is attached in a state of being inclined in the diagonal direction of the first-story frame 12, for example, when a displacement in the direction A is applied to the first-story frame 12, a tensile load acts on the brace damper 19. When the displacement in the direction B is applied to the first-story frame 12, a compressive load acts on the brace damper 19.

【００１７】このように、構造物１１にＡ，Ｂ方向の振
動が入力された場合、ブレースダンパ１９には、圧縮荷
重、引っ張り荷重が交互に作用する。そのため、ブレー
スダンパ１９は、吸収して１階骨組み１２の振動を減衰
して１階骨組み１２の上部に設けられた２階骨組み３に
伝搬した振動が増幅することを防止する。ここで、上記
ブレースダンパ１９の構成について説明する。As described above, when the vibrations in the directions A and B are inputted to the structure 11, a compressive load and a tensile load act on the brace damper 19 alternately. Therefore, the brace damper 19 absorbs and attenuates the vibration of the first-order frame 12 to prevent the vibration transmitted to the second-order frame 3 provided above the first-order frame 12 from being amplified. Here, the configuration of the brace damper 19 will be described.

【００１８】図２はブレースダンパ１９が１階骨組み１
２に取り付けられた状態を拡大して示す正面図である。
また、図３はブレースダンパ１９の取付状態を示す拡大
図である。図２、図３に示されるように、ブレースダン
パ１９は、油圧ダンパ（第１の減衰力発生手段）２７と
粘弾性ダンパ（第２の減衰力発生手段）２８とが並列に
配置された構成であり、１階骨組み１２の対角方向に延
在する向きに操作された第１ブレース２５と第２ブレー
ス２６との間に取り付けられている。FIG. 2 shows that the brace damper 19 has a first-floor frame 1.
It is a front view which expands and shows the state attached to 2.
FIG. 3 is an enlarged view showing an attached state of the brace damper 19. As shown in FIGS. 2 and 3, the brace damper 19 has a configuration in which a hydraulic damper (first damping force generating means) 27 and a viscoelastic damper (second damping force generating means) 28 are arranged in parallel. And is mounted between the first brace 25 and the second brace 26 which are operated in a diagonally extending direction of the first-order frame 12.

【００１９】第１ブレース２５は、一端に１階骨組み１
２の第１の角部２０にボルト等により締結されたブラケ
ット２５ａを有し、他端にダンパ支持板２５ｂを有す
る。また、第２ブレース２６は、一端に１階骨組み１２
の第２の角部２１にボルト等により締結されたブラケッ
ト２６ａを有し、他端にダンパ支持板２６ｂを有する。
そして、上記ダンパ支持板２５ｂとダンパ支持板２６ｂ
との間には、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８が並列
に取り付けられている。すなわち、一対の油圧ダンパ２
７と粘弾性ダンパ２８は、第１ブレース２５及び第２ブ
レース２６の延在方向（Ｃ，Ｄ方向）に作用する圧縮荷
重、引っ張り荷重を緩衝する方向に取り付けられてい
る。また、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８は、両端
の取付板２９ａ，２９ｂ，３０ａ，３０ｂが夫々ボルト
３１，３２を介してダンパ支持板２５ｂ、ダンパ支持板
２６ｂに締結されている。The first brace 25 has a first-order frame 1 at one end.
The second first corner portion 20 has a bracket 25a fastened by bolts or the like, and the other end has a damper support plate 25b. Further, the second brace 26 has a first-order frame 12 at one end.
Has a bracket 26a fastened by bolts or the like to the second corner portion 21 and has a damper support plate 26b at the other end.
The damper support plate 25b and the damper support plate 26b
Between them, a hydraulic damper 27 and a viscoelastic damper 28 are attached in parallel. That is, the pair of hydraulic dampers 2
The viscoelastic damper 7 and the viscoelastic damper 28 are mounted in a direction in which the compressive load and the tensile load acting in the extending direction (C and D directions) of the first brace 25 and the second brace 26 are buffered. The mounting plates 29a, 29b, 30a, 30b at both ends of the hydraulic damper 27 and the viscoelastic damper 28 are fastened to the damper supporting plate 25b, 26b via bolts 31, 32, respectively.

【００２０】また、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８
は、第１ブレース２５及び第２ブレース２６の中心線に
対して対称となるように平行に設けられているので、第
１ブレース２５及び第２ブレース２６に作用する振動の
振幅の大きさに応じた減衰力を発生させることができ
る。すなわち、油圧ダンパ２７と粘弾性ダンパ２８がブ
レース２５，２６の軸線に対して左右対称に設置してい
るため地震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブ
レース２５，２６に伝達できる。A hydraulic damper 27 and a viscoelastic damper 28
Are provided in parallel with each other so as to be symmetrical with respect to the center line of the first brace 25 and the second brace 26, and therefore, according to the magnitude of the amplitude of the vibration acting on the first brace 25 and the second brace 26. A damping force can be generated. That is, since the hydraulic damper 27 and the viscoelastic damper 28 are installed symmetrically with respect to the axis of the braces 25, 26, a stable damping force can be transmitted to the braces 25, 26 both during an earthquake and during traffic vibration.

【００２１】さらに、ブレース２５，２６や構造物１１
にも不要なモーメントが発生しないため構成部材の破損
を免れるのみでなく減衰力の良好な伝達が可能となり、
制振効果も向上する。図４は油圧ダンパ２７の取付状態
を拡大して示す正面図である。また、図５は油圧ダンパ
２７の取付状態を拡大して示す側面図である。尚、図４
及び図５では、粘弾性ダンパ２８が省略されている。Furthermore, the braces 25 and 26 and the structure 11
Since unnecessary moments are not generated, not only can the structural members be prevented from being damaged, but also good transmission of damping force is possible,
The damping effect is also improved. FIG. 4 is an enlarged front view showing an attached state of the hydraulic damper 27. FIG. 5 is an enlarged side view showing an attached state of the hydraulic damper 27. FIG.
5, the viscoelastic damper 28 is omitted.

【００２２】図４、図５に示されるように、油圧ダンパ
２７は、シリンダ３５内にピストン３６、ピストンロッ
ド３７が摺動可能に挿入されている。また、ピストン３
６により画成された上室３８及び下室３９には、粘性流
体（オイル）が充填されており、ピストン３６には各軸
方向（Ｃ，Ｄ方向）の逆止弁４０，４１が設けられてい
る。As shown in FIGS. 4 and 5, the hydraulic damper 27 has a piston 36 and a piston rod 37 slidably inserted into a cylinder 35. Also, piston 3
The upper chamber 38 and the lower chamber 39 defined by 6 are filled with viscous fluid (oil), and the piston 36 is provided with check valves 40 and 41 in the respective axial directions (C and D directions). ing.

【００２３】一方の逆止弁４０は、ピストン３６がＣ方
向に摺動する際、下室３９の粘性流体が上室３８へ移動
するときの流路となり、他方の逆止弁４１は、ピストン
３６がＤ方向に摺動する際、上室３８の粘性流体が下室
３９へ移動するときの流路となる。そして、逆止弁４
０，４１は、流路面積が絞られているので、ピストン３
６の移動距離に応じて粘性流体が通過することにより粘
性抵抗による減衰力を発生させることができる。One check valve 40 serves as a flow path when the viscous fluid in the lower chamber 39 moves to the upper chamber 38 when the piston 36 slides in the direction C, and the other check valve 41 serves as a piston. When 36 slides in the D direction, it becomes a flow path when the viscous fluid in the upper chamber 38 moves to the lower chamber 39. And check valve 4
0, 41 are pistons 3 because the flow passage area is narrowed.
The damping force due to the viscous resistance can be generated by the passage of the viscous fluid according to the moving distance of 6.

【００２４】このように、油圧ダンパ２７では、逆止弁
４０，４１を通過する粘性流体の流量に応じた減衰力が
得られる構成であるので、例えば粘性流体の粘性、ある
いは逆止弁４０，４１の最小流路面積を段階的に変更す
ることによりピストン３６のストロークに対する減衰力
を変更することができる。また、逆止弁４０，４１は、
環状に形成された薄い金属板からなる減衰力調整用ディ
スクが弁体を閉弁位置に保持する構成であり、減衰力調
整用ディスクを複数枚重ね合わせることにより減衰力の
大きさを調整することができる。例えば、減衰力調整用
ディスクの枚数が増えると、ピストン３６のストローク
に対する減衰力が増大し、逆に減衰力調整用ディスクの
枚数が減ると、ピストン３６のストロークに対する減衰
力が減少する。このように、油圧ダンパ２７では、減衰
特性を段階的に任意の特性に設定することが可能な構成
となっている。As described above, in the hydraulic damper 27, since the damping force is obtained in accordance with the flow rate of the viscous fluid passing through the check valves 40 and 41, for example, the viscosity of the viscous fluid or the check valves 40 and 41 is used. The damping force with respect to the stroke of the piston 36 can be changed by changing the minimum flow passage area of the piston 41 stepwise. The check valves 40 and 41 are
A damping force adjusting disk made of a thin metal plate formed in an annular shape holds the valve body in the valve closing position, and the magnitude of the damping force is adjusted by stacking a plurality of damping force adjusting disks. Can be. For example, when the number of disks for damping force adjustment increases, the damping force for the stroke of the piston 36 increases, and when the number of disks for damping force adjustment decreases, the damping force for the stroke of the piston 36 decreases. Thus, the hydraulic damper 27 has a configuration in which the damping characteristic can be set to an arbitrary characteristic in a stepwise manner.

【００２５】また、油圧ダンパ２７は、両端の夫々に連
結部４２，４３が設けられている。この連結部４２，４
３は、同一構成であるので、一方の連結部４２の構成に
ついて説明し、他方の連結部４３の説明を省略する。連
結部４２は、取付板２９ａと一体に設けられた円筒状の
軸受部４４と、軸受部４４に挿通される軸４５と、軸４
５の外周に嵌合されたチューブ状の弾性体４６と、ピス
トンロッド３７の端部に一体に設けられ軸４５の両端を
支持する支持部４７とからなる。The hydraulic damper 27 is provided with connecting portions 42 and 43 at both ends, respectively. These connecting parts 42, 4
3 has the same configuration, the configuration of one connecting portion 42 will be described, and the description of the other connecting portion 43 will be omitted. The connecting portion 42 includes a cylindrical bearing portion 44 provided integrally with the mounting plate 29a, a shaft 45 inserted through the bearing portion 44, and a shaft 4
5 comprises a tubular elastic body 46 fitted on the outer periphery of the piston 5 and a support portion 47 provided integrally with the end of the piston rod 37 and supporting both ends of the shaft 45.

【００２６】そのため、連結部４２は、軸４５を中心と
する回動動作が可能な構成であると共に、弾性体４６が
介在することにより振幅及び加速度の小さい振動が吸収
されるようになっている。よって、油圧ダンパ２７は、
交通振動などの小さい振動が伝播されても弾性体４６の
弾性変形により振動エネルギが吸収されてピストン３６
が摺動せず、減衰力を発生させない不感帯を有する構成
である。For this reason, the connecting portion 42 is configured to be capable of rotating around the shaft 45, and the vibration having a small amplitude and acceleration is absorbed by the interposition of the elastic body 46. . Therefore, the hydraulic damper 27
Even if small vibrations such as traffic vibrations are propagated, the vibration energy is absorbed by the elastic deformation of the elastic body 46 and the piston 36
Has a dead zone that does not slide and does not generate damping force.

【００２７】図６は粘弾性ダンパ２８の構成を示す縦断
面図である。図６に示されるように、粘弾性ダンパ２８
は、大略、シリンダ５１と、シリンダ５１内に設けられ
たシリンダ側筒状部材５２，５３と、シリンダ５１内に
挿入されるロッド５４と、ロッド５４の端部に結合され
たロッド側筒状部材５５，５６と、シリンダ５１の内壁
とロッド５４との間に介在するシール部材５７とからな
る。尚、シリンダ５１内には、粘性流体（オイル）が充
填されている。FIG. 6 is a longitudinal sectional view showing the structure of the viscoelastic damper 28. As shown in FIG. As shown in FIG. 6, the viscoelastic damper 28
Generally includes a cylinder 51, cylinder-side tubular members 52 and 53 provided in the cylinder 51, a rod 54 inserted into the cylinder 51, and a rod-side tubular member coupled to an end of the rod 54. 55 and 56, and a seal member 57 interposed between the inner wall of the cylinder 51 and the rod 54. The cylinder 51 is filled with a viscous fluid (oil).

【００２８】上記シリンダ５１側に一体に設けられたシ
リンダ側筒状部材５２，５３と、ロッド５４側に一体に
設けられたロッド側筒状部材５５，５６とは、夫々横断
面形状が同心円状となるように配設され、且つシリンダ
５１とシリンダ側筒状部材５２との間にロッド側筒状部
材５５が挿通され、シリンダ側筒状部材５２，５３間に
ロッド側筒状部材５６が挿通される。The cylinder-side tubular members 52 and 53 integrally provided on the cylinder 51 side and the rod-side tubular members 55 and 56 integrally provided on the rod 54 side have concentric circular cross-sectional shapes, respectively. The rod-side tubular member 55 is inserted between the cylinder 51 and the cylinder-side tubular member 52, and the rod-side tubular member 56 is inserted between the cylinder-side tubular members 52 and 53. Is done.

【００２９】そのため、シリンダ側筒状部材５２，５３
とロッド側筒状部材５５，５６とは、交互に隣接するよ
うに組み合わされており、各筒状部材５２，５３，５
５，５６との間には、粘性流体が充填されている。よっ
て、粘弾性ダンパ２８は、シリンダ５１とロッド５４と
の間で軸方向の相対変位が生ずると、各筒状部材５２，
５３，５５，５６間に充填された粘性流体に剪断力が働
き、これにより減衰力を発生させる構成となっている。For this reason, the cylinder-side tubular members 52, 53
And the rod-side tubular members 55 and 56 are combined so as to be alternately adjacent to each other.
The space between 5, 56 is filled with a viscous fluid. Therefore, when a relative displacement in the axial direction occurs between the cylinder 51 and the rod 54, the viscoelastic damper 28 causes each of the tubular members 52,
A shear force acts on the viscous fluid filled between 53, 55, and 56, thereby generating a damping force.

【００３０】また、シール部材５７は、半径方向に伸縮
可能な構成となっている。そのため、シリンダ５１とロ
ッド５４との間で軸方向の相対変位が生じた場合、粘性
流体の液位が変動するが、この液位の変化は上記シール
部材５７の伸縮動作により吸収される。従って、上記の
ように構成された粘弾性ダンパ２８においては、軸方向
の相対変位が生じると、各筒状部材５２，５３，５５，
５６間に充填された粘性流体に剪断力が作用して減衰力
が得られるため、振幅及び加速度の小さい振動が入力さ
れた場合のようにシリンダ５１とロッド５４との間の軸
方向の相対変位が小さい場合でも変位量に応じた減衰力
を発生させることができる。The seal member 57 is configured to be able to expand and contract in the radial direction. Therefore, when a relative displacement in the axial direction occurs between the cylinder 51 and the rod 54, the liquid level of the viscous fluid fluctuates. This change in the liquid level is absorbed by the expansion and contraction operation of the seal member 57. Therefore, in the viscoelastic damper 28 configured as described above, when relative displacement in the axial direction occurs, each of the tubular members 52, 53, 55,
Since a shear force acts on the viscous fluid filled in the gap 56 to obtain a damping force, the relative displacement in the axial direction between the cylinder 51 and the rod 54 is the same as when vibration with small amplitude and small acceleration is input. Is small, a damping force according to the displacement amount can be generated.

【００３１】そのため、例えば粘性流体の粘性、あるい
は各筒状部材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間
隔、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積を段階的に変
更することにより各筒状部材５２，５３，５５，５６の
軸方向の変位に対する減衰力を変更することができる。
例えば、粘弾性ダンパ２８の減衰力を大きく設定するに
は、高粘度の粘性流体に変更するか、あるいは各筒状部
材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間隔を狭くす
るか、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積を大きくす
る。Therefore, for example, by changing the viscosity of the viscous fluid, the radial distance between the cylindrical members 52, 53, 55 and 56, or the total shear area in the cylinder 51 in a stepwise manner, The damping force with respect to the axial displacement of 52, 53, 55, 56 can be changed.
For example, in order to set the damping force of the viscoelastic damper 28 to be large, it is necessary to change to a high-viscosity viscous fluid, or to reduce the radial spacing between the tubular members 52, 53, 55, 56, or The total shear area in the cylinder 51 is increased.

【００３２】また、粘弾性ダンパ２８の減衰力を小さく
設定するには、低粘度の粘性流体に変更するか、あるい
は各筒状部材５２，５３，５５，５６間の半径方向の間
隔を広くするか、あるいはシリンダ５１内の総剪断面積
を小さくする。よって、粘弾性ダンパ２８では、減衰特
性を段階的に任意の特性に設定することが可能な構成と
なっている。Further, in order to set the damping force of the viscoelastic damper 28 to a small value, change to a low-viscosity viscous fluid or increase the radial spacing between the cylindrical members 52, 53, 55, 56. Alternatively, the total shear area in the cylinder 51 is reduced. Therefore, the viscoelastic damper 28 has a configuration in which the damping characteristic can be set to an arbitrary characteristic in a stepwise manner.

【００３３】このようにブレースダンパ１９は、油圧ダ
ンパ２７と粘弾性ダンパ２８とが並列に設けられた構成
であるので、例えば交通振動などのように振幅及び加速
度の小さい振動がブレース２５，２６を介して伝達され
た場合、弾性体４６が変形することにより振動を吸収し
油圧ダンバ２７のピストン３６に振動が伝達されない。As described above, since the brace damper 19 has a configuration in which the hydraulic damper 27 and the viscoelastic damper 28 are provided in parallel, vibrations having a small amplitude and acceleration such as traffic vibrations cause the brace 25, 26 to vibrate. When the vibration is transmitted through the elastic member 46, the elastic body 46 is deformed to absorb the vibration, and the vibration is not transmitted to the piston 36 of the hydraulic damper 27.

【００３４】一方、粘弾性ダンパ２８には、軸方向
（Ｃ，Ｄ方向）への振動が伝達され、上記筒状部材５
２，５３，５５，５６間に充填された粘性流体に剪断力
が作用して減衰力が発生して構造物１１を制振する。こ
のように、ブレースダンパ１９は、交通振動などの振幅
及び加速度の小さい振動に対しては、粘弾性ダンパ１４
の粘性減衰力のみにより構造物１１を制振する。On the other hand, vibrations in the axial direction (C and D directions) are transmitted to the viscoelastic damper 28,
A shear force acts on the viscous fluid filled between 2, 53, 55, and 56 to generate a damping force, thereby damping the structure 11. As described above, the brace damper 19 is capable of controlling the viscoelastic damper 14 against vibration having a small amplitude and acceleration such as traffic vibration.
The structure 11 is damped only by the viscous damping force.

【００３５】次に、地震のような比較的振幅の大きな振
動が構造物１１に伝播された場合には、弾性体４６が許
容しうる弾性変形量以上の変位がブレース２５，２６に
伝達される。そのため、振動が油圧ダンパ２７にも伝達
される。よって、油圧ダンパ２７は、前述したピストン
３６の変位により減衰力を発生して構造物１１を制振す
る。Next, when a vibration having a relatively large amplitude such as an earthquake is transmitted to the structure 11, a displacement equal to or more than the elastic deformation allowable by the elastic body 46 is transmitted to the braces 25 and 26. . Therefore, the vibration is also transmitted to the hydraulic damper 27. Therefore, the hydraulic damper 27 generates a damping force due to the displacement of the piston 36 described above, and damps the structure 11.

【００３６】この際、粘弾性ダンパ２８にも振動が伝達
され粘性減衰力を発生するが、粘弾性ダンパ２８の粘性
減衰力が振幅及び加速度の小さい振動を制震するように
設定されているので、油圧ダンパ２８が発生する減衰力
と比較すると十分に小さい。このように、ブレースダン
パ１９は、地震などの大きな振動に対しては主に油圧ダ
ンパ２８の減衰力により構造物１１を制振する。At this time, the vibration is also transmitted to the viscoelastic damper 28 to generate a viscous damping force. However, since the viscous damping force of the viscoelastic damper 28 is set so as to control the vibration with small amplitude and small acceleration. , Is sufficiently smaller than the damping force generated by the hydraulic damper 28. As described above, the brace damper 19 damps the structure 11 mainly by the damping force of the hydraulic damper 28 against a large vibration such as an earthquake.

【００３７】次に、ブレースダンパ１９を３階建て住宅
に装着した場合の制振効果について解析する。図７は解
析に用いる数値モデル６１を模式的に示す図である。ま
た、図８は図７に示す数値モデル６１の仕様を各モデル
別に示す図である。図７及び図８に示すように、各モデ
ルは総重量別に４種（モデル４０、５０、７０、１０
０）用意してある。また、各モデルのそれぞれが有する
振動特性は同一とした。Next, the vibration damping effect when the brace damper 19 is installed in a three-story house will be analyzed. FIG. 7 is a diagram schematically showing a numerical model 61 used for analysis. FIG. 8 is a diagram showing specifications of the numerical model 61 shown in FIG. 7 for each model. As shown in FIGS. 7 and 8, each model has four types (models 40, 50, 70, 10) according to the total weight.
0) Available. The vibration characteristics of each model were the same.

【００３８】ここでは、上記４種のモデルのうち総重量
が４０ｔｏｎのモデル４０について説明する。尚、図９
はモデル４０における各ダンパの仕様及び配置本数の設
定例を示す図である。尚、ブレースダンパ装着時の目標
とする制振効果は、次の通りである。 神戸ＮＳ地震波レベル２（最大速度０．５ｍ／ｓ）
入力時に建物の最大層間変形量が天井高さの１／２００
（０．０１４ｍ）以下であること。Here, a model 40 having a total weight of 40 tons among the above four types of models will be described. Note that FIG.
FIG. 4 is a diagram showing an example of setting specifications and the number of arrangements of each damper in the model 40. The target vibration damping effect when the brace damper is attached is as follows. Kobe NS seismic wave level 2 (maximum speed 0.5m / s)
At the time of input, the maximum story deformation of the building is 1/200 of the ceiling height
(0.014 m) or less.

【００３９】 交通振動レベルの加速度０．００２ｍ
／ｓ2 （０．２Ｇａｌ）の正弦共振波入力時に建物３階
床部の絶対加速度のＶＡＬ値が６０ｄＢより小さいこ
と。 ここに、ＶＡＬ＝２０ｌｏｇ（Ａ／１０-5） … （１） Ａ：３階床部の絶対加速度（ｍ／ｓ2 ）である。以上の
仕様を満足するように、油圧ダンパ２７、粘弾性ダンパ
２８の夫々の減衰係数および各階への配置本数を図９に
示すように設定する。すなわち、油圧ダンパ２７及び粘
弾性ダンパ２８は、１階に６本、２階に２本、３階に２
本配設された場合、すなわち１階にｑ本（但し、ｑ≧
６）、２階に１／３ｑ本、３階に１／３ｑ本配設すると
上記仕様を満足する。このように減衰係数および各階へ
の配置本数が設定された油圧ダンパ２７、粘弾性ダンパ
２８を数値モデル６１に装着する。[0039] Traffic vibration level acceleration 0.002m
The VAL value of the absolute acceleration of the third floor of the building when the sine resonance wave of / s 2 (0.2 Gal) is input is smaller than 60 dB. Here, VAL = 20 log (A / 10 -5 ) (1) A: Absolute acceleration (m / s 2 ) of the third floor. In order to satisfy the above specifications, the damping coefficient of each of the hydraulic damper 27 and the viscoelastic damper 28 and the number of arrangements on each floor are set as shown in FIG. That is, the hydraulic damper 27 and the viscoelastic damper 28 have six on the first floor, two on the second floor, and two on the third floor.
In the case of permanent installation, that is, q on the first floor (however, q ≧
6) The above specifications are satisfied by disposing 1 / 3q lines on the second floor and 1 / 3q lines on the third floor. The hydraulic damper 27 and the viscoelastic damper 28 in which the damping coefficient and the number of arrangements on each floor are set as described above are mounted on the numerical model 61.

【００４０】図１０は神戸ＮＳ地震波レベル２の加速度
の波形図である。また、図１１はモデル４０における各
階の層間変位量の波形図である。上記のように設定され
たモデル４０において、図１０に示す神戸ＮＳ地震波レ
ベル２を入力した場合、各階の層間変位時刻歴応答は図
１１に示すような波形となる。FIG. 10 is a waveform diagram of the acceleration at the Kobe NS seismic wave level 2. FIG. 11 is a waveform diagram of the interlayer displacement amount of each floor in the model 40. When the Kobe NS seismic wave level 2 shown in FIG. 10 is input to the model 40 set as described above, the response of the story displacement time history of each floor has a waveform as shown in FIG.

【００４１】図１２は神戸ＮＳ地震波レベル２の地震波
入力時におけるモデル４０の解析結果を示す図である。
また、解析から得られた各階の最大層間変位量および最
大減衰力は、図１２に示すような数値となる。この図１
２に示す解析結果より、前記したの目標仕様を満足し
ており、油圧ダンパ２７の制振効果の有効性が確認でき
る。FIG. 12 is a diagram showing an analysis result of the model 40 when a Kobe NS seismic wave level 2 seismic wave is input.
The maximum interlayer displacement and the maximum damping force of each floor obtained from the analysis are numerical values as shown in FIG. This figure 1
The analysis result shown in FIG. 2 satisfies the target specification described above, and the effectiveness of the vibration damping effect of the hydraulic damper 27 can be confirmed.

【００４２】図１３は正弦共振波入力時におけるモデル
４０の解析結果を示す図である。上記図７に示す数値モ
デル６１に交通振動と同等な加速度である０．００２ｍ
／ｓ2 （０．２Ｇａｌ）の正弦共振波を入力した場合に
ついて解析した結果は、図１３に示すとおりである。こ
の図１３の解析結果より、モデル４０が前記したの目
標仕様を満足しており、粘弾性ダンパ２８の制振効果の
有効性を確認できる。FIG. 13 is a diagram showing an analysis result of the model 40 when a sine resonance wave is input. The numerical model 61 shown in FIG.
FIG. 13 shows the results of analysis performed when a sine resonance wave of / s 2 (0.2 Gal) was input. From the analysis result of FIG. 13, the model 40 satisfies the target specification described above, and the effectiveness of the vibration damping effect of the viscoelastic damper 28 can be confirmed.

【００４３】以上の解析結果より、次のことが言える。 （ａ）交通振動程度の小さい振動から神戸ＮＳ地震波レ
ベル２までの入力に対して、総重量４０ｔｏｎのモデル
の前記制振目標値を満足させるには、粘弾性ダンパ２８
と油圧ダンパ２７の各々の総減衰力Ｆ１，Ｆ２の比Ｆ
１：Ｆ２を次式のように設定する必要がある。The following can be said from the above analysis results. (A) In order to satisfy the vibration suppression target value of the model having a total weight of 40 tons for input from vibrations as small as traffic vibration to Kobe NS seismic wave level 2, the viscoelastic damper 28 is required.
And the ratio F of the total damping force F1, F2 of each of the hydraulic dampers 27
1: F2 needs to be set as in the following equation.

【００４４】 ９８．１：１２８０２０≒１：１３０５ … （２） ここに、粘弾性ダンパ２８の総減衰力Ｆ１は少な＜とも
９８．１Ｎ以上である。 （ｂ） （ａ）の比率は、図９に示した粘弾性ダンパ２
８および油圧ダンパ２７からなるブレースダンパ１９を
１階に６本，２階に２本，３階に２本配置した際に成立
する。98.1: 128020 ≒ 1: 1305 (2) Here, the total damping force F1 of the viscoelastic damper 28 is at least 98.1N or more. (B) The ratio of (a) corresponds to the viscoelastic damper 2 shown in FIG.
This is established when six brace dampers 19 including the hydraulic dampers 8 and the hydraulic dampers 27 are arranged on the first floor, two on the second floor, and two on the third floor.

【００４５】図１４は各モデルの粘弾性総減衰力と油圧
総減衰力との比の解析結果を示す図である。上記モデル
４０について行った上記解析をモデル５０、モデル７
０、モデル１００についても同様に行った解析結果は、
図１４に示すとおりである。すなわち、粘弾性ダンパ２
８と油圧ダンパ２７との総減衰力Ｆ１，Ｆ２の比Ｆ１：
Ｆ２は、モデル５０の場合「１００：１５９９」、モデ
ル７０の場合「１００：１５９４」、モデル１００の場
合「１００：１２３１」となる。FIG. 14 is a diagram showing the results of analysis of the ratio between the total viscoelastic damping force and the total hydraulic damping force for each model. The above analysis performed on the model 40 was performed on the model 50 and the model 7
0, the analysis results similarly performed for the model 100 are as follows:
As shown in FIG. That is, the viscoelastic damper 2
8 and the total damping force F1, F2 of the hydraulic damper 27, F1:
F2 is “100: 1599” for the model 50, “100: 1594” for the model 70, and “100: 1231” for the model 100.

【００４６】尚、各モデル５０、モデル７０、モデル１
００についてもダンパ配置および制振目標は、上記モデ
ル４０の場合と同一とした。従って、上記解析結果より
粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力Ｆ１，
Ｆ２の比を、構造物１１の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔ
ｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ２＝ｍ：ｎ（但し、ｍ≧１００．
１Ｎ≒１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、構造物１
１の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ
２＝ｍ：ｎ（但し、ｍ≧１４０．３Ｎ≒１４０Ｎ，ｎ≧
１５９９Ｎ）に設定し、構造物１１の総重量Ｗが７０≦
Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ１：Ｆ２＝ｍ：ｎ（但し、
ｍ≧２５５．１Ｎ≒２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定
する。Each model 50, model 70, model 1
For 00, the damper arrangement and the damping target were the same as in the case of the model 40 described above. Therefore, from the above analysis results, the total damping force F1, of the viscoelastic damper 28 and the hydraulic damper 27,
The ratio of F2 is set so that the total weight W of the structure 11 is 40 ≦ W ≦ 50t.
In the case of on, F1: F2 = m: n (where m ≧ 100.
1N ≒ 100N, n ≧ 1599N) and the structure 1
1 when the total weight W is 50 ≦ W ≦ 70 ton, F1: F
2 = m: n (where m ≧ 140.3N ≒ 140N, n ≧
1599N), and the total weight W of the structure 11 is 70 ≦
When W ≦ 100 ton, F1: F2 = m: n (however,
m ≧ 255.1N ≒ 255N, n ≧ 1594N).

【００４７】このように、粘弾性ダンパ２８と油圧ダン
パ２７との総減衰力の比を構造物１１の総重量に応じて
上記のように設定することにより、交通振動などの振幅
及び加速度の小さい振動に対しては粘弾性ダンパ２８の
粘性減衰力のみにより構造物１１を制振する。そして、
地震のような振幅及び加速度の大きな振動の場合には、
油圧ダンパ２７が油圧による減衰力を発生して構造物１
１を制振する。As described above, by setting the ratio of the total damping force of the viscoelastic damper 28 and the hydraulic damper 27 as described above according to the total weight of the structure 11, the amplitude and acceleration of traffic vibration and the like are small. With respect to the vibration, the structure 11 is damped only by the viscous damping force of the viscoelastic damper 28. And
In the case of large amplitude and acceleration vibrations such as earthquakes,
The hydraulic damper 27 generates a damping force due to the hydraulic pressure, and the structure 1
Damping 1

【００４８】この際、粘弾性ダンパ２８にも振動が伝達
され粘性減衰力を発生するが油圧ダンパ２７が発生する
減衰力と比較すると、上記減衰力比の設定値からわかる
ように十分に小さい。このように、地震などの大きな振
動に対しては主に油圧ダンパ２７の減衰力により効果的
に構造物１１を制振することができる。従って、粘弾性
ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力の比を構造物
１１の総重量に応じた最適値に設定することにより、交
通振動などの小さな振動には粘弾性ダンパ２７が機能
し、地震等の大きい振動には油圧ダンパ２７が機能して
制振効果を発揮する。また、目標とする制振効果に応じ
て、２つのダンパの総減衰力の比率を任意に設定するこ
とにより最小限のダンパ本数で十分な制振効果が得ら
れ、間取りによってダンパ取付部が拘束されやすい一般
住宅の制振に有効である。そして、ダンパ本数を適性に
抑えることにより構造物１１への負担も軽減できる。At this time, the vibration is also transmitted to the viscoelastic damper 28 to generate a viscous damping force. However, as compared with the damping force generated by the hydraulic damper 27, the damping force is sufficiently small as can be seen from the set value of the damping force ratio. As described above, the structure 11 can be effectively damped mainly by the damping force of the hydraulic damper 27 against a large vibration such as an earthquake. Therefore, by setting the ratio of the total damping force between the viscoelastic damper 28 and the hydraulic damper 27 to an optimum value according to the total weight of the structure 11, the viscoelastic damper 27 functions for small vibrations such as traffic vibrations. For large vibrations such as earthquakes, the hydraulic damper 27 functions to exhibit a vibration damping effect. In addition, by setting the ratio of the total damping force of the two dampers arbitrarily according to the target damping effect, a sufficient damping effect can be obtained with a minimum number of dampers, and the floor plan restricts the damper mounting portion. This is effective for vibration control of general houses that are easily affected. The load on the structure 11 can be reduced by appropriately controlling the number of dampers.

【００４９】次に、変形例として八戸地震波レベル２、
及びエルセントロ地震波レベル２についても上記神戸Ｎ
Ｓ地震波レベル２と同様に解析した。図１５は八戸地震
波レベル２の加速度の波形図である。また、図１６は八
戸地震波レベル２の振動が入力された場合の粘弾性総減
衰力と油圧総減衰力との比の解析結果を示す図である。Next, as a modified example, Hachinohe seismic wave level 2,
And Kobe N for El Centro seismic wave level 2
Analysis was performed in the same way as for S seismic wave level 2. FIG. 15 is a waveform diagram of acceleration at the Hachinohe seismic wave level 2. FIG. 16 is a diagram showing an analysis result of a ratio between the total viscoelastic damping force and the total hydraulic damping force when the Hachinohe seismic wave level 2 vibration is input.

【００５０】すなわち、八戸地震波レベル２の地震に対
して粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総減衰力の
比は、モデル４０の場合「１００：６０６」、モデル５
０の場合「１００：７７１」、モデル７０の場合「１０
０：７９７」、モデル１００の場合「１００：６０４」
となる。また、図１７はエルセントロ地震波レベル２の
加速度の波形図である。また、図１８はエルセントロ地
震波レベル２の振動が入力された場合の粘弾性総減衰力
と油圧総減衰力との比の解析結果を示す図である。That is, the ratio of the total damping force of the viscoelastic damper 28 and the hydraulic damper 27 to the Hachinohe seismic wave level 2 earthquake is “100: 606” in the case of the model 40, and
In the case of 0, “100: 771” and in the case of the model 70, “10: 771”.
0: 797 "and 100: 604 for the model 100.
Becomes FIG. 17 is a waveform diagram of acceleration at the El Centro seismic wave level 2. FIG. 18 is a diagram showing an analysis result of a ratio between the total viscoelastic damping force and the total hydraulic damping force when vibration of El Centro seismic wave level 2 is input.

【００５１】すなわち、エルセントロ地震波レベル２の
地震に対して粘弾性ダンパ２８と油圧ダンパ２７との総
減衰力の比は、モデル４０の場合「１００：８１９」、
モデル５０の場合「１００：１００３」、モデル７０の
場合「１００：９５１」、モデル１００の場合「１０
０：７８８」となる。また、上記粘弾性ダンパ２８の代
わりに図１９又は図２０に示すような摩擦ダンパを用い
ても良い。That is, the ratio of the total damping force of the viscoelastic damper 28 and the hydraulic damper 27 to the earthquake of El Centro seismic wave level 2 is “100: 819” in the case of the model 40,
“100: 1003” for the model 50, “100: 951” for the model 70, and “10: 100” for the model 100.
0: 788 ". Further, instead of the viscoelastic damper 28, a friction damper as shown in FIG. 19 or FIG. 20 may be used.

【００５２】図１９は摩擦ダンパの変形例１を説明する
ための縦断面図である。図１９に示されるように、摩擦
ダンパ６３は、摩擦力により減衰力を発生させる構成で
あり、シリンダ６４の内壁に固定された支持部６５の傾
斜した支持面６５ａ，６５ｂに環状に形成された摩擦部
材６６ａ〜６６ｄが嵌合されている。この摩擦部材６６
ａ〜６６ｄの内周には、ロッド６７が摺動可能に挿通さ
れている。そして、シリンダ６４の下端より突出するお
ねじ６４ａが第１ブレース２５側に結合され、シリンダ
６４より上方に突出するロッド６７の上端のおねじ６７
ａが第２ブレース２６に結合される。FIG. 19 is a longitudinal sectional view for explaining a first modification of the friction damper. As shown in FIG. 19, the friction damper 63 is configured to generate a damping force by a frictional force, and is formed in an annular shape on the inclined support surfaces 65a and 65b of the support portion 65 fixed to the inner wall of the cylinder 64. The friction members 66a to 66d are fitted. This friction member 66
A rod 67 is slidably inserted through the inner circumference of a to 66d. A male screw 64 a projecting from the lower end of the cylinder 64 is connected to the first brace 25 side, and an upper male screw 67 of the rod 67 projecting upward from the cylinder 64.
a is connected to the second brace 26.

【００５３】従って、ロッド６７がシリンダ６４に対し
て軸方向（Ｃ，Ｄ方向）に摺動すると、その変位量に応
じた摩擦抵抗により減衰力が発生する。この摩擦式の摩
擦ダンパ６３では、摩擦部材６６ａ〜６６ｄを摩擦係数
の異なる材質のものと交換することにより摩擦抵抗によ
る減衰力の大きさを変更することができる。また、同じ
材質の摩擦部材６６ａ〜６６ｄであっても、ロッド６７
が摺動する軸方向に長さを任意の寸法とすることによっ
てもロッド６７に対する摩擦抵抗を変更することができ
る。Therefore, when the rod 67 slides in the axial direction (C and D directions) with respect to the cylinder 64, a damping force is generated by frictional resistance corresponding to the displacement amount. In this friction type friction damper 63, the magnitude of the damping force due to frictional resistance can be changed by replacing the friction members 66a to 66d with materials having different friction coefficients. Further, even if the friction members 66a to 66d are made of the same material,
The frictional resistance to the rod 67 can also be changed by setting the length in the axial direction in which the rod slides to an arbitrary size.

【００５４】そのため、上記ブレースダンパ１９が油圧
ダンパ２７と摩擦ダンパ６３とを並列に配置した構成と
された場合でも、上記のように減衰力比を任意の値に設
定して交通振動のような小さな振動も減衰させることが
できる。図２０は摩擦ダンパの変形例２を説明するため
の縦断面図である。図２０に示されるように、摩擦ダン
パ７０は、摩擦力により減衰力を発生させる構成であ
り、大略、第１ブレース２５側に結合される第１摺動板
７１と、第２ブレース２６に結合される第２摺動板７２
と、第１摺動板７１の上部と第２摺動板７２の下部を挟
持する摩擦板７３，７４とからなる。Therefore, even when the brace damper 19 has a configuration in which the hydraulic damper 27 and the friction damper 63 are arranged in parallel, the damping force ratio is set to an arbitrary value as described above, and the brace damper 19 has the same effect as traffic vibration. Even small vibrations can be attenuated. FIG. 20 is a longitudinal sectional view for explaining a second modification of the friction damper. As shown in FIG. 20, the friction damper 70 is configured to generate a damping force by a frictional force, and is generally connected to a first sliding plate 71 connected to the first brace 25 side and the second brace 26. Second sliding plate 72
And friction plates 73 and 74 sandwiching an upper portion of the first sliding plate 71 and a lower portion of the second sliding plate 72.

【００５５】摩擦板７３，７４は、第１摺動板７１の上
部にボルト７５、ナット７６により締結され、第２摺動
板７２に対しては押圧機構７７により挟持方向に押圧さ
れている。押圧機構７７は、例えばボルトとナットのよ
うにねじの締め付けにより挟持する構成としても良い
し、あるいはバネ部材の弾撥力により摩擦板７３，７４
を挟持方向に押圧する構成としても良い。The friction plates 73 and 74 are fastened to the upper part of the first sliding plate 71 by bolts 75 and nuts 76, and are pressed against the second sliding plate 72 by the pressing mechanism 77 in the clamping direction. The pressing mechanism 77 may be configured to be clamped by tightening a screw like a bolt and a nut, for example, or the friction plates 73 and 74 may be resilient by a spring member.
May be pressed in the clamping direction.

【００５６】そのため、摩擦ダンパ７０では、押圧機構
７７による押圧力を調整することにより摩擦板７３，７
４と第２摺動板７２との間で発生する摩擦力を任意の大
きさに設定することができる。従って、上記ブレースダ
ンパ１９が油圧ダンパ２７と摩擦ダンパ７０とを並列に
配置した構成とされた場合でも、上記のように減衰力比
を任意の値に設定して交通振動のような小さな振動も減
衰させることができる。For this reason, in the friction damper 70, by adjusting the pressing force of the pressing mechanism 77, the friction plates 73 and 7 are adjusted.
The frictional force generated between the fourth sliding plate 72 and the second sliding plate 72 can be set to an arbitrary magnitude. Therefore, even when the brace damper 19 has a configuration in which the hydraulic damper 27 and the friction damper 70 are arranged in parallel, as described above, the damping force ratio is set to an arbitrary value, and a small vibration such as a traffic vibration is generated. Can be attenuated.

【００５７】図２１は粘弾性ダンパと油圧ダンパとの配
置の変形例を説明するための正面図である。図２１に示
されるように、第１ブレース２５と第２ブレース２６と
の間には、１本の油圧ダンパ２７と２本の粘弾性ダンパ
２８とは並列に取り付けられている。この場合、第１ブ
レース２５及び第２ブレース２６の軸線上に油圧ダンパ
２７が位置するように取り付けられ、油圧ダンパ２７の
左右両側には油圧ダンパ２７と平行となるように一対の
粘弾性ダンパ２８が取り付けられている。FIG. 21 is a front view for explaining a modification of the arrangement of the viscoelastic damper and the hydraulic damper. As shown in FIG. 21, between the first brace 25 and the second brace 26, one hydraulic damper 27 and two viscoelastic dampers 28 are attached in parallel. In this case, a hydraulic damper 27 is mounted so as to be located on the axis of the first brace 25 and the second brace 26, and a pair of viscoelastic dampers 28 are provided on both left and right sides of the hydraulic damper 27 so as to be parallel to the hydraulic damper 27. Is attached.

【００５８】１本の油圧ダンパ２７と２本の粘弾性ダン
パ２８は、軸線に対して左右対称に設置しているため地
震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブレース２
５，２６に伝達できる。図２２は粘弾性ダンパと油圧ダ
ンパとの配置の別の変形例を説明するための正面図であ
る。The one hydraulic damper 27 and the two viscoelastic dampers 28 are installed symmetrically with respect to the axis, so that the brace 2 provides a stable damping force both during an earthquake and during traffic vibration.
5, 26. FIG. 22 is a front view for explaining another modification of the arrangement of the viscoelastic damper and the hydraulic damper.

【００５９】図２２に示されるように、第１ブレース２
５と第２ブレース２６との間には、２本の油圧ダンパ２
７と１本の粘弾性ダンパ２８とは並列に取り付けられて
いる。この場合、第１ブレース２５及び第２ブレース２
６の軸線上に粘弾性ダンパ２８が位置するように取り付
けられ、粘弾性ダンパ２８の左右両側には油圧ダンパ２
７と平行となるように一対の油圧ダンパ２７が取り付け
られている。As shown in FIG. 22, the first brace 2
5 and the second brace 26, two hydraulic dampers 2
7 and one viscoelastic damper 28 are attached in parallel. In this case, the first brace 25 and the second brace 2
6, the viscoelastic damper 28 is mounted on the left and right sides of the viscoelastic damper 28.
A pair of hydraulic dampers 27 are attached so as to be parallel to the pair 7.

【００６０】２本の油圧ダンパ２７と１本の粘弾性ダン
パ２８は、軸線に対して左右対称に設置しているため地
震時、及び交通振動時とも安定した減衰力をブレース２
５，２６に伝達できる。また、上記図２１及び図２２に
おいて、粘弾性ダンパ２８の代わりに前述した摩擦ダン
パ６３，７０を取り付ける構成としても良いのは勿論で
ある。The two hydraulic dampers 27 and one viscoelastic damper 28 are installed symmetrically with respect to the axis, so that the brace 2 provides a stable damping force both during an earthquake and during traffic vibration.
5, 26. 21 and 22, the friction dampers 63 and 70 described above may be attached instead of the viscoelastic damper 28.

【００６１】また、上記実施例では、地震による振動を
油圧ダンパ２７により減衰するよう構成されたブレース
ダンパを一例として説明したが、これに限らず、油圧ダ
ンパ２７の代わりに鋼材を塑性変形させて地震による振
動を減衰する鋼棒ダンパ、あるいは鉛により形成された
ダンパ部材を変形させて地震による振動を減衰する鉛ダ
ンパ、あるいは摩擦部材による摩擦抵抗により地震によ
る振動を減衰する摩擦ダンパ等を用いることもできる。In the above embodiment, the brace damper configured to attenuate the vibration caused by the earthquake by the hydraulic damper 27 is described as an example. However, the present invention is not limited to this, and the steel material is plastically deformed instead of the hydraulic damper 27. Use a steel rod damper to attenuate vibration caused by an earthquake, a lead damper to attenuate vibration caused by an earthquake by deforming a damper member made of lead, or a friction damper to attenuate vibration due to an earthquake due to frictional resistance of a friction member. Can also.

【００６２】[0062]

【発明の効果】上述の如く、請求項１記載の発明によれ
ば、ブレースに減衰特性の異なる第１、第２の減衰力発
生手段を設けて夫々の減衰力の比率を構造物の重量に応
じて任意の比率に設定したため、第１の減衰力発生手段
で小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収して
振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振することが
できると共に、第２の減衰力発生手段で地震による振動
を制振することができる。As described above, according to the first aspect of the invention, the brace is provided with the first and second damping force generating means having different damping characteristics, and the ratio of each damping force to the weight of the structure. Accordingly, the first damping force generating means can effectively absorb the vibration energy of a small earthquake or traffic vibration, and can suppress the vibration of the structure regardless of the magnitude of the vibration. At the same time, the vibration caused by the earthquake can be suppressed by the second damping force generating means.

【００６３】また、請求項２記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の比を構
造物の総重量Ｗに応じて、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したた
め、第２の減衰力発生手段により地震による振動を吸収
し、第１の減衰力発生手段により小地震や交通振動によ
る振幅の小さい振動エネルギを効果的に吸収して振動の
大きさに係わらず構造物の振動を制振することができ
る。そのため、最小限のダンパ本数で十分な制振効果が
得られ、住宅の間取りによってダンパ取付部が拘束され
やすい一般住宅の制振に有効である。According to the second aspect of the present invention, the ratio between the damping forces F1 and F2 of the first and second damping force generating means is determined according to the total weight W of the structure. If 40 ≦ W ≦ 50 ton, F
1: F2 = m: n (where m ≧ 100N, n ≧ 1599N), and when the total weight W of the structure is 50 ≦ W ≦ 70 ton, F
1: F2 = m: n (where m ≧ 140N, n ≧ 1599N), and when the total weight W of the structure is 70 ≦ W ≦ 100 ton,
1: F2 = m: n (where m ≧ 255N, n ≧ 1594N), the second damping force generating means absorbs the vibration caused by the earthquake, and the first damping force generating means absorbs the small earthquake or traffic vibration. Thus, the vibration energy of the structure can be effectively suppressed regardless of the magnitude of the vibration by effectively absorbing the vibration energy having a small amplitude. Therefore, a sufficient vibration damping effect can be obtained with a minimum number of dampers, which is effective for vibration damping of a general house where the damper mounting portion is likely to be restrained by the layout of the house.

【００６４】また、請求項３記載の発明によれば、１階
にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階に１
／３ｑ本配設したため、各階の振動を効果的に減衰する
ことができ、地震による振動及び小地震や交通振動の振
動エネルギを効果的に吸収して振動の大きさに係わらず
構造物の振動を制振することができる。そのため、最小
限のダンパ本数で十分な制振効果が得られ、住宅の間取
りによってダンパ取付部が拘束されやすい一般住宅の制
振に有効である。さらに、ダンパ本数を適性に抑えるこ
とにより建物への負担も軽減できる。According to the third aspect of the present invention, q lines (where q ≧ 6) on the first floor, 1 / 3q lines on the second floor, and 1 line on the third floor.
/ 3q, the vibration of each floor can be effectively attenuated, and the vibration energy of small earthquakes and traffic vibrations can be effectively absorbed by the vibration energy of the structure regardless of the magnitude of the vibration. Can be damped. Therefore, a sufficient vibration damping effect can be obtained with a minimum number of dampers, which is effective for vibration damping of a general house where the damper mounting portion is likely to be restrained by the layout of the house. Further, by appropriately controlling the number of dampers, the burden on the building can be reduced.

【００６５】また、請求項４記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段が並列に配設されたため、各
階の振動を効果的の吸収することができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して地震の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。また、請求項５記載の発明によれば、第
１、第２の減衰力発生手段のうち減衰力の大きい方の減
衰力発生手段が微小変位に対する不感帯を有するため、
微小変位による振動を減衰力の小さい方の減衰力発生手
段により効果的に減衰させることができ、地震による振
動及び小地震や交通振動の振動エネルギを効果的に吸収
して振動の大きさに係わらず構造物の振動を制振するこ
とができる。According to the fourth aspect of the present invention, since the first and second damping force generating means are arranged in parallel, the vibration of each floor can be effectively absorbed, and the vibration and vibration caused by the earthquake can be reduced. Vibration energy of a small earthquake or traffic vibration can be effectively absorbed, and the vibration of the structure can be suppressed regardless of the magnitude of the earthquake. According to the fifth aspect of the present invention, the damping force generating means having the larger damping force among the first and second damping force generating means has a dead zone against minute displacement.
Vibration due to minute displacement can be effectively attenuated by the damping force generating means with the smaller damping force, effectively absorbing the vibration energy of earthquakes and small earthquakes and traffic vibrations, and The vibration of the structure can be suppressed.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明になるブレースダンパの一実施例が取り
付けられた構造物の概略構成図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a structure to which an embodiment of a brace damper according to the present invention is attached.

【図２】ブレースダンパ１９が１階骨組み１２に取り付
けられた状態を拡大して示す正面図である。FIG. 2 is an enlarged front view showing a state in which a brace damper 19 is attached to the first floor frame 12.

【図３】ブレースダンパ１９の取付状態を示す拡大図で
ある。FIG. 3 is an enlarged view showing an attached state of a brace damper 19.

【図４】油圧ダンパ２７の取付状態を拡大して示す正面
図である。FIG. 4 is an enlarged front view showing an attached state of a hydraulic damper 27.

【図５】油圧ダンパ２７の取付状態を拡大して示す側面
図である。FIG. 5 is an enlarged side view showing an attached state of a hydraulic damper 27.

【図６】粘弾性ダンパ２８の構成を示す縦断面図であ
る。FIG. 6 is a longitudinal sectional view showing a configuration of a viscoelastic damper 28.

【図７】解析に用いる数値モデル６１を模式的に示す図
である。FIG. 7 is a diagram schematically showing a numerical model 61 used for analysis.

【図８】図７に示す数値モデル６１の仕様を各モデル別
に示す図である。8 is a diagram showing specifications of a numerical model 61 shown in FIG. 7 for each model.

【図９】モデル４０における各ダンパの仕様及び配置本
数の設定例を示す図である。FIG. 9 is a diagram illustrating an example of setting specifications and the number of arrangements of each damper in a model 40.

【図１０】神戸ＮＳ地震波レベル２の加速度の波形図で
ある。FIG. 10 is a waveform diagram of acceleration at the Kobe NS seismic wave level 2;

【図１１】モデル４０における各階の層間変位量の波形
図である。11 is a waveform chart of the interlayer displacement amount of each floor in the model 40. FIG.

【図１２】神戸ＮＳ地震波レベル２の地震波入力時にお
けるモデル４０の解析結果を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing an analysis result of the model 40 when a Kobe NS seismic wave level 2 seismic wave is input.

【図１３】正弦共振波入力時におけるモデル４０の解析
結果を示す図である。FIG. 13 is a diagram illustrating an analysis result of the model 40 when a sine resonance wave is input.

【図１４】各モデルの粘弾性総減衰力と油圧総減衰力と
の比の解析結果を示す図である。FIG. 14 is a diagram showing an analysis result of a ratio between a total viscoelastic damping force and a total hydraulic damping force of each model.

【図１５】八戸地震波レベル２の加速度の波形図であ
る。FIG. 15 is a waveform diagram of acceleration at Hachinohe seismic wave level 2;

【図１６】八戸地震波レベル２の振動が入力された場合
の粘弾性総減衰力と油圧総減衰力との比の解析結果を示
す図である。FIG. 16 is a diagram showing an analysis result of a ratio between a total viscoelastic damping force and a total hydraulic damping force when a Hachinohe seismic wave level 2 vibration is input.

【図１７】エルセントロ地震波レベル２の加速度の波形
図である。FIG. 17 is a waveform diagram of acceleration at El Centro seismic wave level 2;

【図１８】エルセントロ地震波レベル２の振動が入力さ
れた場合の粘弾性総減衰力と油圧総減衰力との比の解析
結果を示す図である。FIG. 18 is a diagram illustrating an analysis result of a ratio between a total viscoelastic damping force and a total hydraulic damping force when vibration of El Centro seismic wave level 2 is input.

【図１９】摩擦ダンパの変形例１を説明するための縦断
面図である。FIG. 19 is a longitudinal sectional view for explaining a first modification of the friction damper.

【図２０】摩擦ダンパの変形例２を説明するための縦断
面図である。FIG. 20 is a longitudinal sectional view for explaining a second modification of the friction damper.

【図２１】粘弾性ダンパと油圧ダンパとの配置の変形例
を説明するための正面図である。FIG. 21 is a front view for explaining a modification of the arrangement of the viscoelastic damper and the hydraulic damper.

【図２２】粘弾性ダンパと油圧ダンパとの配置の別の変
形例を説明するための正面図である。FIG. 22 is a front view for explaining another modification of the arrangement of the viscoelastic damper and the hydraulic damper.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１１ 構造物 １２ １階骨組み １３ ２階骨組み １４（１４1 ，１４2 ），１７（１７1 ，１７2 ） 柱 １５（１５1 〜１５2 ） 基礎 １６，１８ 梁 １９ ブレースダンパ ２５ 第１ブレース ２６ 第２ブレース ２７ 油圧ダンパ ２８ 粘弾性ダンパ ３５ シリンダ ３６ ピストン ３７ ピストンロッド ４０，４１ 逆止弁 ４２，４３ 連結部 ４６ 弾性体 ５１ シリンダ ５２，５３ シリンダ側筒状部材 ５４ ロッド ５５，５６ ロッド側筒状部材 ５７ シール部材 ６１ 数値モデル ６３ 粘弾性ダンパ ６４ シリンダ ６６ａ〜６６ｄ 摩擦部材 ６７ ロッド ７０ 粘弾性ダンパ ７１ 第１摺動板 ７２ 第２摺動板 ７３，７４ 摩擦板 ７７ 押圧機構11 structure 12 first floor framework 13 second floor framework 14 (14 1, 14 2), 17 (17 1, 17 2) Column 15 (15 1 to 15 2) Basic 16,18 beam 19 brace damper 25 first brace 26 Second brace 27 Hydraulic damper 28 Viscoelastic damper 35 Cylinder 36 Piston 37 Piston rod 40, 41 Check valve 42, 43 Connecting part 46 Elastic body 51 Cylinder 52, 53 Cylinder side tubular member 54 Rod 55, 56 Rod side tubular Member 57 Seal member 61 Numerical model 63 Viscoelastic damper 64 Cylinder 66a to 66d Friction member 67 Rod 70 Viscoelastic damper 71 First sliding plate 72 Second sliding plate 73, 74 Friction plate 77 Pressing mechanism

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 柱と梁とにより形成された空間内に所定
角度傾斜させて取り付けられるブレースに減衰特性の異
なる第１、第２の減衰力発生手段を設け、 該第１、第２の減衰力発生手段の夫々の減衰力の比率を
構造物の重量に応じて任意の比率に設定したことを特徴
とするブレースダンパ。1. A first and second damping force generating means having different damping characteristics is provided on a brace which is attached at a predetermined angle in a space formed by a column and a beam, and said first and second damping means are provided. A brace damper wherein the ratio of the respective damping forces of the force generating means is set to an arbitrary ratio according to the weight of the structure. 【請求項２】 前記請求項１記載のブレースダンパであ
って、 前記第１、第２の減衰力発生手段の減衰力Ｆ１，Ｆ２の
比を、 構造物の総重量Ｗが４０≦Ｗ≦５０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１００Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが５０≦Ｗ≦７０ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧１４０Ｎ，ｎ≧１５９９Ｎ）に設定し、 構造物の総重量Ｗが７０≦Ｗ≦１００ｔｏｎの場合、Ｆ
１：Ｆ２＝ｍ：ｎ （但し、ｍ≧２５５Ｎ，ｎ≧１５９４Ｎ）に設定したこ
とを特徴とするブレースダンパ。2. The brace damper according to claim 1, wherein the ratio of the damping forces F1 and F2 of the first and second damping force generating means is determined by the following formula: The total weight W of the structure is 40 ≦ W ≦ 50 ton. In the case of
1: F2 = m: n (where m ≧ 100N, n ≧ 1599N), and when the total weight W of the structure is 50 ≦ W ≦ 70 ton, F
1: F2 = m: n (where m ≧ 140N, n ≧ 1599N), and when the total weight W of the structure is 70 ≦ W ≦ 100 ton,
1: A brace damper characterized in that F2 = m: n (where m ≧ 255N, n ≧ 1594N). 【請求項３】 前記請求項１及び請求項２記載のブレー
スダンパであって、前記複数の減衰力発生手段は、 １階にｑ本（但し、ｑ≧６）、２階に１／３ｑ本、３階
に１／３ｑ本配設されたことを特徴とするブレースダン
パ。3. The brace damper according to claim 1, wherein said plurality of damping force generating means comprises q pieces (where q ≧ 6) on the first floor and 1 / 3q pieces on the second floor. A brace damper, wherein 1 / 3q pieces are arranged on the third floor. 【請求項４】 前記請求項１乃至請求項３記載のブレー
スダンパであって、 前記第１、第２の減衰力発生手段は、 前記ブレースに対し並列に配設されたことを特徴とする
ブレースダンパ。4. The brace damper according to claim 1, wherein said first and second damping force generating means are arranged in parallel with said brace. damper. 【請求項５】 前記請求項１乃至請求項４記載のブレー
スダンパであって、 前記第１、第２の減衰力発生手段のうち前記減衰力の大
きい方の減衰力発生手段は、微小変位に対する不感帯を
有する構成であることを特徴とするブレースダンパ。5. The brace damper according to claim 1, wherein, of said first and second damping force generating means, a damping force generating means having a larger damping force is provided for a small displacement. A brace damper having a configuration having a dead zone.
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