JPH11189914A - 長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物 - Google Patents
長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物Info
- Publication number
- JPH11189914A JPH11189914A JP9367205A JP36720597A JPH11189914A JP H11189914 A JPH11189914 A JP H11189914A JP 9367205 A JP9367205 A JP 9367205A JP 36720597 A JP36720597 A JP 36720597A JP H11189914 A JPH11189914 A JP H11189914A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- resin
- polypropylene resin
- resin composition
- nonwoven fabric
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形時の発煙が少なく、高速紡糸性に優れた
長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物を提供する。 【解決手段】 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ）が
３０〜７０ｇ／１０分、（２）メモリーイフェクト（Ｍ
Ｅ）が０．９５以下、（３）メカニカルスペクトロメー
ターによって求めた２３０℃での周波数０．１ｒａｄ／
ｓｅｃにおける溶融粘度（η０．１）と、周波数１００
ｒａｄ／ｓｅｃにおける溶融粘度（η１００）との比
（η０．１／η１００）が１．７以下、（４）示差熱走
査型熱量計で求めた１２５℃における等温結晶化時間が
５０ｓｅｃ以下及び（５）樹脂中に含まれる炭素数７０
以下の炭化水素成分の割合が０．１０ｗｔ％以下である
長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物。
長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物を提供する。 【解決手段】 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ）が
３０〜７０ｇ／１０分、（２）メモリーイフェクト（Ｍ
Ｅ）が０．９５以下、（３）メカニカルスペクトロメー
ターによって求めた２３０℃での周波数０．１ｒａｄ／
ｓｅｃにおける溶融粘度（η０．１）と、周波数１００
ｒａｄ／ｓｅｃにおける溶融粘度（η１００）との比
（η０．１／η１００）が１．７以下、（４）示差熱走
査型熱量計で求めた１２５℃における等温結晶化時間が
５０ｓｅｃ以下及び（５）樹脂中に含まれる炭素数７０
以下の炭化水素成分の割合が０．１０ｗｔ％以下である
長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、長繊維不織布用ポ
リプロピレン樹脂組成物に関し、特に高速紡糸性に優
れ、かつ紡糸時の発煙が少ない長繊維不織布用ポリプロ
ピレン樹脂組成物に関する。
リプロピレン樹脂組成物に関し、特に高速紡糸性に優
れ、かつ紡糸時の発煙が少ない長繊維不織布用ポリプロ
ピレン樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】スパンボンド不織布を初めとする長繊維
不織布は、溶融紡糸して得られた長繊維群を捕集コンベ
ア上に集積して繊維ウェブを得た後、長繊維相互間を任
意の手段で接着させて得られるものである。従って連続
繊維とも言える長繊維を構成繊維とするものであるた
め、短繊維を構成繊維とする短繊維不織布に比べて引張
強度等の機械的性質に優れている。また、溶融紡糸して
得られた長繊維をそのまま開繊及び集積して不織布が得
られるため、得られた繊維をカード法や湿式法で開繊及
び集積して得られる不織布に比べて、合理的に生産しう
る利点がある。
不織布は、溶融紡糸して得られた長繊維群を捕集コンベ
ア上に集積して繊維ウェブを得た後、長繊維相互間を任
意の手段で接着させて得られるものである。従って連続
繊維とも言える長繊維を構成繊維とするものであるた
め、短繊維を構成繊維とする短繊維不織布に比べて引張
強度等の機械的性質に優れている。また、溶融紡糸して
得られた長繊維をそのまま開繊及び集積して不織布が得
られるため、得られた繊維をカード法や湿式法で開繊及
び集積して得られる不織布に比べて、合理的に生産しう
る利点がある。
【０００３】このような長繊維不織布用の材料としてポ
リプロピレンを用いることは公知であるが、これら不織
布用ポリプロピレンにはメルトフローレートが大きく、
分子量分布が狭いものが適していることが知られてい
る。このような材料は一般的に、原料ポリプロピレンに
多量の過酸化物を加えて大きな分子から選択的に分子切
断を起こさせることにより得ているが、これら過酸化物
処理された樹脂は、ポリマーと過酸化物との反応により
発生する低分子量フラグメントを樹脂中に含むこととな
る。この低分子量フラグメントは成形時の発煙発生原因
の一つとなり、生産工程上好ましくないばかりでなく成
形機に付着して生産性を著しく低下させる。しかしなが
ら過酸化物による化学処理を受けていないポリプロピレ
ンは、遅い引取速度においてもフィラメントストランド
破壊が発生してしまうので、高速紡糸加工には不適当で
ある。
リプロピレンを用いることは公知であるが、これら不織
布用ポリプロピレンにはメルトフローレートが大きく、
分子量分布が狭いものが適していることが知られてい
る。このような材料は一般的に、原料ポリプロピレンに
多量の過酸化物を加えて大きな分子から選択的に分子切
断を起こさせることにより得ているが、これら過酸化物
処理された樹脂は、ポリマーと過酸化物との反応により
発生する低分子量フラグメントを樹脂中に含むこととな
る。この低分子量フラグメントは成形時の発煙発生原因
の一つとなり、生産工程上好ましくないばかりでなく成
形機に付着して生産性を著しく低下させる。しかしなが
ら過酸化物による化学処理を受けていないポリプロピレ
ンは、遅い引取速度においてもフィラメントストランド
破壊が発生してしまうので、高速紡糸加工には不適当で
ある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、成形時の発
煙が少なく高速紡糸性に優れた長繊維不織布用ポリプロ
ピレン樹脂組成物を提供することを目的とする。
煙が少なく高速紡糸性に優れた長繊維不織布用ポリプロ
ピレン樹脂組成物を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、特定のメルトフロ
ーレート、メモリーイフェクト、溶融粘度、等温結晶化
時間を有し、低分子量炭化水素成分が少ない結晶性ポリ
プロピレン樹脂組成物が、成形時の発煙が少なく高速紡
糸性に優れた長繊維不織布用樹脂組成物であることを見
出し、本発明を完成した。
を解決すべく鋭意研究を重ねた結果、特定のメルトフロ
ーレート、メモリーイフェクト、溶融粘度、等温結晶化
時間を有し、低分子量炭化水素成分が少ない結晶性ポリ
プロピレン樹脂組成物が、成形時の発煙が少なく高速紡
糸性に優れた長繊維不織布用樹脂組成物であることを見
出し、本発明を完成した。
【０００６】すなわち、本発明は、下記（１）〜（５）
を満足する長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物で
ある。 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ）が３０〜７０ｇ／
１０分。 （２）メモリーイフェクト（ＭＥ）が０．９５以下。 （３）メカニカルスペクトロメーターによって求めた２
３０℃での周波数０．１ｒａｄ／ｓｅｃにおける溶融粘
度（η０．１）と、周波数１００ｒａｄ／ｓｅｃにおけ
る溶融粘度（η１００）との比（η０．１／η１００）
が１．７以下。 （４）示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における等
温結晶化時間が５０ｓｅｃ以下。 （５）樹脂中に含まれる炭素数７０以下の炭化水素成分
の割合が０．１０ｗｔ％以下。
を満足する長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物で
ある。 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ）が３０〜７０ｇ／
１０分。 （２）メモリーイフェクト（ＭＥ）が０．９５以下。 （３）メカニカルスペクトロメーターによって求めた２
３０℃での周波数０．１ｒａｄ／ｓｅｃにおける溶融粘
度（η０．１）と、周波数１００ｒａｄ／ｓｅｃにおけ
る溶融粘度（η１００）との比（η０．１／η１００）
が１．７以下。 （４）示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における等
温結晶化時間が５０ｓｅｃ以下。 （５）樹脂中に含まれる炭素数７０以下の炭化水素成分
の割合が０．１０ｗｔ％以下。
【０００７】
【発明の実施の形態】１．長繊維不織布用ポリプロピレ
ン樹脂組成物 本発明の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物は、
以下に示す物性値を有する。 （１）該樹脂組成物のＭＦＲは、３０〜７０ｇ／１０
分、好ましくは４０〜６０ｇ／１０分、更に好ましくは
４５〜５５ｇ／１０分の範囲である。スパンボンド不織
布成形においては、紡糸ノズルより吐出されるポリプロ
ピレンの溶融粘度が適度に小さいことが必要であるが、
ＭＦＲが３０未満の樹脂は、この溶融粘度が大きすぎる
ことから延伸時に糸切れが発生し好ましくない。逆にＭ
ＦＲが７０以上である場合は、溶融粘度が小さすぎるた
め、紡糸ノズルとエアサッカー間を走行するフィラメン
トにテンションが掛からずいわゆる腰のない状態とな
り、走行フィラメント群が大きくゆれ、フィラメント同
士の接着による糸切れが発生するため好ましくない。
ン樹脂組成物 本発明の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物は、
以下に示す物性値を有する。 （１）該樹脂組成物のＭＦＲは、３０〜７０ｇ／１０
分、好ましくは４０〜６０ｇ／１０分、更に好ましくは
４５〜５５ｇ／１０分の範囲である。スパンボンド不織
布成形においては、紡糸ノズルより吐出されるポリプロ
ピレンの溶融粘度が適度に小さいことが必要であるが、
ＭＦＲが３０未満の樹脂は、この溶融粘度が大きすぎる
ことから延伸時に糸切れが発生し好ましくない。逆にＭ
ＦＲが７０以上である場合は、溶融粘度が小さすぎるた
め、紡糸ノズルとエアサッカー間を走行するフィラメン
トにテンションが掛からずいわゆる腰のない状態とな
り、走行フィラメント群が大きくゆれ、フィラメント同
士の接着による糸切れが発生するため好ましくない。
【０００８】（２）該樹脂組成物のメモリーイフェクト
は、０．９５以下である。メモリーイフェクトが０．９
５を超えると、樹脂中に高分子量成分を多量に含んでい
ることにより高倍率の延伸に耐えきれず糸切れが発生す
るため好ましくない。
は、０．９５以下である。メモリーイフェクトが０．９
５を超えると、樹脂中に高分子量成分を多量に含んでい
ることにより高倍率の延伸に耐えきれず糸切れが発生す
るため好ましくない。
【０００９】（３）メカニカルスペクトロメーターによ
って求めた２３０℃での周波数０．１ｒａｄ／ｓｅｃに
おける溶融粘度（η０．１）と、周波数１００ｒａｄ／
ｓｅｃにおける溶融粘度（η１００）との比（η０．１
／η１００）の値は、１．７以下である。η０．１／η
１００の値が１．７を超える、樹脂中に高分子量成分を
多量に含んでいることにより高倍率の延伸に耐えきれず
糸切れが発生するため好ましくない。
って求めた２３０℃での周波数０．１ｒａｄ／ｓｅｃに
おける溶融粘度（η０．１）と、周波数１００ｒａｄ／
ｓｅｃにおける溶融粘度（η１００）との比（η０．１
／η１００）の値は、１．７以下である。η０．１／η
１００の値が１．７を超える、樹脂中に高分子量成分を
多量に含んでいることにより高倍率の延伸に耐えきれず
糸切れが発生するため好ましくない。
【００１０】（４）該樹脂組成物は、示差熱走査型熱量
計で求めた１２５℃における等温結晶化時間が５０ｓｅ
ｃ以下である。この値が５０ｓｅｃを超えると、紡糸行
程での樹脂の溶融状態が長く続くことより、紡糸ノズル
とエアサッカー間を走行するフィラメント群が互いに接
触、接着し糸切れを起こしやすくなる。等温結晶化時間
を短くする手段としては様々な方法があるが、例えば結
晶性ポリプロピレン樹脂に結晶核剤を１〜１００ｐｐｍ
程度添加する方法等がよく用いられる。
計で求めた１２５℃における等温結晶化時間が５０ｓｅ
ｃ以下である。この値が５０ｓｅｃを超えると、紡糸行
程での樹脂の溶融状態が長く続くことより、紡糸ノズル
とエアサッカー間を走行するフィラメント群が互いに接
触、接着し糸切れを起こしやすくなる。等温結晶化時間
を短くする手段としては様々な方法があるが、例えば結
晶性ポリプロピレン樹脂に結晶核剤を１〜１００ｐｐｍ
程度添加する方法等がよく用いられる。
【００１１】（５）該樹脂組成物中に含まれる炭素数７
０以下、特に２０〜７０の炭化水素成分の割合は、０．
１０ｗｔ％以下である。この値が０．１０ｗｔ％を超え
ると成形時の発煙が多くなり生産工程上好ましくない。
０以下、特に２０〜７０の炭化水素成分の割合は、０．
１０ｗｔ％以下である。この値が０．１０ｗｔ％を超え
ると成形時の発煙が多くなり生産工程上好ましくない。
【００１２】２．長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組
成物の製造方法 本発明の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物は、
下記のベース樹脂である結晶性ポリプロピレン樹脂に過
酸化物を添加して２００〜２６０℃で溶融混練する減成
により得られる。
成物の製造方法 本発明の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物は、
下記のベース樹脂である結晶性ポリプロピレン樹脂に過
酸化物を添加して２００〜２６０℃で溶融混練する減成
により得られる。
【００１３】（１）ベース樹脂 過酸化物を添加する前のベース樹脂は、ＭＦＲが２〜１
３ｇ／１０分、ＭＥが１．６以下、樹脂中の炭素数７０
以下、特に２０〜７０の炭化水素成分の割合が０．０２
ｗｔ％以下のものが好ましい。ベース樹脂のＭＦＲが２
未満の場合、上記長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組
成物のＭＦＲにまで減成するのに多量の過酸化物を必要
とする結果、生産費の増大及び低分子量フラグメントの
増大による発煙量の増大等の弊害が起こるため好ましく
ない。ベース樹脂のＭＦＲが１３を超える場合もしくは
ＭＥが１．６を超える場合は、上記長繊維不織布用ポリ
プロピレン樹脂組成物のＭＦＲにまで減成してもストラ
ンド破壊の原因となる樹脂中の高分子量成分を十分分解
することができない。
３ｇ／１０分、ＭＥが１．６以下、樹脂中の炭素数７０
以下、特に２０〜７０の炭化水素成分の割合が０．０２
ｗｔ％以下のものが好ましい。ベース樹脂のＭＦＲが２
未満の場合、上記長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組
成物のＭＦＲにまで減成するのに多量の過酸化物を必要
とする結果、生産費の増大及び低分子量フラグメントの
増大による発煙量の増大等の弊害が起こるため好ましく
ない。ベース樹脂のＭＦＲが１３を超える場合もしくは
ＭＥが１．６を超える場合は、上記長繊維不織布用ポリ
プロピレン樹脂組成物のＭＦＲにまで減成してもストラ
ンド破壊の原因となる樹脂中の高分子量成分を十分分解
することができない。
【００１４】また、このベース樹脂中の炭素数７０以下
の炭化水素成分の割合が０．０２ｗｔ％を超えた場合、
フィラメントストランド破壊の原因となる高分子量成分
を分解しうる量の過酸化物を添加すると、溶融混練後の
樹脂中の炭化水素成分の割合が０．１０ｗｔ％を超えて
しまい発煙が増大するため好ましくない。ベース樹脂中
の炭素数７０以下の炭化水素成分の割合を０．０２ｗｔ
％以下にするためには様々な方法があるが、例えばベー
ス樹脂の重合後、溶媒等による樹脂の洗浄を行うなどと
いった方法がよく用いられる。
の炭化水素成分の割合が０．０２ｗｔ％を超えた場合、
フィラメントストランド破壊の原因となる高分子量成分
を分解しうる量の過酸化物を添加すると、溶融混練後の
樹脂中の炭化水素成分の割合が０．１０ｗｔ％を超えて
しまい発煙が増大するため好ましくない。ベース樹脂中
の炭素数７０以下の炭化水素成分の割合を０．０２ｗｔ
％以下にするためには様々な方法があるが、例えばベー
ス樹脂の重合後、溶媒等による樹脂の洗浄を行うなどと
いった方法がよく用いられる。
【００１５】（２）過酸化物 本発明において用いられる過酸化物としては、特に指定
はしないが、取り扱いのしやすさ、安全性等の問題から
２，５ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチル−ペルオキ
シ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブ
チル−ペルオキシ）ヘキシン−３，１,３−ビス（ｔ−
ブチル−ペルオキシ−イソプロピル）ベンゼン等が一般
的に用いられる。
はしないが、取り扱いのしやすさ、安全性等の問題から
２，５ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチル−ペルオキ
シ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブ
チル−ペルオキシ）ヘキシン−３，１,３−ビス（ｔ−
ブチル−ペルオキシ−イソプロピル）ベンゼン等が一般
的に用いられる。
【００１６】過酸化物の添加量としては、ベース樹脂の
ＭＦＲ、減成処理の程度により若干の違いがあるが、
０．０３ｗｔ％〜０．１０ｗｔ％の範囲がよい。過酸化
物の添加量が０．０３ｗｔ％未満であるとストランド破
壊の原因となる樹脂中の高分子量成分を十分に分解する
ことができない。逆に添加量が０．１０ｗｔ％を超える
とポリマーと過酸化物との反応による低分子量フィラメ
ントが多量に発生し、その結果成形時の発煙が増大する
ため好ましくない。
ＭＦＲ、減成処理の程度により若干の違いがあるが、
０．０３ｗｔ％〜０．１０ｗｔ％の範囲がよい。過酸化
物の添加量が０．０３ｗｔ％未満であるとストランド破
壊の原因となる樹脂中の高分子量成分を十分に分解する
ことができない。逆に添加量が０．１０ｗｔ％を超える
とポリマーと過酸化物との反応による低分子量フィラメ
ントが多量に発生し、その結果成形時の発煙が増大する
ため好ましくない。
【００１７】（３）減成方法 減成処理の方法としては上記ベース樹脂に、上記過酸化
物を上記配合割合で混合してミキサー等でブレンドさせ
た後、一軸押出機、二軸押出機等の通常の混練機を用い
てポリプロピレン樹脂を溶融混練し、更に造粒すること
によって本発明の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組
成物を得ることができる。上記樹脂を溶融混練するため
の温度としては、一般に２００〜２６０℃、好ましくは
２３０〜２６０℃である。
物を上記配合割合で混合してミキサー等でブレンドさせ
た後、一軸押出機、二軸押出機等の通常の混練機を用い
てポリプロピレン樹脂を溶融混練し、更に造粒すること
によって本発明の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組
成物を得ることができる。上記樹脂を溶融混練するため
の温度としては、一般に２００〜２６０℃、好ましくは
２３０〜２６０℃である。
【００１８】３．不織布用繊維 本発明の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物は、
主にスパンボンド不織布に用いられるが、該不織布に用
いられる繊維としては、前述のポリプロピレン樹脂組成
物を溶融し細孔より押し出して糸状にしたもの、また
は、その樹脂が繊維表面の全部もしくは一部に露出して
いる複合繊維、例えば、芯鞘構造、サイドバイサイド構
造のようなものを挙げることができる。
主にスパンボンド不織布に用いられるが、該不織布に用
いられる繊維としては、前述のポリプロピレン樹脂組成
物を溶融し細孔より押し出して糸状にしたもの、また
は、その樹脂が繊維表面の全部もしくは一部に露出して
いる複合繊維、例えば、芯鞘構造、サイドバイサイド構
造のようなものを挙げることができる。
【００１９】
【実施例】以下に、実施例及び比較例により本発明を更
に詳細に説明するが、本発明はこの実施例によって限定
されるものではない。なお、実施例及び比較例において
なされた材料評価法は次の通りである。 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ）：ＪＩＳ Ｋ６７
５８ポリプロピレン試験方法のメルトフローレート（条
件：２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）に従って測定し
た。
に詳細に説明するが、本発明はこの実施例によって限定
されるものではない。なお、実施例及び比較例において
なされた材料評価法は次の通りである。 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ）：ＪＩＳ Ｋ６７
５８ポリプロピレン試験方法のメルトフローレート（条
件：２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ）に従って測定し
た。
【００２０】（２）メモリーイフェクト（ＭＥ）：測定
温度１９０℃において内径１．０ｍｍ、外径９．５ｍ
ｍ、長さ８．０ｍｍのオリフィスから押出速度０．１ｇ
／分の速度で樹脂を押し出した後ストランドを採取、こ
のストランドの直径をマイクロメーターを用いて小数点
２桁まで求め、これをメモリーイフェクト（ＭＥ）とす
る。
温度１９０℃において内径１．０ｍｍ、外径９．５ｍ
ｍ、長さ８．０ｍｍのオリフィスから押出速度０．１ｇ
／分の速度で樹脂を押し出した後ストランドを採取、こ
のストランドの直径をマイクロメーターを用いて小数点
２桁まで求め、これをメモリーイフェクト（ＭＥ）とす
る。
【００２１】（３）周波数０．１及び１００ｒａｄ／ｓ
ｅｃにおける溶融粘度（η０．１、η１００）：以下の
測定機、測定条件を用いてη０．１、η１００を測定し
た。 装置；メカニカルスペクトロメーターＲＳＭ８００ Ｇａｐ；１．５ｍｍ 歪み；１０％ 周波数；０．１、１００ｒａｄ／ｓｅｃ 測定温度；２３０℃
ｅｃにおける溶融粘度（η０．１、η１００）：以下の
測定機、測定条件を用いてη０．１、η１００を測定し
た。 装置；メカニカルスペクトロメーターＲＳＭ８００ Ｇａｐ；１．５ｍｍ 歪み；１０％ 周波数；０．１、１００ｒａｄ／ｓｅｃ 測定温度；２３０℃
【００２２】（４）樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水
素の割合：ｎ−ヘキサンを溶媒とした高温ソックスレー
抽出法により得られた抽出成分をキャピラリカラムを用
いたＧＣ装置（ヒューレットパッカード製ＨＰ５８９
０）により分析した。樹脂中に共存する酸化防止剤、中
和剤等の添加剤のピークがある場合には、それらを除い
て測定する。
素の割合：ｎ−ヘキサンを溶媒とした高温ソックスレー
抽出法により得られた抽出成分をキャピラリカラムを用
いたＧＣ装置（ヒューレットパッカード製ＨＰ５８９
０）により分析した。樹脂中に共存する酸化防止剤、中
和剤等の添加剤のピークがある場合には、それらを除い
て測定する。
【００２３】（５）紡糸性能：２４個の紡糸孔を有する
丸形紡口より樹脂温２３０℃、押出量０．８ｇ／分・孔
にて各種のサンプルを紡糸し、高速気流を用いて２８０
０ｍ／分の引き取り速度にて延伸を行い、３０分間の糸
切れ回数を測定することにより評価した。
丸形紡口より樹脂温２３０℃、押出量０．８ｇ／分・孔
にて各種のサンプルを紡糸し、高速気流を用いて２８０
０ｍ／分の引き取り速度にて延伸を行い、３０分間の糸
切れ回数を測定することにより評価した。
【００２４】（６）発煙量：各種のサンプルを押出機に
て押出し、Ｔ型ダイスから出てくる溶融樹脂の発する煙
粒子の質量濃度（ｍｇ／ｃｍ3）を柴田化学器械工業社
製デジタル粉塵計Ｐ−５Ｈ２型を用いて測定し、この値
を発煙量とした。
て押出し、Ｔ型ダイスから出てくる溶融樹脂の発する煙
粒子の質量濃度（ｍｇ／ｃｍ3）を柴田化学器械工業社
製デジタル粉塵計Ｐ−５Ｈ２型を用いて測定し、この値
を発煙量とした。
【００２５】実施例１ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後溶
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが４．
７ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量
が０．０１２ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．０７ｗｔ％、核剤として３−メ
チル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種の酸化防
止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機を用いて押出
機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５１．５ｇ／１０
分、ＭＥが０．９１であるポリプロピレンを得た。この
ポリマーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝
１．５５、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝
０．０７ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃
における等温結晶化時間＝４１ｓｅｃであった。得られ
たポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示し
た方法により行った。結果を表１に示す。
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが４．
７ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量
が０．０１２ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．０７ｗｔ％、核剤として３−メ
チル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種の酸化防
止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機を用いて押出
機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５１．５ｇ／１０
分、ＭＥが０．９１であるポリプロピレンを得た。この
ポリマーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝
１．５５、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝
０．０７ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃
における等温結晶化時間＝４１ｓｅｃであった。得られ
たポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示し
た方法により行った。結果を表１に示す。
【００２６】実施例２ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後溶
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが９．
５ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０までの炭化水
素成分の割合が０．０１１ｗｔ％の結晶性ポリプロピレ
ン樹脂に過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ
−ブチル−ペルオキシ）ヘキサン０．０５ｗｔ％、核剤
として３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び
各種の酸化防止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機
を用いて押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５２．
５ｇ／１０分、ＭＥが０．９３であるポリプロピレンを
得た。このポリマーの分析を行った結果、η０．１／η
１００＝１．６１、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水
素量＝０．０５ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１
２５℃における等温結晶化時間＝３８ｓｅｃであった。
得られたポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記
に示した方法により行った。結果を表１に示す。
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが９．
５ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０までの炭化水
素成分の割合が０．０１１ｗｔ％の結晶性ポリプロピレ
ン樹脂に過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ
−ブチル−ペルオキシ）ヘキサン０．０５ｗｔ％、核剤
として３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び
各種の酸化防止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機
を用いて押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５２．
５ｇ／１０分、ＭＥが０．９３であるポリプロピレンを
得た。このポリマーの分析を行った結果、η０．１／η
１００＝１．６１、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水
素量＝０．０５ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１
２５℃における等温結晶化時間＝３８ｓｅｃであった。
得られたポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記
に示した方法により行った。結果を表１に示す。
【００２７】実施例３ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後溶
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが２．
２ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素成
分の割合が０．０１５ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹
脂に過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブ
チル−ペルオキシ）ヘキサン０．０９ｗｔ％、核剤とし
て３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種
の酸化防止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機を用
いて押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが４９．５ｇ
／１０分、ＭＥが０．８９であるポリプロピレンを得
た。このポリマーの分析を行った結果、η０．１／η１
００＝１．５２、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素
量＝０．０９ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２
５℃における等温結晶化時間＝４０ｓｅｃであった。得
られたポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に
示した方法により行った。結果を表１に示す。
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが２．
２ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素成
分の割合が０．０１５ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹
脂に過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブ
チル−ペルオキシ）ヘキサン０．０９ｗｔ％、核剤とし
て３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種
の酸化防止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機を用
いて押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが４９．５ｇ
／１０分、ＭＥが０．８９であるポリプロピレンを得
た。このポリマーの分析を行った結果、η０．１／η１
００＝１．５２、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素
量＝０．０９ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２
５℃における等温結晶化時間＝４０ｓｅｃであった。得
られたポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に
示した方法により行った。結果を表１に示す。
【００２８】実施例４ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後溶
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが１
１．７ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水
素成分の割合が０．０１３ｗｔ％の結晶性ポリプロピレ
ン樹脂に過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ
−ブチル−ペルオキシ）ヘキサン０．０４ｗｔ％、核剤
として３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び
各種の酸化防止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機
を用いて押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５１．
５ｇ／１０分、ＭＥが０．９５であるポリプロピレンを
得た。このポリマーの分析を行った結果、η０．１／η
１００＝１．６８、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水
素量＝０．０４ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１
２５℃における等温結晶化時間＝３９ｓｅｃであった。
得られたポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記
に示した方法により行った。結果を表１に示す。
媒により洗浄を行うことにより得られた、ＭＦＲが１
１．７ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水
素成分の割合が０．０１３ｗｔ％の結晶性ポリプロピレ
ン樹脂に過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ
−ブチル−ペルオキシ）ヘキサン０．０４ｗｔ％、核剤
として３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び
各種の酸化防止剤を添加した後、単軸スクリュー押出機
を用いて押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５１．
５ｇ／１０分、ＭＥが０．９５であるポリプロピレンを
得た。このポリマーの分析を行った結果、η０．１／η
１００＝１．６８、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水
素量＝０．０４ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１
２５℃における等温結晶化時間＝３９ｓｅｃであった。
得られたポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記
に示した方法により行った。結果を表１に示す。
【００２９】比較例１ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後、
溶媒にて洗浄することなく取り出した、ＭＦＲが５．５
ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量が
０．０２８ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に、過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．０７ｗｔ％、核剤として３−メ
チル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種の酸化防
止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて押出機
温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５０．１ｇ／１０分、
ＭＥが０．９０であるポリプロピレンを得た。このポリ
マーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝１．５
６、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝０．１５
ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における
等温結晶化時間＝３５ｓｅｃであった。得られたポリマ
ーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示した方法に
より行った。結果を表１に示す。
溶媒にて洗浄することなく取り出した、ＭＦＲが５．５
ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量が
０．０２８ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に、過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．０７ｗｔ％、核剤として３−メ
チル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種の酸化防
止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて押出機
温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５０．１ｇ／１０分、
ＭＥが０．９０であるポリプロピレンを得た。このポリ
マーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝１．５
６、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝０．１５
ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における
等温結晶化時間＝３５ｓｅｃであった。得られたポリマ
ーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示した方法に
より行った。結果を表１に示す。
【００３０】比較例２ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後溶
媒により洗浄することにより得られた、ＭＦＲが１．５
ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量が
０．０１５ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に、過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．１１ｗｔ％、核剤として３−メ
チル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種の酸化防
止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて押出機
温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが４８．５ｇ／１０分、
ＭＥが０．８８であるポリプロピレンを得た。このポリ
マーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝１．５
０、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝０．１３
ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における
等温結晶化時間＝４５ｓｅｃであった。得られたポリマ
ーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示した方法に
より行った。結果を表１に示す。
媒により洗浄することにより得られた、ＭＦＲが１．５
ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量が
０．０１５ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に、過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．１１ｗｔ％、核剤として３−メ
チル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ、及び各種の酸化防
止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて押出機
温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが４８．５ｇ／１０分、
ＭＥが０．８８であるポリプロピレンを得た。このポリ
マーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝１．５
０、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝０．１３
ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における
等温結晶化時間＝４５ｓｅｃであった。得られたポリマ
ーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示した方法に
より行った。結果を表１に示す。
【００３１】比較例３ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後溶
媒により洗浄することにより得られた、ＭＦＲが２０．
３ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０までの炭化水
素量が０．０１２ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂
に、過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブ
チル−ペルオキシ）ヘキサン０．０２ｗｔ％、核剤とし
て３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ及び各種の
酸化防止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて
押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５３．５ｇ／１
０分、ＭＥが１．０５であるポリプロピレンを得た。こ
のポリマーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝
１．７３、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝
０．０３ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃
における等温結晶化時間＝３５ｓｅｃであった。得られ
たポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示し
た方法により行った。結果を表１に示す。
媒により洗浄することにより得られた、ＭＦＲが２０．
３ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０までの炭化水
素量が０．０１２ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂
に、過酸化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブ
チル−ペルオキシ）ヘキサン０．０２ｗｔ％、核剤とし
て３−メチル−１−ブテン重合体を５ｐｐｍ及び各種の
酸化防止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて
押出機温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが５３．５ｇ／１
０分、ＭＥが１．０５であるポリプロピレンを得た。こ
のポリマーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝
１．７３、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝
０．０３ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃
における等温結晶化時間＝３５ｓｅｃであった。得られ
たポリマーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示し
た方法により行った。結果を表１に示す。
【００３２】比較例４ チーグラー系触媒の存在下でプロピレンを重合した後溶
媒により洗浄することにより得られた、ＭＦＲが４．５
ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量が
０．０１０ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に、過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．０７ｗｔ％、及び各種の酸化防
止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて押出機
温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが４９．５ｇ／１０分、
ＭＥが０．９１であるポリプロピレンを得た。このポリ
マーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝１．５
５、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝０．０７
ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における
等温結晶化時間＝６７ｓｅｃであった。得られたポリマ
ーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示した方法に
より行った。結果を表１に示す。
媒により洗浄することにより得られた、ＭＦＲが４．５
ｇ／１０分、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量が
０．０１０ｗｔ％の結晶性ポリプロピレン樹脂に、過酸
化物として２，５ジメチル−２，５ジ（ｔ−ブチル−ペ
ルオキシ）ヘキサン０．０７ｗｔ％、及び各種の酸化防
止剤を添加した後単軸スクリュー押出機を用いて押出機
温度２５０℃で混合し、ＭＦＲが４９．５ｇ／１０分、
ＭＥが０．９１であるポリプロピレンを得た。このポリ
マーの分析を行った結果、η０．１／η１００＝１．５
５、樹脂中の炭素数２０〜７０の炭化水素量＝０．０７
ｗｔ％、示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における
等温結晶化時間＝６７ｓｅｃであった。得られたポリマ
ーの紡糸性能評価、発煙量の測定を上記に示した方法に
より行った。結果を表１に示す。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【発明の効果】以上詳細に説明してきたように、本発明
の組成物は高速紡糸性に優れるため、よりいっそうの生
産性向上が期待できる。また、成形時の発煙量も少ない
ことから成形機に付着する低分子量フラグメントの量を
減らすことができるため、機械のクリーニング期間を長
くすることが可能となる結果、クリーニング費用の節約
や、長期的な生産性向上が期待できる。
の組成物は高速紡糸性に優れるため、よりいっそうの生
産性向上が期待できる。また、成形時の発煙量も少ない
ことから成形機に付着する低分子量フラグメントの量を
減らすことができるため、機械のクリーニング期間を長
くすることが可能となる結果、クリーニング費用の節約
や、長期的な生産性向上が期待できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 下記（１）〜（５）を満足する長繊維不
織布用ポリプロピレン樹脂組成物。 （１）メルトフローレート（ＭＦＲ）が３０〜７０ｇ／
１０分。 （２）メモリーイフェクト（ＭＥ）が０．９５以下。 （３）メカニカルスペクトロメーターによって求めた２
３０℃での周波数０．１ｒａｄ／ｓｅｃにおける溶融粘
度（η０．１）と、周波数１００ｒａｄ／ｓｅｃにおけ
る溶融粘度（η１００）との比（η０．１／η１００）
が１．７以下。 （４）示差熱走査型熱量計で求めた１２５℃における等
温結晶化時間が５０ｓｅｃ以下。 （５）樹脂中に含まれる炭素数７０以下の炭化水素成分
の割合が０．１０ｗｔ％以下。 - 【請求項２】 樹脂中に含まれる炭素数２０〜７０の炭
化水素成分の割合が０．１０ｗｔ％以下である請求項１
に記載の長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物。 - 【請求項３】 メルトフローレート（ＭＦＲ）が２〜１
３ｇ／１０分、メモリーイフェクト（ＭＥ）が１．６以
下、樹脂中に含まれる炭素数７０以下の炭化水素成分の
割合が０．０２ｗｔ％以下である結晶性ポリプロピレン
樹脂に、過酸化物を添加して２００〜２６０℃で溶融混
練することにより得られるポリプロピレン樹脂組成物で
ある、請求項１および請求項２に記載の長繊維不織布用
ポリプロピレン樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9367205A JPH11189914A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9367205A JPH11189914A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11189914A true JPH11189914A (ja) | 1999-07-13 |
Family
ID=18488739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9367205A Pending JPH11189914A (ja) | 1997-12-25 | 1997-12-25 | 長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11189914A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8545980B2 (en) | 2004-11-11 | 2013-10-01 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Polypropylene resin, fiber, and nonwoven fabric |
| WO2017111335A1 (ko) * | 2015-12-23 | 2017-06-29 | 주식회사 엘지화학 | 장섬유 강화용 올레핀 중합체의 제조 방법 및 장섬유 |
| US10633467B2 (en) | 2015-12-23 | 2020-04-28 | Lg Chem, Ltd. | Method for preparing long fiber-reinforcing olefin polymer and long fiber |
-
1997
- 1997-12-25 JP JP9367205A patent/JPH11189914A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8545980B2 (en) | 2004-11-11 | 2013-10-01 | Idemitsu Kosan Co., Ltd. | Polypropylene resin, fiber, and nonwoven fabric |
| WO2017111335A1 (ko) * | 2015-12-23 | 2017-06-29 | 주식회사 엘지화학 | 장섬유 강화용 올레핀 중합체의 제조 방법 및 장섬유 |
| US10633467B2 (en) | 2015-12-23 | 2020-04-28 | Lg Chem, Ltd. | Method for preparing long fiber-reinforcing olefin polymer and long fiber |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111205563B (zh) | 一种熔喷级聚丙烯及其制备方法和应用 | |
| EP0213208B1 (en) | Polyethylene multifilament yarn | |
| JP4805462B2 (ja) | 強化された高分子 | |
| EP0227010A2 (en) | Spin-melt composition and a method for spin-melting filaments | |
| KR910006526A (ko) | 카보디이미드를 사용하여 변형시킨 폴리에스테르 섬유 및 이의 제조방법 | |
| BG99041A (bg) | Полиестерно влакно и метод за получаването му | |
| US3940405A (en) | Polyacrylonitrile composition admixed with low boiling acetonitrile fraction and high boiling compatible plasticizer | |
| EP0019566A1 (fr) | Solutions conformables, articles en forme obtenus à partir de ces solutions ainsi que leur procédé d'obtention | |
| JPH11189914A (ja) | 長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂組成物 | |
| CN112662061B (zh) | 一种低收缩改性聚丙烯树脂及其制备方法和应用 | |
| JPH10504593A (ja) | セルロース押出物の製造法 | |
| JP4307540B2 (ja) | 長繊維不織布用ポリプロピレン樹脂材料 | |
| JPS61614A (ja) | 混合紡糸繊維の紡糸方法 | |
| JP2001172821A (ja) | ポリオキシメチレン繊維の製造方法 | |
| JP3411279B2 (ja) | ポリケトン繊維の調製法 | |
| TW561205B (en) | Meltblown process with mechanical attenuation | |
| US5820806A (en) | Process for the preparation of polyketone fibers | |
| JP3161546B2 (ja) | 高強度、低収縮ポリエステル系繊維の製造方法 | |
| US2324567A (en) | Manufacture of artificial filaments, threads, and the like | |
| JP2000248428A (ja) | ポリエステルフィラメント糸の製造方法 | |
| US4301106A (en) | Spinning process for nylon 4 fiber | |
| JPH11279832A (ja) | 繊維用ポリプロピレン系樹脂組成物及び繊維 | |
| JP2000129535A (ja) | ポリイミド繊維の製造方法 | |
| JP2001055622A (ja) | ポリケトンドープおよび繊維およびその製造方法 | |
| JPS6047926B2 (ja) | 多孔質ポリエステル中空糸及びその製造方法 |