JPH11182549A - すべり軸受 - Google Patents
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- JPH11182549A JPH11182549A JP9364953A JP36495397A JPH11182549A JP H11182549 A JPH11182549 A JP H11182549A JP 9364953 A JP9364953 A JP 9364953A JP 36495397 A JP36495397 A JP 36495397A JP H11182549 A JPH11182549 A JP H11182549A
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- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
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- C25D15/02—Combined electrolytic and electrophoretic processes with charged materials
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
- F16C9/04—Connecting-rod bearings; Attachments thereof
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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- F16C2204/20—Alloys based on aluminium
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 潤滑油中に固形異物が混入しても、異常摩耗
による焼付きを生じにくいすべり軸受とする。 【解決手段】 オーバレイの主荷重部Ｍに、平均粒子径
を１５μｍ以下とする硬質粒子を０．３〜２５容量％分
散して、その他の部位４ｂより硬質の硬質域４ａとす
る。これにより、主荷重部Ｍは耐摩耗性が高まり、その
他の部位４ｂは異物埋収性が高まる。従って、すべり軸
受全体として、耐摩耗性と異物埋収性に優れる。
による焼付きを生じにくいすべり軸受とする。 【解決手段】 オーバレイの主荷重部Ｍに、平均粒子径
を１５μｍ以下とする硬質粒子を０．３〜２５容量％分
散して、その他の部位４ｂより硬質の硬質域４ａとす
る。これにより、主荷重部Ｍは耐摩耗性が高まり、その
他の部位４ｂは異物埋収性が高まる。従って、すべり軸
受全体として、耐摩耗性と異物埋収性に優れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、すべり軸受、特
に、その円周方向の特定の部位に集中して軸荷重が加わ
る軸に使用するすべり軸受に関する。
に、その円周方向の特定の部位に集中して軸荷重が加わ
る軸に使用するすべり軸受に関する。
【０００２】
【従来の技術】軸受合金層の表面に、Ｐｂ、Ｓｎ若しく
はＡｌまたはこれらを主成分とする合金からなるオーバ
レイを設けてなじみ性と異物埋収性を高めて、非焼付き
性に優れたすべり軸受が、従来からよく知られている。
このオーバレイの耐摩耗性を高めるために、オーバレイ
中に硬質粒子を混在した技術は、本出願人による特開平
３ー２１９０９８号や特開平４ー３３１８１７号などに
よって提案されている。特開平３ー２１９０９８号で
は、Ｐｂ基オーバレイ中に粒径１５μｍ以下の無機硬質
粒子を０．３〜２５容量％添加することによって、優れ
た耐摩耗性を得ている。
はＡｌまたはこれらを主成分とする合金からなるオーバ
レイを設けてなじみ性と異物埋収性を高めて、非焼付き
性に優れたすべり軸受が、従来からよく知られている。
このオーバレイの耐摩耗性を高めるために、オーバレイ
中に硬質粒子を混在した技術は、本出願人による特開平
３ー２１９０９８号や特開平４ー３３１８１７号などに
よって提案されている。特開平３ー２１９０９８号で
は、Ｐｂ基オーバレイ中に粒径１５μｍ以下の無機硬質
粒子を０．３〜２５容量％添加することによって、優れ
た耐摩耗性を得ている。
【０００３】また、特開平４ー３３１８１７号では、硬
質粒子の平均粒子径を１．５μｍ以下とし、またオーバ
レイの表面粗さをＲｚ４μｍ以下とすることによって、
耐摩耗性を損なうことなく、非焼付き性と耐疲労性を高
めている。
質粒子の平均粒子径を１．５μｍ以下とし、またオーバ
レイの表面粗さをＲｚ４μｍ以下とすることによって、
耐摩耗性を損なうことなく、非焼付き性と耐疲労性を高
めている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ここで、特に内燃機関
に使用するすべり軸受が故障する大きな原因の一とし
て、潤滑油中にゴミや摩耗粉などの固形異物が混入する
と、異常摩耗を生じて焼付きを引き起こすことが挙げら
れている。
に使用するすべり軸受が故障する大きな原因の一とし
て、潤滑油中にゴミや摩耗粉などの固形異物が混入する
と、異常摩耗を生じて焼付きを引き起こすことが挙げら
れている。
【０００５】近年、耐摩耗性に優れるとともに、潤滑油
に固形異物が混入した場合であっても、非焼付き性に優
れたすべり軸受が要望されるようになっている。また、
例えばディーゼルエンジンの大端部などに使用されるす
べり軸受に代表されるように、爆発荷重を受ける領域に
集中的に荷重が加わるすべり軸受もある。
に固形異物が混入した場合であっても、非焼付き性に優
れたすべり軸受が要望されるようになっている。また、
例えばディーゼルエンジンの大端部などに使用されるす
べり軸受に代表されるように、爆発荷重を受ける領域に
集中的に荷重が加わるすべり軸受もある。
【０００６】そこで、本発明では、すべり軸受の円周方
向の各部位で必要とされる性質の相違に着目し、軸荷重
を受ける部位では耐摩耗性を高め、一方その他の部位で
は異物埋収性を高めることによって、全体として、耐摩
耗性と異物埋収性に優れたすべり軸受とすることを目的
としている。
向の各部位で必要とされる性質の相違に着目し、軸荷重
を受ける部位では耐摩耗性を高め、一方その他の部位で
は異物埋収性を高めることによって、全体として、耐摩
耗性と異物埋収性に優れたすべり軸受とすることを目的
としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明では、オ
ーバレイの主荷重部には、平均粒子径を１５μｍ以下と
する硬質粒子を０．３〜２５容量％分散して、その他の
部位より硬質の硬質域としている。
ーバレイの主荷重部には、平均粒子径を１５μｍ以下と
する硬質粒子を０．３〜２５容量％分散して、その他の
部位より硬質の硬質域としている。
【０００８】軸受合金は、Ａｌ系、Ｃｕ系またはホワイ
トメタルについて適用できるが、特に内燃機関用として
はＡｌ系やＣｕ系の合金が通常用いられる。また、裏金
に軸受合金を接合したバイメタルが広く使用されるが、
軸受合金層のみですべり軸受を構成することもできる。
トメタルについて適用できるが、特に内燃機関用として
はＡｌ系やＣｕ系の合金が通常用いられる。また、裏金
に軸受合金を接合したバイメタルが広く使用されるが、
軸受合金層のみですべり軸受を構成することもできる。
【０００９】オーバレイは、Ｐｂ、Ｓｎ若しくはＡｌま
たはこれらを主成分とする合金などの軟質金属が適宜選
択して用いられる。オーバレイの厚さは、自動車エンジ
ン用のすべり軸受では、通常１０〜３０μｍ、船舶の内
燃機関用では、５０〜１００μｍとされるなど、用途に
応じて適宜採択される。
たはこれらを主成分とする合金などの軟質金属が適宜選
択して用いられる。オーバレイの厚さは、自動車エンジ
ン用のすべり軸受では、通常１０〜３０μｍ、船舶の内
燃機関用では、５０〜１００μｍとされるなど、用途に
応じて適宜採択される。
【００１０】硬質粒子は、窒化物（例えばＢＮ、Ｔｉ
Ｎ、Ｓｉ3Ｎ4など）、炭化物（例えば、ＳｉＣ、Ｔｉ
Ｃ、Ｂ4Ｃ、ＴａＣなど）、フッ化物（例えばＣＦ、Ｃ
ａＦ2）、硫化物（例えば、ＭｏＳ2、ＷＳ2など）、そ
の他であり、オーバレイマトリックスより硬質であれば
よく、特に限定されない。
Ｎ、Ｓｉ3Ｎ4など）、炭化物（例えば、ＳｉＣ、Ｔｉ
Ｃ、Ｂ4Ｃ、ＴａＣなど）、フッ化物（例えばＣＦ、Ｃ
ａＦ2）、硫化物（例えば、ＭｏＳ2、ＷＳ2など）、そ
の他であり、オーバレイマトリックスより硬質であれば
よく、特に限定されない。
【００１１】硬質粒子は、オーバレイ中に分散して存在
していることが必要であり、また、粒子径が大きくなる
と耐疲労性が低下するためその平均粒子径を１５μｍ以
下とする。例えば、自動車用ディーゼルエンジンの大端
部に使用するすべり軸受では、オーバレイの厚さが１０
〜３０μｍと薄いため、低い初期摩擦係数を得るために
１．５μｍ以下が望ましい。
していることが必要であり、また、粒子径が大きくなる
と耐疲労性が低下するためその平均粒子径を１５μｍ以
下とする。例えば、自動車用ディーゼルエンジンの大端
部に使用するすべり軸受では、オーバレイの厚さが１０
〜３０μｍと薄いため、低い初期摩擦係数を得るために
１．５μｍ以下が望ましい。
【００１２】また、オーバレイの硬質域における硬質粒
子の含有量は、０．３〜２５容量％とする。０．３容量
％未満では、添加した効果が得られず、また２５容量％
を越えると耐疲労性が低下する。特に０．５〜２０容量
％が望ましい。
子の含有量は、０．３〜２５容量％とする。０．３容量
％未満では、添加した効果が得られず、また２５容量％
を越えると耐疲労性が低下する。特に０．５〜２０容量
％が望ましい。
【００１３】主荷重部とは、集中的に軸荷重を受ける領
域をいう。ディーゼルエンジンの大端部を示す図７を例
に説明すると、すべり軸受１０がコネクティングロッド
１１に取付けられ、シャフト１２を回転可能に支持して
いる。コネクティングロッド１１の大端部ではキャップ
１３がボルト１４によって固定されてハウジングを構成
している。そして、この図７の例では、矢線Ａに示すよ
うに、上方に爆発荷重の大きな軸荷重が加わり、主荷重
部Ｍが上方に位置している。このように、すべり軸受の
円周方向全域にわたって、均等に軸荷重を受けるのでは
なく、特定の部位に軸荷重が集中し、その他の領域には
軸荷重はあまり加わらない。主荷重部においては、間欠
的な爆発荷重によって軸とオーバレイが部分的に金属接
触して摩耗が進行する。従って、主荷重部を耐摩耗性に
優れた硬質域とする。また、その他の部位は、軟質金属
からなるオーバレイによって構成されているので優れた
異物埋収性を発揮する。
域をいう。ディーゼルエンジンの大端部を示す図７を例
に説明すると、すべり軸受１０がコネクティングロッド
１１に取付けられ、シャフト１２を回転可能に支持して
いる。コネクティングロッド１１の大端部ではキャップ
１３がボルト１４によって固定されてハウジングを構成
している。そして、この図７の例では、矢線Ａに示すよ
うに、上方に爆発荷重の大きな軸荷重が加わり、主荷重
部Ｍが上方に位置している。このように、すべり軸受の
円周方向全域にわたって、均等に軸荷重を受けるのでは
なく、特定の部位に軸荷重が集中し、その他の領域には
軸荷重はあまり加わらない。主荷重部においては、間欠
的な爆発荷重によって軸とオーバレイが部分的に金属接
触して摩耗が進行する。従って、主荷重部を耐摩耗性に
優れた硬質域とする。また、その他の部位は、軟質金属
からなるオーバレイによって構成されているので優れた
異物埋収性を発揮する。
【００１４】なお、オーバレイに硬質域を設けるには、
めっき法、スパッタリングまたは合わせ板法など適宜採
用することができる。めっき法では、例えば特開平３ー
２１９０９８号公報に記載されている方法を利用するこ
とができる。この方法を利用し、硬質粒子の分散しため
っき液を硬質域を形成する部位に向けて噴き付けること
によって、硬質粒子の分散した硬質域を形成し、他の部
位では硬質粒子の含有量を低くする。
めっき法、スパッタリングまたは合わせ板法など適宜採
用することができる。めっき法では、例えば特開平３ー
２１９０９８号公報に記載されている方法を利用するこ
とができる。この方法を利用し、硬質粒子の分散しため
っき液を硬質域を形成する部位に向けて噴き付けること
によって、硬質粒子の分散した硬質域を形成し、他の部
位では硬質粒子の含有量を低くする。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明で
は、オーバレイの主荷重部には、平均粒子径を１５μｍ
以下とする硬質粒子を０．３〜２５容量％分散して、そ
の他の部位より硬質の硬質域としていることによって、
耐摩耗性に優れるとともに、異物埋収性に優れたすべり
軸受とすることができる。
は、オーバレイの主荷重部には、平均粒子径を１５μｍ
以下とする硬質粒子を０．３〜２５容量％分散して、そ
の他の部位より硬質の硬質域としていることによって、
耐摩耗性に優れるとともに、異物埋収性に優れたすべり
軸受とすることができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を自動
車用ディーゼルエンジンの大端部に使用される半円筒形
の半割軸受１を例に詳細に説明する。
車用ディーゼルエンジンの大端部に使用される半円筒形
の半割軸受１を例に詳細に説明する。
【００１７】図１〜３に示すように、半割軸受１は、裏
金２の内面にＣｕ合金からなる軸受合金層３が形成さ
れ、さらに軸受合金層３の内面にＰｂ合金からなるオー
バレイ４が設けられている（図２参照）。そして図３に
示すように、オーバレイ４には、主荷重部Ｍとなる９０
°の位置を中央として左右に４５°の幅でＳｉ3Ｎ4から
なる硬質粒子５が分散した硬質域４ａが設けられてい
る。
金２の内面にＣｕ合金からなる軸受合金層３が形成さ
れ、さらに軸受合金層３の内面にＰｂ合金からなるオー
バレイ４が設けられている（図２参照）。そして図３に
示すように、オーバレイ４には、主荷重部Ｍとなる９０
°の位置を中央として左右に４５°の幅でＳｉ3Ｎ4から
なる硬質粒子５が分散した硬質域４ａが設けられてい
る。
【００１８】この半割軸受１を製造する方法を説明する
と、裏金２となるスチールシート材の片面に銅鉛合金粉
末（Ｃｕ−２３Ｐｂ−３．５Ｓｎ）を散布した後焼結圧
延し、銅鉛合金からなる軸受合金層３を形成する。次に
短冊状に切断した後、湾曲加工して半円筒形に成形す
る。その後、軸受合金層３上に、めっきによってＰｂ基
のオーバレイ４を形成する。
と、裏金２となるスチールシート材の片面に銅鉛合金粉
末（Ｃｕ−２３Ｐｂ−３．５Ｓｎ）を散布した後焼結圧
延し、銅鉛合金からなる軸受合金層３を形成する。次に
短冊状に切断した後、湾曲加工して半円筒形に成形す
る。その後、軸受合金層３上に、めっきによってＰｂ基
のオーバレイ４を形成する。
【００１９】オーバレイ４をめっきする工程は、半円筒
形に湾曲加工した後に、脱脂、酸洗いを施し、続いて焼
結層の表面にワットＮｉめっき浴を用いて浴温５０°Ｃ
で陰極電流密度６Ａ／ｄｍ2にて厚さ１．５μｍのＮｉ
層を形成する。
形に湾曲加工した後に、脱脂、酸洗いを施し、続いて焼
結層の表面にワットＮｉめっき浴を用いて浴温５０°Ｃ
で陰極電流密度６Ａ／ｄｍ2にて厚さ１．５μｍのＮｉ
層を形成する。
【００２０】次に、Ｐｂ合金めっき法として公知のよう
に、ホウフッ化物鉛合金めっき浴で、めっきを施す。こ
の際、形成されるＰｂ合金のオーバレイ中に硬質粒子５
を共析分散するために、ホウフッ化物鉛合金めっき浴中
に硬質粒子５として、平均粒子径を０．６μｍのＳｉ3
Ｎ4を１０〜４０ｇ／ｌ分散させためっき液を使用す
る。また、図１にＭで示す本実施例における主荷重部で
ある中央部分（図３において９０°の位置）に硬質域４
ａを形成するために、このＭ部に目掛けてめっき液を集
中的に噴射させる撹拌をしながらめっきする。めっきは
浴温２５°Ｃ、陰極電流密度３〜５Ａ／ｄｍ2で行う。
これにより、厚さ２０μｍのオーバレイが形成される。
このようにして硬質粒子５が共析して分散した硬質域４
ａと、ほとんど硬質粒子５が分散していないその他の部
位４ｂとを有するオーバレイ４が形成される。
に、ホウフッ化物鉛合金めっき浴で、めっきを施す。こ
の際、形成されるＰｂ合金のオーバレイ中に硬質粒子５
を共析分散するために、ホウフッ化物鉛合金めっき浴中
に硬質粒子５として、平均粒子径を０．６μｍのＳｉ3
Ｎ4を１０〜４０ｇ／ｌ分散させためっき液を使用す
る。また、図１にＭで示す本実施例における主荷重部で
ある中央部分（図３において９０°の位置）に硬質域４
ａを形成するために、このＭ部に目掛けてめっき液を集
中的に噴射させる撹拌をしながらめっきする。めっきは
浴温２５°Ｃ、陰極電流密度３〜５Ａ／ｄｍ2で行う。
これにより、厚さ２０μｍのオーバレイが形成される。
このようにして硬質粒子５が共析して分散した硬質域４
ａと、ほとんど硬質粒子５が分散していないその他の部
位４ｂとを有するオーバレイ４が形成される。
【００２１】なお、実施例２硬質域４ａを形成する幅や
位置は、めっき液の撹拌条件によって調整でき、図４
は、図３の例と比較して硬質域４ａが広い範囲にわたっ
て形成した例である。また、図５は、ａからｂに向う摺
動方向に対して、主荷重部Ｍ（９０°の位置）のａ側の
硬質域４ａを狭くした例である。これは、主荷重部Ｍよ
りもａ側で特に異物埋収性が必要とされることを配慮し
たものである。
位置は、めっき液の撹拌条件によって調整でき、図４
は、図３の例と比較して硬質域４ａが広い範囲にわたっ
て形成した例である。また、図５は、ａからｂに向う摺
動方向に対して、主荷重部Ｍ（９０°の位置）のａ側の
硬質域４ａを狭くした例である。これは、主荷重部Ｍよ
りもａ側で特に異物埋収性が必要とされることを配慮し
たものである。
【００２２】次に、上述した実施の形態の性能を確認す
るために、オーバレイをＰｂ合金またはＳｎ合金からな
る実施例及び比較例の試料を作成して、異物埋収試験を
行なった。試験は、表１に示すオーバーレイのマトリッ
クスを構成する軟質金属の組成、および硬質粒子の含有
量からなる実施例１〜７及び比較例１〜３について行な
った。なお、実施例１、５、６は図３に、実施例２、７
は図４に、及び実施例３、４は図５に示す硬質粒子の硬
質域に相当している。
るために、オーバレイをＰｂ合金またはＳｎ合金からな
る実施例及び比較例の試料を作成して、異物埋収試験を
行なった。試験は、表１に示すオーバーレイのマトリッ
クスを構成する軟質金属の組成、および硬質粒子の含有
量からなる実施例１〜７及び比較例１〜３について行な
った。なお、実施例１、５、６は図３に、実施例２、７
は図４に、及び実施例３、４は図５に示す硬質粒子の硬
質域に相当している。
【００２３】
【表１】
【００２４】比較例１は、硬質粒子５を含有しないホウ
フッ化物鉛合金めっき浴により、実施例１と同様にＰｂ
合金めっきしてオーバレイを形成し、硬質粒子５の存在
しない、Ｐｂ合金のみからなるオーバレイとした。比較
例２は実施例１と、比較例３は実施例６と同じめっき条
件でめっきを行なった。この際、摺動面の全体に均一に
硬質粒子５が分散するように、撹拌した。これにより、
得られた比較例２、３では、オーバレイの全域にわたっ
てほぼ硬質粒子５の含有量となっていた。
フッ化物鉛合金めっき浴により、実施例１と同様にＰｂ
合金めっきしてオーバレイを形成し、硬質粒子５の存在
しない、Ｐｂ合金のみからなるオーバレイとした。比較
例２は実施例１と、比較例３は実施例６と同じめっき条
件でめっきを行なった。この際、摺動面の全体に均一に
硬質粒子５が分散するように、撹拌した。これにより、
得られた比較例２、３では、オーバレイの全域にわたっ
てほぼ硬質粒子５の含有量となっていた。
【００２５】異物埋収試験は、表２に示す条件で行なっ
た。なお、実施例１〜７では、上述した硬質域４を設け
た半割軸受と比較例１に示す硬質粒子５を含まない半割
軸受を組み合わせ、硬質域４ａに主荷重を加えて試験を
行なった。また、比較例１〜３では、それぞれ同種の半
割軸受を組み合わせた。
た。なお、実施例１〜７では、上述した硬質域４を設け
た半割軸受と比較例１に示す硬質粒子５を含まない半割
軸受を組み合わせ、硬質域４ａに主荷重を加えて試験を
行なった。また、比較例１〜３では、それぞれ同種の半
割軸受を組み合わせた。
【００２６】
【表２】
【００２７】試験の結果、表３に示す結果が得られ、比
較例２、３では、試験開始後８、５分でそれぞれ焼付い
たために試験を中止した。なお、この試験を中止した短
時間における摩耗量は１３、１１ｍｇと極めて大きく、
異常摩耗を生じていたことが確認できた。
較例２、３では、試験開始後８、５分でそれぞれ焼付い
たために試験を中止した。なお、この試験を中止した短
時間における摩耗量は１３、１１ｍｇと極めて大きく、
異常摩耗を生じていたことが確認できた。
【００２８】
【表３】
【００２９】また、比較例１では、焼付きを生じない
で、６０分の試験を終了したが、２５ｍｇの大きな摩耗
を示した。これに対して、実施例１〜７では焼付きを生
じないで、６０分の試験を終了し、その摩耗量はいずれ
も１２〜１５ｍｇと小さかった。
で、６０分の試験を終了したが、２５ｍｇの大きな摩耗
を示した。これに対して、実施例１〜７では焼付きを生
じないで、６０分の試験を終了し、その摩耗量はいずれ
も１２〜１５ｍｇと小さかった。
【００３０】以上、半割軸受１について説明したが、本
発明は半割軸受のみならず、図６に示すように、円筒形
の軸受についても適用することができる。この際には、
主荷重部となるほぼ１２０°程度の範囲に硬質部４ａを
形成すればよい。また、オーバレイがＰｂ基からなる例
について主として説明したが、Ｓｎ基やＡｌ基のオーバ
レイについても適用できる。
発明は半割軸受のみならず、図６に示すように、円筒形
の軸受についても適用することができる。この際には、
主荷重部となるほぼ１２０°程度の範囲に硬質部４ａを
形成すればよい。また、オーバレイがＰｂ基からなる例
について主として説明したが、Ｓｎ基やＡｌ基のオーバ
レイについても適用できる。
【図１】半割軸受の斜視図
【図２】拡大断面図
【図３】半割軸受を展開した状態の模式図
【図４】他例の半割軸受を展開した状態の模式図
【図５】他例の半割軸受を展開した状態の模式図
【図６】他例の円筒形のすべり軸受を展開した状態の模
式図
式図
【図７】主荷重部を説明するハウジングの断面図
１…半割軸受 ２…裏金 ３…軸受合金層 ４…オーバレイ ４ａ…硬質域 ４ｂ…その他の領域
Claims (4)
- 【請求項１】軸受合金層の内側に軟質金属からなるオー
バレイを設けたすべり軸受において、 前記オーバレイの主荷重部には、平均粒子径を１５μｍ
以下とする硬質粒子を０．３〜２５容量％分散して、そ
の他の部位より硬質の硬質域とされていることを特徴と
するすべり軸受。 - 【請求項２】軟質金属がＰｂ、Ｓｎ若しくはＡｌまたは
これらを主成分とする合金からなることを特徴とする請
求項１記載のすべり軸受。 - 【請求項３】すべり軸受の円周方向において、硬質域が
１２０°以内とされていることを特徴とする請求項１、
２記載のすべり軸受。 - 【請求項４】すべり軸受が２枚の半割軸受により構成さ
れ、主荷重側の該半割軸受に硬質域が設けられているこ
とを特徴とする請求項１〜３記載のすべり軸受。
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|---|---|---|---|
| JP9364953A JPH11182549A (ja) | 1997-12-20 | 1997-12-20 | すべり軸受 |
| GB9822328A GB2332485B (en) | 1997-12-20 | 1998-10-13 | Plain bearing |
| US09/172,131 US6234678B1 (en) | 1997-12-20 | 1998-10-14 | Plain bearing |
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| JP9364953A JPH11182549A (ja) | 1997-12-20 | 1997-12-20 | すべり軸受 |
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- 1998-10-14 US US09/172,131 patent/US6234678B1/en not_active Expired - Fee Related
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| GB2332485B (en) | 1999-12-08 |
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