JPH11181223A - 建材表皮用フィルム - Google Patents
建材表皮用フィルムInfo
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- JPH11181223A JPH11181223A JP35484297A JP35484297A JPH11181223A JP H11181223 A JPH11181223 A JP H11181223A JP 35484297 A JP35484297 A JP 35484297A JP 35484297 A JP35484297 A JP 35484297A JP H11181223 A JPH11181223 A JP H11181223A
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- propylene
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 燃焼しても有害物質を発生することがなく、
かつ柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ白化
性に優れた建材表皮用フィルムを提供する。 【解決手段】 ２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ部）を５
重量％以上含有し、前記ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸＩ
Ｓ部）の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０〜１５５
℃であるプロピレン系ブロック共重合体からなることを
特徴とする建材表皮用フィルム。
かつ柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ白化
性に優れた建材表皮用フィルムを提供する。 【解決手段】 ２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ部）を５
重量％以上含有し、前記ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸＩ
Ｓ部）の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０〜１５５
℃であるプロピレン系ブロック共重合体からなることを
特徴とする建材表皮用フィルム。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特定のプロピレン
系ブロック共重合体からなる建材表皮用フィルムに関
し、詳しくは柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り
曲げ白化性に優れた建材表皮用フィルムに関する。
系ブロック共重合体からなる建材表皮用フィルムに関
し、詳しくは柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り
曲げ白化性に優れた建材表皮用フィルムに関する。
【０００２】
【従来の技術】建材用表皮フィルムは、合板、パーティ
クルボード、ＭＤＦ（中質・中密度繊維板）の木質板の
表面や、石膏板等の無機質板や鋼板等の表面に貼り合わ
せ、壁、扉、天井材などの住宅の内装や外装、土木建
材、家具や自動車内装表皮材に用いられ、表面を保護
し、意匠性、ソフト感を高める役割を持っている。この
フィルムの原料としては従来、柔軟性、印刷性、接着
性、エンボス加工性などから、ポリ塩化ビニルが広く使
用されている。
クルボード、ＭＤＦ（中質・中密度繊維板）の木質板の
表面や、石膏板等の無機質板や鋼板等の表面に貼り合わ
せ、壁、扉、天井材などの住宅の内装や外装、土木建
材、家具や自動車内装表皮材に用いられ、表面を保護
し、意匠性、ソフト感を高める役割を持っている。この
フィルムの原料としては従来、柔軟性、印刷性、接着
性、エンボス加工性などから、ポリ塩化ビニルが広く使
用されている。
【０００３】しかしながら、ポリ塩化ビニルは耐熱性が
十分でない。また、製品の加工時に生じるロス材や、各
用途で使用された後の廃材は、一般に焼却処分される
が、ポリ塩化ビニルフィルムは、焼却時や、火災時に塩
酸ガスを発生し、焼却炉が損傷されたり、酸性雨やダイ
オキシン発生の原因になる問題がある。また、可塑剤の
毒性の問題もあり、環境保全の立場からポリ塩化ビニル
を他の非塩素系材料に転換する必要がある。
十分でない。また、製品の加工時に生じるロス材や、各
用途で使用された後の廃材は、一般に焼却処分される
が、ポリ塩化ビニルフィルムは、焼却時や、火災時に塩
酸ガスを発生し、焼却炉が損傷されたり、酸性雨やダイ
オキシン発生の原因になる問題がある。また、可塑剤の
毒性の問題もあり、環境保全の立場からポリ塩化ビニル
を他の非塩素系材料に転換する必要がある。
【０００４】このようなポリ塩化ビニルフィルムの欠点
を解消するためには、耐熱性が高く、しかも燃焼時に
は、水と炭酸ガスに分解されて有害物質を発生させるこ
とがない、ポリエチレンまたはポリプロピレン等のオレ
フィン系樹脂フィルムを用いることが好ましい。
を解消するためには、耐熱性が高く、しかも燃焼時に
は、水と炭酸ガスに分解されて有害物質を発生させるこ
とがない、ポリエチレンまたはポリプロピレン等のオレ
フィン系樹脂フィルムを用いることが好ましい。
【０００５】エチレン系樹脂フィルムの場合は、柔軟
性、透明性および耐熱性のバランスに劣る問題がある。
すなわち、低密度ポリエチレンでは柔軟性、透明性が比
較的良好であるが、耐熱性が低く、また高密度ポリエチ
レンでは耐熱性が良好であるものの柔軟性、および耐熱
性が得られない。
性、透明性および耐熱性のバランスに劣る問題がある。
すなわち、低密度ポリエチレンでは柔軟性、透明性が比
較的良好であるが、耐熱性が低く、また高密度ポリエチ
レンでは耐熱性が良好であるものの柔軟性、および耐熱
性が得られない。
【０００６】一方、ポリプロピレンは優れた物理的、化
学的特性を有し、そのため建材表皮用フィルム材料とし
て有望である。しかし、ホモポリプロピレンは、耐熱性
に優れているものの、柔軟性、透明性、折り曲げ白化性
に劣り、プロピレン−エチレン共重合体または、プロピ
レン−α−オレフィンランダム共重合体は、柔軟性と耐
熱性を両立できず、また折り曲げ白化性にも劣る。ま
た、プロピレン−エチレンブロック共重合体は、透明性
が不十分である。
学的特性を有し、そのため建材表皮用フィルム材料とし
て有望である。しかし、ホモポリプロピレンは、耐熱性
に優れているものの、柔軟性、透明性、折り曲げ白化性
に劣り、プロピレン−エチレン共重合体または、プロピ
レン−α−オレフィンランダム共重合体は、柔軟性と耐
熱性を両立できず、また折り曲げ白化性にも劣る。ま
た、プロピレン−エチレンブロック共重合体は、透明性
が不十分である。
【０００７】オレフィン系樹脂を用いた建材表皮用フィ
ルムとしては、例えば、特開平９−７６３９８号公報に
は、ポリエチレンやポリプロピレン等を用いた多層フィ
ルムが提案されている。特開平９−８８２９２号公報に
は、プロピレン単独重合体シートの裏面に、シリカ粉末
を配合したポリウレタン系接着用プライマー層を設けた
建材用シートが提案されている。しかし、いずれも柔軟
性、透明性が不十分である。
ルムとしては、例えば、特開平９−７６３９８号公報に
は、ポリエチレンやポリプロピレン等を用いた多層フィ
ルムが提案されている。特開平９−８８２９２号公報に
は、プロピレン単独重合体シートの裏面に、シリカ粉末
を配合したポリウレタン系接着用プライマー層を設けた
建材用シートが提案されている。しかし、いずれも柔軟
性、透明性が不十分である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、燃焼
しても有害物質を発生することがなく、かつ柔軟性、透
明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ白化性に優れた建材
表皮用フィルムを提供することにある。
しても有害物質を発生することがなく、かつ柔軟性、透
明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ白化性に優れた建材
表皮用フィルムを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
に鑑み、柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ
白化性に優れた建材用表皮フィルムについて鋭意検討し
た結果、特定のプロピレン系ブロック共重合体からなる
フィルムが本発明の目的を達成することを見い出し、さ
らに種々の検討を加え、本発明を完成させるに至った。
に鑑み、柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ
白化性に優れた建材用表皮フィルムについて鋭意検討し
た結果、特定のプロピレン系ブロック共重合体からなる
フィルムが本発明の目的を達成することを見い出し、さ
らに種々の検討を加え、本発明を完成させるに至った。
【００１０】すなわち、本発明は、２０℃キシレン可溶
部（ＣＸＳ部）を５重量％以上含有し、前記ＣＸＳ部を
除いた部分（ＣＸＩＳ部）の最高融解ピーク温度（Ｔ
ｍ）が１３０〜１５５℃であるプロピレン系ブロック共
重合体からなることを特徴とする建材表皮用フィルムで
ある。また、本発明は、上記プロピレン系ブロック共重
合体９５〜９９．９重量％及び、非晶性オレフィン系樹
脂を０．１〜５重量％含有する樹脂組成物からなること
を特徴とする建材表皮用フィルムである。以下、本発明
を詳細に説明する。
部（ＣＸＳ部）を５重量％以上含有し、前記ＣＸＳ部を
除いた部分（ＣＸＩＳ部）の最高融解ピーク温度（Ｔ
ｍ）が１３０〜１５５℃であるプロピレン系ブロック共
重合体からなることを特徴とする建材表皮用フィルムで
ある。また、本発明は、上記プロピレン系ブロック共重
合体９５〜９９．９重量％及び、非晶性オレフィン系樹
脂を０．１〜５重量％含有する樹脂組成物からなること
を特徴とする建材表皮用フィルムである。以下、本発明
を詳細に説明する。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明で用いるプロピレン系ブロ
ック共重合体は、２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ部）を
５重量％以上、好ましくは７〜３０重量％含有し、前記
ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸＩＳ部）の最高融解ピーク
温度（Ｔｍ）が１３０〜１５５℃であるプロピレン系ブ
ロック共重合体である。最高融解ピーク温度（Ｔｍ）
は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される。
ック共重合体は、２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ部）を
５重量％以上、好ましくは７〜３０重量％含有し、前記
ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸＩＳ部）の最高融解ピーク
温度（Ｔｍ）が１３０〜１５５℃であるプロピレン系ブ
ロック共重合体である。最高融解ピーク温度（Ｔｍ）
は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定される。
【００１２】プロピレン系ブロック共重合体のＣＸＳ部
が５重量％を下回る場合は耐衝撃性が劣るため好ましく
ない。プロピレン系ブロック共重合体のＣＸＩＳ部の最
高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０℃未満の場合は耐熱
性が不足し、一方１５５℃を越える場合は透明性が劣る
ため好ましくない。
が５重量％を下回る場合は耐衝撃性が劣るため好ましく
ない。プロピレン系ブロック共重合体のＣＸＩＳ部の最
高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０℃未満の場合は耐熱
性が不足し、一方１５５℃を越える場合は透明性が劣る
ため好ましくない。
【００１３】本発明で用いるプロピレン系ブロック共重
合体は、少なくともプロピレンから誘導される繰り返し
単位（以下、「プロピレン単位」と称する）とエチレン
から誘導される繰り返し単位（以下、「エチレン単位」
と称する）および／またはブテン−１から誘導される繰
り返し単位（以下、「ブテン−１単位」と称する）とか
らなる共重合体成分（Ａ成分）と、少なくともプロピレ
ン単位とエチレン単位および／またはブテン−１単位と
からなり、前記Ａ成分とは異なる共重合体成分（Ｂ成
分）とを連続的に生成して得られるプロピレン系ブロッ
ク共重合体であって、２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ
部）を５重量％以上、好ましくは１５〜３０重量％含有
し、前記ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸＩＳ部）の最高融
解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０〜１５５℃、好ましくは
１３５〜１４０℃であるプロピレン系ブロック共重合体
が好ましい。
合体は、少なくともプロピレンから誘導される繰り返し
単位（以下、「プロピレン単位」と称する）とエチレン
から誘導される繰り返し単位（以下、「エチレン単位」
と称する）および／またはブテン−１から誘導される繰
り返し単位（以下、「ブテン−１単位」と称する）とか
らなる共重合体成分（Ａ成分）と、少なくともプロピレ
ン単位とエチレン単位および／またはブテン−１単位と
からなり、前記Ａ成分とは異なる共重合体成分（Ｂ成
分）とを連続的に生成して得られるプロピレン系ブロッ
ク共重合体であって、２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ
部）を５重量％以上、好ましくは１５〜３０重量％含有
し、前記ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸＩＳ部）の最高融
解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０〜１５５℃、好ましくは
１３５〜１４０℃であるプロピレン系ブロック共重合体
が好ましい。
【００１４】なお、上記プロピレン系ブロック共重合体
とは、第一工程でのプロピレン−エチレンおよび／また
はブテン−１共重合体成分（Ａ成分）と、第二工程での
前記Ａ成分とは異なるプロピレン−エチレンおよび／ま
たはブテン−１共重合体成分（Ｂ成分）とを逐次重合し
て得られた共重合体であって、共重合体末端と別の共重
合体末端が結合で繋がった典型的なブロック共重合体で
はなく、一種のブレンド系の共重合体を意味する。ま
た、上記プロピレン系ブロック共重合体は、耐衝撃性プ
ロピレン共重合体とも言われるものである。
とは、第一工程でのプロピレン−エチレンおよび／また
はブテン−１共重合体成分（Ａ成分）と、第二工程での
前記Ａ成分とは異なるプロピレン−エチレンおよび／ま
たはブテン−１共重合体成分（Ｂ成分）とを逐次重合し
て得られた共重合体であって、共重合体末端と別の共重
合体末端が結合で繋がった典型的なブロック共重合体で
はなく、一種のブレンド系の共重合体を意味する。ま
た、上記プロピレン系ブロック共重合体は、耐衝撃性プ
ロピレン共重合体とも言われるものである。
【００１５】上記プロピレン系ブロック共重合体のＣＸ
Ｓ部が５重量％を下回る場合は耐衝撃性が劣るため好ま
しくない。また、上記プロピレン系ブロック共重合体の
ＣＸＩＳ部の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０℃未
満の場合は耐熱性が不足し、一方１５５℃を越える場合
は透明性が劣るため好ましくない。
Ｓ部が５重量％を下回る場合は耐衝撃性が劣るため好ま
しくない。また、上記プロピレン系ブロック共重合体の
ＣＸＩＳ部の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０℃未
満の場合は耐熱性が不足し、一方１５５℃を越える場合
は透明性が劣るため好ましくない。
【００１６】さらなる高透明を発現せしめるプロピレン
系ブロック共重合体としては、第一工程でエチレン単位
の含有量が１．５〜６．０重量％のプロピレン−エチレ
ン共重合体部分(Ａ成分)を全重合量（Ａ成分と下記Ｂ成
分の合計）の４０〜８５重量％生成し、ついで第二工程
でエチレン単位の含有量が７〜１７重量％のプロピレン
−エチレン共重合体部分(Ｂ成分)を全重合量（Ａ成分と
Ｂ成分の合計）の１５〜６０重量％生成して得られるブ
ロック共重合体であって、かつＢ成分の極限粘度([η]
Ｂ)が２〜５ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の極限粘度([η]Ｂ)とＡ
成分の極限粘度([η]Ａ)との比([η]Ｂ/[η]Ａ)が０．
５〜１．８のプロピレン系ブロック共重合体が好まし
い。
系ブロック共重合体としては、第一工程でエチレン単位
の含有量が１．５〜６．０重量％のプロピレン−エチレ
ン共重合体部分(Ａ成分)を全重合量（Ａ成分と下記Ｂ成
分の合計）の４０〜８５重量％生成し、ついで第二工程
でエチレン単位の含有量が７〜１７重量％のプロピレン
−エチレン共重合体部分(Ｂ成分)を全重合量（Ａ成分と
Ｂ成分の合計）の１５〜６０重量％生成して得られるブ
ロック共重合体であって、かつＢ成分の極限粘度([η]
Ｂ)が２〜５ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の極限粘度([η]Ｂ)とＡ
成分の極限粘度([η]Ａ)との比([η]Ｂ/[η]Ａ)が０．
５〜１．８のプロピレン系ブロック共重合体が好まし
い。
【００１７】第一工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン共重合体部分（Ａ成分）のエチレン単位の含有量は、
柔軟性と耐熱性とのバランスの観点から２．５〜４．５
重量％がより好ましい。
ン共重合体部分（Ａ成分）のエチレン単位の含有量は、
柔軟性と耐熱性とのバランスの観点から２．５〜４．５
重量％がより好ましい。
【００１８】第二工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン共重合体部分（Ｂ成分）のエチレン単位の含有量は、
低温での耐衝撃性と透明性とのバランスの観点から８〜
１２重量％がより好ましい。
ン共重合体部分（Ｂ成分）のエチレン単位の含有量は、
低温での耐衝撃性と透明性とのバランスの観点から８〜
１２重量％がより好ましい。
【００１９】第一工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン共重合体部分（Ａ成分）と第二工程で生成されるプロ
ピレン−エチレン共重合体部分（Ｂ成分）の割合はＡ成
分が全重合量の好ましくは４０〜８５重量％、より好ま
しくは５５〜８３重量％、Ｂ成分が全重合量の好ましく
は６０〜１５重量％、より好ましくは４５〜１７重量％
である。
ン共重合体部分（Ａ成分）と第二工程で生成されるプロ
ピレン−エチレン共重合体部分（Ｂ成分）の割合はＡ成
分が全重合量の好ましくは４０〜８５重量％、より好ま
しくは５５〜８３重量％、Ｂ成分が全重合量の好ましく
は６０〜１５重量％、より好ましくは４５〜１７重量％
である。
【００２０】上記プロピレン系ブロック共重合体のＢ成
分の極限粘度（［η］Ｂ）が２〜５ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の
極限粘度（［η］Ｂ）とＡ成分の極限粘度（［η］Ａ）
との比（［η］Ｂ／［η］Ａ）が０．５〜１．８である
ことが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレン−
エチレン共重合体のＢ成分の極限粘度（［η］Ｂ）は、
低分子量成分の抑制と加工性とのバランスの点から２．
５〜４．０ｄｌ／ｇがより好ましい。［η］Ｂ／［η］
Ａ比は、透明性の観点から０．８〜１．５がより好まし
い。
分の極限粘度（［η］Ｂ）が２〜５ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の
極限粘度（［η］Ｂ）とＡ成分の極限粘度（［η］Ａ）
との比（［η］Ｂ／［η］Ａ）が０．５〜１．８である
ことが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレン−
エチレン共重合体のＢ成分の極限粘度（［η］Ｂ）は、
低分子量成分の抑制と加工性とのバランスの点から２．
５〜４．０ｄｌ／ｇがより好ましい。［η］Ｂ／［η］
Ａ比は、透明性の観点から０．８〜１．５がより好まし
い。
【００２１】上記プロピレン系ブロック共重合体は、透
明性、低温での耐衝撃性の観点からＢ成分のエチレン単
位の含有量（ＥＢ）とＡ成分のエチレン単位の含有量
（ＥＡ）との差（ＥＢ−ＥＡ）が３〜１５重量％の範囲
であることがより好ましく、透明性と低温での耐衝撃性
とのバランスの観点から（ＥＢ−ＥＡ）が５〜１０重量
％が特に好ましい。
明性、低温での耐衝撃性の観点からＢ成分のエチレン単
位の含有量（ＥＢ）とＡ成分のエチレン単位の含有量
（ＥＡ）との差（ＥＢ−ＥＡ）が３〜１５重量％の範囲
であることがより好ましく、透明性と低温での耐衝撃性
とのバランスの観点から（ＥＢ−ＥＡ）が５〜１０重量
％が特に好ましい。
【００２２】さらに、高温でのブリード白化抑制の観点
では、プロピレン系ブロック共重合体としては、第一工
程でエチレン単位の含有量が３重量％以下、ブテン−１
単位の含有量が３〜２５重量％のプロピレン−エチレン
−ブテン−１共重合体部分(Ａ成分)を全重合量（Ａ成分
と下記Ｂ成分の合計）の４０〜８５重量％生成し、つい
で第二工程でエチレン単位の含有量が１７重量％以下、
ブテン−１単位の含有量が３〜３５重量％のプロピレン
−エチレン−ブテン−１共重合体部分(Ｂ成分)を全重合
量（Ａ成分とＢ成分の合計）の１５〜６０重量％生成し
て得られるブロック共重合体であって、かつＢ成分の極
限粘度([η]Ｂ)が１．５〜５．０ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の極
限粘度([η]Ｂ)とＡ成分の極限粘度([η]Ａ)との比
([η]Ｂ／[η]Ａ)が０．５〜１．８のプロピレン系ブロ
ック共重合体が好ましい。
では、プロピレン系ブロック共重合体としては、第一工
程でエチレン単位の含有量が３重量％以下、ブテン−１
単位の含有量が３〜２５重量％のプロピレン−エチレン
−ブテン−１共重合体部分(Ａ成分)を全重合量（Ａ成分
と下記Ｂ成分の合計）の４０〜８５重量％生成し、つい
で第二工程でエチレン単位の含有量が１７重量％以下、
ブテン−１単位の含有量が３〜３５重量％のプロピレン
−エチレン−ブテン−１共重合体部分(Ｂ成分)を全重合
量（Ａ成分とＢ成分の合計）の１５〜６０重量％生成し
て得られるブロック共重合体であって、かつＢ成分の極
限粘度([η]Ｂ)が１．５〜５．０ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の極
限粘度([η]Ｂ)とＡ成分の極限粘度([η]Ａ)との比
([η]Ｂ／[η]Ａ)が０．５〜１．８のプロピレン系ブロ
ック共重合体が好ましい。
【００２３】第一工程で生成されるプロピレン−エチレ
ン−ブテン−１共重合体部分（Ａ成分）と第二工程で生
成されるプロピレン−エチレン−ブテン−１共重合体部
分（Ｂ成分）の割合はＡ成分が全重合量の好ましくは４
０〜８５重量％、より好ましくは５５〜８３重量％、Ｂ
成分が全重合量の好ましくは６０〜１５重量％、より好
ましくは４５〜１７重量％である。
ン−ブテン−１共重合体部分（Ａ成分）と第二工程で生
成されるプロピレン−エチレン−ブテン−１共重合体部
分（Ｂ成分）の割合はＡ成分が全重合量の好ましくは４
０〜８５重量％、より好ましくは５５〜８３重量％、Ｂ
成分が全重合量の好ましくは６０〜１５重量％、より好
ましくは４５〜１７重量％である。
【００２４】上記プロピレン系ブロック共重合体のＢ成
分の極限粘度（［η］Ｂ）が１．５〜５ｄｌ／ｇ、Ｂ成
分の極限粘度（［η］Ｂ）とＡ成分の極限粘度（［η］
Ａ）との比（［η］Ｂ／［η］Ａ）が０．５〜１．８で
あることが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレ
ン−エチレン−ブテン−１共重合体のＢ成分の極限粘度
（［η］Ｂ）は、低分子量成分の抑制と加工性とのバラ
ンスの点から２．５〜４．０ｄｌ／ｇがより好ましい。
［η］Ｂ／［η］Ａ比は、透明性の観点から０．８〜
１．５がより好ましい。
分の極限粘度（［η］Ｂ）が１．５〜５ｄｌ／ｇ、Ｂ成
分の極限粘度（［η］Ｂ）とＡ成分の極限粘度（［η］
Ａ）との比（［η］Ｂ／［η］Ａ）が０．５〜１．８で
あることが透明性の観点から好ましい。特に、プロピレ
ン−エチレン−ブテン−１共重合体のＢ成分の極限粘度
（［η］Ｂ）は、低分子量成分の抑制と加工性とのバラ
ンスの点から２．５〜４．０ｄｌ／ｇがより好ましい。
［η］Ｂ／［η］Ａ比は、透明性の観点から０．８〜
１．５がより好ましい。
【００２５】エチレン単位の含有量は、高分子分析ハン
ドブック（１９９５年、紀伊国屋書店発行）の６１６ペ
ージに記載されている方法により13Ｃ−ＮＭＲ法で測定
される。Ａ成分のエチレン単位の含有量（ＥＡ）は、第
一工程の重合終了後に共重合体をサンプリングして分析
される。Ｂ成分のエチレン単位の含有量（ＥＢ）は、第
二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプリング
し、ブロック共重合体のエチレン単位の含有量（ＥＡ
Ｂ）を分析し、さらにＡ成分の割合（ＰＡ）、Ｂ成分の
割合（ＰＢ）から次式より求めるものとする。 ＥＡ×ＰＡ／１００＋ＥＢ×ＰＢ／１００＝ＥＡＢ ＥＢ＝（ＥＡＢ−ＥＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ
ドブック（１９９５年、紀伊国屋書店発行）の６１６ペ
ージに記載されている方法により13Ｃ−ＮＭＲ法で測定
される。Ａ成分のエチレン単位の含有量（ＥＡ）は、第
一工程の重合終了後に共重合体をサンプリングして分析
される。Ｂ成分のエチレン単位の含有量（ＥＢ）は、第
二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプリング
し、ブロック共重合体のエチレン単位の含有量（ＥＡ
Ｂ）を分析し、さらにＡ成分の割合（ＰＡ）、Ｂ成分の
割合（ＰＢ）から次式より求めるものとする。 ＥＡ×ＰＡ／１００＋ＥＢ×ＰＢ／１００＝ＥＡＢ ＥＢ＝（ＥＡＢ−ＥＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ
【００２６】プロピレン−エチレン−ブテン−１ブロッ
ク共重合体の場合、Ａ成分の割合（ＰＡ）およびＢ成分
の割合（ＰＢ）は、Ａ成分および全重合体について示差
走査熱量計で測定を行い、それぞれの融解ピーク熱量か
ら求められる。Ａ成分のエチレン単位の含有量（ＥＡ）
およびＡ成分のブテン−１単位の含有量（ＢＡ）は、第
一工程の重合終了後に共重合体をサンプリングして分析
される。また、Ｂ成分のエチレン単位の含有量（ＥＢ）
およびＢ成分のブテン−１単位の含有量（ＢＢ）は、ま
ず、第二工程の生成終了後にブロック共重合体をサンプ
リングし、エチレン単位の含有量（ＥＡＢ）およびブテ
ン−１単位の含有量（ＢＡＢ）を分析して求め、Ａ成分
の割合（ＰＡ）およびＢ成分の割合（ＰＢ）、Ａ成分の
エチレン単位の含有量（ＥＡ）およびＡ成分のブテン−
１単位の含有量（ＢＡ）から次式より求めるものとす
る。 ＥＢ＝（ＥＡＢ−ＥＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ ＢＢ＝（ＢＡＢ−ＢＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ
ク共重合体の場合、Ａ成分の割合（ＰＡ）およびＢ成分
の割合（ＰＢ）は、Ａ成分および全重合体について示差
走査熱量計で測定を行い、それぞれの融解ピーク熱量か
ら求められる。Ａ成分のエチレン単位の含有量（ＥＡ）
およびＡ成分のブテン−１単位の含有量（ＢＡ）は、第
一工程の重合終了後に共重合体をサンプリングして分析
される。また、Ｂ成分のエチレン単位の含有量（ＥＢ）
およびＢ成分のブテン−１単位の含有量（ＢＢ）は、ま
ず、第二工程の生成終了後にブロック共重合体をサンプ
リングし、エチレン単位の含有量（ＥＡＢ）およびブテ
ン−１単位の含有量（ＢＡＢ）を分析して求め、Ａ成分
の割合（ＰＡ）およびＢ成分の割合（ＰＢ）、Ａ成分の
エチレン単位の含有量（ＥＡ）およびＡ成分のブテン−
１単位の含有量（ＢＡ）から次式より求めるものとす
る。 ＥＢ＝（ＥＡＢ−ＥＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ ＢＢ＝（ＢＡＢ−ＢＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ
【００２７】極限粘度は、ウベローデ型粘度計を用いて
１３５℃テトラリン中で測定される。Ａ成分の極限粘度
（[η]Ａ）は、第一工程の重合終了後に共重合体をサン
プリングして分析される。Ｂ成分の極限粘度（[η]Ｂ）
は、第二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプ
リングし、ブロック共重合体の極限粘度（[η]ＡＢ）を
分析し、さらにＡ成分の割合（ＰＡ）、Ｂ成分の割合
（ＰＢ）から次式より求めるものとする。 [η]Ａ×ＰＡ／１００＋[η]Ｂ×ＰＢ／１００＝[η]Ａ
Ｂ [η]Ｂ＝（[η]ＡＢ−[η]Ａ×ＰＡ／１００）×１００
／ＰＢ
１３５℃テトラリン中で測定される。Ａ成分の極限粘度
（[η]Ａ）は、第一工程の重合終了後に共重合体をサン
プリングして分析される。Ｂ成分の極限粘度（[η]Ｂ）
は、第二工程の重合終了後にブロック共重合体をサンプ
リングし、ブロック共重合体の極限粘度（[η]ＡＢ）を
分析し、さらにＡ成分の割合（ＰＡ）、Ｂ成分の割合
（ＰＢ）から次式より求めるものとする。 [η]Ａ×ＰＡ／１００＋[η]Ｂ×ＰＢ／１００＝[η]Ａ
Ｂ [η]Ｂ＝（[η]ＡＢ−[η]Ａ×ＰＡ／１００）×１００
／ＰＢ
【００２８】本発明で用いるプロピレン系ブロック共重
合体は、例えばチーグラーナッタ型触媒の存在下に、同
一の重合槽中にてＡ成分を重合した後、引き続いてＢ成
分を重合する回分式重合法、または少なくとも２槽から
なる重合槽を使用したＡ成分とＢ成分を連続的に重合す
る連続式重合法などで製造が可能である。
合体は、例えばチーグラーナッタ型触媒の存在下に、同
一の重合槽中にてＡ成分を重合した後、引き続いてＢ成
分を重合する回分式重合法、または少なくとも２槽から
なる重合槽を使用したＡ成分とＢ成分を連続的に重合す
る連続式重合法などで製造が可能である。
【００２９】具体的には、例えば、（ａ）Ｓｉ−Ｏ結合
を有する有機ケイ素化合物の共存下、一般式Ｔｉ（ＯＲ
1）nＸ4-n（Ｒ1は炭素数が１〜２０の炭化水素基、Ｘは
ハロゲン原子、ｎは０＜ｎ≦４の数字を表わす。）で表
わされるチタン化合物および／またはエーテル化合物
を、有機マグネシウム化合物で還元して得られる固体生
成物を、エステル化合物及びエーテル化合物と四塩化チ
タンとの混合物で処理して得られる三価のチタン化合物
含有固体触媒成分、（ｂ）有機アルミニウム化合物 （ｃ）Ｓｉ−ＯＲ2結合（Ｒ2は炭素数が１〜２０の炭化
水素基である。）を有するケイ素化合物よりなる触媒
系、または（ａ）一般式Ｔｉ（ＯＲ1）nＸ4-n（Ｒ1は炭
素数が１〜２０の炭化水素基、Ｘはハロゲン原子、ｎは
０＜ｎ≦４の数字を表わす。）で表わされるチタン化合
物を、一般式ＡｌＲ2 mＹ3-m（Ｒ2は炭素数が１〜２０の
炭化水素基、Ｙはハロゲン原子、ｍは１≦ｍ≦３の数字
を表わす。）で表わされる有機アルミニウム化合物で還
元して得られる炭化水素溶媒に不溶のハイドロカルビル
オキシ基を含有する固体生成物を、エチレンで予備重合
処理したのち、炭化水素溶媒中エーテル化合物及び四塩
化チタンの存在下に８０〜１００℃の温度でスラリー状
態で処理して得られるハイドロカルビルオキシ基含有固
体触媒成分、（ｂ）有機アルミニウム化合物よりなる触
媒系などの少なくともチタン、マグネシウムおよびハロ
ゲンを必須成分とするチーグラー・ナッタ型触媒の存在
下に、（ｂ）成分中のＡｌ原子／（ａ）成分中のＴｉ原
子のモル比を１〜２０００、好ましくは５〜１５００、
（ｃ）成分／（ｂ）成分中のＡｌ原子のモル比を０．０
２〜５００、好ましくは０．０５〜５０となるように使
用し、重合温度２０〜１５０℃、好ましくは５０〜９５
℃、重合圧力は大気圧〜４０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、好ましく
は２〜４０ｋｇ／ｃｍ2Ｇの条件下に、第一工程でプロ
ピレンとエチレンおよび分子量調節のために水素を供給
してプロピレン−エチレン共重合体部分（Ａ成分）を生
成した後、引き続いて第二工程でプロピレンとエチレン
と水素を供給してプロピレン−エチレン共重合体部分
（Ｂ成分）を生成することによって製造できる。
を有する有機ケイ素化合物の共存下、一般式Ｔｉ（ＯＲ
1）nＸ4-n（Ｒ1は炭素数が１〜２０の炭化水素基、Ｘは
ハロゲン原子、ｎは０＜ｎ≦４の数字を表わす。）で表
わされるチタン化合物および／またはエーテル化合物
を、有機マグネシウム化合物で還元して得られる固体生
成物を、エステル化合物及びエーテル化合物と四塩化チ
タンとの混合物で処理して得られる三価のチタン化合物
含有固体触媒成分、（ｂ）有機アルミニウム化合物 （ｃ）Ｓｉ−ＯＲ2結合（Ｒ2は炭素数が１〜２０の炭化
水素基である。）を有するケイ素化合物よりなる触媒
系、または（ａ）一般式Ｔｉ（ＯＲ1）nＸ4-n（Ｒ1は炭
素数が１〜２０の炭化水素基、Ｘはハロゲン原子、ｎは
０＜ｎ≦４の数字を表わす。）で表わされるチタン化合
物を、一般式ＡｌＲ2 mＹ3-m（Ｒ2は炭素数が１〜２０の
炭化水素基、Ｙはハロゲン原子、ｍは１≦ｍ≦３の数字
を表わす。）で表わされる有機アルミニウム化合物で還
元して得られる炭化水素溶媒に不溶のハイドロカルビル
オキシ基を含有する固体生成物を、エチレンで予備重合
処理したのち、炭化水素溶媒中エーテル化合物及び四塩
化チタンの存在下に８０〜１００℃の温度でスラリー状
態で処理して得られるハイドロカルビルオキシ基含有固
体触媒成分、（ｂ）有機アルミニウム化合物よりなる触
媒系などの少なくともチタン、マグネシウムおよびハロ
ゲンを必須成分とするチーグラー・ナッタ型触媒の存在
下に、（ｂ）成分中のＡｌ原子／（ａ）成分中のＴｉ原
子のモル比を１〜２０００、好ましくは５〜１５００、
（ｃ）成分／（ｂ）成分中のＡｌ原子のモル比を０．０
２〜５００、好ましくは０．０５〜５０となるように使
用し、重合温度２０〜１５０℃、好ましくは５０〜９５
℃、重合圧力は大気圧〜４０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ、好ましく
は２〜４０ｋｇ／ｃｍ2Ｇの条件下に、第一工程でプロ
ピレンとエチレンおよび分子量調節のために水素を供給
してプロピレン−エチレン共重合体部分（Ａ成分）を生
成した後、引き続いて第二工程でプロピレンとエチレン
と水素を供給してプロピレン−エチレン共重合体部分
（Ｂ成分）を生成することによって製造できる。
【００３０】本発明で用いるプロピレン系ブロック共重
合体は、有機過酸化物の存在下、不存在下に公知の方法
で、例えばメルトフローレートで代表される流動性を変
化させることが可能である。また、上記プロピレン系ブ
ロック共重合体は、必要に応じて酸化防止剤、紫外線吸
収剤、帯電防止剤、防曇剤などを含ませることもでき
る。
合体は、有機過酸化物の存在下、不存在下に公知の方法
で、例えばメルトフローレートで代表される流動性を変
化させることが可能である。また、上記プロピレン系ブ
ロック共重合体は、必要に応じて酸化防止剤、紫外線吸
収剤、帯電防止剤、防曇剤などを含ませることもでき
る。
【００３１】本発明は、上記プロピレン系ブロック共重
合体９５〜９９．９重量％及び、非晶性オレフィン系樹
脂０．１〜５重量％を含有する樹脂組成物からなる建材
表皮用フィルムが好ましい。該フィルムは、耐候性がよ
り向上する。非晶性オレフィン系樹脂とは、沸騰ｎ−ヘ
プタン不溶分、すなわち、沸騰ｎ−ヘプタンによるソッ
クスレー抽出不溶分が７０重量％以下、好ましくは６０
重量％以下のものである。沸騰ｎ−ヘプタン不溶分が７
０重量％より大きいと、非晶質部分の比率が少なくなり
得られるフィルムに目的とする十分な耐候性を付与する
ことができない。本発明で用いる非晶性オレフィン系樹
脂としては、例えば非晶性ポリプロピレン、非晶性プロ
ピレン−エチレン共重合体、非晶性プロピレン−ブテン
−１共重合体、非晶性プロピレン−ブテン−１−エチレ
ン３元共重合体、非晶性プロピレン−ヘキセン−１−エ
チレン３元共重合体等のプロピレン成分が主成分である
重合体；非晶性ポリブテン−１、非晶性ブテン−１−エ
チレン共重合体、非晶性ブテン−１−プロピレン共重合
体、非晶性ブテン−１−プロピレン−エチレン３元共重
合体、非晶性ブテン−１−ヘキセン−１−エチレン３元
共重合体等のブテン−１成分が主成分である重合体等が
挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることが
できる。非晶性オレフィン系樹脂としては、具体的に
は、宇部レキセン（株）製ウベタックＵＴ２７８０やＣ
ＡＰ３５０などを用いることができる。
合体９５〜９９．９重量％及び、非晶性オレフィン系樹
脂０．１〜５重量％を含有する樹脂組成物からなる建材
表皮用フィルムが好ましい。該フィルムは、耐候性がよ
り向上する。非晶性オレフィン系樹脂とは、沸騰ｎ−ヘ
プタン不溶分、すなわち、沸騰ｎ−ヘプタンによるソッ
クスレー抽出不溶分が７０重量％以下、好ましくは６０
重量％以下のものである。沸騰ｎ−ヘプタン不溶分が７
０重量％より大きいと、非晶質部分の比率が少なくなり
得られるフィルムに目的とする十分な耐候性を付与する
ことができない。本発明で用いる非晶性オレフィン系樹
脂としては、例えば非晶性ポリプロピレン、非晶性プロ
ピレン−エチレン共重合体、非晶性プロピレン−ブテン
−１共重合体、非晶性プロピレン−ブテン−１−エチレ
ン３元共重合体、非晶性プロピレン−ヘキセン−１−エ
チレン３元共重合体等のプロピレン成分が主成分である
重合体；非晶性ポリブテン−１、非晶性ブテン−１−エ
チレン共重合体、非晶性ブテン−１−プロピレン共重合
体、非晶性ブテン−１−プロピレン−エチレン３元共重
合体、非晶性ブテン−１−ヘキセン−１−エチレン３元
共重合体等のブテン−１成分が主成分である重合体等が
挙げられる。これらは、１種又は２種以上用いることが
できる。非晶性オレフィン系樹脂としては、具体的に
は、宇部レキセン（株）製ウベタックＵＴ２７８０やＣ
ＡＰ３５０などを用いることができる。
【００３２】本発明のフィルムの厚みは、通常３０〜３
００μｍの範囲、好ましくは５０〜１５０μｍである。
本発明のフィルムは、溶融押出法で製膜することができ
る。溶融押出の方法としては、例えば空冷インフレーシ
ョン法、水冷インフレーション法、Ｔダイキャスト法、
カレンダー法など、いずれも公知の方法によって実施で
きる。また、得られたシートをテンター法、チューブラ
ー法等の方法によって延伸することも可能である。
００μｍの範囲、好ましくは５０〜１５０μｍである。
本発明のフィルムは、溶融押出法で製膜することができ
る。溶融押出の方法としては、例えば空冷インフレーシ
ョン法、水冷インフレーション法、Ｔダイキャスト法、
カレンダー法など、いずれも公知の方法によって実施で
きる。また、得られたシートをテンター法、チューブラ
ー法等の方法によって延伸することも可能である。
【００３３】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき説明するが、
本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００３４】実施例および比較例における物性値の測定
方法を説明する。 （１）Ａ成分、Ｂ成分の割合（重量％） Ａ成分およびＢ成分の重合時の物質収支から、Ａ成分の
割合（ＰＡ）、Ｂ成分の割合（ＰＢ）を求めた。 （２）極限粘度（[η]) ウベローデ型粘度計を用いて135℃テトラリン中で測定
を行った。 Ａ成分、Ｂ成分の極限粘度([η]Ａ、[η]Ｂ） 第一工程のＡ成分の重合終了後に測定した極限粘度[η]
Ａと、第二工程の重合終了後に測定した極限粘度[η]Ａ
Ｂ、およびＡ成分の割合（ＰＡ）、Ｂ成分の割合（Ｐ
Ｂ）から、次式によりＢ成分の極限粘度[η]Ｂを求める
こととした。 [η]Ｂ＝（[η]ＡＢ−[η]Ａ×ＰＡ／１００）×１００
／ＰＢ （３）エチレン単位の含有量 高分子分析ハンドブック(1995年、紀伊国屋書店発行)の
６１６ページに記載されている方法により、13Ｃ−ＮＭ
Ｒ法で測定を行った。 Ａ成分、Ｂ成分のエチレン単位の含有量（ＥＡ、ＥＢ） 第一工程のＡ成分の重合終了後に測定したエチレン単位
の含有量（ＥＡ）と、第二工程の重合終了後に測定した
エチレン単位の含有量（ＥＡＢ）、およびＡ成分の割合
（ＰＡ）、Ｂ成分の割合（ＰＢ）から、次式によりＢ成
分のエチレン単位の含有量（ＥＢ）を求めることとし
た。 ＥＢ＝（ＥＡＢ−ＥＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ （４）２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ） 試料５ｇを沸騰キシレン５００ｍｌに完全に溶解させた
後、２０℃に降温し、４時間以上放置した。その後、こ
れを析出物（ＣＸＩＳ部）と溶液とにろ別し、ろ液を乾
固して減圧下７０℃で乾燥した後、得られた固形物の重
量を測定した。 （５）ＣＸＩＳ部の最高融解ピーク温度（Ｔｍ） 示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ）を用い
て、上記（４）で得られたＣＸＩＳ部１０ｍｇを窒素雰
囲気下で２２０℃で５分間溶融した後、５℃／分の降温
速度で４０℃まで降温した。その後、５℃／分で昇温さ
せて、得られた融解吸熱カーブの最大ピークのピーク温
度をＣＸＩＳ部の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）とした。
試料全体の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）についても同様
に測定した。なお、本測定器を用いて５℃／分の昇温速
度で測定したインジウム（Ｉｎ）の融点は、１５６．６
℃であった。
方法を説明する。 （１）Ａ成分、Ｂ成分の割合（重量％） Ａ成分およびＢ成分の重合時の物質収支から、Ａ成分の
割合（ＰＡ）、Ｂ成分の割合（ＰＢ）を求めた。 （２）極限粘度（[η]) ウベローデ型粘度計を用いて135℃テトラリン中で測定
を行った。 Ａ成分、Ｂ成分の極限粘度([η]Ａ、[η]Ｂ） 第一工程のＡ成分の重合終了後に測定した極限粘度[η]
Ａと、第二工程の重合終了後に測定した極限粘度[η]Ａ
Ｂ、およびＡ成分の割合（ＰＡ）、Ｂ成分の割合（Ｐ
Ｂ）から、次式によりＢ成分の極限粘度[η]Ｂを求める
こととした。 [η]Ｂ＝（[η]ＡＢ−[η]Ａ×ＰＡ／１００）×１００
／ＰＢ （３）エチレン単位の含有量 高分子分析ハンドブック(1995年、紀伊国屋書店発行)の
６１６ページに記載されている方法により、13Ｃ−ＮＭ
Ｒ法で測定を行った。 Ａ成分、Ｂ成分のエチレン単位の含有量（ＥＡ、ＥＢ） 第一工程のＡ成分の重合終了後に測定したエチレン単位
の含有量（ＥＡ）と、第二工程の重合終了後に測定した
エチレン単位の含有量（ＥＡＢ）、およびＡ成分の割合
（ＰＡ）、Ｂ成分の割合（ＰＢ）から、次式によりＢ成
分のエチレン単位の含有量（ＥＢ）を求めることとし
た。 ＥＢ＝（ＥＡＢ−ＥＡ×ＰＡ／１００）×１００／ＰＢ （４）２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ） 試料５ｇを沸騰キシレン５００ｍｌに完全に溶解させた
後、２０℃に降温し、４時間以上放置した。その後、こ
れを析出物（ＣＸＩＳ部）と溶液とにろ別し、ろ液を乾
固して減圧下７０℃で乾燥した後、得られた固形物の重
量を測定した。 （５）ＣＸＩＳ部の最高融解ピーク温度（Ｔｍ） 示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ）を用い
て、上記（４）で得られたＣＸＩＳ部１０ｍｇを窒素雰
囲気下で２２０℃で５分間溶融した後、５℃／分の降温
速度で４０℃まで降温した。その後、５℃／分で昇温さ
せて、得られた融解吸熱カーブの最大ピークのピーク温
度をＣＸＩＳ部の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）とした。
試料全体の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）についても同様
に測定した。なお、本測定器を用いて５℃／分の昇温速
度で測定したインジウム（Ｉｎ）の融点は、１５６．６
℃であった。
【００３５】（６）折り曲げ白化性 フィルムを１回、１８０°に折り曲げた際の、折り曲げ
線の白化程度を観察し、次のように評価を行った。 ○：白化なし。 △：やや白化あり。 ×：白化あり。 （７）耐候性 フィルムに紫外線を照射し、照射前の破断点伸びと所定
時間照射後の破断点伸びを測定した。この値が小さくな
るほど劣化が進んでいることを示す。 （８）柔軟性 ＡＳＴＭ Ｄ８８２に規定された方法に従ってヤング率
を測定した。この値が小さいほど柔軟性に富むことを示
す。ＭＤ／ＴＤをそれぞれ測定し平均値を示した。 （９）透明性（ヘイズ） ＪＩＳ Ｋ７１０５に従いヘイズ値を測定した。
線の白化程度を観察し、次のように評価を行った。 ○：白化なし。 △：やや白化あり。 ×：白化あり。 （７）耐候性 フィルムに紫外線を照射し、照射前の破断点伸びと所定
時間照射後の破断点伸びを測定した。この値が小さくな
るほど劣化が進んでいることを示す。 （８）柔軟性 ＡＳＴＭ Ｄ８８２に規定された方法に従ってヤング率
を測定した。この値が小さいほど柔軟性に富むことを示
す。ＭＤ／ＴＤをそれぞれ測定し平均値を示した。 （９）透明性（ヘイズ） ＪＩＳ Ｋ７１０５に従いヘイズ値を測定した。
【００３６】実施例１ ［固体触媒の合成］撹拌機付きの２００ＬＳＵＳ製反応
容器を窒素で置換した後、ヘキサン８０Ｌ、テトラブト
キシチタン６．５５モル、フタル酸ジイソブチル２．８
モル、およびテトラエトキシシラン９８．９モルを投入
し均一溶液とした。次に、濃度２．１モル／Ｌのブチル
マグネシウムクロリドのジイソブチルエーテル溶液５１
Ｌを、反応容器内の温度を５℃に保ちながら５時間かけ
て徐々に滴下した。滴下終了後２０℃でさらに１時間撹
拌した後２０℃で固液分離し、トルエン７０Ｌで３回洗
浄を繰り返した。次いで、スラリー濃度が０．２ｋｇ／
Ｌになるようにトルエンを加えた後、フタル酸ジイソブ
チル４７．６モルを加え、９５℃で３０分間反応を行な
った。反応後固液分離し、トルエンで２回洗浄を行なっ
た。次いで、フタル酸ジイソブチル３．１３モル、ブチ
ルエーテル８．９モルおよび四塩化チタン２７４モルを
加え、１０５℃で３時間反応を行なった。反応終了後同
温度で固液分離した後、同温度でトルエン９０Ｌで２回
洗浄を行なった。次いで、スラリー濃度を０．４ｋｇ／
Ｌに調整した後、ブチルエーテル８．９モルおよび四塩
化チタン１３７モルを加え、１０５℃で１時間反応を行
なった。反応終了後、同温度で固液分離し同温度でトル
エン９０Ｌで３回洗浄を行なった後、さらにヘキサン７
０Ｌで３回洗浄した後減圧乾燥して固体触媒成分１１．
４ｋｇを得た。固体触媒成分は、チタン原子１．８重量
％、マグネシウム原子２０．１重量％、フタル酸エステ
ル８．４重量％、エトキシ基０．３重量％、ブトキシ基
０．２重量％を含有し、微粉のない良好な粒子性状を有
していた。
容器を窒素で置換した後、ヘキサン８０Ｌ、テトラブト
キシチタン６．５５モル、フタル酸ジイソブチル２．８
モル、およびテトラエトキシシラン９８．９モルを投入
し均一溶液とした。次に、濃度２．１モル／Ｌのブチル
マグネシウムクロリドのジイソブチルエーテル溶液５１
Ｌを、反応容器内の温度を５℃に保ちながら５時間かけ
て徐々に滴下した。滴下終了後２０℃でさらに１時間撹
拌した後２０℃で固液分離し、トルエン７０Ｌで３回洗
浄を繰り返した。次いで、スラリー濃度が０．２ｋｇ／
Ｌになるようにトルエンを加えた後、フタル酸ジイソブ
チル４７．６モルを加え、９５℃で３０分間反応を行な
った。反応後固液分離し、トルエンで２回洗浄を行なっ
た。次いで、フタル酸ジイソブチル３．１３モル、ブチ
ルエーテル８．９モルおよび四塩化チタン２７４モルを
加え、１０５℃で３時間反応を行なった。反応終了後同
温度で固液分離した後、同温度でトルエン９０Ｌで２回
洗浄を行なった。次いで、スラリー濃度を０．４ｋｇ／
Ｌに調整した後、ブチルエーテル８．９モルおよび四塩
化チタン１３７モルを加え、１０５℃で１時間反応を行
なった。反応終了後、同温度で固液分離し同温度でトル
エン９０Ｌで３回洗浄を行なった後、さらにヘキサン７
０Ｌで３回洗浄した後減圧乾燥して固体触媒成分１１．
４ｋｇを得た。固体触媒成分は、チタン原子１．８重量
％、マグネシウム原子２０．１重量％、フタル酸エステ
ル８．４重量％、エトキシ基０．３重量％、ブトキシ基
０．２重量％を含有し、微粉のない良好な粒子性状を有
していた。
【００３７】［ポリマーの製造］ ＜固体触媒成分の予備活性化＞内容積３ＬのＳＵＳ製、
撹拌機付きオートクレーブに充分に脱水、脱気処理した
ｎ−ヘキサン１．５Ｌ、トリエチルアルミニウム３７．
５ミリモル、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメトキシシラ
ン３７．５ミリモルと上記固体触媒成分１５ｇを添加
し、槽内温度を３０℃以下に保ちながらプロピレン１５
ｇを約３０分かけて連続的に供給して予備活性化を行な
った後、得られた固体触媒スラリーを内容積１５０Ｌの
撹拌機付きＳＵＳ製オートクレーブに移送し、液状ブタ
ン１００Ｌを加えて保存した。
撹拌機付きオートクレーブに充分に脱水、脱気処理した
ｎ−ヘキサン１．５Ｌ、トリエチルアルミニウム３７．
５ミリモル、ｔ−ブチル−ｎ−プロピルジメトキシシラ
ン３７．５ミリモルと上記固体触媒成分１５ｇを添加
し、槽内温度を３０℃以下に保ちながらプロピレン１５
ｇを約３０分かけて連続的に供給して予備活性化を行な
った後、得られた固体触媒スラリーを内容積１５０Ｌの
撹拌機付きＳＵＳ製オートクレーブに移送し、液状ブタ
ン１００Ｌを加えて保存した。
【００３８】＜重合＞ＳＵＳ製の内容積１ｍ3の撹拌機
付き流動床反応器を２槽連結し、第一槽目で前段部（Ａ
成分）のプロピレンとエチレンの共重合を、第二槽目で
後段部（Ｂ成分）のプロピレンとエチレンの共重合を連
続的に実施した。これにより表１に示すプロピレン系ブ
ロック共重合体を得た。
付き流動床反応器を２槽連結し、第一槽目で前段部（Ａ
成分）のプロピレンとエチレンの共重合を、第二槽目で
後段部（Ｂ成分）のプロピレンとエチレンの共重合を連
続的に実施した。これにより表１に示すプロピレン系ブ
ロック共重合体を得た。
【００３９】
【表１】 −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− [η]Ａ （dl／g） ３．２ [η]Ｂ （dl／g） ２．８ [η]Ｂ／[η]Ａ ０．８８ Ａ成分のエチレン単位の含有量 (wt%) ３．６ Ｂ成分のエチレン単位の含有量 (wt%) １２ Ａ成分の割合 (wt%) ６５ Ｂ成分の割合 (wt%) ３５ ＣＸＳ(wt%) １３ ＣＸＩＳのＴｍ（℃） １３７ ＭＩ(g/10min) ２．５２ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
【００４０】［フィルムの製造］前記プロピレン系ブロ
ック共重合体１００重量部に、ステアリン酸カルシウム
０．０３重量部、テトラキス（メチレン−３−（３'，
５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピ
オネート）メタン０．２０重量部、２，４−ジ−ｔ−ブ
チルフェニル−３'，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロ
キシベンゾエート０．１０重量部、ビス（２，２，６，
６−テトラメチル−４−ピペリジニル）セバケート０．
０５重量部、チバスペシャルティケミカルズ社製キマソ
ーブ９４４０．１５重量部を添加し、モダンマシナリー
（株）製Ｔダイフィルム加工機により、押出温度２３０
℃で押出し、３０℃に温調したチルロールで冷却固化
し、厚さ８０μｍのフィルムを製造した。得られたフィ
ルムの評価結果を表２に示す。
ック共重合体１００重量部に、ステアリン酸カルシウム
０．０３重量部、テトラキス（メチレン−３−（３'，
５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピ
オネート）メタン０．２０重量部、２，４−ジ−ｔ−ブ
チルフェニル−３'，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロ
キシベンゾエート０．１０重量部、ビス（２，２，６，
６−テトラメチル−４−ピペリジニル）セバケート０．
０５重量部、チバスペシャルティケミカルズ社製キマソ
ーブ９４４０．１５重量部を添加し、モダンマシナリー
（株）製Ｔダイフィルム加工機により、押出温度２３０
℃で押出し、３０℃に温調したチルロールで冷却固化
し、厚さ８０μｍのフィルムを製造した。得られたフィ
ルムの評価結果を表２に示す。
【００４１】実施例２ 実施例１で用いたものと同じプロピレン系ブロック共重
合体９９重量％に、宇部レキセン（株）製、軟質ポリオ
レフィン樹脂（ＣＡＰ３５０）１重量％をブレンドして
溶融混練したものを用いた以外は、実施例１と同様にＴ
ダイ加工を行った。評価結果を表２に示す。
合体９９重量％に、宇部レキセン（株）製、軟質ポリオ
レフィン樹脂（ＣＡＰ３５０）１重量％をブレンドして
溶融混練したものを用いた以外は、実施例１と同様にＴ
ダイ加工を行った。評価結果を表２に示す。
【００４２】比較例１ 実施例１のプロピレン系ブロック共重合体に代わりに、
プロピレン−エチレンランダム共重合体（住友化学工業
（株）製スミトモノーブレンＳ１３１）を用いた以外
は、実施例１と同様にＴダイ加工を行った。評価結果を
表２に示す。
プロピレン−エチレンランダム共重合体（住友化学工業
（株）製スミトモノーブレンＳ１３１）を用いた以外
は、実施例１と同様にＴダイ加工を行った。評価結果を
表２に示す。
【００４３】
【表２】 −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− 実施例 比較例 １ ２ １ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− 折り曲げ白化性 ○ ○ × 破断点伸び(%) UV照射前 830 790 810 照射24時間後 720 750 780 照射72時間後 730 760 330 照射120時間後 590 630 30 照射168時間後 20 540 30 ヤング率（kg/cm2） 2400 2400 3800 ヘイズ（％） 0.5 0.5 1.2 Ｔｍ（℃） 136 136 136 −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
【００４４】
【発明の効果】以上、詳述したとおり本発明によれば、
柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ白化性に
優れた建材表皮用フィルムが提供できる。このフィルム
は塩化ビニル樹脂を使用していないことから、焼却して
も、塩素系ガスを発生する恐れがなく、環境適性に優れ
たものである。
柔軟性、透明性、耐熱性、耐候性及び折り曲げ白化性に
優れた建材表皮用フィルムが提供できる。このフィルム
は塩化ビニル樹脂を使用していないことから、焼却して
も、塩素系ガスを発生する恐れがなく、環境適性に優れ
たものである。
Claims (5)
- 【請求項１】２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ部）を５重
量％以上含有し、前記ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸＩＳ
部）の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０〜１５５℃
であるプロピレン系ブロック共重合体からなることを特
徴とする建材表皮用フィルム。 - 【請求項２】プロピレン系ブロック共重合体が、少なく
ともプロピレンから誘導される繰り返し単位とエチレン
から誘導される繰り返し単位および／またはブテン−１
から誘導される繰り返し単位とからなる共重合体成分
（Ａ成分）と、少なくともプロピレンから誘導される繰
り返し単位とエチレンから誘導される繰り返し単位およ
び／またはブテン−１から誘導される繰り返し単位とか
らなり、前記Ａ成分とは異なる共重合体成分（Ｂ成分）
とを連続的に生成して得られるプロピレン系ブロック共
重合体であって、２０℃キシレン可溶部（ＣＸＳ部）を
５重量％以上含有し、前記ＣＸＳ部を除いた部分（ＣＸ
ＩＳ部）の最高融解ピーク温度（Ｔｍ）が１３０〜１５
５℃であるプロピレン系ブロック共重合体である請求項
１記載の建材表皮用フィルム。 - 【請求項３】プロピレン系ブロック共重合体が、第一工
程でエチレンから誘導される繰り返し単位の含有量が
１．５〜６．０重量％のプロピレン−エチレン共重合体
部分(Ａ成分)を全重合量（Ａ成分と下記Ｂ成分の合計）
の４０〜８５重量％生成し、ついで第二工程でエチレン
から誘導される繰り返し単位の含有量が７〜１７重量％
のプロピレン−エチレン共重合体部分(Ｂ成分)を全重合
量（Ａ成分とＢ成分の合計）の１５〜６０重量％生成し
て得られるブロック共重合体であって、かつＢ成分の極
限粘度([η]Ｂ)が２〜５ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の極限粘度
([η]Ｂ)とＡ成分の極限粘度([η]Ａ)との比([η]Ｂ／
[η]Ａ)が０．５〜１．８のプロピレン系ブロック共重
合体である請求項１記載の建材表皮用フィルム。 - 【請求項４】プロピレン系ブロック共重合体が、第一工
程でエチレンから誘導される繰り返し単位の含有量が３
重量％以下、ブテン−１から誘導される繰り返し単位の
含有量が３〜２５重量％のプロピレン−エチレン−ブテ
ン−１共重合体部分(Ａ成分)を全重合量（Ａ成分と下記
Ｂ成分の合計）の４０〜８５重量％生成し、ついで第二
工程でエチレンから誘導される繰り返し単位の含有量が
１７重量％以下、ブテン−１から誘導される繰り返し単
位の含有量が３〜３５重量％のプロピレン−エチレン−
ブテン−１共重合体部分(Ｂ成分)を全重合量（Ａ成分と
Ｂ成分の合計）の１５〜６０重量％生成して得られるブ
ロック共重合体であって、かつＢ成分の極限粘度([η]
Ｂ)が１．５〜５．０ｄｌ／ｇ、Ｂ成分の極限粘度([η]
Ｂ)とＡ成分の極限粘度([η]Ａ)との比([η]Ｂ／[η]
Ａ)が０．５〜１．８のプロピレン系ブロック共重合体
である請求項１記載の建材表皮用フィルム。 - 【請求項５】請求項１〜４のいずれかに記載のプロピレ
ン系ブロック共重合体９５〜９９．９重量％及び、非晶
性オレフィン系樹脂を０．１〜５重量％含有する樹脂組
成物からなることを特徴とする建材表皮用フィルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35484297A JPH11181223A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 建材表皮用フィルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35484297A JPH11181223A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 建材表皮用フィルム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181223A true JPH11181223A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18440282
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35484297A Pending JPH11181223A (ja) | 1997-12-24 | 1997-12-24 | 建材表皮用フィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11181223A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001342440A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Sumitomo Chem Co Ltd | 表面保護フィルム |
| JP2011074202A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Toyobo Co Ltd | 表面保護用ポリプロピレン系樹脂フィルムおよび表面保護フィルム |
-
1997
- 1997-12-24 JP JP35484297A patent/JPH11181223A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001342440A (ja) * | 2000-05-31 | 2001-12-14 | Sumitomo Chem Co Ltd | 表面保護フィルム |
| JP2011074202A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Toyobo Co Ltd | 表面保護用ポリプロピレン系樹脂フィルムおよび表面保護フィルム |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
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