JPH11173299A - 遠心圧縮機 - Google Patents
遠心圧縮機Info
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- JPH11173299A JPH11173299A JP9336039A JP33603997A JPH11173299A JP H11173299 A JPH11173299 A JP H11173299A JP 9336039 A JP9336039 A JP 9336039A JP 33603997 A JP33603997 A JP 33603997A JP H11173299 A JPH11173299 A JP H11173299A
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- JP
- Japan
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- return
- centrifugal compressor
- flow path
- return bend
- return flow
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/441—Fluid-guiding means, e.g. diffusers especially adapted for elastic fluid pumps
- F04D29/444—Bladed diffusers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
- F04D17/122—Multi-stage pumps the individual rotor discs being, one for each stage, on a common shaft and axially spaced, e.g. conventional centrifugal multi- stage compressors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/70—Shape
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 遠心圧縮機の戻り流路部分における圧力損失
を低減して、遠心圧縮機の高効率化を図る。 【解決手段】 回転軸２に設けられた複数のインペラ間
に、前段のインペラから送り出される流体を後段のイン
ペラへ導く戻り流路６を設ける。戻り流路６を構成する
断面視Ｕ字状に屈曲されたリターンベンド部１５と後段
側のインペラとの間の戻り流路部６ａに、回転軸２の周
方向に間隔をあけて複数のリターンベーン２１を設け
る。リターンベーン２１の、リターンベンド部１５側の
入口端２２を、リターンベンド部１５の屈曲中央位置Ｃ
より下流側の屈曲箇所へ約４５°傾けた略中間に位置さ
せる。
を低減して、遠心圧縮機の高効率化を図る。 【解決手段】 回転軸２に設けられた複数のインペラ間
に、前段のインペラから送り出される流体を後段のイン
ペラへ導く戻り流路６を設ける。戻り流路６を構成する
断面視Ｕ字状に屈曲されたリターンベンド部１５と後段
側のインペラとの間の戻り流路部６ａに、回転軸２の周
方向に間隔をあけて複数のリターンベーン２１を設け
る。リターンベーン２１の、リターンベンド部１５側の
入口端２２を、リターンベンド部１５の屈曲中央位置Ｃ
より下流側の屈曲箇所へ約４５°傾けた略中間に位置さ
せる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、産業用遠
心圧縮機、ガスタービン用遠心圧縮機等に利用すること
ができる遠心圧縮機に関するものである。
心圧縮機、ガスタービン用遠心圧縮機等に利用すること
ができる遠心圧縮機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図６に示すものは、一般産業に使用され
ている従来の５段型遠心圧縮機１であり、この図におい
て、符号２はインペラ回転軸、符号３はこのインペラ回
転軸２に同軸状に取り付けられた複数のインペラ（羽根
車）、符号４はインペラ回転軸２及びインペラ３からな
る回転体（ロータ）を収容するハウジング、符号５ａ及
び５ｂはこのハウジング４に形成された吸込部及び吐出
部である。上述のハウジング４内には、インペラ回転軸
２に沿って互いに隣接するインペラ２間の領域に戻り流
路６がそれぞれ設けられており、これら戻り流路６は、
インペラ回転軸２の周囲を取り囲むように形成されてい
る。
ている従来の５段型遠心圧縮機１であり、この図におい
て、符号２はインペラ回転軸、符号３はこのインペラ回
転軸２に同軸状に取り付けられた複数のインペラ（羽根
車）、符号４はインペラ回転軸２及びインペラ３からな
る回転体（ロータ）を収容するハウジング、符号５ａ及
び５ｂはこのハウジング４に形成された吸込部及び吐出
部である。上述のハウジング４内には、インペラ回転軸
２に沿って互いに隣接するインペラ２間の領域に戻り流
路６がそれぞれ設けられており、これら戻り流路６は、
インペラ回転軸２の周囲を取り囲むように形成されてい
る。
【０００３】戻り流路６は、前段のインペラ３によって
圧縮された流体を後段のインペラ３へ送る役目を果たす
ものであって、図７に示すように、ディフューザ部材
７、８の下流側に位置するリターンベンド部材１１、１
２と、このリターンベンド部材１１、１２の下流側に位
置する戻り流路壁９、１０とを有しており、これら戻り
流路壁９、１０との間には、複数のリターンベーン１３
が設けられている。これらリターンベーン１３は、戻り
流路壁９と戻り流路壁１０との間の全幅に亘って配設さ
れたもので、図８に示すように、インペラ回転軸２の円
周方向に沿って等間隔にかつインペラ回転軸２を中心と
して、放射状に配設されている。
圧縮された流体を後段のインペラ３へ送る役目を果たす
ものであって、図７に示すように、ディフューザ部材
７、８の下流側に位置するリターンベンド部材１１、１
２と、このリターンベンド部材１１、１２の下流側に位
置する戻り流路壁９、１０とを有しており、これら戻り
流路壁９、１０との間には、複数のリターンベーン１３
が設けられている。これらリターンベーン１３は、戻り
流路壁９と戻り流路壁１０との間の全幅に亘って配設さ
れたもので、図８に示すように、インペラ回転軸２の円
周方向に沿って等間隔にかつインペラ回転軸２を中心と
して、放射状に配設されている。
【０００４】ところで、上記従来の遠心圧縮機１にあっ
ては、複数のリターンベーン１３の外周端である入口端
（リターンベーン入口）１４が、リターンベンド部材１
１、１２にて構成された断面Ｕ字状のリターンベンド部
１５（戻り流路６のベンド部）よりも下流側の箇所、す
なわち、リターンベンド部１５の下流側の一対の戻り流
路壁９、１０間であってかつリターンベンド部材１１、
１２の近傍の下流箇所に位置する構成とされている（図
７及び図８参照）。
ては、複数のリターンベーン１３の外周端である入口端
（リターンベーン入口）１４が、リターンベンド部材１
１、１２にて構成された断面Ｕ字状のリターンベンド部
１５（戻り流路６のベンド部）よりも下流側の箇所、す
なわち、リターンベンド部１５の下流側の一対の戻り流
路壁９、１０間であってかつリターンベンド部材１１、
１２の近傍の下流箇所に位置する構成とされている（図
７及び図８参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
如き従来の遠心圧縮機１の戻り流路構造では、次のよう
な問題点があった。即ち、リターンベンド部材１１、１
２にて構成された曲がり流路であるリターンベンド部１
５では、図９に示すように、曲率により、流路内周側の
圧力が流路中央部の流れに比べて低下して流れ速度Ｃm
が増加するので、摩擦損失が大きくなると共に、リター
ンベンド部材１１、１２の出口の曲率がなくなる部分に
て下流部の圧力上昇に抗して流れる流体のエネルギーが
不足して、流れがはく離したはく離域Ｈが生じてしま
い、リターンベーン１３の入口端１４箇所における流れ
の均一性が阻害されて下流部の圧力回復が不十分とな
り、遠心圧縮機１の効率が損なわれてしまうという問題
があった。
如き従来の遠心圧縮機１の戻り流路構造では、次のよう
な問題点があった。即ち、リターンベンド部材１１、１
２にて構成された曲がり流路であるリターンベンド部１
５では、図９に示すように、曲率により、流路内周側の
圧力が流路中央部の流れに比べて低下して流れ速度Ｃm
が増加するので、摩擦損失が大きくなると共に、リター
ンベンド部材１１、１２の出口の曲率がなくなる部分に
て下流部の圧力上昇に抗して流れる流体のエネルギーが
不足して、流れがはく離したはく離域Ｈが生じてしま
い、リターンベーン１３の入口端１４箇所における流れ
の均一性が阻害されて下流部の圧力回復が不十分とな
り、遠心圧縮機１の効率が損なわれてしまうという問題
があった。
【０００６】この発明は、上記事情に鑑みてなされたも
ので、遠心圧縮機の戻り流路部分における圧力損失を低
減して、高効率化を図ることができる遠心圧縮機を提供
することを目的としている。
ので、遠心圧縮機の戻り流路部分における圧力損失を低
減して、高効率化を図ることができる遠心圧縮機を提供
することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１記載の遠心圧縮機は、回転軸に設けられた複
数のインペラ間に、前段のインペラから送り出される流
体を後段のインペラへ導く戻り流路が設けられた遠心圧
縮機であって、前記戻り流路は、断面視Ｕ字状に屈曲さ
れたリターンベンド部と、該リターンベンド部と後段側
のインペラとの間の戻り流路部と、該戻り流路部に前記
回転軸の周方向に間隔をあけて複数設けられたリターン
ベーンとを有してなり、該リターンベーンは、前記リタ
ーンベンド部側の端部が、前記リターンベンド部の屈曲
中央位置より下流側の屈曲箇所における略中間に位置さ
れていることを特徴としている。これにより、２次元形
状のリターンベーンであってもリターンベーンの端部に
おけるリターンベンド部内周側の流体の流れ角度が大き
くなり、リターンベンド部の内周側におけるはく離が防
止され、リターンベーンの入口における流れの均一性が
確保され。
に請求項１記載の遠心圧縮機は、回転軸に設けられた複
数のインペラ間に、前段のインペラから送り出される流
体を後段のインペラへ導く戻り流路が設けられた遠心圧
縮機であって、前記戻り流路は、断面視Ｕ字状に屈曲さ
れたリターンベンド部と、該リターンベンド部と後段側
のインペラとの間の戻り流路部と、該戻り流路部に前記
回転軸の周方向に間隔をあけて複数設けられたリターン
ベーンとを有してなり、該リターンベーンは、前記リタ
ーンベンド部側の端部が、前記リターンベンド部の屈曲
中央位置より下流側の屈曲箇所における略中間に位置さ
れていることを特徴としている。これにより、２次元形
状のリターンベーンであってもリターンベーンの端部に
おけるリターンベンド部内周側の流体の流れ角度が大き
くなり、リターンベンド部の内周側におけるはく離が防
止され、リターンベーンの入口における流れの均一性が
確保され。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の遠心
圧縮機の実施の形態を図によって説明する。図１に示す
ものは、本実施の形態の遠心圧縮機の戻り流路構造を示
すもので、インペラ３にて圧縮されてディフューザ部材
７、８間へ送り込まれた流体が、リターンベンド部材１
１、１２からなる断面Ｕ字状のリターンベンド部１５を
通り、戻り流路壁９、１０からなる戻り流路部６ａ間へ
送り込まれ、戻り流路壁９、１０間に設けられたリター
ンベーン２１によって後段のインペラ３へ案内されて導
かれるようになっている。
圧縮機の実施の形態を図によって説明する。図１に示す
ものは、本実施の形態の遠心圧縮機の戻り流路構造を示
すもので、インペラ３にて圧縮されてディフューザ部材
７、８間へ送り込まれた流体が、リターンベンド部材１
１、１２からなる断面Ｕ字状のリターンベンド部１５を
通り、戻り流路壁９、１０からなる戻り流路部６ａ間へ
送り込まれ、戻り流路壁９、１０間に設けられたリター
ンベーン２１によって後段のインペラ３へ案内されて導
かれるようになっている。
【０００９】リターンベーン２１は、図２にも示すよう
に、リターンベーン１５側の端部である入口端２２が、
リターンベンド部材１１、１２からなるリターンベンド
部１５内の屈曲中央位置Ｃより下流側の屈曲箇所の略中
間、具体的には、リターンベンド部１５の円弧の中心点
Ｏを中心として約４５度下流側に傾けた位置に、リター
ンベーン２１の入口端２２が配置されている。これによ
り、リターンベーン２１の入口端２２におけるリターン
ベンド部材１１側、つまり、流路内周側であるハブ側の
流路傾斜角αhが約４５度とされている。
に、リターンベーン１５側の端部である入口端２２が、
リターンベンド部材１１、１２からなるリターンベンド
部１５内の屈曲中央位置Ｃより下流側の屈曲箇所の略中
間、具体的には、リターンベンド部１５の円弧の中心点
Ｏを中心として約４５度下流側に傾けた位置に、リター
ンベーン２１の入口端２２が配置されている。これによ
り、リターンベーン２１の入口端２２におけるリターン
ベンド部材１１側、つまり、流路内周側であるハブ側の
流路傾斜角αhが約４５度とされている。
【００１０】ここで、上記のように、リターンベーン２
１の入口端２２を、リターンベンド部材１１側であるハ
ブ側の流路傾斜角αhが約４５度となるように配置させ
ることにより、リターンベンド部材１２側、つまり、流
路外周側であるシュラウド側の流路傾斜角αsとの間に
は、αh＜αsの関係が生じる。
１の入口端２２を、リターンベンド部材１１側であるハ
ブ側の流路傾斜角αhが約４５度となるように配置させ
ることにより、リターンベンド部材１２側、つまり、流
路外周側であるシュラウド側の流路傾斜角αsとの間に
は、αh＜αsの関係が生じる。
【００１１】そして、図３に示すように、リターンベー
ン２１の入口端２２の流体が流入する入口角は、シュラ
ウド側入口角βBsとハブ側入口角βBhにて一定の関係が
成り立つ。すなわち、リターンベーン２１の入口端２２
が位置するシュラウド側の流路傾斜角αs及びハブ側流
路傾斜角αhから、次式の関係が成り立つ。
ン２１の入口端２２の流体が流入する入口角は、シュラ
ウド側入口角βBsとハブ側入口角βBhにて一定の関係が
成り立つ。すなわち、リターンベーン２１の入口端２２
が位置するシュラウド側の流路傾斜角αs及びハブ側流
路傾斜角αhから、次式の関係が成り立つ。
【００１２】tanβBh・sinαh＝tanβBs・sinαs……
【００１３】ここで、上記の式におけるtanβBh及びtan
βBsは、それぞれ次式にて表される。
βBsは、それぞれ次式にて表される。
【００１４】 tanβBh＝△ｍｈ／△ｌ＝（△ｒ／sinαh）／△ｌ＝tanβr／sinαh…… tanβBs＝△ｍｓ／△ｌ＝（△ｒ／sinαs）／△ｌ＝tanβr／sinαs……
【００１５】但し、 βr ：リターンベーン２１の中心面Ｂがインペラ回転軸
２に垂直な平面上でなす角 △ｌ：角度を形成する周方向長さ △ｒ：角度を形成する半径方向長さ △ｍ：角度を形成する流れ方向長さ △ｍh：ハブ側における角度を形成する流れ方向長さ △ｍs：シュラウド側における角度を形成する流れ方向
長さ すなわち、上記式は、式、から導き出される。
２に垂直な平面上でなす角 △ｌ：角度を形成する周方向長さ △ｒ：角度を形成する半径方向長さ △ｍ：角度を形成する流れ方向長さ △ｍh：ハブ側における角度を形成する流れ方向長さ △ｍs：シュラウド側における角度を形成する流れ方向
長さ すなわち、上記式は、式、から導き出される。
【００１６】ここで、前述したように、ハブ側の流路傾
斜角αhとシュラウド側の流路傾斜角αsとの間には、α
h＜αsの関係があることより、リターンベーン２１の入
口端２２のハブ側における入口角βBhとシュラウド側に
おける入口角βBsとは、式から次の関係が成り立つ。
斜角αhとシュラウド側の流路傾斜角αsとの間には、α
h＜αsの関係があることより、リターンベーン２１の入
口端２２のハブ側における入口角βBhとシュラウド側に
おける入口角βBsとは、式から次の関係が成り立つ。
【００１７】βBh＞βBs
【００１８】そして、この関係は、リターンベンド部１
５を流れる流体の流れ角が、次のようになることを示し
ている。つまり、図４に示すように、ハブ側の面上にお
ける旋回速度Ｃuhとシュラウド側の面上における旋回速
度Ｃusを略等しくなるように（Ｃuh≒Ｃus）すると、流
体の流れの曲率効果により、ハブ側の面上における子午
面速度Ｃmhとシュラウド側の面上における子午面速度Ｃ
msの関係がＣmh＞Ｃmsとなるから、tanβh＞tanβsとな
り、したがって、ハブ側の面上の流れ角βhとシュラウ
ド側の面上の流れ角βsとは、βh＞βsとなる。
５を流れる流体の流れ角が、次のようになることを示し
ている。つまり、図４に示すように、ハブ側の面上にお
ける旋回速度Ｃuhとシュラウド側の面上における旋回速
度Ｃusを略等しくなるように（Ｃuh≒Ｃus）すると、流
体の流れの曲率効果により、ハブ側の面上における子午
面速度Ｃmhとシュラウド側の面上における子午面速度Ｃ
msの関係がＣmh＞Ｃmsとなるから、tanβh＞tanβsとな
り、したがって、ハブ側の面上の流れ角βhとシュラウ
ド側の面上の流れ角βsとは、βh＞βsとなる。
【００１９】すなわち、流れ角がハブ側にて大きく、シ
ュラウド側にて小さくなるので、リターンベーン２１が
２次元形状であっても、図５に示すように、リターンベ
ンド部１５のハブ側におけるはく離を確実に防止するこ
とができるとともに、リターンベーン２１の入口端２２
における流れの均一性を確保することができ、したがっ
て、戻り流路部分の圧力損失の低減を図ることができ
る。これにより、多段遠心圧縮機の性能を低コストにて
大幅に向上させることができる。
ュラウド側にて小さくなるので、リターンベーン２１が
２次元形状であっても、図５に示すように、リターンベ
ンド部１５のハブ側におけるはく離を確実に防止するこ
とができるとともに、リターンベーン２１の入口端２２
における流れの均一性を確保することができ、したがっ
て、戻り流路部分の圧力損失の低減を図ることができ
る。これにより、多段遠心圧縮機の性能を低コストにて
大幅に向上させることができる。
【００２０】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明の遠心圧
縮機によれば、下記の効果を得ることができる。請求項
１記載の遠心圧縮機によれば、リターンベーンのリター
ンベンド部側の端部が、リターンベンド部の屈曲中央位
置より下流側の屈曲箇所における略中間に位置されてい
ることにより、リターンベーンが２次元形状であっても
リターンベーンの端部におけるリターンベンド部内周側
の流体の流れ角度が大きくなり、リターンベンド部の内
周側におけるはく離を防止することができるとともに、
リターンベーンの入口における流れの均一性を確保する
ことができ、したがって、戻り流路部分の圧力損失の低
減を図ることができる。これにより、多段遠心圧縮機の
性能を低コストにて大幅に向上させることができる。
縮機によれば、下記の効果を得ることができる。請求項
１記載の遠心圧縮機によれば、リターンベーンのリター
ンベンド部側の端部が、リターンベンド部の屈曲中央位
置より下流側の屈曲箇所における略中間に位置されてい
ることにより、リターンベーンが２次元形状であっても
リターンベーンの端部におけるリターンベンド部内周側
の流体の流れ角度が大きくなり、リターンベンド部の内
周側におけるはく離を防止することができるとともに、
リターンベーンの入口における流れの均一性を確保する
ことができ、したがって、戻り流路部分の圧力損失の低
減を図ることができる。これにより、多段遠心圧縮機の
性能を低コストにて大幅に向上させることができる。
【図１】 本発明の実施の形態の遠心圧縮機の戻り流路
構造を説明する戻り流路の概略断面図である。
構造を説明する戻り流路の概略断面図である。
【図２】 本発明の実施の形態の遠心圧縮機の戻り流路
構造を説明する図１における矢印Ｘ方向から視た概略断
面図である。
構造を説明する図１における矢印Ｘ方向から視た概略断
面図である。
【図３】 本発明の実施の形態の遠心圧縮機の戻り流路
構造を説明するリターンベーンの各角度を説明する図で
ある。
構造を説明するリターンベーンの各角度を説明する図で
ある。
【図４】 本発明の実施の形態の遠心圧縮機の戻り流路
構造を説明するリターンベーンの流体の各速度及び流れ
角を説明する図である。
構造を説明するリターンベーンの流体の各速度及び流れ
角を説明する図である。
【図５】 本発明の実施の形態の遠心圧縮機の戻り流路
における流体の流れを概略的に示す図である。
における流体の流れを概略的に示す図である。
【図６】 遠心圧縮機の概略構成を説明する遠心圧縮機
の断面図である。
の断面図である。
【図７】 従来の遠心圧縮機の戻り流路構造を説明する
戻り流路の概略断面図である。
戻り流路の概略断面図である。
【図８】 従来の遠心圧縮機の戻り流路構造を説明する
図７における矢印Ｙ方向から視た概略断面図である。
図７における矢印Ｙ方向から視た概略断面図である。
【図９】 従来の遠心圧縮機の戻り流路構造における流
体の流れを概略的に示す図である。
体の流れを概略的に示す図である。
１ 遠心圧縮機 ２ 回転軸 ３ インペラ ６ 戻り流路 ６ａ 戻り流路部 １５ リターンベンド部 ２１ リターンベーン ２２ リターンベンド部側の端部 Ｃ 屈曲中央位置
Claims (1)
- 【請求項１】 回転軸に設けられた複数のインペラ間
に、前段のインペラから送り出される流体を後段のイン
ペラへ導く戻り流路が設けられた遠心圧縮機であって、 前記戻り流路は、断面視Ｕ字状に屈曲されたリターンベ
ンド部と、該リターンベンド部と後段側のインペラとの
間の戻り流路部と、該戻り流路部に前記回転軸の周方向
に間隔をあけて複数設けられたリターンベーンとを有し
てなり、 該リターンベーンは、前記リターンベンド部側の端部
が、前記リターンベンド部の屈曲中央位置より下流側の
屈曲箇所における略中間に位置されていることを特徴と
する遠心圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9336039A JPH11173299A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 遠心圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9336039A JPH11173299A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 遠心圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11173299A true JPH11173299A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=18295081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9336039A Withdrawn JPH11173299A (ja) | 1997-12-05 | 1997-12-05 | 遠心圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11173299A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2958346A1 (fr) * | 2010-03-30 | 2011-10-07 | Turbomeca | Compresseur de turbomachine |
| CN104781562A (zh) * | 2013-01-28 | 2015-07-15 | 三菱重工业株式会社 | 离心旋转机械 |
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