JPH11169668A - 排ガス浄化装置及びその製造方法 - Google Patents
排ガス浄化装置及びその製造方法Info
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- JPH11169668A JPH11169668A JP9344977A JP34497797A JPH11169668A JP H11169668 A JPH11169668 A JP H11169668A JP 9344977 A JP9344977 A JP 9344977A JP 34497797 A JP34497797 A JP 34497797A JP H11169668 A JPH11169668 A JP H11169668A
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- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/92—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases
- B01D53/94—Chemical or biological purification of waste gases of engine exhaust gases by catalytic processes
- B01D53/9445—Simultaneously removing carbon monoxide, hydrocarbons or nitrogen oxides making use of three-way catalysts [TWC] or four-way-catalysts [FWC]
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
- B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
- B01J23/89—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with noble metals
- B01J23/8926—Copper and noble metals
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 内燃機関の廃ガス中のパティキュレー
ト、ＣＯ、炭化水素化合物等の有害成分を効果的に浄化
する耐久性の高い排ガス浄化装置を提供すること。 【解決手段】 排気系の途中に設置された容器と、前
記容器内に装着された排ガス浄化装置において、前記排
ガス浄化装置が (1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体と (2) その表面に銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物 (3) さらにその表面及び内部に白金が担持されており、
銅酸化物の粒子サイズが０．１μｍ以上５０μｍ以下で
ある排ガス浄化装置。
ト、ＣＯ、炭化水素化合物等の有害成分を効果的に浄化
する耐久性の高い排ガス浄化装置を提供すること。 【解決手段】 排気系の途中に設置された容器と、前
記容器内に装着された排ガス浄化装置において、前記排
ガス浄化装置が (1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体と (2) その表面に銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物 (3) さらにその表面及び内部に白金が担持されており、
銅酸化物の粒子サイズが０．１μｍ以上５０μｍ以下で
ある排ガス浄化装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関の排ガス
浄化装置及びその製造方法に関し、さらに詳しくは、排
ガス中に含まれる微粒子状物質（以下パティキュレート
と呼ぶ）、ＣＯ、炭化水素化合物（以下ＨＣと略）等の
有害成分を同時に燃焼除去することができ、しかも耐久
性に優れる排ガス浄化装置及びその製造方法に関する。
浄化装置及びその製造方法に関し、さらに詳しくは、排
ガス中に含まれる微粒子状物質（以下パティキュレート
と呼ぶ）、ＣＯ、炭化水素化合物（以下ＨＣと略）等の
有害成分を同時に燃焼除去することができ、しかも耐久
性に優れる排ガス浄化装置及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、内燃機関、とりわけディーゼルエ
ンジン等から排出される排ガス中のパティキュレートや
ＮＯｘ等が環境上有害なものとして問題視されている。
特にパティキュレートは、平均粒子径が１μｍ以下の微
細な粒子を含んでおり、これらは大気中で浮遊し、呼吸
により人体内に取り込まれやすく、また最近の臨床試験
結果では、発ガン性物質をも含んでいることが確認され
ている。従って、これらパティキュレートの排出に関す
る規制を強化していく方向が、日本、米国、欧州を中心
に検討が進められている。
ンジン等から排出される排ガス中のパティキュレートや
ＮＯｘ等が環境上有害なものとして問題視されている。
特にパティキュレートは、平均粒子径が１μｍ以下の微
細な粒子を含んでおり、これらは大気中で浮遊し、呼吸
により人体内に取り込まれやすく、また最近の臨床試験
結果では、発ガン性物質をも含んでいることが確認され
ている。従って、これらパティキュレートの排出に関す
る規制を強化していく方向が、日本、米国、欧州を中心
に検討が進められている。
【０００３】パティキュレートの除去方法としては、金
属発泡体、ワイヤーメッシュ、スチールウール、目封じ
タイプのセラミックスハニカム、セラミックスフォー
ム、オープンフロータイプのセラミックスハニカムやメ
タルハニカム等の耐熱性多孔体をフィルターとして用
い、これに排ガスを瀘過することによりパティキュレー
トを除去するＤＰＦ（ディーゼル・パティキュレート・
フィルター）の検討が進められている。ＤＰＦによりパ
ティキュレートを捕集するに従い圧力損失が上昇し、そ
の結果エンジン出力の低下、燃費の悪化を招くため、バ
ーナー、電気ヒーター、触媒等によって捕集したパティ
キュレートを燃焼除去する再生が行われる。
属発泡体、ワイヤーメッシュ、スチールウール、目封じ
タイプのセラミックスハニカム、セラミックスフォー
ム、オープンフロータイプのセラミックスハニカムやメ
タルハニカム等の耐熱性多孔体をフィルターとして用
い、これに排ガスを瀘過することによりパティキュレー
トを除去するＤＰＦ（ディーゼル・パティキュレート・
フィルター）の検討が進められている。ＤＰＦによりパ
ティキュレートを捕集するに従い圧力損失が上昇し、そ
の結果エンジン出力の低下、燃費の悪化を招くため、バ
ーナー、電気ヒーター、触媒等によって捕集したパティ
キュレートを燃焼除去する再生が行われる。
【０００４】パティキュレートを燃焼させる触媒として
は、貴金属系、卑金属系に大別され、貴金属系触媒は耐
久性やＣＯ、ＨＣの浄化性能に優れる反面、パティキュ
レート燃焼効果に課題がある。一方、卑金属系触媒では
パティキュレートの燃焼に効果があるものの、耐久性の
点で問題がある。すなわち、排ガス中のＳＯ2によって
フィルタに担持した触媒の特性が低下してしまう。
は、貴金属系、卑金属系に大別され、貴金属系触媒は耐
久性やＣＯ、ＨＣの浄化性能に優れる反面、パティキュ
レート燃焼効果に課題がある。一方、卑金属系触媒では
パティキュレートの燃焼に効果があるものの、耐久性の
点で問題がある。すなわち、排ガス中のＳＯ2によって
フィルタに担持した触媒の特性が低下してしまう。
【０００５】また、貴金属系、卑金属系の両者を組合せ
た触媒として特開昭５９−１６９５３４号公報にはロジ
ウムとともに銅、銀、鉄、マグネシウムおよび亜鉛とを
組合せた触媒が、特開平５−６４７４１号公報にはパラ
ジウムと酸化銅とを組合せた触媒が、特開平５−１３８
０２６号公報にはＣｕ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｆｅ及びＣｏの金
属酸化物層と金属酸化物層に白金等の触媒金属を担持さ
せた触媒が、それぞれ開示されている。
た触媒として特開昭５９−１６９５３４号公報にはロジ
ウムとともに銅、銀、鉄、マグネシウムおよび亜鉛とを
組合せた触媒が、特開平５−６４７４１号公報にはパラ
ジウムと酸化銅とを組合せた触媒が、特開平５−１３８
０２６号公報にはＣｕ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｆｅ及びＣｏの金
属酸化物層と金属酸化物層に白金等の触媒金属を担持さ
せた触媒が、それぞれ開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の触媒は、い
ずれもＳＯ2を含む排ガス中での耐久性も含めた実用性
を充分備えた触媒は未だ見出されていない。しかも、上
記触媒をディーゼル排ガス用排ガス浄化装置に用いる場
合、ディーゼルエンジンはガソリンエンジンと比較し
て、排気温度が低く、これに対応するため触媒の低温活
性が要求されるが、この点にも問題があることがわかっ
た。
ずれもＳＯ2を含む排ガス中での耐久性も含めた実用性
を充分備えた触媒は未だ見出されていない。しかも、上
記触媒をディーゼル排ガス用排ガス浄化装置に用いる場
合、ディーゼルエンジンはガソリンエンジンと比較し
て、排気温度が低く、これに対応するため触媒の低温活
性が要求されるが、この点にも問題があることがわかっ
た。
【０００７】従って、本発明の目的は、パティキュレー
ト、ＣＯ、ＨＣ等の有害成分を効果的に浄化する機能を
有し、しかも耐久性の高い排ガス浄化装置を提供するこ
とである。
ト、ＣＯ、ＨＣ等の有害成分を効果的に浄化する機能を
有し、しかも耐久性の高い排ガス浄化装置を提供するこ
とである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題に鑑み、鋭意研
究を進めた結果、本発明者らは特定範囲の粒子サイズを
有する銅酸化物と白金を組み合わせることにより、良好
な排ガス浄化性能が得られ、しかもその耐久性が優れて
いることを発見し、本発明を完成した。
究を進めた結果、本発明者らは特定範囲の粒子サイズを
有する銅酸化物と白金を組み合わせることにより、良好
な排ガス浄化性能が得られ、しかもその耐久性が優れて
いることを発見し、本発明を完成した。
【０００９】すなわち、本発明の排ガス浄化装置は、排
気系の途中に設置された容器と、前記容器内に装着され
た排ガス浄化装置において、前記排ガス浄化装置が(1)
連通空孔を有する耐熱性多孔体と(2) その表面に銅酸化
物と酸化アルミニウムとの混合物、(3) さらにその表面
及び内部に白金が担持されており、銅酸化物の粒子サイ
ズが０．１μｍ以上５０μｍ以下であることを特徴とす
る。
気系の途中に設置された容器と、前記容器内に装着され
た排ガス浄化装置において、前記排ガス浄化装置が(1)
連通空孔を有する耐熱性多孔体と(2) その表面に銅酸化
物と酸化アルミニウムとの混合物、(3) さらにその表面
及び内部に白金が担持されており、銅酸化物の粒子サイ
ズが０．１μｍ以上５０μｍ以下であることを特徴とす
る。
【００１０】また、本発明の排ガス浄化装置の製造方法
の一つは、(1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を準備す
る工程と、(2) 銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物
及び／又は微焼成により前記化合物を生成する化合物を
液中に分散させたスラリーを前記耐熱性多孔体に塗布・
焼付けする工程、(3) さらに水溶液白金化合物を、銅酸
化物と酸化アルミニウムとの混合物を担持した耐熱性多
孔体に塗布・焼付けする工程からなることを特徴とす
る。
の一つは、(1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を準備す
る工程と、(2) 銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物
及び／又は微焼成により前記化合物を生成する化合物を
液中に分散させたスラリーを前記耐熱性多孔体に塗布・
焼付けする工程、(3) さらに水溶液白金化合物を、銅酸
化物と酸化アルミニウムとの混合物を担持した耐熱性多
孔体に塗布・焼付けする工程からなることを特徴とす
る。
【００１１】また、もう一つの本発明の排ガス浄化装置
の製造方法は、(1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を準
備する工程と、(2) 銅酸化物と酸化アルミニウムとの混
合物及び／又は微焼成により前記化合物を生成する化合
物と、水溶液白金化合物とを液中に分散させたスラリー
を前記耐熱性多孔体に塗布・焼付けする工程からなるこ
とを特徴とする。
の製造方法は、(1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を準
備する工程と、(2) 銅酸化物と酸化アルミニウムとの混
合物及び／又は微焼成により前記化合物を生成する化合
物と、水溶液白金化合物とを液中に分散させたスラリー
を前記耐熱性多孔体に塗布・焼付けする工程からなるこ
とを特徴とする。
【００１２】さらに、もう一つの本発明の排ガス浄化装
置の製造方法は、(1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を
準備する工程と、(2) 銅酸化物と酸化アルミニウムとの
混合物及び／又は焼成により前記化合物を生成する化合
物と、水溶液白金化合物とを混合・乾燥・焼成した後、
これを液中に分散させスラリー化した後、スラリーを前
記耐熱性多孔体に塗布・焼付けする工程からなることを
特徴とする。
置の製造方法は、(1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を
準備する工程と、(2) 銅酸化物と酸化アルミニウムとの
混合物及び／又は焼成により前記化合物を生成する化合
物と、水溶液白金化合物とを混合・乾燥・焼成した後、
これを液中に分散させスラリー化した後、スラリーを前
記耐熱性多孔体に塗布・焼付けする工程からなることを
特徴とする。
【００１３】以下、本発明を詳細に説明する。まず、本
発明で用いる連通空孔を有する耐熱性多孔体としては、
耐熱衝撃性が高く、しかも圧力損失が許容範囲内である
ことが好ましい。しかも、パティキュレート捕集性能を
有するものはより好ましく、そのような耐熱性多孔体と
しては、金属発泡体、ワイヤーメッシュ、スチールウー
ル、目封じタイプのセラミックスハニカム、セラミック
スフォーム、オープンフロータイプのセラミックスハニ
カムやメタルハニカム等が挙げられる。
発明で用いる連通空孔を有する耐熱性多孔体としては、
耐熱衝撃性が高く、しかも圧力損失が許容範囲内である
ことが好ましい。しかも、パティキュレート捕集性能を
有するものはより好ましく、そのような耐熱性多孔体と
しては、金属発泡体、ワイヤーメッシュ、スチールウー
ル、目封じタイプのセラミックスハニカム、セラミック
スフォーム、オープンフロータイプのセラミックスハニ
カムやメタルハニカム等が挙げられる。
【００１４】フィルタ材質としては、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃ
ｒ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｔｉ、希土類元素およびこれらの合金
等の金属や、コーディエライト、ムライト、ジルコニ
ア、アルミナ、炭化珪素等のセラミックスを用いること
ができる。
ｒ、Ａｌ、Ｍｏ、Ｔｉ、希土類元素およびこれらの合金
等の金属や、コーディエライト、ムライト、ジルコニ
ア、アルミナ、炭化珪素等のセラミックスを用いること
ができる。
【００１５】特にフィルタ材質として金属発泡体を用い
るのが好ましい。
るのが好ましい。
【００１６】耐熱性多孔体表面に担持する銅酸化物と酸
化アルミニウムとの混合物において、銅酸化物としては
酸化第一銅（Ｃｕ2Ｏ）、酸化第二銅（ＣｕＯ）の他、
不定比化合物（ＣｕＯｘ）の１種以上を用いる。銅酸化
物の粒子サイズは０．１μｍ以上５０μｍ以下のものを
用いる。銅酸化物の粒子サイズが０．１μｍより小さい
場合、排ガスに含まれるＳＯ2による被毒を受けやすく
なり、その結果、銅酸化物のパティキュレート燃焼触媒
活性が低下してしまうためである。また、銅酸化物の粒
子サイズが５０μｍより大きい場合、銅酸化物の表面積
が小さくなり、その結果、銅酸化物によるパティキュレ
ート燃焼性能が低下するためである。銅酸化物の粒子サ
イズは透過型電子顕微鏡（以下ＴＥＭと略）観察あるい
は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察により、概ね３０粒
子の粒子サイズの平均値より求めることができる。
化アルミニウムとの混合物において、銅酸化物としては
酸化第一銅（Ｃｕ2Ｏ）、酸化第二銅（ＣｕＯ）の他、
不定比化合物（ＣｕＯｘ）の１種以上を用いる。銅酸化
物の粒子サイズは０．１μｍ以上５０μｍ以下のものを
用いる。銅酸化物の粒子サイズが０．１μｍより小さい
場合、排ガスに含まれるＳＯ2による被毒を受けやすく
なり、その結果、銅酸化物のパティキュレート燃焼触媒
活性が低下してしまうためである。また、銅酸化物の粒
子サイズが５０μｍより大きい場合、銅酸化物の表面積
が小さくなり、その結果、銅酸化物によるパティキュレ
ート燃焼性能が低下するためである。銅酸化物の粒子サ
イズは透過型電子顕微鏡（以下ＴＥＭと略）観察あるい
は走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）観察により、概ね３０粒
子の粒子サイズの平均値より求めることができる。
【００１７】酸化アルミニウムとしてはγ型結晶構造を
有するものが好ましく、結晶構造安定化等を目的とした
希土類酸化物、アルカリ土類酸化物が酸化アルミニウム
に対して２０重量％以下の範囲で添加されていても問題
はない。
有するものが好ましく、結晶構造安定化等を目的とした
希土類酸化物、アルカリ土類酸化物が酸化アルミニウム
に対して２０重量％以下の範囲で添加されていても問題
はない。
【００１８】銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物の
混合比は、酸化アルミニウム１００重合部に対して銅酸
化物が１０重量部以上３００重量部以下であることが好
ましい。銅酸化物が酸化アルミニウム１００重量部に対
して１０重量部より少ない場合、銅酸化物によるパティ
キュレート燃焼性能が不充分である。逆に、銅酸化物が
酸化アルミニウム１００重量部に対して３００重量部よ
り多い場合、ＣＯ、ＨＣの燃焼性能が低下してしまうか
らである。
混合比は、酸化アルミニウム１００重合部に対して銅酸
化物が１０重量部以上３００重量部以下であることが好
ましい。銅酸化物が酸化アルミニウム１００重量部に対
して１０重量部より少ない場合、銅酸化物によるパティ
キュレート燃焼性能が不充分である。逆に、銅酸化物が
酸化アルミニウム１００重量部に対して３００重量部よ
り多い場合、ＣＯ、ＨＣの燃焼性能が低下してしまうか
らである。
【００１９】また、酸化アルミニウムとともにアルカリ
金属化合物を添加させることは、酸化アルミニウムのγ
型結晶構造からα型結晶構造への相転位が進行しやすく
なるので、好ましくなく、酸化アルミニウムに対して５
重量％以下に限定される。
金属化合物を添加させることは、酸化アルミニウムのγ
型結晶構造からα型結晶構造への相転位が進行しやすく
なるので、好ましくなく、酸化アルミニウムに対して５
重量％以下に限定される。
【００２０】白金の粒子サイズは１ｎｍ以上１００ｎｍ
以下であることが好ましい。白金の粒子サイズを１ｎｍ
より小さくするには、工程上多大なコストを要し、その
結果経済性に問題が生じるためである。逆に白金の粒子
サイズが１００ｎｍより大きい場合、白金粒子の触媒活
性が低下するため、ＣＯ及びＨＣの燃焼性が低下するた
めである。白金の粒子サイズは透過型電子顕微鏡（以下
ＴＥＭと略）観察により、概ね３０粒子の粒子サイズの
平均値より求めることができる。
以下であることが好ましい。白金の粒子サイズを１ｎｍ
より小さくするには、工程上多大なコストを要し、その
結果経済性に問題が生じるためである。逆に白金の粒子
サイズが１００ｎｍより大きい場合、白金粒子の触媒活
性が低下するため、ＣＯ及びＨＣの燃焼性が低下するた
めである。白金の粒子サイズは透過型電子顕微鏡（以下
ＴＥＭと略）観察により、概ね３０粒子の粒子サイズの
平均値より求めることができる。
【００２１】白金の担持量は、銅と酸化アルミニウムと
の混合物１００重量部に対して０．１重量部以上５重量
部以下が好ましい。白金の担持量が銅と酸化アルミニウ
ムとの混合物１００重量部に対して０．１重量部より少
ない場合、白金による触媒活性効果が不充分である。逆
に白金の担持量が銅と酸化アルミニウムとの混合物１０
０重量部に対して５重量部より多い場合、耐久時の熱履
歴により白金粒子が粗大化しやすくなり、その結果触媒
性能が大きく低下するためである。
の混合物１００重量部に対して０．１重量部以上５重量
部以下が好ましい。白金の担持量が銅と酸化アルミニウ
ムとの混合物１００重量部に対して０．１重量部より少
ない場合、白金による触媒活性効果が不充分である。逆
に白金の担持量が銅と酸化アルミニウムとの混合物１０
０重量部に対して５重量部より多い場合、耐久時の熱履
歴により白金粒子が粗大化しやすくなり、その結果触媒
性能が大きく低下するためである。
【００２２】上述の構造を有する排ガス浄化装置を用い
ることによって、比較的低温でパティキュレートを燃焼
除去させることができるとともに、ＣＯ、ＨＣ等の有害
成分を同時に除去することができ、しかも耐久性に優れ
る。
ることによって、比較的低温でパティキュレートを燃焼
除去させることができるとともに、ＣＯ、ＨＣ等の有害
成分を同時に除去することができ、しかも耐久性に優れ
る。
【００２３】上述の排ガス浄化装置の製造方法において
は、銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物及び／又は
焼成により前記化合物を生成する化合物を用いる。銅酸
化物としては、酸化第一銅（Ｃｕ2Ｏ）、酸化第二銅
（ＣｕＯ）の他、不定比化合物（ＣｕＯｘ）の１種以上
を用いる。焼成により銅酸化物を生成する化合物として
は、銅、硝酸銅、硫酸第二銅、炭酸銅、塩化第二銅、蓚
酸銅等を用いることができる。酸化アルミニウムとして
はγ型結晶構造を有するものが好ましく、結晶構造安定
化等を目的とした希土類酸化物、アルカリ土類酸化物が
酸化アルミニウムに対して２０重量％以下の範囲で添加
されていても問題はない。また、焼成により酸化アルミ
ニウムを生成する化合物としては、アルミニウム、水酸
化アルミニウム、硫酸アルミニウム、硝酸アルミニウ
ム、乳酸アルミニウム等を用いることができる。また、
これら化合物を用いる場合、γ型結晶構造の安定化等を
目的として、希土類酸化物、アルカリ土類酸化物が酸化
アルミニウムに対して２０重量％以下の範囲で添加され
ていても問題はない。
は、銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物及び／又は
焼成により前記化合物を生成する化合物を用いる。銅酸
化物としては、酸化第一銅（Ｃｕ2Ｏ）、酸化第二銅
（ＣｕＯ）の他、不定比化合物（ＣｕＯｘ）の１種以上
を用いる。焼成により銅酸化物を生成する化合物として
は、銅、硝酸銅、硫酸第二銅、炭酸銅、塩化第二銅、蓚
酸銅等を用いることができる。酸化アルミニウムとして
はγ型結晶構造を有するものが好ましく、結晶構造安定
化等を目的とした希土類酸化物、アルカリ土類酸化物が
酸化アルミニウムに対して２０重量％以下の範囲で添加
されていても問題はない。また、焼成により酸化アルミ
ニウムを生成する化合物としては、アルミニウム、水酸
化アルミニウム、硫酸アルミニウム、硝酸アルミニウ
ム、乳酸アルミニウム等を用いることができる。また、
これら化合物を用いる場合、γ型結晶構造の安定化等を
目的として、希土類酸化物、アルカリ土類酸化物が酸化
アルミニウムに対して２０重量％以下の範囲で添加され
ていても問題はない。
【００２４】図１は、本発明のガス浄化装置の断面を模
式的に示したものである。
式的に示したものである。
【００２５】
【発明の実施の態様】以下、実施例によって、本発明を
具体的に説明する。
具体的に説明する。
【００２６】
【実施例】実施例１ 耐熱性金属発泡体としては住友電気工業（株）製Ｎｉ基
金属発泡体（商品名：セルメット）とその表面にコート
した酸化銅と酸化アルミニウムとの混合物とさらにその
表面に担持された白金から構成される。セルメットは、
導電化処置した３次元発泡体構造を有するウレタン樹脂
フォームにＮｉめっき層を電解めっき法により形成した
後、熱処理により樹脂成分を燃焼除去させて形成された
Ｎｉ材質を基本材質とする。
金属発泡体（商品名：セルメット）とその表面にコート
した酸化銅と酸化アルミニウムとの混合物とさらにその
表面に担持された白金から構成される。セルメットは、
導電化処置した３次元発泡体構造を有するウレタン樹脂
フォームにＮｉめっき層を電解めっき法により形成した
後、熱処理により樹脂成分を燃焼除去させて形成された
Ｎｉ材質を基本材質とする。
【００２７】セルメットを筒体形状に加工した後、拡散
浸透法により合金化処理することにより、連通空孔を有
する筒状耐熱性金属発泡体を得た。これをＩＣＰ（誘導
結合型プラズマ発光分光）分析法により組成分析を行っ
た結果、Ｃｒを２２重量％、Ａｌを７重量％、残部をＮ
ｉ及び不可避成分からなることが判明した。一方、銅酸
化物として表１に示す粒子径を有する酸化第二銅（Ｃｕ
Ｏ）、酸化アルミニウムの各粉末を準備した。酸化アル
ミニウムはγ型結晶相を有するものを用い、酸化アルミ
ニウム中には耐熱性向上のため酸化ランタンを１重量％
含有させた。
浸透法により合金化処理することにより、連通空孔を有
する筒状耐熱性金属発泡体を得た。これをＩＣＰ（誘導
結合型プラズマ発光分光）分析法により組成分析を行っ
た結果、Ｃｒを２２重量％、Ａｌを７重量％、残部をＮ
ｉ及び不可避成分からなることが判明した。一方、銅酸
化物として表１に示す粒子径を有する酸化第二銅（Ｃｕ
Ｏ）、酸化アルミニウムの各粉末を準備した。酸化アル
ミニウムはγ型結晶相を有するものを用い、酸化アルミ
ニウム中には耐熱性向上のため酸化ランタンを１重量％
含有させた。
【００２８】ここで、酸化第二銅５０重量部、酸化アル
ミニウム５０重量部からなる酸化物混合粉末をイオン交
換水中に分散させ、均一なスラリーを作製した。ここ
で、酸化物混合物の比表面積はＢＥＴ法により求めた結
果８３ｍ2／ｇであった。
ミニウム５０重量部からなる酸化物混合粉末をイオン交
換水中に分散させ、均一なスラリーを作製した。ここ
で、酸化物混合物の比表面積はＢＥＴ法により求めた結
果８３ｍ2／ｇであった。
【００２９】前記スラリー中に筒状耐熱性金属発泡体を
浸漬し、引き上げた後、余分なスラリーをエアーブロー
により除去し、大気中６００℃にて焼成することにより
酸化物コート層を形成した。酸化物量は耐熱性金属発泡
体１００重量部に対して２０重量部であった。さらに、
白金化合物水溶液としてジニトロジアミン白金硝酸溶液
を耐熱性金属発泡体に塗布、焼成することにより、筒状
排ガス浄化装置エレメントを作製した。白金担持量は酸
化物量１００重量部に対して１重量部であった。
浸漬し、引き上げた後、余分なスラリーをエアーブロー
により除去し、大気中６００℃にて焼成することにより
酸化物コート層を形成した。酸化物量は耐熱性金属発泡
体１００重量部に対して２０重量部であった。さらに、
白金化合物水溶液としてジニトロジアミン白金硝酸溶液
を耐熱性金属発泡体に塗布、焼成することにより、筒状
排ガス浄化装置エレメントを作製した。白金担持量は酸
化物量１００重量部に対して１重量部であった。
【００３０】上記筒状排ガス浄化装置エレメントと容器
から構成される排ガス浄化装置は、ディーゼル排ガスを
筒体の内側に空間に導入し、フィルタエレメントを透過
して筒体外側へ流れ、フィルタエレメントを透過する際
にパティキュレートの捕集除去と触媒によるパティキュ
レートとＣＯ、ＨＣが燃焼除去される構造とした。
から構成される排ガス浄化装置は、ディーゼル排ガスを
筒体の内側に空間に導入し、フィルタエレメントを透過
して筒体外側へ流れ、フィルタエレメントを透過する際
にパティキュレートの捕集除去と触媒によるパティキュ
レートとＣＯ、ＨＣが燃焼除去される構造とした。
【００３１】この排ガス浄化装置について、排気量２８
００ｃｃ、６気筒の自然吸気ＩＤＩ式のディーゼルエン
ジンを用い、エンジン回転数を２８００ｒｐｍ一定条件
にてパティキュレートが着火燃焼してフィルタが再生さ
れるときの温度（圧力損失の低下するときの温度、以下
再生温度と規定）を求めた。また、エンジン回転数２８
００ｒｐｍ、排ガス浄化装置入口ガス温度３５０℃にお
けるＣＯおよびＨＣの浄化率を、ＣＯについてはＮＤ−
ＩＲ法にて、ＨＣについてはＦＩＤ（水素炎イオン化）
法にて、それぞれ測定することにより求めた。
００ｃｃ、６気筒の自然吸気ＩＤＩ式のディーゼルエン
ジンを用い、エンジン回転数を２８００ｒｐｍ一定条件
にてパティキュレートが着火燃焼してフィルタが再生さ
れるときの温度（圧力損失の低下するときの温度、以下
再生温度と規定）を求めた。また、エンジン回転数２８
００ｒｐｍ、排ガス浄化装置入口ガス温度３５０℃にお
けるＣＯおよびＨＣの浄化率を、ＣＯについてはＮＤ−
ＩＲ法にて、ＨＣについてはＦＩＤ（水素炎イオン化）
法にて、それぞれ測定することにより求めた。
【００３２】評価には、ＪＩＳ２号軽油（硫黄分含有率
０．１９％）を用いた。表１には、前記排ガス浄化装置
について、初期とエンジン回転数３６００ｒｐｍ負荷１
００％での連続耐久試験１００時間後の再生温度、ＣＯ
およびＨＣの浄化率を示す。連続耐久試験時のＳＯ2温
度は概ね５６〜６０ｐｐｍであった。
０．１９％）を用いた。表１には、前記排ガス浄化装置
について、初期とエンジン回転数３６００ｒｐｍ負荷１
００％での連続耐久試験１００時間後の再生温度、ＣＯ
およびＨＣの浄化率を示す。連続耐久試験時のＳＯ2温
度は概ね５６〜６０ｐｐｍであった。
【００３３】下記表１の結果から明らかなように、酸化
第二銅の粒子径が０．１μｍ以上５０μｍ以下の範囲
で、初期から連続耐久試験１００時間経過しても比較例
に比して極めて再生温度（パティキュレートが着火燃焼
される温度）が低く、良好な排ガスの浄化が行われてい
る。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も有している。
第二銅の粒子径が０．１μｍ以上５０μｍ以下の範囲
で、初期から連続耐久試験１００時間経過しても比較例
に比して極めて再生温度（パティキュレートが着火燃焼
される温度）が低く、良好な排ガスの浄化が行われてい
る。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も有している。
【００３４】
【表１】
【００３５】実施例２ 銅酸化物と酸化アルミニウムとを種々の混合比率にて混
合し、実施例１記載の方法に準拠して排ガス浄化装置を
作製し、評価を行った。表２に酸化アルミニウム１００
重量部に対する銅酸化物の混合比率と評価結果を示す。
銅酸化物は粒子径１．１μｍのものを用いた。
合し、実施例１記載の方法に準拠して排ガス浄化装置を
作製し、評価を行った。表２に酸化アルミニウム１００
重量部に対する銅酸化物の混合比率と評価結果を示す。
銅酸化物は粒子径１．１μｍのものを用いた。
【００３６】表２の結果から明らかなように、銅酸化物
と酸化アルミニウムの混合物の混合比が、酸化アルミニ
ウム１００重量部に対して銅酸化物が１０重量部以上３
００重量部以下の範囲で、初期から連続耐久試験１００
時間経過しても比較例に比して極めて再生温度（パティ
キュレートが着火燃焼される温度）が低く、良好な排ガ
スの浄化が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄
化特性も有している。
と酸化アルミニウムの混合物の混合比が、酸化アルミニ
ウム１００重量部に対して銅酸化物が１０重量部以上３
００重量部以下の範囲で、初期から連続耐久試験１００
時間経過しても比較例に比して極めて再生温度（パティ
キュレートが着火燃焼される温度）が低く、良好な排ガ
スの浄化が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄
化特性も有している。
【００３７】
【表２】
【００３８】実施例３ 実施例１記載の方法に準拠して、白金の担持条件のみを
変えて種々の白金粒子径を有する排ガス浄化装置を作製
し、評価を行った。表３に白金の粒子径と評価結果を示
す。銅酸化物は粒子径１．１μｍのものを用いた。
変えて種々の白金粒子径を有する排ガス浄化装置を作製
し、評価を行った。表３に白金の粒子径と評価結果を示
す。銅酸化物は粒子径１．１μｍのものを用いた。
【００３９】表３の結果から明らかなように、白金の粒
子径が１ｎｍ以上１００μｍ以下の範囲で、初期から連
続耐久試験１００時間経過しても比較例に比して極めて
再生温度（パティキュレートが着火燃焼される温度）が
低く、良好な排ガスの浄化が行われている。しかも、Ｃ
ＯおよびＨＣの浄化特性も有している。
子径が１ｎｍ以上１００μｍ以下の範囲で、初期から連
続耐久試験１００時間経過しても比較例に比して極めて
再生温度（パティキュレートが着火燃焼される温度）が
低く、良好な排ガスの浄化が行われている。しかも、Ｃ
ＯおよびＨＣの浄化特性も有している。
【００４０】
【表３】
【００４１】実施例４ 実施例１記載の方法に準拠して、種々の白金担持量を有
する排ガス浄化装置を作製し、評価を行った。表４に銅
酸化物と酸化アルミニウムとの混合物１００重量部に対
する白金担持量と評価結果を示す。銅酸化物は粒子径
１．１μｍのものを用いた。
する排ガス浄化装置を作製し、評価を行った。表４に銅
酸化物と酸化アルミニウムとの混合物１００重量部に対
する白金担持量と評価結果を示す。銅酸化物は粒子径
１．１μｍのものを用いた。
【００４２】表４の結果から明らかなように、白金担持
量が０．１重量部以上５重量部以下の範囲で、初期から
連続耐久試験１００時間経過しても比較例に比してフィ
ルタの再生温度（パティキュレートが着火燃焼される温
度）が低く、良好な排ガスの浄化が行われている。しか
も、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も有している。
量が０．１重量部以上５重量部以下の範囲で、初期から
連続耐久試験１００時間経過しても比較例に比してフィ
ルタの再生温度（パティキュレートが着火燃焼される温
度）が低く、良好な排ガスの浄化が行われている。しか
も、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も有している。
【００４３】
【表４】
【００４４】実施例５ 連通空孔を有する耐熱性多孔体として、コーディエライ
ト製目封じタイプセラミックスハニカム（４００セル／
ｉｎ２）、炭化珪素製セラミックスフォームを準備し
た。これを用いて、実施例１記載の方法に準拠して排ガ
ス浄化装置を作製し、評価を行った。表５に銅酸化物と
酸化アルミニウムとの混合物１００重量部に対する白金
担持量と評価結果を示す。銅酸化物が粒子径１．１μｍ
のものを用いた。
ト製目封じタイプセラミックスハニカム（４００セル／
ｉｎ２）、炭化珪素製セラミックスフォームを準備し
た。これを用いて、実施例１記載の方法に準拠して排ガ
ス浄化装置を作製し、評価を行った。表５に銅酸化物と
酸化アルミニウムとの混合物１００重量部に対する白金
担持量と評価結果を示す。銅酸化物が粒子径１．１μｍ
のものを用いた。
【００４５】表５の結果から明らかなように、いずれも
耐熱性多孔体においても、初期から連続耐久試験１００
時間経過しても比較例に比してフィルタの再生温度（パ
ティキュレートが着火燃焼される温度）が低く、良好な
排ガスの浄化が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣ
の浄化特性も有している。
耐熱性多孔体においても、初期から連続耐久試験１００
時間経過しても比較例に比してフィルタの再生温度（パ
ティキュレートが着火燃焼される温度）が低く、良好な
排ガスの浄化が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣ
の浄化特性も有している。
【００４６】
【表５】
【００４７】実施例６ 実施例１記載の方法に準拠して、耐熱性金属発泡体を準
備した。一方、粒子径１μｍの酸化第一銅（Ｃｕ2Ｏ）
１００重量部、酸化アルミニウム５０重量部及び焼成に
より酸化アルミニウムを生成する化合物として硝酸アル
ミニウムを酸化物換算で５０重量部をイオン交換水中に
分散させ、均一なスラリーを作製した。このスラリー中
に耐熱性金属発泡体を浸漬し、引き上げた後、余分なス
ラリーをエアーブローにより除去し、大気中６００℃に
て焼成することにより酸化物コート層を形成した。酸化
物量は耐熱性金属発泡体１００重量部に対して５重量部
であった。さらに白金化合物水溶液として表６に示す溶
液を耐熱性金属発泡体に塗布、焼成することにより、排
ガス浄化装置エレメントを作製した。
備した。一方、粒子径１μｍの酸化第一銅（Ｃｕ2Ｏ）
１００重量部、酸化アルミニウム５０重量部及び焼成に
より酸化アルミニウムを生成する化合物として硝酸アル
ミニウムを酸化物換算で５０重量部をイオン交換水中に
分散させ、均一なスラリーを作製した。このスラリー中
に耐熱性金属発泡体を浸漬し、引き上げた後、余分なス
ラリーをエアーブローにより除去し、大気中６００℃に
て焼成することにより酸化物コート層を形成した。酸化
物量は耐熱性金属発泡体１００重量部に対して５重量部
であった。さらに白金化合物水溶液として表６に示す溶
液を耐熱性金属発泡体に塗布、焼成することにより、排
ガス浄化装置エレメントを作製した。
【００４８】これを実施例１記載の方法に準拠して評価
した。表６に白金粒子径と評価結果を示す。
した。表６に白金粒子径と評価結果を示す。
【００４９】表６の結果から明らかなように、このよう
な製造方法においても、白金化合物水溶液の種類に関係
なく、初期から連続耐久試験１００時間経過しても比較
例に比して極めて再生温度（パティキュレートが着火燃
焼される温度）が低く、良好な排ガスの浄化が行われて
いる。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も有してい
る。
な製造方法においても、白金化合物水溶液の種類に関係
なく、初期から連続耐久試験１００時間経過しても比較
例に比して極めて再生温度（パティキュレートが着火燃
焼される温度）が低く、良好な排ガスの浄化が行われて
いる。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も有してい
る。
【００５０】
【表６】
【００５１】実施例７ 実施例１記載の方法に準拠して、耐熱性金属発泡体、銅
酸化物として粒子系１．１μｍの酸化第２銅、酸化アル
ミニウム、ジニトロジアミン白金硝酸溶液を準備した。
酸化物として粒子系１．１μｍの酸化第２銅、酸化アル
ミニウム、ジニトロジアミン白金硝酸溶液を準備した。
【００５２】ここで、酸化第２銅５０重量部、酸化アル
ミニウム５０重量部をイオン交換水中に分散させた。こ
れに白金含有率５重量％のジニトロジアミン白金硝酸溶
液を２０重量部添加し、均一なスラリーを作製した。
ミニウム５０重量部をイオン交換水中に分散させた。こ
れに白金含有率５重量％のジニトロジアミン白金硝酸溶
液を２０重量部添加し、均一なスラリーを作製した。
【００５３】前記スラリー中に筒状耐熱性金属発泡体を
浸漬し、引き上げた後、余分なスラリーをエアーブロー
により除去し、水素雰囲気中６００℃にて焼成した後、
大気中４００℃にて焼成することにより、筒状排ガス浄
化装置エレメントを作製した。ここで酸化物量は耐熱性
金属発泡体１００重量部に対して２０重量部、白金担持
量は銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物１００重量
部に対して１重量部であった。評価は、実施例１記載の
方法に準拠し行った。
浸漬し、引き上げた後、余分なスラリーをエアーブロー
により除去し、水素雰囲気中６００℃にて焼成した後、
大気中４００℃にて焼成することにより、筒状排ガス浄
化装置エレメントを作製した。ここで酸化物量は耐熱性
金属発泡体１００重量部に対して２０重量部、白金担持
量は銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物１００重量
部に対して１重量部であった。評価は、実施例１記載の
方法に準拠し行った。
【００５４】評価の結果、初期での再生温度、ＣＯおよ
びＨＣの浄化率はそれぞれ４００℃、１００％、６２
％、連続耐久試験１００時間後の再生温度、ＣＯおよび
ＨＣの浄化率はそれぞれ４１０℃、１００％、６１％で
あり、本結果からも明らかなように、本製造方法を用い
ることによっても、初期から連続耐久試験１００時間経
過後においても、フィルタの再生温度（パティキュレー
トが着火燃焼される温度）が低く、良好な排ガスの浄化
が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も
有している。
びＨＣの浄化率はそれぞれ４００℃、１００％、６２
％、連続耐久試験１００時間後の再生温度、ＣＯおよび
ＨＣの浄化率はそれぞれ４１０℃、１００％、６１％で
あり、本結果からも明らかなように、本製造方法を用い
ることによっても、初期から連続耐久試験１００時間経
過後においても、フィルタの再生温度（パティキュレー
トが着火燃焼される温度）が低く、良好な排ガスの浄化
が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も
有している。
【００５５】実施例８ 実施例１記載の方法に準拠して、耐熱性金属発泡体、銅
酸化物として粒子系１．１μｍの酸化第２銅、酸化アル
ミニウム、ジニトロジアミン白金硝酸溶液を準備した。
酸化物として粒子系１．１μｍの酸化第２銅、酸化アル
ミニウム、ジニトロジアミン白金硝酸溶液を準備した。
【００５６】ここで、酸化第２銅５０重量部、酸化アル
ミニウム５０重量部をイオン交換水中に分散させた。こ
れに白金含有率５重量％のジニトロジアミン白金硝酸溶
液を２０重量部添加し、均一なスラリーを作製し、これ
を乾燥し、水素雰囲気中６００℃にて焼成した後、大気
中４００℃にて焼成した。さらにこれをボールミルによ
り水中にて湿式粉砕・分散させることでスラリー化さ
せ、このスラリー中に筒状耐熱性金属発泡体を浸漬し、
引き上げた後、余分なスラリーのエアーブロー除去、大
気中６００℃焼成することにより、筒状排ガス浄化装置
エレメントを作製した。ここで酸化物量は耐熱性金属発
泡体１００重量部に対して２０重量部、白金担持量は銅
酸化物と酸化アルミニウムとの混合物１００重量部に対
して１重量部であった。評価は、実施例１記載の方法に
準拠し行った。
ミニウム５０重量部をイオン交換水中に分散させた。こ
れに白金含有率５重量％のジニトロジアミン白金硝酸溶
液を２０重量部添加し、均一なスラリーを作製し、これ
を乾燥し、水素雰囲気中６００℃にて焼成した後、大気
中４００℃にて焼成した。さらにこれをボールミルによ
り水中にて湿式粉砕・分散させることでスラリー化さ
せ、このスラリー中に筒状耐熱性金属発泡体を浸漬し、
引き上げた後、余分なスラリーのエアーブロー除去、大
気中６００℃焼成することにより、筒状排ガス浄化装置
エレメントを作製した。ここで酸化物量は耐熱性金属発
泡体１００重量部に対して２０重量部、白金担持量は銅
酸化物と酸化アルミニウムとの混合物１００重量部に対
して１重量部であった。評価は、実施例１記載の方法に
準拠し行った。
【００５７】評価の結果、初期での再生温度、ＣＯおよ
びＨＣの浄化率はそれぞれ３９０℃、１００％、６５
％、連続耐久試験１００時間後の再生温度、ＣＯおよび
ＨＣの浄化率はそれぞれ３９５℃、１００％、６４％で
あり、本結果からも明らかなように、本製造方法を用い
ることによっても、初期から連続耐久試験１００時間経
過後においても、フィルタの再生温度（パティキュレー
トが着火燃焼される温度）が低く、良好な排ガスの浄化
が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も
有している。
びＨＣの浄化率はそれぞれ３９０℃、１００％、６５
％、連続耐久試験１００時間後の再生温度、ＣＯおよび
ＨＣの浄化率はそれぞれ３９５℃、１００％、６４％で
あり、本結果からも明らかなように、本製造方法を用い
ることによっても、初期から連続耐久試験１００時間経
過後においても、フィルタの再生温度（パティキュレー
トが着火燃焼される温度）が低く、良好な排ガスの浄化
が行われている。しかも、ＣＯおよびＨＣの浄化特性も
有している。
【００５８】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明の排ガス浄
化装置を使用すると、パティキュレート、ＣＯ及びＨＣ
が効果的に浄化される。
化装置を使用すると、パティキュレート、ＣＯ及びＨＣ
が効果的に浄化される。
【図１】本発明のパティキュレートトラップの模式的断
面図である。
面図である。
Claims (7)
- 【請求項１】 排気系の途中に設置された容器と、前記
容器内に装着された排ガス浄化装置において、 前記排ガス浄化装置が (1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体と (2) その表面に銅酸化物と酸化アルミニウムとの混合物 (3) さらにその表面及び内部に白金が担持されており、
銅酸化物の粒子サイズが０．１μｍ以上５０μｍ以下で
あることを特徴とする排ガス浄化装置。 - 【請求項２】 前記銅酸化物と酸化アルミニウムとの混
合物の混合比が、酸化アルミニウム１００重量部に対し
て酸化銅が１０重量部以上３００重量部以下である請求
項１に記載の排ガス浄化装置。 - 【請求項３】 請求項１において、白金の平均粒子サイ
ズが１ｎｍ以上１００ｎｍ以下である請求項１の排ガス
浄化装置。 - 【請求項４】 請求項１において白金の担持量が、銅酸
化物と酸化アルミニウムとの混合物１００重量部に対し
て０．１重量部以上５重量部以下である請求項１記載の
排ガス浄化装置。 - 【請求項５】 (1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を準
備する工程と、(2)銅酸化物と酸化アルミニウムとの混
合物及び／又は焼成により前記化合物を生成する化合物
を液中に分散させたスラリーを前記耐熱性多孔体に塗布
・焼付けする工程、(3) さらに水溶性白金化合物を、銅
酸化物と酸化アルミニウムとの混合物を担持した耐熱性
多孔体に塗布・焼付けする工程、からなることを特徴と
する排ガス浄化装置の製造方法。 - 【請求項６】 (1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を準
備する工程と、(2)銅酸化物と酸化アルミニウムとの混
合物及び／又は焼成により前記化合物を生成する化合物
と、水溶性白金化合物とを液中に分散させたスラリーを
前記耐熱性多孔体に塗布・焼付けする工程、からなるこ
とを特徴とする排ガス浄化装置の製造方法。 - 【請求項７】 (1) 連通空孔を有する耐熱性多孔体を準
備する工程と、(2)銅酸化物と酸化アルミニウムとの混
合物及び／又は焼成により前記化合物を生成する化合物
と、水溶性白金化合物とを混合・乾燥・焼成した後、こ
れを液中に分散させスラリー化した後、スラリーを前記
耐熱性多孔体に塗布・焼付けする工程、からなることを
特徴とする排ガス浄化装置の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9344977A JPH11169668A (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 排ガス浄化装置及びその製造方法 |
| US09/209,264 US6231817B1 (en) | 1997-12-15 | 1998-12-11 | Exhaust emission control device and method of manufacturing the same |
| CA002256077A CA2256077A1 (en) | 1997-12-15 | 1998-12-14 | Exhaust emission control device and method of manufacturing the same |
| DE69829633T DE69829633T2 (de) | 1997-12-15 | 1998-12-14 | Vorrichtung zur Abgasemissionssteuerung und Verfahren zu dessen Herstellung |
| EP98310236A EP0925823B1 (en) | 1997-12-15 | 1998-12-14 | Exhaust emission control device and method of manufacturing the same |
| US09/798,921 US6939824B2 (en) | 1997-12-15 | 2001-03-06 | Exhaust emission control device and method of manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9344977A JPH11169668A (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 排ガス浄化装置及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11169668A true JPH11169668A (ja) | 1999-06-29 |
Family
ID=18373447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9344977A Pending JPH11169668A (ja) | 1997-12-15 | 1997-12-15 | 排ガス浄化装置及びその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6231817B1 (ja) |
| EP (1) | EP0925823B1 (ja) |
| JP (1) | JPH11169668A (ja) |
| CA (1) | CA2256077A1 (ja) |
| DE (1) | DE69829633T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011101872A (ja) * | 2009-11-12 | 2011-05-26 | Mitsubishi Materials Corp | ハイブリット車の排気浄化用発泡金属体および排気浄化用触媒 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10246231A1 (de) * | 2002-10-04 | 2004-04-15 | Robert Bosch Gmbh | Nachbrenneinrichtung |
| US7541012B2 (en) * | 2004-07-07 | 2009-06-02 | The Hong Kong University Of Science And Technology | Catalytic material and method of production thereof |
| WO2008129671A1 (ja) * | 2007-04-17 | 2008-10-30 | Ibiden Co., Ltd. | 触媒担持ハニカムおよびその製造方法 |
| US20130287659A1 (en) * | 2012-04-26 | 2013-10-31 | Ford Global Technologies, Llc | Combined hydrocarbon trap and catalyst |
| US9403157B2 (en) | 2013-04-29 | 2016-08-02 | Ford Global Technologies, Llc | Three-way catalyst comprising mixture of nickel and copper |
| US9630146B2 (en) | 2013-06-03 | 2017-04-25 | Ford Global Technologies, Llc | Particulate filter containing a nickel-copper catalyst |
| CA2921785C (en) * | 2013-10-15 | 2017-07-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Optimization of engine emissions from equipment used in well site operations |
| US10328372B2 (en) * | 2014-06-19 | 2019-06-25 | Corning Incorporated | Anti-microbial air filter |
Family Cites Families (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3929671A (en) | 1970-07-30 | 1975-12-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Auto exhaust control catalyst on silica cloth support |
| US3929672A (en) | 1971-10-20 | 1975-12-30 | Union Oil Co | Ammonia-stable Y zeolite compositions |
| JPS4871388A (ja) | 1971-12-28 | 1973-09-27 | ||
| JPS5610334A (en) | 1979-07-06 | 1981-02-02 | Toyota Motor Corp | Catalyst for cleaning up exhaust gas and manufacture of said catalyst |
| JPS59169534A (ja) | 1983-03-14 | 1984-09-25 | Kiyataraa Kogyo Kk | デイ−ゼル排気中の微粒子除去用触媒 |
| US4645753A (en) * | 1985-03-13 | 1987-02-24 | Standard Oil Company | Doped aluminum borate |
| US4727052A (en) * | 1986-06-27 | 1988-02-23 | Engelhard Corporation | Catalyst compositions and methods of making the same |
| US4760044A (en) * | 1987-06-15 | 1988-07-26 | Allied-Signal Inc. | Catalyst for minimizing the H2 S emissions from automotive exhaust and method of its manufacture |
| JPH01210036A (ja) * | 1988-02-18 | 1989-08-23 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | 高表面積金属担持触媒の製造方法 |
| US5286699A (en) * | 1988-12-09 | 1994-02-15 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co., Ltd. | Exhaust gas purifying catalyst suppressing the generation of hydrogen sulfide and method of making the catalyst |
| DE4008371A1 (de) * | 1989-03-15 | 1990-09-20 | Riken Kk | Abgasreiniger und verfahren zum reinigen von abgasen |
| FR2647366B1 (fr) * | 1989-05-24 | 1991-08-30 | Inst Francais Du Petrole | Catalyseurs multifonctionnels, renfermant du cerium et de l'uranium, et au moins un metal pour la conversion des polluants emis par les moteurs a combustion interne et leurs preparations |
| US5063193A (en) * | 1990-06-06 | 1991-11-05 | General Motors Corporation | Base metal automotive exhaust catalysts with improved activity and stability and method of making the catalysts |
| JP2818473B2 (ja) * | 1990-06-29 | 1998-10-30 | 日本碍子株式会社 | 自動車排ガス浄化用触媒コンバーター装置及び自動車排ガスの浄化方法 |
| GB2248194B (en) * | 1990-09-25 | 1994-11-09 | Riken Kk | Catalyst for cleaning exhaust gas |
| JP3436765B2 (ja) | 1991-09-05 | 2003-08-18 | 株式会社日本触媒 | ディーゼルエンジン排ガス浄化用触媒 |
| US5320998A (en) * | 1991-09-05 | 1994-06-14 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Catalyst for purifying exhaust gases of diesel engine |
| JPH05138026A (ja) | 1991-11-22 | 1993-06-01 | Toyota Motor Corp | デイーゼルエンジンの排気浄化用触媒 |
| JP3285614B2 (ja) * | 1992-07-30 | 2002-05-27 | 日本碍子株式会社 | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 |
| US6087295A (en) * | 1992-12-14 | 2000-07-11 | Asec Manufacturing | Reduction of NOx in the exhaust gases from internal combustion engines containing excess oxygen |
| EP0605251A1 (en) * | 1992-12-28 | 1994-07-06 | Kabushiki Kaisha Riken | Exhaust gas cleaner |
| DE69503527T2 (de) * | 1994-01-20 | 1999-04-29 | Toyota Motor Co Ltd | Katalysator zur Reinigung von Abgasen |
| EP0710499A3 (en) * | 1994-11-04 | 1997-05-21 | Agency Ind Science Techn | Exhaust gas purifier and method for purifying an exhaust gas |
| DE19546484A1 (de) * | 1995-12-13 | 1997-07-10 | Daimler Benz Ag | Verfahren zum Betreiben einer Reinigungsanlage für Gase sowie eine Reinigungsanlage für Gase |
| EP0727248B1 (en) | 1995-02-17 | 1998-08-19 | ICT Co., Ltd. | Catalyst for purification of diesel engine exhaust gas |
| DE19546481C2 (de) * | 1995-12-13 | 1998-08-13 | Daimler Benz Ag | Katalysator und Verfahren zu dessen Herstellung und Verwendung desselben |
| US5830421A (en) * | 1996-07-03 | 1998-11-03 | Low Emissions Technologies Research And Development Partnership | Material and system for catalytic reduction of nitrogen oxide in an exhaust stream of a combustion process |
| JP3956437B2 (ja) * | 1996-09-26 | 2007-08-08 | マツダ株式会社 | 排気ガス浄化用触媒 |
-
1997
- 1997-12-15 JP JP9344977A patent/JPH11169668A/ja active Pending
-
1998
- 1998-12-11 US US09/209,264 patent/US6231817B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-14 DE DE69829633T patent/DE69829633T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-14 EP EP98310236A patent/EP0925823B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-14 CA CA002256077A patent/CA2256077A1/en not_active Abandoned
-
2001
- 2001-03-06 US US09/798,921 patent/US6939824B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011101872A (ja) * | 2009-11-12 | 2011-05-26 | Mitsubishi Materials Corp | ハイブリット車の排気浄化用発泡金属体および排気浄化用触媒 |
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| CA2256077A1 (en) | 1999-06-15 |
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