JPH11165388A - スパンボンド不織布積層シートの製造方法 - Google Patents
スパンボンド不織布積層シートの製造方法Info
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- JPH11165388A JPH11165388A JP9334173A JP33417397A JPH11165388A JP H11165388 A JPH11165388 A JP H11165388A JP 9334173 A JP9334173 A JP 9334173A JP 33417397 A JP33417397 A JP 33417397A JP H11165388 A JPH11165388 A JP H11165388A
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- polyolefin
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C66/00—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts
- B29C66/70—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material
- B29C66/71—General aspects of processes or apparatus for joining preformed parts characterised by the composition, physical properties or the structure of the material of the parts to be joined; Joining with non-plastics material characterised by the composition of the plastics material of the parts to be joined
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- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Manufacturing Of Multi-Layer Textile Fabrics (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【解決手段】本発明のスハ゜ンホ゛ント゛不織布積層シートの製造方
法は、ホ゜リオレフィン(i)からなる鞘部および鞘部のホ゜リオレフィン
(i)よりも融点の高いホ゜リオレフィン(ii)からなる芯部から構
成される芯鞘型複合繊維、または該ホ゜リオレフィン(i)および該
ホ゜リオレフィン(ii)から構成されるサイト゛ハ゛イサイト゛型複合繊維か
ら調製されたスハ゜ンホ゛ント゛不織布(a)と、通気性ホ゜リオレフィンフィル
ム(b)とを重ね合わせ、表面温度が通気性ホ゜リオレフィンフィルム
(b)の融点−５℃から融点＋５℃の温度範囲にある表面
平滑な金属ロールと、表面温度が１００℃以下の表面平滑な
軟質ロールとの間に、通気性ホ゜リオレフィンフィルム(b)表面が該金属ロ
ール側にくるように通して熱圧着することを特徴とする。 【効果】本発明によれば、表面平滑で、しかも層間剥離
強度のハ゛ラツキのないスハ゜ンホ゛ント゛不織布積層シート、さらに
は、表面平滑で、しかも層間剥離強度のハ゛ラツキのない、
嵩高なスハ゜ンホ゛ント゛不織布積層シートを提供することができ
る。
法は、ホ゜リオレフィン(i)からなる鞘部および鞘部のホ゜リオレフィン
(i)よりも融点の高いホ゜リオレフィン(ii)からなる芯部から構
成される芯鞘型複合繊維、または該ホ゜リオレフィン(i)および該
ホ゜リオレフィン(ii)から構成されるサイト゛ハ゛イサイト゛型複合繊維か
ら調製されたスハ゜ンホ゛ント゛不織布(a)と、通気性ホ゜リオレフィンフィル
ム(b)とを重ね合わせ、表面温度が通気性ホ゜リオレフィンフィルム
(b)の融点−５℃から融点＋５℃の温度範囲にある表面
平滑な金属ロールと、表面温度が１００℃以下の表面平滑な
軟質ロールとの間に、通気性ホ゜リオレフィンフィルム(b)表面が該金属ロ
ール側にくるように通して熱圧着することを特徴とする。 【効果】本発明によれば、表面平滑で、しかも層間剥離
強度のハ゛ラツキのないスハ゜ンホ゛ント゛不織布積層シート、さらに
は、表面平滑で、しかも層間剥離強度のハ゛ラツキのない、
嵩高なスハ゜ンホ゛ント゛不織布積層シートを提供することができ
る。
Description
【０００１】
【発明の技術分野】本発明は、スパンボンド不織布積層
シートの製造方法に関し、さらに詳しくは通気性のある
紙おむつのバックシートおよび生理用ナプキンのバック
シートなどの用途に好適なスパンボンド不織布積層シー
トの製造方法に関する。
シートの製造方法に関し、さらに詳しくは通気性のある
紙おむつのバックシートおよび生理用ナプキンのバック
シートなどの用途に好適なスパンボンド不織布積層シー
トの製造方法に関する。
【０００２】
【発明の技術的背景】スパンボンド不織布は、既製の繊
維を用いないで、溶融紡糸と同時にウェブを作り、ウェ
ブをニードルパンチないし融着させて製造される。その
際、空気流や水流、あるいは遠心力を利用して紡糸繊維
を引き出して延伸するとともに、引き出された繊維をコ
ンベアーなどで受け止めてシート状ウェブにする。この
ようなスパンボンド法による不織布は、生産性が高く、
しかも機械的強度が大きく柔らかい風合いを有するの
で、スパンボンド法により製造されたポリオレフィン不
織布たとえばポリプロピレン繊維からなる不織布が紙お
むつのバックシート、生理用ナプキンのバックシートな
どの用途に用いられるようになってきている。
維を用いないで、溶融紡糸と同時にウェブを作り、ウェ
ブをニードルパンチないし融着させて製造される。その
際、空気流や水流、あるいは遠心力を利用して紡糸繊維
を引き出して延伸するとともに、引き出された繊維をコ
ンベアーなどで受け止めてシート状ウェブにする。この
ようなスパンボンド法による不織布は、生産性が高く、
しかも機械的強度が大きく柔らかい風合いを有するの
で、スパンボンド法により製造されたポリオレフィン不
織布たとえばポリプロピレン繊維からなる不織布が紙お
むつのバックシート、生理用ナプキンのバックシートな
どの用途に用いられるようになってきている。
【０００３】スパンボンドポリプロピレン不織布を紙お
むつのバックシートおよび生理用ナプキンのバックシー
トに使用する場合、スパンボンドポリプロピレン不織布
と、通気性のあるポリエチレンフィルムとを貼り合わせ
て用いられる。
むつのバックシートおよび生理用ナプキンのバックシー
トに使用する場合、スパンボンドポリプロピレン不織布
と、通気性のあるポリエチレンフィルムとを貼り合わせ
て用いられる。
【０００４】この貼り合わせ方法としては、接着媒体と
してホットメルト型接着剤を使用してスパンボンドポリ
プロピレン不織布と通気性ポリエチレンフィルムとを一
対の熱金属フラットロールで貼り合わせるのが一般的な
方法である。しかしながら、この方法で得られた積層シ
ートは、一対の金属フラットロールを用いて製造される
ため、不織布の感触が低下するとともに柔軟性が失われ
るという問題があり、さらに、ホットメルト型接着剤が
滲み出して金属ロールに付着するなどの問題がある。ま
た、この方法では、ホットメルト型接着剤を通気性ポリ
エチレンフィルムの表面に塗布管理する作業が必要であ
る。
してホットメルト型接着剤を使用してスパンボンドポリ
プロピレン不織布と通気性ポリエチレンフィルムとを一
対の熱金属フラットロールで貼り合わせるのが一般的な
方法である。しかしながら、この方法で得られた積層シ
ートは、一対の金属フラットロールを用いて製造される
ため、不織布の感触が低下するとともに柔軟性が失われ
るという問題があり、さらに、ホットメルト型接着剤が
滲み出して金属ロールに付着するなどの問題がある。ま
た、この方法では、ホットメルト型接着剤を通気性ポリ
エチレンフィルムの表面に塗布管理する作業が必要であ
る。
【０００５】また、上記以外の貼り合わせ方法として
は、熱エンボスロールを用いる方法がある。しかしなが
ら、この方法では、積層シートの生産速度をアップさせ
ると、熱エンボスロールから通気性ポリエチレンフィル
ムとスパンボンドポリプロピレン不織布に伝達される熱
量が不足するため、積層シートの層間剥離強度の低下を
招く。この対策として、通気性ポリエチレンフィルムお
よび／またはスパンボンドポリプロピレン不織布の予熱
工程の設置、ニップ（ロール間隙）などを工夫する必要
がある。しかしながら、このような対策を講じたとして
も、得られた積層シートは、エンボス部と非エンボス部
との間で、接着部と非接着部との境界線ができるため、
層間剥離強度のバラツキが起きるという問題が残る。
は、熱エンボスロールを用いる方法がある。しかしなが
ら、この方法では、積層シートの生産速度をアップさせ
ると、熱エンボスロールから通気性ポリエチレンフィル
ムとスパンボンドポリプロピレン不織布に伝達される熱
量が不足するため、積層シートの層間剥離強度の低下を
招く。この対策として、通気性ポリエチレンフィルムお
よび／またはスパンボンドポリプロピレン不織布の予熱
工程の設置、ニップ（ロール間隙）などを工夫する必要
がある。しかしながら、このような対策を講じたとして
も、得られた積層シートは、エンボス部と非エンボス部
との間で、接着部と非接着部との境界線ができるため、
層間剥離強度のバラツキが起きるという問題が残る。
【０００６】本願発明者らは、上記のような問題を解決
すべく鋭意研究し、ポリオレフィン（ｉ）からなる鞘部
および鞘部のポリオレフィン（ｉ）よりも融点の高いポ
リオレフィン（ii）からなる芯部から構成される芯鞘型
複合繊維、または該ポリオレフィン（ｉ）および該ポリ
オレフィン（ii）から構成されるサイドバイサイド型複
合繊維から調製されたスパンボンド不織布（ａ）と、通
気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）とを重ね合わせ、表
面温度が通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）の融点−
５℃から融点＋５℃の温度範囲にある表面平滑な金属ロ
ールと、表面温度が１００℃以下の表面平滑な軟質ロー
ルとの間に、通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）表面
が該金属ロール側にくるように通して熱圧着することに
より、表面平滑で、しかも層間剥離強度のバラツキのな
いスパンボンド不織布積層シートが得られることを見出
し、本発明を完成するに至った。
すべく鋭意研究し、ポリオレフィン（ｉ）からなる鞘部
および鞘部のポリオレフィン（ｉ）よりも融点の高いポ
リオレフィン（ii）からなる芯部から構成される芯鞘型
複合繊維、または該ポリオレフィン（ｉ）および該ポリ
オレフィン（ii）から構成されるサイドバイサイド型複
合繊維から調製されたスパンボンド不織布（ａ）と、通
気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）とを重ね合わせ、表
面温度が通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）の融点−
５℃から融点＋５℃の温度範囲にある表面平滑な金属ロ
ールと、表面温度が１００℃以下の表面平滑な軟質ロー
ルとの間に、通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）表面
が該金属ロール側にくるように通して熱圧着することに
より、表面平滑で、しかも層間剥離強度のバラツキのな
いスパンボンド不織布積層シートが得られることを見出
し、本発明を完成するに至った。
【０００７】
【発明の目的】本発明は、上記のような従来技術に伴う
問題を解決しようとするものであって、表面平滑で、し
かも層間剥離強度のバラツキのないスパンボンド不織布
積層シートを提供することを目的としている。
問題を解決しようとするものであって、表面平滑で、し
かも層間剥離強度のバラツキのないスパンボンド不織布
積層シートを提供することを目的としている。
【０００８】さらに、本発明は、表面平滑で、しかも層
間剥離強度のバラツキのない、嵩高なスパンボンド不織
布積層シートを提供することを目的としている。
間剥離強度のバラツキのない、嵩高なスパンボンド不織
布積層シートを提供することを目的としている。
【０００９】
【発明の概要】本発明に係るスパンボンド不織布積層シ
ートの製造方法は、ポリオレフィン（ｉ）からなる鞘部
および鞘部のポリオレフィン（ｉ）よりも融点の高いポ
リオレフィン（ii）からなる芯部から構成される芯鞘型
複合繊維、または該ポリオレフィン（ｉ）および該ポリ
オレフィン（ii）から構成されるサイドバイサイド型複
合繊維から調製されたスパンボンド不織布（ａ）と、通
気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）とを重ね合わせ、表
面温度が通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）の融点−
５℃から融点＋５℃の温度範囲にある表面平滑な金属ロ
ールと、表面温度が１００℃以下の表面平滑な軟質ロー
ルとの間に、通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）表面
が該金属ロール側にくるように通して熱圧着することを
特徴としている。
ートの製造方法は、ポリオレフィン（ｉ）からなる鞘部
および鞘部のポリオレフィン（ｉ）よりも融点の高いポ
リオレフィン（ii）からなる芯部から構成される芯鞘型
複合繊維、または該ポリオレフィン（ｉ）および該ポリ
オレフィン（ii）から構成されるサイドバイサイド型複
合繊維から調製されたスパンボンド不織布（ａ）と、通
気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）とを重ね合わせ、表
面温度が通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）の融点−
５℃から融点＋５℃の温度範囲にある表面平滑な金属ロ
ールと、表面温度が１００℃以下の表面平滑な軟質ロー
ルとの間に、通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）表面
が該金属ロール側にくるように通して熱圧着することを
特徴としている。
【００１０】本発明においては、前記スパンボンド不織
布（ａ）が、エチレン系重合体からなる鞘部およびプロ
ピレン系重合体からなる芯部から構成される芯鞘型複合
繊維から調製されたスパンボンド不織布であり、前記通
気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）がポリエチレン系フ
ィルムであることが好ましい。
布（ａ）が、エチレン系重合体からなる鞘部およびプロ
ピレン系重合体からなる芯部から構成される芯鞘型複合
繊維から調製されたスパンボンド不織布であり、前記通
気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）がポリエチレン系フ
ィルムであることが好ましい。
【００１１】前記軟質ロールとしては、ゴムロールが好
ましい。前記熱圧着の際に、ニップ圧力を３〜５ｋｇ／
ｃｍ2 に調整することが好ましい。
ましい。前記熱圧着の際に、ニップ圧力を３〜５ｋｇ／
ｃｍ2 に調整することが好ましい。
【００１２】
【発明の具体的説明】以下、本発明に係るスパンボンド
不織布積層シートの製造方法について具体的に説明す
る。
不織布積層シートの製造方法について具体的に説明す
る。
【００１３】まず、本発明に係るスパンボンド不織布積
層シートの製造方法で用いられるスパンボンド不織布
（ａ）と通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）について
説明する。
層シートの製造方法で用いられるスパンボンド不織布
（ａ）と通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）について
説明する。
【００１４】スパンボンド不織布（ａ） 本発明で用いられるスパンボンド不織布（ａ）は、ポリ
オレフィン（ｉ）からなる鞘部および鞘部のポリオレフ
ィン（ｉ）よりも融点の高いポリオレフィン（ii）から
なる芯部から構成される芯鞘型複合繊維、または該ポリ
オレフィン（ｉ）および該ポリオレフィン（ii）から構
成されるサイドバイサイド型複合繊維から調製される。
オレフィン（ｉ）からなる鞘部および鞘部のポリオレフ
ィン（ｉ）よりも融点の高いポリオレフィン（ii）から
なる芯部から構成される芯鞘型複合繊維、または該ポリ
オレフィン（ｉ）および該ポリオレフィン（ii）から構
成されるサイドバイサイド型複合繊維から調製される。
【００１５】［芯鞘型複合繊維］鞘部を形成するポリオ
レフィン（ｉ）としては、特に制限はないが、エチレン
系重合体が好ましく用いられる。
レフィン（ｉ）としては、特に制限はないが、エチレン
系重合体が好ましく用いられる。
【００１６】エチレン系重合体としては、エチレンの単
独重合体（製法は、低圧法、高圧法のいずれでも良い）
またはエチレンと、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセ
ン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレ
フィンとのランダム共重合体が挙げられる。
独重合体（製法は、低圧法、高圧法のいずれでも良い）
またはエチレンと、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキセ
ン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレ
フィンとのランダム共重合体が挙げられる。
【００１７】これらのエチレン系重合体は、密度（ASTM
D 1505)が０．８８０〜０．９７０ｇ／ｃｍ3 、好まし
くは０．９００〜０．９５０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあるこ
とが紡糸性の点から望ましく、またメルトフローレート
（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）が２０〜
６０ｇ／１０分、好ましくは２５〜５０ｇ／１０分の範
囲にあることが紡糸性の点から望ましく、さらにＭｗ／
Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）が
２〜４の範囲にあることが紡糸性の点から望ましい。エ
チレン系重合体としては、密度、ＭＦＲおよびＭｗ／Ｍ
ｎが上記範囲内にあるエチレン単独重合体が、得られる
不織布の柔軟性、紡糸性の点で好ましい。なお、Ｍｗ／
Ｍｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（Ｇ
ＰＣ）によって従来公知の方法により求めることができ
る。
D 1505)が０．８８０〜０．９７０ｇ／ｃｍ3 、好まし
くは０．９００〜０．９５０ｇ／ｃｍ3 の範囲にあるこ
とが紡糸性の点から望ましく、またメルトフローレート
（ＭＦＲ；ASTM D 1238，190℃、荷重2.16kg）が２０〜
６０ｇ／１０分、好ましくは２５〜５０ｇ／１０分の範
囲にあることが紡糸性の点から望ましく、さらにＭｗ／
Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）が
２〜４の範囲にあることが紡糸性の点から望ましい。エ
チレン系重合体としては、密度、ＭＦＲおよびＭｗ／Ｍ
ｎが上記範囲内にあるエチレン単独重合体が、得られる
不織布の柔軟性、紡糸性の点で好ましい。なお、Ｍｗ／
Ｍｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（Ｇ
ＰＣ）によって従来公知の方法により求めることができ
る。
【００１８】芯部を形成するポリオレフィン（ii）とし
ては、特に制限はないが、鞘部を形成するポリオレフィ
ン（ｉ）よりも高い融点を有するポリオレフィンが用い
られる。芯部を形成するポリオレフィン（ii）の融点と
鞘部を形成するポリオレフィン（ｉ）の融点の差が１０
℃以上であることが望ましい。
ては、特に制限はないが、鞘部を形成するポリオレフィ
ン（ｉ）よりも高い融点を有するポリオレフィンが用い
られる。芯部を形成するポリオレフィン（ii）の融点と
鞘部を形成するポリオレフィン（ｉ）の融点の差が１０
℃以上であることが望ましい。
【００１９】芯部を形成するポリオレフィン（ii）とし
ては、プロピレン系重合体が好ましく用いられる。プロ
ピレン系重合体としては、プロピレンの単独重合体また
はプロピレンと、エチレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-
メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレフィン
とのランダム共重合体が挙げられる。
ては、プロピレン系重合体が好ましく用いられる。プロ
ピレン系重合体としては、プロピレンの単独重合体また
はプロピレンと、エチレン、1-ブテン、1-ヘキセン、4-
メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オレフィン
とのランダム共重合体が挙げられる。
【００２０】これらのプロピレン・α- オレフィンラン
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が０．５〜５
モル％の範囲内にあることが望ましい。これらのプロピ
レン系重合体は、メルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D
1238，230℃、荷重2.16kg）が２０〜７０ｇ／１０分、
好ましくは３０〜６０ｇ／１０分の範囲にあることが紡
糸性の点から望ましく、またＭｗ／Ｍｎが２〜４の範囲
にあることが紡糸性の点から望ましい。
ダム共重合体は、α- オレフィン成分含量が０．５〜５
モル％の範囲内にあることが望ましい。これらのプロピ
レン系重合体は、メルトフローレート（ＭＦＲ；ASTM D
1238，230℃、荷重2.16kg）が２０〜７０ｇ／１０分、
好ましくは３０〜６０ｇ／１０分の範囲にあることが紡
糸性の点から望ましく、またＭｗ／Ｍｎが２〜４の範囲
にあることが紡糸性の点から望ましい。
【００２１】複合繊維の芯部を形成するポリオレフィン
（ii）と鞘部を形成するポリオレフィン（ｉ）との重量
比（（ii）／（ｉ））は、５／９５〜５０／５０、好ま
しくは１０／９０〜４０／６０、さらに好ましくは１０
／９０〜２０／８０の範囲にあることが望ましい。
（ii）と鞘部を形成するポリオレフィン（ｉ）との重量
比（（ii）／（ｉ））は、５／９５〜５０／５０、好ま
しくは１０／９０〜４０／６０、さらに好ましくは１０
／９０〜２０／８０の範囲にあることが望ましい。
【００２２】複合繊維の芯部を形成するポリオレフィン
（ii）の割合が５未満であると複合繊維の強度が不十分
となることがあり、複合繊維中のポリオレフィン（ii）
の割合が５０を超えると複合繊維は柔軟性に劣ることが
ある。
（ii）の割合が５未満であると複合繊維の強度が不十分
となることがあり、複合繊維中のポリオレフィン（ii）
の割合が５０を超えると複合繊維は柔軟性に劣ることが
ある。
【００２３】鞘部が上述したエチレン系重合体から形成
された芯鞘型複合繊維から調製したスパンボンド不織布
は、該不織布を構成する複合繊維表面の大部分ないし全
部が上述したエチレン系重合体からなるので、従来のポ
リプロピレンからなる不織布に比べ柔軟性に優れる。ま
た、不織布を構成する複合繊維が捲縮繊維であるとさら
に柔軟性に優れる。
された芯鞘型複合繊維から調製したスパンボンド不織布
は、該不織布を構成する複合繊維表面の大部分ないし全
部が上述したエチレン系重合体からなるので、従来のポ
リプロピレンからなる不織布に比べ柔軟性に優れる。ま
た、不織布を構成する複合繊維が捲縮繊維であるとさら
に柔軟性に優れる。
【００２４】このような複合繊維としては、たとえば
(1) エチレン系重合体から形成された鞘部と、プロピレ
ン系重合体から形成された芯部とからなる同芯の芯鞘型
複合繊維、(2) エチレン系重合体から形成された鞘部
と、プロピレン系重合体から形成された芯部とからなる
偏芯の芯鞘型複合繊維がある。このうち、(2) の偏芯の
芯鞘型複合繊維は捲縮繊維となる。
(1) エチレン系重合体から形成された鞘部と、プロピレ
ン系重合体から形成された芯部とからなる同芯の芯鞘型
複合繊維、(2) エチレン系重合体から形成された鞘部
と、プロピレン系重合体から形成された芯部とからなる
偏芯の芯鞘型複合繊維がある。このうち、(2) の偏芯の
芯鞘型複合繊維は捲縮繊維となる。
【００２５】図１および図２に、芯鞘型複合繊維の模式
断面図を示す。図１は、同芯の芯鞘型複合繊維の模式断
面を示しており、図２は、偏芯の芯鞘型複合繊維の模式
断面を示している。なお、図中のＰＰは、プロピレン系
重合体からなる芯部を示し、ＰＥは、エチレン系重合体
からなる鞘部を示す。
断面図を示す。図１は、同芯の芯鞘型複合繊維の模式断
面を示しており、図２は、偏芯の芯鞘型複合繊維の模式
断面を示している。なお、図中のＰＰは、プロピレン系
重合体からなる芯部を示し、ＰＥは、エチレン系重合体
からなる鞘部を示す。
【００２６】さらに本発明では、必要に応じて鞘部を形
成するポリオレフィン（ｉ）および／または芯部を形成
するポリオレフィン（ii）に、本発明の目的を損なわな
い範囲で、他の重合体、着色材、耐熱安定剤、核剤、ス
リップ剤などを配合することができる。
成するポリオレフィン（ｉ）および／または芯部を形成
するポリオレフィン（ii）に、本発明の目的を損なわな
い範囲で、他の重合体、着色材、耐熱安定剤、核剤、ス
リップ剤などを配合することができる。
【００２７】［サイドバイサイド型複合繊維］本発明で
用いられるサイドバイサイド型複合繊維は、上述したポ
リオレフィン（ｉ）と（ii）とからなり、高融点のポリ
オレフィン（ii）含量よりも、低融点のポリオレフィン
（ｉ）含量が多い方が通気性ポリオレフィンフィルム
（ｂ）との接着性の面で好ましい。低融点のポリオレフ
ィン（ｉ）含量は、通常９５〜５０重量％、好ましくは
９０〜７０重量％、さらに好ましくは９０〜８０重量％
である。
用いられるサイドバイサイド型複合繊維は、上述したポ
リオレフィン（ｉ）と（ii）とからなり、高融点のポリ
オレフィン（ii）含量よりも、低融点のポリオレフィン
（ｉ）含量が多い方が通気性ポリオレフィンフィルム
（ｂ）との接着性の面で好ましい。低融点のポリオレフ
ィン（ｉ）含量は、通常９５〜５０重量％、好ましくは
９０〜７０重量％、さらに好ましくは９０〜８０重量％
である。
【００２８】図３に、サイドバイサイド型複合繊維の模
式断面図を示す。なお、図中のＰＰは、プロピレン系重
合体部を示し、ＰＥは、エチレン系重合体部を示す。さ
らに本発明では、必要に応じてポリオレフィン（ｉ）お
よび／またはポリオレフィン（ii）に、本発明の目的を
損なわない範囲で、他の重合体、着色材、耐熱安定剤、
核剤、スリップ剤などを配合することができる。
式断面図を示す。なお、図中のＰＰは、プロピレン系重
合体部を示し、ＰＥは、エチレン系重合体部を示す。さ
らに本発明では、必要に応じてポリオレフィン（ｉ）お
よび／またはポリオレフィン（ii）に、本発明の目的を
損なわない範囲で、他の重合体、着色材、耐熱安定剤、
核剤、スリップ剤などを配合することができる。
【００２９】［スパンボンド不織布の調製］上述した複
合繊維からなるスパンボンド不織布は、従来公知の方法
を調製することができ、たとえば鞘部を形成するポリオ
レフィン（ｉ）と芯部を形成するポリオレフィン（ii）
を複合スパンボンド法で溶融紡糸と同時にウェブを作
り、ウェブをニードルパンチあるいは熱融着させること
により、芯鞘型複合繊維からなるスパンボンド不織布を
調製することができる。その際、空気流や水流、あるい
は遠心力を利用して紡糸繊維を引き出して延伸するとと
もに、引き出された繊維をコンベアー等で受け止めてシ
ート状ウェブにする。
合繊維からなるスパンボンド不織布は、従来公知の方法
を調製することができ、たとえば鞘部を形成するポリオ
レフィン（ｉ）と芯部を形成するポリオレフィン（ii）
を複合スパンボンド法で溶融紡糸と同時にウェブを作
り、ウェブをニードルパンチあるいは熱融着させること
により、芯鞘型複合繊維からなるスパンボンド不織布を
調製することができる。その際、空気流や水流、あるい
は遠心力を利用して紡糸繊維を引き出して延伸するとと
もに、引き出された繊維をコンベアー等で受け止めてシ
ート状ウェブにする。
【００３０】このスパンボンド不織布を形成する繊維の
繊維径は、通常５〜３０μｍ程度であり、好ましくは１
０〜２０μｍ程度である。本発明で用いられるスパンボ
ンド不織布（ａ）の乾燥坪量は、通常１８〜３０ｇ／ｍ
2 、好ましくは２０〜２５ｇ／ｍ2 である。
繊維径は、通常５〜３０μｍ程度であり、好ましくは１
０〜２０μｍ程度である。本発明で用いられるスパンボ
ンド不織布（ａ）の乾燥坪量は、通常１８〜３０ｇ／ｍ
2 、好ましくは２０〜２５ｇ／ｍ2 である。
【００３１】通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ） 本発明で用いられる通気性ポリオレフィンフィルム
（ｂ）は、通気性の良いポリオレフィンフィルムであれ
ば特に制限はないが、柔らかさの点でエチレン系重合体
フィルム（ポリエチレン系フィルム）が好ましく用いら
れる。
（ｂ）は、通気性の良いポリオレフィンフィルムであれ
ば特に制限はないが、柔らかさの点でエチレン系重合体
フィルム（ポリエチレン系フィルム）が好ましく用いら
れる。
【００３２】ここに、通気性ポリオレフィンフィルム
（ｂ）における「通気性」とは、一般的には炭カル等の
フィラーをブレンドしてフィルムを成形した後、一軸も
しくは二軸延伸を施すことにより、透湿度２０００ｇ／
ｍ2 ／２４ｈｒ以上になっていることを指すが、針穴加
工処理によるものも含まれる。
（ｂ）における「通気性」とは、一般的には炭カル等の
フィラーをブレンドしてフィルムを成形した後、一軸も
しくは二軸延伸を施すことにより、透湿度２０００ｇ／
ｍ2 ／２４ｈｒ以上になっていることを指すが、針穴加
工処理によるものも含まれる。
【００３３】このようなポリエチレン系フィルムを形成
するエチレン系重合体としては、具体的には、エチレン
の単独重合体（製法は、低圧法、高圧法のいずれでも良
い）またはエチレンと、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキ
セン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オ
レフィンとのランダム共重合体が挙げられる。
するエチレン系重合体としては、具体的には、エチレン
の単独重合体（製法は、低圧法、高圧法のいずれでも良
い）またはエチレンと、プロピレン、1-ブテン、1-ヘキ
セン、4-メチル-1- ペンテン、1-オクテンなどのα- オ
レフィンとのランダム共重合体が挙げられる。
【００３４】本発明で用いられる通気性ポリオレフィン
フィルム（ｂ）の厚さは、通常１５〜３０μｍ、好まし
くは１８〜２２μｍである。本発明においては、通気性
ポリオレフィンフィルム（ｂ）は、上述した芯鞘型複合
繊維およびサイドバイサイド型複合繊維の低融点のポリ
オレフィン（ｉ）と同じ素材にすることが溶融接着性の
点で特に好ましい。
フィルム（ｂ）の厚さは、通常１５〜３０μｍ、好まし
くは１８〜２２μｍである。本発明においては、通気性
ポリオレフィンフィルム（ｂ）は、上述した芯鞘型複合
繊維およびサイドバイサイド型複合繊維の低融点のポリ
オレフィン（ｉ）と同じ素材にすることが溶融接着性の
点で特に好ましい。
【００３５】スパンボンド不織布積層シートの製造方法 次に、本発明に係るスパンボンド不織布積層シートの製
造方法について説明する。
造方法について説明する。
【００３６】本発明では、上述した芯鞘型複合繊維また
はサイドバイサイド型複合繊維から調製されたスパンボ
ンド不織布（ａ）と、通気性ポリオレフィンフィルム
（ｂ）とを重ね合わせ、表面温度が通気性ポリオレフィ
ンフィルム（ｂ）の融点−５℃から融点＋５℃の温度範
囲にある表面平滑な金属ロールと、表面温度が１００℃
以下の表面平滑な軟質ロールとの間に、通気性ポリオレ
フィンフィルム（ｂ）表面が該金属ロール側にくるよう
に通して熱圧着することにより、スパンボンド不織布積
層シートを調製する。
はサイドバイサイド型複合繊維から調製されたスパンボ
ンド不織布（ａ）と、通気性ポリオレフィンフィルム
（ｂ）とを重ね合わせ、表面温度が通気性ポリオレフィ
ンフィルム（ｂ）の融点−５℃から融点＋５℃の温度範
囲にある表面平滑な金属ロールと、表面温度が１００℃
以下の表面平滑な軟質ロールとの間に、通気性ポリオレ
フィンフィルム（ｂ）表面が該金属ロール側にくるよう
に通して熱圧着することにより、スパンボンド不織布積
層シートを調製する。
【００３７】本発明で用いられる金属ロールは、凹凸の
ない平滑な表面を有している。この金属ロールの直径
は、通常１０〜１００ｃｍ、好ましくは３０〜８０ｃｍ
であることが望ましい。金属ロールの表面温度は、上述
した通気性ポリオレフィンフィルムの融点−５℃から融
点＋５℃の温度範囲、好ましくは融点−３℃から融点＋
３℃の温度範囲にあることが望ましい。
ない平滑な表面を有している。この金属ロールの直径
は、通常１０〜１００ｃｍ、好ましくは３０〜８０ｃｍ
であることが望ましい。金属ロールの表面温度は、上述
した通気性ポリオレフィンフィルムの融点−５℃から融
点＋５℃の温度範囲、好ましくは融点−３℃から融点＋
３℃の温度範囲にあることが望ましい。
【００３８】本発明で用いられる軟質ロールは、凹凸の
ない平滑な表面を有している。軟質ロールとしては、ゴ
ムロール、紙ロールなどが挙げられるが、特にゴムロー
ルが好ましい。この軟質ロールの直径は、通常１０〜１
００ｃｍ、好ましくは３０〜８０ｃｍであることが望ま
しい。軟質ロールの表面温度は、１００℃以下、好まし
くは１００〜８０℃であることが望ましい。
ない平滑な表面を有している。軟質ロールとしては、ゴ
ムロール、紙ロールなどが挙げられるが、特にゴムロー
ルが好ましい。この軟質ロールの直径は、通常１０〜１
００ｃｍ、好ましくは３０〜８０ｃｍであることが望ま
しい。軟質ロールの表面温度は、１００℃以下、好まし
くは１００〜８０℃であることが望ましい。
【００３９】本発明では、通常、押出成形により押し出
された通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）が、上記の
金属ロールと軟質ロールとからなる一対の圧着装置に供
給される。熱エンボスロールによるラミネート方法で
は、通常接着面積が５〜４０％であるため、残りの９５
〜６０％は熱は伝達されない。そのため、層間剥離強度
が低くなる。本発明によれば、スパンボンド不織布
（ａ）と通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）の接触面
の全面にわたって熱接着されるため、熱エンボスロール
によるラミネート方法の欠点を改善することができる。
また、本発明に係るスパンボンド不織布積層シートは、
ホットメルト型接着剤によるラミネート方法によるスパ
ンボンド不織布積層シートの生産速度と同等の生産速度
で生産することができる。
された通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）が、上記の
金属ロールと軟質ロールとからなる一対の圧着装置に供
給される。熱エンボスロールによるラミネート方法で
は、通常接着面積が５〜４０％であるため、残りの９５
〜６０％は熱は伝達されない。そのため、層間剥離強度
が低くなる。本発明によれば、スパンボンド不織布
（ａ）と通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）の接触面
の全面にわたって熱接着されるため、熱エンボスロール
によるラミネート方法の欠点を改善することができる。
また、本発明に係るスパンボンド不織布積層シートは、
ホットメルト型接着剤によるラミネート方法によるスパ
ンボンド不織布積層シートの生産速度と同等の生産速度
で生産することができる。
【００４０】本発明においては、上記熱圧着の際に、ニ
ップ圧力を３〜５ｋｇ／ｃｍ2 に調整することが好まし
い。ニップ圧力を上記範囲内にすることにより、充分な
層間剥離強度を発現するスパンボンド不織布積層シート
を得ることができる。
ップ圧力を３〜５ｋｇ／ｃｍ2 に調整することが好まし
い。ニップ圧力を上記範囲内にすることにより、充分な
層間剥離強度を発現するスパンボンド不織布積層シート
を得ることができる。
【００４１】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布積層シートは、スパンボンド不織布積層シートにお
けるＭＤ方向（縦方向）およびＣＤ方向（横方向）にお
ける１８０°剥離強度が、ともに３０ｇ／ｉｎｃｈ以上
であることが好ましく、より好ましくは４０ｇ／ｉｎｃ
ｈ以上である。
織布積層シートは、スパンボンド不織布積層シートにお
けるＭＤ方向（縦方向）およびＣＤ方向（横方向）にお
ける１８０°剥離強度が、ともに３０ｇ／ｉｎｃｈ以上
であることが好ましく、より好ましくは４０ｇ／ｉｎｃ
ｈ以上である。
【００４２】また、スパンボンド不織布積層シートから
なる不織布製品の不織布表面のＭＤ方向およびＣＤ方向
における通常使用時の摩耗許容量は、ともに０．２ｍｇ
／ｃｍ2 以下であることが好ましく、より好ましくは
０．１５ｍｇ／ｃｍ2 以下である。
なる不織布製品の不織布表面のＭＤ方向およびＣＤ方向
における通常使用時の摩耗許容量は、ともに０．２ｍｇ
／ｃｍ2 以下であることが好ましく、より好ましくは
０．１５ｍｇ／ｃｍ2 以下である。
【００４３】また、スパンボンド不織布積層シートの腰
（Koshi)の値は、７〜１４であることが好ましく、特に
９．０〜１３の範囲内にあることが好ましい。この値
は、低いほど腰が低く柔らかい。
（Koshi)の値は、７〜１４であることが好ましく、特に
９．０〜１３の範囲内にあることが好ましい。この値
は、低いほど腰が低く柔らかい。
【００４４】これらの試験方法については、実施例の項
で後述する。上記のようにして得られるスパンボンド不
織布積層シートの厚みは、用途にもよるが、通常１００
〜３５０μｍ、好ましくは１２０〜２５０μｍである。
で後述する。上記のようにして得られるスパンボンド不
織布積層シートの厚みは、用途にもよるが、通常１００
〜３５０μｍ、好ましくは１２０〜２５０μｍである。
【００４５】
【発明の効果】本発明によれば、表面平滑で、しかも層
間剥離強度のバラツキのないスパンボンド不織布積層シ
ート、さらには、表面平滑で、しかも層間剥離強度のバ
ラツキのない、嵩高なスパンボンド不織布積層シートを
提供することができる。
間剥離強度のバラツキのないスパンボンド不織布積層シ
ート、さらには、表面平滑で、しかも層間剥離強度のバ
ラツキのない、嵩高なスパンボンド不織布積層シートを
提供することができる。
【００４６】本発明に係るスパンボンド不織布積層シー
トは、通気性のある紙おむつのバックシート、通気性の
ある整理用ナプキンのバックシート、農作業用衣服、メ
ディカル用簡易着などの用途に好適である。
トは、通気性のある紙おむつのバックシート、通気性の
ある整理用ナプキンのバックシート、農作業用衣服、メ
ディカル用簡易着などの用途に好適である。
【００４７】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明は、これら実施例に限定されるものではない。
発明は、これら実施例に限定されるものではない。
【００４８】なお、実施例および比較例で得られたスパ
ンボンド不織布積層シートについて行なった剥離試験、
不織布表面における摩耗試験、および腰（Koshi)の値の
測定試験は、以下の方法に従って行なった。
ンボンド不織布積層シートについて行なった剥離試験、
不織布表面における摩耗試験、および腰（Koshi)の値の
測定試験は、以下の方法に従って行なった。
【００４９】（１）剥離試験 スパンボンド不織布積層シートのＭＤ方向およびＣＤ方
向に、幅２５ｍｍ（１インチ）×長さ２００ｍｍのサイ
ズで各々５枚カットし、試験片を作製した。次いで、得
られた試験片を、引張試験機のチャックにチャック間１
００ｍｍにして固定し、３００ｍｍ／分の速度で、１８
０°剥離試験を行ない、チャートに記録された剥離強度
の高いピークを５個選び、その５個の剥離強度の平均値
をその試験片の剥離強度とした。剥離強度が３０ｇ／ｉ
ｎｃｈ以上のサンプルは、合格とした。
向に、幅２５ｍｍ（１インチ）×長さ２００ｍｍのサイ
ズで各々５枚カットし、試験片を作製した。次いで、得
られた試験片を、引張試験機のチャックにチャック間１
００ｍｍにして固定し、３００ｍｍ／分の速度で、１８
０°剥離試験を行ない、チャートに記録された剥離強度
の高いピークを５個選び、その５個の剥離強度の平均値
をその試験片の剥離強度とした。剥離強度が３０ｇ／ｉ
ｎｃｈ以上のサンプルは、合格とした。
【００５０】（２）摩耗試験 学振型摩擦堅牢度試験機を使用し、取っ手の突出部に４
００メッシュのサンドペーパーを貼り付け、受け台に１
４ｃｍ×２０ｃｍのサンプルをその不織布表面を上にし
てテープで固定した後、不織布表面をサンドペーパーで
２０回往復させて摩耗試験を行ない、その摩耗物全量を
接着テープに付着させてその量を測定し、単位面積当た
りの摩耗物量を摩耗量とした。摩耗量が０．２ｍｇ／ｃ
ｍ2 以下のサンプルは、合格とした。
００メッシュのサンドペーパーを貼り付け、受け台に１
４ｃｍ×２０ｃｍのサンプルをその不織布表面を上にし
てテープで固定した後、不織布表面をサンドペーパーで
２０回往復させて摩耗試験を行ない、その摩耗物全量を
接着テープに付着させてその量を測定し、単位面積当た
りの摩耗物量を摩耗量とした。摩耗量が０．２ｍｇ／ｃ
ｍ2 以下のサンプルは、合格とした。
【００５１】（３）腰（Koshi)の値の測定方法 カトーテック（株）のＫＥＳ（Kawabata Evaluation
System）−ＦＢシステムにより、測定条件をニット高感
度条件にて、引張、剪断、圧縮、表面および曲げ試験の
５項目を測定し、ニットアンダーウエアー（サマー）条
件にて計測を行ない、Koshi値を測定した。
System）−ＦＢシステムにより、測定条件をニット高感
度条件にて、引張、剪断、圧縮、表面および曲げ試験の
５項目を測定し、ニットアンダーウエアー（サマー）条
件にて計測を行ない、Koshi値を測定した。
【００５２】ＫＥＳは、布の力学特性の非線型性に伴う
複数の特性値を計測し、手触り、風合いに関する１５種
の物理量を計測することにより、コンピューターによる
データ処理を行なう。
複数の特性値を計測し、手触り、風合いに関する１５種
の物理量を計測することにより、コンピューターによる
データ処理を行なう。
【００５３】腰（Koshi)の値が１４．０以下であるサン
プルは、合格とした。
プルは、合格とした。
【００５４】
【実施例１】下記の物性を有する通気性ポリエチレンフ
ィルムと、下記の物性を有するポリプロピレンからなる
芯部および下記の物性を有するポリエチレンからなる鞘
部から形成された同芯の芯鞘型複合繊維（ポリエチレン
／ポリプロピレン（重量比）＝８／２、繊維径＝２５μ
ｍ）からなるスパンボンド法不織布を重ね合わせ、表面
温度が１２０℃のミラー金属ロール（ロール直径＝３０
ｃｍ）と表面温度が１００℃のゴムロール（ロール直径
＝３０ｃｍ）との間に、通気性ポリエチレンフィルムが
ミラー金属ロール側にくるように通し、ニップ圧力を５
ｋｇ／ｃｍ2 にして１００ｍ／分の生産速度で厚み１８
０μｍのスパンボンド不織布積層シートを調製した。
ィルムと、下記の物性を有するポリプロピレンからなる
芯部および下記の物性を有するポリエチレンからなる鞘
部から形成された同芯の芯鞘型複合繊維（ポリエチレン
／ポリプロピレン（重量比）＝８／２、繊維径＝２５μ
ｍ）からなるスパンボンド法不織布を重ね合わせ、表面
温度が１２０℃のミラー金属ロール（ロール直径＝３０
ｃｍ）と表面温度が１００℃のゴムロール（ロール直径
＝３０ｃｍ）との間に、通気性ポリエチレンフィルムが
ミラー金属ロール側にくるように通し、ニップ圧力を５
ｋｇ／ｃｍ2 にして１００ｍ／分の生産速度で厚み１８
０μｍのスパンボンド不織布積層シートを調製した。
【００５５】＜通気性ポリエチレンフィルム＞ 三井化学（株）製の通気性フィルム「エスポワールTM」 （乾燥坪量２５ｇ／ｍ2 、厚み２０μｍ） ＜ポリプロピレン＞ プロピレン単独重合体 密度＝０．９１ｇ／ｃｍ3 ＭＦＲ（２３０℃）＝６５ｇ／１０分 Ｍｗ／Ｍｎ＝３ 融点＝１４２℃ ＜ポリエチレン＞ エチレン単独重合体 密度＝０．９５ｇ／ｃｍ3 ＭＦＲ（１９０℃）＝３０ｇ／１０分 Ｍｗ／Ｍｎ＝３．５ 融点＝１２７℃
【００５６】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
【００５７】その結果を第１表に示す。
【００５８】
【実施例２】実施例１において、生産速度を２５０ｍ／
分に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚み１８
０μｍのスパンボンド不織布積層シートを調製した。
分に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚み１８
０μｍのスパンボンド不織布積層シートを調製した。
【００５９】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
【００６０】その結果を第１表に示す。
【００６１】
【実施例３】実施例１において、ミラー金属ロールの表
面温度を１１６℃、ゴムロールの表面温度を９０℃、お
よび生産速度を１５０ｍ／分に変更した以外は、実施例
１と同様にして、厚み１８０μｍのスパンボンド不織布
積層シートを調製した。
面温度を１１６℃、ゴムロールの表面温度を９０℃、お
よび生産速度を１５０ｍ／分に変更した以外は、実施例
１と同様にして、厚み１８０μｍのスパンボンド不織布
積層シートを調製した。
【００６２】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
【００６３】その結果を第１表に示す。
【００６４】
【比較例１】実施例１と同じ通気性ポリエチレンフィル
ムと、実施例１と同じスパンボンド法不織布を重ね合わ
せ、表面温度が１２０℃のエンボスロール（ロール直径
＝３０ｃｍ）と表面温度が１００℃のミラー金属ロール
（ロール直径＝３０ｃｍ）との間に、スパンボンド不織
布がミラー金属ロール側にくるように通し、ニップ圧力
を５ｋｇ／ｃｍ2 にして、通気性ポリエチレンフィルム
とスパンボンド不織布とを貼り合わせたところ、１８０
°剥離強度２５ｇ／ｉｎｃｈのスパンボンド不織布積層
シートを得るのに、生産速度を３０ｍ／分に下げなけれ
ばならなかった。
ムと、実施例１と同じスパンボンド法不織布を重ね合わ
せ、表面温度が１２０℃のエンボスロール（ロール直径
＝３０ｃｍ）と表面温度が１００℃のミラー金属ロール
（ロール直径＝３０ｃｍ）との間に、スパンボンド不織
布がミラー金属ロール側にくるように通し、ニップ圧力
を５ｋｇ／ｃｍ2 にして、通気性ポリエチレンフィルム
とスパンボンド不織布とを貼り合わせたところ、１８０
°剥離強度２５ｇ／ｉｎｃｈのスパンボンド不織布積層
シートを得るのに、生産速度を３０ｍ／分に下げなけれ
ばならなかった。
【００６５】
【比較例２】実施例１と同じ通気性ポリエチレンフィル
ムと、実施例１と同じスパンボンド法不織布を重ね合わ
せ、表面温度が１２０℃のエンボスロール（ロール直径
＝３０ｃｍ）と表面温度が８３℃のシリコーンゴムロー
ル（ロール直径＝３０ｃｍ）との間に、スパンボンド不
織布がエンボスロール側にくるように通し、ニップ圧力
を５ｋｇ／ｃｍ2 にして６０ｍ／分の速度で貼り合わせ
たところ、スパンボンド不織布が溶融してエンボスロー
ルに巻き付いた。
ムと、実施例１と同じスパンボンド法不織布を重ね合わ
せ、表面温度が１２０℃のエンボスロール（ロール直径
＝３０ｃｍ）と表面温度が８３℃のシリコーンゴムロー
ル（ロール直径＝３０ｃｍ）との間に、スパンボンド不
織布がエンボスロール側にくるように通し、ニップ圧力
を５ｋｇ／ｃｍ2 にして６０ｍ／分の速度で貼り合わせ
たところ、スパンボンド不織布が溶融してエンボスロー
ルに巻き付いた。
【００６６】
【比較例３】比較例２において、エンボスロールの表面
温度を１１６℃、シリコーンゴムロールの表面温度を７
０℃に変更した以外は、比較例２と同じ条件にして、厚
み２００μｍのスパンボンド不織布積層シートを調製し
た。
温度を１１６℃、シリコーンゴムロールの表面温度を７
０℃に変更した以外は、比較例２と同じ条件にして、厚
み２００μｍのスパンボンド不織布積層シートを調製し
た。
【００６７】上記のようにして得られたスパンボンド不
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
織布積層シートについて、剥離試験、不織布表面におけ
る摩耗試験、および腰（Koshi)の値の測定試験を上記方
法に従って行なった。
【００６８】その結果を第１表に示す。物性面において
は、比較例３は合格しているものの、生産速度において
顕著な差がみられた。
は、比較例３は合格しているものの、生産速度において
顕著な差がみられた。
【００６９】
【表１】
【図１】図１は、同芯の芯鞘型複合繊維を示す模式断面
図である。
図である。
【図２】図２は、偏芯の芯鞘型複合繊維を示す模式断面
図である。
図である。
【図３】図３は、サイドバイサイド型複合繊維を示す模
式断面図である。
式断面図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｄ０１Ｆ 8/06 Ｄ０１Ｆ 8/06 Ｄ０４Ｈ 13/00 Ｄ０４Ｈ 13/00 Ｄ０６Ｍ 17/00 Ｄ０６Ｍ 17/00 Ｚ // Ｂ２９Ｋ 23:00 Ｂ２９Ｌ 9:00
Claims (4)
- 【請求項１】ポリオレフィン（ｉ）からなる鞘部および
鞘部のポリオレフィン（ｉ）よりも融点の高いポリオレ
フィン（ii）からなる芯部から構成される芯鞘型複合繊
維、または該ポリオレフィン（ｉ）および該ポリオレフ
ィン（ii）から構成されるサイドバイサイド型複合繊維
から調製されたスパンボンド不織布（ａ）と、通気性ポ
リオレフィンフィルム（ｂ）とを重ね合わせ、 表面温度が通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）の融点
−５℃から融点＋５℃の温度範囲にある表面平滑な金属
ロールと、表面温度が１００℃以下の表面平滑な軟質ロ
ールとの間に、通気性ポリオレフィンフィルム（ｂ）表
面が該金属ロール側にくるように通して熱圧着すること
を特徴とするスパンボンド不織布積層シートの製造方
法。 - 【請求項２】前記スパンボンド不織布（ａ）が、エチレ
ン系重合体からなる鞘部およびプロピレン系重合体から
なる芯部から構成される芯鞘型複合繊維から調製された
スパンボンド不織布であり、前記通気性ポリオレフィン
フィルム（ｂ）が、ポリエチレン系フィルムであること
を特徴とする請求項１に記載のスパンボンド不織布積層
シートの製造方法。 - 【請求項３】前記軟質ロールが、ゴムロールであること
を特徴とする請求項１に記載のスパンボンド不織布積層
シートの製造方法。 - 【請求項４】前記熱圧着の際に、ニップ圧力を３〜５ｋ
ｇ／ｃｍ2 に調整することを特徴とする請求項１に記載
のスパンボンド不織布積層シートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9334173A JPH11165388A (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | スパンボンド不織布積層シートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9334173A JPH11165388A (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | スパンボンド不織布積層シートの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11165388A true JPH11165388A (ja) | 1999-06-22 |
Family
ID=18274361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9334173A Pending JPH11165388A (ja) | 1997-12-04 | 1997-12-04 | スパンボンド不織布積層シートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11165388A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002001853A (ja) * | 2000-06-23 | 2002-01-08 | Diatex Co Ltd | 布状体積層透明シート及びその製造方法 |
| WO2004096536A1 (ja) * | 2003-04-28 | 2004-11-11 | Kuraray Co., Ltd. | 透湿性エラストマーシート |
| JP2013517393A (ja) * | 2010-01-12 | 2013-05-16 | ファイバーウェブ，インコーポレイテッド | 接合ウェブおよびその製造 |
| CN111630221A (zh) * | 2018-01-24 | 2020-09-04 | 旭化成株式会社 | 至少单面使用了偏心鞘芯型复合纤维的复合长纤维无纺布 |
| JP2021503048A (ja) * | 2017-11-13 | 2021-02-04 | ベリー グローバル インコーポレイテッド | 成分間接着が改善された多成分繊維 |
-
1997
- 1997-12-04 JP JP9334173A patent/JPH11165388A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002001853A (ja) * | 2000-06-23 | 2002-01-08 | Diatex Co Ltd | 布状体積層透明シート及びその製造方法 |
| JP4531207B2 (ja) * | 2000-06-23 | 2010-08-25 | ダイヤテックス株式会社 | 布状体積層透明シート及びその製造方法 |
| WO2004096536A1 (ja) * | 2003-04-28 | 2004-11-11 | Kuraray Co., Ltd. | 透湿性エラストマーシート |
| JP2013517393A (ja) * | 2010-01-12 | 2013-05-16 | ファイバーウェブ，インコーポレイテッド | 接合ウェブおよびその製造 |
| JP2021503048A (ja) * | 2017-11-13 | 2021-02-04 | ベリー グローバル インコーポレイテッド | 成分間接着が改善された多成分繊維 |
| CN111630221A (zh) * | 2018-01-24 | 2020-09-04 | 旭化成株式会社 | 至少单面使用了偏心鞘芯型复合纤维的复合长纤维无纺布 |
| CN111630221B (zh) * | 2018-01-24 | 2022-07-29 | 旭化成株式会社 | 至少单面使用了偏心鞘芯型复合纤维的复合长纤维无纺布 |
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