JPH11148457A - 可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサ - Google Patents
可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサInfo
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- F04B2027/1868—Crankcase pressure
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 外気に対するシール管理を容易にするととも
に騒音を抑制し、更には信頼性の向上を図ることができ
る可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサを提供す
る。 【解決手段】 熱負荷が小さくなったとき、コントロー
ルバルブ８１によって通路５８が開放され、クランク室
８の圧力は上昇して斜板１０の傾きが小さくなる。斜板
１０の傾きが最小になったとき、斜板１０によって通路
５８の通路断面積が縮小され、クランク室８の圧力低下
が抑制される。一方、蓄圧室３３の圧力は上昇してスプ
ール弁３１によって吸入口３ａが遮断される。このとき
溝３１ａを通じて蓄圧室３３から吸入室１３へ冷媒ガス
が逃げる。このようにしてエバポレータ８０からの冷媒
ガスの流入が阻止され、冷媒ガスが圧縮機内部で循環す
る。吸入口３ａを開閉する機構をシャフト５に装着する
必要がないので、リヤヘッド３において吸入室１３を吐
出室１２の外側に配置することができる。また、十分な
プリロードをシャフト５に掛けることができるので、シ
ャフト５が軸方向に安定する。
に騒音を抑制し、更には信頼性の向上を図ることができ
る可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサを提供す
る。 【解決手段】 熱負荷が小さくなったとき、コントロー
ルバルブ８１によって通路５８が開放され、クランク室
８の圧力は上昇して斜板１０の傾きが小さくなる。斜板
１０の傾きが最小になったとき、斜板１０によって通路
５８の通路断面積が縮小され、クランク室８の圧力低下
が抑制される。一方、蓄圧室３３の圧力は上昇してスプ
ール弁３１によって吸入口３ａが遮断される。このとき
溝３１ａを通じて蓄圧室３３から吸入室１３へ冷媒ガス
が逃げる。このようにしてエバポレータ８０からの冷媒
ガスの流入が阻止され、冷媒ガスが圧縮機内部で循環す
る。吸入口３ａを開閉する機構をシャフト５に装着する
必要がないので、リヤヘッド３において吸入室１３を吐
出室１２の外側に配置することができる。また、十分な
プリロードをシャフト５に掛けることができるので、シ
ャフト５が軸方向に安定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は可変容量型斜板式
クラッチレスコンプレッサに関し、特にエンジンの駆動
力が常時伝達される可変容量型斜板式クラッチレスコン
プレッサに関する。
クラッチレスコンプレッサに関し、特にエンジンの駆動
力が常時伝達される可変容量型斜板式クラッチレスコン
プレッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のクラッチレスコンプレッサとして
可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサがある。こ
のクラッチレスコンプレッサでは、吸入圧に応じて斜板
の傾斜角度が変化してピストンのストロークが変わり、
吐出量が増減する。
可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサがある。こ
のクラッチレスコンプレッサでは、吸入圧に応じて斜板
の傾斜角度が変化してピストンのストロークが変わり、
吐出量が増減する。
【０００３】クラッチレスコンプレッサとして最小吐出
容量がゼロにならない可変容量型斜板式クラッチレスコ
ンプレッサを採用した場合、熱負荷が低下したとき（ク
ラッチ付きコンプレッサのクラッチオフ相当時）、冷媒
によりエバポレータが冷却され、エバポレータの表面に
着霜が起こり、エバポレータが凍結して通風が困難にな
り、冷却機能が損なわれることがある。
容量がゼロにならない可変容量型斜板式クラッチレスコ
ンプレッサを採用した場合、熱負荷が低下したとき（ク
ラッチ付きコンプレッサのクラッチオフ相当時）、冷媒
によりエバポレータが冷却され、エバポレータの表面に
着霜が起こり、エバポレータが凍結して通風が困難にな
り、冷却機能が損なわれることがある。
【０００４】これを防止する技術としては、熱負荷が低
下したとき、冷媒をコンプレッサ内部で循環させ、コン
プレッサ外部への吐出量をゼロにするものがある（特開
平７−２５３０８０号公報）。
下したとき、冷媒をコンプレッサ内部で循環させ、コン
プレッサ外部への吐出量をゼロにするものがある（特開
平７−２５３０８０号公報）。
【０００５】このクラッチレスコンプレッサでは、熱負
荷の低下にともない斜板の傾斜角が減少し、斜板が伝達
筒をリヤ側へ押し、伝達筒が遮断体をリヤ側へ押す。斜
板が最も傾いたとき遮断体によって吸入通路が閉鎖さ
れ、エバポレータからの低圧の冷媒ガスの流入が阻止さ
れる。一方、コントロールバルブによって吐出室とクラ
ンク室とが連通し、吐出室の高圧の冷媒ガスがクランク
室へ流れ、冷媒ガスはコンデンサ側へほとんど流れな
い。このようにして斜板の傾斜角度が最小のとき（最小
ピストンストローク時）、大部分の冷媒ガスがコンプレ
ッサ内部を循環し、冷凍能力をゼロにすることができ
る。また、冷媒ガスが内部循環するため、摺動部が十分
に潤滑、冷却される。
荷の低下にともない斜板の傾斜角が減少し、斜板が伝達
筒をリヤ側へ押し、伝達筒が遮断体をリヤ側へ押す。斜
板が最も傾いたとき遮断体によって吸入通路が閉鎖さ
れ、エバポレータからの低圧の冷媒ガスの流入が阻止さ
れる。一方、コントロールバルブによって吐出室とクラ
ンク室とが連通し、吐出室の高圧の冷媒ガスがクランク
室へ流れ、冷媒ガスはコンデンサ側へほとんど流れな
い。このようにして斜板の傾斜角度が最小のとき（最小
ピストンストローク時）、大部分の冷媒ガスがコンプレ
ッサ内部を循環し、冷凍能力をゼロにすることができ
る。また、冷媒ガスが内部循環するため、摺動部が十分
に潤滑、冷却される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところが、吸入通路を
閉鎖するための伝達筒や遮断体を回転軸に装着する構造
が採用されているので、シリンダヘッド内において吐出
室（高圧室）を吸入室（低圧室）の外側に配置しなけれ
ばならず、外気とのシール管理が厳しくなる。例えばよ
り高い加工精度やボルト（シリンダブロックとヘッドと
を結合するためのボルト）の適正な締込み量などが要求
されることになる。
閉鎖するための伝達筒や遮断体を回転軸に装着する構造
が採用されているので、シリンダヘッド内において吐出
室（高圧室）を吸入室（低圧室）の外側に配置しなけれ
ばならず、外気とのシール管理が厳しくなる。例えばよ
り高い加工精度やボルト（シリンダブロックとヘッドと
を結合するためのボルト）の適正な締込み量などが要求
されることになる。
【０００７】また、伝達筒、軸受及び遮断体を介してば
ねで回転軸にプリロードを掛ける構造が採用されている
ので、その構造上回転軸に十分なプリロードを掛けられ
ない。その結果、回転軸並びに回転支持体が軸方向に安
定せず、振動による騒音が大きくなる。特に高負荷時で
容量の大きいとき、遮断体を付勢するばねが伸びてしま
い、騒音がより大きくなる。
ねで回転軸にプリロードを掛ける構造が採用されている
ので、その構造上回転軸に十分なプリロードを掛けられ
ない。その結果、回転軸並びに回転支持体が軸方向に安
定せず、振動による騒音が大きくなる。特に高負荷時で
容量の大きいとき、遮断体を付勢するばねが伸びてしま
い、騒音がより大きくなる。
【０００８】更に、遮断体は回転軸の回転につれてつれ
回りするため、遮断体を付勢するばねが遮断体とともに
回転してねじ切れ、吸入通路の開閉をできなくなるおそ
れがあった。
回りするため、遮断体を付勢するばねが遮断体とともに
回転してねじ切れ、吸入通路の開閉をできなくなるおそ
れがあった。
【０００９】この発明はこのような事情に鑑みてなされ
たもので、その課題は外気に対するシール管理を容易に
するとともに騒音を抑制し、更には信頼性の向上を図る
ことができる可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッ
サを提供することである。
たもので、その課題は外気に対するシール管理を容易に
するとともに騒音を抑制し、更には信頼性の向上を図る
ことができる可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッ
サを提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前述の課題を解決するた
め請求項１記載の発明の可変容量型斜板式クラッチレス
コンプレッサは、エバポレータからの冷媒ガスを吸入す
る吸入口と、この吸入口から流入した前記冷媒ガスを収
容する吸入室と、回転軸に摺動かつ傾斜可能に装着さ
れ、前記回転軸と一体に回転する斜板と、この斜板を収
容するクランク室と、前記クランク室と前記吸入室とを
連通させる第１の通路と、圧縮室から吐出された冷媒ガ
スを収容する吐出室と前記クランク室とを連通させる第
２の通路と、この第２の通路の途中に設けられ、熱負荷
が大きくなったときに前記第２の通路を遮断する圧力制
御弁とを備えている可変容量型斜板式クラッチレスコン
プレッサにおいて、前記吸入口と前記クランク室との差
圧が所定値以上のときに前記吸入口を遮断する吸入制御
弁と、前記クランク室から第３の通路を介して導入され
た冷媒ガスの圧力を、前記吸入制御弁に閉弁方向へ作用
させる蓄圧室と、前記吸入制御弁が前記吸入口を遮断し
たとき、前記蓄圧室から前記吸入室へ冷媒ガスを逃がす
第４の通路とを備え、前記斜板の傾斜角度が最小のと
き、前記斜板によって前記第１の通路の通路断面積が縮
小されることを特徴とする。
め請求項１記載の発明の可変容量型斜板式クラッチレス
コンプレッサは、エバポレータからの冷媒ガスを吸入す
る吸入口と、この吸入口から流入した前記冷媒ガスを収
容する吸入室と、回転軸に摺動かつ傾斜可能に装着さ
れ、前記回転軸と一体に回転する斜板と、この斜板を収
容するクランク室と、前記クランク室と前記吸入室とを
連通させる第１の通路と、圧縮室から吐出された冷媒ガ
スを収容する吐出室と前記クランク室とを連通させる第
２の通路と、この第２の通路の途中に設けられ、熱負荷
が大きくなったときに前記第２の通路を遮断する圧力制
御弁とを備えている可変容量型斜板式クラッチレスコン
プレッサにおいて、前記吸入口と前記クランク室との差
圧が所定値以上のときに前記吸入口を遮断する吸入制御
弁と、前記クランク室から第３の通路を介して導入され
た冷媒ガスの圧力を、前記吸入制御弁に閉弁方向へ作用
させる蓄圧室と、前記吸入制御弁が前記吸入口を遮断し
たとき、前記蓄圧室から前記吸入室へ冷媒ガスを逃がす
第４の通路とを備え、前記斜板の傾斜角度が最小のと
き、前記斜板によって前記第１の通路の通路断面積が縮
小されることを特徴とする。
【００１１】熱負荷が小さくなったとき、圧力制御弁に
よって第２の通路が開放され、クランク室の圧力は上昇
して斜板の傾きが小さくなる。斜板の傾斜角度が最小に
なったとき、斜板によって第１の通路の通路断面積が縮
小され、クランク室の圧力低下が抑制される。一方、蓄
圧室の圧力は上昇し、吸入制御弁が作動して吸入口が遮
断される。このとき第４の通路を通じて蓄圧室から吸入
室へ冷媒ガスが逃げる。このようにしてエバポレータか
ら吸入口への冷媒ガスの流入が阻止され、冷媒ガスが圧
縮機内部で循環する。
よって第２の通路が開放され、クランク室の圧力は上昇
して斜板の傾きが小さくなる。斜板の傾斜角度が最小に
なったとき、斜板によって第１の通路の通路断面積が縮
小され、クランク室の圧力低下が抑制される。一方、蓄
圧室の圧力は上昇し、吸入制御弁が作動して吸入口が遮
断される。このとき第４の通路を通じて蓄圧室から吸入
室へ冷媒ガスが逃げる。このようにしてエバポレータか
ら吸入口への冷媒ガスの流入が阻止され、冷媒ガスが圧
縮機内部で循環する。
【００１２】請求項２記載の発明の可変容量型斜板式ク
ラッチレスコンプレッサは、請求項１記載の発明の可変
容量型斜板式クラッチレスコンプレッサにおいて、前記
吸入制御弁がスプール弁であり、このスプール弁の一端
に前記吸入口の圧力と付勢部材の付勢力とが作用し、前
記スプール弁の他端に前記第３の通路を介して前記蓄圧
室に導入された前記クランク室の冷媒ガスの圧力が作用
することを特徴とする。
ラッチレスコンプレッサは、請求項１記載の発明の可変
容量型斜板式クラッチレスコンプレッサにおいて、前記
吸入制御弁がスプール弁であり、このスプール弁の一端
に前記吸入口の圧力と付勢部材の付勢力とが作用し、前
記スプール弁の他端に前記第３の通路を介して前記蓄圧
室に導入された前記クランク室の冷媒ガスの圧力が作用
することを特徴とする。
【００１３】スプール弁は、吸入口の圧力及び付勢部材
の付勢力と蓄圧室に導入されたクランク室の冷媒ガスの
圧力との差に応じて直線的に往復移動し、吸入口を開閉
する。
の付勢力と蓄圧室に導入されたクランク室の冷媒ガスの
圧力との差に応じて直線的に往復移動し、吸入口を開閉
する。
【００１４】請求項３記載の発明の可変容量型斜板式ク
ラッチレスコンプレッサは、請求項１又は２記載の発明
の可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサにおい
て、前記第１の通路のクランク室側端部が、前記回転軸
に固定された環状体に形成された通路によって構成され
ていることを特徴とする。
ラッチレスコンプレッサは、請求項１又は２記載の発明
の可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサにおい
て、前記第１の通路のクランク室側端部が、前記回転軸
に固定された環状体に形成された通路によって構成され
ていることを特徴とする。
【００１５】斜板の傾斜角度が最小になったときに斜板
と接触する環状体が斜板と一体に回転するので、斜板を
ハウジング又はハウジングに固定した環状体に接触させ
る場合に較べ、斜板の摩耗が抑制される。
と接触する環状体が斜板と一体に回転するので、斜板を
ハウジング又はハウジングに固定した環状体に接触させ
る場合に較べ、斜板の摩耗が抑制される。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
【００１７】図１はこの発明の一実施形態に係る可変容
量型斜板式クラッチレスコンプレッサの吸入通路が閉じ
た状態を示す縦断面図、図２はその拡大図、図３はその
吸入通路が開いた状態を示す縦断面図、図４はその拡大
図である。
量型斜板式クラッチレスコンプレッサの吸入通路が閉じ
た状態を示す縦断面図、図２はその拡大図、図３はその
吸入通路が開いた状態を示す縦断面図、図４はその拡大
図である。
【００１８】この可変容量型斜板式クラッチレスコンプ
レッサのシリンダブロック１の一端面にはバルブプレー
ト２を介してリヤヘッド３が、他端面にはフロントヘッ
ド４がそれぞれ固定されている。シリンダブロック１に
は、シャフト（回転軸）を中心にして周方向に所定間隔
おきに複数のシリンダボア６が配設されている。これら
のシリンダボア６内にはそれぞれピストン７が摺動可能
に収容されている。
レッサのシリンダブロック１の一端面にはバルブプレー
ト２を介してリヤヘッド３が、他端面にはフロントヘッ
ド４がそれぞれ固定されている。シリンダブロック１に
は、シャフト（回転軸）を中心にして周方向に所定間隔
おきに複数のシリンダボア６が配設されている。これら
のシリンダボア６内にはそれぞれピストン７が摺動可能
に収容されている。
【００１９】前記フロントヘッド４内にはクランク室８
が形成され、このクランク室８内には斜板１０が収容さ
れている。斜板１０の摺動面１０ａには、コネクティン
グロッド１１の球体状の一端部１１ａを相対転動可能に
支持するシュー５０が、リテーナ５３で保持されてい
る。斜板１０のボス部１０ｂには軸受５５が装着され、
リテーナ５３は軸受５５を介して斜板１０のボス部１０
ｂに装着され、リテーナ５３は斜板１０に対して相対回
転可能である。軸受５５は、ボス部１０ｂに固定された
ストッパ５４によって抜け止めされている。コネクティ
ングロッド１１の他端部１１ｂはピストン７に固定され
ている。
が形成され、このクランク室８内には斜板１０が収容さ
れている。斜板１０の摺動面１０ａには、コネクティン
グロッド１１の球体状の一端部１１ａを相対転動可能に
支持するシュー５０が、リテーナ５３で保持されてい
る。斜板１０のボス部１０ｂには軸受５５が装着され、
リテーナ５３は軸受５５を介して斜板１０のボス部１０
ｂに装着され、リテーナ５３は斜板１０に対して相対回
転可能である。軸受５５は、ボス部１０ｂに固定された
ストッパ５４によって抜け止めされている。コネクティ
ングロッド１１の他端部１１ｂはピストン７に固定され
ている。
【００２０】シュー５０は、コネクティングロッド１１
の一端部１１ａの先端面を相対転動可能に支持するシュ
ー本体５１と、コネクティングロッド１１の一端部１１
ａの後端面を相対転動可能に支持するワッシャ５２とで
構成されている。
の一端部１１ａの先端面を相対転動可能に支持するシュ
ー本体５１と、コネクティングロッド１１の一端部１１
ａの後端面を相対転動可能に支持するワッシャ５２とで
構成されている。
【００２１】前記リヤヘッド３には、吐出室１２と吸入
室１３とが形成されている。吸入室１３は吐出室１２を
包囲するように配置されている（図５参照）。リヤヘッ
ド３には蒸発器（エバポレータ）８０の出口へ通じる吸
入口３ａが設けられている。
室１３とが形成されている。吸入室１３は吐出室１２を
包囲するように配置されている（図５参照）。リヤヘッ
ド３には蒸発器（エバポレータ）８０の出口へ通じる吸
入口３ａが設けられている。
【００２２】吸入口３ａ内には吸入制御弁３０が設けら
れている。この吸入制御弁３０は、有底筒状のスプール
弁３１と、ばね（付勢部材）３２と、環状のストッパ３
３とを備えている。ストッパ３３は吸入口３ａに固定さ
れ、ばね３２はスプール弁３１内に収容され、ばね３２
の一端はストッパ５６に当接し、ばね３２の他端はスプ
ール弁３１の底面に当接している。スプール弁３１の外
周面には移動方向に沿って溝（第４の通路）３１ａが設
けられている。
れている。この吸入制御弁３０は、有底筒状のスプール
弁３１と、ばね（付勢部材）３２と、環状のストッパ３
３とを備えている。ストッパ３３は吸入口３ａに固定さ
れ、ばね３２はスプール弁３１内に収容され、ばね３２
の一端はストッパ５６に当接し、ばね３２の他端はスプ
ール弁３１の底面に当接している。スプール弁３１の外
周面には移動方向に沿って溝（第４の通路）３１ａが設
けられている。
【００２３】スプール弁３１の一方には、ばね３２の付
勢力と吸入口３ａの冷媒ガスの圧力とが開弁方向（弁開
度が大きくなる方向）へ作用する。スプール弁３１の他
方には蓄圧室３３が形成され、蓄圧室３３には通路（第
３の通路）３４を介してクランク室８の冷媒ガスが導入
される。したがって、スプール弁３１の他方にはクラン
ク室８の冷媒ガスの圧力が閉弁方向（弁開度が小さくな
る方向）へ作用する。
勢力と吸入口３ａの冷媒ガスの圧力とが開弁方向（弁開
度が大きくなる方向）へ作用する。スプール弁３１の他
方には蓄圧室３３が形成され、蓄圧室３３には通路（第
３の通路）３４を介してクランク室８の冷媒ガスが導入
される。したがって、スプール弁３１の他方にはクラン
ク室８の冷媒ガスの圧力が閉弁方向（弁開度が小さくな
る方向）へ作用する。
【００２４】吐出室１２とクランク室８とは通路（第２
の通路）５７を介して連通する。通路５７の途中にはコ
ントロールバルブ（圧力制御弁）８１が設けられてい
る。熱負荷が小さいとき、コントロールバルブ８１のソ
レノイド（図示せず）への通電停止により弁体８１ｂが
弁座から離れて通路５７が開放され、熱負荷が大きいと
き、ソレノイドへの通電により弁体８１ｂが着座して通
路５７が遮断される。コントロールバルブ８１の作動は
図示しないコンピュータによって制御される。
の通路）５７を介して連通する。通路５７の途中にはコ
ントロールバルブ（圧力制御弁）８１が設けられてい
る。熱負荷が小さいとき、コントロールバルブ８１のソ
レノイド（図示せず）への通電停止により弁体８１ｂが
弁座から離れて通路５７が開放され、熱負荷が大きいと
き、ソレノイドへの通電により弁体８１ｂが着座して通
路５７が遮断される。コントロールバルブ８１の作動は
図示しないコンピュータによって制御される。
【００２５】吸入室１３とクランク室８とは通路（第１
の通路）５８を介して連通している。通路５８は、バル
ブプレート２に形成されたオリフィス５８ａと、シリン
ダブロック１に形成された通路５８ｂと、シャフト５に
固定されたリング（環状体）５９に形成された通路５８
ｃとで構成されている。
の通路）５８を介して連通している。通路５８は、バル
ブプレート２に形成されたオリフィス５８ａと、シリン
ダブロック１に形成された通路５８ｂと、シャフト５に
固定されたリング（環状体）５９に形成された通路５８
ｃとで構成されている。
【００２６】前記バルブプレート２には、圧縮室８２と
吐出室１２とを連通させる吐出ポート１６と、シリンダ
ボア６と吸入室１３とを連通させる吸入ポート１５と
が、それぞれ周方向に所定間隔おきに設けられている。
吐出ポート１６は吐出弁１７により開閉され、吐出弁１
７はバルブプレート２のリヤヘッド側端面に弁押さえ１
８とともにボルト１９，ナット２０により固定されてい
る。また、吸入ポート１５は吸入弁２１により開閉さ
れ、吸入弁２１はバルブプレート２とシリンダブロック
１との間に配設されている。
吐出室１２とを連通させる吐出ポート１６と、シリンダ
ボア６と吸入室１３とを連通させる吸入ポート１５と
が、それぞれ周方向に所定間隔おきに設けられている。
吐出ポート１６は吐出弁１７により開閉され、吐出弁１
７はバルブプレート２のリヤヘッド側端面に弁押さえ１
８とともにボルト１９，ナット２０により固定されてい
る。また、吸入ポート１５は吸入弁２１により開閉さ
れ、吸入弁２１はバルブプレート２とシリンダブロック
１との間に配設されている。
【００２７】ラジアル軸受２４及びスラスト軸受２５は
シャフト５のリヤ側を支持し、シャフト５のフロント側
はラジアル軸受２６によって回転可能に支持されてい
る。シリンダブロック１の中央部にはめねじ１ｂが設け
られ、このめねじ１ｂにはアジャストナット８３が螺合
されている。このアジャストナット８３を締め込むこと
により、スラスト軸受２５を介してシャフト５にプレロ
ードを掛ける。また、シャフト５のフロント側端部には
プーリ９０がボルト９２で固定され、プーリ９０にはベ
ルト９１が掛けられている。
シャフト５のリヤ側を支持し、シャフト５のフロント側
はラジアル軸受２６によって回転可能に支持されてい
る。シリンダブロック１の中央部にはめねじ１ｂが設け
られ、このめねじ１ｂにはアジャストナット８３が螺合
されている。このアジャストナット８３を締め込むこと
により、スラスト軸受２５を介してシャフト５にプレロ
ードを掛ける。また、シャフト５のフロント側端部には
プーリ９０がボルト９２で固定され、プーリ９０にはベ
ルト９１が掛けられている。
【００２８】シャフト５にはシャフト５の回転を斜板１
０に伝達するためのスラストフランジ４０が固定され、
このスラストフランジ４０はスラスト軸受３３を介して
フロントヘッド４の内壁面に支持されている。スラスト
フランジ４０と斜板１０とはヒンジ機構４１を介して連
結され、斜板１０はシャフト５と直角な面に対して傾斜
可能である。
０に伝達するためのスラストフランジ４０が固定され、
このスラストフランジ４０はスラスト軸受３３を介して
フロントヘッド４の内壁面に支持されている。スラスト
フランジ４０と斜板１０とはヒンジ機構４１を介して連
結され、斜板１０はシャフト５と直角な面に対して傾斜
可能である。
【００２９】斜板１０はシャフト５に摺動かつ傾斜可能
に装着されている。
に装着されている。
【００３０】ヒンジ機構４１は、斜板１０のフロント面
１０ｃに設けられたブラケット１０ｅと、ブラケット１
０ｅに設けられた直線的なガイド溝１０ｆと、スラスト
フランジ４０の斜板側端面４０ａに螺着されたロッド４
３とで構成されている。ガイド溝１０ｆの長手軸は斜板
１０のフロント面１０ｃに対して所定角度傾いている。
ロッド４３の球状部４３ａはガイド溝１０ｆに相対摺動
可能に嵌合されている。
１０ｃに設けられたブラケット１０ｅと、ブラケット１
０ｅに設けられた直線的なガイド溝１０ｆと、スラスト
フランジ４０の斜板側端面４０ａに螺着されたロッド４
３とで構成されている。ガイド溝１０ｆの長手軸は斜板
１０のフロント面１０ｃに対して所定角度傾いている。
ロッド４３の球状部４３ａはガイド溝１０ｆに相対摺動
可能に嵌合されている。
【００３１】次に、この可変容量型斜板式クラッチレス
コンプレッサの作動を説明する。
コンプレッサの作動を説明する。
【００３２】図示しない車載エンジンの回転動力はベル
ト９１を介してプーリ９０、シャフト５に常時伝達さ
れ、シャフト５の回転力はスラストフランジ４０、ヒン
ジ機構４１を経て斜板１０に伝達され、斜板１０が回転
する。
ト９１を介してプーリ９０、シャフト５に常時伝達さ
れ、シャフト５の回転力はスラストフランジ４０、ヒン
ジ機構４１を経て斜板１０に伝達され、斜板１０が回転
する。
【００３３】斜板１０の回転によりシュー５０が斜板１
０のリヤ面１０ａ上を相対回転するので、斜板１０から
の回転力はピストン７の直線往復運動に変換される。ピ
ストン７はシリンダボア６内を往復運動し、その結果シ
リンダボア６内の圧縮室８２の容積が変化し、この容積
変化によって冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出が順次行な
われ、斜板１０の傾斜角度に応じた容量の冷媒ガスが吐
出される。吸入時、吸入弁２１が開き、吸入室１３から
シリンダボア６内の圧縮室３０へ低圧の冷媒が吸入さ
れ、吐出時、吐出弁１７が開き、圧縮室８２から吐出室
１２へ高圧の冷媒ガスが吐出される。
０のリヤ面１０ａ上を相対回転するので、斜板１０から
の回転力はピストン７の直線往復運動に変換される。ピ
ストン７はシリンダボア６内を往復運動し、その結果シ
リンダボア６内の圧縮室８２の容積が変化し、この容積
変化によって冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出が順次行な
われ、斜板１０の傾斜角度に応じた容量の冷媒ガスが吐
出される。吸入時、吸入弁２１が開き、吸入室１３から
シリンダボア６内の圧縮室３０へ低圧の冷媒が吸入さ
れ、吐出時、吐出弁１７が開き、圧縮室８２から吐出室
１２へ高圧の冷媒ガスが吐出される。
【００３４】熱負荷が小さくなると（クラッチ付きコン
プレッサのクラッチオフ相当時）、コントロールバルブ
８１のソレノイドへの通電が停止されてプランジャ８１
ｄが開弁方向へ移動し、弁体８１ｂがばね８１ｃの付勢
力に抗して開弁方向へ移動し、通路５７が開く。その結
果、通路５７を介して吐出室１２からクランク室８へ高
圧の冷媒ガスが流出し、クランク室８の圧力は高くな
る。そして、圧縮行程中のピストン７のフロント面にか
かる力は大きくなり、ピストン７のフロント面にかかる
力の総和はピストン７のリヤ面にかかる力の総和を上回
る結果、斜板１０の傾斜角度が小さくなる。斜板１０の
傾斜角度が零になったとき、斜板１０のボス部１０ｂが
リング５９の通路５８ｃを塞ぎ、通路５８の通路断面積
が縮小するので、クランク室８の圧力低下が抑制され
る。
プレッサのクラッチオフ相当時）、コントロールバルブ
８１のソレノイドへの通電が停止されてプランジャ８１
ｄが開弁方向へ移動し、弁体８１ｂがばね８１ｃの付勢
力に抗して開弁方向へ移動し、通路５７が開く。その結
果、通路５７を介して吐出室１２からクランク室８へ高
圧の冷媒ガスが流出し、クランク室８の圧力は高くな
る。そして、圧縮行程中のピストン７のフロント面にか
かる力は大きくなり、ピストン７のフロント面にかかる
力の総和はピストン７のリヤ面にかかる力の総和を上回
る結果、斜板１０の傾斜角度が小さくなる。斜板１０の
傾斜角度が零になったとき、斜板１０のボス部１０ｂが
リング５９の通路５８ｃを塞ぎ、通路５８の通路断面積
が縮小するので、クランク室８の圧力低下が抑制され
る。
【００３５】吸入口３ａとクランク室８との差圧が所定
値Ｐ1 以上になり、スプール弁３１に作用する蓄圧室３
３の圧力（クランク室８の圧力）がスプール弁３１に作
用する吸入口３ａの冷媒ガスの圧力とばね３２の付勢力
との合力に打ち勝つと、スプール弁３１が閉弁方向へ移
動して吸入口３ａが閉じる（図２参照）。その結果、蒸
発器８０から吸入室１３への冷媒ガスの流入が阻止され
る。スプール弁３１が吸入口３ａを閉じたとき、スプー
ル弁３１の溝３１ａを介して吸入室１３に蓄圧室３３の
冷媒ガスが逃げる。これによりクランク室８の過度の圧
力上昇を防ぐとともに、冷媒ガスの圧縮機内循環が可能
になる。
値Ｐ1 以上になり、スプール弁３１に作用する蓄圧室３
３の圧力（クランク室８の圧力）がスプール弁３１に作
用する吸入口３ａの冷媒ガスの圧力とばね３２の付勢力
との合力に打ち勝つと、スプール弁３１が閉弁方向へ移
動して吸入口３ａが閉じる（図２参照）。その結果、蒸
発器８０から吸入室１３への冷媒ガスの流入が阻止され
る。スプール弁３１が吸入口３ａを閉じたとき、スプー
ル弁３１の溝３１ａを介して吸入室１３に蓄圧室３３の
冷媒ガスが逃げる。これによりクランク室８の過度の圧
力上昇を防ぐとともに、冷媒ガスの圧縮機内循環が可能
になる。
【００３６】斜板１０の傾斜角度が零のとき、冷媒ガス
が蓄圧室３３、スプール弁３１の溝３１ａ、吸入室１
３、圧縮室８２、吐出室１２、通路５７、クランク室
８、通路３４を順次経て再び蓄圧室３３に戻る。
が蓄圧室３３、スプール弁３１の溝３１ａ、吸入室１
３、圧縮室８２、吐出室１２、通路５７、クランク室
８、通路３４を順次経て再び蓄圧室３３に戻る。
【００３７】これに対し、熱負荷が大きくなると、コン
トロールバルブ８１のソレノイドへの通電によりプラン
ジャ８１ｄが閉弁方向へ移動し、弁体８１ｂがばね８１
ｃの付勢力によって閉弁方向へ移動し、通路５７が閉じ
る。その結果、吐出室１２からクランク室８への高圧の
冷媒ガスの流入が阻止され、クランク室８の圧力は低く
なる。そして、圧縮行程中のピストン７のフロント面に
かかる力は小さくなり、ピストン７のフロント面にかか
る力の総和はピストン７のリヤ面にかかる力の総和を下
回る結果、斜板１０の傾斜角度が大きくなる。斜板１０
の傾斜角度が最小から最大になるとき、斜板１０のボス
部１０ｂがリング５９の通路５８ｃから離れ、通路５８
が全開になり、クランク室８の冷媒ガスが通路５８を介
して吸入室１３へ抜けるので、クランク室８の圧力の低
下が促進される。
トロールバルブ８１のソレノイドへの通電によりプラン
ジャ８１ｄが閉弁方向へ移動し、弁体８１ｂがばね８１
ｃの付勢力によって閉弁方向へ移動し、通路５７が閉じ
る。その結果、吐出室１２からクランク室８への高圧の
冷媒ガスの流入が阻止され、クランク室８の圧力は低く
なる。そして、圧縮行程中のピストン７のフロント面に
かかる力は小さくなり、ピストン７のフロント面にかか
る力の総和はピストン７のリヤ面にかかる力の総和を下
回る結果、斜板１０の傾斜角度が大きくなる。斜板１０
の傾斜角度が最小から最大になるとき、斜板１０のボス
部１０ｂがリング５９の通路５８ｃから離れ、通路５８
が全開になり、クランク室８の冷媒ガスが通路５８を介
して吸入室１３へ抜けるので、クランク室８の圧力の低
下が促進される。
【００３８】また、吸入口３ａの圧力が高くなって、吸
入口３ａとクランク室８との差圧が所定値Ｐ2 以下にな
ると、スプール弁３１に作用する吸入口３ａの冷媒ガス
の圧力とばね３２の付勢力との合力がスプール弁３１に
作用する蓄圧室３３の圧力に打ち勝ち、スプール弁３１
が開弁方向へ移動して吸入口３ａは開く（図４参照）。
その結果、蒸発器８０から吸入室１３へ冷媒ガスが流入
する。また、弁体８１ｂによって通路５７が閉じている
ので、吐出室１２の高圧の冷媒ガスは図示しない吐出口
からコンデンサの入口へ送り出される。
入口３ａとクランク室８との差圧が所定値Ｐ2 以下にな
ると、スプール弁３１に作用する吸入口３ａの冷媒ガス
の圧力とばね３２の付勢力との合力がスプール弁３１に
作用する蓄圧室３３の圧力に打ち勝ち、スプール弁３１
が開弁方向へ移動して吸入口３ａは開く（図４参照）。
その結果、蒸発器８０から吸入室１３へ冷媒ガスが流入
する。また、弁体８１ｂによって通路５７が閉じている
ので、吐出室１２の高圧の冷媒ガスは図示しない吐出口
からコンデンサの入口へ送り出される。
【００３９】この実施形態の可変容量型斜板式クラッチ
レスコンプレッサによれば、シャフト５に吸入口を開閉
する機構（従来例の伝達筒や遮断体等）を装着する必要
がないので、リヤヘッド３内において吸入室１３を吐出
室１２の外側に配置することができ、外気とのシール管
理が容易になる。更に、シャフト５にプリロードを掛け
るためのばねがシャフト５の回転につれ回りしてねじ切
れ、吸入口の開閉ができなくなることもないので、圧縮
機の信頼性が向上する。
レスコンプレッサによれば、シャフト５に吸入口を開閉
する機構（従来例の伝達筒や遮断体等）を装着する必要
がないので、リヤヘッド３内において吸入室１３を吐出
室１２の外側に配置することができ、外気とのシール管
理が容易になる。更に、シャフト５にプリロードを掛け
るためのばねがシャフト５の回転につれ回りしてねじ切
れ、吸入口の開閉ができなくなることもないので、圧縮
機の信頼性が向上する。
【００４０】また、アジャストナット８３を締め込んで
十分なプリロードをシャフト５に掛けることができるの
で、シャフト５並びにスラストフランジ４０が軸方向に
安定し、振動による騒音を抑制することができる。
十分なプリロードをシャフト５に掛けることができるの
で、シャフト５並びにスラストフランジ４０が軸方向に
安定し、振動による騒音を抑制することができる。
【００４１】更に、シリンダブロック１等の構造が複雑
ではないのでクラッチ付可変容量型斜板式コンプレッサ
との部品の共通化が可能である。
ではないのでクラッチ付可変容量型斜板式コンプレッサ
との部品の共通化が可能である。
【００４２】また、吸入制御弁としてスプール弁３１を
採用したので、構造の簡素化を図ることができる。
採用したので、構造の簡素化を図ることができる。
【００４３】更に、斜板１０の傾斜角度が零になったと
きに斜板１０と接触するリング５９が斜板１０と一体に
回転するので、斜板１０をシリンダブロック１に直接又
はシリンダブロック１に固定したリングに接触させる場
合に較べ、斜板１０の摩耗が抑制される。
きに斜板１０と接触するリング５９が斜板１０と一体に
回転するので、斜板１０をシリンダブロック１に直接又
はシリンダブロック１に固定したリングに接触させる場
合に較べ、斜板１０の摩耗が抑制される。
【００４４】なお、前述の実施形態では、吸入制御弁３
１としてスプール弁３１を用いた場合について述べた
が、ロータリ弁等のスプール弁以外の弁を用いてもよ
い。
１としてスプール弁３１を用いた場合について述べた
が、ロータリ弁等のスプール弁以外の弁を用いてもよ
い。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように請求項１記載の発明
の可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサによれ
ば、吸入口を開閉する機構を回転軸に装着する必要がな
いので、ハウジング内において吸入室を吐出室の外側に
配置することができ、外気とのシール管理が容易にな
る。また、回転軸にプリロードを掛けるためのばねが回
転軸の回転につれ回りしてねじ切れ、吸入口の開閉がで
きなくなることもないので、圧縮機の信頼性が向上す
る。
の可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサによれ
ば、吸入口を開閉する機構を回転軸に装着する必要がな
いので、ハウジング内において吸入室を吐出室の外側に
配置することができ、外気とのシール管理が容易にな
る。また、回転軸にプリロードを掛けるためのばねが回
転軸の回転につれ回りしてねじ切れ、吸入口の開閉がで
きなくなることもないので、圧縮機の信頼性が向上す
る。
【００４６】更に、十分なプリロードを回転軸に掛ける
ことができるので、回転軸が軸方向に安定し、振動によ
る騒音を抑制することができる。
ことができるので、回転軸が軸方向に安定し、振動によ
る騒音を抑制することができる。
【００４７】請求項２記載の発明の可変容量型斜板式ク
ラッチレスコンプレッサによれば、吸入制御弁としてス
プール弁を採用したので、構造の簡素化を図ることがで
きる。
ラッチレスコンプレッサによれば、吸入制御弁としてス
プール弁を採用したので、構造の簡素化を図ることがで
きる。
【００４８】請求項３記載の発明の可変容量型斜板式ク
ラッチレスコンプレッサによれば、斜板の傾きが最小に
なったときに斜板と接触する環状体が斜板と一体に回転
するので、斜板をハウジングに直接又はハウジングに固
定した環状体に接触させる場合に較べ、斜板の摩耗が抑
制される。
ラッチレスコンプレッサによれば、斜板の傾きが最小に
なったときに斜板と接触する環状体が斜板と一体に回転
するので、斜板をハウジングに直接又はハウジングに固
定した環状体に接触させる場合に較べ、斜板の摩耗が抑
制される。
【図１】図１はこの発明の一実施形態に係る可変容量型
斜板式クラッチレスコンプレッサの吸入通路が閉じた状
態を示す縦断面図である。
斜板式クラッチレスコンプレッサの吸入通路が閉じた状
態を示す縦断面図である。
【図２】図２は吸入通路が閉じた状態を示す部分拡大図
である。
である。
【図３】図３はこの発明の一実施形態に係る可変容量型
斜板式クラッチレスコンプレッサの吸入通路が開いた状
態を示す縦断面図である。
斜板式クラッチレスコンプレッサの吸入通路が開いた状
態を示す縦断面図である。
【図４】図４は吸入通路が開いた状態を示す部分拡大図
である。
である。
【図５】図５は図１のＶ−Ｖ線に沿う矢視図である。
３ａ 吸入口 ５ シャフト ８ クランク室 １０ 斜板 １３ 吸入室 ３０ 吸入制御弁 ３１ スプール弁 ３１ａ 溝 ３２ ばね ３３ 蓄圧室 ３４，５７，５８ 通路 ５８ｃ 通路 ８０ エバポレータ ８１ コントロールバルブ ８２ 圧縮室
Claims (3)
- 【請求項１】 エバポレータからの冷媒ガスを吸入する
吸入口と、この吸入口から流入した前記冷媒ガスを収容
する吸入室と、回転軸に摺動かつ傾斜可能に装着され、
前記回転軸と一体に回転する斜板と、この斜板を収容す
るクランク室と、前記クランク室と前記吸入室とを連通
させる第１の通路と、圧縮室から吐出された冷媒ガスを
収容する吐出室と前記クランク室とを連通させる第２の
通路と、この第２の通路の途中に設けられ、熱負荷が大
きくなったときに前記第２の通路を遮断する圧力制御弁
とを備えている可変容量型斜板式クラッチレスコンプレ
ッサにおいて、 前記吸入口と前記クランク室との差圧が所定値以上のと
きに前記吸入口を遮断する吸入制御弁と、 前記クランク室から第３の通路を介して導入された冷媒
ガスの圧力を、前記吸入制御弁に閉弁方向へ作用させる
蓄圧室と、 前記吸入制御弁が前記吸入口を遮断したとき、前記蓄圧
室から前記吸入室へ冷媒ガスを逃がす第４の通路とを備
え、 前記斜板の傾斜角度が最小のとき、前記斜板によって前
記第１の通路の通路断面積が縮小されることを特徴とす
る可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサ。 - 【請求項２】 前記吸入制御弁がスプール弁であり、こ
のスプール弁の一方に前記吸入口の圧力と付勢部材の付
勢力とが作用し、前記スプール弁の他方に前記第３の通
路を介して前記蓄圧室に導入された前記クランク室の冷
媒ガスの圧力が作用することを特徴とする請求項１記載
の可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサ。 - 【請求項３】 前記第１の通路のクランク室側端部が、
前記回転軸に固定された環状体に形成された通路によっ
て構成されていることを特徴とする請求項１又は２記載
の可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9329420A JPH11148457A (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサ |
| PCT/JP1998/005124 WO1999025977A1 (fr) | 1997-11-13 | 1998-11-13 | Compresseur sans embrayage du type a plateau oscillant a deplacement variable |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9329420A JPH11148457A (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11148457A true JPH11148457A (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=18221204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9329420A Withdrawn JPH11148457A (ja) | 1997-11-13 | 1997-11-13 | 可変容量型斜板式クラッチレスコンプレッサ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11148457A (ja) |
| WO (1) | WO1999025977A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001053699A1 (fr) * | 2000-01-21 | 2001-07-26 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Compresseur sans embrayage du type a plateau oscillant a deplacement variable |
| EP1591661A2 (en) | 2004-04-28 | 2005-11-02 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Variable displacement compressor |
| EP1918583A3 (en) * | 2006-11-03 | 2009-08-12 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Suction throttle valve of a compressor |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7014428B2 (en) | 2002-12-23 | 2006-03-21 | Visteon Global Technologies, Inc. | Controls for variable displacement compressor |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0689741B2 (ja) * | 1987-08-26 | 1994-11-14 | 株式会社日立製作所 | 容量制御弁 |
| JP3254872B2 (ja) * | 1993-12-27 | 2002-02-12 | 株式会社豊田自動織機 | クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機 |
-
1997
- 1997-11-13 JP JP9329420A patent/JPH11148457A/ja not_active Withdrawn
-
1998
- 1998-11-13 WO PCT/JP1998/005124 patent/WO1999025977A1/ja active Application Filing
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Also Published As
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