JPH11141964A - Air supply pipe - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a thin and light air supply pipe which is excellent in its flexibility, can be easily handle, is good in its operability, can ensure durability for a long time under high wind pressure and has an incineration characteristic at low cost. SOLUTION: An air supply pipe is a tubular body formed by thermally sealing a compound sheet 3 which is formed by laminating polyethylene resin layers 2 formed with compound materials composed of a component A and a component B on a cross sheet layer 1 composed of a fibrous material 4 of thermoplastic resin warps and wefts. In this case, the components A and B are expressed by a formula (I), W<=3. TO and a formula (II) W<=1,000 (In the formula (I), W indicates the bending resistance (gf), T (μm) indicates the total sum of the thickness of polyethylene resin layers). The component A is 20 to 99 wt.% of α-olefin copolymer having the number of carbons of ethylene of 3 to 18 with MFR 0.1 to 100 g/10 minutes and density of 0.870 to 0.915 g/cm<3> . The component B is 80 to 1 wt.% of low density polyethylene under high pressure with MFR. 0.1 to 50 g/10 minutes and density of 0.915 to 0.938 g/cm<3> .

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂の繊
維状物を織成した基布に、特定の性状を有する熱可塑性
樹脂を積層した複合シートを熱シールして筒状体に形成
してなるトンネル工事用等に使用する比較的大きな口径
の送風管に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a method of forming a tubular body by heat-sealing a composite sheet in which a thermoplastic resin having a specific property is laminated on a base fabric woven of a fibrous material of a thermoplastic resin. The present invention relates to a blower pipe having a relatively large diameter used for tunnel construction or the like.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ポリエステル繊維等よりなるクロスシー
トの両面に塩化ビニール樹脂を積層してなる複合シート
を、所望の口径や長さとなるように筒状体に加工されて
形成された送風管は、耐久性の良さを生かして、既に多
くのトンネル工事現場等で使用されている。2. Description of the Related Art An air blow tube formed by processing a composite sheet formed by laminating vinyl chloride resin on both sides of a cloth sheet made of polyester fiber or the like into a cylindrical body so as to have a desired caliber or length, It is already used at many tunnel construction sites, taking advantage of its excellent durability.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
送風管の複合シートの肉厚は６００〜１，０００μｍ程
度、単位面積当たりの重量が６００〜１，０００ｇ／ｍ
² であって、例えば、この様な複合シートを用いて、口
径が５００〜２，０００ｍｍφ、長さが約１０ｍといっ
た送風管となるようにシール加工を行ない、しかも、こ
の送風管の両端部に送風管同志の接続を目的とした工業
用ファスナーを取り付けるといった加工作業には大変な
労力を必要としたり、掘削工事の進展に伴って、送風管
同志を接続し、延長して行くといった作業を行なうにも
大変な労力を必要とするといった問題点を有していた。
しかも、これら送風管は、使用後の焼却性や価格面にお
いても多くの改善が望まれている。However, the thickness of the composite sheet of these blower tubes is about 600 to 1,000 μm, and the weight per unit area is 600 to 1,000 g / m.
² , for example, using such a composite sheet, a seal process is performed so as to form a blower tube having a diameter of 500 to 2,000 mmφ and a length of about 10 m, and at both ends of the blower tube Processing work such as installing industrial fasteners for the purpose of connecting the blower pipes requires a lot of labor, or as the excavation work progresses, the blower pipes are connected and extended. However, there was a problem that a great deal of labor was required.
In addition, many improvements are desired for these blowers in terms of incineration after use and price.

【０００４】[0004]

【課題を解決するための手段】従って、本発明は、上記
課題に鑑みて成されたものであって、低温で熱シールが
可能で、且つ、シール強度の高い熱シール特性や十分な
耐久性を有し、薄型軽量で、柔軟性に優れ、取扱い易
く、しかも、安価で、焼却性を有するといった優れた特
徴を併せ持った送風管を提供することを目的としてなさ
れたものである。すなわち、本発明の送風管は、経緯糸
が熱可塑性樹脂の繊維状物（４）よりなるクロスシート
層（１）の片面若しくは両面に、下記式を満たす性状の
下記成分Ａ及び成分Ｂからなる組成物から形成されたポ
リエチレン樹脂層（２）を積層してなる複合シート
（３）を熱シールした筒状体（７）であることを特徴と
するものである。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, the present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and has been made in view of the above-mentioned circumstances, and is capable of performing heat sealing at a low temperature, having high sealing strength, and having sufficient durability. The purpose of the present invention is to provide a blower tube having excellent features such as thinness, light weight, excellent flexibility, easy handling, low cost, and incineration. That is, the blower tube of the present invention comprises the following components A and B having properties satisfying the following formula on one or both sides of the cross sheet layer (1) in which the warp is formed of a fibrous material (4) of a thermoplastic resin. It is a tubular body (7) in which a composite sheet (3) formed by laminating a polyethylene resin layer (2) formed from a composition is heat-sealed.

【０００５】［性 状］ Ｗ≦３．０Ｔ Ｗ≦１，０００ ［式中、Ｗは複合シート（３）の剛軟性（ｇｆ）であ
り、Ｔ（μｍ）はポリエチレン樹脂層（２）の厚みの総
和を表わす。］[Properties] W ≦ 3.0T W ≦ 1,000 [where W is the rigidity (gf) of the composite sheet (3), and T (μm) is the thickness of the polyethylene resin layer (2). Represents the sum of ]

【０００６】 ［組成物］成分Ａ ： 下記〜の性状を備えたエチレン・炭素数３〜１８のα−オレフィ ン共重合体 ２０〜９９重量％ ＭＦＲが０．１〜１００ｇ／１０分であること。 密度（Ｄ）が０．８７０〜０．９１５ｇ／ｃｍ³ で
あること。成分Ｂ ： 下記〜の性状を備えた高圧法低密度ポリエチレン ８０〜１重量％ ＭＦＲが０．１〜５０ｇ／１０分であること。 密度（Ｄ）が０．９１５〜０．９３８ｇ／ｃｍ³ で
あること。[Composition] Component A : ethylene-C 3-18 α-olefin copolymer having the following properties: 20-99% by weight MFR: 0.1-100 g / 10 min . The density (D) is 0.870 to 0.915 g / cm ³ . Component B : High-pressure low-density polyethylene having the following properties: 80 to 1% by weight MFR: 0.1 to 50 g / 10 min. The density (D) is 0.915 to 0.938 g / cm ³ .

【０００７】[0007]

【発明の実施の形態】[I] 送風管 本発明の送風管（６）は、図３に示す様な、経緯糸が熱
可塑性樹脂の繊維状物（４）よりなるクロスシート層
（１）の片面若しくは両面に、特定な性状のエチレン・
α−オレフィン共重合体を含有する組成物からなるポリ
エチレン樹脂層（２）を積層した、図４の（ａ）〜
（ｃ）に示す様な、複合シート（３）を熱シールした、
図１及び図２に示す様な、筒状体（７）から基本的に構
成されているものである。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION [I] Blower Tube The blower tube (6) of the present invention has a cross sheet layer (1) in which the warp is made of a fibrous material (4) of a thermoplastic resin as shown in FIG. Either one side or both sides of ethylene
(a) to (f) of FIG. 4 in which a polyethylene resin layer (2) made of a composition containing an α-olefin copolymer was laminated.
(C) heat-sealing the composite sheet (3),
It is basically composed of a tubular body (7) as shown in FIGS.

【０００８】(1) クロスシート層（１） (A) 構成素材 上記クロスシート層（１）において経緯糸として用いら
れる熱可塑性樹脂の繊維状物（４）は、通常、フラット
ヤーンやモノフィラメント、マルチフィラメントが用い
られる。該フラットヤーンの素材として使用される熱可
塑性樹脂としては、ポリプロピレン、ポリエチレン等の
α−オレフィン類の単独又は共重合体からなるポリオレ
フィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエチレンテレフ
タレート系樹脂等が適当である。加工性やコスト及び強
度の面から、ポリエチレン、ポリプロピレンを使用する
ことが好ましい。特に、後記ポリエチレン樹脂層（２）
との接着力や柔軟性等の観点において高密度ポリエチレ
ンを使用することが好ましい。高密度ポリエチレンとし
ては、エチレンの単独共重合体、或いは、プロピレンや
ブテンを例とするα−オレフィンとエチレンとの共重合
体、又は、それらの混合物が挙げられ、密度（ＪＩＳ−
Ｋ７１１２）が約０．９４０〜０．９６０ｇ／ｃｍ³ 、
融点（ＤＳＣ法による融解終了温度）が約１３０〜１４
０℃、メルトフローレート（ＭＦＲ、ＪＩＳ−Ｋ７２１
０）が０．３〜２．０ｇ／１０分であるものを選択する
ことが好ましい。一方、ポリプロピレンとしては、プロ
ピレンの単独重合体、或いは、エチレンを例とするα−
オレフィンとプロピレンとのブロックやランダム共重合
体、又は、それらの混合物が挙げられ、密度（ＪＩＳ−
Ｋ７１１２）が約０．８９０〜０．９０８ｇ／ｃｍ³ 、
融点（ＤＳＣ法による融解終了温度）が約１４０〜１７
０℃、メルトフローレート（ＭＦＲ、ＪＩＳ−Ｋ７２１
０）が０．３〜１０ｇ／１０分であるものを選択するこ
とが好ましい。(1) Cross Sheet Layer (1) (A) Constituent Material The fibrous material (4) of thermoplastic resin used as warp in the cross sheet layer (1) is usually a flat yarn, a monofilament, or a multifilament. Filaments are used. As the thermoplastic resin used as a material of the flat yarn, a polyolefin resin, a polyamide resin, a polyethylene terephthalate resin, or the like made of a homo- or copolymer of α-olefins such as polypropylene and polyethylene is suitable. It is preferable to use polyethylene and polypropylene from the viewpoints of workability, cost and strength. In particular, the polyethylene resin layer (2) described below
It is preferable to use high-density polyethylene from the viewpoints of adhesive force with the resin and flexibility. Examples of the high-density polyethylene include a homopolymer of ethylene, a copolymer of ethylene with an α-olefin such as propylene or butene, or a mixture thereof, and a density (JIS-JIS).
K7112) is about 0.940 to 0.960 g / cm ³ ,
Melting point (melting end temperature by DSC method) is about 130-14
0 ° C, melt flow rate (MFR, JIS-K721
It is preferable to select one in which 0) is 0.3 to 2.0 g / 10 minutes. On the other hand, as the polypropylene, a homopolymer of propylene, or α-
Blocks of olefins and propylene, random copolymers, or mixtures thereof are mentioned, and the density (JIS-
K7112) is about 0.890 to 0.908 g / cm ³ ,
Melting point (melting end temperature by DSC method) is about 140-17
0 ° C, melt flow rate (MFR, JIS-K721
It is preferable to select one in which 0) is 0.3 to 10 g / 10 minutes.

【０００９】(B) 付加的成分（任意成分） 本発明においては、前記クロスシート層（１）の素材
に、必要に応じて、付加的成分を本発明の効果を著しく
損なわない範囲内で配合することができる。この任意成
分としては、例えば、酸化防止剤、熱安定剤、光安定
剤、紫外線吸収剤、防曇剤、保温材、抗菌剤、防黴剤、
滑剤、アンチブロックング剤、充填剤、分散剤、着色
剤、難燃剤、導電性付与剤、結晶核剤、架橋剤、架橋助
剤等を挙げることができ、これらは適宜組み合わせて、
また、目的組成物又は成形体を製造するいずれの段階に
おいても配合することができる。(B) Additional component (optional component) In the present invention, if necessary, an additional component is added to the material of the cross sheet layer (1) within a range that does not significantly impair the effects of the present invention. can do. As this optional component, for example, an antioxidant, a heat stabilizer, a light stabilizer, an ultraviolet absorber, an antifogging agent, a heat insulating material, an antibacterial agent, a fungicide,
Lubricants, anti-blocking agents, fillers, dispersants, coloring agents, flame retardants, conductivity-imparting agents, crystal nucleating agents, cross-linking agents, cross-linking aids, and the like, and these can be appropriately combined,
Further, it can be blended at any stage of producing the target composition or the molded article.

【００１０】(C) フラットヤーンの製造工程 上記素材を用いてフラットヤーンを製造する工程は、熱
可塑性樹脂を従来公知の丸型ダイス又はＴ型ダイスを装
着した押出機にてフィルム状に押し出し、これを冷却固
化した後、テープ状に裁断し、例えば、熱風循環式オー
ブン、熱ロール、熱板等を用いて、引取り方向へ２．５
〜１０倍程度で延伸し、更に、熱風循環式オーブン等を
用いて６０〜１６０℃、０〜３０％の弛緩率の下で熱処
理を施すといった工程を経ることにより製造される。上
記押出時の材料温度は１６０〜２８０℃前後、冷却固化
後の肉厚は３０〜１３０μｍ前後、テープ状の切断幅は
１〜２０ｍｍ前後であり、これらの工程を経て得られる
フラットヤーンは、３００〜３，０００デニールであっ
て、糸幅が０．５〜１２ｍｍ、肉厚が１０〜１００μ
ｍ、クロスシートの強度や柔軟性や価格の観点よりデニ
ールが１，０００〜３，０００、糸幅が２．５〜１０ｍ
ｍ、肉厚が２０〜５０μｍ程度のものが好ましい。な
お、フラットヤーン以外の繊維状物としては、例えば、
断面形状が円形、楕円形、偏平等のモノフィラメントや
マルチフィラメント等が挙げられ、目的に応じて、これ
らは単独又は複数本毎に撚り加工が施されていても良
く、時には繊維状の断面が複層構造を有していても良
い。(C) Step of manufacturing flat yarn The step of manufacturing a flat yarn using the above-mentioned material involves extruding a thermoplastic resin into a film by using an extruder equipped with a conventionally known round die or T-die. After being cooled and solidified, it is cut into a tape shape. For example, using a hot air circulating oven, a hot roll, a hot plate, or the like, 2.5
The film is stretched by about 10 to 10 times, and further subjected to a heat treatment using a hot air circulation oven or the like at 60 to 160 ° C. under a relaxation rate of 0 to 30%. The material temperature at the time of the extrusion is around 160 to 280 ° C., the thickness after cooling and solidification is around 30 to 130 μm, the cutting width of the tape is around 1 to 20 mm, and the flat yarn obtained through these steps is 300 mm. ~ 3,000 denier, yarn width 0.5 ~ 12mm, wall thickness 10 ~ 100μ
m, the denier is 1,000 to 3,000 and the yarn width is 2.5 to 10 m from the viewpoint of the strength, flexibility and price of the cross sheet.
m, and those having a thickness of about 20 to 50 μm are preferable. In addition, as a fibrous material other than the flat yarn, for example,
Monofilaments, multifilaments, and the like having a circular, elliptical, or flat cross-sectional shape may be used. Depending on the purpose, these may be twisted singly or in multiples, and sometimes a fibrous cross-section is formed. It may have a layered structure.

【００１１】(D) クロスシートの製造工程 本発明において使用されるクロスシートは、通常、縦横
約４〜６０本／インチ幅で打ち込み、平織や綾織等が施
された織布として一般に形成されているが、クロスシー
トの強度、柔軟性、価格、重量等の観点より縦横１０〜
２５本／インチ幅、目付け重量が６０〜３００ｇ／ｍ²
程度が好ましい。また、前記の如く製作されたフラット
ヤーンを縦横や縦・横・斜めに引き揃えて、接着剤を用
いて積層してなる不織布やフラットヤーンの表裏面に、
該フラットヤーンより低い融点の熱可塑性樹脂を積層し
てなる複層フラットヤーンを用いてなる、前記不織布や
スプリット加工を施した表裏面に芯材より低い融点の熱
可塑性樹脂を積層してなる複層の幅広のウェブを拡幅
し、互いに直交積層してなる割繊維不織布として形成し
ても良い。また、縦又は横の一方向の強度や剛軟性等を
制御する目的で、縦又は横のフラットヤーンの引張強度
や引張弾性率、デニールや肉厚、打ち込み本数等が異な
っていても良い。また、クロスシートの強度や剛軟性を
制御する目的で、縦横少なくとも一方向に断面形状の異
なった他の繊維状物や、記述のものと素材が異なる繊維
状物を、ポリエチレン樹脂層（２）との接着性を損ねな
い範囲内で打ち込んでも良い。(D) Cloth Sheet Manufacturing Process The cloth sheet used in the present invention is usually formed as a woven fabric having a plain weave or twill weave, which is usually punched in a width of about 4 to 60 pieces / inch. However, from the viewpoint of strength, flexibility, price, weight, etc.
25 pieces / inch width, basis weight 60-300 g / m ²
The degree is preferred. Further, the flat yarn manufactured as described above is aligned vertically and horizontally, vertically, horizontally, and diagonally, and on the front and back surfaces of a nonwoven fabric or a flat yarn laminated using an adhesive,
A multi-layered flat yarn obtained by laminating a thermoplastic resin having a melting point lower than that of the flat yarn. The wide web of the layer may be widened and formed as a split fiber nonwoven fabric formed by laminating at right angles to each other. In addition, for the purpose of controlling the strength or the flexibility in one direction in the vertical or horizontal direction, the tensile strength or the tensile elastic modulus, the denier, the wall thickness, the number of punches, or the like of the vertical or horizontal flat yarns may be different. In addition, for the purpose of controlling the strength and stiffness of the cloth sheet, another fibrous material having a different cross-sectional shape in at least one direction, or a fibrous material having a material different from that described in the description, is applied to a polyethylene resin layer (2). You may drive in the range which does not impair the adhesiveness with this.

【００１２】(2) ポリエチレン樹脂層（２） 本発明において用いられるポリエチレン樹脂層（２）
は、エチレン・α−オレフィン共重合体、好ましくはエ
チレン・炭素数３〜１８のα−オレフィン共重合体を含
有する組成物からなるものである。 (A) エチレン・炭素数３〜１８のα−オレフィン共重合
体（成分Ａ） (a) 性 状 本発明の成分Ａのエチレン・炭素数３〜１８のα−オレ
フィン共重合体には、以下の〜の物性を示すものを
用いることが重要である。(2) Polyethylene resin layer (2) Polyethylene resin layer (2) used in the present invention
Is composed of a composition containing an ethylene / α-olefin copolymer, preferably an ethylene / α-olefin copolymer having 3 to 18 carbon atoms. (A) α-olefin copolymer of ethylene / C 3-18 (component A) (a) Properties The α-olefin copolymer of ethylene / C 3-18 of component A of the present invention includes the following: It is important to use a material exhibiting the following physical properties.

【００１３】 ＭＦＲ 本発明において用いられるエチレン・炭素数３〜１８の
α−オレフィン共重合体は、ＪＩＳ−Ｋ７２１０による
ＭＦＲ（メルトフローレート：溶融流量）が０．１〜１
００ｇ／１０分、好ましくは０．５〜８０ｇ／１０分の
物性を示すものが用いられる。該ＭＦＲが上記範囲より
大きいと溶融弾性が低くなり、押出ラミネート加工時の
ネックインが大きくなって、耳高で加工性が悪くなる
し、また、材料自体の強度も低下する。一方、該ＭＦＲ
が上記範囲より小さいと樹脂の押出圧力が高くなり、押
出安定性が低下し、且つ、押出ラミネート加工時の延展
性が悪くなる。MFR The ethylene / C 3-18 α-olefin copolymer used in the present invention has an MFR (melt flow rate: melt flow rate) of 0.1 to 1 according to JIS-K7210.
Those having physical properties of 00 g / 10 min, preferably 0.5 to 80 g / 10 min are used. If the MFR is larger than the above range, the melt elasticity becomes low, the neck-in at the time of extrusion laminating becomes large, the workability is deteriorated at ear height, and the strength of the material itself is also lowered. On the other hand, the MFR
Is smaller than the above range, the extrusion pressure of the resin increases, the extrusion stability decreases, and the extensibility during extrusion lamination processing deteriorates.

【００１４】 密 度 本発明において用いられるエチレン・炭素数３〜１８の
α−オレフィン共重合体は、ＪＩＳ−Ｋ７１１２による
密度が０．８７０〜０．９１５ｇ／ｃｍ³ 、好ましくは
０．８７０〜０．９１０ｇ／ｃｍ³ を示すものである。
該密度が上記範囲より大きいと、柔軟性に劣ることとな
る。一方、密度が上記範囲より小さいと、耐熱性が悪化
したり、シート表面にベタつきが生じ、送風管の加工性
や取扱い性が悪くなる。Density The α-olefin copolymer having 3 to 18 ethylene atoms and carbon atoms used in the present invention has a density according to JIS-K7112 of 0.870 to 0.915 g / cm ³ , preferably 0.870 to 0. 0.910 g / cm ³ .
If the density is larger than the above range, the flexibility will be poor. On the other hand, when the density is smaller than the above range, heat resistance is deteriorated, and the sheet surface is sticky, so that workability and handleability of the blower tube are deteriorated.

【００１５】 示差走査熱量測定法（ＤＳＣ）による
融解ピークの補外融解終了温度（Ｔｅｍ） 本発明において用いられるエチレン・炭素数３〜１８の
α−オレフィン共重合体は、示差走査熱量測定法（ＤＳ
Ｃ）によって得られる融解ピークが１つのものが使用さ
れる。また、ＪＩＳ−Ｋ７１２１に基づきＤＳＣ曲線の
高温側のベースラインを低温側に延長した線と、融解ピ
ークの高温側の曲線の勾配が最大となる点で引いた接点
との交点の温度である補外融解終了温度（Ｔｅｍ）が７
５〜１１５℃、好ましくは７５〜１１０℃の範囲内であ
り、該温度（Ｔｅｍ）と密度（Ｄ）との関係が、下記の
条件を満足するものである。Ｔｅｍ≦２８６Ｄ−１３
７、好ましくはＴｅｍ≦４２９Ｄ−２７１、特に好まし
くはＴｅｍ≦５７０Ｄ−４０４また、該ピークの融解温
度以外の温度において融解するものが融解曲線中に表れ
ることもあるが、非常に緩やかなピークであるのでピー
クとして数えない。上記微分融解曲線のピークが存在し
ない場合は、シートにした時にベタつきが生じ、送風管
の加工性が悪くなり、上記微分融解曲線のピークが２つ
以上の場合はシートの接着強度が低いものとなる。上記
ピークの該補外融解終了温度（Ｔｅｍ）が上記範囲未満
の場合はシートにした時にブロッキングが生じ易くな
る。一方、上記温度が上記範囲を超える場合はシートの
柔軟性、熱シール強度に劣ることとなる。Extrapolation melting end temperature (Tem) of the melting peak by differential scanning calorimetry (DSC) The α-olefin copolymer having 3 to 18 ethylene atoms and carbon atoms used in the present invention is obtained by differential scanning calorimetry (DSC). DS
A single melting peak obtained by C) is used. In addition, based on JIS-K7121, the supplementary temperature, which is the temperature at the intersection of the line obtained by extending the high-temperature-side baseline of the DSC curve to the low-temperature side and the contact point drawn at the point where the gradient of the high-temperature side curve of the melting peak is the maximum. Outer melting end temperature (Tem) is 7
The temperature is in the range of 5 to 115 ° C, preferably 75 to 110 ° C, and the relationship between the temperature (Tem) and the density (D) satisfies the following conditions. Tem ≦ 286D-13
7, preferably Tem ≦ 429D-271, particularly preferably Tem ≦ 570D-404 Also, those which melt at a temperature other than the melting temperature of the peak may appear in the melting curve, but are very gentle peaks. So it does not count as a peak. If the peak of the differential melting curve does not exist, stickiness occurs when the sheet is formed, the workability of the blower tube is deteriorated, and if the peak of the differential melting curve is two or more, the adhesive strength of the sheet is low. Become. When the extrapolation melting end temperature (Tem) of the peak is less than the above range, blocking tends to occur when the sheet is formed. On the other hand, if the temperature exceeds the above range, the flexibility and heat seal strength of the sheet will be poor.

【００１６】(b) 組 成 本発明において用いられる成分Ａのエチレン・炭素数３
〜１８のα−オレフィン共重合体の製造に用いられるα
−オレフィンとしては、炭素数３〜１８のα−オレフィ
ン、具体的には、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテ
ン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ヘプテン、４−
メチル−ペンテン−１、４−メチル−ヘキセン−１、
４，４−ジメチル−ペンテン−１等が挙げられる。これ
らα−オレフィンの中では炭素数４〜１０のα−オレフ
ィンの１種又は２種以上のα−オレフィンを用いること
が好ましい。上記α−オレフィンの量が２〜５０重量
％、好ましくは５〜４０重量％とエチレンが９８〜５０
重量％、好ましくは９５〜６０重量％の量とで共重合さ
せるのが好ましい。(B) Composition Ethylene and carbon number 3 of the component A used in the present invention
Used in the production of the α-olefin copolymer of α to 18
-As the olefin, an α-olefin having 3 to 18 carbon atoms, specifically, propylene, 1-butene, 1-pentene, 1-hexene, 1-octene, 1-heptene, 4-
Methyl-pentene-1, 4-methyl-hexene-1,
4,4-dimethyl-pentene-1 and the like. Among these α-olefins, it is preferable to use one or more α-olefins having 4 to 10 carbon atoms. When the amount of the α-olefin is 2 to 50% by weight, preferably 5 to 40% by weight and ethylene is 98 to 50% by weight.
It is preferred to copolymerize in an amount by weight, preferably 95 to 60% by weight.

【００１７】(c) 製 造 触 媒 本発明における成分Ａのエチレン・炭素数３〜１８のα
−オレフィン共重合体の製造方法としては、特開昭５８
−１９３０９号、特開昭５９−９５２９２号、特開昭６
０−３５００５号、特開昭６０−３５００６号、特開昭
６０−３５００７号、特開昭６０−３５００８号、特開
昭６０−３５００９号、特開昭６１−１３０３１４号、
特開平３−１６３０８８号の各公報、ヨーロッパ特許出
願公開第４２０，４３６号明細書、米国特許第５，０５
５，４３８号明細書、及び、国際公開公報ＷＯ９１／０
４２５７号明細書等に記載されている方法、すなわち、
メタロセン触媒、メタロセン／アルモキサン触媒、又
は、例えば、国際公開公報ＷＯ９２／０７１２３号明細
書等に開示されているようなメタロセン化合物と以下に
述べるメタロセン触媒と反応して安定なイオンとなる化
合物からなる触媒を使用して、主成分のエチレンと従成
分の炭素数３〜１８のα−オレフィンとを共重合させる
方法等を挙げることができる。(C) Production catalyst: ethylene of component A in the present invention and α of 3 to 18 carbon atoms
-The method for producing an olefin copolymer is disclosed in
-19309, JP-A-59-95292 and JP-A-6-92
0-35005, JP-A-60-35006, JP-A-60-35007, JP-A-60-35008, JP-A-60-35009, JP-A-61-130314,
JP-A-3-163,884, European Patent Application Publication No. 420,436, U.S. Pat.
5,438, and International Publication WO91 / 0
No. 4257, etc., that is,
A metallocene catalyst, a metallocene / alumoxane catalyst, or a catalyst comprising a metallocene compound as disclosed in, for example, WO 92/07123 and a compound which reacts with the metallocene catalyst described below to form stable ions. And a method of copolymerizing ethylene as a main component and an α-olefin having 3 to 18 carbon atoms as a subcomponent.

【００１８】メタロセン化合物 上記メタロセン化合物は無置換或いは置換シクロペンタ
ジエニル配位子或いはシクロペンタジエニル配位子上の
置換基が結合して縮合環を形成している配位子と長周期
律表ＩＶｂ族の遷移金属とからなる有機金属化合物であ
る。かかるメタロセン化合物として好ましいものは、一
般式［１］で表わされる化合物である。 Ｒ¹ _t （ＣｐＲ² _n ）（ＣｐＲ³ _m ）ＭＸ¹ Ｘ² ・・・［１］ （ここで、Ｃｐはシクロペンタジエニル基を表わし、Ｒ
¹ は炭素、珪素、ゲルマニウム等の長周期律表第１４族
元素を含む共有結合架橋基であり、ｔは０又は１であ
り、Ｒ² 及びＲ³ はハロゲン、珪素含有基、炭素数１〜
２０の炭化水素基含有又はハロゲン含有炭化水素基、ア
ルコキシ基、アリールオキシ基、アミノ基であり、２個
のＲ² 或いはＲ³ がシクロペンタジエニル環の隣接して
置換されている場合は互いに結合してＣ₄ 〜Ｃ₈ の環を
形成していても良く、ｍ、ｎは０〜５の整数で、１＋ｍ
＝５及び１＋ｎ＝５を満たす。また、Ｍは長周期律表第
４族遷移金属であり、Ｘ¹ 及びＸ² はハロゲン原子、水
素原子、炭素数１〜２０の炭化水素基、アルコキシ基、
アリールオキシ基、アミノ基を表わす。） 遷移金属としては、チタン、ジルコニウム、ハフニウム
が好ましい。また、メタロセン触媒と反応して安定なイ
オンとなる化合物とは、カチオンとアニオンのイオン対
から形成されるイオン性化合物或いは親電子性化合物で
あり、メタロセン化合物と反応して安定なイオンとなっ
て重合活性種を形成するものである。 Metallocene Compound The above metallocene compound is unsubstituted or substituted with a cyclopentadienyl ligand or a ligand in which a substituent on a cyclopentadienyl ligand is bonded to form a condensed ring and a long-periodic rule. An organometallic compound comprising a transition metal of Table IVb. Preferred as such a metallocene compound is a compound represented by the general formula [1]. R ¹ _t (CpR ² _n ) (CpR ³ _m ) MX ¹ X ² ... [1] (where Cp represents a cyclopentadienyl group;
¹ is a covalent bond bridging group containing a group 14 element of the long period table such as carbon, silicon, and germanium; t is 0 or 1; R ² and R ³ are halogen, a silicon-containing group, and having 1 to 1 carbon atoms.
20 hydrocarbon-containing or halogen-containing hydrocarbon groups, alkoxy groups, aryloxy groups, and amino groups, and when two R ² or R ³ are substituted adjacent to a cyclopentadienyl ring, bound may form a ring of C ₄ -C ₈ and, m, n is an integer of 0 to 5, 1 + m
= 5 and 1 + n = 5. M is a transition metal of Group 4 of the Long Periodic Table, and X ¹ and X ² are a halogen atom, a hydrogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms, an alkoxy group,
Represents an aryloxy group or an amino group. As the transition metal, titanium, zirconium, and hafnium are preferable. In addition, the compound which becomes a stable ion by reacting with the metallocene catalyst is an ionic compound or an electrophilic compound formed from an ion pair of a cation and an anion, and becomes a stable ion by reacting with the metallocene compound. It forms a polymerization active species.

【００１９】イオン性化合物 上記イオン性化合物は下記一般式［２］で表わされるも
のである。 ［Ｑ］^m+［Ｙ］^m- ・・・［２］ （式中のｍは１以上の整数） 式中のＱはイオン性化合物のカチオン成分であり、カル
ボニウムカチオン、トロピリウムカチオン、アンモニウ
ムカチオン、オキソニウムカチオン、スルホニウムカチ
オン、ホスホニウムカチオン等が挙げられ、更には、そ
れ自身が還元され易い金属の陽イオンや有機金属の陽イ
オン等も挙げることができる。これらのカチオンは、特
表平１−５０１９５０号公報等に開示されている様なプ
ロトンを与えることができるカチオンだけでなく、プロ
トンを与えないカチオンでも良い。これらカチオンの具
体例としては、トリフェニルカルボニウム、ジフェニル
カルボニウム、シクロヘプタトリエニウム、インデニウ
ム、トリエチルアンモニウム、トリプロピルアンモニウ
ム、トリブチルアンモニウム、Ｎ，Ｎ−ジメチルアンモ
ニウム、ジプロピルアンモニウム、ジシクロヘキシルア
ンモニウム、トリフェニルホスホニウム、トリメチルホ
スホニウム、トリ（ジメチルフェニル）ホスホニウム、
トリ（メチルフェニル）ホスホニウム、トリフェニルス
ルホニウム、トリフェニルオキソニウム、トリエチルオ
キソニウム、ピリリウム、又は、銀イオン、金イオン、
白金イオン、パラジウムイオン、水銀イオン、フェロセ
ニウムイオン等が挙げられる。 Ionic Compound The ionic compound is represented by the following general formula [2]. [Q] ^{m +} [Y] ^m −... [2] (wherein m is an integer of 1 or more) Q in the formula is a cation component of an ionic compound, and is a carbonium cation, a tropylium cation, or an ammonium cation. Oxonium cations, sulfonium cations, phosphonium cations and the like, and furthermore, cations of metals which themselves are easily reduced and cations of organic metals. These cations may be not only cations capable of giving a proton as disclosed in Japanese Patent Publication No. 1-501950 or the like, but also cations that do not give a proton. Specific examples of these cations include triphenylcarbonium, diphenylcarbonium, cycloheptatrienium, indenium, triethylammonium, tripropylammonium, tributylammonium, N, N-dimethylammonium, dipropylammonium, dicyclohexylammonium, triphenylammonium Phosphonium, trimethylphosphonium, tri (dimethylphenyl) phosphonium,
Tri (methylphenyl) phosphonium, triphenylsulfonium, triphenyloxonium, triethyloxonium, pyrylium, or silver ion, gold ion,
Platinum ion, palladium ion, mercury ion, ferrocenium ion and the like can be mentioned.

【００２０】また、Ｙはイオン性化合物のアニオン成分
であり、メタロセン化合物と反応して安定なアニオンと
なる成分であって、有機硼素化合物アニオン、有機アル
ミニウム化合物アニオン、有機ガリウム化合物アニオ
ン、有機燐化合物アニオン、有機砒素化合物アニオン、
有機アンチモン化合物アニオン等が挙げられる。具体的
には、テトラフェニル硼素、テトラキス（３，４，５−
トリフルオロフェニル）硼素、テトラキス（３，５−ジ
（トリフルオロメチル）フェニル）硼素、テトラキス
（３，５−（ｔ−ブチル）フェニル）硼素、テトラキス
（ペンタフルオロフェニル）硼素、テトラフェニルアル
ミニウム、テトラキス（３，４，５−トリフルオロフェ
ニル）アルミニウム、テトラキス（３，５−ジ（トリフ
ルオロメチル）フェニル）アルミニウム、テトラキス
（３，５−ジ（ｔ−ブチル）フェニル）アルミニウム、
テトラキス（ペンタフルオロフェニル）アルミニウム、
テトラフェニルガリウム、テトラキス（３，４，５−ト
リフルオロフェニル）ガリウム、テトラキス（３，５−
ジ（トリフルオロメチル）フェニル）ガリウム、テトラ
キス（３，５−ジ（ｔ−ブチル）フェニル）ガリウム、
テトラキス（ペンタフルオロフェニル）ガリウム、テト
ラフェニル燐、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）
燐、テトラフェニル砒素、テトラキス（ペンタフルオロ
フェニル）砒素、テトラフェニルアンチモン、テトラキ
ス（ペンタフルオロフェニル）アンチモン、デカボレー
ト、ウンデカボレート、カルバドデカボレート、デカク
ロロデカボレート等が挙げられる。Y is an anionic component of an ionic compound, which is a component which reacts with a metallocene compound to form a stable anion, such as an organic boron compound anion, an organic aluminum compound anion, an organic gallium compound anion, and an organic phosphorus compound. Anions, organic arsenic compound anions,
Organic antimony compound anions and the like. Specifically, tetraphenylboron, tetrakis (3,4,5-
Trifluorophenyl) boron, tetrakis (3,5-di (trifluoromethyl) phenyl) boron, tetrakis (3,5- (t-butyl) phenyl) boron, tetrakis (pentafluorophenyl) boron, tetraphenylaluminum, tetrakis (3,4,5-trifluorophenyl) aluminum, tetrakis (3,5-di (trifluoromethyl) phenyl) aluminum, tetrakis (3,5-di (t-butyl) phenyl) aluminum,
Tetrakis (pentafluorophenyl) aluminum,
Tetraphenylgallium, tetrakis (3,4,5-trifluorophenyl) gallium, tetrakis (3,5-
Di (trifluoromethyl) phenyl) gallium, tetrakis (3,5-di (t-butyl) phenyl) gallium,
Tetrakis (pentafluorophenyl) gallium, tetraphenylphosphorus, tetrakis (pentafluorophenyl)
Phosphorus, tetraphenylarsenic, tetrakis (pentafluorophenyl) arsenic, tetraphenylantimony, tetrakis (pentafluorophenyl) antimony, decaborate, undecaborate, carbadodecaborate, decachlorodecaborate and the like.

【００２１】親電子性化合物 親電子性化合物としては、ルイス酸化合物として知られ
ているもののうち、メタロセン化合物と反応して安定な
イオンとなって重合活性種を形成するものであり、種々
のハロゲン化金属化合物や、固体酸として知られている
金属酸化物等を挙げることができる。具体的には、ハロ
ゲン化マグネシウムやルイス酸性無機化合物等を例示す
ることができる。これらの触媒成分は、適宜、無機固体
担体、有機固体担体等に担持して使用することもでき
る。例えば、特開昭６１−２９６００８号公報、特開平
１−１０１３１５号公報、特開平５−３０１９１７号公
報等に記載されている方法を挙げることができる。上記
メタロセン系触媒を用いないで製造したエチレン・炭素
数３〜１８のα−オレフィン共重合体では成分Ａの性状
を備えた共重合体を得ることが極めて困難であり、本発
明の効果を得ることができない。 Electrophilic Compounds Among electrophilic compounds known as Lewis acid compounds, those which react with metallocene compounds to form stable ions to form polymerization active species, and include various halogenated compounds. And metal oxides known as solid acids. Specific examples include magnesium halide and Lewis acidic inorganic compound. These catalyst components can be used by being appropriately supported on an inorganic solid carrier, an organic solid carrier, or the like. For example, the methods described in JP-A-61-296008, JP-A-1-101315, JP-A-5-301917 and the like can be mentioned. In the case of an α-olefin copolymer having 3 to 18 carbon atoms and ethylene produced without using the metallocene catalyst, it is extremely difficult to obtain a copolymer having the properties of the component A, and the effects of the present invention are obtained. Can not do.

【００２２】 重合法 共重合の方法としては、気相法、スラリー法、溶液法、
高圧イオン重合法等を挙げることができる。これらの中
では溶液法及び高圧イオン重合法で製造することが好ま
しく、本発明の効果を大きく発揮することができる高圧
イオン重合法で製造することが特に好ましい。なお、こ
の高圧イオン重合法とは、特開昭５６−１８６０７号、
特開昭５８−２２５１０６号の各公報に記載されている
方法である。具体的には、圧力が１００ｋｇ／ｃｍ² 以
上、好ましくは２００〜２，０００ｋｇ／ｃｍ² 、温度
が１２５℃以上、好ましくは１３０〜２５０℃、特に好
ましくは１５０〜２００℃の反応条件下にて行なわれる
エチレン系重合体の製造方法である。Polymerization method The copolymerization method includes a gas phase method, a slurry method, a solution method,
A high-pressure ionic polymerization method can be used. Among these, it is preferable to produce by a solution method and a high-pressure ionic polymerization method, and it is particularly preferable to produce by a high-pressure ionic polymerization method that can greatly exert the effects of the present invention. Incidentally, this high-pressure ionic polymerization method is described in JP-A-56-18607,
These are the methods described in JP-A-58-225106. Specifically, the pressure is 100 kg / cm ² or more, preferably 200~2,000kg / cm ^2, temperature of 125 ° C. or higher, preferably at reaction conditions of 130 to 250 ° C., particularly preferably from 150 to 200 ° C. This is a method for producing an ethylene polymer.

【００２３】(B) 高圧法低密度ポリエチレン（成分Ｂ） (a) 性 状 本発明のポリエチレン樹脂層（２）を構成する成分Ｂの
高圧法低密度ポリエチレンは、以下の〜の物性を示
すものが用いられ、特に〜の物性を示すものが好ま
しい。 ＭＦＲ 本発明において用いられる高圧法低密度ポリエチレン
は、ＪＩＳ−Ｋ７２１０によるＭＦＲ（メルトフローレ
ート：Ｍｅｌｔ Ｆｌｏｗ Ｒａｔｅ：溶融流量）が
０．１〜５０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜４０ｇ／
１０分の物性を示すものが用いられる。該ＭＦＲが上記
範囲より大きいと溶融弾性が低くなり、押出ラミネート
加工時のネックインが大きくなって、耳高で加工性が悪
くなる。また、該ＭＦＲが上記範囲より小さいと樹脂の
押出圧力が高くなり、押出安定性が低下し、且つ、押出
ラミネート加工時の延展性が悪くなる。(B) High-pressure low-density polyethylene (component B) (a) Properties The high-pressure low-density polyethylene of component B constituting the polyethylene resin layer (2) of the present invention has the following physical properties: Are used, and particularly those exhibiting the following physical properties are preferable. MFR The high-pressure low-density polyethylene used in the present invention has an MFR (melt flow rate: Melt Flow Rate) of 0.1 to 50 g / 10 minutes, preferably 0.5 to 40 g / M, according to JIS-K7210.
Those exhibiting physical properties of 10 minutes are used. If the MFR is larger than the above range, the melt elasticity becomes low, the neck-in at the time of extrusion lamination processing becomes large, and the workability at ear height deteriorates. If the MFR is smaller than the above range, the extrusion pressure of the resin is increased, the extrusion stability is reduced, and the extensibility during extrusion lamination is deteriorated.

【００２４】 密 度 本発明において用いられる高圧法低密度ポリエチレン
は、ＪＩＳ−Ｋ７１１２による密度が０．９１５〜０．
９３８ｇ／ｃｍ³ 、好ましくは０．９１６〜０．９３６
ｇ／ｃｍ³ を示すものである。該密度が上記範囲より大
きいと、ポリエチレン樹脂層の剛性が高くなり、シート
の柔軟性が悪くなる。また、密度が上記範囲より小さい
と、シート表面にベタつきが生じる。Density The high-pressure method low-density polyethylene used in the present invention has a density according to JIS-K7112 of 0.915 to 0.5.
938 g / cm ³ , preferably 0.916 to 0.936
g / cm ³ . If the density is larger than the above range, the rigidity of the polyethylene resin layer increases, and the flexibility of the sheet deteriorates. When the density is smaller than the above range, the sheet surface becomes sticky.

【００２５】 Ｑ 値 この高圧法低密度ポリエチレンは、サイズ排除クロマト
グラフィー（ＳｉｚｅＥｘｃｌｕｓｉｏｎ Ｃｈｒｏｍ
ａｔｏｇｒａｐｈｙ：ＳＥＣ）によって求められるＱ値
（重量平均分子量／数平均分子量）が５〜３０、好まし
くは１０〜２０の物性を示すものが好ましい。該Ｑ値が
上記範囲より大きいと、シートの外観が悪化してくる傾
向があり、好ましくない。また、Ｑ値が上記範囲より小
さいと、溶融弾性が低くなり、押出ラミネート加工時の
ネックインが大きくなり、耳高で加工が悪くなる。Q Value This high-pressure low-density polyethylene is obtained by size exclusion chromatography (SizeExclusion Chromium).
Those exhibiting physical properties of a Q value (weight average molecular weight / number average molecular weight) of 5 to 30, and preferably 10 to 20 determined by atomography (SEC) are preferred. If the Q value is larger than the above range, the appearance of the sheet tends to deteriorate, which is not preferable. On the other hand, when the Q value is smaller than the above range, the melt elasticity becomes low, the neck-in at the time of extrusion lamination processing becomes large, and the processing becomes poor at the ear height.

【００２６】(b) 高圧法低密度ポリエチレンの具体例 この様な高圧法低密度ポリエチレンは、市販品の中から
適宜選んで使用することができるが、中でも、反応温度
２２０℃以上、好ましくは２５０〜３５０℃、反応圧力
１，７００ｋｇ／ｃｍ² 以下、好ましくは１，２００〜
１，６００ｋｇ／ｃｍ² でオートクレーブ法にて製造さ
れた高圧法低密度ポリエチレンを使用することが好まし
い。(B) Specific examples of high-pressure low-density polyethylene Such high-pressure low-density polyethylene can be appropriately selected from commercially available products. Among them, the reaction temperature is 220 ° C. or higher, preferably 250 ° C. To 350 ° C., reaction pressure of 1,700 kg / cm ² or less, preferably 1,200 to
It is preferable to use a high-pressure low-density polyethylene produced by an autoclave method at 1600 kg / cm ² .

【００２７】(C) その他の成分（任意成分） 上記成分（Ａ）及び成分（Ｂ）には、一般に樹脂組成物
用として用いられている補助添加成分、例えば、酸化防
止剤（中でも、フェノール系及び燐系酸化防止剤が好ま
しい。）、アンチブロッキング剤、スリップ剤、熱安定
剤、光安定剤、紫外線吸収剤、中和剤、防曇剤、着色剤
等を配合することもできる。また、本発明におけるポリ
エチレン樹脂層（２）には、上記成分（Ａ）のエチレン
・炭素数３〜１８のα−オレフィン共重合体及び成分
（Ｂ）の高圧法低密度ポリエチレン以外にＬ−ＬＤＰ
Ｅ、ＨＤＰＥ、エチレン・酢酸ビニル共重合体、エチレ
ン・（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン・（メタ）
アクリル酸エステル共重合体等のオレフィン系樹脂（成
分Ｃ）を２０重量％以下の、本発明の効果を著しく低下
させない範囲内で配合することができる。(C) Other components (arbitrary components) The above components (A) and (B) include auxiliary additives generally used for resin compositions, for example, antioxidants (in particular, phenolic compounds). And a phosphorus-based antioxidant.), An antiblocking agent, a slip agent, a heat stabilizer, a light stabilizer, an ultraviolet absorber, a neutralizing agent, an antifogging agent, a colorant, and the like. In addition, the polyethylene resin layer (2) in the present invention contains L-LDP in addition to the component (A), an α-olefin copolymer having 3 to 18 carbon atoms of ethylene and the high-pressure low-density polyethylene of component (B).
E, HDPE, ethylene / vinyl acetate copolymer, ethylene / (meth) acrylic acid copolymer, ethylene / (meth)
An olefin-based resin (component C) such as an acrylate copolymer can be blended in an amount of 20% by weight or less within a range that does not significantly reduce the effects of the present invention.

【００２８】(D) ポリエチレン樹脂層（２）用樹脂組成
物の製造 本発明の成分Ａのエチレン・炭素数３〜１８のα−オレ
フィン共重合体及び成分Ｂの高圧法低密度ポリエチレン
から成るポリエチレン樹脂層（２）用樹脂組成物は、通
常の樹脂組成物の製造方法と同様の方法で、上記成分Ａ
と成分Ｂとを配合し、溶融混練することにより製造する
ことができる。具体的には、成分Ａと成分Ｂとを前もっ
てドライブレンドし、そのまま押出機のホッパーに投入
しても良く、また、押出機、ブラベンダープラストグラ
フ、バンバリーミキサー、ニーダーブレンダー等を用い
て通常１３０〜２５０℃の温度で、溶融・混練し、通常
用いられる方法でペレット状としてシートを製造するこ
ともできる。(D) Production of resin composition for polyethylene resin layer (2) Polyethylene comprising component A of the present invention, an ethylene-C3-C18 α-olefin copolymer, and component B, a high-pressure low-density polyethylene The resin composition for the resin layer (2) is prepared in the same manner as in the usual method for producing a resin composition.
And component B, and can be produced by melt-kneading. Specifically, the component A and the component B may be dry-blended in advance and put into a hopper of an extruder as it is. Alternatively, the extruder, a Brabender plastograph, a Banbury mixer, a kneader blender or the like may be used. The sheet can also be melted and kneaded at a temperature of about 250 ° C. and formed into pellets by a commonly used method.

【００２９】配合割合 エチレン・炭素数３〜１８のα−オレフィン共重合体
（成分Ａ）と高圧法低密度ポリエチレン（成分Ｂ）の配
合割合は、成分Ａが２０〜９９重量％、成分Ｂが８０〜
１重量％、好ましくは成分Ａが３０〜９５重量％、成分
Ｂが７０〜５重量％である。上記配合割合において成分
Ａが上記範囲未満であると、クロスシート層（１）とポ
リエチレン樹脂層（２）の接着強度が悪くなる傾向があ
り、シート同志のシール強度も低くなる傾向があり、ま
た柔軟性に劣るものとなる傾向がある。また、成分Ａが
上記範囲を超過するとラミネート加工性が不安定となる
傾向がある。 Blending ratio The blending ratio of the α-olefin copolymer having 3 to 18 carbon atoms of ethylene (component A) and the high-density low-density polyethylene (component B) is 20 to 99% by weight for component A and for component B 80 ~
1% by weight, preferably 30-95% by weight of component A and 70-5% by weight of component B. If the component A is less than the above range in the above mixing ratio, the adhesive strength between the cross-sheet layer (1) and the polyethylene resin layer (2) tends to deteriorate, and the seal strength between the sheets tends to decrease. It tends to be less flexible. Further, when the component A exceeds the above range, the lamination processability tends to be unstable.

【００３０】(3) 任意層（第３層） 上記クロスシート層（１）及びポリエチレン樹脂層
（２）の必須の構成層以外に、図３の（ｄ）に示す様
な、任意の第３層（５）を設けることもできる。第３層
（５）としては、高圧法低密度ポリエチレン、直鎖状低
密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン・酢
酸ビニル共重合体、エチレン・（メタ）アクリル酸共重
合体、エチレン・（メタ）アクリル酸エステル共重合体
等のオレフィン系樹脂を用いることができる。(3) Optional layer (third layer) In addition to the essential constituent layers of the cross sheet layer (1) and the polyethylene resin layer (2), an optional third layer as shown in FIG. A layer (5) can also be provided. As the third layer (5), high-pressure low-density polyethylene, linear low-density polyethylene, high-density polyethylene, ethylene / vinyl acetate copolymer, ethylene / (meth) acrylic acid copolymer, ethylene / (meth) An olefin resin such as an acrylate copolymer can be used.

【００３１】(4) 複合（積層）シート（３） (A) 層構成 本発明の送風管（６）において素材として用いられる複
合シート（３）の層構成は、経緯糸が熱可塑性樹脂の繊
維状物（４）からなるクロスシート層（１）の片面若し
くは両面に、成分Ａのエチレン・α−オレフィン共重合
体と成分Ｂの高圧法低密度ポリエチレンとの樹脂組成物
からなるポリエチレン樹脂層（２）、必要により更に任
意の第３層（５）、を積層したものである。具体的に
は、図３の（ａ）に示す様な、クロスシート層（１）／
ポリエチレン樹脂層（２）、図３の（ｂ）に示す様な、
ポリエチレン樹脂層（２）／クロスシート層（１）／ポ
リエチレン樹脂層（２）、図３の（ｃ）に示す様な、ポ
リエチレン樹脂層（２）／クロスシート層（１）／ポリ
エチレン樹脂層（２）／第３層（５）、第３層（５）／
クロスシート層（１）／ポリエチレン樹脂層（２）等の
層構成をもって積層されたものである。また、ポリエチ
レン樹脂層（２）の厚みは、送風管（６）の柔軟性、加
工性、取扱い性、耐久性、コスト等を考慮すれば、一般
に４０〜２５０μｍ程度、好ましくは６０〜２００μｍ
程度、特に好ましくは６０〜１６０μｍ程度である。該
厚みが上記範囲を超えていると送風管（６）の柔軟性が
損なわれ、しかも、重量の重いものとなり、送風管
（６）の加工性や取扱い性に劣ることとなる。一方、該
厚みが上記範囲未満ではクロスシート層（１）とポリエ
チレン樹脂層（２）との接着強度やポリエチレン樹脂層
（２）同志の接着強度が低下し、送風管（６）の使用中
にポリエチレン樹脂層（２）にクラックやピンホール等
が発生し易くなり、長期に渡っての耐久性に劣ることと
なる。また、前記任意層である第３層（５）の肉厚とし
ては、ポリエチレン樹脂層（２）の厚みと同等程度であ
れば良い。(4) Composite (Laminated) Sheet (3) (A) Layer Configuration The layer configuration of the composite sheet (3) used as a raw material in the blower tube (6) of the present invention is as follows. A polyethylene resin layer comprising a resin composition of an ethylene / α-olefin copolymer of component A and a high-pressure low-density polyethylene of component B on one or both sides of a cross sheet layer (1) comprising the substance (4) 2) An optional third layer (5) is further laminated as necessary. Specifically, as shown in FIG. 3A, the cross sheet layer (1) /
A polyethylene resin layer (2), as shown in FIG.
Polyethylene resin layer (2) / cross sheet layer (1) / polyethylene resin layer (2), as shown in FIG. 3C, polyethylene resin layer (2) / cross sheet layer (1) / polyethylene resin layer ( 2) / third layer (5), third layer (5) /
It is laminated with a layer structure such as a cross sheet layer (1) / polyethylene resin layer (2). The thickness of the polyethylene resin layer (2) is generally about 40 to 250 μm, preferably 60 to 200 μm, in consideration of the flexibility, workability, handleability, durability, cost, and the like of the blower tube (6).
And particularly preferably about 60 to 160 μm. If the thickness exceeds the above range, the flexibility of the blower tube (6) is impaired, and the blower tube (6) becomes heavy, resulting in poor workability and handleability of the blower tube (6). On the other hand, if the thickness is less than the above range, the adhesive strength between the cross sheet layer (1) and the polyethylene resin layer (2) and the adhesive strength between the polyethylene resin layers (2) decrease, and the air duct (6) is not used during the use. Cracks, pinholes, and the like are likely to occur in the polyethylene resin layer (2), resulting in poor long-term durability. The thickness of the third layer (5), which is the optional layer, may be about the same as the thickness of the polyethylene resin layer (2).

【００３２】[II] 送風管の構造 (1) 形 状 上記複合（積層）シート（３）を熱シールして筒状体
（７）に形成した送風管（６）の構造は、トンネルの形
状やビルの構造等によって、円形、楕円形、偏平等の丸
型、或いは、正方形、長方形等の角型の各種断面形状の
筒状体（７）に形成することができる。具体的には、筒
状体（７）は、その口径が一般に４００〜２，０００ｍ
ｍ、好ましくは６００〜１，８００ｍｍ、長さが一般に
５〜２５ｍ、好ましくは５〜２０ｍ、肉厚が一般に１０
０〜１，０００μｍ、好ましくは３００〜９００μｍの
ものとすることができる。送風管（６）の口径は、トン
ネルの長さや開口面積の大きさによって設定されるもの
であり、一般的には、口径が大きくなれば、高圧の多く
の送風量が必要となり、送風管に作用する単位面積当た
りの応力は高いものとなる。従って、複合シート同志の
接着強度やクロスシート層とポリエチレン樹脂層との接
着強度等の高いシートが望まれている。[II] Structure of the blower tube (1) Shape The structure of the blower tube (6) formed by heat-sealing the composite (laminated) sheet (3) into a tubular body (7) has a tunnel shape. Depending on the structure of the building or the building, it can be formed into a cylindrical body (7) having a round shape such as a circle, an ellipse, or a flat shape, or a square shape such as a square or a rectangle. Specifically, the cylindrical body (7) generally has a diameter of 400 to 2,000 m.
m, preferably 600 to 1,800 mm, length is generally 5 to 25 m, preferably 5 to 20 m, and thickness is generally 10
The thickness can be 0 to 1,000 μm, preferably 300 to 900 μm. The diameter of the blower tube (6) is set according to the length of the tunnel and the size of the opening area. In general, the larger the bore size, the larger the amount of high-pressure blown air is required. The acting stress per unit area is high. Therefore, a sheet having high adhesive strength between composite sheets and high adhesive strength between the cross sheet layer and the polyethylene resin layer is desired.

【００３３】本発明の送風管（６）は上記複合シート
（３）を用いることにより、ポリエチレン樹脂層の厚み
が薄い場合であっても、十分な接着強度が得られ、しか
も、柔軟背性に富み、軽量であるといった良さを生か
し、送風管（６）の加工作業性やトンネル内での取り付
け作業性等の大幅な改善が達成されることとなる。送風
管（６）の加工作業性やトンネル内での取付け作業性等
に与える重要な因子の一つとして剛軟性（ｇｆ）が挙げ
られる。剛軟性Ｗ（ｇｆ）とポリエチレン樹脂層（２）
の厚みの総和Ｔ（μｍ）との関係において、Ｗ（ｇｆ）
の値はＴ（μｍ）の値の３倍程度未満、好ましくは２．
８倍程度未満、特に好ましくは２．６倍程度未満であ
る。同一口径の送風管（６）の加工やトンネル内での取
り付け作業等において、Ｗ（ｇｆ）の値がＴ（μｍ）の
値の３倍を超えては、多くの時間や人手等がかかること
となる。By using the composite sheet (3), the blower tube (6) of the present invention can obtain a sufficient adhesive strength even when the thickness of the polyethylene resin layer is small, and furthermore, it has a flexible back. By taking advantage of the richness and light weight, significant improvements in the workability of processing the blower tube (6) and the workability of installation in a tunnel can be achieved. Bending flexibility (gf) is mentioned as one of the important factors affecting the workability of the blower pipe (6) and the workability of installation in the tunnel. Bendable W (gf) and polyethylene resin layer (2)
W (gf) in relation to the total thickness T (μm) of
Is less than about three times the value of T (μm), preferably 2.
It is less than about 8 times, particularly preferably less than about 2.6 times. When the value of W (gf) exceeds three times the value of T (μm) in processing the blower pipe (6) having the same diameter or installing in a tunnel, it takes a lot of time and labor. Becomes

【００３４】また、Ｗ（ｇｆ）の値が１，０００程度を
超えては比較的大口径（８００ｍｍφ程度以上）の送風
管を加工する時に、女性や年配者には大変な肉体労働を
強いることとなる。従って、肉体作業の軽減を図るため
には、Ｗ（ｇｆ）の値が小さく、しかも、高い接着強度
が得られる本発明の複合シート（３）を用いることが必
須の要件となる。経験的にはＷ（ｇｆ）の値が８００程
度未満が好ましい。なお、Ｗの値は、複合シートの縦
（製品の流れ方向）又は横方向のいずれか高い方を採用
する。ここで、ポリエチレン樹脂層（２）の厚みは、例
えば、押出ラミネート法で複合シートを製造する場合に
は、同業者間で通常行なわれている方法で行なわれる。
すなわち、事前に厚み精度の均一な二軸延伸ポリエステ
ルフィルムに該ポリエチレン樹脂を積層し、後で用いた
二軸延伸ポリエステルフィルム厚みを差し引き、算定し
た値がポリエチレン樹脂層（２）の厚みとして採用され
る。ポリエチレン樹脂層（２）の厚みの総和Ｔ（μｍ）
は、例えば、前記ポリエチレン樹脂層（２）が６０μｍ
であって、該ポリエチレン樹脂層がクロスシート層の表
裏面に積層されているとすれば、Ｔ（μｍ）＝１２０で
あることを意味するものである。Further, when the value of W (gf) exceeds about 1,000, when processing a blower tube having a relatively large diameter (about 800 mmφ or more), a great deal of manual labor is required for women and the elderly. Becomes Therefore, in order to reduce physical work, it is essential to use the composite sheet (3) of the present invention, which has a small value of W (gf) and can obtain high adhesive strength. Empirically, the value of W (gf) is preferably less than about 800. In addition, the value of W employ | adopts whichever of the height (flow direction of a product) or a horizontal direction of a composite sheet, whichever is higher. Here, the thickness of the polyethylene resin layer (2) is, for example, in the case of producing a composite sheet by an extrusion lamination method, a method commonly used by those skilled in the art.
That is, the polyethylene resin is laminated on a biaxially stretched polyester film having uniform thickness accuracy in advance, and the thickness of the biaxially stretched polyester film used later is subtracted, and the calculated value is adopted as the thickness of the polyethylene resin layer (2). You. Total thickness T (μm) of polyethylene resin layer (2)
For example, the polyethylene resin layer (2) is 60 μm
If the polyethylene resin layer is laminated on the front and back surfaces of the cross sheet layer, it means that T (μm) = 120.

【００３５】本発明の送風管（６）は、図１及び図２に
示す様に、上記筒状体（７）の上端部に吊り金具（８）
及び補強布（１２）により補強された鳩目金具（１０）
が装着されており、それによって吊り下げ自在に形成さ
れている。また、筒状体（７）の一端には接続用の筒状
の漏風防止布（９）が、又、筒状体（７）の両端部には
接続ファスナー（１１）が装着されており、この漏風防
止布（９）の一部を隣接する筒状体（７）に挿入して、
互いの接続ファスナー（１１）で止めて送風管（６）を
接続する。As shown in FIGS. 1 and 2, the blower tube (6) of the present invention is provided with a hanging bracket (8) at the upper end of the tubular body (7).
Eyelet fitting (10) reinforced with reinforcing cloth (12)
Is attached, and is thereby formed to be freely suspended. Further, a tubular leakage preventing cloth (9) for connection is attached to one end of the tubular body (7), and connection fasteners (11) are attached to both ends of the tubular body (7). A part of the air leakage prevention cloth (9) is inserted into the adjacent cylindrical body (7),
The blower pipe (6) is connected by stopping with the connecting fasteners (11).

【００３６】[III] 送風管の製造 (1) 複合シートの形成 本発明の送風管（６）を製造するには、先ず、図３に示
すような、クロス層（１）を基材として、ポリエチレン
樹脂層（２）用樹脂組成物を押出ラミネート成形により
積層して、図３の（ａ）又は（ｂ）に示すような、クロ
ス層（１）とポリエチレン樹脂層（２）からなる複合シ
ート（３）、或いは、更に任意層（６）を積層した、図
３の（ｃ）に示すような、複合シート（３）を形成す
る。[III] Manufacture of blower tube (1) Formation of composite sheet To manufacture the blower tube (6) of the present invention, a cloth layer (1) as shown in FIG. The resin composition for the polyethylene resin layer (2) is laminated by extrusion lamination molding, and as shown in FIG. 3 (a) or (b), a composite sheet comprising a cross layer (1) and a polyethylene resin layer (2) (3) Alternatively, a composite sheet (3) as shown in FIG. 3 (c) in which an optional layer (6) is further laminated is formed.

【００３７】(2) 熱シール 次に、該複合シート（３）の幅方向両端縁部を市販の熱
風シール機を用いて、所定の長さ（例えば、５〜２０
ｍ）を有する円筒状（例えば、口径：４００〜２，００
０ｍｍφ）に加工することにより筒状体（７）を形成
し、図１及び図２に示すように、予め準備した吊下げ部
材の吊り金具（８）に係止することができる様に該円筒
チューブの外面上端部に鳩目金具（１０）を補強布（１
２）と共に熱シールする。上記熱シールは、熱風温度が
１１５〜５００℃、好ましくは１５０〜４５０℃の条件
下で行なわれるのが普通であるが、熱シールがこの方法
に限定されるものではない。更に、該円筒チューブより
なる筒状体（７）の長さ方向両端部に筒状体（７）を互
いに接続可能な様に、例えば、工業用のファスナー（１
１）を、当該部からの空気の漏洩を防止する覆布の漏風
防止布（９）と共に縫製加工により取り付けることがで
きる。(2) Heat Sealing Next, both end portions in the width direction of the composite sheet (3) are fixed to a predetermined length (for example, 5 to 20 mm) using a commercially available hot air sealing machine.
m) (for example, with a diameter of 400 to 2,000)
0 mmφ) to form a cylindrical body (7), and as shown in FIGS. 1 and 2, the cylindrical body (7) is engaged with a hanging member (8) of a previously prepared hanging member. At the upper end of the outer surface of the tube, an eyelet fitting (10) is reinforced with a reinforcing cloth (1).
Heat seal with 2). The above-mentioned heat sealing is generally performed at a hot air temperature of 115 to 500 ° C., preferably 150 to 450 ° C., but the heat sealing is not limited to this method. Further, for example, an industrial fastener (1) may be connected to the tubular body (7) at both ends in the length direction of the tubular body (7) made of the cylindrical tube.
1) can be attached by sewing processing together with a windproof cloth (9) of a covering cloth for preventing air from leaking from the section.

【００３８】[0038]

【実施例】以下に示す実施例及び比較例によって、本発
明を更に具体的に説明する。 [I] 評価方法 実施例及び比較例における物性の測定と送風管の物性評
価は、以下に示す方法によって実施した。The present invention will be described more specifically with reference to the following examples and comparative examples. [I] Evaluation method The measurement of the physical properties and the evaluation of the physical properties of the air duct in the examples and comparative examples were performed by the following methods.

【００３９】(1) 物性の測定法 (a) ＭＦＲ：ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準拠（１９０℃、
２．１６ｋｇ荷重） (b) 密 度：ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠 (c) 示差走査熱量測定法（ＤＳＣ）による補外融解終了
温度（Ｔｅｍ）：熱プレスによって成形した１００μｍ
のフィルムから約５ｍｇの試料を秤量し、それをセイコ
ー電子工業（株）製ＲＤＣ ２２０ ＤＳＣ装置にセッ
トし、１７０℃に昇温して、その温度で５分間保持した
後、降温速度１０℃／分で−１０℃まで冷却する。次に
１分間保持した後、昇温速度１０℃／分で１７０℃まで
昇温して測定を行なう。−１０℃から１７０℃に昇温し
てＤＳＣ曲線を得た。ＪＩＳ−Ｋ７１２１に準拠し、Ｄ
ＳＣ曲線の高温側のベースラインを低温側に延長した線
と、融解ピークの高温側の曲線に勾配が最大になる点で
引いた接線の交点の温度を補外融解終了温度（Ｔｅｍ）
とした。(1) Method for measuring physical properties (a) MFR: JIS-K7210 (190 ° C.,
(B) Density: conforming to JIS-K7112 (c) Extrapolative melting end temperature (Tem) by differential scanning calorimetry (DSC): 100 μm molded by hot press
Approximately 5 mg of a sample was weighed from the film described above, set on an RDC 220 DSC device manufactured by Seiko Denshi Kogyo Co., Ltd., heated to 170 ° C., and kept at that temperature for 5 minutes. Cool to -10 ° C in minutes. Next, after holding for 1 minute, the temperature is increased to 170 ° C. at a rate of 10 ° C./min, and measurement is performed. The temperature was raised from -10 ° C to 170 ° C to obtain a DSC curve. According to JIS-K7121, D
The extrapolative melting end temperature (Tem) is the temperature at the intersection of a line obtained by extending the high-temperature side baseline of the SC curve to the low-temperature side and a tangent drawn at the point where the gradient becomes maximum on the high-temperature side curve of the melting peak.
And

【００４０】(2) 物性評価方法 (a) 熱シール強度 送風管に加工する前の複合シートを２枚重ね合わせ、ク
インライト工業（株）製エンドレス式熱溶着機（ＬＨＰ
−Ｗ６０３型）を用い、シール温度（熱風温度）：３６
０℃下、シール幅：４０ｍｍ、シール速度：５ｍ／分で
シート引取方向に熱シールし、得られたサンプルを引張
試験機を用い、引張速度：５００ｍｍ／分下で剪断強度
及びＴ型ピールにて熱シール部のシール強度を測定す
る。(2) Physical property evaluation method (a) Heat seal strength Two composite sheets before processing into a blower tube are overlapped, and an endless heat welding machine (LHP) manufactured by Quinlite Industry Co., Ltd.
-W603 type), sealing temperature (hot air temperature): 36
At 0 ° C., the sheet was heat-sealed at a seal width of 40 mm and a seal speed of 5 m / min in the sheet take-off direction, and the obtained sample was subjected to a shear strength and T-peel at a tensile speed of 500 mm / min using a tensile tester. And measure the sealing strength of the heat sealing part.

【００４１】(b) 引張強さ及び伸び率：ＪＩＳ−Ｌ１０
９６ 同試験項目 Ａ法（ストリップ法）に準拠し、複
合シートの引取（縦）方向について測定する。(B) Tensile strength and elongation: JIS-L10
96 The test item is measured in the take-up (longitudinal) direction of the composite sheet in accordance with the method A (strip method).

【００４２】(c) 剛軟性：幅２５ｍｍ、長さ１５０ｍｍ
に切断した複合シートを長さ方向両端部を突き合わせ、
円筒状となし、該突き合わせ部を市販の粘着テープを用
いて固定し試料とした。該試料を専用治具（ステンレス
製１０ｃｍ×１０ｃｍの平板）を装着した島津製作所製
オートグラフＡＧ−５００Ｂを用いて、クロスヘッド部
を円筒状試料の上部より４０ｍｍ降下させ圧縮した。こ
の間に最大荷重（ｇｆ）で表わした。(C) Rigidity: width 25 mm, length 150 mm
Butt the composite sheet cut at the both ends in the length direction,
The sample was formed into a cylindrical shape, and the butted portion was fixed using a commercially available adhesive tape. The crosshead portion was lowered by 40 mm from the upper part of the cylindrical sample and compressed using an autograph AG-500B manufactured by Shimadzu Corporation equipped with a special jig (a flat plate of 10 cm × 10 cm made of stainless steel). During this time, the maximum load (gf) was used.

【００４３】(d) 加工性：押出ラミネート加工時の製膜
安定性 ○：良い ×：悪い (e) 耐ブロッキング性：送風管に加工する前の複合シー
トでのブロッキングの程度の判定。 ○：良い ×：悪い(D) Processability: film forming stability during extrusion lamination processing ○: good ×: poor (e) Blocking resistance: judgment of the degree of blocking in the composite sheet before processing into an air duct. ○: good ×: bad

【００４４】[II] 実験例 (1) 成分Ａ（エチレン・炭素数３〜１８のα−オレフ
ィン共重合体）の調製触媒の調製は、特開昭６１−１３
０３１４号公報に記載された方法で実施した。すなわ
ち、錯体エチレンビス（４，５，６−テトラヒドロイン
デニル）ジルコニウムジクロライド２．０ミリモルに、
東洋ストファー社製メチルアルモキサンを上記錯体に対
し１，０００モル倍加え、トルエンで１０リットルに希
釈して、触媒溶液を調製し、以下の方法で重合を行なっ
た。内容積１．５リットルの攪拌式オートクレーブ型連
続反応機に、エチレンと１−ヘキセンとの混合物を１−
ヘキセンの組成が５０〜３００重量％となるように供給
し、反応機内の圧力を１，３００〜１，６００ｋｇ／ｃ
ｍ² に保ち、１００〜２５０℃の温度で反応を行なっ
た。反応終了後、ＭＦＲが０．０５〜１２０ｇ／１０
分、密度が０．８６０〜０．９２０ｇ／ｃｍ³ 、示差走
査熱量測定法（ＤＳＣ）による融解ピークが１つであ
り、補外融解終了温度（Ｔｅｍ）が５３〜１２０℃であ
るエチレン・１−ヘキセン共重合体を得た。得られた共
重合体に、酸化防止剤としてイルガノックス１０７６
（チバガイギー社製）及びＰ−ＥＰＱ（サンド社製）、
アンチブロッキング剤としてタルク（富士タルク社
製）、スリップ剤としてエルシン酸アミド（日本精化社
製）を適量配合し、共重合体組成物を調製した。[II] Experimental Example (1) Preparation of Component A (Ethylene / C3-C18 α-Olefin Copolymer) The preparation of the catalyst was described in JP-A-61-13.
It carried out by the method described in 0314 gazette. That is, to 2.0 mmol of the complex ethylene bis (4,5,6-tetrahydroindenyl) zirconium dichloride,
Methylalumoxane (manufactured by Toyo Stoffer Co., Ltd.) was added in a molar amount of 1,000 times with respect to the above complex, diluted to 10 liters with toluene to prepare a catalyst solution, and polymerized by the following method. A mixture of ethylene and 1-hexene was added to a stirred autoclave-type continuous reactor having an inner volume of 1.5 liters.
Hexene is supplied so as to have a composition of 50 to 300% by weight, and the pressure in the reactor is set to 1,300 to 1,600 kg / c.
The reaction was carried out at a temperature of 100 to 250 ° C. while maintaining the temperature at m ² . After the completion of the reaction, the MFR is 0.05 to 120 g / 10
Ethylene with a melting point of 0.860 to 0.920 g / cm ³ , one melting peak by differential scanning calorimetry (DSC) and an extrapolated melting end temperature (Tem) of 53 to 120 ° C. -Hexene copolymer was obtained. Irganox 1076 was added as an antioxidant to the obtained copolymer.
(Ciba-Geigy) and P-EPQ (Sand),
An appropriate amount of talc (manufactured by Fuji Talc) as an antiblocking agent and erucic acid amide (manufactured by Nippon Seika) as a slip agent were blended to prepare a copolymer composition.

【００４５】(2) 成分Ｂ（高圧法低密度ポリエチレ
ン）の調製 反応温度１５０〜３５０℃、反応圧力１，０００〜２，
０００ｋｇ／ｃｍ² で、オートクレーブ法にて製造し、
ＭＦＲが０．０５〜６０ｇ／１０分、密度が０．９１０
〜０．９４２ｇ／ｃｍ³ の高圧法低密度ポリエチレンを
得た。(2) Preparation of component B (high-pressure low-density polyethylene) Reaction temperature 150 to 350 ° C., reaction pressure 1,000 to 2,
000 kg / cm ² , manufactured by autoclave method,
MFR 0.05-60 g / 10 min, density 0.910
A high-pressure low-density polyethylene of 0.942 g / cm ³ was obtained.

【００４６】(3) ポリエチレン樹脂層（２）の樹脂組
成物の調製 上記成分Ａと成分Ｂとを、所定の配合割合にドライブレ
ンドし、４０ｍｍφ単軸押出機で１６０℃の成形温度に
て造粒して、該成分Ａと成分Ｂとからなるペレット状の
樹脂組成物を得た。(3) Preparation of Resin Composition for Polyethylene Resin Layer (2) The above components A and B were dry-blended in a prescribed mixing ratio and formed at a molding temperature of 160 ° C. with a 40 mmφ single screw extruder. The pelletized resin composition comprising the component A and the component B was obtained.

【００４７】(4) 複合シートの製造 高密度ポリエチレン（密度：０．９５２、ＭＦＲ：０．
６）よりなる２，０００デニールのフラットヤーンをス
ルザー型織機を用い、経緯の打ち込み密度１４本／吋の
平織のクロスシートを得た。該シートの表裏面に性状の
異なるポリエチレン樹脂を押出ラミネート法により所望
の厚みとなるように積層し、複合シートと成した。(4) Production of Composite Sheet High-density polyethylene (density: 0.952, MFR: 0.
The flat yarn of 2,000 denier obtained in 6) was used with a Sulzer-type loom to obtain a plain weave cross sheet having a driving density of 14 / inch. Polyethylene resins having different properties were laminated on the front and back surfaces of the sheet so as to have a desired thickness by an extrusion lamination method to form a composite sheet.

【００４８】実施例１〜４及び比較例１〜３ 成分Ａと成分Ｂの配合比を表１及び表２に記載された通
りのものを使用し、表１及び表２に示す物性、配合比、
層構成の送風管用複合シートを加工し、その物性を評価
した。得られた評価結果を表１及び表２に示す。 Examples 1 to 4 and Comparative Examples 1 to 3 The compounding ratios of component A and component B were as shown in Tables 1 and 2, and the physical properties and compounding ratios shown in Tables 1 and 2 were used. ,
A composite sheet for a blower tube having a layer configuration was processed and its physical properties were evaluated. Tables 1 and 2 show the obtained evaluation results.

【００４９】実施例５〜７及び比較例４〜５ 成分ＡのＭＦＲを表３に記載された通りのものに変更し
た以外は表３に示す物性、配合比、層構成の送風管用複
合シートを加工し、その物性を評価した。得られた評価
結果を表３に示す。 Examples 5 to 7 and Comparative Examples 4 to 5 Except that the MFR of Component A was changed to that shown in Table 3, the composite sheet for blower tubes having the physical properties, compounding ratios and layer constitutions shown in Table 3 was used. It was processed and its physical properties were evaluated. Table 3 shows the obtained evaluation results.

【００５０】実施例８〜１０及び比較例６〜７ 成分Ａの密度を表４に記載された通りのものに変更した
以外は表４に示す物性、配合比、層構成の送風管用複合
シートを加工し、その物性を評価した。得られた評価結
果を表４に示す。 Examples 8 to 10 and Comparative Examples 6 and 7 Except that the density of Component A was changed to that shown in Table 4, the composite sheet for blower tubes having the physical properties, compounding ratio and layer constitution shown in Table 4 was used. It was processed and its physical properties were evaluated. Table 4 shows the obtained evaluation results.

【００５１】実施例１１〜１３及び比較例８〜９ 成分Ａの融解ピークの補外融解終了温度（Ｔｅｍ）を表
５に記載された通りのものに変更した以外は表５に示す
物性、配合比、層構成の送風管用複合シートを加工し、
その物性を評価した。得られた評価結果を表５に示す。 Examples 11 to 13 and Comparative Examples 8 to 9 The physical properties and composition shown in Table 5 except that the extrapolation melting end temperature (Tem) of the melting peak of Component A was changed to the one shown in Table 5. Processing composite sheet for blower pipe with ratio and layer composition,
The physical properties were evaluated. Table 5 shows the obtained evaluation results.

【００５２】実施例１４〜１６及び比較例１０〜１１ 成分ＢのＭＦＲを表６に記載された通りのものに変更し
た以外は表６に示す物性、配合比、層構成の送風管用複
合シートを加工し、その物性を評価した。得られた評価
結果を表６に示す。 Examples 14 to 16 and Comparative Examples 10 to 11 Except that the MFR of Component B was changed to that shown in Table 6, the composite sheet for blower tubes having the physical properties, compounding ratio and layer constitution shown in Table 6 was used. It was processed and its physical properties were evaluated. Table 6 shows the obtained evaluation results.

【００５３】実施例１７〜２０及び比較例１２〜１３ 成分Ｂの密度を表７に記載された通りのものに変更した
以外は表７に示す物性、配合比、層構成の送風管用複合
シートを加工し、その物性を評価した。得られた評価結
果を表７に示す。 Examples 17 to 20 and Comparative Examples 12 to 13 Except that the density of the component B was changed to that shown in Table 7, the composite sheet for the blowpipe having the physical properties, compounding ratio and layer structure shown in Table 7 was used. It was processed and its physical properties were evaluated. Table 7 shows the obtained evaluation results.

【００５４】実施例２１〜２２及び比較例１４ ポリエチレン樹脂層（２）を片面のみにラミネートし、
配合比を表８に記載された通りのものに変更した以外は
表８に示す物性、配合比、層構成の送風管用複合シート
を加工し、その物性を評価した。得られた評価結果を表
８に示す。 Examples 21 to 22 and Comparative Example 14 A polyethylene resin layer (2) was laminated on one side only.
Except that the compounding ratio was changed to that shown in Table 8, a composite sheet for an air duct having the physical properties, compounding ratio, and layer constitution shown in Table 8 was processed, and the physical properties were evaluated. Table 8 shows the obtained evaluation results.

【００５５】実施例２３〜２８及び比較例１５〜１９ 送風管用複合シートの層構成、配合比、成分Ａの密度を
表９〜表１０に記載された通りのものに変更した以外は
表９〜表１０に示す物性の送風管用複合シートを加工
し、その物性を評価した。得られた評価結果を表９〜表
１０に示す。 Examples 23 to 28 and Comparative Examples 15 to 19 Tables 9 to 10 except that the layer constitution, the mixing ratio, and the density of the component A of the composite sheet for blower tubes were changed to those shown in Tables 9 to 10 The composite sheet for blower tubes having physical properties shown in Table 10 was processed, and the physical properties were evaluated. Tables 9 and 10 show the obtained evaluation results.

【００５６】［応用実施例］実施例１、３、４、１０、
２０及び比較例２、３、７、１３で用いた複合シートを
口径５００ｍｍ、長さ１０ｍの円筒状にクインライト工
業（株）製エンドレス式熱溶着機（ＬＨＰ−Ｗ６０３
型）を用い、熱風温度３６０℃下で、複合シート同志の
接着強度が最大となるように溶着機の引取速度を変更
（３〜１０ｍ／分）し、熱シールした。同様に実施例２
４，２６，２７，２８及び比較例１７，１８で用いた複
合シートを口径１，２００ｍｍ、長さ１０ｍの円筒状に
加工した。得られた送風管を、空気出口部１．５ｍを除
いた他の部分を専用の治具に固定し、風量１，５００ｍ
３／分、静風圧８００ｍ水柱の性能を有する送風機に接
続し、連続１２時間送風した。なお、口径５００ｍｍの
送風管の送風テストでは風量を３００ｍ３／分程度に落
として実施した。[Application Examples] Embodiments 1, 3, 4, 10,
20 and the composite sheets used in Comparative Examples 2, 3, 7, and 13 were formed into a cylindrical shape having a diameter of 500 mm and a length of 10 m by an endless heat welding machine (LHP-W603, manufactured by Quinlite Industries, Ltd.).
Using a mold, at a hot air temperature of 360 ° C., the take-up speed of the welding machine was changed (3 to 10 m / min) so as to maximize the adhesive strength between the composite sheets, and heat sealing was performed. Example 2
The composite sheets used in 4, 26, 27 and 28 and Comparative Examples 17 and 18 were processed into a cylindrical shape having a diameter of 1,200 mm and a length of 10 m. The obtained blower tube was fixed to a special jig except for the air outlet portion 1.5 m except for the air outlet portion, and the air volume was 1,500 m.
It was connected to a blower having a performance of a water column with a static wind pressure of 800 m at a rate of 3 / min, and air was continuously blown for 12 hours. In a blowing test of a blowing pipe having a diameter of 500 mm, the air volume was reduced to about 300 m3 / min.

【００５７】口径５００ｍｍの送風管の評価結果を表１
１に、口径１，２００ｍｍの送風管の評価結果を表１２
に示す。 送風管加工性 ○：良い ×：内径寸法等が長さ方向にわたって不均一となり、し
かも、加工に多くの時間を要し、肉体的疲れを多く感じ
る。 送風テスト結果 ○：良い ×：排出口端部のフラットヤーンのほつれが多く発生す
る。（目視観察）目付け重量（ｇ／ｍ² ）：複合シート
１ｍ×１ｍの時の重さで表わす。 厚み（μｍ）：複合シート１ｍ×１ｍの各辺の端縁部付
近の任意の２点を４辺にわたってダイヤルゲージで測定
し、その平均値で表わす。Table 1 shows the evaluation results of the air pipe with a diameter of 500 mm.
Table 1 shows the evaluation results of a 1,200 mm diameter blower tube.
Shown in Blower tube workability ：: good ×: inner diameter dimensions and the like become non-uniform in the length direction, and more time is required for processing, and much physical fatigue is felt. Blow test result ○: Good ×: Fraying of the flat yarn at the end of the discharge port occurs frequently. (Visual observation) Weight per unit area (g / m ² ): Expressed as the weight of a composite sheet of 1 m × 1 m. Thickness (μm): Any two points near the edge of each side of the composite sheet 1 m × 1 m are measured with a dial gauge over four sides and expressed as an average value.

【００５８】[0058]

【表１】 [Table 1]

【００５９】[0059]

【表２】 [Table 2]

【００６０】[0060]

【表３】 [Table 3]

【００６１】[0061]

【表４】 [Table 4]

【００６２】[0062]

【表５】 [Table 5]

【００６３】[0063]

【表６】 [Table 6]

【００６４】[0064]

【表７】 [Table 7]

【００６５】[0065]

【表８】 [Table 8]

【００６６】[0066]

【表９】 [Table 9]

【００６７】[0067]

【表１０】 [Table 10]

【００６８】[0068]

【表１１】 [Table 11]

【００６９】[0069]

【表１２】 [Table 12]

【００７０】[0070]

【発明の効果】このような本発明の送風管（６）は、熱
可塑性樹脂の繊維状物よりなるクロス層（１）の片面若
しくは両面に、メタロセン系触媒を用いて製造されたエ
チレン・α−オレフィン共重合体を含む組成物からなる
ポリエチレン樹脂層（２）をラミネートすることによ
り、クロスシート層（１）との接着を良くし、ラミネー
ト層の厚みが薄い場合でも十分な接着力が得られ、且つ
メタロセン系触媒で得られた低密度の樹脂自体の剛性が
低いため、薄肉と合わせて柔軟性に優れ、薄型軽量で、
柔軟性に優れ、しかも、軽量で取扱い易く、作業性も良
く、高い風圧下でも長期に渡る耐久性が確保され、しか
も、安価で、焼却性を有するといった優れた特徴を併せ
持った送風管である。The blower tube (6) of the present invention has a cross layer (1) made of a fibrous thermoplastic resin on one or both sides of an ethylene / α produced using a metallocene catalyst. -By laminating the polyethylene resin layer (2) made of the composition containing the olefin copolymer, the adhesion to the cross sheet layer (1) is improved, and sufficient adhesive strength is obtained even when the thickness of the laminate layer is small. The rigidity of the low-density resin itself obtained with the metallocene-based catalyst is low, so it is excellent in flexibility along with the thin wall, thin and lightweight,
It has excellent flexibility, light weight, easy handling, good workability, long-term durability even under high wind pressure, low cost, and incineration properties. .

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】図１は、接続前の本発明の送風管の一部切り欠
き側面図である。FIG. 1 is a partially cutaway side view of a blower tube of the present invention before connection.

【図２】図２は、図１の送風管のＡ−Ａ断面図である。FIG. 2 is a sectional view taken along line AA of the blower tube of FIG.

【図３】図３は、本発明の送風管の素材となる複合シー
ト（３）の基材となるクロスシート層（１）の断面図で
ある。FIG. 3 is a cross-sectional view of a cross sheet layer (1) serving as a base material of a composite sheet (3) serving as a material of a blower tube of the present invention.

【図４】図４は、本発明の送風管の素材となる複合シー
ト（３）の断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view of a composite sheet (3) used as a material of a blower tube of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ クロスシート層 ２ ポリエチレン樹脂層 ３ 複合（積層）シート ４ 繊維状物 ５ 第３層 ６ 送風管 ７ 筒状体 ８ 吊り金具 ９ 漏風防止布 １０ 鳩目金具 １１ 接続ファスナー １２ 補強布 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Cross sheet layer 2 Polyethylene resin layer 3 Composite (laminated) sheet 4 Fibrous material 5 3rd layer 6 Blower tube 7 Cylindrical body 8 Hanging fitting 9 Leakage prevention cloth 10 Eyelet fitting 11 Connection fastener 12 Reinforcement cloth

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ // Ｆ１６Ｌ 11/04 Ｆ１６Ｌ 11/04 (72)発明者 福 島 孝 富山県黒部市沓掛2000番地 ダイヤテック ス株式会社黒部工場内 (72)発明者 二法田 勝 富山県黒部市沓掛2000番地 ダイヤテック ス株式会社黒部工場内──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (51) Int.Cl. ⁶ Identification symbol FI // F16L 11/04 F16L 11/04 (72) Inventor Takashi Fukushima 2000 Kutsukake, Kurobe-shi, Toyama Prefecture Diatex Co., Ltd. Kurobe Plant (72) Inventor Masaru Nihota 2000 Kutsukake, Kurobe City, Toyama Prefecture Inside the Diatex Corporation Kurobe Plant

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】経緯糸が熱可塑性樹脂の繊維状物（４）よ
りなるクロスシート層（１）の片面若しくは両面に、下
記式を満たす性状の下記成分Ａ及び成分Ｂからなる組成
物から形成されたポリエチレン樹脂層（２）を積層して
なる複合シート（３）を熱シールした筒状体（７）であ
ることを特徴とする送風管。 ［性 状］ Ｗ≦３．０Ｔ Ｗ≦１，０００ ［式中、Ｗは複合シート（３）の剛軟性（ｇｆ）であ
り、Ｔ（μｍ）はポリエチレン樹脂層（２）の厚みの総
和を表わす。］ ［組成物］成分Ａ ： 下記〜の性状を備えたエチレン・炭素数３〜１８のα−オレフィ ン共重合体 ２０〜９９重量％ ＭＦＲが０．１〜１００ｇ／１０分であること。 密度（Ｄ）が０．８７０〜０．９１５ｇ／ｃｍ³ で
あること。成分Ｂ ： 下記〜の性状を備えた高圧法低密度ポリエチレン ８０〜１重量％ ＭＦＲが０．１〜５０ｇ／１０分であること。 密度（Ｄ）が０．９１５〜０．９３８ｇ／ｃｍ³ で
あること。1. A warp yarn formed on one or both sides of a cross sheet layer (1) comprising a fibrous material (4) of a thermoplastic resin from a composition comprising the following components A and B having properties satisfying the following formula: A blower tube, characterized in that the blower tube is a tubular body (7) in which a composite sheet (3) obtained by laminating a laminated polyethylene resin layer (2) is heat-sealed. [Properties] W ≦ 3.0T W ≦ 1,000 [where W is the stiffness (gf) of the composite sheet (3), and T (μm) is the total thickness of the polyethylene resin layer (2). Express. [Composition] Component A : 20 to 99% by weight of ethylene / α-olefin copolymer having 3 to 18 carbon atoms and having the following properties: MFR is 0.1 to 100 g / 10 min. The density (D) is 0.870 to 0.915 g / cm ³ . Component B : High-pressure low-density polyethylene having the following properties: 80 to 1% by weight MFR: 0.1 to 50 g / 10 min. The density (D) is 0.915 to 0.938 g / cm ³ . 【請求項２】エチレン・α−オレフィン共重合体が、エ
チレン・炭素数３〜１８のα−オレフィン共重合体の融
解ピークの補外融解終了温度（Ｔｅｍ）が５５〜１１５
℃の範囲内であり、補外融解終了温度（Ｔｅｍ）と密度
（Ｄ）との関係が、次の関係式を満たすものである、請
求項１に記載の送風管。 Ｔｅｍ≦２８６Ｄ−１３７2. The ethylene / α-olefin copolymer has an extrapolated melting end temperature (Tem) of 55 to 115 at the melting peak of the ethylene / α-olefin copolymer having 3 to 18 carbon atoms.
2. The blower tube according to claim 1, wherein the temperature is in the range of ° C., and the relation between the extrapolated melting end temperature (Tem) and the density (D) satisfies the following relational expression. Tem ≦ 286D-137 【請求項３】エチレン・α−オレフィン共重合体が、メ
タロセン系触媒を用いて製造されたものである、請求項
１又は２に記載の送風管。3. The blower tube according to claim 1, wherein the ethylene / α-olefin copolymer is produced using a metallocene catalyst.