JPH1113640A - オイルポンプ構造 - Google Patents
オイルポンプ構造Info
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- JPH1113640A JPH1113640A JP16242097A JP16242097A JPH1113640A JP H1113640 A JPH1113640 A JP H1113640A JP 16242097 A JP16242097 A JP 16242097A JP 16242097 A JP16242097 A JP 16242097A JP H1113640 A JPH1113640 A JP H1113640A
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- oil pump
- internal
- rotation
- pump structure
- inner rotor
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 オイルポンプの内部回転部材および回転駆動
部材の接触点の軸方向のオフセットに起因するモーメン
トを減少させ、内部回転部材および内部回転部材用ブッ
シュの耐久性を向上させる。 【解決手段】 オイルポンプのインナーロータの周方向
対称位置に形成したキー溝に、トルクコンバータのスリ
ーブ２の周方向対称位置に形成した突出部２ａを挿入し
て成るオイルポンプ構造において、スリーブ２の突出部
２ａの回転方向の両端面に円弧を形成し、インナーロー
タおよびスリーブの中心軸の偏心時に生じる両部材の接
触点の軸方向のオフセットを減少させるようにした。
部材の接触点の軸方向のオフセットに起因するモーメン
トを減少させ、内部回転部材および内部回転部材用ブッ
シュの耐久性を向上させる。 【解決手段】 オイルポンプのインナーロータの周方向
対称位置に形成したキー溝に、トルクコンバータのスリ
ーブ２の周方向対称位置に形成した突出部２ａを挿入し
て成るオイルポンプ構造において、スリーブ２の突出部
２ａの回転方向の両端面に円弧を形成し、インナーロー
タおよびスリーブの中心軸の偏心時に生じる両部材の接
触点の軸方向のオフセットを減少させるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動変速機のオイ
ルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆動結合し
て成るオイルポンプ構造に関するものである。
ルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆動結合し
て成るオイルポンプ構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】オイルポンプの内部回転部材と流体伝動
装置の回転駆動部材とを駆動結合して成るオイルポンプ
構造の従来例（以下、第１従来例という。特開平１−１
８２６６０号参照）としては、例えば、オイルポンプの
内部回転部材であるインナーロータの周方向対称位置に
一対の突出部を形成し、これら突出部をトルクコンバー
タの回転駆動部材であるスリーブの周方向対称位置に形
成した一対のキー溝に夫々挿入し、スリーブの内周部に
ブッシュを嵌合して成るものがある。この第１従来例の
オイルポンプ構造は、１つの兼用ブッシュでトルクコン
バータの圧力およびオイルポンプのインナーロータの圧
力を受ける構造になっているため、比較的低圧のオイル
ポンプを用いる自動変速機ユニットに適用することがで
きる。
装置の回転駆動部材とを駆動結合して成るオイルポンプ
構造の従来例（以下、第１従来例という。特開平１−１
８２６６０号参照）としては、例えば、オイルポンプの
内部回転部材であるインナーロータの周方向対称位置に
一対の突出部を形成し、これら突出部をトルクコンバー
タの回転駆動部材であるスリーブの周方向対称位置に形
成した一対のキー溝に夫々挿入し、スリーブの内周部に
ブッシュを嵌合して成るものがある。この第１従来例の
オイルポンプ構造は、１つの兼用ブッシュでトルクコン
バータの圧力およびオイルポンプのインナーロータの圧
力を受ける構造になっているため、比較的低圧のオイル
ポンプを用いる自動変速機ユニットに適用することがで
きる。
【０００３】ところで、この第１従来例では、比較的高
圧のオイルポンプを用いる自動変速機ユニット（ＣＶＴ
等）に適用しようとすると、オイルポンプのインナーロ
ータの圧力が大きくなるためインナーロータ側にもブッ
シュを圧入せざるを得ず、必然的に２つの専用ブッシュ
を用いることになるが、上記構造では突出部を有するイ
ンナーロータ内周部にブッシュを圧入することは困難で
ある。
圧のオイルポンプを用いる自動変速機ユニット（ＣＶＴ
等）に適用しようとすると、オイルポンプのインナーロ
ータの圧力が大きくなるためインナーロータ側にもブッ
シュを圧入せざるを得ず、必然的に２つの専用ブッシュ
を用いることになるが、上記構造では突出部を有するイ
ンナーロータ内周部にブッシュを圧入することは困難で
ある。
【０００４】そこで、比較的高圧のオイルポンプを用い
る自動変速機ユニットに適用する場合には、例えば、イ
ンナーロータの周方向対称位置に一対のキー溝を形成
し、これらキー溝内に、トルクコンバータのスリーブの
周方向対称位置に形成した一対の突出部を夫々挿入し、
スリーブを外周部のブッシュにより支持するとともに、
インナーロータの内周部にブッシュを圧入して成るオイ
ルポンプ構造（以下、第２従来例という）が用いられ
る。この第２従来例のオイルポンプ構造は、２つの専用
ブッシュでトルクコンバータの圧力およびインナーロー
タの圧力を夫々独立して受ける構造であるため、ＣＶＴ
等の比較的高圧のオイルポンプを用いる自動変速機ユニ
ットに適用することができる。
る自動変速機ユニットに適用する場合には、例えば、イ
ンナーロータの周方向対称位置に一対のキー溝を形成
し、これらキー溝内に、トルクコンバータのスリーブの
周方向対称位置に形成した一対の突出部を夫々挿入し、
スリーブを外周部のブッシュにより支持するとともに、
インナーロータの内周部にブッシュを圧入して成るオイ
ルポンプ構造（以下、第２従来例という）が用いられ
る。この第２従来例のオイルポンプ構造は、２つの専用
ブッシュでトルクコンバータの圧力およびインナーロー
タの圧力を夫々独立して受ける構造であるため、ＣＶＴ
等の比較的高圧のオイルポンプを用いる自動変速機ユニ
ットに適用することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した第２従来例の
オイルポンプ構造では、インナーロータ中心軸およびス
リーブ中心軸のなす角度が０°の場合には、インナーロ
ータのキー溝およびスリーブの突出部は線接触するが、
後述する図５（ｂ）に示すように、取付誤差や自動変速
機ユニットの変形等によって前記中心軸同士が角度θを
なすように偏心した場合には、キー溝および突出部は２
点で点接触することになる。このとき、接触点のインナ
ーロータ中心軸線方向のオフセット量と、インナーロー
タに加わる半径方向荷重の積で表わされるモーメントが
発生する。
オイルポンプ構造では、インナーロータ中心軸およびス
リーブ中心軸のなす角度が０°の場合には、インナーロ
ータのキー溝およびスリーブの突出部は線接触するが、
後述する図５（ｂ）に示すように、取付誤差や自動変速
機ユニットの変形等によって前記中心軸同士が角度θを
なすように偏心した場合には、キー溝および突出部は２
点で点接触することになる。このとき、接触点のインナ
ーロータ中心軸線方向のオフセット量と、インナーロー
タに加わる半径方向荷重の積で表わされるモーメントが
発生する。
【０００６】このモーメントは、インナーギヤブッシュ
に偏荷重が発生し易くなるように作用して、中心軸非偏
心時よりもクサビ圧を減少させてしまう。このクサビ圧
の減少に伴い、クサビ圧とブッシュ面積との積により定
まるインナーギヤブッシュの軸受け耐力が低下するた
め、ブッシュの寿命が低下するとともにインナーロータ
のキー溝内周面の摩耗が増加してしまう。なお、上記第
１従来例のオイルポンプ構造の場合には、第２従来例ほ
ど顕著ではないが、上記不具合は同様に発生する。
に偏荷重が発生し易くなるように作用して、中心軸非偏
心時よりもクサビ圧を減少させてしまう。このクサビ圧
の減少に伴い、クサビ圧とブッシュ面積との積により定
まるインナーギヤブッシュの軸受け耐力が低下するた
め、ブッシュの寿命が低下するとともにインナーロータ
のキー溝内周面の摩耗が増加してしまう。なお、上記第
１従来例のオイルポンプ構造の場合には、第２従来例ほ
ど顕著ではないが、上記不具合は同様に発生する。
【０００７】本発明は、オイルポンプの内部回転部材お
よび回転駆動部材の接触点の軸方向のオフセットに起因
するモーメントを減少させるように構成することによ
り、内部回転部材および内部回転部材用ブッシュの耐久
性を向上させることを目的とする。
よび回転駆動部材の接触点の軸方向のオフセットに起因
するモーメントを減少させるように構成することによ
り、内部回転部材および内部回転部材用ブッシュの耐久
性を向上させることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的のため、本発明
の請求項１の構成は、オイルポンプの内部回転部材と回
転駆動部材とを駆動結合して成るオイルポンプ構造であ
って、前記内部回転部材の周方向対称位置に形成したキ
ー溝に、前記回転駆動部材の周方向対称位置に形成した
突出部を挿入して成るオイルポンプ構造において、前記
回転駆動部材の突出部の回転方向の両端面に円弧を形成
したことを特徴とするものである。
の請求項１の構成は、オイルポンプの内部回転部材と回
転駆動部材とを駆動結合して成るオイルポンプ構造であ
って、前記内部回転部材の周方向対称位置に形成したキ
ー溝に、前記回転駆動部材の周方向対称位置に形成した
突出部を挿入して成るオイルポンプ構造において、前記
回転駆動部材の突出部の回転方向の両端面に円弧を形成
したことを特徴とするものである。
【０００９】本発明の請求項１においては、オイルポン
プの内部回転部材に駆動結合される回転駆動部材の、周
方向対称位置に形成した突出部の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
プの内部回転部材に駆動結合される回転駆動部材の、周
方向対称位置に形成した突出部の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
【００１０】上記目的のため、本発明の請求項２の構成
は、オイルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆
動結合して成るオイルポンプ構造であって、前記内部回
転部材の周方向対称位置に形成したキー溝に、前記回転
駆動部材の周方向対称位置に形成した突出部を挿入して
成るオイルポンプ構造において、前記内部回転部材のキ
ー溝の回転方向の両端面に円弧を形成したことを特徴と
するものである。
は、オイルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆
動結合して成るオイルポンプ構造であって、前記内部回
転部材の周方向対称位置に形成したキー溝に、前記回転
駆動部材の周方向対称位置に形成した突出部を挿入して
成るオイルポンプ構造において、前記内部回転部材のキ
ー溝の回転方向の両端面に円弧を形成したことを特徴と
するものである。
【００１１】本発明の請求項２においては、回転駆動部
材に駆動結合されるオイルポンプの内部回転部材の、周
方向対称位置に形成したキー溝の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
材に駆動結合されるオイルポンプの内部回転部材の、周
方向対称位置に形成したキー溝の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
【００１２】上記目的のため、本発明の請求項３の構成
は、オイルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆
動結合して成るオイルポンプ構造であって、前記内部回
転部材の周方向対称位置に形成した突出部を、前記回転
駆動部材の周方向対称位置に形成したキー溝に挿入して
成るオイルポンプ構造において、前記内部回転部材の突
出部の回転方向の両端面に円弧を形成したことを特徴と
するものである。
は、オイルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆
動結合して成るオイルポンプ構造であって、前記内部回
転部材の周方向対称位置に形成した突出部を、前記回転
駆動部材の周方向対称位置に形成したキー溝に挿入して
成るオイルポンプ構造において、前記内部回転部材の突
出部の回転方向の両端面に円弧を形成したことを特徴と
するものである。
【００１３】本発明の請求項３においては、回転駆動部
材に駆動結合されるオイルポンプの内部回転部材の、周
方向対称位置に形成した突出部の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
材に駆動結合されるオイルポンプの内部回転部材の、周
方向対称位置に形成した突出部の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
【００１４】上記目的のため、本発明の請求項４の構成
は、オイルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆
動結合して成るオイルポンプ構造であって、前記内部回
転部材の周方向対称位置に形成した突出部を、前記回転
駆動部材の周方向対称位置に形成したキー溝に挿入して
成るオイルポンプ構造において、前記回転駆動部材のキ
ー溝の回転方向の両端面に円弧を形成したことを特徴と
するものである。
は、オイルポンプの内部回転部材と回転駆動部材とを駆
動結合して成るオイルポンプ構造であって、前記内部回
転部材の周方向対称位置に形成した突出部を、前記回転
駆動部材の周方向対称位置に形成したキー溝に挿入して
成るオイルポンプ構造において、前記回転駆動部材のキ
ー溝の回転方向の両端面に円弧を形成したことを特徴と
するものである。
【００１５】本発明の請求項４においては、オイルポン
プの内部回転部材に駆動結合される回転駆動部材の、周
方向対称位置に形成したキー溝の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
プの内部回転部材に駆動結合される回転駆動部材の、周
方向対称位置に形成したキー溝の回転方向の両端面に円
弧を形成したため、前記内部回転部材および前記回転駆
動部材の中心軸の偏心時に生じる両部材の接触点の軸方
向のオフセットが減少する。
【００１６】
【発明の効果】本発明の請求項１によれば、回転駆動部
材の突出部の回転方向の両端面に円弧を形成することに
より前記内部回転部材および前記回転駆動部材の接触点
の軸方向のオフセットを減少させたため、該オフセット
に起因するモーメントが減少し、上述したクサビ圧の低
下が抑制される。これにより、オイルポンプの内部回転
部材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内部回転部材お
よび内部回転部材用ブッシュの耐久性が向上する。
材の突出部の回転方向の両端面に円弧を形成することに
より前記内部回転部材および前記回転駆動部材の接触点
の軸方向のオフセットを減少させたため、該オフセット
に起因するモーメントが減少し、上述したクサビ圧の低
下が抑制される。これにより、オイルポンプの内部回転
部材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内部回転部材お
よび内部回転部材用ブッシュの耐久性が向上する。
【００１７】本発明の請求項２によれば、オイルポンプ
の内部回転部材のキー溝の回転方向の両端面に円弧を形
成することにより前記内部回転部材および前記回転駆動
部材の接触点の軸方向のオフセットを減少させたため、
該オフセットに起因するモーメントが減少し、上述した
クサビ圧の低下が抑制される。これにより、オイルポン
プの内部回転部材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内
部回転部材および内部回転部材用ブッシュの耐久性が向
上する。
の内部回転部材のキー溝の回転方向の両端面に円弧を形
成することにより前記内部回転部材および前記回転駆動
部材の接触点の軸方向のオフセットを減少させたため、
該オフセットに起因するモーメントが減少し、上述した
クサビ圧の低下が抑制される。これにより、オイルポン
プの内部回転部材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内
部回転部材および内部回転部材用ブッシュの耐久性が向
上する。
【００１８】本発明の請求項３によれば、オイルポンプ
の内部回転部材の突出部の回転方向の両端面に円弧を形
成することにより前記内部回転部材および前記回転駆動
部材の接触点の軸方向のオフセットを減少させたため、
該オフセットに起因するモーメントが減少し、上述した
クサビ圧の低下が抑制される。これにより、オイルポン
プの内部回転部材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内
部回転部材および内部回転部材用ブッシュの耐久性が向
上する。
の内部回転部材の突出部の回転方向の両端面に円弧を形
成することにより前記内部回転部材および前記回転駆動
部材の接触点の軸方向のオフセットを減少させたため、
該オフセットに起因するモーメントが減少し、上述した
クサビ圧の低下が抑制される。これにより、オイルポン
プの内部回転部材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内
部回転部材および内部回転部材用ブッシュの耐久性が向
上する。
【００１９】本発明の請求項４によれば、回転駆動部材
のキー溝の回転方向の両端面に円弧を形成することによ
り前記内部回転部材および前記回転駆動部材の接触点の
軸方向のオフセットを減少させたため、該オフセットに
起因するモーメントが減少し、上述したクサビ圧の低下
が抑制される。これにより、オイルポンプの内部回転部
材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内部回転部材およ
び内部回転部材用ブッシュの耐久性が向上する。
のキー溝の回転方向の両端面に円弧を形成することによ
り前記内部回転部材および前記回転駆動部材の接触点の
軸方向のオフセットを減少させたため、該オフセットに
起因するモーメントが減少し、上述したクサビ圧の低下
が抑制される。これにより、オイルポンプの内部回転部
材のブッシュの軸受け耐力が向上し、内部回転部材およ
び内部回転部材用ブッシュの耐久性が向上する。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づき詳細に説明する。図１（ａ）は本発明の第１実
施形態のオイルポンプ構造を概略的に示す断面図であ
り、図１（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。本実施
形態のオイルポンプ構造は、図１（ａ）に示すように、
オイルポンプの内部回転部材であるインナーロータ１の
周方向対称位置に一対のキー溝１ａを形成し、これらキ
ー溝１ａ内に、トルクコンバータの回転駆動部材である
スリーブ２の周方向対称位置に形成した一対の突出部２
ａを夫々挿入し、インナーロータ１の内周部にブッシュ
３を圧入するとともに、スリーブ２は外周部のブッシュ
４により支持されている。本実施形態のオイルポンプ構
造は、２つの専用ブッシュ３，４でオイルポンプのイン
ナーギヤの圧力およびトルクコンバータの圧力を夫々独
立して受ける構造であるため、ＣＶＴ等の比較的高圧の
オイルポンプを用いる自動変速機ユニットに適用するこ
とができる。なお、本実施形態のインナーロータ１の上
記一対のキー溝１ａとは９０°回転した周方向対称位置
には、一対のアプライ圧油路（図示せず）が形成されて
いる。また、上記インナーロータ１は、本実施形態のオ
イルポンプの全体図である図２に示すように、アウタロ
ータ５を介してオイルポンプハウジング６に支持されて
おり、インナーロータ１、アウタロータ５およびオイル
ポンプハウジング６の図示左端面にはオイルポンプカバ
ー７が装着されている。
に基づき詳細に説明する。図１（ａ）は本発明の第１実
施形態のオイルポンプ構造を概略的に示す断面図であ
り、図１（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ断面図である。本実施
形態のオイルポンプ構造は、図１（ａ）に示すように、
オイルポンプの内部回転部材であるインナーロータ１の
周方向対称位置に一対のキー溝１ａを形成し、これらキ
ー溝１ａ内に、トルクコンバータの回転駆動部材である
スリーブ２の周方向対称位置に形成した一対の突出部２
ａを夫々挿入し、インナーロータ１の内周部にブッシュ
３を圧入するとともに、スリーブ２は外周部のブッシュ
４により支持されている。本実施形態のオイルポンプ構
造は、２つの専用ブッシュ３，４でオイルポンプのイン
ナーギヤの圧力およびトルクコンバータの圧力を夫々独
立して受ける構造であるため、ＣＶＴ等の比較的高圧の
オイルポンプを用いる自動変速機ユニットに適用するこ
とができる。なお、本実施形態のインナーロータ１の上
記一対のキー溝１ａとは９０°回転した周方向対称位置
には、一対のアプライ圧油路（図示せず）が形成されて
いる。また、上記インナーロータ１は、本実施形態のオ
イルポンプの全体図である図２に示すように、アウタロ
ータ５を介してオイルポンプハウジング６に支持されて
おり、インナーロータ１、アウタロータ５およびオイル
ポンプハウジング６の図示左端面にはオイルポンプカバ
ー７が装着されている。
【００２１】本実施形態においては、図３の斜視図に示
すように、スリーブ２の周方向対称位置に形成した一対
の突出部２ａの回転方向の両端面には、円弧が形成され
ている。この円弧は、図４（ａ）の詳細図に示すよう
に、所定の曲率Ｒの円弧を突出部２ａの端面の全体に亘
って形成するか、あるいは、図４（ｂ）の詳細図に示す
ように、所定の曲率Ｒの円弧を突出部２ａの端面の両端
部に形成し、円弧同士を直線的に連結して構成する。な
お、図４（ａ），（ｂ）に示す突出部２ａの先端部には
所定のテーパ（例えばＣ１の面取り）が形成されている
が、このテーパは組付性を向上させるためのものであ
り、本実施形態の円弧とは目的が相違するものである。
すように、スリーブ２の周方向対称位置に形成した一対
の突出部２ａの回転方向の両端面には、円弧が形成され
ている。この円弧は、図４（ａ）の詳細図に示すよう
に、所定の曲率Ｒの円弧を突出部２ａの端面の全体に亘
って形成するか、あるいは、図４（ｂ）の詳細図に示す
ように、所定の曲率Ｒの円弧を突出部２ａの端面の両端
部に形成し、円弧同士を直線的に連結して構成する。な
お、図４（ａ），（ｂ）に示す突出部２ａの先端部には
所定のテーパ（例えばＣ１の面取り）が形成されている
が、このテーパは組付性を向上させるためのものであ
り、本実施形態の円弧とは目的が相違するものである。
【００２２】次に、本実施形態の作用を従来例の作用と
比較しながら説明する。上述した第２従来例において
は、図１０に示すように、インナーロータ５１の中心軸
およびスリーブ５２の中心軸のなす角度が０°の場合に
は、インナーロータ５１のキー溝５１ａおよびスリーブ
５２の突出部５２ａは図示の如く線接触するが、取付誤
差や自動変速機ユニットの変形等によって図５（ｂ）に
示すように、前記中心軸同士が角度θをなすように偏心
した場合には、キー溝５１ａおよび突出部５２ａは２点
（２つの突出部５２ａの夫々の１点ずつ）で点接触する
ことになる。このときの接触点のインナーロータ中心軸
線方向のオフセット量をＬ1とし、インナーロータに加
わる半径方向荷重をＦとすると、Ｍ1 ＝ＦＬ1 で表わさ
れるモーメントＭ1 が発生する。
比較しながら説明する。上述した第２従来例において
は、図１０に示すように、インナーロータ５１の中心軸
およびスリーブ５２の中心軸のなす角度が０°の場合に
は、インナーロータ５１のキー溝５１ａおよびスリーブ
５２の突出部５２ａは図示の如く線接触するが、取付誤
差や自動変速機ユニットの変形等によって図５（ｂ）に
示すように、前記中心軸同士が角度θをなすように偏心
した場合には、キー溝５１ａおよび突出部５２ａは２点
（２つの突出部５２ａの夫々の１点ずつ）で点接触する
ことになる。このときの接触点のインナーロータ中心軸
線方向のオフセット量をＬ1とし、インナーロータに加
わる半径方向荷重をＦとすると、Ｍ1 ＝ＦＬ1 で表わさ
れるモーメントＭ1 が発生する。
【００２３】このモーメントＭ1は、インナーギヤブッ
シュに偏荷重が発生し易くなるように作用して、中心軸
非偏心時に発生する図６（ａ）に示すような所望のクサ
ビ圧を、例えば同図（ｂ）に示すように減少させてしま
う。このクサビ圧の低下に伴い、クサビ圧とブッシュ面
積との積により定まるインナーギヤブッシュの軸受け耐
力がＦ1 からＦ2 に低下するため、ブッシュの寿命が低
下するとともにインナーロータの内周面の摩耗が増加し
てしまう。
シュに偏荷重が発生し易くなるように作用して、中心軸
非偏心時に発生する図６（ａ）に示すような所望のクサ
ビ圧を、例えば同図（ｂ）に示すように減少させてしま
う。このクサビ圧の低下に伴い、クサビ圧とブッシュ面
積との積により定まるインナーギヤブッシュの軸受け耐
力がＦ1 からＦ2 に低下するため、ブッシュの寿命が低
下するとともにインナーロータの内周面の摩耗が増加し
てしまう。
【００２４】一方、本実施形態においては、スリーブ２
の突出部２ａの回転方向の両端面に円弧を形成したた
め、図５（ａ）に示すように、インナーロータ１の中心
軸およびスリーブ２の中心軸が角度θををなすように偏
心してキー溝１ａおよび突出部２ａが２点（２つの突出
部２ａの夫々の１点ずつ）で点接触する場合の接触点の
インナーロータ中心軸線方向のオフセット量Ｌ2 は上記
第２従来例のＬ1 よりも小さい値となる。
の突出部２ａの回転方向の両端面に円弧を形成したた
め、図５（ａ）に示すように、インナーロータ１の中心
軸およびスリーブ２の中心軸が角度θををなすように偏
心してキー溝１ａおよび突出部２ａが２点（２つの突出
部２ａの夫々の１点ずつ）で点接触する場合の接触点の
インナーロータ中心軸線方向のオフセット量Ｌ2 は上記
第２従来例のＬ1 よりも小さい値となる。
【００２５】上記のようにオフセット量が減少すると、
発生するモーメントＭ2 はＭ2 ＝ＦＬ2 となり、上記第
２従来例のＭ1 よりも減少する。このモーメントの減少
に伴い、図６（ｂ）の状態に減少していたクサビ圧を、
図６（ａ）の状態に近付ける方向に回復させることがで
きる。したがって、クサビ圧とブッシュ面積との積によ
り定まるインナーギヤブッシュの軸受け耐力がＦ1 に近
付く方向に改善されるため、ブッシュの寿命が向上する
とともに、インナーロータ１のキー溝１ａの偏当たりが
抑制されてインナーロータキー溝１ａの内周面の耐摩耗
性を向上させることができる。
発生するモーメントＭ2 はＭ2 ＝ＦＬ2 となり、上記第
２従来例のＭ1 よりも減少する。このモーメントの減少
に伴い、図６（ｂ）の状態に減少していたクサビ圧を、
図６（ａ）の状態に近付ける方向に回復させることがで
きる。したがって、クサビ圧とブッシュ面積との積によ
り定まるインナーギヤブッシュの軸受け耐力がＦ1 に近
付く方向に改善されるため、ブッシュの寿命が向上する
とともに、インナーロータ１のキー溝１ａの偏当たりが
抑制されてインナーロータキー溝１ａの内周面の耐摩耗
性を向上させることができる。
【００２６】図７は本発明の第２実施形態のオイルポン
プ構造を概略的に示す断面図である。本実施形態におい
ては、回転駆動部材であるスリーブ２の突出部２ａの回
転方向の両端面に円弧を形成する代わりに、オイルポン
プの内部回転部材であるインナーロータ１のキー溝１ａ
の回転方向の両端面に円弧を形成するようにしている。
本実施形態は上記第１実施形態の作用効果を得ることが
できる。
プ構造を概略的に示す断面図である。本実施形態におい
ては、回転駆動部材であるスリーブ２の突出部２ａの回
転方向の両端面に円弧を形成する代わりに、オイルポン
プの内部回転部材であるインナーロータ１のキー溝１ａ
の回転方向の両端面に円弧を形成するようにしている。
本実施形態は上記第１実施形態の作用効果を得ることが
できる。
【００２７】図８（ａ）は本発明の第３実施形態のオイ
ルポンプ構造を概略的に示す分解斜視図であり、図８
（ｂ），（ｃ），（ｄ）は夫々、オイルポンプの内部回
転部材の詳細図である。本実施形態のオイルポンプ構造
は、図８（ａ）に示すように、オイルポンプの内部回転
部材１１の周方向対称位置に一対の突出部１１ａを形成
し、これら突出部１１ａを、トルクコンバータの回転駆
動部材であるスリーブ１２の周方向対称位置に形成した
一対のキー溝１２ａに夫々挿入し、スリーブ１２の内周
部に図示しないブッシュを嵌合して成る。本実施形態の
オイルポンプ構造は、１つの兼用ブッシュでトルクコン
バータの圧力およびオイルポンプのインナーロータの圧
力を受ける構造になっているため、比較的低圧のオイル
ポンプを用いる自動変速機ユニットに適用することがで
きる。
ルポンプ構造を概略的に示す分解斜視図であり、図８
（ｂ），（ｃ），（ｄ）は夫々、オイルポンプの内部回
転部材の詳細図である。本実施形態のオイルポンプ構造
は、図８（ａ）に示すように、オイルポンプの内部回転
部材１１の周方向対称位置に一対の突出部１１ａを形成
し、これら突出部１１ａを、トルクコンバータの回転駆
動部材であるスリーブ１２の周方向対称位置に形成した
一対のキー溝１２ａに夫々挿入し、スリーブ１２の内周
部に図示しないブッシュを嵌合して成る。本実施形態の
オイルポンプ構造は、１つの兼用ブッシュでトルクコン
バータの圧力およびオイルポンプのインナーロータの圧
力を受ける構造になっているため、比較的低圧のオイル
ポンプを用いる自動変速機ユニットに適用することがで
きる。
【００２８】上記において、オイルポンプの内部回転部
材１１は、ベーンポンプに適用する場合には図８（ｂ）
に示すようにインナーロータ１１−１として構成し、ギ
アポンプに適用する場合には図８（ｃ）に示すようにイ
ンナーギア１１−２として構成し、ピストンポンプに適
用する場合には図８（ｄ）に示すようにカム１１−３と
して構成するものとする。
材１１は、ベーンポンプに適用する場合には図８（ｂ）
に示すようにインナーロータ１１−１として構成し、ギ
アポンプに適用する場合には図８（ｃ）に示すようにイ
ンナーギア１１−２として構成し、ピストンポンプに適
用する場合には図８（ｄ）に示すようにカム１１−３と
して構成するものとする。
【００２９】本実施形態においては、図８（ａ）に示す
ように、内部回転部材１１の周方向対称位置に形成した
一対の突出部１１ａには、回転方向の両端面に円弧が形
成されており、この円弧は、上記第１実施形態と同様
に、図４（ａ）または図４（ｂ）の詳細図に示すように
構成する。
ように、内部回転部材１１の周方向対称位置に形成した
一対の突出部１１ａには、回転方向の両端面に円弧が形
成されており、この円弧は、上記第１実施形態と同様
に、図４（ａ）または図４（ｂ）の詳細図に示すように
構成する。
【００３０】本実施形態によれば、内部回転部材１１の
周方向対称位置に形成した一対の突出部１１ａの挿入方
向の両端面に円弧を形成することにより、上記第１実施
形態と同様の作用効果が得られる。
周方向対称位置に形成した一対の突出部１１ａの挿入方
向の両端面に円弧を形成することにより、上記第１実施
形態と同様の作用効果が得られる。
【００３１】図９は本発明の第４実施形態のオイルポン
プ構造を概略的に示す断面図である。本実施形態におい
ては、内部回転部材１１の突出部１１ａの回転方向の両
端面に円弧を形成する代わりに、トルクコンバータの回
転駆動部材であるスリーブ１２のキー溝１２ａの挿入方
向の両端面に円弧を形成するようにしている。本実施形
態は上記第３実施形態の作用効果を得ることができる。
プ構造を概略的に示す断面図である。本実施形態におい
ては、内部回転部材１１の突出部１１ａの回転方向の両
端面に円弧を形成する代わりに、トルクコンバータの回
転駆動部材であるスリーブ１２のキー溝１２ａの挿入方
向の両端面に円弧を形成するようにしている。本実施形
態は上記第３実施形態の作用効果を得ることができる。
【図１】（ａ）は本発明の第１実施形態のオイルポンプ
構造を概略的に示す断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ
−Ａ断面図である。
構造を概略的に示す断面図であり、（ｂ）は（ａ）のＡ
−Ａ断面図である。
【図２】第１実施形態のオイルポンプの全体図である。
【図３】第１実施形態のトルクコンバータのスリーブの
斜視図である。
斜視図である。
【図４】（ａ）、（ｂ）は夫々、第１実施形態のスリー
ブの突出部に形成する円弧の詳細図である。
ブの突出部に形成する円弧の詳細図である。
【図５】（ａ）は本発明の第１実施形態における中心軸
偏心時のキー溝および突出部の接触点のインナーロータ
中心軸線方向のオフセット量を示す図であり、（ｂ）は
従来例における中心軸偏心時のキー溝および突出部の接
触点のインナーロータ中心軸線方向のオフセット量を示
す図である。
偏心時のキー溝および突出部の接触点のインナーロータ
中心軸線方向のオフセット量を示す図であり、（ｂ）は
従来例における中心軸偏心時のキー溝および突出部の接
触点のインナーロータ中心軸線方向のオフセット量を示
す図である。
【図６】（ａ）は本発明の第１実施形態の作用を説明す
るためのクサビ圧特性図であり、（ｂ）は従来例の作用
を説明するためのクサビ圧特性図である。
るためのクサビ圧特性図であり、（ｂ）は従来例の作用
を説明するためのクサビ圧特性図である。
【図７】本発明の第２実施形態のオイルポンプ構造を概
略的に示す断面図である。
略的に示す断面図である。
【図８】（ａ）は本発明の第３実施形態のオイルポンプ
構造を概略的に示す分解斜視図であり、（ｂ），
（ｃ），（ｄ）は夫々、オイルポンプの内部回転部材の
詳細図である。
構造を概略的に示す分解斜視図であり、（ｂ），
（ｃ），（ｄ）は夫々、オイルポンプの内部回転部材の
詳細図である。
【図９】本発明の第４実施形態のオイルポンプ構造を概
略的に示す断面図である。
略的に示す断面図である。
【図１０】従来例の作用を説明するための図である。
１ 内部回転部材（インナーロータ） １ａ キー溝 ２ 回転駆動部材（スリーブ） ２ａ 突出部 １１ 内部回転部材 １１ａ 突出部 １２ 回転駆動部材（スリーブ） １２ａ キー溝
Claims (4)
- 【請求項１】 オイルポンプの内部回転部材と回転駆動
部材とを駆動結合して成るオイルポンプ構造であって、
前記内部回転部材の周方向対称位置に形成したキー溝
に、前記回転駆動部材の周方向対称位置に形成した突出
部を挿入して成るオイルポンプ構造において、 前記回転駆動部材の突出部の回転方向の両端面に円弧を
形成したことを特徴とするオイルポンプ構造。 - 【請求項２】 オイルポンプの内部回転部材と回転駆動
部材とを駆動結合して成るオイルポンプ構造であって、
前記内部回転部材の周方向対称位置に形成したキー溝
に、前記回転駆動部材の周方向対称位置に形成した突出
部を挿入して成るオイルポンプ構造において、 前記内部回転部材のキー溝の回転方向の両端面に円弧を
形成したことを特徴とするオイルポンプ構造。 - 【請求項３】 オイルポンプの内部回転部材と回転駆動
部材とを駆動結合して成るオイルポンプ構造であって、
前記内部回転部材の周方向対称位置に形成した突出部
を、前記回転駆動部材の周方向対称位置に形成したキー
溝に挿入して成るオイルポンプ構造において、 前記内部回転部材の突出部の回転方向の両端面に円弧を
形成したことを特徴とするオイルポンプ構造。 - 【請求項４】 オイルポンプの内部回転部材と回転駆動
部材とを駆動結合して成るオイルポンプ構造であって、
前記内部回転部材の周方向対称位置に形成した突出部
を、前記回転駆動部材の周方向対称位置に形成したキー
溝に挿入して成るオイルポンプ構造において、 前記回転駆動部材のキー溝の回転方向の両端面に円弧を
形成したことを特徴とするオイルポンプ構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16242097A JPH1113640A (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | オイルポンプ構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16242097A JPH1113640A (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | オイルポンプ構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1113640A true JPH1113640A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15754269
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16242097A Pending JPH1113640A (ja) | 1997-06-19 | 1997-06-19 | オイルポンプ構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1113640A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004005718A1 (en) * | 2002-07-03 | 2004-01-15 | Scania Cv Ab (Publ) | Gear pump |
| WO2016121334A1 (ja) * | 2015-01-27 | 2016-08-04 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| JP2016138496A (ja) * | 2015-01-27 | 2016-08-04 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| JP2016200126A (ja) * | 2015-04-14 | 2016-12-01 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| JP2016200129A (ja) * | 2015-04-14 | 2016-12-01 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| KR101876071B1 (ko) * | 2016-10-31 | 2018-07-06 | 현대 파워텍 주식회사 | 자동변속기의 토크 컨버터 허브와 오일 펌프 기어의 연결 구조 |
| US10934985B2 (en) * | 2015-01-15 | 2021-03-02 | Denso Corporation | Fuel pump |
| EP4265910A1 (en) * | 2022-04-12 | 2023-10-25 | Delphi Technologies IP Limited | Fluid pump with thrust bearing driver |
-
1997
- 1997-06-19 JP JP16242097A patent/JPH1113640A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004005718A1 (en) * | 2002-07-03 | 2004-01-15 | Scania Cv Ab (Publ) | Gear pump |
| US10934985B2 (en) * | 2015-01-15 | 2021-03-02 | Denso Corporation | Fuel pump |
| US10883499B2 (en) | 2015-01-27 | 2021-01-05 | Denso Corporation | Fuel pump including a protruding portion and connecting an inner gear and a rotary shaft |
| KR20170098253A (ko) * | 2015-01-27 | 2017-08-29 | 가부시키가이샤 덴소 | 연료펌프 |
| CN107250542A (zh) * | 2015-01-27 | 2017-10-13 | 株式会社电装 | 燃料泵 |
| US20180010606A1 (en) * | 2015-01-27 | 2018-01-11 | Denso Corporation | Fuel pump |
| JP2016138496A (ja) * | 2015-01-27 | 2016-08-04 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| WO2016121334A1 (ja) * | 2015-01-27 | 2016-08-04 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| JP2016200126A (ja) * | 2015-04-14 | 2016-12-01 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
| JP2016200129A (ja) * | 2015-04-14 | 2016-12-01 | 株式会社デンソー | 燃料ポンプ |
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| EP4265910A1 (en) * | 2022-04-12 | 2023-10-25 | Delphi Technologies IP Limited | Fluid pump with thrust bearing driver |
| US12018680B2 (en) | 2022-04-12 | 2024-06-25 | Phinia Delphi Luxembourg Sarl | Fluid pump with thrust bearing driver |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030603 |