JPH11116733A - 防振ゴム組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 自動車エンジン用等に用いる防振ゴムにお
いて、繰り返し変形に対する耐疲労性と、長期荷重によ
るへたりに対する耐性に優れるとともに、耐熱安定性に
優れた防振ゴムを与える組成物を提供する。 【解決手段】下記（１）〜（３）の特徴を備える。 （１）ゴム高分子成分が、ネオジム系触媒を用いて重合
した、シス含量が９７％以上のブタジエンゴムと、天然
ゴムとのブレンドからなり、（２）下記一般式（Ｉ）で
表される化合物（Ａ）と下記化学式（II）で表される化
合物（Ｂ）と、ゴムの加硫のための硫黄とを含み、
（３）ゴム高分子成分１００重量部に対する前記化合物
（Ａ）、（Ｂ）及び硫黄の添加重量部ａ、ｂ及びｓと、
ゴム高分子成分中におけるブタジエンゴムの重量％ＢＲ
が次式（ｉ）〜（ｖ）を満たす。 ７≦（ａ＋ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００≦１２０
（ｉ） ａ＋ｂ≦１０ （ii） ｓ≦３．０ （iii） ａ、ｂ≧０．５ （iv） １０≦ＢＲ （ｖ） 【化１】

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用エンジン
マウント等の防振ゴムに用いるための組成物に関する。
特には、天然ゴムその他ジエン系ゴムからなる防振ゴム
組成物に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車や車両の振動を吸収し騒音を防止
するため、エンジンマウント、ストラットマウント、ボ
デーマウント等のマウント、トーショナルダンパー等の
ダンパー、及び、各種ブッシュに防振ゴムが用いられ
る。

【０００３】防振ゴムを組成するゴム高分子成分として
は、防振性能と繰り返し変形に対する抵抗性とを備えた
ものである天然ゴム等のジエン系ゴムが一般に用いられ
る。このようなゴム高分子成分に、適当な充填材、油剤
等が配合された後に、加硫成形される。

【０００４】自動車のエンジン等から発生する振動及び
騒音の伝達を抑制するためには、この振動や騒音の周波
数領域における防振ゴムの動バネ定数（貯蔵バネ定数）
をできれば静的バネ定数の値に近いところまで低減する
ことが望ましい。すなわち、動倍率（動的バネ定数／静
的バネ定数）を充分に低減することが要求される。また
防振性能を持続するためには、長時間にわたって荷重下
に使用した際の経時的な変形（クリープ）や、荷重解除
後の残留変形（へたり）を充分に小さくすることが要求
される。

【０００５】このような要求に答えるべく、特願平８−
１８７８７３においては、ゴム高分子成分として、ネオ
ジム系触媒を用いて重合した、シス−１，４結合の含量
が９７％以上のポリブタジエンを１０〜８０重量％含み
残部が天然ゴム等からなるものを用いることが提案され
た。これにより、動倍率及びへたりを低減することがで
きた。しかし、特願平８−１８７８７３の防振ゴム組成
物では、耐熱安定性が充分でなく、そのため、加熱を受
け続ける条件で長期に使用された場合の信頼性が充分で
なかった。

【０００６】特に、エンジンマウントといった自動車用
防振ゴムは、加熱を受け続ける厳しい条件で使用され、
長期にわたる耐久性とその信頼性が要求される。

【０００７】特開平３−１４６５３７においては、２−
メルカプトベンゾイミダゾールを一般的なアミン系熱安
定剤と併用することが提案され、これにより熱安定性能
を大幅に向上し得ることが示されている。

【０００８】しかしながら、２−メルカプトベンゾイミ
ダゾールをジエン系ゴム材料に添加した場合には、スコ
ーチ安定性が極端に悪化するため工業的な利用は困難で
あり、さらに、加熱下での使用後における圧縮永久変形
（へたり）が極端に大きいという問題があった。

【０００９】一般に、ジエン系ゴムに対して優れた効果
をもつ耐熱安定剤を使用した場合、防振ゴムのへたりに
対する耐性等を悪化させてしまう。そのため、必要な防
振特性とへたりに対する耐性とを保持したまま、充分な
耐熱安定性を付与することは困難であった。

【００１０】一方、優れた耐熱安定性と必要な防振特性
を有するゴム組成物として、最近、特願平８−３２３８
４５に提案されたものがある。これは、天然ゴム等のジ
エン系のゴムに対して、２−メルカプトベンゾイミダゾ
ールの亜鉛塩、又はそのメチル化誘導体と、４，４’−
ビス（α，α’−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン
と、ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−ジ−（２−ベンゾチアゾー
ルスルフェンアミド）との３種を特定の配合率で併用す
ることにより、優れた耐熱安定性を付与したものであ
る。

【００１１】しかし、特願平８−３２３８４５の防振ゴ
ム組成物においては、へたりやクリープの低減が必ずし
も充分でなく、防振ゴムの使用形態によっては、防振ゴ
ムの金具同士が干渉しあって異音を発生させるおそれが
あった。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】上記で説明した従来の
防振ゴム組成物では、へたりに対する耐性と耐熱安定性
とを兼ね備えることができなかった。このため、近年、
自動車メーカー間の性能についての競争が激化するに伴
って年々厳しさを増しつつある防振ゴムの耐久性能の要
求に必ずしも十分に答えることができなかった。

【００１３】本願発明は、上記問題点に鑑み、防振性能
と、繰り返し変形に対する耐疲労性と、長期荷重による
へたりに対する耐性に優れるとともに、耐熱安定性に優
れた防振ゴムを与える組成物を提供する。

【００１４】なお、本明細書において熱劣化及び熱安定
剤の用語は、それぞれ熱によって促進される酸化劣化及
びそれに対する安定剤を含むものとする。

【００１５】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の防振ゴム
組成物においては、下記（１）〜（３）の特徴を備え
る。

【００１６】（１）ゴム高分子成分が、ネオジム系触媒
を用いて重合した、シス−１，４結合の含量が９７％以
上のブタジエンゴムと、天然ゴムとのブレンドから、ま
たはこのブタジエンゴム単独からなり、（２）下記一般
式（Ｉ）で表される化合物（Ａ）と下記化学式（II）で
表される化合物（Ｂ）と、ゴムの加硫のための硫黄とを
含み、（３）ゴム高分子成分１００重量部に対する前記
各化合物（Ａ）、（Ｂ）及び硫黄の添加重量部ａ、ｂ及
びｓと、前記ゴム高分子成分中における前記ブタジエン
ゴムの重量％ＢＲが次式（ｉ）〜（ｖ）を満たす。

【００１７】 ７≦（ａ＋ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００≦１２０ （ｉ） ａ＋ｂ≦１０ （ii） ｓ≦３．０ （iii） ａ、ｂ≧０．５ （iv） １０≦ＢＲ （ｖ）

【化２】 上記構成により、繰り返し変形に対する耐疲労性と、長
期荷重によるへたりに対する耐性に優れるとともに、耐
熱安定性に優れた防振ゴムを提供する。

【００１８】請求項２記載の防振ゴム組成物において
は、前記化合物（Ａ）の添加重量部の前記化合物（Ｂ）
の添加重量部に対する比率ａ／ｂが、次式（vi）を満た
すことを特徴とする。

【００１９】 ０．５≦ａ／ｂ≦２．０ （vi） 請求項３記載の防振ゴム組成物においては、請求項１記
載の防振ゴム組成物において、ジエン系ゴム１００重量
部に対する前記各化合物（Ａ）、（Ｂ）及び硫黄の添加
重量部ａ、ｂ及びｓと、前記ゴム高分子成分中における
前記ブタジエンゴムの重量％ＢＲが、次式（vii）を満
たすことを特徴とする。

【００２０】 ２３≦（ａ＋ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００≦７０ （vii）

【００２１】

【発明の実施の形態】本発明の防振ゴム組成物に用いる
ゴム高分子成分は、ネオジム系触媒を用いて重合した、
シス−１，４結合の含量が９７％以上のブタジエンゴ
ム、またはこのブタジエンゴムと天然ゴムとのブレンド
である。

【００２２】ネオジム系触媒以外の従前のブタジエン重
合触媒、例えば、コバルト触媒やニッケル触媒を用いて
重合したブタジエンゴムを使用する場合は、シス−１，
４結合の含量が９７％以上のものであっても、充分な動
倍率低減の効果が得られない。

【００２３】ネオジム（Ｎｄ）系触媒とは、ネオジム単
独、またはネオジムと他の金属等からなる複合触媒であ
る。ネオジム系触媒を用いた場合に、ゴム高分子の分岐
度、分子量分布、及び、トランス結合の分子内分布等の
組み合わせが、防振ゴムの動バネ定数の低減、及び、減
衰性能の増大に適したものとなる。

【００２４】ブタジエンゴムの重合は、溶液重合又はエ
マルジョン重合により行われるが、溶液重合によるもの
がより好ましい。

【００２５】シス−１，４結合の含量が９７％未満の場
合は、ネオジム系触媒を重合触媒として用いたものであ
っても、動倍率の低減や減衰性能の増大において充分な
効果が得られない。

【００２６】ここで、天然ゴムの語には、合成天然ゴム
（１，４−シス形ポリイソプレン）を含むものとする。

【００２７】ブタジエンゴムと天然ゴムとからなるゴム
高分子成分におけるブタジエンゴムの含量は、５〜６０
重量％、好ましくは、１０〜５０重量％、より好ましく
は、１５〜３０重量％である。ゴムブレンドにおいて、
天然ゴムの連続相中にブタジエンゴムが細かく島状に分
散するのが引っ張り特性等の物性上好ましい。

【００２８】ゴム高分子成分には、他のジエン系ゴム、
例えば、ＳＢＲが３０重量％まで混合されても良い。

【００２９】本発明の防振ゴム組成物に用いる熱安定剤
化合物は、下記一般式（Ｉ）で表される化合物（Ａ）
（２−メルカプトベンゾイミダゾールの亜鉛塩、又はそ
のメチル化誘導体）と、下記化学式（II）で表される化
合物（Ｂ）（４，４’−ビス（α，α’−ジメチルベン
ジル）ジフェニルアミン）である。

【００３０】

【化３】 これら安定剤化合物の添加量は、ゴム高分子成分１００
重量部に対して、合計添加量ａ＋ｂが１０重量部以下
（すなわち１０ｐｈｒ以下）の範囲内となり、安定剤化
合物Ａ及びＢの添加量ａ，ｂが少なくとも０．５重量部
となるよう添加される。合計添加量ａ＋ｂが１０重量部
を越えると、ムーニースコーチ時間が短く成りすぎる等
の理由で加工性に難がある。合計添加量ａ＋ｂは、好ま
しくは、１〜８重量部、より好ましくは２〜４重量部で
ある。安定剤化合物Ａ及びＢのいずれかの添加量が０．
５重量部より少ない場合には、熱安定性が不十分とな
る。

【００３１】また、安定剤化合物Ａの添加量ａについて
の安定剤化合物Ｂの添加量ｂに対する比率は、０．５〜
２．０が好ましく、１．０前後が最適となる。これは、
安定剤化合物Ａと安定剤化合物Ｂとの相乗作用と関係し
ていると思われる。

【００３２】本発明の防振ゴム組成物には、また、加硫
のための硫黄が含まれる。硫黄は、ゴム高分子成分１０
０重量部に対する添加量が、３．０重量部以下となるよ
うに加えられる。好ましい添加量は０．５〜２重量部で
あり、最適添加量は１．０重量部前後である。硫黄の添
加量が少なすぎると加硫すなわち架橋による３次元化が
充分でなく、硫黄の添加量が多すぎた場合には、過剰な
架橋によって、物性を損なう。

【００３３】前記各化合物（Ａ）、（Ｂ）及び硫黄は、
ゴム高分子成分１００重量部に対する添加重量部ａ、ｂ
及びｓと、前記ゴム高分子成分中における前記ブタジエ
ンゴムの重量％ＢＲが次式（ｉ）を満たすように加えら
れる。

【００３４】 ７≦（ａ＋ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００≦１２０ （ｉ） （ｉ）式で表される配合特性値が７未満であると、熱劣
化前の初期の機械物性が低いものとなる。

【００３５】一方、（ｉ）式による配合特性値が１２０
を越えると、促進劣化試験後における引っ張り強度の保
持率と伸びの保持率が低くなり、また、耐へたり性が低
下する。したがって、エンジンマウント等に用いた場合
に、製品寿命が短くなる。

【００３６】（ｉ）式による配合特性値は、好ましく
は、１４〜９５、より好ましくは２３〜７０である。

【００３７】配合の最適例を示すならば、ブタジエン含
量３０重量％のゴム高分子成分１００重量部に対して、
安定剤化合物Ａ２重量部、安定剤化合物Ｂ２重量部、及
び硫黄１重量部である。このような配合のとき、総合的
な性能が最適となる。この配合のとき、上記配合特性値
は３０となる。

【００３８】（試験方法） ＜混練＞表面温度５０℃に調整されたミキシングロール
に天然ゴム（ＲＳＳ＃３、すなわちリブド・スモークド
・シート３号）とブタジエンゴム（バイエル社製ＢＵＮ
Ａ ＣＢ２２）とを巻き付け所定の重量比で充分混合し
た。この後、このブレンドゴム材料１００重量部に対し
て、耐熱安定剤として２−メルカプトベンゾイミダゾー
ルの亜鉛塩（安定剤化合物Ａ、大内新興化学工業（株）
製ノクラックＭＢＺ）１〜５重量部と、４，４’−ビス
（α，α’−ジメチルベンジル）ジフェニルアミン（安
定剤化合物Ｂ）１〜５重量部を加えた。安定剤化合物Ｂ
として、実施例においては、大内新興化学工業（株）製
ノクラックＣＤを用い、比較例においては、住友化学工
業（株）製アンチゲンＦＲを用いた。次いで、ＦＥＦ級
カーボンブラック（ＣＢ）３０重量部、酸化亜鉛（Ｚｎ
Ｏ）３重量部、ステアリン酸２重量部、マイクロクリス
タリンワックス１重量部、加硫促進剤としてフレキシス
（株）製サントキュアーＴＢＳＩ ２重量部及び大内新
興化学工業（株）製ノクセラーＴＳ １重量部、及び、
硫黄０．５〜３．５重量部をこの順で逐次添加した。

【００３９】＜ムーニー・スコーチ時間＞混練終了後の
未加硫ゴムについて、ＪＩＳ Ｋ ６３００に準拠し
て、島津製作所（株）製ＳＭＶ−２００を用い１２５℃
にて粘度が最低粘度から５ポイント（ムーニー単位）増
加するまでの時間（分）を測定した。

【００４０】＜引っ張り試験＞混練終了後の未加硫ゴム
をロールでシート状にし、熱プレスにて１５０℃３０分
加熱して２ｍｍ厚の加硫ゴムのシートを得た。このシー
トを３号ダンベルで打ち抜いた試片について、東洋精機
製作所（株）製ストログラフＲを用いて引っ張り試験を
行った。これらはＪＩＳ Ｋ ６３０１に準拠して行っ
た。

【００４１】＜促進劣化試験＞引っ張り試験用試験片を
９０℃に調整した恒温乾燥機中１０００時間放置した。
この後、上記引っ張り試験を行い、上記促進劣化前の値
に対する保持率（％）を算出した。

【００４２】また、混練終了後の未加硫ゴムを熱プレス
にて１５０℃３０分圧縮成形して円柱形試片（径２９ｍ
ｍ×高さ１２．７ｍｍ）を作成し、上記と同様の促進劣
化後に、ＪＩＳ Ｋ ６３０１に準拠して圧縮永久歪み
（％）を測定した。

【００４３】＜エンジンマウント製品クリープ試験＞混
練終了後の未加硫ゴムを用いて、図１の縦断面図に示す
２液室１空気室式エンジンマウントを作成した。各ゴム
部材は１５０℃３０分の加熱により加硫成形した。ここ
で、エンジンマウントの上下の取付金具１１，１３間の
寸法は１４０ｍｍであり、本体金具１の上端屈曲部にお
ける本体ゴム部２の直径（ストッパー用張り出し部分１
ｂを無視する）は１５０ｍｍである。また、本体ゴム部
２の中心部における厚さは４５ｍｍである。図１は、ゴ
ム膜及び金属板の厚さを除き、寸法関係が正確になるよ
う描かれたものである。

【００４４】このようなエンジンマウントについて、Ｊ
ＩＳ Ｋ ６３８５に記載の熱老化試験に準拠して、９
５ｋｇの一定の圧縮荷重を９０℃で１０００時間加えた
後の、へたり（クリープ後、荷重解除後の残留歪み）の
量を測定した。

【００４５】＜エンジンマウント製品耐疲労性試験＞上
記のクリープ試験後のエンジンマウントについて、ＪＩ
Ｓ Ｋ ６３８５に記載の定荷重耐久試験に準拠して、
９５ｋｇ±９５ｋｇの範囲の正弦波状の引っ張り荷重を
５ヘルツの周期で繰り返し与え、破断するまでの回数を
測定した。

【００４６】（実施例及び比較例）試験に用いた防振ゴ
ム組成物の配合と、得られた防振ゴムの物性及び耐久性
について表１にまとめて示す。特に、天然ゴムとブタジ
エンゴムとのブレンドからなるゴム高分子成分における
ブタジエンゴムの重量％ＢＲと、このゴム高分子成分に
対する耐熱安定剤化合物（Ａ）、（Ｂ）及び硫黄の添加
重量部ａ、ｂ及びｓとを変化させた場合の、配合特性値
（ａ＋ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００と、防振ゴムの耐久
性との関係について示す。

【００４７】

【表１】 上記表１における耐久試験結果と配合特性値（ａ＋ｂ＋
５×ｓ）÷ＢＲ×１００との関係について図２〜６にグ
ラフで示す。図２〜６は、それぞれ、引っ張り強度保持
率、伸びの保持率、圧縮永久変形、クリープ後のへた
り、及び耐疲労性と配合特性値との関係を示す。

【００４８】これらの図中において、白抜きプロット
は、前記の（ii）〜（ｖ）式（ａ＋ｂ≦１０、 ｓ≦
３．０、 ａ，ｂ≧０．５、 １０≦ＢＲ）を満足する
範囲のものについてのものであり、塗りつぶしプロット
はこの範囲から外れるものである。

【００４９】図２〜６に示す耐久性試験結果は、前記の
（ii）〜（ｖ）式を満足する限り、上記配合特性値の増
加により一様に変化し、特に配合特性値１００〜１５０
の範囲で顕著に増加または減少している。

【００５０】表１及び図２に示す、引っ張り強度の保持
率は、配合特性値が１００までの領域で５６〜６３％で
あるが、配合特性値１２０で５０％に低下し、さらに配
合特性値１４５では、４２％にまで低下している。

【００５１】なお、初期物性の要求値は、引っ張り強度
１７ＭＰａ以上、かつ、伸び４００％以上であるが、表
１に示す実施例及び比較例は全てこの要求値を満足する
ものである。

【００５２】表１及び図３に示す、引っ張り試験時の伸
びの保持率も全く同様に、配合特性値が１００までの領
域（実施例１〜４）で５７〜６３％以上であるが、配合
特性値１２０（実施例１３）で５１％に低下し、さらに
配合特性値１４５（比較例１）では、４１％にまで低下
している。

【００５３】引っ張り強度の保持率及び伸びの保持率に
ついて、現在、５０％以上であることが要求されてお
り、配合特性値１２０前後までのものが使用可能であ
る。配合特性値が低いほどこれら保持率が高いのである
が、一方では、引っ張り強度がいくぶん低下してしま
う。したがって、強度及び伸びの保持率と、初期の強度
とを考慮すると、実施例８（配合特性値が３０）が最も
好ましいと考えられる。

【００５４】表１及び図４に示す、圧縮永久歪みにおい
ても、配合特性値が１００までの領域で３８〜４４％で
あるが、配合特性値１２０で４５％となり、さらに配合
特性値１４５では、５３％にまで増加している。圧縮永
久歪みについては４５％以下であることが要求されてお
り、配合特性値１２０までのものが使用可能である。

【００５５】表１及び図５に示す、クリープ後のへたり
においては、配合特性値が１００までの領域で４．９〜
５．６ｍｍであるが、配合特性値１２０で６．０ｍｍま
で上昇し、さらに配合特性値１４５では、６．３ｍｍに
まで上昇している。クリープ後のへたりについては６．
０ｍｍ以下であることが要求されており、配合特性値１
３０までのものが使用可能である。

【００５６】表１及び図６に示す、破断までの繰り返し
変形回数（耐疲労性の指標）においても、配合特性値が
１００までの領域で２１５〜２３０万回であるが、配合
特性値１２０で２００万回となり、さらに配合特性値１
４５では、１７５万回にまで低下している。破断までの
繰り返し変形回数については２００万回以上であること
が要求されており、配合特性値１２０までのものが使用
可能である。

【００５７】耐疲労性及び耐へたり性は、上記の保持率
及び圧縮永久歪みと同様、配合特性値が低いほど良好で
ある。

【００５８】表１中段に示す強度及び伸び率の初期値
と、これら図２〜６に示す耐久性能とを勘案した場合、
配合特性値が３０である実施例８のものが最適といえ
る。したがって、配合特性値の最も好ましい範囲は、２
３〜７０程度と考えられる。

【００５９】以上に説明したように、配合特性値が適切
な範囲であるならば、繰り返し変形に対する耐疲労性
と、長期荷重によるへたりに対する耐性に優れるととも
に、耐熱安定性に優れた防振ゴムが得られる。

【００６０】

【発明の効果】繰り返し変形に対する耐疲労性と、長期
荷重によるへたりに対する耐性に優れるとともに、耐熱
安定性に優れた防振ゴムを与える。

【図面の簡単な説明】

【図１】クリープ試験及び耐疲労試験に用いた、エンジ
ンマウントの縦断面図である。

【図２】実施例及び比較例における配合特性値（（ａ＋
ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００）と、促進劣化試験後にお
ける引っ張り強度の保持率との関係について示すグラフ
である。

【図３】実施例及び比較例における配合特性値（（ａ＋
ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００）と、促進劣化試験後にお
ける引っ張り伸びの保持率との関係について示すグラフ
である。

【図４】実施例及び比較例における配合特性値（（ａ＋
ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００）と、促進劣化試験後にお
ける圧縮永久歪みとの関係について示すグラフである。

【図５】図１のエンジンマウント製品を作成した場合
の、実施例及び比較例における配合特性値（（ａ＋ｂ＋
５×ｓ）÷ＢＲ×１００）と、クリープ試験後における
へたりとの関係を示すグラフである。

【図６】図１のエンジンマウント製品を作成した場合
の、実施例及び比較例における配合特性値（（ａ＋ｂ＋
５×ｓ）÷ＢＲ×１００）と、破断に至る繰り返し変形
回数との関係について示すグラフである。

【符号の説明】

１ 筒状の本体金具 １ａ 本体金具の突出片部 １ｂ 本体金具の突出片部を埋設した、本体ゴム部の張
り出し部分 ２ 本体ゴム部 ２ａ 本体金具の内周に接続する筒状ゴム部 ２ｂ シールゴム部 ３ 下側取付金具 ４ ゴム膜からなるダイアフラム ４ａ ダイアフラムの周縁部に埋設された締結用のリン
グ状補助金具 ４ｂ シールゴム部 ５ ストッパ兼用の仕切金具 ６，７ 封入液室 ８ 空気室 ９ 封入液室間の流通孔 １０ 下側取付金具のための取付用ボルト １１ 上側取付金具 １２ 上側取付金具のための取付用ボルト １２ａ 上側の取付用ボルトのアンカー部 １３ 略Ｌ字形の金属板からなるスタビライザ １３ａ，１３ｂ スタビライザのストッパー部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｆ 1/36 Ｆ１６Ｆ 1/36 Ｃ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】下記（１）〜（３）の特徴を備えた防振ゴ
   ム組成物。 （１）ゴム高分子成分が、ネオジム系触媒を用いて重合
   した、シス−１，４結合の含量が９７％以上のブタジエ
   ンゴムと、天然ゴムとのブレンドから、またはこのブタ
   ジエンゴム単独からなり、 （２）下記一般式（Ｉ）で表される化合物（Ａ）と下記
   化学式（II）で表される化合物（Ｂ）と、ゴムの加硫の
   ための硫黄とを含み、 （３）ゴム高分子成分１００重量部に対する前記各化合
   物（Ａ）、（Ｂ）及び硫黄の添加重量部ａ、ｂ及びｓ
   と、前記ゴム高分子成分中における前記ブタジエンゴム
   の重量％ＢＲが次式（ｉ）〜（ｖ）を満たす。 ７≦（ａ＋ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００≦１２０ （ｉ） ａ＋ｂ≦１０ （ii） ｓ≦３．０ （iii） ａ、ｂ≧０．５ （iv） １０≦ＢＲ （ｖ） 【化１】
2. 【請求項２】請求項１記載の防振ゴム組成物において、 前記化合物（Ａ）の添加重量部の前記化合物（Ｂ）の添
   加重量部に対する比率ａ／ｂが、次式（vi）を満たすこ
   とを特徴とする防振ゴム組成物。 ０．５≦ａ／ｂ≦２．０ （vi）
3. 【請求項３】請求項１記載の防振ゴム組成物において、 ジエン系ゴム１００重量部に対する前記各化合物
   （Ａ）、（Ｂ）及び硫黄の添加重量部ａ、ｂ及びｓと、
   前記ゴム高分子成分中における前記ブタジエンゴムの重
   量％ＢＲが、次式（vii）を満たすことを特徴とする防
   振ゴム組成物。 ２３≦（ａ＋ｂ＋５×ｓ）÷ＢＲ×１００≦７０ （vii）