JPH109702A

JPH109702A - 冷暖房装置

Info

Publication number: JPH109702A
Application number: JP16406196A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Kitayama; 浩北山; Takayuki Takatani; 隆幸高谷; Kazuo Nakatani; 和生中谷; Masataka Ozeki; 正高尾関
Original assignee: Matsushita Refrigeration Co; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1996-06-25
Filing date: 1996-06-25
Publication date: 1998-01-16

Abstract

(57)【要約】【課題】温度滑りを有する非共沸混合冷媒を用いた冷
暖房装置において、冷房時に、圧縮機への液戻りによる
液圧縮により圧縮機を破損する危険性を回避すると共
に、室内機の能力制御を適切に行い、快適な冷房を提供
する。【解決手段】室内側熱交換器７の液側に液配管温度セ
ンサー１１、ガス側にガス配管温度センサー１２を設
け、室内側熱交換器７内の圧力損失に相当する温度変化
を圧縮機１の運転周波数の関数を用いて決定する温度補
正数決定手段１７を備え、ガス配管温度センサーの検知
温度と液配管温度センサーの検知温度との差から温度補
正数決定手段で求まる温度補正数を引いた値を過熱度と
して室内側膨脹弁を制御することにより安価な構成で精
度良く過熱度を算出し、液圧縮の防止を図るとともに室
内機１０の能力制御を適切に行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、非共沸混合冷媒を
用いた冷暖房装置に関し、特に室内側膨脹弁の制御に係
わる。

【０００２】

【従来の技術】従来の技術としては特開昭６３−１８０
０５１号公報で知られるような冷暖房装置がある。以
下、図面を参照しながら従来の技術について説明する。

【０００３】図７において、１は圧縮機、２は四方弁、
３は室外側熱交換器、４は室外側膨脹弁、５は室外ファ
ンで、これらにより室外機６を形成している。７は室内
側熱交換器、８は室内側膨脹弁、９は室内ファンで、こ
れらによって室内機１０を形成している。そして、室外
機６と室内機１０は液管Ｌとガス管Ｇによって環状に連
接されている。

【０００４】また、室内側熱交換器７と室内側膨脹弁８
の間に液配管温度センサー１１を、室内機１０内に設置
され室内側熱交換器７とガス管Ｇの間の温度を見地する
ガス配管温度センサー１２を備え、液配管温度センサー
１１及びガス配管温度センサー１２で検出した温度を用
いて室内側熱交換器７の過熱度を計算する過熱度計算手
段１３及び過熱度計算手段１３にて計算された過熱度に
基づいて室内側膨脹弁８を動作させる室内側膨脹弁動作
手段１４を有しており、これらは制御装置１５に収納さ
れている。

【０００５】以上のように構成された冷暖房装置の動作
について問題となる冷房運転のみ説明する。

【０００６】冷房運転時は、圧縮機１で圧縮された高温
高圧ガスは四方弁２を介して室外ファン５により、室外
側熱交換器３で室外空気と熱交換して凝縮し高圧の液冷
媒となり、室外側膨脹弁４を通り室内側膨脹弁８で減圧
され、低温低圧の二相冷媒となって室内側熱交換器７に
送られ室内ファン９により、室内空気の熱を吸熱して冷
房する。

【０００７】この時、過熱度計算手段１３は、室内側熱
交換器７の過熱度をそれぞれ液配管温度センサー１１で
検出した温度とガス配管温度センサー１２で検出した温
度の差として算出し、算出した過熱度に応じて、過熱度
が大きくなると開成し、過熱度が小さくなると閉成する
よう室内側膨脹弁動作手段１４は、室内側膨脹弁８の開
度を適宜制御し、冷媒を低温低圧ガスとして、圧縮機１
に戻している。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記のよ
うな構成では、冷媒が単一冷媒の場合（空調機では一般
にＲ２２）、図８に示すように蒸発器では温度滑りがな
いため、液配管温度センサー１１で検出した温度とガス
配管温度センサー１２で検出した温度の差を過熱度とす
ることは問題ないが、冷媒として非共沸混合物を用いた
場合、図９に示すように蒸発器では温度滑りがあるた
め、一定圧力においては、飽和ガス温度は飽和液温度よ
り上昇する。

【０００９】そのため、液配管温度センサー１１で検出
した温度とガス配管温度センサー１２で検出した温度の
差として過熱度を算出する事ができない。即ち、冷房運
転時には室内側熱交換器７のガス配管Ｇ側の温度が常に
高くなり、過熱度計算手段１３は実際より過熱度を高く
計算するため、例えば湿り状態にも関わらず室内側膨脹
弁動作手段１４は、室内側膨脹弁８を開成していく。

【００１０】このため冷媒は一層湿り状態となりその結
果、例えば圧縮機へ液戻りが生じて液圧縮に至り、圧縮
機を破損する危険性が高いという課題を有していた。

【００１１】本発明は上記課題を解決するもので、冷媒
として非共沸混合物を用いた場合においても冷房時によ
り精度良く過熱度を算出し、算出された過熱度に基づい
て、過熱度が大きくなると開成し、過熱度が小さくなる
と閉成するよう室内側膨脹弁８を制御することにより、
圧縮機１への液戻りによる液圧縮により圧縮機を破損す
る危険性を回避すると共に、室内機１０の能力制御を適
切に行い、快適な冷房を提供することを目的としてい
る。

【００１２】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
本発明の冷暖房装置は、圧縮機、四方弁、室外側熱交換
器、室外側膨脹弁からなる室外機と、室内側熱交換器、
室内側膨脹弁からなる室内機を接続して環状の冷媒回路
を構成しこの冷媒回路に冷媒循環量計測手段を設け、前
記室内側熱交換器と前記室内側膨脹弁との間の液冷媒温
度を検知する液配管温度センサーと、前記室内側熱交換
器と前記四方弁との間の前記室内側熱交換器近傍のガス
冷媒温度を検知するガス配管温度センサーと、前記室内
機の室内側熱交換器内の圧力損失に相当する温度変化を
前記冷媒循環量計測手段で求めた循環量の関数を用いて
決定する温度補正数決定手段と、前記液配管温度センサ
ーと前記ガス配管温度センサーの検知温度の差から前記
温度補正数決定手段で決定した温度補正数を引いた値を
過熱度として計算する過熱度計算手段と、前記過熱度計
算手段によって計算した過熱度に基づき過熱度が大きく
なると開成し過熱度が小さくなると閉成するよう室内側
膨脹弁を動作させる室内側膨脹弁動作手段とから構成さ
れている。

【００１３】この発明によれば、液圧縮による圧縮機の
破損を防止するとともに、室内機の能力制御を適切に行
い快適な冷房運転が得られる。

【００１４】また、圧縮機、四方弁、室外側熱交換器、
室外側膨脹弁から成る室外機と、室内具ゎ熱交換器、室
内側膨脹弁から成る室内機を接続して環状の冷媒回路を
構成し、前記室内側熱交換器と前記室内側膨脹弁との間
の液冷媒温度を検知する液配管温度センサーと、前記室
内側熱交換器と前記四方弁との間の前記室内側熱交換器
近傍のガス冷媒温度を検知するガス配管温度センサー
と、前記室内機の室内側熱交換器内の圧力損失に相当す
る温度変化を前記圧縮機の運転周波数の関数を用いて決
定する温度補正数決定手段と、前記液配管温度センサー
と前記ガス配管温度センサーの検知温度の差から前記温
度補正数決定手段で決定した温度補正数を引いた値を過
熱度として計算する過熱度計算手段と、前記過熱度計算
手段によって計算した過熱度に基づき過熱度が大きくな
ると開成し過熱度が小さくなると閉成するよう室内側膨
脹弁を動作させる室内側膨脹弁動作手段を備えた構成と
なっている。

【００１５】この発明によれば、安価な構成で、液圧縮
による圧縮機の破損を防止するとともに、室内機の能力
制御を適切に行い快適な冷房運転が得られる。

【００１６】さらに、圧縮機、四方弁、室外側熱交換
器、室外側膨脹弁から成る室外機と、室内側熱交換器、
室内側膨脹弁からなる室内機を接続して環状の冷媒回路
を構成し、前記冷媒回路の低圧側に吸入圧力センサーを
設け、前記室内側熱交換器と、前記室内側膨脹弁との間
の液冷媒温度を検知する液配管温度センサーと、前記室
内側熱交換器と前記四方弁との間の前記室内側熱交換器
近傍のガス冷媒温度を検知するガス配管温度センサー
と、前記室内機の室内側熱交換器内の圧力損失に相当す
る温度変化を前記圧縮機の運転周波数と前記吸入圧力セ
ンサーの検知圧力との積の関数を用いて決定する温度補
正数決定手段と、前記液配管温度センサーと前記ガス配
管温度センサーの検知温度の差から前記温度補正数決定
手段で決定した温度補正数を引いた値を過熱度として計
算する過熱度計算手段と、前記過熱度計算手段によって
計算した過熱度に基づき過熱度が大きくなると開成し過
熱度が小さくなると閉成するよう室内側膨脹弁を動作さ
せる室内側膨脹弁動作手段を備えた構成となっている。

【００１７】この発明によれば、さらに精度よく、液圧
縮による圧縮機の破損を防止するとともに、室内機の能
力制御を適切に行い快適な冷房運転が得られる。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明の請求項２に記載の発明
は、圧縮機、四方弁、室外側熱交換器、室外側膨脹弁か
らなる室外機と室内側熱交換器、室内側膨脹弁からなる
室内機を接続して環状の冷媒回路を構成し、この冷媒回
路に冷媒循環量計測手段を設け、前記室内側熱交換器と
前記室内側膨脹弁との間の液冷媒温度を検知する液配管
温度センサーと、前記室内側熱交換器と前記四方弁との
間の前記室内側熱交換器近傍のガス冷媒温度を検知する
ガス配管温度センサーと、前記室内機の室内側熱交換器
内の圧力損失に相当する温度変化を前記冷媒循環量計測
手段で求めた循環量の関数を用いて決定する温度補正数
決定手段と、前記液配管温度センサーと前記ガス配管温
度センサーの検知温度の差から前記温度補正数決定手段
で決定した温度補正数を引いた値を過熱度として計算す
る過熱度計算手段と、前記過熱度計算手段によって計算
した過熱度に基づき過熱度が大きくなると開成し過熱度
が小さくなると閉成するよう室内側膨脹弁を動作させる
室内側膨脹弁動作手段とから構成したものであり、室内
側熱交換器内の圧力損失を考慮した温度滑りの温度上昇
分を圧力損失に影響する冷媒循環量を用いて予測したの
で、温度滑りの影響を受けることがなく、室内機出口の
過熱度を精度良く算出できる。

【００１９】請求項３に記載の発明は、圧縮機、四方
弁、室外側熱交換器、室外側膨脹弁から成る室外機と、
室内側熱交換器、室内側膨脹弁から成る室内機を接続し
て環状の冷媒回路を構成し、前記室内側熱交換器と前記
室内側膨脹弁との間の液冷媒温度を検知する液配管温度
センサーと前記室内側熱交換器と前記四方弁との間の前
記室内側熱交換器近傍のガス冷媒温度を検知するガス配
管温度センサーと、前記室内機の室内側熱交換器内の圧
力損失に相当する温度変化を前記圧縮機の運転周波数の
関数を用いて決定する温度補正数決定手段と、前記液配
管温度センサーと前記ガス配管温度センサーの検知温度
の差から前記温度補正数決定手段で決定した温度補正数
を引いた値を過熱度として計算する過熱度計算手段と、
前記過熱度計算手段によって計算した過熱度に基づき過
熱度が大きくなると開成し過熱度が小さくなると閉成す
るよう室内側膨脹弁を動作させる室内側膨脹弁動作手段
とから構成したものであり、室内側熱交換器内の圧力損
失を考慮した温度滑りの温度上昇分を、圧力損失に影響
する冷媒循環量を圧縮機の運転周波数を用いることによ
って予測したので、温度滑りの影響を受けることがな
く、室内機出口の過熱度を、安価な方法で精度良く算出
できる。

【００２０】請求項４に記載の発明は、圧縮機、四方
弁、室外側熱交換器、室外側膨脹弁から成る室外機と、
室内側熱交換器、室内側膨脹弁から成る室内機を接続し
て環状の冷媒回路を構成し、前記冷媒回路の低圧側に吸
入圧力センサーを設け、前記室内側熱交換器と前記室内
側膨脹弁との間の液冷媒温度を検知する液配管温度セン
サーと、前記室内側熱交換器と前記四方弁との間の前記
室内側熱交換器近傍のガス冷媒温度を検知するガス配管
温度センサーと、前記室内機の室内側熱交換器内の圧力
損失に相当する温度変化を前記圧縮機の運転周波数と前
記吸入圧力センサーの検知圧力との積の関数を用いて決
定する温度補正数決定手段と、前記液配管温度センサー
と前記ガス配管温度センサーの検知温度の差から前記温
度補正数決定手段で決定した温度補正数を引いた値を過
熱度として計算する過熱度計算手段と、前記過熱度計算
手段によって計算した過熱度に基づき過熱度が大きくな
ると開成し過熱度が小さくなると閉成するよう室内側膨
脹弁を動作させる室内側膨脹弁動作手段とから構成した
ものであり、室内側熱交換器内の圧力損失を考慮した温
度滑りの温度上昇分を、圧力損失に影響する冷媒循環量
を圧縮機の運転周波数と吸入圧力との積を用いることに
よって予測したので、室内機出口の過熱度をさらに精度
良く算出できる。

【００２１】以下、本発明の実施の形態について、図１
から図６を用いて説明する。尚、従来と同一構成につい
ては同一符号を付し、その詳細な説明は省略する。

【００２２】（実施の形態１）図１は非共沸混合冷媒を
用いた冷暖房装置の冷媒サイクル図を示している。図１
において、１１は室内側膨脹弁８と室内側熱交換器７の
間に設けられた液冷媒温度を検知する液配管温度センサ
ー、１２は室内側熱交換器７と四方弁２との間の室内側
熱交換器７近傍のガス冷媒温度を検知するガス配管温度
センサー、１６は圧縮機１と四方弁２の間に設置された
冷媒循環量計測手段、１７ａは室内側熱交換器７内の圧
力損失に相当する温度変化を冷媒循環量計測手段１６で
求めた冷媒循環量Ｇｒの関数を用いて算出する温度補正
数決定手段、１３ａはガス配管温度センサー１２によっ
て検知したガス冷媒温度と液配管温度センサー１１によ
って検知した液冷媒温度との差から温度補正数決定手段
１７ａで決定された温度補正数を引いた値を過熱度とし
て計算する過熱度計算手段、１４ａは過熱度計算手段１
３ａによって計算された過熱度に基づき室内側膨脹弁８
を動作させる室内側膨脹弁動作手段であり、これらは制
御装置１５ａに収納されている。

【００２３】（実施の形態２）図３は非共沸混合冷媒を
用いた冷暖房装置の冷媒サイクル図を示している。図３
において、１１は室内側膨脹弁８と室内側熱交換器７の
間に設けられた液冷媒温度を検知する液配管温度センサ
ー、１２は室内側熱交換器７と四方弁２との間に室内側
熱交換器７近傍のガス冷媒温度を検知するガス配管温度
センサー、１７ｂは室内側熱交換器７内の圧力損失に相
当する温度変化を圧縮機１の運転周波数Ｆの関数を用い
て算出する温度補正数決定手段、１３ｂはガス配管温度
センサー１２によって検知したガス冷媒温度と液配管温
度センサー１１によって検知した液冷媒温度との差から
温度補正数決定手段１７ｂで決定された温度補正数を引
いた値を過熱度として計算する過熱度計算手段、１４ｂ
は過熱度計算手段１３ｂによって計算された過熱度に基
づき室内膨脹弁８を動作させる室内側膨脹弁動作手段で
あり、これらは制御装置１５ｂに収納されている。

【００２４】（実施の形態３）図５は非共沸混合冷媒を
用いた冷暖房装置の冷媒サイクル図を示している。図５
において、１１は室内側膨脹弁と室内側交換器７の間に
設けられた液冷媒温度を検知する液配管温度センサー、
１２は室内側熱交換器７と四方弁２との間の室内側熱交
換器７近傍のガス冷媒温度を検知するガス配管温度セン
サー、１９は圧縮機１と四方弁２の間に設置された吸入
圧力センサー、１７ｃは室内側熱交換器７内の圧力損失
に相当する温度変化を圧縮機１の運転周波数Ｆと吸入圧
力センサー１９の検知圧力Ｐｓとの積の関数を用いて算
出する温度補正数決定手段、１３ｃはガス配管温度セン
サー１２によって検知したガス冷媒温度と液配管温度セ
ンサー１１によって検知した液冷媒温度との差から温度
補正数決定手段１７ｃで決定された温度補正数を引いた
値を過熱度として計算する過熱度計算手段１７ｃで決定
された温度補正数を引いた値を過熱度として計算する過
熱度計算手段、１４ｃは過熱度計算手段１３ｃによって
計算された過熱度に基づき室内側膨脹弁８を動作させる
室内側膨脹弁動作手段であり、これらは制御装置１５ｃ
に収納されている。

【００２５】

【実施例】以上のように構成された冷暖房装置につい
て、ここでは問題となっている冷房運転について動作の
説明を行うこととする。尚、従来と同一の動作について
は、詳細な説明を省略する。

【００２６】（実施例１）図２は本発明の実施の形態１
における冷暖房装置のフローチャートである。

【００２７】図２により、ＳＴＥＰ１で制御装置１５ａ
が冷房運転指令を検知すると、ＳＴＥＰ２で液配管温度
センサー１１は液冷媒温度Ｔｉを検知し、ガス配管温度
センサー１２は温度Ｔｏを検知し、冷媒循環量計測手段
１６は冷媒循環量Ｇｒを検知する。ＳＴＥＰ３では、温
度補正数決定手段１７ａによって、例えば（式１）に示
した関数を用いて温度補正数Ａを算出し、ＳＴＥＰ４で
は、ＳＴＥＰ２で検知したガス配管温度Ｔｏと液配管温
度ＴｉとＳＴＥＰ３で算出した温度補正数Ａとから過熱
度ＳＨ＝Ｔｏ−Ｔｉ−Ａを算出し、ＳＴＥＰ５では、Ｓ
ＴＥＰ４で算出された過熱度ＳＨに応じ、過熱度が大き
くなると開成し、過熱度が小さくなると閉成するよう室
内側膨脹弁８を動作させる。

【００２８】Ａ＝ａ１×Ｇｒ＋ｂ１……（式１）ここで、ａ１，ｂ１は定数この第１の実施例によれば、非共沸混合冷媒を用いた場
合の室内側熱交換器７の過熱度がガス配管温度Ｔｏと液
配管温度Ｔｉとの差から室内側熱交換器７内の圧力損失
に相当する温度変化分を引いた値にほとんど等しいこ
と、室内側熱交換器７内の圧力損失が冷媒循環量にほぼ
比例することに注目して、温度補正数決定手段１７ａに
よって室内側熱交換器７内の圧力損失に相当する温度変
化分を求めるとともに、過熱度計算手段１３ａによって
過熱度ＳＨ＝Ｔｏ−Ｔｉ−Ａを求めているので、室内側
熱交換器内の圧力損失をも考慮した室内機出口の過熱度
を精度良く算出でき、冷房運転時には、適切に室内側膨
脹弁を制御することができ、圧縮機への液戻りによる液
圧縮により圧縮機を破損する危険性を回避すると共に、
室内機の能力制御を適切に行うことができる。

【００２９】尚、非共沸混合冷媒として、例えば、ＨＦ
Ｃ系の混合冷媒である、Ｒ３２／１２５／１３４ａ（３
０／１０／６０ｗｔ％）やＲ３２／１２５／１３４ａ
（２３／２５／５２ｗｔ％）を使用できることは言うま
でもない。また、複数の室内機或いは室外機を有する冷
暖房装置においても適応可能である。

【００３０】（実施例２）図４は本発明の実施の形態２
における冷暖房装置のフローチャートである。

【００３１】図４により、ＳＴＥＰ１で制御装置１５ｂ
が冷房運転指令を検知すると、ＳＴＥＰ２で液配管温度
センサー１１は液冷媒温度Ｔｉを検知し、ガス配管温度
センサー１２は温度Ｔｏを検知し、また圧縮機１の運転
周波数Ｆも検知する。ＳＴＥＰ３では換算周波数計算手
段１８ｂによって、冷暖房装置がマルチシステムの場合
に、当該室内側熱交換器７の１パス当たりの冷媒循環量
に相応する室内機換算周波数ｆを（式２）を用いて算出
する（室外機１：室内機１の冷暖房装置の場合はｆ＝
Ｆ）。

【００３２】ｆ＝（当該室内機容量）／（全運転室内機容量）×Ｆ……（式２）ＳＴＥＰ４では、温度補正数決定手段１７ｂによって、
例えば（式３）に示した関数を用いて温度補正数Ａを算
出し、ＳＴＥＰ５では、ＳＴＥＰ２で検知したガス配管
温度Ｔｏと液配管温度ＴｉとＳＴＥＰ４で算出した温度
補正数Ａとから過熱度ＳＨ＝Ｔｏ−Ｔｉ−Ａを算出し、
ＳＴＥＰ６では、ＳＴＥＰ５で算出された過熱度ＳＨに
応じ、過熱度が大きくなると開成し、過熱度が小さくな
ると閉成するよう室内側膨脹弁８を動作させる。

【００３３】Ａ＝ａ２×ｆ＋ｂ２……（式３）ここで、ａ２，ｂ２は定数この第２の実施例によれば、非共沸混合冷媒を用いた場
合の室内側熱交換器７の過熱度がガス配管温度Ｔｏと液
配管温度Ｔｉとの差から室内側熱交換器７内の圧力損失
に相当する温度変化分を引いた値にほとんど等しいこ
と、室内側熱交換器７内の圧力損失が冷媒循環量、換言
すると圧縮機周波数にほぼ比例することに注目して、温
度補正数決定手段１７ｂｎｉによって室内側熱交換器７
内の圧力損失に相当する温度変化分を求めるとともに、
過熱度計算手段１３ｂによって過熱度ＳＨ＝Ｔｏ−Ｔｉ
−Ａを求めているので、安価な構成で室内側交換器内の
圧力損失をも考慮した室内機出口の過熱度を精度良く算
出でき、冷房運転時には、適切に室内側膨脹弁を制御す
ることができ、圧縮機への液戻りによる液圧縮により、
圧縮機を破損する危険性を回避すると共に、室内機の能
力制御を適切に行うことができる。

【００３４】尚、非共沸混合冷媒として、例えば、ＨＦ
Ｃ系の混合冷媒である、Ｒ３２／１２５／１３４ａ（３
０／１０／６０ｗｔ％）やＲ３２／１２５／１３４ａ
（２３／２５／５２ｗｔ％）を使用できることは言うま
でもない。また、複数の室内機或いは室外機を有する冷
暖房装置においても適応可能である。

【００３５】（実施例３）図６は本発明の実施の形態３
における冷暖房装置のフローチャートである。

【００３６】図６より、ＳＴＥＰ１で制御装置１５ｃが
冷房運転指令を検知すると、ＳＴＥＰ２で液配管温度セ
ンサー１１は液冷媒温度Ｔｉを検知し、ガス配管温度セ
ンサー１２は温度Ｔｏを検知し、吸入圧力センサー１９
は吸入圧力Ｐｓを検知し、また圧縮機１の運転周波数Ｆ
も検知する。ＳＴＥＰ３では換算周波数計算手段１８ｃ
によって、冷暖房装置がマルチシステムの場合に、当該
室内側熱交換器７の１パス当たりの冷媒循環量に相応す
る室内機換算周波数ｆを（式２）を用いて算出する。
（室外機１：室内機１の冷暖房装置の場合はｆ＝Ｆ）。

【００３７】ＳＴＥＰ４では、温度補正決定手段１７ｃ
によって、例えば（式４）に示した関数を用いて温度補
正数Ａを算出し、ＳＴＥＰ５では、ＳＴＥＰ２で検知し
たガス配管温度Ｔｏと液配管温度ＴｉとＳＴＥＰ４で算
出した温度補正数ＡＴとから過熱度ＳＨ＝Ｔｏ−Ｔｉ−
Ａを算出し、ＳＴＥＰ６では、ＳＴＥＰ５で算出された
過熱度ＳＨに応じ、過熱度が大きくなると開成し、過熱
度が小さくなると閉成するよう室内側膨脹弁８を動作さ
せる。

【００３８】Ａ＝ａ３×（ｆ×Ｐｓ）＋ｂ３……（式４）ここで、ａ３，ｂ３は定数この第３の実施例によれば、非共沸混合冷媒を用いた場
合の室内側熱交換器７の過熱度がガス配管温度Ｔｏと液
配管温度Ｔｉとの差から室内側熱交換器７内の圧力損失
に相当する温度変化分を引いた値にほとんど等しいこと
と、室内側熱交換器７内の圧力損失が冷媒循環量、換言
すると圧縮機周波数と吸入圧力との積にほぼ比例するこ
とに注目して、温度補正数決定手段１７ｃによって室内
側熱交換器７内の圧力損失に相当する温度変化分を求め
るとともに、過熱度計算手段１３ｃによって過熱度ＳＨ
＝Ｔｏ−Ｔｉ−Ａを求めているので、安価な構成で室内
側熱交換器内の圧力損失をも考慮した室内機出口の過熱
度をさらに精度良く算出でき、冷房運転時には、適切に
室内側膨脹弁を制御することができ、圧縮機への液戻り
による液圧縮により、圧縮機を破損する危険性を回避す
ると共に、室内機の能力制御を適切に行うことができ
る。

【００３９】尚、非共沸混合冷媒として、例えば、ＨＦ
Ｃ系の混合冷媒である、Ｒ３２／１２５／１３４ａ（３
０／１０／６０ｗｔ％）やＲ３２／１２５／１３４ａ
（２３／２５／５２ｗｔ％）を使用できることは言うま
でもない。また、複数の室内機或いは室外機を有する冷
暖房装置においても適応可能である。

【００４０】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、温度滑り
を有する非共沸混合冷媒を用いた冷暖房装置において、
室内機出口の過熱度を安価な構成で精度良く算出し、常
に適切に室内側膨脹弁を制御し、液圧縮による圧縮機の
破損を防止するとともに、室内機の能力制御を適切に行
い快適な冷房運転が得られるという有利な効果が得られ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１における冷暖房装置の冷
媒サイクル図

【図２】本発明の実施の形態１における冷暖房装置のフ
ローチャート

【図３】本発明の実施の形態２における冷暖房装置の冷
媒サイクル図

【図４】本発明の実施の形態２における冷暖房装置のフ
ローチャート

【図５】本発明の実施の形態３における冷暖房装置の冷
媒サイクル図

【図６】本発明の実施の形態３における冷暖房装置のフ
ローチャート

【図７】従来の冷暖房装置の冷媒サイクル図

【図８】単一冷媒のモリエル線図

【図９】非共沸混合冷媒のモリエル線図

【符号の説明】

１圧縮機２四方弁３室外側熱交換器４室外側膨脹弁６室外機７室内側熱交換器８室内側膨脹弁１０室内機１１液配管温度センサー１２ガス配管温度センサー１３ａ，１３ｂ，１３ｃ過熱度計算手段１４ａ，１４ｂ，１４ｃ室内側膨脹弁動作手段１６冷媒循環量計測手段１７ａ，１７ｂ，１７ｃ温度補正数決定手段１８ａ，１８ｂ，１８ｃ換算周波数計算手段１９吸入圧力センサー

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者中谷和生大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内 (72)発明者尾関正高大阪府門真市大字門真1006番地松下電器産業株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧縮機、四方弁、室外側熱交換器、室外
側膨脹弁からなる室外機と、室内側熱交換器、室内側膨
脹弁からなる室内機を接続して環状の冷媒回路を構成
し、前記室内側熱交換器と前記室内側膨脹弁との間の液
冷媒温度を検知する液配管温度センサーと、前記室内側
熱交換器と前記四方弁との間の前記室内側熱交換器近傍
のガス冷媒温度を検知するガス配管温度センサーと、前
記室内機の室内側熱交換器内の圧力損失に相当する温度
変化を決定する温度補正数決定手段と、前記液配管温度
センサーと前記ガス配管温度センサーの検知温度の差か
ら前記温度補正数決定手段で決定した温度補正数を引い
た値を過熱度として計算する加熱度計算手段と、前記加
熱度計算手段によって計算した過熱度に基づき過熱度が
大きくなると開成し過熱度が小さくなると閉成するよう
室内側膨脹弁を動作させる室内側膨脹弁動作手段を設
け、冷媒として非共沸混合物を用いた冷暖房装置。
【請求項２】環状の冷媒回路に冷媒環状量計測手段を
設けるとともに、温度補正数決定手段が前記冷媒循環量
計測手段で求めた冷媒循環量の関数である請求項１記載
の冷暖房装置。
【請求項３】温度補正数決定手段が圧縮機の運転周波
数の関数である請求項１記載の冷暖房装置。
【請求項４】環状の冷媒回路の低圧側に吸入圧力セン
サーを設けるとともに、温度補正数決定手段が圧縮機の
運転数は数と前記吸入圧力センサーの検知圧力との積の
関数である請求項１記載の冷暖房装置。