JPH1060531A - 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH1060531A JPH1060531A JP21729096A JP21729096A JPH1060531A JP H1060531 A JPH1060531 A JP H1060531A JP 21729096 A JP21729096 A JP 21729096A JP 21729096 A JP21729096 A JP 21729096A JP H1060531 A JPH1060531 A JP H1060531A
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- rolling
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造法を
提供することを目的とする。 【解決手段】 鋼中に重量％で０．１０％＜Ｓｉ≦２．
００％、０．１％≦Ｍｎ≦１．０％、０．１０％≦Ａｌ
≦１．００％、Ｃ≦０．００５０％、Ｎ≦０．００５０
％、Ｓ≦０．００５０％を含有し残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなる成分の鋼を熱間圧延し熱延板とし、絶
縁皮膜を施すか、あるいは施さずに最終製品とする無方
向性電磁鋼板の製造方法において、仕上熱間圧延時に、
少なくとも１パスを歪み速度１５０ｓ-1以上でかつ、少
なくとも１組のスタンド間張力が１．５kgf ／mm2 以上
で仕上熱延を行い、仕上熱延終了温度が７５０℃以上
（Ａr3＋Ａr1）／２以下であることを特徴とする無方向
性電磁鋼板製造法。さらに上記熱延で粗圧延後のシート
バーを接合し、連続して仕上熱延に供することを特徴と
する磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
提供することを目的とする。 【解決手段】 鋼中に重量％で０．１０％＜Ｓｉ≦２．
００％、０．１％≦Ｍｎ≦１．０％、０．１０％≦Ａｌ
≦１．００％、Ｃ≦０．００５０％、Ｎ≦０．００５０
％、Ｓ≦０．００５０％を含有し残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなる成分の鋼を熱間圧延し熱延板とし、絶
縁皮膜を施すか、あるいは施さずに最終製品とする無方
向性電磁鋼板の製造方法において、仕上熱間圧延時に、
少なくとも１パスを歪み速度１５０ｓ-1以上でかつ、少
なくとも１組のスタンド間張力が１．５kgf ／mm2 以上
で仕上熱延を行い、仕上熱延終了温度が７５０℃以上
（Ａr3＋Ａr1）／２以下であることを特徴とする無方向
性電磁鋼板製造法。さらに上記熱延で粗圧延後のシート
バーを接合し、連続して仕上熱延に供することを特徴と
する磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気機器の鉄心材
料として用いられる、磁束密度が高い無方向性電磁鋼板
の製造方法に関するものである。
料として用いられる、磁束密度が高い無方向性電磁鋼板
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気機器、特に無方向性電磁鋼板
が使用される回転機の分野においては、世界的なエネル
ギー節減の地球環境保全の動きの中で、高効率化の動き
が急速に広まりつつある。このような市場の要請に対
し、無方向性電磁鋼板においては、低鉄損化により使用
時のエネルギーロスを低減する試みがなされ、高Ｓｉ成
分系を中心とした低鉄損無方向性電磁鋼板の開発が行わ
れてきた。
が使用される回転機の分野においては、世界的なエネル
ギー節減の地球環境保全の動きの中で、高効率化の動き
が急速に広まりつつある。このような市場の要請に対
し、無方向性電磁鋼板においては、低鉄損化により使用
時のエネルギーロスを低減する試みがなされ、高Ｓｉ成
分系を中心とした低鉄損無方向性電磁鋼板の開発が行わ
れてきた。
【０００３】一方、無方向性電磁鋼板の用途の中には、
自動車のパワーウィンドウのモーターの様に、動作時間
が短く、鉄損についてはあまり良い特性を必要とせず、
むしろ小型軽量化への要請の方が強いものが存在する。
この様な用途においては、高磁束密度化することで、起
動時および動作時のトルクを上昇させることで、回転機
を小型化することが可能である。さらに、このような用
途で使用される無方向性電磁鋼板に対しては、コストが
安いことが強く求められるのが特徴である。
自動車のパワーウィンドウのモーターの様に、動作時間
が短く、鉄損についてはあまり良い特性を必要とせず、
むしろ小型軽量化への要請の方が強いものが存在する。
この様な用途においては、高磁束密度化することで、起
動時および動作時のトルクを上昇させることで、回転機
を小型化することが可能である。さらに、このような用
途で使用される無方向性電磁鋼板に対しては、コストが
安いことが強く求められるのが特徴である。
【０００４】従来技術では、無方向性電磁鋼板の高磁束
密度化のために、冷延前結晶粒径を粗大化して磁束密度
を改善させる方法が行われてきた。この目的のために、
一般的には連続焼鈍あるいは箱焼鈍により熱延板焼鈍を
行い、冷延前結晶粒径を粗大化させ、再結晶集合組織の
改善を図ることで磁束密度を向上することが行われてき
た。しかしながら、この方法では熱延板焼鈍工程を付加
することによりコスト上昇が著しく、前記の様な目的で
使用される需要家においては受け入れられないのが現状
であった。
密度化のために、冷延前結晶粒径を粗大化して磁束密度
を改善させる方法が行われてきた。この目的のために、
一般的には連続焼鈍あるいは箱焼鈍により熱延板焼鈍を
行い、冷延前結晶粒径を粗大化させ、再結晶集合組織の
改善を図ることで磁束密度を向上することが行われてき
た。しかしながら、この方法では熱延板焼鈍工程を付加
することによりコスト上昇が著しく、前記の様な目的で
使用される需要家においては受け入れられないのが現状
であった。
【０００５】そこで、無方向性電磁鋼板の冷延前結晶組
織を安価に粗大化する技術として、仕上熱延後の熱延板
を７００℃から１０００℃の高温で巻取り、これをコイ
ルの保有熱で焼鈍する自己焼鈍法が特開昭５４−７６４
２２号公報に、また特公昭６２−６１６４４号公報に
は、熱延終了温度を１０００℃以上の高温として無注水
時間を設定し、いわゆるランアウトテーブル上で巻取前
に熱延組織を再結晶・粒成長を図る方法が開示されてい
る。
織を安価に粗大化する技術として、仕上熱延後の熱延板
を７００℃から１０００℃の高温で巻取り、これをコイ
ルの保有熱で焼鈍する自己焼鈍法が特開昭５４−７６４
２２号公報に、また特公昭６２−６１６４４号公報に
は、熱延終了温度を１０００℃以上の高温として無注水
時間を設定し、いわゆるランアウトテーブル上で巻取前
に熱延組織を再結晶・粒成長を図る方法が開示されてい
る。
【０００６】しかしながらこれらの製法においても、熱
延板製造後、冷間圧延工程を実施することを必要とする
ため、従来の無方向性電磁鋼板製造技術の製造コストと
同等であり、昨今の需要家のコスト低減に対する厳しい
要求には応えうるものではなかった。
延板製造後、冷間圧延工程を実施することを必要とする
ため、従来の無方向性電磁鋼板製造技術の製造コストと
同等であり、昨今の需要家のコスト低減に対する厳しい
要求には応えうるものではなかった。
【０００７】発明者らはこのような無方向性電磁鋼板に
対する需要家の要請に応える方策を見出すため、熱延板
を最終製品とするいわゆるホットファイナル製品の開発
に的を絞り検討を行った。無方向性電磁鋼板において
は、いわゆる冷延電磁鋼板の方がホットファイナル製品
に比べて磁気特性が優れることから、市場においては冷
延電磁鋼板に切り替えられてきたのが実情である。しか
し発明者等は低コストなホットファイナル電磁鋼板の特
性を改善することを目的に、仕上げ熱延技術に注目して
検討を行った。
対する需要家の要請に応える方策を見出すため、熱延板
を最終製品とするいわゆるホットファイナル製品の開発
に的を絞り検討を行った。無方向性電磁鋼板において
は、いわゆる冷延電磁鋼板の方がホットファイナル製品
に比べて磁気特性が優れることから、市場においては冷
延電磁鋼板に切り替えられてきたのが実情である。しか
し発明者等は低コストなホットファイナル電磁鋼板の特
性を改善することを目的に、仕上げ熱延技術に注目して
検討を行った。
【０００８】その結果、ただ単に仕上げ板厚を薄手化し
て渦電流損を低減することにより鉄損を改善するのみな
らず、Ｓｉを０．１０％を上回り２．００％以下、Ｍｎ
を０．１０％以上１．００％以下、Ａｌを０．１０％以
上１．００％以下含有する鋼にあって、１．仕上熱間圧
延時に、少なくとも１パスにおいて、歪み速度を高め、
少なくとも１組のスタンド間の張力を高めることによ
り、成品の磁束密度が増加する、２．圧延歪を解放して
磁気特性を改善するために仕上熱延終了温度を一定の範
囲に制御する、３．粗圧延後のシートバーを仕上熱延前
に先行するシートバーに接合し、当該シートバーを連続
して仕上熱延に供することで高歪み速度下かつ高張力下
での仕上熱延を安定して実施しうること等を見いだし、
発明の完成に至った。
て渦電流損を低減することにより鉄損を改善するのみな
らず、Ｓｉを０．１０％を上回り２．００％以下、Ｍｎ
を０．１０％以上１．００％以下、Ａｌを０．１０％以
上１．００％以下含有する鋼にあって、１．仕上熱間圧
延時に、少なくとも１パスにおいて、歪み速度を高め、
少なくとも１組のスタンド間の張力を高めることによ
り、成品の磁束密度が増加する、２．圧延歪を解放して
磁気特性を改善するために仕上熱延終了温度を一定の範
囲に制御する、３．粗圧延後のシートバーを仕上熱延前
に先行するシートバーに接合し、当該シートバーを連続
して仕上熱延に供することで高歪み速度下かつ高張力下
での仕上熱延を安定して実施しうること等を見いだし、
発明の完成に至った。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
需要家の低コスト高磁束密度無方向性電磁鋼板への強い
要請に応え、高トルクかつ小型化の可能な高磁束密度無
方向性電磁鋼板の製造法を提供するものである。
需要家の低コスト高磁束密度無方向性電磁鋼板への強い
要請に応え、高トルクかつ小型化の可能な高磁束密度無
方向性電磁鋼板の製造法を提供するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、以下の通りである。
ろは、以下の通りである。
【００１１】(1) 鋼中に重量％で ０．１０％＜Ｓｉ≦２．００％ ０．１０％≦Ｍｎ≦１．００％ Ｃ≦０．００５０％ Ｎ≦０．００５０％ Ｓ≦０．００５０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを用い、熱間圧延し熱延板とし、絶縁皮膜を施す
か、あるいは施さずに最終製品とする無方向性電磁鋼板
の製造方法において、仕上熱間圧延時に、少なくとも１
パスを歪み速度１５０ｓ-1以上でかつ、少なくとも１組
のスタンド間の張力が １．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で仕
上げ熱延を実施し、仕上熱延終了温度が７５０℃以上
（Ａr3＋Ａr1）／２以下であることを特徴とする磁束密
度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
ラブを用い、熱間圧延し熱延板とし、絶縁皮膜を施す
か、あるいは施さずに最終製品とする無方向性電磁鋼板
の製造方法において、仕上熱間圧延時に、少なくとも１
パスを歪み速度１５０ｓ-1以上でかつ、少なくとも１組
のスタンド間の張力が １．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で仕
上げ熱延を実施し、仕上熱延終了温度が７５０℃以上
（Ａr3＋Ａr1）／２以下であることを特徴とする磁束密
度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１２】(2) 鋼中に重量％で、更に０．１０％≦
Ａｌ≦１．００％を含有することを特徴とする前記(1)
項記載の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
Ａｌ≦１．００％を含有することを特徴とする前記(1)
項記載の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１３】(3) 粗圧延後のシートバーを仕上熱延前
に先行するシートバーに接合し、当該シートバーを連続
して仕上熱延に供することを特徴とする前記(1) 又は
(2) 項記載の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方
法。
に先行するシートバーに接合し、当該シートバーを連続
して仕上熱延に供することを特徴とする前記(1) 又は
(2) 項記載の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方
法。
【００１４】(4) 仕上熱延後の鋼板に酸洗を施し、２
％以上２０％以下の圧延率のスキンパスを施すことを特
徴とする前記(1) 又は(2) 又は(3) 記載の磁束密度が高
い無方向性電磁鋼板の製造方法。
％以上２０％以下の圧延率のスキンパスを施すことを特
徴とする前記(1) 又は(2) 又は(3) 記載の磁束密度が高
い無方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１５】以下に、本発明を詳細に説明する。
【００１６】まず、成分について説明すると、Ｓｉは鋼
板の固有抵抗を増大させ渦流損を低減させ、鉄損値を改
善するために添加される。Ｓｉ含有量が０．１０％以下
であると本発明が目的とする低鉄損無方向性電磁鋼板に
必要な固有抵抗が十分に得られないので０．１０％を上
回る量を添加する必要がある。一方、Ｓｉ含有量が２．
００％を越えると圧延時の耳割れが著しく増加し、圧延
が困難になるとともにコスト増ともなるので２．００％
以下とする必要がある。
板の固有抵抗を増大させ渦流損を低減させ、鉄損値を改
善するために添加される。Ｓｉ含有量が０．１０％以下
であると本発明が目的とする低鉄損無方向性電磁鋼板に
必要な固有抵抗が十分に得られないので０．１０％を上
回る量を添加する必要がある。一方、Ｓｉ含有量が２．
００％を越えると圧延時の耳割れが著しく増加し、圧延
が困難になるとともにコスト増ともなるので２．００％
以下とする必要がある。
【００１７】Ａｌも、Ｓｉと同様に、鋼板の固有抵抗を
増大させ渦電流損を低減させる効果を有する。本発明が
目的とする低鉄損高磁束密度無方向性電磁鋼板を得るた
めには、０．１０％以上添加する必要がある。一方、Ａ
ｌ含有量が１．００％を越えると、磁束密度が低下し、
コスト高ともなるので１．００％以下とする。
増大させ渦電流損を低減させる効果を有する。本発明が
目的とする低鉄損高磁束密度無方向性電磁鋼板を得るた
めには、０．１０％以上添加する必要がある。一方、Ａ
ｌ含有量が１．００％を越えると、磁束密度が低下し、
コスト高ともなるので１．００％以下とする。
【００１８】また、鋼中のＡｌ含有量が０．１０％未満
であっても本発明の効果はなんら損なわれるものではな
い。
であっても本発明の効果はなんら損なわれるものではな
い。
【００１９】Ｍｎは、Ａｌ、Ｓｉと同様に鋼板の固有抵
抗を増大させ渦電流損を低減させる効果を有する。この
目的のため、Ｍｎ含有量は０．１０％以上とする必要が
ある。一方、Ｍｎ含有量が１．００％を越えると熱延時
の変形抵抗が増加し熱延が困難となるとともに、熱延後
の結晶組織が微細化しやすくなり、磁気特性が悪化する
ので、Ｍｎ含有量は１．００％以下とする必要がある。
抗を増大させ渦電流損を低減させる効果を有する。この
目的のため、Ｍｎ含有量は０．１０％以上とする必要が
ある。一方、Ｍｎ含有量が１．００％を越えると熱延時
の変形抵抗が増加し熱延が困難となるとともに、熱延後
の結晶組織が微細化しやすくなり、磁気特性が悪化する
ので、Ｍｎ含有量は１．００％以下とする必要がある。
【００２０】また、Ｍｎ添加量は仕上げ熱延前の高温の
シートバー接合部の強度確保の点からもきわめて重要で
ある。なぜなら、低融点の硫化物が結晶粒界に存在する
ことによるシートバー接合部の熱間脆化を防止するため
に、ＭｎとＳとの重量濃度の比であるＭｎ／Ｓの値を２
０以上とすることが必要であるからである。本発明に規
定する成分範囲では、Ｍｎ含有量が０．１％以上であ
り、Ｓ含有量は０．００５０％以下であるので、Ｍｎ／
Ｓの値は２０以上に保たれ、この観点からは問題がな
い。
シートバー接合部の強度確保の点からもきわめて重要で
ある。なぜなら、低融点の硫化物が結晶粒界に存在する
ことによるシートバー接合部の熱間脆化を防止するため
に、ＭｎとＳとの重量濃度の比であるＭｎ／Ｓの値を２
０以上とすることが必要であるからである。本発明に規
定する成分範囲では、Ｍｎ含有量が０．１％以上であ
り、Ｓ含有量は０．００５０％以下であるので、Ｍｎ／
Ｓの値は２０以上に保たれ、この観点からは問題がな
い。
【００２１】また、製品の機械的特性の向上、磁気的特
性、耐錆性の向上あるいはその他の目的のために、Ｐ、
Ｂ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｃｕの１種または２種以
上を鋼中に含有させても本発明の効果は損なわれない。
性、耐錆性の向上あるいはその他の目的のために、Ｐ、
Ｂ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｃｕの１種または２種以
上を鋼中に含有させても本発明の効果は損なわれない。
【００２２】Ｃ含有量が０．００５０％を越えると使用
中の磁気時効により鉄損が悪化して使用時のエネルキ゛ーロスが
増加するため、０．００５０％以下に制御することが必
要である。
中の磁気時効により鉄損が悪化して使用時のエネルキ゛ーロスが
増加するため、０．００５０％以下に制御することが必
要である。
【００２３】Ｓ、Ｎは熱間圧延工程におけるスラブ加熱
中に一部再固溶し、熱間圧延中にＭｎＳ等の硫化物、Ａ
ｌＮ等の窒化物を形成する。これらが存在することによ
り熱延組織の粒成長を妨げるとともに仕上げ焼鈍時の結
晶粒成長を妨げ鉄損が悪化するのでＳは０．００５０
％、Ｎは０．００５０％以下にする必要がある。
中に一部再固溶し、熱間圧延中にＭｎＳ等の硫化物、Ａ
ｌＮ等の窒化物を形成する。これらが存在することによ
り熱延組織の粒成長を妨げるとともに仕上げ焼鈍時の結
晶粒成長を妨げ鉄損が悪化するのでＳは０．００５０
％、Ｎは０．００５０％以下にする必要がある。
【００２４】次に本発明のプロセス条件について説明す
る。
る。
【００２５】前記成分からなる鋼スラブは、転炉で溶製
され連続鋳造あるいは造塊−分塊圧延により製造され
る。鋼スラブは公知の方法にて加熱される。このスラブ
に熱間圧延を施し所定の厚みとする。
され連続鋳造あるいは造塊−分塊圧延により製造され
る。鋼スラブは公知の方法にて加熱される。このスラブ
に熱間圧延を施し所定の厚みとする。
【００２６】仕上熱延時のパスの歪み速度とスタンド間
張力の成品磁気特性に対する影響を調査するため下記の
様な実験を行った。表１に示す成分の鋼を溶製し仕上げ
熱延を実施した。
張力の成品磁気特性に対する影響を調査するため下記の
様な実験を行った。表１に示す成分の鋼を溶製し仕上げ
熱延を実施した。
【００２７】
【表１】
【００２８】仕上熱延時の最終パスの歪み速度と最終２
パスのスタンド間張力を変えるためパススケジュールを
変更して試験を行った。この鋼のＡr3点は９００℃であ
り、Ａr1点は８６９℃であるため、熱延仕上げ温度は
（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７５０℃以上である８５０℃
とし、０．８ｍｍ厚に仕上げ水冷して５５０℃で巻き取
った。得られた試料からエプスタイン試料を切断して磁
気特性を測定した。
パスのスタンド間張力を変えるためパススケジュールを
変更して試験を行った。この鋼のＡr3点は９００℃であ
り、Ａr1点は８６９℃であるため、熱延仕上げ温度は
（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７５０℃以上である８５０℃
とし、０．８ｍｍ厚に仕上げ水冷して５５０℃で巻き取
った。得られた試料からエプスタイン試料を切断して磁
気特性を測定した。
【００２９】仕上熱延時の最終パスの歪み速度に対する
製品磁束密度の依存性を図１に示した。このときの最終
２スタンド間張力は３．１ｋｇｆ／ｍｍ2 とした。図１
によれば歪み速度１５０ｓ-1以上で成品磁束密度が上昇
することがわかる。
製品磁束密度の依存性を図１に示した。このときの最終
２スタンド間張力は３．１ｋｇｆ／ｍｍ2 とした。図１
によれば歪み速度１５０ｓ-1以上で成品磁束密度が上昇
することがわかる。
【００３０】なお、歪み速度の計算は下記の式によって
行う。ここで、ｒは圧下率％／１００、ｎはロールの回
転数（ｒｐｍ）、Ｒは圧延ロール半径（ｍｍ）、Ｈ０は
圧延前の板厚（ｍｍ）である。
行う。ここで、ｒは圧下率％／１００、ｎはロールの回
転数（ｒｐｍ）、Ｒは圧延ロール半径（ｍｍ）、Ｈ０は
圧延前の板厚（ｍｍ）である。
【００３１】歪み速度＝（２πｎ／（６０ｒ0.5 ））
（Ｒ/ Ｈ0 ）0.5ln （１／（１−ｒ）） 次に、同一の鋼を用い、仕上熱延の最終スタンド歪み速
度を３２５ｓ-1として、最終２スタンド間の張力を変
え、他の条件は同一で実験を行った。仕上熱延時の最終
２スタンド間の張力と製品磁束密度の関係を図２に示し
た。図２に示されるとおり、仕上熱延の最終２スタンド
間の張力が１．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で成品磁束密度が
上昇することがわかる。
（Ｒ/ Ｈ0 ）0.5ln （１／（１−ｒ）） 次に、同一の鋼を用い、仕上熱延の最終スタンド歪み速
度を３２５ｓ-1として、最終２スタンド間の張力を変
え、他の条件は同一で実験を行った。仕上熱延時の最終
２スタンド間の張力と製品磁束密度の関係を図２に示し
た。図２に示されるとおり、仕上熱延の最終２スタンド
間の張力が１．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で成品磁束密度が
上昇することがわかる。
【００３２】以上の実験から示されるように、仕上熱延
において少なくとも１パスの歪み速度は１５０ｓ-1以上
で、少なくとも１組のスタンド間の張力が１．５ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であればよい。歪み速度の上限は特に設け
ない。これは、熱延機の設備能力および熱延板の形状制
御性から、歪み速度の上限は自ずから決まるからであ
る。すなわち、歪み速度は圧延速度、熱延ロール径、圧
下量により決まり、圧延速度、圧下量を大きくすれば歪
み速度は増大するが、熱延鋼板の形状制御は困難とな
る。無方向性電磁鋼板は積層して使用に供されるため、
その形状に対しては厳しい管理が必要であるので、歪み
速度を増加させることにはおのずから限界がある。この
観点からは歪み速度は６００ｓ-1程度が限界である。
において少なくとも１パスの歪み速度は１５０ｓ-1以上
で、少なくとも１組のスタンド間の張力が１．５ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上であればよい。歪み速度の上限は特に設け
ない。これは、熱延機の設備能力および熱延板の形状制
御性から、歪み速度の上限は自ずから決まるからであ
る。すなわち、歪み速度は圧延速度、熱延ロール径、圧
下量により決まり、圧延速度、圧下量を大きくすれば歪
み速度は増大するが、熱延鋼板の形状制御は困難とな
る。無方向性電磁鋼板は積層して使用に供されるため、
その形状に対しては厳しい管理が必要であるので、歪み
速度を増加させることにはおのずから限界がある。この
観点からは歪み速度は６００ｓ-1程度が限界である。
【００３３】また、スタンド間の張力についても上限は
設けないが、スタンド間張力が大きくなると通板時に変
形が生じ板幅が狭くなるので、これを補償するためにス
ラブ幅を広める必要がある。この観点からの張力の限界
は１０ｋｇｆ／ｍｍ2 程度である。
設けないが、スタンド間張力が大きくなると通板時に変
形が生じ板幅が狭くなるので、これを補償するためにス
ラブ幅を広める必要がある。この観点からの張力の限界
は１０ｋｇｆ／ｍｍ2 程度である。
【００３４】また、本発明の様な高歪み速度かつ高張力
下での仕上げ熱間圧延を安定的に行うために、粗圧延後
のシートバーを、先行するシートバーに接合し、仕上熱
間圧延を連続的に行うことが特に有効である。
下での仕上げ熱間圧延を安定的に行うために、粗圧延後
のシートバーを、先行するシートバーに接合し、仕上熱
間圧延を連続的に行うことが特に有効である。
【００３５】熱延終了温度が７５０℃を下回ると鋼板の
圧延反力が増大して圧延が困難になるとともに、熱延時
に導入された歪が回復および再結晶により解放される比
率が激減し、磁気特性が著しく悪化するので、仕上熱延
終了温度は７５０℃以上とする。また、本発明の成分系
ではαγ変態が存在するため、仕上熱延終了温度を過度
に上昇させると熱延終了後の冷却時に結晶組織が微細と
なり磁気特性が著しく悪化する。このため、熱延終了温
度は（Ａr3＋Ａr1）／２以下とする。
圧延反力が増大して圧延が困難になるとともに、熱延時
に導入された歪が回復および再結晶により解放される比
率が激減し、磁気特性が著しく悪化するので、仕上熱延
終了温度は７５０℃以上とする。また、本発明の成分系
ではαγ変態が存在するため、仕上熱延終了温度を過度
に上昇させると熱延終了後の冷却時に結晶組織が微細と
なり磁気特性が著しく悪化する。このため、熱延終了温
度は（Ａr3＋Ａr1）／２以下とする。
【００３６】以上の方法により得られた熱延板は酸洗を
施さないで使用に供しても良いが、後工程での加工性を
改善するため、酸洗を施して表面の酸化物を除去した方
がより好ましい。さらに、表面に絶縁皮膜を施しても良
い。
施さないで使用に供しても良いが、後工程での加工性を
改善するため、酸洗を施して表面の酸化物を除去した方
がより好ましい。さらに、表面に絶縁皮膜を施しても良
い。
【００３７】また、酸洗した熱延板に２％以上２０％以
下の圧延を施し、歪取り焼鈍を施して鉄損特性を改善し
て使用しても良い。その際、圧延率が２％未満では磁気
特性改善の効果が無く、２０％超ではコストアップとな
るので圧延率は２％以上２０％以下とする。歪取り焼鈍
は焼鈍設備を簡略化する目的から、７５０℃程度の温度
で行うのが好ましい。
下の圧延を施し、歪取り焼鈍を施して鉄損特性を改善し
て使用しても良い。その際、圧延率が２％未満では磁気
特性改善の効果が無く、２０％超ではコストアップとな
るので圧延率は２％以上２０％以下とする。歪取り焼鈍
は焼鈍設備を簡略化する目的から、７５０℃程度の温度
で行うのが好ましい。
【００３８】
【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。
【００３９】実施例１ 表２に示した成分を有する無方向性電磁鋼用スラブを通
常の方法にて加熱し、粗圧延機により厚み５０ｍｍの粗
バーに仕上げ、その後、仕上げ熱延機により０．８ｍｍ
に仕上げた。
常の方法にて加熱し、粗圧延機により厚み５０ｍｍの粗
バーに仕上げ、その後、仕上げ熱延機により０．８ｍｍ
に仕上げた。
【００４０】仕上げ熱延最終パスの歪み速度をコイル全
長にわたり３００〜３２０ｓ-1に制御した。また、仕上
熱間圧延時に鋼板とワークロール間にスリップが生じ鋼
板の表面に疵が形成されることを防止するために、粗圧
延後のシートバーを先行するシートバーに溶接し、仕上
熱間圧延を連続して行った。この鋼のＡr3点は９００℃
であり、Ａr1点は８７０℃であるため、熱延仕上げ温度
は（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７５０℃以上である８６０
℃とした。
長にわたり３００〜３２０ｓ-1に制御した。また、仕上
熱間圧延時に鋼板とワークロール間にスリップが生じ鋼
板の表面に疵が形成されることを防止するために、粗圧
延後のシートバーを先行するシートバーに溶接し、仕上
熱間圧延を連続して行った。この鋼のＡr3点は９００℃
であり、Ａr1点は８７０℃であるため、熱延仕上げ温度
は（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７５０℃以上である８６０
℃とした。
【００４１】その後、エプスタイン試料に切断し、磁気
特性を測定した。表３に本発明と比較例の成分と磁気測
定結果をあわせて示す。
特性を測定した。表３に本発明と比較例の成分と磁気測
定結果をあわせて示す。
【００４２】このように仕上げ熱延時の最終２スタンド
間の張力を１．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上に高めたことによ
り、磁束密度の値が高く、鉄損値の低い磁気特性の優れ
た無方向性電磁鋼板を得ることが可能である。
間の張力を１．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上に高めたことによ
り、磁束密度の値が高く、鉄損値の低い磁気特性の優れ
た無方向性電磁鋼板を得ることが可能である。
【００４３】
【表２】
【００４４】
【表３】
【００４５】実施例２ 表４に示した成分を有する無方向性電磁鋼用スラブを通
常の方法にて加熱し、粗圧延機により厚み５０ｍｍの粗
バーに仕上げ、その後、仕上げ熱延機により１．０ｍｍ
に仕上げた。仕上げ熱延最終２スタンド間の張力を３．
０ｋｇｆ／ｍｍ2 から３．２ｋｇｆ／ｍｍ2 に保って圧
延を行った。また、仕上熱間圧延時に鋼板とワークロール間に
スリッフ゜ が生じ鋼板の表面に疵が形成されることを防止す
るために、粗圧延後のシートバーを先行するシートバー
に溶接し、仕上熱間圧延を連続して行った。この鋼のＡ
r3点は９０１℃であり、Ａr1点は８６８℃であるため、
熱延仕上げ温度は（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７５０℃以
上である８５５℃とした。その後、エプスタイン試料に
切断し、磁気特性を測定した。表５に本発明と比較例の
成分と磁気測定結果をあわせて示す。
常の方法にて加熱し、粗圧延機により厚み５０ｍｍの粗
バーに仕上げ、その後、仕上げ熱延機により１．０ｍｍ
に仕上げた。仕上げ熱延最終２スタンド間の張力を３．
０ｋｇｆ／ｍｍ2 から３．２ｋｇｆ／ｍｍ2 に保って圧
延を行った。また、仕上熱間圧延時に鋼板とワークロール間に
スリッフ゜ が生じ鋼板の表面に疵が形成されることを防止す
るために、粗圧延後のシートバーを先行するシートバー
に溶接し、仕上熱間圧延を連続して行った。この鋼のＡ
r3点は９０１℃であり、Ａr1点は８６８℃であるため、
熱延仕上げ温度は（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７５０℃以
上である８５５℃とした。その後、エプスタイン試料に
切断し、磁気特性を測定した。表５に本発明と比較例の
成分と磁気測定結果をあわせて示す。
【００４６】このように仕上げ熱延時の最終パスの歪み
速度を１５０ｓ-1以上に高めれば、磁束密度の値が高
く、鉄損値の低い磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を
得ることが可能である。
速度を１５０ｓ-1以上に高めれば、磁束密度の値が高
く、鉄損値の低い磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を
得ることが可能である。
【００４７】
【表４】
【００４８】
【表５】
【００４９】実施例３ 表６に示した成分を有する無方向性電磁鋼用スラブを通
常の方法にて加熱し、粗圧延機により厚み５０ｍｍの粗
バーに仕上げ、その後、仕上げ熱延機により１．０ｍｍ
に仕上げた。仕上げ熱延最終２スタンド間の張力を３．
１ｋｇｆ／ｍｍ2 から３．３ｋｇｆ／ｍｍ2 に保って圧
延を行った。また、仕上熱間圧延時に鋼板とワークロー
ル間にスリップが生じ鋼板の表面に疵が形成されること
を防止するために、粗圧延後のシートバーを先行するシ
ートバーに溶接し、仕上熱間圧延を連続して行った。こ
の鋼のＡr3点は８９１℃であり、Ａr1点は８６０℃であ
るため、熱延仕上げ温度は（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７
５０℃以上である８５０℃とした。
常の方法にて加熱し、粗圧延機により厚み５０ｍｍの粗
バーに仕上げ、その後、仕上げ熱延機により１．０ｍｍ
に仕上げた。仕上げ熱延最終２スタンド間の張力を３．
１ｋｇｆ／ｍｍ2 から３．３ｋｇｆ／ｍｍ2 に保って圧
延を行った。また、仕上熱間圧延時に鋼板とワークロー
ル間にスリップが生じ鋼板の表面に疵が形成されること
を防止するために、粗圧延後のシートバーを先行するシ
ートバーに溶接し、仕上熱間圧延を連続して行った。こ
の鋼のＡr3点は８９１℃であり、Ａr1点は８６０℃であ
るため、熱延仕上げ温度は（Ａr3＋Ａr1）／２以下で７
５０℃以上である８５０℃とした。
【００５０】その後、エプスタイン試料に切断し、磁気
特性を測定した。表７に本発明と比較例の成分と磁気測
定結果をあわせて示す。
特性を測定した。表７に本発明と比較例の成分と磁気測
定結果をあわせて示す。
【００５１】このように仕上げ熱延時の最終パスの歪み
速度を１５０ｓ-1以上に高めれば、磁束密度の値が高
く、鉄損値の低い磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を
得ることが可能である。
速度を１５０ｓ-1以上に高めれば、磁束密度の値が高
く、鉄損値の低い磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板を
得ることが可能である。
【００５２】
【表６】
【００５３】
【表７】
【００５４】
【発明の効果】このように本願発明によれば、磁束密度
が高い無方向性電磁鋼板を製造することが可能である。
が高い無方向性電磁鋼板を製造することが可能である。
【図１】仕上熱延時の最終パスの歪み速度と成品磁束密
度の関係を示す図。
度の関係を示す図。
【図２】仕上げ熱延時の最終２スタンド間の張力と成品
磁束密度の関係を示す図。
磁束密度の関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 瀬沼武秀 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社技 術開発本部内
Claims (4)
- 【請求項１】 鋼中に重量％で ０．１０％＜Ｓｉ≦２．００％ ０．１０％≦Ｍｎ≦１．００％ Ｃ≦０．００５０％ Ｎ≦０．００５０％ Ｓ≦０．００５０％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるス
ラブを用い、熱間圧延し熱延板とし、絶縁皮膜を施す
か、あるいは施さずに最終製品とする無方向性電磁鋼板
の製造方法において、仕上熱間圧延時に、少なくとも１
パスを歪み速度１５０ｓ-1以上でかつ、少なくとも１組
のスタンド間の張力が１．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で仕上
げ熱延を実施し、仕上熱延終了温度が７５０℃以上（Ａ
r3＋Ａr1）／２以下であることを特徴とする磁束密度が
高い無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 鋼中に重量％で、更に０．１０％≦Ａｌ
≦１．００％を含有することを特徴とする請求項１記載
の磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 粗圧延後のシートハ゛ーを仕上熱延前に先行す
るシートバーに接合し、当該シートバーを連続して仕上
熱延に供することを特徴とする請求項１又は２記載の磁
束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 仕上熱延後の鋼板に酸洗を施し、２％以
上２０％以下の圧延率のスキンパスを施すことを特徴と
する請求項１又は２又は３記載の磁束密度が高い無方向
性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21729096A JPH1060531A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21729096A JPH1060531A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1060531A true JPH1060531A (ja) | 1998-03-03 |
Family
ID=16701827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21729096A Withdrawn JPH1060531A (ja) | 1996-08-19 | 1996-08-19 | 磁束密度が高い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1060531A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110004280A (zh) * | 2017-12-26 | 2019-07-12 | Posco公司 | 无取向电工钢板的制备方法 |
-
1996
- 1996-08-19 JP JP21729096A patent/JPH1060531A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110004280A (zh) * | 2017-12-26 | 2019-07-12 | Posco公司 | 无取向电工钢板的制备方法 |
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