JPH10507133A - プレスのための液圧駆動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、液圧プレスのための駆動装置に関する。この駆動装置は二次制御装置として設計され、それぞれ可変入力・出力容量を有する、二つの機械的に接続された静水圧機械（６、７）からなる液圧変圧器（６、７）を含む。第一の機械（６）は、定圧つまり適用圧力の圧力システム（３、４）に接続され、第二の機械（７）は、圧力シリンダー（１６）に接続される。本発明によれば、駆動装置は、圧力シリンダー（１６）へのバイアス圧力、迅速な行程、プレスストローク、圧力シリンダーのデコンプレッション、及び加熱された作動流体のフラッシングを、閉ループ内で絞り損失なしに行うことができ、液圧変圧器によって動力を回収することができるように設計される。

Description

【発明の詳細な説明】 プレスのための液圧駆動装置 本発明は、請求の範囲第１項の前段に記載したプレスのための液圧駆動装置に 関する。 この形式の装置は、本願出願人のドイツ特許第３２ ０２０１５号に開示され ている。この装置は、実質的に一定の圧力が適用される流体システムに液圧的に 接続される液圧変圧器を備える、いわゆる二次制御駆動装置に関連している。変 圧器は、それぞれ調節可能な流量容量を有し、機械的に接続された、一対の静水 圧機械によって規定される。第一の静水圧機械は、流体システムに液圧的に接続 され、第二の静水圧機械は、作動シリンダーに液圧的に接続される。従って、二 次制御駆動装置は作動シリンダーの操作に用いることができ、定圧流体システム に接続された第一の静水圧機械は、負荷のエネルギー需要を満たすだけの液圧エ ネルギーのみを流体システムから引き出し、一方反対に第一の静水圧機械がポン プとして作動している時に発生する液圧エネルギーは、流体システムに返却され 、アキュムレーターを負荷するので、実質的にエネルギーを節約することができ る。 概略的に、本発明の目的は、前述の形式の二次制御駆動装置を用いて液圧式プ レスのプレスシリンダーを操作することにある。特に、プレスシリンダーの両方 のシリンダーチャンバーを、別個のバイアスポンプによって吐出される所定のバ イアス圧力に付することが知られている。同期式のプレスシ リンダー、つまり等しい環状ピストン面積を有するピストンの場合、両方のシリ ンダーチャンバーに同一のバイアス圧力が容易に生じる。しかしながら、差動シ リンダーを考えると、ピストン側のシリンダーチャンバー内とピストンロッド側 のシリンダーチャンバー内との同一のバイアス圧力は、少くとも一つの補助シリ ンダーを設け、つまり全てのシリンダーの環状ピストン面積を、プレスシリンダ ーのピストン面積と実質的に同一とすることにより追加的に発生させることがで きる、。この原理は、種々の形式の流体システムにおいて知られている。 従って本発明の目的は、バイアス圧力を簡単で効率的な態様で発生させ、プレ ス操作時の損失を実質的に低減し、さらにプレス制御を簡略化した、前述の形式 の駆動装置を提供することにある。 この目的は、請求の範囲第１項に記載の特徴によって達成される。 本発明によれば、プレスシリンダーは第一液圧機械の流体システム、つまり実 質的に一定値である適用圧力が維持される流体システムに液圧的に接続され、よ ってプレスシリンダーが必要とするバイアス圧力が送出される。本発明によれば 、プレスシリンダーのバイアスには、協働して液圧変圧器の第一液圧機械へ流体 を供給する定圧システムを分岐させる際の損失がない。よって本発明の利点は、 別個のバイアスポンプを設ける必要がないということである。同様に、例えば最 大操作圧力をバイアス圧力まで低下することにより高流体圧を 低減することによって、若しくは従来のシステムにおいて必要とされるような特 別な手段を設けることによって、バイアス圧力を発生させる。さらにプレスの圧 力バランスに必要な補助シリンダーもまた、実質的に一定圧力の流体システムに 液圧的に接続される、つまりこの補助シリンダーのシリンダーチャンバーはバイ アス圧力に付される。補助シリンダーは、プレスシリンダーと並列に作動するよ うに設けられ、シリンダーピストンの全環状面積の合計値は、プレスシリンダー のピストン側チャンバーのピストン面積に等しいか、若しくはこれよりも僅かに 大きい。 実質的に一定圧力の流体システムは、チェック弁を介してプレスシリンダーに 接続され、それによりプレス及び／又はフラッシング操作において漏れが生じた 場合にリザーバに排出された流体はいつでも補充することができる。さらに流体 システムとプレスシリンダーとの間の流体ラインは圧力制御弁を含んでいてもよ く、この弁は、変圧器の第一静水圧機械のモーター操作に必要な圧力よりも小さ い場合にのみ必要とされるバイアス圧力まで、流体システムの適用圧力を低減す るのに使用される。概して、バイアス圧力、よって変圧器の第一機械の操作圧力 は、最大プレス圧力の約２／３である。従って、プレスビストンを動かすための ポンプとして機能する液圧変圧器の第二静水圧機械は、最大流量が最大圧力の約 ２／３で吐出されるように設計される。従ってボンプは、プレスストローク中に 最大圧力に達すると、最大吐出容量の２／３まで枢動して戻らなければならない 。しかしながらその ため、プレスサイクルには限界がない。 駆動装置の特別な利点は、迅速な行程での前進、プレス、デコンプレッション 、迅速な行程での後退、及び加熱された流体のフラッシング等の完全なプレスサ イクルを、アクチュエーターユニットとして使用する単一の静水圧機械で制御す ることができるという事実によるものである。流体流を制御するために必要な弁 の数は減少し、特に２／２方向制御弁（２ポート／２ポジション）を使用する。 この装置には、可変容量型ポンプのパイロット弁以外のプロポーショニングバル ブは不要である。迅速な行程からプレス操作への移行は、後に説明するように、 能動的な切り替え手段を必要とすることなく、プレスシリンダーに関連付けられ た２／２方向制御バルブのチェック弁機能によって行われる。 さらに、プレスシリンダー及び補助シリンダーの容量は、複雑なプレスサイク ルを閉回路中で行うことができるように、つまりシステム本来のエネルギーを使 い果たす必要がないように設計される。従って（請求の範囲第５項）、プレスシ リンダーのピストン面積に対するシリンダーのピストン面積は、迅速な行程並び にプレスストロークが、ポンプの容量的損失を考慮せずに、液圧変圧器の第二機 械を介して流体の閉ループ内で行われるように設計される。これらの損失は弁２ ３によって自動的に補償されるので、流体システムから流体を供給する必要も、 レザーバーから流体を返却する必要もない。本発明によれば、このシステムでは 、従来は本質的性質であった絞り及び流体の損失が防止されるように設計される 。デ コンプレション及びフラッシング操作において回収されたエネルギーは、実質的 に定圧の流体システムつまり液圧アキュムレーターに返却される。本発明によれ ば、プレスはより多数のストロークを行うことができる。迅速な行程及びプレス を行うために必要な流体容量は少なく、また損失はさらに少ない。 プレスのための駆動装置が、合計３台の静水圧機械を必要とし、その結果多重 エネルギー変換のために効率が悪くなるにもかかわらず、損失は従来の駆動装置 に比して実質的に６５％まで削減されたことが示される。必要なパワーのために は、単に中庸の出力率を備えればよい。必要な出力率は、従って、従来のシステ ムに必要な出力率の１５％まで削減される。よってプレスサイクルに最適な効率 が得られる。 本発明の液圧駆動装置は、差動シリンダー又は同期シリンダーのどちらにも適 用することができる。しかしながら後者の場合、一対の液圧変圧器を設ける必要 がある、つまりプレスシリンダーの迅速な行程を行うための第一変圧器、及びプ レスストロークを行うための第二液圧変圧器である。若しくは、プレスをバイア ス圧力等に付す手段は、差動シリンダーを含む駆動装置に使用する手段と同一で ある。 本発明の駆動装置の好ましい実施態様を以下の図面に示す。 図１は、差動式プレスシリンダーのための、本発明の液圧駆動装置の概略線図 である。 図２は、バルブ位置、及び図１の駆動装置のデコンプレッッションを含むプレ ス操作のための液圧変圧器の調節を示す 線図である。 図３は、同期式プレスシリンダーのための、本発明の液圧駆動装置の概略線図 である。 図４は、バルブ位置、及び図３の駆動装置のデコンプレッションを含むプレス 操作のための液圧変圧器の調節を示す線図である。 図１を参照して、モーター２によって駆動される可変容量型の静水圧機械１は 、液圧アキュムレーター４を含む圧力ライン３に流体を吐出する。液圧機械１の 調節は、実質的に一定値である適用圧力が、圧力ライン３内で維持されるように 制御される。バルブ５は安全圧力弁である。 液圧変圧器は、第一静水圧機械６と、この第一機械に機械的に接続された第二 静水圧機械７とを含む。どちらの機械も二つの流れ方向を有する可変容量ユニッ トである。ＤＳ及びＨＳの表示は、各機械の流量制御のための調節装置に関する ものである。どちらの機械もポンプ又はモーターとして操作することができる。 第一機械６をモーターとして操作する場合には、安全弁８及び８’は開位置で操 作し、機械６は定圧流体システム３からの圧力流体によって駆動される。機械６ を出た流体は、アキュムレーター１０を備え得る低圧装置９へと流れる。低圧装 置中の圧力は弁１１によって決定され、弁１１は、低圧装置内に比較的低く且つ レザーバー１２内の圧力よりも僅かに高い圧力が維持されるように調節される。 モーターとして作動している機械６は、第二静水圧機械７を駆動し、機械７のポ ートはライン１４及び１５を介してプレ スシリンダー１６に液圧的に接続される。ライン１４はピストン側のシリンダー チャンバー１７にー続され、ライン１５はピストンロッド側のシリンダーチャン バー１８に接続される。プレスシリンダー１６のピストン１９は、チャンバー１ ７に隣接するピストン面と、環状チャンバー１８に隣接する環状面とを備える。 ピストンはプレス２０に機械的に接続される。 プレスシリンダー１６のピストン１９は、回転態様に従って第二機械７によっ て吐出される流体によって変位される。回転態様０前後で枢動可能な機械７の調 節装置ＨＳによって制御される。枢動角度によって吐出流量つまりピストン１９ の速度が決定される。作動シリンダーを駆動するための液圧変圧器６、７の操作 は、前述のドイツ特許第３２ ０３２０１５号でも説明している。 迅速な行程及びプレスストロークを行う際に、損失のない閉ループ内でプレス ピストンの変位を得るために、一対の単動補助シリンダー２８、２９を設け、そ のピストンもまたプレス２０に接続する。補助シリンダー２８、２９の環状ピス トン面積とピストン１９の環状ピストン面積との合計は、プレスシリンダーのピ ストン面積、つまりシリンダーチャンバー１７に隣接するピストン１９の面積と 実質的に等しい。 従って、プレスを下降させる際には、シリンダー１６、２８、２９のピストン ロッド側のシリンダーチャンバーから吐出された流体は、容量が増加したピスト ン側のシリンダーチャンバー１７を満たし、よってシステム３から新たに追加の 流体を供給する必要はない。好ましくは、環状ピストン面積の方が僅かに大きく 、駆動機械７の漏れを補い、プレスが迅速な行程で作動している際にバイアス力 が低下するのを防ぐ。 補助シリンダー２８、２９のピストンロッド側のシリンダーチャンバー３０、 ３１は、ライン３２を介して互いに接続され、このライン３２は、安全基準に従 って要求される安全弁３３、３３’を介してライン１５を含む機械７の低圧ポー トへと接続され、このライン１５は、弁３５を介してプレスシリンダー１６のピ ストンロッド側のシリンダーチャンバー１８へと接続される。補助シリンダー２ ８、２９のピストン側のシリンダーチャンバーは、リザーバー（図示せず）へと 接続される。 プレスのシリンダー１９、２８、２９の全てのピストンは、そのどちらかの側 にバイアスがかけられている、つまりシリンダーチャンバー１７、１８、３０、 ３１はそれぞれバイアス圧力に付されている。本発明によれば、これは流体ライ ン１４に開放しているチェック弁２３を備えるタップライン２２によって達成さ れる。シリンダーチャンバー１７と１８とは弁２５を介して互いに接続されてい る。この弁２５は短絡弁２５とも呼ばれる。図面に示す短絡位置において、弁２ ５はシリンダーチャンバー１７と１８とを互いに接続する、つまり圧力ライン３ 内の一定圧力は、シリンダーチャンバー１７及び１８内においてプレスシリンダ ー１６のバイアス圧力として機能する。さらに補助シリンダー２８、２９のシリ ンダーチャンバー３０、３１は、ライン３２、安全基準によっ て要求される安全弁３３、３３’、流体ライン１５、及び方向制御弁３５を介し て、プレスシリンダー１６のシリンダーチャンバー１８に接続される。低圧装置 内に配置されるバルブ３８は閉位置にある。本発明によれば、チェック弁２３を 介して圧力ライン３をタップすることによって、バイアス圧力は、損失のない圧 力補償のために必要な全てのシリンダーチャンバー１７、１８、３０、３１内で 、このようにして簡単な方法で利用可能である。 操作方法は以下の通りである。プレス２０を前進させる際の迅速な行程のため に、短絡弁２５が図示する位置に配置され、それによりプレスシリンダー１６の シリンダーチャンバー１７と１８とが互いに接続され、共に定圧ライン３からの バイアス圧力に付される。方向制御弁３５は図示されるように配置され、安全弁 ３３、３３’は開となるように操作される。機械６によって駆動され、ポンプと して作動する第二液圧機械７がより高い流量に調節されるとすぐに、ポンプ７は ピストンロッド側のシリンダーチャンバー３０、３１からライン３２及び１４を 介してピストン側のシリンダーチャンバー１７へと流体を送出する、つまりプレ スシリンダー１６のピストン１９は、速やかに下降する。同時に、プレスシリン ダー１６の環状チャンバー１８からピストンチャンバー１７へと短絡弁２５を通 って流体が通過する。シリンダーチャンバーがバイアス圧力に付されている間、 ピストン１９のみが、補助シリンダー２８、２９のピストンロッド側シリンダー チャンバー３０、３１から流出する流体によって独占的に変位 される。しかしながら、プレスが迅速な行程を行うために加圧流体を必要とせず 、補助シリンダー２８、２９のシリンダーチャンバー３０、３１から吐出される 流体によって下降する程度にプレスの重量が重い場合には、モーターとして作動 する液圧機械７で液圧機械６を駆動して、低圧装置９からアキュムレーター４へ と流体を返却してエネルギーを回収してもよい。 プレスストロークを行っている間、液圧機械７は、迅速な行程のために必要な 流量からプレス速度へと変更するために、枢動的に調節され、つまりプレス速度 が低下する。工作物（図示せず）と接触すると、反力によってライン１５又は３ ２内、よってこれと関連するシリンダーチャンバー内の保持圧力が低下する。こ こで短絡弁２５は閉位置であり、シリンダーチャンバー１７及び１８内で優勢的 な圧力差が生じる。短絡弁２５は、反力が生じると自動的に閉鎖するように設計 してもよい。ここでポンプ７はより高い流量へと枢動し、全てのピストンロッド 側シリンダーチャンバー１８、３０、３１から吐出された流体を、ピストン側シ リンダーチャンバー１７へと吐出する。この操作において、低圧装置に関連付け られた弁３８は通常閉位置にあり、それにより、プレスストロークに必要な圧力 の上昇は、低圧装置９から流体を移動させるのではなく、ピストンロッド側シリ ンダーチャンバー内の比較的高い圧力を利用して得る。しかしながら、高圧が低 下してポンプ７がキャビテーションを生じる危険性がある場合には、チェック弁 ３８が開いて、低圧装置から流体が吸引 される。 最大圧力に達すると、ポンプ７は低容量へと枢動する。従って、駆動ユニット ６はそれに合わせて減速しないようにしなければならない。利用可能な最大圧力 は、バイアス圧力よりも高くなるように、このように任意に選択することができ る。 プレスストロークを行うことによって、シリンダーチャンバー１７内の流体が 圧縮される。液圧機械７はシリンダーチャンバー１７から吐出される高圧流体に よって駆動され、ポンプとして作動する液圧機械６を駆動することによって、流 体をデコンプレッションするように機能する。デコンプレッション工程において 利用可能なエネルギーはこのようにして回収され、流体は安全弁８、８’を介し て高圧システム３の液圧アキュムレーター４へとポンプ送りされる。この工程を 行う際に、弁３３、３３’は図示する位置つまりチェック弁機能の位置にあり、 短絡バルブ２５は開位置にある。 上述の操作サイクルは、流体システム３から定期的に追加の流体を供給する必 要がないので、迅速な行程及びプレスストロークを行いながら駆動装置内を循環 する流体はかなり加熱される。従って、流体の循環途中にはフラッシング操作を 設ける。 プレスの静止時にフラッシングを行うには、液圧ライン１４内に配置された方 向制御弁３６を開にして、ポンプ７の出力ボートをレザーバー１２に接続する。 プレスシリンダー１６、ライン１５、及び機械７を満たしている加熱された流体 の総容積がレザーバーにドレンされ、新しい流体と交換されるように、レザーバ ーにドレンされた流体の量は、定圧システム３からライン１４に開放しているチ ェック弁２３を介して交換される。フラシング工程を行っている間、液圧機械７ は、プレスシリンダー１６及び残りのシステムから移動した流体によって駆動さ れ、流体はライン１５を介して機械７へと吐出され、フラッシングにおいてもバ イアス圧力とレザーバー圧力との差圧を利用して、エネルギーを回収し、ポンプ として作動している液圧機械６を通して定圧システム３へと流体を供給する。フ ラッシングの間、補助シリンダー２８、２９は安全弁３３、３３’によってブロ ックされ、つまりプレスは所定位置で保持される。上述の操作は、プレスが停止 又は静止位置にある場合の流体のフラッシングに関するものである。 しかしながら、フラッシング工程はプレスの操作中にも行うことができる。デ コンプレッションの間、液圧機械６を駆動するためのモーターとして操作してい る液圧機械７から流出する流体は、ピストンロッド側のシリンダーチャンバー１ ８、３０、３１へは返却されず、バルブ３８を介して低圧システム９へと供給さ れる。流体の交換は、また定圧システム３から開位置にあるチェック弁２３を介 して行う。シリンダーチャンバー１７から流出した流体は、チャンバー１８、３ ０、３１内の圧力を上昇させるために使用されていないので、シリンダーチャン バー内の圧力を平衡させるには、おそらくより長時間を要する。いずれにせよ、 フラッシング操作が望 まれる場合には、プレスは静止状態であってはならない。 図２は、弁位置、並びにプレスの静止状態ＳＴ中、バイアス操作Ｖ中、下降中 の迅速な行程Ｅａｂ中、減速（ブレーキング）Ｂ中、プレスＰ中、デコンプレシ ョンＤ中、プレスの戻りＲ中、及び静止状態でのフラッシングＳＰ中の変圧器の 液圧機械の調節を示す。変圧器の液圧機械６及び７に関して、図２はこれらがポ ンプ又はモーターとして操作しているところ、よって定圧システムからのエネル ギーを消費し、若しくは定圧システムにエネルギーを回収するところを示す。 図３は、両側にピストンロッドを有し、シリンダーチャンバー１７’、１８’ を備えるピストン１９’を含む同期型プレスシリンダー１６’のための駆動装置 を示す。図１の駆動装置に対応するその他全ての部品は同じ参照番号で示す。本 発明に従って閉ループ操作を行うために、及び図３の実施態様のプレス操作を同 様に行うに際し、補助シリンダー２８、２９をプレスシリンダー１６’から分離 することが必要である。プレスの迅速な行程を行うためには、第二の液圧変圧器 が必要であり、これも、互いに機械的に接続され、それぞれ可変容量を有する、 第一静水圧機械６’と第二静水圧機械７’とを含む。また、第一機械６’は流体 ライン２２つまり適用圧力の圧力システムに接続され、第二液圧機械７’は補助 シリンダー２８、２９のピストンロッド側シリンダーチャンバー３０、３１に接 続される。機械６’、７’のその他のポートはレザーバー、若しくはそれぞれ低 圧装置９に接続される。 プレスシリンダー１６’の迅速な行程及びプレスストロー クを行いながら、流体の閉ループを達成することが可能である。シリンダーチャ ンバー１７’と１８’の容量は等しい。閉ループ内で利用可能な流体のデコンプ レッション及びフラッシングは、図１に関して既に説明した態様で行う。チェッ ク弁２３を含む流体ライン２２を通してバイアス圧力を供給する際も同様である 。 プレス２０を下降させる際の迅速な行程並びにプレスの持ち上げは、第二液圧 変圧器６’、７’によって行い、これらの工程を行う間、シリンダーチャンバー １７’、１８’は短絡弁２５を介して単に互いに接続される。 弁位置、並びに二つの液圧変圧器の液圧機械の調節は、図４に示す。第二液圧 変圧器６’、７’の操作の場合、プレスの重量は、バルブ３３、３３’を開位置 へと作動した後に下降するのに十分重いと考えられるので、シリンダーチャンバ ー３０、３１から移動する流体は第二液圧機械７’を駆動して、液圧機械６’を 駆動するモーターとして作用させ、圧力システムへとエネルギーを返却する。従 って、プレスを持ち上げるためには、液圧機械７’のみが駆動され、ポンプとし て操作し、シリンダーチャンバー３０、３１へ流体を吐出する。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．プレスのための液圧駆動装置であって、 アキュムレーターを含む流体システム内で実質的に一定の大きさの適用圧力 を維持するように駆動される場合に、ポンプとして操作する静水圧機械と、 前記流体システムに接続される、可変容量型で、且つモーター若しくはポン プのいずれかとして操作する第一静水圧機械と、該第一機械に機械的に接続され る、可変容量型で、且つモーター若しくはポンプとして操作する第二静水圧機械 とを含む液圧変圧器と、 前記第二静水圧機械の両方の液圧ポートに液圧的に接続される一対のシリン ダーチャンバーを含むプレスシリンダーとを含む液圧駆動装置において、 前記流体システム（３、４）が、プレスシリンダー（１６）の両方のシリン ダーチャンバー（１７、１８）に液圧的に接続され、両方のシリンダーチャンバ ーを、実質的に定圧の前記流体システム内で優勢な圧力に対応するバイアス圧力 に付することを特徴とする、プレスのための液圧駆動装置。 ２．前記流体システムと前記プレスシリンダーとの間の接続ラインが、チェック 弁（２３）を含む、請求の範囲第１項に記載の駆動装置。 ３．プレスシリンダーの両方のシリンダーチャンバーが、短絡弁（２５）を介し て互いに液圧的に接続される、請求の範囲第１項に記載の駆動装置。 ４．前記プレスシリンダーのシリンダーチャンバー内に圧力差が生じると、前記 短絡弁が自動的に閉鎖する、請求の範囲第３項に記載の駆動装置。 ５．前記プレスシリンダーが、差動ピストンを含み、該差動ピストンは、前記プ レスシリンダーと並列に作動する少くとも一つの補助シリンダー（２８、２９） を含み、前記シリンダー（１６、２８、２９）の全ての環状ピストン面積の合計 は、前記プレスシリンダーのシリンダースペース（１７）に面するピストン面積 と実質的に等しいか若しくは僅かに大きく、ピストンロッドと関連するシリンダ ーチャンバーは、プレスが迅速な行程を行う際に互いに接続され、プレスストロ ークを行う際には、シリンダーチャンバーは前記第二静水圧機械（７）の低圧ボ ートに接続される、請求の範囲第１項に記載の駆動装置。 ６．前記補助シリンダーのピストンロッド側のシリンダーチャンバー（３０、３ １）もまた、流体システムに液圧的に接続され、該シリンダーチャンバーを、実 質的に定圧の流体システム内の圧力に対応するバイアス圧力に付する、請求の範 囲第５項に記載の駆動装置。 ７．前記補助シリンダーのピストンロッド側のシリンダーチャンバーが、複合方 向制御及びチェック弁（３５）を介して前記プレスシリンダーのピストンロッド 側のシリンダーチャンバー（１８）へと接続される、請求の範囲第６項に記載の 駆動装置。 ８．前記第二液圧機械（７）が、前記プレスシリンダーのピストン側シリンダー チャンバー（１７）が圧力から開放されると、該シリンダーチャンバーから吐出 された流体量によって駆動され、前記第二液圧機械の出口ポートは、ピストンロ ッド側のシリンダーチャンバー（１８）及び前記補助シリンダーのシリンダーチ ャンバー（３０、３１）と連通する、請求の範囲第１項に記載の駆動装置。 ９．第二静水圧機械とプレスシリンダーとの間の液圧接続ライン内に設けた方向 制御弁（３６）を含み、 プレスを静止状態でフラッシングするために、該制御弁は、前記プレスの液 圧システムから流体を通過させ、 ドレンされた流体は、流体システムから置換され、 第二液圧機械を、フラシングにおいて排出された流体によって駆動する、請 求の範囲第１項に記載の駆動装置。 10．前記第二静水圧機械（７）の低圧ボートと低圧システム（９）との間に弁（ ３８）が設けられ、稼動中のプレスを 圧力を解除する態様でフラッシングするために、該弁はプレスシリンダーのピス トン側シリンダーチャンバーから低圧システムへと流体をドレンし、 ドレンされた流体は、定圧の流体システムから置換され、 前記第二液圧機械を前記ドレンされた流体によって駆動する、請求の範囲第 １項に記載の駆動装置。 11．前記シリンダーのピストンロッド側シリンダーチャンバーが、制御弁（３３ 、３３’、３５）を介して前記第二液圧機械（７）の低圧ポートへ接続される、 請求の範囲第１項に記載の駆動装置。 12．前記プレスシリンダーが同期型ピストンを含み、該ピストンは、前記プレス シリンダーと並列に作動する少くとも一つの補助シリンダー（２８、２９）を含 み、 前記同期型シリンダーの両方のシリンダーチャンバーは、互いに且つ第二静 水圧機械（７）に接続され、 第一静水圧機械（６’）及び第二静水圧機械（７’）を含む第二液圧変圧器 が設けられ、該両機械は調節可能な流量を有し、 前記第一機械は、実質的に定圧の流体システムに接続され、前記第二機械は 、前記補助シリンダーのピストンロッド側シリンダーチャンバーに接続される、 請求の範囲第１項に記載の駆動装置。