JPH10323354A - 歯科用結晶化陶材フレームコア及びその製造方法 - Google Patents
歯科用結晶化陶材フレームコア及びその製造方法Info
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- JPH10323354A JPH10323354A JP15029797A JP15029797A JPH10323354A JP H10323354 A JPH10323354 A JP H10323354A JP 15029797 A JP15029797 A JP 15029797A JP 15029797 A JP15029797 A JP 15029797A JP H10323354 A JPH10323354 A JP H10323354A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】より高い強度特性を有する歯科用陶材フレーム
コア及びその製造方法を提供する。 【解決手段】多孔質セラミック材に含浸させた含浸ガラ
スに結晶を析出させることにより、多孔質セラミック材
と、前記多孔質セラミック材に含浸すると共に結晶化ガ
ラスを含有する結晶化ガラス含浸部を有する歯科用陶材
フレームコアを製造する。
コア及びその製造方法を提供する。 【解決手段】多孔質セラミック材に含浸させた含浸ガラ
スに結晶を析出させることにより、多孔質セラミック材
と、前記多孔質セラミック材に含浸すると共に結晶化ガ
ラスを含有する結晶化ガラス含浸部を有する歯科用陶材
フレームコアを製造する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、歯科用陶材フレー
ムコア及びその製造方法に関する。歯科用陶材フレーム
コアに陶材を築盛してオールセラミックスクラウンを製
造することができる。
ムコア及びその製造方法に関する。歯科用陶材フレーム
コアに陶材を築盛してオールセラミックスクラウンを製
造することができる。
【０００２】
【従来の技術】現在、色調の観点から、金属の裏打ちが
ないオールセラミックスクラウンが注目を浴びており、
その製造方法としてガラスの分散強化法、ガラスの部分
的結晶化法、イオン交換によるポーセレン内への応力表
面層の生成の方法が知られているが、強度不足、信頼性
不足の為、単冠しか作成が困難であった。
ないオールセラミックスクラウンが注目を浴びており、
その製造方法としてガラスの分散強化法、ガラスの部分
的結晶化法、イオン交換によるポーセレン内への応力表
面層の生成の方法が知られているが、強度不足、信頼性
不足の為、単冠しか作成が困難であった。
【０００３】上記問題を解決するべく、本発明者等によ
る多孔アルミナ質素焼き成形体等の多孔質セラミックス
に酸化ランタン系ガラス（Ｌａ2Ｏ3−Ｂ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3
−ＳｉＯ2等）等のガラスを含浸させて成る歯科用陶材
フレームコア及びその製造方法方法が知られている。例
えば、特開平５−５８８３５号公報、特開平５−１８６
３１０号公報、特開平６−２８５０９１号公報、特開平
７−１６２４６号公報に記載されている。
る多孔アルミナ質素焼き成形体等の多孔質セラミックス
に酸化ランタン系ガラス（Ｌａ2Ｏ3−Ｂ2Ｏ3−Ａｌ2Ｏ3
−ＳｉＯ2等）等のガラスを含浸させて成る歯科用陶材
フレームコア及びその製造方法方法が知られている。例
えば、特開平５−５８８３５号公報、特開平５−１８６
３１０号公報、特開平６−２８５０９１号公報、特開平
７−１６２４６号公報に記載されている。
【０００４】上記方法によれば、曲げ強度約４０．０ｋ
ｇｆ／ｍｍ2（３９２．４Ｎ／ｍｍ2）、破壊靱性約２
０．０ｋｇｆ／ｍｍ3/2（１９６．２Ｎ／ｍｍ3/2）程度
までの強度特性を有するガラス含浸陶材フレームコアを
製造することができる。
ｇｆ／ｍｍ2（３９２．４Ｎ／ｍｍ2）、破壊靱性約２
０．０ｋｇｆ／ｍｍ3/2（１９６．２Ｎ／ｍｍ3/2）程度
までの強度特性を有するガラス含浸陶材フレームコアを
製造することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のガラス
含浸陶材フレームコア上に陶材を築盛することにより作
成したオールセラミッククラウンは、曲げ強度約６．２
ｋｇｆ／ｍｍ2（６０．８Ｎ／ｍｍ2）、破壊靱性３．７
ｋｇｆ／ｍｍ3/2（３６．３Ｎ／ｍｍ3/2）であり強度特
性がなお不十分である。この理由は、以下のように考え
られる。
含浸陶材フレームコア上に陶材を築盛することにより作
成したオールセラミッククラウンは、曲げ強度約６．２
ｋｇｆ／ｍｍ2（６０．８Ｎ／ｍｍ2）、破壊靱性３．７
ｋｇｆ／ｍｍ3/2（３６．３Ｎ／ｍｍ3/2）であり強度特
性がなお不十分である。この理由は、以下のように考え
られる。
【０００６】即ち、オールセラミッククラウンは、ガラ
ス含浸陶材フレームコアに陶材を築盛して得られるもの
であり、このフレームコアの厚みがこのフレームコアの
上に築盛する陶材の厚みと比較して、約１／３倍と薄い
ので、オールセラミッククラウンの強度は、前記フレー
ムコアに築盛した陶材の強度の特性に依存してしまうた
めと考えられる。
ス含浸陶材フレームコアに陶材を築盛して得られるもの
であり、このフレームコアの厚みがこのフレームコアの
上に築盛する陶材の厚みと比較して、約１／３倍と薄い
ので、オールセラミッククラウンの強度は、前記フレー
ムコアに築盛した陶材の強度の特性に依存してしまうた
めと考えられる。
【０００７】本発明は、上記従来技術の問題点を解消
し、より高い強度特性を有する歯科用陶材フレームコア
及びその製造方法を提供することを目的とする。
し、より高い強度特性を有する歯科用陶材フレームコア
及びその製造方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は、多孔質セラ
ミック材に含浸させた含浸ガラス中に結晶を析出させる
ことにより、より高い強度特性を有する歯科用陶材フレ
ームコアを製造することができるということを見出し本
発明を完成するに至った。本発明によれば、次の歯科用
陶材フレームコア及び歯科用陶材フレームコアの製造方
法により、上記目的を達成することができる。
ミック材に含浸させた含浸ガラス中に結晶を析出させる
ことにより、より高い強度特性を有する歯科用陶材フレ
ームコアを製造することができるということを見出し本
発明を完成するに至った。本発明によれば、次の歯科用
陶材フレームコア及び歯科用陶材フレームコアの製造方
法により、上記目的を達成することができる。
【０００９】即ち、多孔質セラミック材と結晶化ガラ
スとから構成される歯科用陶材フレームコアである。 また、多孔質セラミック材と、前記多孔質セラミック
材に含浸すると共に結晶化ガラスを含有する結晶化ガラ
ス含浸部を有する歯科用陶材フレームコアである。
スとから構成される歯科用陶材フレームコアである。 また、多孔質セラミック材と、前記多孔質セラミック
材に含浸すると共に結晶化ガラスを含有する結晶化ガラ
ス含浸部を有する歯科用陶材フレームコアである。
【００１０】好ましくは、以下の構成を具備する歯科用
陶材フレームコアである。前記結晶化ガラスはリューサ
イト析出高膨張結晶化ガラスである上記歯科用陶材フレ
ームコア。前記結晶化ガラスはβ−ユークリプタイト析
出低膨張結晶化ガラス又はβ−スポジューメン析出低膨
張結晶化ガラスである上記歯科用陶材フレームコア。
陶材フレームコアである。前記結晶化ガラスはリューサ
イト析出高膨張結晶化ガラスである上記歯科用陶材フレ
ームコア。前記結晶化ガラスはβ−ユークリプタイト析
出低膨張結晶化ガラス又はβ−スポジューメン析出低膨
張結晶化ガラスである上記歯科用陶材フレームコア。
【００１１】さらに、多孔質セラミック材に含浸させ
た含浸ガラスに結晶を析出させる結晶化工程を有する歯
科用陶材フレームコアの製造方法である。好ましくは、
前記結晶化工程において、リューサイト結晶、β−ユー
クリプタイト結晶及びβ−スポジューメン結晶のうちの
１種以上を析出させる上記歯科用陶材フレームコアの製
造方法である。
た含浸ガラスに結晶を析出させる結晶化工程を有する歯
科用陶材フレームコアの製造方法である。好ましくは、
前記結晶化工程において、リューサイト結晶、β−ユー
クリプタイト結晶及びβ−スポジューメン結晶のうちの
１種以上を析出させる上記歯科用陶材フレームコアの製
造方法である。
【００１２】なお、本発明において数値範囲の記載は、
両端値のみならず、その中に含まれる全ての任意の中間
値を含むものとする。
両端値のみならず、その中に含まれる全ての任意の中間
値を含むものとする。
【００１３】
［歯科用陶材フレームコア］本発明の歯科用陶材フレー
ムコアは、好ましくは、多孔質セラミック材と結晶化ガ
ラス含浸部から成る。
ムコアは、好ましくは、多孔質セラミック材と結晶化ガ
ラス含浸部から成る。
【００１４】（多孔質セラミック材）多孔質セラミック
材としては、好ましくは、アルミナ、ジルコニア又はス
ピネルのいずれかを主成分とするものにする。多孔質セ
ラミック材には、金、白金、銀、パラジウム又はこれら
の合金等の貴金属粉末を含有させることができる。多孔
質セラミック材における気孔の割合（気孔度）は、好ま
しくは１５〜３５体積％、より好ましくは２０〜２５体
積％である。多孔質セラミック材における気孔の最大孔
径は好ましくは１〜５μｍ（より好ましくは１〜２μ
ｍ）であり、気孔の平均孔径は０．１〜０．５μｍ（よ
り好ましくは０．１５〜０．３μｍ）である。
材としては、好ましくは、アルミナ、ジルコニア又はス
ピネルのいずれかを主成分とするものにする。多孔質セ
ラミック材には、金、白金、銀、パラジウム又はこれら
の合金等の貴金属粉末を含有させることができる。多孔
質セラミック材における気孔の割合（気孔度）は、好ま
しくは１５〜３５体積％、より好ましくは２０〜２５体
積％である。多孔質セラミック材における気孔の最大孔
径は好ましくは１〜５μｍ（より好ましくは１〜２μ
ｍ）であり、気孔の平均孔径は０．１〜０．５μｍ（よ
り好ましくは０．１５〜０．３μｍ）である。
【００１５】（結晶化ガラス含浸部）結晶化ガラス含浸
部は、多孔質セラミック材に含浸すると共に結晶化ガラ
スを含有する。結晶化ガラス含浸部は、一部ないし全体
を結晶化ガラスにすることができ、また結晶化ガラスの
他に色調調整酸化物と結晶化ガラス以外のガラス（例え
ば、結晶化しないガラスや結晶化しにくいガラス）を含
有することができる。
部は、多孔質セラミック材に含浸すると共に結晶化ガラ
スを含有する。結晶化ガラス含浸部は、一部ないし全体
を結晶化ガラスにすることができ、また結晶化ガラスの
他に色調調整酸化物と結晶化ガラス以外のガラス（例え
ば、結晶化しないガラスや結晶化しにくいガラス）を含
有することができる。
【００１６】色調調整酸化物としては、ＭｎＯ2、Ｆｅ2
Ｏ3、ＣｅＯ2がある。ＭｎＯ2は褐色から紫色まで、Ｆ
ｅ2Ｏ3は赤色、ＣｅＯ2は黄色か褐色までの色調に任意
に着色可能である。また、ＣｅＯ2は日光照射による経
日色調変化の防止にも効果がみられる。結晶化ガラス含
浸部における結晶の含有率は、好ましくは２０〜９５重
量％、より好ましくは３０〜８０重量％である。
Ｏ3、ＣｅＯ2がある。ＭｎＯ2は褐色から紫色まで、Ｆ
ｅ2Ｏ3は赤色、ＣｅＯ2は黄色か褐色までの色調に任意
に着色可能である。また、ＣｅＯ2は日光照射による経
日色調変化の防止にも効果がみられる。結晶化ガラス含
浸部における結晶の含有率は、好ましくは２０〜９５重
量％、より好ましくは３０〜８０重量％である。
【００１７】（結晶化ガラス）結晶化ガラスとは、ガラ
スを再加熱して得られる結晶とガラス（マトリックス）
との複合体であり、通常のガラスでは得られない優れた
特長を持つ無機材料である。前記結晶としては、例え
ば、リューサイト（Ｋ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2）、β
−ユークリプタイト（Ｌｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・２Ｓｉ
Ｏ2）、β−スポジューメン（Ｌｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・４Ｓ
ｉＯ2）、石英（ＳｉＯ2）、メタ珪酸リチウム（Ｌｉ2
Ｏ・ＳｉＯ2）、二珪酸リチウム（Ｌｉ2Ｏ・２Ｓｉ
Ｏ2）、ルチル（ＴｉＯ2）、コージェライト（２ＭｇＯ
・２Ａｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2）、ガーナイト（ＺｎＯ・Ａ
ｌ2Ｏ3）、ウイレマイト（２ＺｎＯ・ＳｉＯ2）、フッ
素金雲母（ＮａＭｇ3（Ｓｉ3ＡｌＯ10）Ｆ2）等があ
る。
スを再加熱して得られる結晶とガラス（マトリックス）
との複合体であり、通常のガラスでは得られない優れた
特長を持つ無機材料である。前記結晶としては、例え
ば、リューサイト（Ｋ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2）、β
−ユークリプタイト（Ｌｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・２Ｓｉ
Ｏ2）、β−スポジューメン（Ｌｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・４Ｓ
ｉＯ2）、石英（ＳｉＯ2）、メタ珪酸リチウム（Ｌｉ2
Ｏ・ＳｉＯ2）、二珪酸リチウム（Ｌｉ2Ｏ・２Ｓｉ
Ｏ2）、ルチル（ＴｉＯ2）、コージェライト（２ＭｇＯ
・２Ａｌ2Ｏ3・５ＳｉＯ2）、ガーナイト（ＺｎＯ・Ａ
ｌ2Ｏ3）、ウイレマイト（２ＺｎＯ・ＳｉＯ2）、フッ
素金雲母（ＮａＭｇ3（Ｓｉ3ＡｌＯ10）Ｆ2）等があ
る。
【００１８】結晶化ガラスは、好ましくは、リューサイ
ト析出高膨張結晶化ガラス、β−ユークリプタイト析出
低膨張結晶化ガラス又はβ−スポジューメン析出低膨張
結晶化ガラスである。また、β−ユークリプタイト及び
β−スポジューメンの双方が析出した低膨張結晶化ガラ
スにすることができる。
ト析出高膨張結晶化ガラス、β−ユークリプタイト析出
低膨張結晶化ガラス又はβ−スポジューメン析出低膨張
結晶化ガラスである。また、β−ユークリプタイト及び
β−スポジューメンの双方が析出した低膨張結晶化ガラ
スにすることができる。
【００１９】結晶化ガラスにおける結晶含有量は、好ま
しくは２０〜９５重量％（より好ましくは３０〜８０重
量％）にすることができる。結晶化ガラスにおける結晶
の粒径は、特に限定しないが、強度の観点から小さいも
のが好ましい。
しくは２０〜９５重量％（より好ましくは３０〜８０重
量％）にすることができる。結晶化ガラスにおける結晶
の粒径は、特に限定しないが、強度の観点から小さいも
のが好ましい。
【００２０】［歯科用陶材フレームコアの製造方法］本
発明の歯科用陶材フレームコアの製造方法は、結晶化工
程を有することを特徴とするものである。 （結晶化工程）結晶化工程は、多孔質セラミック材に含
浸させた含浸ガラスに結晶を析出させる工程である。通
常は、含浸ガラスの組成に応じた結晶化温度で所定時間
保持することにより含浸ガラスに結晶を生じさせること
ができる。
発明の歯科用陶材フレームコアの製造方法は、結晶化工
程を有することを特徴とするものである。 （結晶化工程）結晶化工程は、多孔質セラミック材に含
浸させた含浸ガラスに結晶を析出させる工程である。通
常は、含浸ガラスの組成に応じた結晶化温度で所定時間
保持することにより含浸ガラスに結晶を生じさせること
ができる。
【００２１】好ましくは、多孔質セラミック材に含浸さ
せた含浸ガラスとして、リューサイト結晶（Ｋ2Ｏ・Ａ
ｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2）、β−ユークリプタイト結晶（Ｌ
ｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）及びβ−スポジューメン
結晶（Ｌｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2）のうちの１種以
上を析出させることのできる組成範囲のガラスを用い
る。
せた含浸ガラスとして、リューサイト結晶（Ｋ2Ｏ・Ａ
ｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2）、β−ユークリプタイト結晶（Ｌ
ｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・２ＳｉＯ2）及びβ−スポジューメン
結晶（Ｌｉ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・４ＳｉＯ2）のうちの１種以
上を析出させることのできる組成範囲のガラスを用い
る。
【００２２】リューサイト結晶を析出させることのでき
るガラスとしては、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＫ2Ｏを主成
分とするガラスが好ましく、これらの主成分の他にＬｉ
2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯのうちの１種以上を含有
するものでもよい。リューサイト結晶を析出させること
のできるガラス１００重量部における各成分の好ましい
含有重量比は、ＳｉＯ2が５０〜８２重量部（より好ま
しくは６５〜７５重量部）、Ａｌ2Ｏ3が５〜１５重量部
（好ましくは７〜１２重量部）、Ｋ2Ｏが１〜１５重量
部（好ましくは２〜１０重量部、より好ましくは４〜８
重量部）、Ｎａ2Ｏが０〜１５重量部（より好ましくは
１２重量部以下、さらに好ましくは８〜１１重量部）、
Ｌｉ2Ｏ、ＭｇＯ及びＣａＯの各々がそれぞれ０〜５重
量部である。かかるガラスは、無害で安全性が高いので
歯科用陶材フレームコア製造用の材料として好ましい。
るガラスとしては、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＫ2Ｏを主成
分とするガラスが好ましく、これらの主成分の他にＬｉ
2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯのうちの１種以上を含有
するものでもよい。リューサイト結晶を析出させること
のできるガラス１００重量部における各成分の好ましい
含有重量比は、ＳｉＯ2が５０〜８２重量部（より好ま
しくは６５〜７５重量部）、Ａｌ2Ｏ3が５〜１５重量部
（好ましくは７〜１２重量部）、Ｋ2Ｏが１〜１５重量
部（好ましくは２〜１０重量部、より好ましくは４〜８
重量部）、Ｎａ2Ｏが０〜１５重量部（より好ましくは
１２重量部以下、さらに好ましくは８〜１１重量部）、
Ｌｉ2Ｏ、ＭｇＯ及びＣａＯの各々がそれぞれ０〜５重
量部である。かかるガラスは、無害で安全性が高いので
歯科用陶材フレームコア製造用の材料として好ましい。
【００２３】β−ユークリプタイト結晶を析出させるこ
とのできるガラスとしては、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＬ
ｉ2Ｏを主成分とするガラスが好ましく、これらの主成
分の他にＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯのうちの１種
以上を含有するものでもよい。β−ユークリプタイト結
晶を析出させることのできるガラス１００重量部におけ
る各成分の好ましい含有重量比は、ＳｉＯ2が５０〜７
５重量部（より好ましくは５５〜７０重量部）、Ａｌ2
Ｏ3が５〜１５重量部（好ましくは７〜１２重量部）、
Ｌｉ2Ｏが５〜１５重量部（好ましくは７〜１５重量
部、より好ましくは８〜１５重量部）、Ｎａ2Ｏが０〜
６重量部（より好ましくは５重量部以下、さらに好まし
くは２〜４重量部）、Ｋ2Ｏが０〜１０重量部（より好
ましくは８重量部以下、さらに好ましくは２〜６重量
部）、ＭｇＯ及びＣａＯの各々がそれぞれ０〜５重量部
である。かかるガラスは、無害で安全性が高いので歯科
用陶材フレームコア製造用の材料として好ましい。
とのできるガラスとしては、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＬ
ｉ2Ｏを主成分とするガラスが好ましく、これらの主成
分の他にＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯのうちの１種
以上を含有するものでもよい。β−ユークリプタイト結
晶を析出させることのできるガラス１００重量部におけ
る各成分の好ましい含有重量比は、ＳｉＯ2が５０〜７
５重量部（より好ましくは５５〜７０重量部）、Ａｌ2
Ｏ3が５〜１５重量部（好ましくは７〜１２重量部）、
Ｌｉ2Ｏが５〜１５重量部（好ましくは７〜１５重量
部、より好ましくは８〜１５重量部）、Ｎａ2Ｏが０〜
６重量部（より好ましくは５重量部以下、さらに好まし
くは２〜４重量部）、Ｋ2Ｏが０〜１０重量部（より好
ましくは８重量部以下、さらに好ましくは２〜６重量
部）、ＭｇＯ及びＣａＯの各々がそれぞれ０〜５重量部
である。かかるガラスは、無害で安全性が高いので歯科
用陶材フレームコア製造用の材料として好ましい。
【００２４】β−スポジューメン結晶を析出させること
のできるガラスとしては、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＬｉ2
Ｏを主成分とするガラスが好ましく、これらの主成分の
他にＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯのうちの１種以上
を含有するものでもよい。β−スポジューメン結晶を析
出させることのできるガラス１００重量部における各成
分の好ましい含有重量比は、ＳｉＯ2が５０〜８２重量
部（より好ましくは６５〜７７重量部）、Ａｌ2Ｏ3が５
〜２０重量部（好ましくは７〜１５重量部）、Ｌｉ2Ｏ
が４〜１６重量部（好ましくは５〜１６重量部、より好
ましくは６〜１６重量部）、Ｎａ2Ｏが０〜５重量部
（より好ましくは０．１〜３重量部、さらに好ましくは
０．２〜２重量部）、Ｋ2Ｏが０〜１０重量部（より好
ましくは８重量部以下、さらに好ましくは２〜６重量
部）、ＭｇＯ及びＣａＯの各々がそれぞれ０〜５重量部
である。かかるガラスは、無害で安全性が高いので歯科
用陶材フレームコア製造用の材料として好ましい。
のできるガラスとしては、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3及びＬｉ2
Ｏを主成分とするガラスが好ましく、これらの主成分の
他にＮａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯのうちの１種以上
を含有するものでもよい。β−スポジューメン結晶を析
出させることのできるガラス１００重量部における各成
分の好ましい含有重量比は、ＳｉＯ2が５０〜８２重量
部（より好ましくは６５〜７７重量部）、Ａｌ2Ｏ3が５
〜２０重量部（好ましくは７〜１５重量部）、Ｌｉ2Ｏ
が４〜１６重量部（好ましくは５〜１６重量部、より好
ましくは６〜１６重量部）、Ｎａ2Ｏが０〜５重量部
（より好ましくは０．１〜３重量部、さらに好ましくは
０．２〜２重量部）、Ｋ2Ｏが０〜１０重量部（より好
ましくは８重量部以下、さらに好ましくは２〜６重量
部）、ＭｇＯ及びＣａＯの各々がそれぞれ０〜５重量部
である。かかるガラスは、無害で安全性が高いので歯科
用陶材フレームコア製造用の材料として好ましい。
【００２５】含浸ガラスの結晶化は、好ましくは７００
〜１１００℃（より好ましくは８００〜１０００℃、さ
らに好ましくは８５０〜９５０℃）で一定時間保持する
熱処理によって保持時間に応じた任意の量の結晶を析出
させて行うことができる。そして、好ましくは、含浸さ
せたガラス中にリューサイト、β−ユークリプタイト及
びβ−スポジューメンのうちの１種以上の結晶を析出さ
せる。かかる結晶を析出させることにより、より一層の
強度、硬度及び靱性の各々を高めることができる。
〜１１００℃（より好ましくは８００〜１０００℃、さ
らに好ましくは８５０〜９５０℃）で一定時間保持する
熱処理によって保持時間に応じた任意の量の結晶を析出
させて行うことができる。そして、好ましくは、含浸さ
せたガラス中にリューサイト、β−ユークリプタイト及
びβ−スポジューメンのうちの１種以上の結晶を析出さ
せる。かかる結晶を析出させることにより、より一層の
強度、硬度及び靱性の各々を高めることができる。
【００２６】本発明の歯科用陶材フレームコアの製造方
法は、結晶化工程の前に、多孔質セラミック材形成工程
及びガラス含浸工程を設けることができる。
法は、結晶化工程の前に、多孔質セラミック材形成工程
及びガラス含浸工程を設けることができる。
【００２７】（多孔質セラミック材形成工程）多孔質セ
ラミック材形成工程は、アルミナ（好ましくは球状アル
ミナ）、ジルコニア又はスピネルのいずれかを主成分と
するセラミックス原料粉末を成形して成形体を得て、こ
の成形体を１次焼成にて焼結して多孔質セラミック材
（焼結体）を得る工程である。
ラミック材形成工程は、アルミナ（好ましくは球状アル
ミナ）、ジルコニア又はスピネルのいずれかを主成分と
するセラミックス原料粉末を成形して成形体を得て、こ
の成形体を１次焼成にて焼結して多孔質セラミック材
（焼結体）を得る工程である。
【００２８】セラミックス原料粉末は、好ましくは平均
粒子径が１〜５μｍのものを用い、より好ましくは粒径
１μｍ以下の微細粒子の含有量が８〜３５重量％で他の
粒子が粒径１μｍを越える粉末を用いる。セラミックス
原料粉末には、金属粉末、好ましくは、金、白金、銀、
パラジウム又はこれらの合金等の貴金属粉末を添加する
ことができる。かかる金属粉末の平均粒子径は、好まし
くは０．１〜２μｍにする。前記金属粉末の添加量は、
セラミックス原料粉末１００重量部に対して好ましくは
０．０１〜１重量部である。
粒子径が１〜５μｍのものを用い、より好ましくは粒径
１μｍ以下の微細粒子の含有量が８〜３５重量％で他の
粒子が粒径１μｍを越える粉末を用いる。セラミックス
原料粉末には、金属粉末、好ましくは、金、白金、銀、
パラジウム又はこれらの合金等の貴金属粉末を添加する
ことができる。かかる金属粉末の平均粒子径は、好まし
くは０．１〜２μｍにする。前記金属粉末の添加量は、
セラミックス原料粉末１００重量部に対して好ましくは
０．０１〜１重量部である。
【００２９】セラミックス原料粉末（又はセラミックス
原料粉末と金属粉末）を成形して成形体を得る方法とし
ては、例えばセラミックス原料粉末を水で溶かし模型の
上に築盛した後コンデンスするコンデンス法、スリップ
キャスティング法又は刷毛成形法等を用いることができ
る。前記１次焼成の焼成温度は、好ましくは１１００〜
１２５０℃にする。前記焼成温度での保持時間は、好ま
しくは１０分〜４時間にする。また、常温から前記焼成
温度に到達させるまでの昇温時間は、例えば２０分〜２
時間にすることができる。
原料粉末と金属粉末）を成形して成形体を得る方法とし
ては、例えばセラミックス原料粉末を水で溶かし模型の
上に築盛した後コンデンスするコンデンス法、スリップ
キャスティング法又は刷毛成形法等を用いることができ
る。前記１次焼成の焼成温度は、好ましくは１１００〜
１２５０℃にする。前記焼成温度での保持時間は、好ま
しくは１０分〜４時間にする。また、常温から前記焼成
温度に到達させるまでの昇温時間は、例えば２０分〜２
時間にすることができる。
【００３０】（ガラス含浸工程）ガラス含浸工程は、多
孔質セラミック材にガラスを含浸する工程である。多孔
質セラミック材は、多孔質セラミック材形成工程で得ら
れたものを用いることができる。ガラス含浸工程では、
多孔質セラミック材の上にガラスを載せて、好ましくは
多孔質セラミック材を形成するための１次焼成温度より
やや低い温度（より好ましくは１０００〜１２００℃の
温度でありかつ前記１次焼成温度よりやや低い温度）で
４〜８時間保持することにより、多孔質セラミック材に
溶融ガラスを含浸させて溶融ガラスが含浸する多孔質セ
ラミック材を得る。
孔質セラミック材にガラスを含浸する工程である。多孔
質セラミック材は、多孔質セラミック材形成工程で得ら
れたものを用いることができる。ガラス含浸工程では、
多孔質セラミック材の上にガラスを載せて、好ましくは
多孔質セラミック材を形成するための１次焼成温度より
やや低い温度（より好ましくは１０００〜１２００℃の
温度でありかつ前記１次焼成温度よりやや低い温度）で
４〜８時間保持することにより、多孔質セラミック材に
溶融ガラスを含浸させて溶融ガラスが含浸する多孔質セ
ラミック材を得る。
【００３１】なお、多孔質セラミック材に含浸させるガ
ラスとしては、結晶を析出させることのできるガラスを
用いる。かかる含浸用ガラスに色調調整酸化物や、結晶
を析出させることが困難なガラスを添加することができ
る。
ラスとしては、結晶を析出させることのできるガラスを
用いる。かかる含浸用ガラスに色調調整酸化物や、結晶
を析出させることが困難なガラスを添加することができ
る。
【００３２】多孔質セラミック材に溶融ガラスを含浸さ
せた後、引き続き前記溶融ガラスをガラスの結晶化温度
に保持して結晶を析出させることができ、また、常温程
度になるまで放熱して含浸に用いた余剰のガラスをサン
ドブラスト等により除去する余剰ガラス除去工程を設け
ることもできる。
せた後、引き続き前記溶融ガラスをガラスの結晶化温度
に保持して結晶を析出させることができ、また、常温程
度になるまで放熱して含浸に用いた余剰のガラスをサン
ドブラスト等により除去する余剰ガラス除去工程を設け
ることもできる。
【００３３】
［実施例１］主成分がアルミナであり、球形の形状であ
るセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下のセラミック
粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１μｍを越える
セラミック粒子の含有量が７９重量％である。）を用
い、１１２０℃まで２時間で昇温し、１時間保持して多
孔質セラミック層からなる試料を焼成した。更に、１１
００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミック層にガ
ラスを含浸させた。
るセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下のセラミック
粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１μｍを越える
セラミック粒子の含有量が７９重量％である。）を用
い、１１２０℃まで２時間で昇温し、１時間保持して多
孔質セラミック層からなる試料を焼成した。更に、１１
００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミック層にガ
ラスを含浸させた。
【００３４】この含浸用ガラスの組成は、ＳｉＯ2 ７
２．０重量部、Ａｌ2Ｏ3 ９．５重量部、Ｎａ2Ｏ １
０．０重量部、Ｋ2Ｏ ６．０重量部、その他の成分と
して、酸化リチウム、酸化マグネシウム、酸化カルシウ
ム等から構成される。なお、含浸用ガラスには色調調整
酸化物としてＦｅ2Ｏ3を添加した。前記含浸用ガラス等
を多孔質セラミック層に含浸せしめた後、温度９００
℃、１時間保持にて熱処理を行い、含浸させたガラス中
にリューサイト結晶を析出させた。このことにより、一
層の強度、硬度、靱性を高めた。
２．０重量部、Ａｌ2Ｏ3 ９．５重量部、Ｎａ2Ｏ １
０．０重量部、Ｋ2Ｏ ６．０重量部、その他の成分と
して、酸化リチウム、酸化マグネシウム、酸化カルシウ
ム等から構成される。なお、含浸用ガラスには色調調整
酸化物としてＦｅ2Ｏ3を添加した。前記含浸用ガラス等
を多孔質セラミック層に含浸せしめた後、温度９００
℃、１時間保持にて熱処理を行い、含浸させたガラス中
にリューサイト結晶を析出させた。このことにより、一
層の強度、硬度、靱性を高めた。
【００３５】前記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セ
ラミック層の上層面に表１の組成を有する陶材を塗布し
て、コア部の約２倍の厚みに築盛し、１０００℃までに
約３０分間で昇温し、その後１０分間保持焼成した。そ
して、オールセラミックスクラウンを得た。なお、以下
の実施例４及び５の陶材についても実施例１の陶材と同
様の組成のものを同様に用いた。
ラミック層の上層面に表１の組成を有する陶材を塗布し
て、コア部の約２倍の厚みに築盛し、１０００℃までに
約３０分間で昇温し、その後１０分間保持焼成した。そ
して、オールセラミックスクラウンを得た。なお、以下
の実施例４及び５の陶材についても実施例１の陶材と同
様の組成のものを同様に用いた。
【００３６】
【表１】
【００３７】［実施例２］主成分がアルミナであり、球
形の形状であるセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下
のセラミック粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１
μｍを越えるセラミック粒子の含有量が７９重量％であ
る。）を用い、１１２０℃まで２時間で昇温し、１時間
保持して多孔質セラミック層からなる試料を焼成した。
更に、１１００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミ
ック層にガラスを含浸させた。この含浸用ガラスとして
組成ＳｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3−Ｋ2Ｏ−Ｌｉ2Ｏ系のガラスを
用いた。なお、含浸用ガラスには色調調整酸化物として
ＣｅＯ2を添加した。
形の形状であるセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下
のセラミック粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１
μｍを越えるセラミック粒子の含有量が７９重量％であ
る。）を用い、１１２０℃まで２時間で昇温し、１時間
保持して多孔質セラミック層からなる試料を焼成した。
更に、１１００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミ
ック層にガラスを含浸させた。この含浸用ガラスとして
組成ＳｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3−Ｋ2Ｏ−Ｌｉ2Ｏ系のガラスを
用いた。なお、含浸用ガラスには色調調整酸化物として
ＣｅＯ2を添加した。
【００３８】その後、温度９００℃、４時間にて熱処理
を行い、含浸させたガラス中にβ−ユークリプタイトを
結晶化させた。それにより、一層の強度、硬度、靱性を
高めた。前記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミ
ック層に表１の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成して
オールセラミックスクラウンを得た。
を行い、含浸させたガラス中にβ−ユークリプタイトを
結晶化させた。それにより、一層の強度、硬度、靱性を
高めた。前記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミ
ック層に表１の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成して
オールセラミックスクラウンを得た。
【００３９】［実施例３］主成分がアルミナであり、球
形の形状であるセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下
のセラミック粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１
μｍを越えるセラミック粒子の含有量が７９重量％であ
る。）を用い、１１２０℃まで２時間で昇温し、１時間
保持して多孔質セラミック層からなる試料を焼成した。
更に、１１００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミ
ック層にガラスを含浸させた。
形の形状であるセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下
のセラミック粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１
μｍを越えるセラミック粒子の含有量が７９重量％であ
る。）を用い、１１２０℃まで２時間で昇温し、１時間
保持して多孔質セラミック層からなる試料を焼成した。
更に、１１００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミ
ック層にガラスを含浸させた。
【００４０】この含浸用ガラスとして組成ＳｉＯ2−Ａ
ｌ2Ｏ3−Ｋ2Ｏ−Ｌｉ2Ｏ系のガラスを用いた。なお、含
浸用ガラスには色調調整酸化物としてＭｎＯ2を添加し
た。その後温度９００℃、６時間にて熱処理を行い含浸
させたガラス中にβ−スポジューメンを析出結晶化させ
た。それにより、一層の強度、硬度、靱性を高めた。前
記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミック層に表
１の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成してオールセラ
ミックスクラウンを得た。
ｌ2Ｏ3−Ｋ2Ｏ−Ｌｉ2Ｏ系のガラスを用いた。なお、含
浸用ガラスには色調調整酸化物としてＭｎＯ2を添加し
た。その後温度９００℃、６時間にて熱処理を行い含浸
させたガラス中にβ−スポジューメンを析出結晶化させ
た。それにより、一層の強度、硬度、靱性を高めた。前
記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミック層に表
１の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成してオールセラ
ミックスクラウンを得た。
【００４１】［実施例４］主成分がジルコニアであるセ
ラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下のセラミック粒子
の含有量が１５重量％であり、粒径１μｍを越えるセラ
ミック粒子の含有量が８５重量％である。）を用い、１
１２０℃まで２時間で昇温し、１時間保持して多孔質セ
ラミック層からなる試料を焼成した。更に、１１００℃
の温度で４時間保持し、多孔質セラミック層にガラスを
含浸させた。この含浸用ガラスの組成は、ＳｉＯ2 ７
２．０重量部、Ａｌ2Ｏ3 ９．５重量部、Ｎａ2Ｏ １
０．０重量部、Ｋ2Ｏ ６．０重量部、その他の成分と
して、酸化リチウム、酸化マグネシウム、酸化カルシウ
ム等から構成される。なお、含浸用ガラスには色調調整
酸化物としてＦｅ2Ｏ3を添加した。
ラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下のセラミック粒子
の含有量が１５重量％であり、粒径１μｍを越えるセラ
ミック粒子の含有量が８５重量％である。）を用い、１
１２０℃まで２時間で昇温し、１時間保持して多孔質セ
ラミック層からなる試料を焼成した。更に、１１００℃
の温度で４時間保持し、多孔質セラミック層にガラスを
含浸させた。この含浸用ガラスの組成は、ＳｉＯ2 ７
２．０重量部、Ａｌ2Ｏ3 ９．５重量部、Ｎａ2Ｏ １
０．０重量部、Ｋ2Ｏ ６．０重量部、その他の成分と
して、酸化リチウム、酸化マグネシウム、酸化カルシウ
ム等から構成される。なお、含浸用ガラスには色調調整
酸化物としてＦｅ2Ｏ3を添加した。
【００４２】その後温度９００℃で１時間保持にて熱処
理を行い含浸させたガラス中にリューサイトの結晶を析
出させた。そして、一層の強度、硬度、靱性を高めた。
前記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミック層に
表１の組成の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成してオ
ールセラミックスクラウンを得た。
理を行い含浸させたガラス中にリューサイトの結晶を析
出させた。そして、一層の強度、硬度、靱性を高めた。
前記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミック層に
表１の組成の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成してオ
ールセラミックスクラウンを得た。
【００４３】［実施例５〜７］含浸させるガラス及び色
調調整酸化物を表３のものにする以外は実施例１と同様
にして多孔質セラミック層にガラス等を含浸したものを
得た。前記含浸用ガラス等を多孔質セラミック層に含浸
せしめた後、実施例５では９００℃、１時間保持にて熱
処理を行い、含浸させたガラス中にリューサイト結晶を
析出させた。実施例６及び７では、９００℃、５時間保
持にて熱処理を行い、含浸させたガラス中にβ−ユーク
リプタイト及びβ−スポジューメン結晶を析出させた。
このことにより、一層の強度、硬度、靱性を高めた。前
記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミック層に表
１の組成の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成してオー
ルセラミックスクラウンを得た。なお、実施例１〜７に
おける多孔質セラミック層の材質、含浸ガラス中の析出
結晶及び熱処理条件（温度（℃）及び保持時間（時
間））をまとめたものを表２に示す。
調調整酸化物を表３のものにする以外は実施例１と同様
にして多孔質セラミック層にガラス等を含浸したものを
得た。前記含浸用ガラス等を多孔質セラミック層に含浸
せしめた後、実施例５では９００℃、１時間保持にて熱
処理を行い、含浸させたガラス中にリューサイト結晶を
析出させた。実施例６及び７では、９００℃、５時間保
持にて熱処理を行い、含浸させたガラス中にβ−ユーク
リプタイト及びβ−スポジューメン結晶を析出させた。
このことにより、一層の強度、硬度、靱性を高めた。前
記含浸用ガラス等を含浸させた多孔質セラミック層に表
１の組成の陶材を実施例１と同様に築盛し焼成してオー
ルセラミックスクラウンを得た。なお、実施例１〜７に
おける多孔質セラミック層の材質、含浸ガラス中の析出
結晶及び熱処理条件（温度（℃）及び保持時間（時
間））をまとめたものを表２に示す。
【００４４】
【表２】
【００４５】［比較例１］主成分がアルミナであり、球
形の形状であるセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下
のセラミック粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１
μｍを越えるセラミック粒子の含有量が７９重量％であ
る。）を用い、１１２０℃まで２時間で昇温し１時間保
持して多孔質セラミック層からなる試料を焼成した。更
に、１１００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミッ
ク層にガラスを含浸させた。この含浸用ガラスの組成
は、酸化ランタン系ガラス（Ｌａ2Ｏ3４５重量部−Ｂ2
Ｏ3４５重量部−Ａｌ2Ｏ3１５重量部−ＳｉＯ2１３重量
部等）であった。
形の形状であるセラミックス原料粉末（粒径１μｍ以下
のセラミック粒子の含有量が２１重量％であり、粒径１
μｍを越えるセラミック粒子の含有量が７９重量％であ
る。）を用い、１１２０℃まで２時間で昇温し１時間保
持して多孔質セラミック層からなる試料を焼成した。更
に、１１００℃の温度で４時間保持し、多孔質セラミッ
ク層にガラスを含浸させた。この含浸用ガラスの組成
は、酸化ランタン系ガラス（Ｌａ2Ｏ3４５重量部−Ｂ2
Ｏ3４５重量部−Ａｌ2Ｏ3１５重量部−ＳｉＯ2１３重量
部等）であった。
【００４６】前記含浸用ガラスを含浸させた多孔質セラ
ミック層に表１の組成の陶材を実施例１と同様に築盛し
焼成してオールセラミックスクラウンを得た。
ミック層に表１の組成の陶材を実施例１と同様に築盛し
焼成してオールセラミックスクラウンを得た。
【００４７】実施例１〜７と比較例１で用いた含浸用ガ
ラスの各々の成分（色調調整酸化物を添加した場合は含
浸用ガラスの各々の成分及び色調調整酸化物）の含有比
（重量比）と、前記ガラス等を含浸させた多孔質セラミ
ック層の硬度、曲げ強度及び破壊靱性と、前記ガラス等
を含浸させ陶材を築盛し焼成した多孔質セラミック層か
ら成るオールセラミックスクラウンの曲げ強度及び破壊
靱性を表３に示す。
ラスの各々の成分（色調調整酸化物を添加した場合は含
浸用ガラスの各々の成分及び色調調整酸化物）の含有比
（重量比）と、前記ガラス等を含浸させた多孔質セラミ
ック層の硬度、曲げ強度及び破壊靱性と、前記ガラス等
を含浸させ陶材を築盛し焼成した多孔質セラミック層か
ら成るオールセラミックスクラウンの曲げ強度及び破壊
靱性を表３に示す。
【００４８】
【表３】
【００４９】（特性評価方法）硬度、曲げ強度及び破壊
靱性の評価方法は、以下のとおりである。 硬度…ビッカース硬度による。 曲げ強度試験…３点曲げ試験による。 破壊靱性試験…ＩＦ法による。 ・使用機器…松沢精機製ビッカース硬度計 ＤＶＫ−１ ・試験条件：温度…常温 荷重…２０ｋｇｆ 荷重印加速度…７０μｍ／ｓ 保持時間…１５秒 圧痕数…５個／試料
靱性の評価方法は、以下のとおりである。 硬度…ビッカース硬度による。 曲げ強度試験…３点曲げ試験による。 破壊靱性試験…ＩＦ法による。 ・使用機器…松沢精機製ビッカース硬度計 ＤＶＫ−１ ・試験条件：温度…常温 荷重…２０ｋｇｆ 荷重印加速度…７０μｍ／ｓ 保持時間…１５秒 圧痕数…５個／試料
【００５０】・試験結果の算出方法 Ｋc＝（０．０７３×Ｐ）÷Ｃ1.5 Ｋc：破壊靱性値（ｋｇｆ／ｍｍ3/2） Ｐ：荷重（ｋｇｆ） ｃ：亀裂の半長（ｍｍ） ２ｃの測定は、圧痕押込後１０分後に行った。
【００５１】
【発明の効果】請求項１の歯科用陶材フレームコアは、
多孔質セラミック材と結晶化ガラスとから構成されるの
で、また、請求項２の歯科用陶材フレームコアは、多孔
質セラミック材と、前記多孔質セラミック材に含浸する
と共に結晶化ガラスを含有する結晶化ガラス含浸部を有
するので、次の基本的な効果を奏することができる。高
い強度特性を有する。特に硬度、曲げ強度及び破壊靱性
がそれぞれ高く優れた強度特性を有する。従って、高い
強度特性のオールセラミックスクラウンを製造すること
ができる。請求項３〜４の各々の歯科用陶材フレームコ
アは、さらに前記特定の構成要件を具備するので、上記
基本的な効果が顕著であり、より高い強度特性を有する
ので、より高い強度特性のオールセラミックスクラウン
を製造することができる。
多孔質セラミック材と結晶化ガラスとから構成されるの
で、また、請求項２の歯科用陶材フレームコアは、多孔
質セラミック材と、前記多孔質セラミック材に含浸する
と共に結晶化ガラスを含有する結晶化ガラス含浸部を有
するので、次の基本的な効果を奏することができる。高
い強度特性を有する。特に硬度、曲げ強度及び破壊靱性
がそれぞれ高く優れた強度特性を有する。従って、高い
強度特性のオールセラミックスクラウンを製造すること
ができる。請求項３〜４の各々の歯科用陶材フレームコ
アは、さらに前記特定の構成要件を具備するので、上記
基本的な効果が顕著であり、より高い強度特性を有する
ので、より高い強度特性のオールセラミックスクラウン
を製造することができる。
【００５２】請求項５〜６の歯科用陶材フレームコアの
製造方法は、多孔質セラミック材に含浸させた含浸ガラ
スに結晶を析出させる結晶化工程を有するので、上記本
発明の歯科用陶材フレームコアを簡単に製造することが
できるという基本的な効果を奏する。請求項６の歯科用
陶材フレームコアの製造方法は、さらに前記特定の構成
要件を具備するので、上記基本的な効果が顕著であり、
より高い強度特性を有する歯科用陶材フレームコアを製
造することができる。
製造方法は、多孔質セラミック材に含浸させた含浸ガラ
スに結晶を析出させる結晶化工程を有するので、上記本
発明の歯科用陶材フレームコアを簡単に製造することが
できるという基本的な効果を奏する。請求項６の歯科用
陶材フレームコアの製造方法は、さらに前記特定の構成
要件を具備するので、上記基本的な効果が顕著であり、
より高い強度特性を有する歯科用陶材フレームコアを製
造することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大塚 健一 愛知県名古屋市西区則武新町三丁目１番36 号 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 内 (72)発明者 鈴木 清孝 愛知県名古屋市西区則武新町三丁目１番36 号 株式会社ノリタケカンパニーリミテド 内
Claims (6)
- 【請求項１】多孔質セラミック材と結晶化ガラスとから
構成されることを特徴とする歯科用陶材フレームコア。 - 【請求項２】多孔質セラミック材と、前記多孔質セラミ
ック材に含浸すると共に結晶化ガラスを含有する結晶化
ガラス含浸部を有することを特徴とする歯科用陶材フレ
ームコア。 - 【請求項３】前記結晶化ガラスはリューサイト析出高膨
張結晶化ガラスであることを特徴とする請求項１〜２の
いずれかに記載の歯科用陶材フレームコア。 - 【請求項４】前記結晶化ガラスはβ−ユークリプタイト
析出低膨張結晶化ガラス又はβ−スポジューメン析出低
膨張結晶化ガラスであることを特徴とする請求項１〜３
のいずれかに記載の歯科用陶材フレームコア。 - 【請求項５】多孔質セラミック材に含浸させた含浸ガラ
スに結晶を析出させる結晶化工程を有することを特徴と
する歯科用陶材フレームコアの製造方法。 - 【請求項６】前記結晶化工程において、リューサイト結
晶、β−ユークリプタイト結晶及びβ−スポジューメン
結晶のうちの１種以上を析出させることを特徴とする請
求項５に記載の歯科用陶材フレームコアの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15029797A JPH10323354A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 歯科用結晶化陶材フレームコア及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15029797A JPH10323354A (ja) | 1997-05-23 | 1997-05-23 | 歯科用結晶化陶材フレームコア及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10323354A true JPH10323354A (ja) | 1998-12-08 |
Family
ID=15493932
Family Applications (1)
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