JPH1030590A - 遠心送風機 - Google Patents
遠心送風機Info
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- JPH1030590A JPH1030590A JP18575596A JP18575596A JPH1030590A JP H1030590 A JPH1030590 A JP H1030590A JP 18575596 A JP18575596 A JP 18575596A JP 18575596 A JP18575596 A JP 18575596A JP H1030590 A JPH1030590 A JP H1030590A
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- Japan
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- impeller
- plate
- blade
- centrifugal blower
- airflow
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 空調機などに使用される遠心送風機におい
て、送風性能の劣化と送風騒音の増加を抑える。 【解決手段】 羽根板９の上端部９ａを羽根車８の回転
方向に傾斜させる構成とすることにより、気流の剥離を
抑制することができる。
て、送風性能の劣化と送風騒音の増加を抑える。 【解決手段】 羽根板９の上端部９ａを羽根車８の回転
方向に傾斜させる構成とすることにより、気流の剥離を
抑制することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、空気調和などの送
風機に用いる遠心送風機の騒音低減に関する。
風機に用いる遠心送風機の騒音低減に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、空調機などに用いる遠心送風機は
高性能化・低騒音化への要求が高まり、羽根車形状や羽
根板の断面形状の改良など、種々の性能向上方法が提案
されている。
高性能化・低騒音化への要求が高まり、羽根車形状や羽
根板の断面形状の改良など、種々の性能向上方法が提案
されている。
【０００３】従来の遠心送風機としては、実開平２−６
９０９７号公報に示されているものがある。
９０９７号公報に示されているものがある。
【０００４】以下、図面を参照しながら、上述した従来
の遠心送風機について説明する。図１４は従来の遠心送
風機の構造を示す断面図であり、図１５は従来の遠心送
風機の羽根車の構造を示す断面図であり、図１６は羽根
板の形状を示すＡ−Ａ断面図である。
の遠心送風機について説明する。図１４は従来の遠心送
風機の構造を示す断面図であり、図１５は従来の遠心送
風機の羽根車の構造を示す断面図であり、図１６は羽根
板の形状を示すＡ−Ａ断面図である。
【０００５】図において、１は羽根車であり、複数の羽
根板２と羽根板２を固定した円形の主板３と、羽根板２
の反主板側端面に固定した側板４とで構成されている。
５は羽根車１に直結した電動機であり、羽根車１ととも
にケーシング６内に収納・固定されている。７はケーシ
ング６に設けた吸込みオリフィスであり、その先端７ａ
は羽根車１の側板に挿入されている。
根板２と羽根板２を固定した円形の主板３と、羽根板２
の反主板側端面に固定した側板４とで構成されている。
５は羽根車１に直結した電動機であり、羽根車１ととも
にケーシング６内に収納・固定されている。７はケーシ
ング６に設けた吸込みオリフィスであり、その先端７ａ
は羽根車１の側板に挿入されている。
【０００６】また、側板４の吸込み口径ＤSは羽根板 ２
の羽根入口径よりＤ1より大きく設定されており、さら
に吸込み口径ＤSより内径側の羽根板２を羽根車１の回
転軸に対して平行となる平面で切断した断面形状につい
て、羽根板２の回転方向面２ａの上端部高さｈ1を反回
転方向面２ｂの上 端部高さｈ2より大きくしてある。
の羽根入口径よりＤ1より大きく設定されており、さら
に吸込み口径ＤSより内径側の羽根板２を羽根車１の回
転軸に対して平行となる平面で切断した断面形状につい
て、羽根板２の回転方向面２ａの上端部高さｈ1を反回
転方向面２ｂの上 端部高さｈ2より大きくしてある。
【０００７】以上のように構成された遠心送風機につい
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車１が所定の回転方向に回転すると、空気が
吸込みオリフィス７を介して羽根車１内に流入され、複
数の羽根板２の間を通過する際に、静圧と動圧を付加さ
れ羽根車１からケーシング６内に吐出され送風作用を為
す。
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車１が所定の回転方向に回転すると、空気が
吸込みオリフィス７を介して羽根車１内に流入され、複
数の羽根板２の間を通過する際に、静圧と動圧を付加さ
れ羽根車１からケーシング６内に吐出され送風作用を為
す。
【０００８】このとき、側板４の吸込み口径ＤSは羽根
入口径Ｄ1より大きくなっており、吸込み口面積が大き
いため吸込み気流の流速が低くなり、羽根車１への流入
抵抗および羽根車１内部での流動抵抗（損失）が小さく
なり、圧力の低い動作点では風量が増加し送風性能が向
上する。
入口径Ｄ1より大きくなっており、吸込み口面積が大き
いため吸込み気流の流速が低くなり、羽根車１への流入
抵抗および羽根車１内部での流動抵抗（損失）が小さく
なり、圧力の低い動作点では風量が増加し送風性能が向
上する。
【０００９】また、吸込み口径ＤSより内径側の羽根板
２を羽根車１の回転軸に対して平行となる平面で切断し
た断面形状では、羽根板２の回転方向面２ａの上端部高
さｈ 1を反回転方向面２ｂの上端部高さｈ2より大きくし
てあるため、羽根板２の上端部に図１５に示す流入気流
Ｇに対して羽根板２の負圧面側に迎え角が設定されたこ
とになり、羽根板２の上端部より流入する気流Ｇは羽根
板２の上端部で一端羽根板２の負圧面に付着し、その
後、羽根板２に沿って流れるため、羽根板２の上端部に
おける気流の剥離を抑制する。
２を羽根車１の回転軸に対して平行となる平面で切断し
た断面形状では、羽根板２の回転方向面２ａの上端部高
さｈ 1を反回転方向面２ｂの上端部高さｈ2より大きくし
てあるため、羽根板２の上端部に図１５に示す流入気流
Ｇに対して羽根板２の負圧面側に迎え角が設定されたこ
とになり、羽根板２の上端部より流入する気流Ｇは羽根
板２の上端部で一端羽根板２の負圧面に付着し、その
後、羽根板２に沿って流れるため、羽根板２の上端部に
おける気流の剥離を抑制する。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような構成では、羽根板２の上端部における気流剥離防
止効果は羽根上端部負圧面の傾斜形状によって発生する
ため、その効果量は板厚に依存するが、板厚を厚くする
と羽根車１内部の気流通過面積が減少し、羽根車１の送
風性能を劣化させるため一定以上の厚さにすることはで
きず、従って、負圧面への気流付着効果は特定の動作点
条件のごく近傍の流入気流に対して得られるのみであ
り、動作点が設計点より高静圧条件に変化した場合に
は、羽根板２の上端部からの流入気流が羽根板２の上端
の負圧面２ｂに付着せず剥離し、送風性能の低下および
乱流騒音の増加原因となるという課題を有していた。
ような構成では、羽根板２の上端部における気流剥離防
止効果は羽根上端部負圧面の傾斜形状によって発生する
ため、その効果量は板厚に依存するが、板厚を厚くする
と羽根車１内部の気流通過面積が減少し、羽根車１の送
風性能を劣化させるため一定以上の厚さにすることはで
きず、従って、負圧面への気流付着効果は特定の動作点
条件のごく近傍の流入気流に対して得られるのみであ
り、動作点が設計点より高静圧条件に変化した場合に
は、羽根板２の上端部からの流入気流が羽根板２の上端
の負圧面２ｂに付着せず剥離し、送風性能の低下および
乱流騒音の増加原因となるという課題を有していた。
【００１１】本発明は上記課題に鑑み、高静圧条件下で
使用される場合でも、羽根板の上端部から流入する気流
が羽根板負圧面で剥離することを抑制し、送風性能の低
下および乱流騒音の増加を抑える遠心送風機を提供する
ものである。
使用される場合でも、羽根板の上端部から流入する気流
が羽根板負圧面で剥離することを抑制し、送風性能の低
下および乱流騒音の増加を抑える遠心送風機を提供する
ものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明は、遠心送風機が設計動作点より高静圧条件下
で使用される場合でも、羽根板の板厚を厚くすることな
く、羽根板の上端部から流入気流が羽根負圧面に付着
し、羽根板に沿って流れるように構成したものである。
に本発明は、遠心送風機が設計動作点より高静圧条件下
で使用される場合でも、羽根板の板厚を厚くすることな
く、羽根板の上端部から流入気流が羽根負圧面に付着
し、羽根板に沿って流れるように構成したものである。
【００１３】これにより、高静圧条件下で使用される場
合でも、羽根上端部からの流入気流を確実に羽根負圧面
に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑
えることができる。
合でも、羽根上端部からの流入気流を確実に羽根負圧面
に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑
えることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】請求項１記載の発明は、複数の羽
根板と、前記羽根板を固定した主板と、前記羽根板の反
主板側端面に固定した側板とで羽根車を構成し、前記羽
根板の羽根入口径をＤ1とし前記羽根車の外径をＤ2とし
たとき、０．６５Ｄ2≦Ｄ１≦０．８Ｄ2と設定した遠心
送風機の羽根車において、前記羽根板の羽根入口径を前
記主板側から前記側板側にかけて漸次拡大し、かつ、前
記羽根板の前記側板側端部の羽根入口径を前記側板の吸
込口径より大きくし、さらに、前記羽根板の上端部を前
記羽根車の回転方向に傾斜させたので、羽根板厚を厚く
することなく羽根上端部負圧面の傾斜を大きくすること
になる。そのため、遠心送風機が設計動作点より高静圧
条件下で使用される場合でも、羽根板の上端部からの流
入気流が羽根負圧面に付着し、羽根板に沿って流れる。
よって、羽根上端部からの流入気流を羽根負圧面に付着
させ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑えるこ
とができる。
根板と、前記羽根板を固定した主板と、前記羽根板の反
主板側端面に固定した側板とで羽根車を構成し、前記羽
根板の羽根入口径をＤ1とし前記羽根車の外径をＤ2とし
たとき、０．６５Ｄ2≦Ｄ１≦０．８Ｄ2と設定した遠心
送風機の羽根車において、前記羽根板の羽根入口径を前
記主板側から前記側板側にかけて漸次拡大し、かつ、前
記羽根板の前記側板側端部の羽根入口径を前記側板の吸
込口径より大きくし、さらに、前記羽根板の上端部を前
記羽根車の回転方向に傾斜させたので、羽根板厚を厚く
することなく羽根上端部負圧面の傾斜を大きくすること
になる。そのため、遠心送風機が設計動作点より高静圧
条件下で使用される場合でも、羽根板の上端部からの流
入気流が羽根負圧面に付着し、羽根板に沿って流れる。
よって、羽根上端部からの流入気流を羽根負圧面に付着
させ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑えるこ
とができる。
【００１５】請求項２記載の発明は、請求項１記載の発
明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時の断面を平面状に展開した断面上で、前記羽根車
の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角度を、前記
羽根車の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定
したので、羽根車を通過する気流に働く遠心力により、
羽根車の内周側から外周側にかけて流入角度が大きくな
る羽根上端部からの流入気流に、羽根傾斜角度を一致さ
せることになる。そのため、遠心送風機が設計動作点よ
り高静圧条件下で使用される場合でも、羽根車内周側か
ら外周側にかけて流入角度が変化する羽根板の上端部か
らの流入気流が羽根負圧面に付着し、羽根板に沿って流
れる。よって、羽根上端部からの流入気流を確実に羽根
負圧面に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増
加を抑えることができる。
明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時の断面を平面状に展開した断面上で、前記羽根車
の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角度を、前記
羽根車の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定
したので、羽根車を通過する気流に働く遠心力により、
羽根車の内周側から外周側にかけて流入角度が大きくな
る羽根上端部からの流入気流に、羽根傾斜角度を一致さ
せることになる。そのため、遠心送風機が設計動作点よ
り高静圧条件下で使用される場合でも、羽根車内周側か
ら外周側にかけて流入角度が変化する羽根板の上端部か
らの流入気流が羽根負圧面に付着し、羽根板に沿って流
れる。よって、羽根上端部からの流入気流を確実に羽根
負圧面に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増
加を抑えることができる。
【００１６】請求項３記載の発明は、請求項１記載の発
明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時の断面を平面状に展開した断面上で、前記羽根車
の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角度を、前記
羽根車の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定
し、側板近傍では小さくなるよう設定したので、羽根車
を通過する気流に働く遠心力と側板への気流付着によ
り、羽根車の内周側から外周側にかけて流入角度が大き
くなり、逆に側板近傍では流入気流角度が小さくなる羽
根上端部からの流入気流に、羽根傾斜角度を一致させる
ことになる。そのため、遠心送風機が設計動作点より高
静圧条件下で使用される場合でも、羽根車内周側から外
周側にかけて流入角度が変化する羽根板の上端部からの
流入気流が羽根負圧面に付着し、羽根板に沿って流れ
る。よって、羽根上端部からの流入気流を確実に羽根負
圧面に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増加
を抑えることができる。
明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時の断面を平面状に展開した断面上で、前記羽根車
の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角度を、前記
羽根車の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定
し、側板近傍では小さくなるよう設定したので、羽根車
を通過する気流に働く遠心力と側板への気流付着によ
り、羽根車の内周側から外周側にかけて流入角度が大き
くなり、逆に側板近傍では流入気流角度が小さくなる羽
根上端部からの流入気流に、羽根傾斜角度を一致させる
ことになる。そのため、遠心送風機が設計動作点より高
静圧条件下で使用される場合でも、羽根車内周側から外
周側にかけて流入角度が変化する羽根板の上端部からの
流入気流が羽根負圧面に付着し、羽根板に沿って流れ
る。よって、羽根上端部からの流入気流を確実に羽根負
圧面に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増加
を抑えることができる。
【００１７】
（実施例１）図１、図２は本発明の実施例１における遠
心送風機の構造を、図３は図１の同実施例における遠心
送風機の羽根車のＢ−Ｂ断面を示すものである。
心送風機の構造を、図３は図１の同実施例における遠心
送風機の羽根車のＢ−Ｂ断面を示すものである。
【００１８】図において、８は羽根車であり、複数の羽
根板９を固定した主板１０と、入口部内面をラッパ状に
形成した側板１１より構成されている。Ｄ1は羽根板９
の最小羽根入口経であり、Ｄ2は羽根車８の外径であ
り、最小羽根入口径Ｄ1は０．６５Ｄ2≦Ｄ１≦０．８Ｄ
2となるよう設定され、羽根板９の羽根入口径は主板１
０から側板１１にかけて漸次拡大される。また、羽根板
９の側板１１の側端部１１ａでの羽根入口径Ｄtを側板
１１の吸込み口径ＤSより大きくする。さらにまた、羽
根板９の上端部を羽根車８の回転方向に傾斜させてい
る。
根板９を固定した主板１０と、入口部内面をラッパ状に
形成した側板１１より構成されている。Ｄ1は羽根板９
の最小羽根入口経であり、Ｄ2は羽根車８の外径であ
り、最小羽根入口径Ｄ1は０．６５Ｄ2≦Ｄ１≦０．８Ｄ
2となるよう設定され、羽根板９の羽根入口径は主板１
０から側板１１にかけて漸次拡大される。また、羽根板
９の側板１１の側端部１１ａでの羽根入口径Ｄtを側板
１１の吸込み口径ＤSより大きくする。さらにまた、羽
根板９の上端部を羽根車８の回転方向に傾斜させてい
る。
【００１９】以上のように構成された遠心送風機につい
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車８が所定の回転方向に回転すると、空気が
吸込みオリフィス７を介して羽根車８内に流入され、複
数の羽根板９の間を通過する際に、静圧と動厚を付加さ
れ羽根車８からケーシング６内に吐出され送風作用を為
す。
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車８が所定の回転方向に回転すると、空気が
吸込みオリフィス７を介して羽根車８内に流入され、複
数の羽根板９の間を通過する際に、静圧と動厚を付加さ
れ羽根車８からケーシング６内に吐出され送風作用を為
す。
【００２０】このとき、遠心送風機の騒音レベルは図４
に示すように、羽根板９の最小羽根入口径Ｄ1と羽根車
８の外径Ｄ2によって変化するが、最小羽根入口径Ｄ1を
０．６５Ｄ2≦Ｄ１≦０．８Ｄ2とすることにより、ほぼ
適正化することができ、低騒音な羽根車を構成すること
ができる。また、羽根板９の羽根入口径は主板１０から
側板１１にかけて漸次拡大され、羽根板９の側板１１の
側端部１１ａでの羽根入口径Ｄtは側板１１の吸込み口
径ＤSより大きくなるため、流入気流が羽根上端部から
流入することになり、吸込み口面積が大きいため吸込み
気流の流速が低くなり、羽根車８への流入抵抗および羽
根車８内部での流動抵抗（損失）が小さくなり、圧力の
低い動作点では風量が増加し送風性能が向上する。
に示すように、羽根板９の最小羽根入口径Ｄ1と羽根車
８の外径Ｄ2によって変化するが、最小羽根入口径Ｄ1を
０．６５Ｄ2≦Ｄ１≦０．８Ｄ2とすることにより、ほぼ
適正化することができ、低騒音な羽根車を構成すること
ができる。また、羽根板９の羽根入口径は主板１０から
側板１１にかけて漸次拡大され、羽根板９の側板１１の
側端部１１ａでの羽根入口径Ｄtは側板１１の吸込み口
径ＤSより大きくなるため、流入気流が羽根上端部から
流入することになり、吸込み口面積が大きいため吸込み
気流の流速が低くなり、羽根車８への流入抵抗および羽
根車８内部での流動抵抗（損失）が小さくなり、圧力の
低い動作点では風量が増加し送風性能が向上する。
【００２１】なお、最小羽根入口径Ｄ1を０．７Ｄ2≦Ｄ
１≦０．７５Ｄ2とすることにより、ほぼ最適化するこ
とができ、さらに低騒音な羽根車を構成することができ
る。
１≦０．７５Ｄ2とすることにより、ほぼ最適化するこ
とができ、さらに低騒音な羽根車を構成することができ
る。
【００２２】ここで、羽根板９の上端部を羽根車８の回
転方向に傾斜させているので、羽根板９の上端部が流入
気流Ｈを偏向させ、羽根板９の上端部を傾斜させた部分
の羽根負圧面９ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板
９の略垂直部分の羽根負圧面９ｂに安定した気流を案内
するため、羽根板９の羽根負圧面での気流の剥離を抑制
する。
転方向に傾斜させているので、羽根板９の上端部が流入
気流Ｈを偏向させ、羽根板９の上端部を傾斜させた部分
の羽根負圧面９ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板
９の略垂直部分の羽根負圧面９ｂに安定した気流を案内
するため、羽根板９の羽根負圧面での気流の剥離を抑制
する。
【００２３】従って、羽根車８が設計動作点より高静圧
条件下で使用される場合でも、羽根板９の上端部からの
流入気流Ｈが羽根負圧面に付着し、羽根板９に沿って流
れる。よって、羽根板９の上端部からの流入気流を羽根
負圧面に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増
加を抑えることができる。
条件下で使用される場合でも、羽根板９の上端部からの
流入気流Ｈが羽根負圧面に付着し、羽根板９に沿って流
れる。よって、羽根板９の上端部からの流入気流を羽根
負圧面に付着させ、送風性能の低下および乱流騒音の増
加を抑えることができる。
【００２４】以上のように本実施例によれば、羽根板９
の羽根入口径を主板１０から側板１１にかけて漸次拡大
し、また、羽根板９の側板１１の側端部１１ａでの羽根
入口径Ｄtを側板１１の吸込み口径ＤSより大きくした上
で、羽根板９の上端部を羽根車８の回転方向に傾斜させ
ることにより、羽根板９の上端部が流入気流Ｈを偏向さ
せ、羽根板９の上端部を傾斜させた部分の羽根負圧面９
ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板９の略垂直部分
の羽根負圧面９ｂに安定した気流を案内するため、羽根
負圧面での気流の剥離を抑制することができ、羽根車８
の設計動作点より高静圧な動作点で作動する場合でも送
風能力の低下を抑制すると共に、流れの剥離に伴う乱流
騒音の増加を抑えることができる。
の羽根入口径を主板１０から側板１１にかけて漸次拡大
し、また、羽根板９の側板１１の側端部１１ａでの羽根
入口径Ｄtを側板１１の吸込み口径ＤSより大きくした上
で、羽根板９の上端部を羽根車８の回転方向に傾斜させ
ることにより、羽根板９の上端部が流入気流Ｈを偏向さ
せ、羽根板９の上端部を傾斜させた部分の羽根負圧面９
ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板９の略垂直部分
の羽根負圧面９ｂに安定した気流を案内するため、羽根
負圧面での気流の剥離を抑制することができ、羽根車８
の設計動作点より高静圧な動作点で作動する場合でも送
風能力の低下を抑制すると共に、流れの剥離に伴う乱流
騒音の増加を抑えることができる。
【００２５】（実施例２）図５は本発明の実施例２にお
ける遠心送風機の構造を、図６は同実施例における遠心
送風機の羽根車を羽根車の回転軸に直交する断面で切断
した形状を、図７は同実施例における遠心送風機の羽根
車を図６に示す羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時のＣ−Ｃ断面を平面状に展開した羽根断面形状を
示したものである。また、図７のαは同実施例における
遠心送風機の羽根車の回転軸と羽根板上端部とのなす傾
斜角度を示したものである。
ける遠心送風機の構造を、図６は同実施例における遠心
送風機の羽根車を羽根車の回転軸に直交する断面で切断
した形状を、図７は同実施例における遠心送風機の羽根
車を図６に示す羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時のＣ−Ｃ断面を平面状に展開した羽根断面形状を
示したものである。また、図７のαは同実施例における
遠心送風機の羽根車の回転軸と羽根板上端部とのなす傾
斜角度を示したものである。
【００２６】図に示すように、本実施例では実施例１に
おける遠心送風機からさらに、傾斜角度αを羽根車１２
の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定してい
る。
おける遠心送風機からさらに、傾斜角度αを羽根車１２
の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定してい
る。
【００２７】以上のように構成された遠心送風機につい
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車１２が所定の回転方向に回転すると、空気
が吸込みオリフィス７を介して羽根車１２内に流入さ
れ、複数の羽根板１３の間を通過する際に、静圧と動圧
を付加され羽根車１２からケーシング６内に吐出され送
風作用を為す。
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車１２が所定の回転方向に回転すると、空気
が吸込みオリフィス７を介して羽根車１２内に流入さ
れ、複数の羽根板１３の間を通過する際に、静圧と動圧
を付加され羽根車１２からケーシング６内に吐出され送
風作用を為す。
【００２８】ここで、羽根板１３の傾斜角度αを図８に
示すように羽根車１２の内周側から外周側にかけて大き
くなるよう設定しているので、羽根車１２の内周側から
外周側にかけて流入気流角度が変化する羽根板１３の上
端部からの流入気流Ｉにあわせて、羽根板１３の上端部
を傾斜させることができる。
示すように羽根車１２の内周側から外周側にかけて大き
くなるよう設定しているので、羽根車１２の内周側から
外周側にかけて流入気流角度が変化する羽根板１３の上
端部からの流入気流Ｉにあわせて、羽根板１３の上端部
を傾斜させることができる。
【００２９】この流入気流角度の変化は、羽根車１２を
通過する気流が、羽根車１２の軸方向から流入し、軸と
直交する方向へと流出することになるため、遠心力によ
り気流が流れ外周側である主板１０側に偏り、それに伴
い羽根板１３の上端部から流入する気流Ｉも主板１０側
に偏り、羽根車１２の内周側から外周側にかけて流入気
流Ｉの軸方向速度が減少するために発生するものであ
り、その結果、羽根板１３上端部への流入気流角度αも
羽根車１２の内周側から外周側にかけて大きくなる。
通過する気流が、羽根車１２の軸方向から流入し、軸と
直交する方向へと流出することになるため、遠心力によ
り気流が流れ外周側である主板１０側に偏り、それに伴
い羽根板１３の上端部から流入する気流Ｉも主板１０側
に偏り、羽根車１２の内周側から外周側にかけて流入気
流Ｉの軸方向速度が減少するために発生するものであ
り、その結果、羽根板１３上端部への流入気流角度αも
羽根車１２の内周側から外周側にかけて大きくなる。
【００３０】よって、羽根板１３の上端部からの流入気
流Ｉを偏向させ、羽根板１３の上端部を傾斜させた羽根
負圧面１３ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１３
の略垂直部分の羽根負圧面１３ｂに安定した気流を確実
に案内するため、羽根板９の羽根負圧面での気流の剥離
を抑制する。
流Ｉを偏向させ、羽根板１３の上端部を傾斜させた羽根
負圧面１３ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１３
の略垂直部分の羽根負圧面１３ｂに安定した気流を確実
に案内するため、羽根板９の羽根負圧面での気流の剥離
を抑制する。
【００３１】従って、羽根車１２が設計動作点より高静
圧条件下で使用される場合でも、羽根板１３の上端部か
らの流入気流角度分布をもった流入気流Ｉが羽根負圧面
に付着し、羽根板１３に沿って流れる。よって、羽根板
１３の上端部からの流入気流Ｉを羽根負圧面に付着さ
せ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑えること
ができる。
圧条件下で使用される場合でも、羽根板１３の上端部か
らの流入気流角度分布をもった流入気流Ｉが羽根負圧面
に付着し、羽根板１３に沿って流れる。よって、羽根板
１３の上端部からの流入気流Ｉを羽根負圧面に付着さ
せ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑えること
ができる。
【００３２】以上のように本実施例によれば、羽根板１
３の傾斜角度αを羽根車１２の内周側から外周側にかけ
て大きくなるよう設定することにより、羽根車１２を通
過する気流に働く遠心力により、羽根車１２の内周側か
ら外周側にかけて流入角度が大きくなる羽根上端部から
の流入気流Ｉにあわせて、羽根板１３の上端部を傾斜さ
せることができ、羽根板１３の上端部からの流入気流Ｉ
を偏向させ、羽根板１３の上端部を傾斜させた部分の羽
根負圧面１３ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１
３の略垂直部分の羽根負圧面１３ｂに安定した気流を案
内するため、羽根負圧面での気流の剥離を抑制すること
ができ、羽根車１２の設計動作点より高静圧な動作点で
作動する場合でも送風能力の低下を抑制すると共に、流
れの剥離に伴う乱流騒音の増加を抑えることができる。
３の傾斜角度αを羽根車１２の内周側から外周側にかけ
て大きくなるよう設定することにより、羽根車１２を通
過する気流に働く遠心力により、羽根車１２の内周側か
ら外周側にかけて流入角度が大きくなる羽根上端部から
の流入気流Ｉにあわせて、羽根板１３の上端部を傾斜さ
せることができ、羽根板１３の上端部からの流入気流Ｉ
を偏向させ、羽根板１３の上端部を傾斜させた部分の羽
根負圧面１３ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１
３の略垂直部分の羽根負圧面１３ｂに安定した気流を案
内するため、羽根負圧面での気流の剥離を抑制すること
ができ、羽根車１２の設計動作点より高静圧な動作点で
作動する場合でも送風能力の低下を抑制すると共に、流
れの剥離に伴う乱流騒音の増加を抑えることができる。
【００３３】（実施例３）図９は本発明の実施例３にお
ける遠心送風機の構造を、図１０は同実施例における遠
心送風機の羽根車を羽根車の回転軸に直交する断面で切
断した形状を、図１１は同実施例における遠心送風機の
羽根車を図１０に示す羽根車の軸心と同心となる円筒状
に切断した時のＤ−Ｄ断面を平面状に展開した羽根断面
形状を示したものである。また、図１２のβは同実施例
における遠心送風機の羽根車の回転軸と羽根板上端部と
のなす傾斜角度を示したものである。
ける遠心送風機の構造を、図１０は同実施例における遠
心送風機の羽根車を羽根車の回転軸に直交する断面で切
断した形状を、図１１は同実施例における遠心送風機の
羽根車を図１０に示す羽根車の軸心と同心となる円筒状
に切断した時のＤ−Ｄ断面を平面状に展開した羽根断面
形状を示したものである。また、図１２のβは同実施例
における遠心送風機の羽根車の回転軸と羽根板上端部と
のなす傾斜角度を示したものである。
【００３４】図に示すように、本実施例では実施例１に
おける遠心送風機からさらに、傾斜角度βを羽根車１４
の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定し、側
板１１近傍では小さくなるよう設定している。
おける遠心送風機からさらに、傾斜角度βを羽根車１４
の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定し、側
板１１近傍では小さくなるよう設定している。
【００３５】以上のように構成された遠心送風機につい
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車１４が所定の回転方向に回転すると、空気
が吸込みオリフィス７を介して羽根車１４内に流入さ
れ、複数の羽根板１５の間を通過する際に、静圧と動圧
を付加され羽根車１２からケーシング６内に吐出され送
風作用を為す。
て以下その動作を説明する。まず、電動機５の駆動力に
よって羽根車１４が所定の回転方向に回転すると、空気
が吸込みオリフィス７を介して羽根車１４内に流入さ
れ、複数の羽根板１５の間を通過する際に、静圧と動圧
を付加され羽根車１２からケーシング６内に吐出され送
風作用を為す。
【００３６】ここで、羽根板１５の傾斜角度βを図１２
に示すように羽根車１４の内周側から外周側にかけて大
きくなるよう設定し、側板１１近傍では小さくなるよう
設定しているので、羽根車１４の内周側から外周側にか
けて流入気流角度が変化する羽根板１５上端部からの流
入気流Ｊにあわせて、羽根板１５の上端部を傾斜させる
ことができる。
に示すように羽根車１４の内周側から外周側にかけて大
きくなるよう設定し、側板１１近傍では小さくなるよう
設定しているので、羽根車１４の内周側から外周側にか
けて流入気流角度が変化する羽根板１５上端部からの流
入気流Ｊにあわせて、羽根板１５の上端部を傾斜させる
ことができる。
【００３７】この流入気流角度の変化は、羽根車１４を
通過する気流が、羽根車１４の軸方向から流入し、軸と
垂直となる方向へと流出することになるため、遠心力に
より気流が流れ外周側である主板１０側に偏る。それに
伴い羽根板１５の上端部から流入する気流Ｊも主板１０
側に偏るため、羽根車１４の内周側から外周側にかけて
軸方向速度が減少し、さらには、側板１１近傍では流入
気流Ｊは側板１１の壁面に付着し安定して流れるために
軸方向速度は増加するために発生するものであり、その
結果、羽根板１５上端部への流入気流角度も羽根車１４
の内周側から外周側にかけて大きくなり、側板１１近傍
で小さくなる。
通過する気流が、羽根車１４の軸方向から流入し、軸と
垂直となる方向へと流出することになるため、遠心力に
より気流が流れ外周側である主板１０側に偏る。それに
伴い羽根板１５の上端部から流入する気流Ｊも主板１０
側に偏るため、羽根車１４の内周側から外周側にかけて
軸方向速度が減少し、さらには、側板１１近傍では流入
気流Ｊは側板１１の壁面に付着し安定して流れるために
軸方向速度は増加するために発生するものであり、その
結果、羽根板１５上端部への流入気流角度も羽根車１４
の内周側から外周側にかけて大きくなり、側板１１近傍
で小さくなる。
【００３８】よって、羽根板１５の上端部からの流入気
流Ｊを偏向させ、羽根板１５の上端部を傾斜させた羽根
負圧面１５ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１３
の略垂直部分の羽根負圧面１５ｂに安定した気流を確実
に案内するため、羽根板１５の羽根負圧面での気流の剥
離を抑制する。
流Ｊを偏向させ、羽根板１５の上端部を傾斜させた羽根
負圧面１５ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１３
の略垂直部分の羽根負圧面１５ｂに安定した気流を確実
に案内するため、羽根板１５の羽根負圧面での気流の剥
離を抑制する。
【００３９】従って、羽根車１５が設計動作点より高静
圧条件下で使用される場合でも、羽根板１５の上端部か
らの流入気流角度分布をもった流入気流Ｊが羽根負圧面
に付着し、羽根板１５に沿って流れる。よって、羽根板
１５の上端部からの流入気流Ｊを羽根負圧面に付着さ
せ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑えること
ができる。
圧条件下で使用される場合でも、羽根板１５の上端部か
らの流入気流角度分布をもった流入気流Ｊが羽根負圧面
に付着し、羽根板１５に沿って流れる。よって、羽根板
１５の上端部からの流入気流Ｊを羽根負圧面に付着さ
せ、送風性能の低下および乱流騒音の増加を抑えること
ができる。
【００４０】以上のように本実施例によれば、羽根板１
５の上端部の傾斜角度βを羽根車１４の内周側から外周
側にかけて大きくし、側板近傍で小さくなるよう設定す
ることにより、羽根車１４を通過する気流に働く遠心力
と側板への気流付着により、羽根車１４の内周側から外
周側にかけて流入角度が大きくなり、逆に側板１１近傍
では流入気流角度が小さくなる羽根上端部からの流入気
流Ｊにあわせて、羽根板１５の上端部を傾斜させること
ができ、羽根板１５の上端部からの流入気流Ｊを偏向さ
せ、羽根板１５の上端部を傾斜させた部分の羽根負圧面
１５ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１５の略垂
直部分の羽根負圧面１５ｂに安定した気流を案内するた
め、羽根負圧面での気流の剥離を抑制することができ、
羽根車１４の設計動作点より高静圧な動作点で作動する
場合でも送風能力の低下を抑制すると共に、流れの剥離
に伴う乱流騒音の増加を抑えることができる。
５の上端部の傾斜角度βを羽根車１４の内周側から外周
側にかけて大きくし、側板近傍で小さくなるよう設定す
ることにより、羽根車１４を通過する気流に働く遠心力
と側板への気流付着により、羽根車１４の内周側から外
周側にかけて流入角度が大きくなり、逆に側板１１近傍
では流入気流角度が小さくなる羽根上端部からの流入気
流Ｊにあわせて、羽根板１５の上端部を傾斜させること
ができ、羽根板１５の上端部からの流入気流Ｊを偏向さ
せ、羽根板１５の上端部を傾斜させた部分の羽根負圧面
１５ａに気流を導き、さらに下流側の羽根板１５の略垂
直部分の羽根負圧面１５ｂに安定した気流を案内するた
め、羽根負圧面での気流の剥離を抑制することができ、
羽根車１４の設計動作点より高静圧な動作点で作動する
場合でも送風能力の低下を抑制すると共に、流れの剥離
に伴う乱流騒音の増加を抑えることができる。
【００４１】なお、実施例１、実施例２、実施例３で
は、遠心送風機の羽根車を羽根車の軸心と同心となる円
筒状に切断した時に断面を平面状に展開した羽根断面形
状を略平板形状としたが、図１３に示すように、翼型形
状とすることにより、さらに、羽根板１６の上端部から
の流入気流Ｋを偏向させ、羽根板１６の上端部を傾斜さ
せた羽根負圧面１６ａに気流を導き、さらに下流側の羽
根板１６の略垂直部分の羽根負圧面１６ｂに安定した気
流を確実に案内するため、羽根板１６の羽根負圧面での
気流の剥離を抑制する効果を高め、送風性能の低下およ
び乱流騒音の増加を抑えることができる。
は、遠心送風機の羽根車を羽根車の軸心と同心となる円
筒状に切断した時に断面を平面状に展開した羽根断面形
状を略平板形状としたが、図１３に示すように、翼型形
状とすることにより、さらに、羽根板１６の上端部から
の流入気流Ｋを偏向させ、羽根板１６の上端部を傾斜さ
せた羽根負圧面１６ａに気流を導き、さらに下流側の羽
根板１６の略垂直部分の羽根負圧面１６ｂに安定した気
流を確実に案内するため、羽根板１６の羽根負圧面での
気流の剥離を抑制する効果を高め、送風性能の低下およ
び乱流騒音の増加を抑えることができる。
【００４２】
【発明の効果】以上のように請求項１に記載の発明は、
複数の羽根板と、前記羽根板を固定した主板と、前記羽
根板の反主板側端面に固定した側板とで羽根車を構成
し、前記羽根板の最小羽根入口径Ｄ1とし前記羽根車の
外径をＤ2としたとき、０．６５Ｄ 2≦Ｄ１≦０．８Ｄ2
と設定した遠心送風機の羽根車において、前記羽根板の
羽根入口径を前記主板側から前記側板側にかけて漸次拡
大し、かつ、前記羽根板の前記側板側端部の羽根入口径
を前記側板の吸込口径より大きくし、さらに、前記羽根
板の上端部を前記羽根車の回転方向に傾斜させることに
より、羽根板の上端部からの流入気流を偏向させ、羽根
板の上端部を傾斜させた部分の羽根負圧面に気流を導
き、さらに、下流側の羽根板の略垂直部分の羽根負圧面
に安定した気流を案内するため、羽根負圧面での気流の
剥離を抑制することができ、羽根車の設計動作点より高
静圧な動作点で作動する場合でも送風能力の低下を抑制
すると共に、流れの剥離に伴う乱流騒音の増加を抑える
ことができる。
複数の羽根板と、前記羽根板を固定した主板と、前記羽
根板の反主板側端面に固定した側板とで羽根車を構成
し、前記羽根板の最小羽根入口径Ｄ1とし前記羽根車の
外径をＤ2としたとき、０．６５Ｄ 2≦Ｄ１≦０．８Ｄ2
と設定した遠心送風機の羽根車において、前記羽根板の
羽根入口径を前記主板側から前記側板側にかけて漸次拡
大し、かつ、前記羽根板の前記側板側端部の羽根入口径
を前記側板の吸込口径より大きくし、さらに、前記羽根
板の上端部を前記羽根車の回転方向に傾斜させることに
より、羽根板の上端部からの流入気流を偏向させ、羽根
板の上端部を傾斜させた部分の羽根負圧面に気流を導
き、さらに、下流側の羽根板の略垂直部分の羽根負圧面
に安定した気流を案内するため、羽根負圧面での気流の
剥離を抑制することができ、羽根車の設計動作点より高
静圧な動作点で作動する場合でも送風能力の低下を抑制
すると共に、流れの剥離に伴う乱流騒音の増加を抑える
ことができる。
【００４３】また、請求項２に記載の発明は、請求項１
に記載の発明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円
筒状に切断した時の断面を平面状に展開した断面上で、
前記羽根車の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角
度を、前記羽根車の内周側から外周側にかけて大きくな
るよう設定しているので、羽根車を通過する気流に働く
遠心力により羽根車の内周側から外周側にかけて流入気
流角度が変化する羽根板の上端部から流入気流にあわせ
て、羽根板の上端部を傾斜させることができ、羽根板の
上端部からの流入気流角度分布をもった流入気流を偏向
させ、羽根板の羽根上端部を傾斜させた部分の羽根負圧
面に気流を導き、さらに下流側での羽根板の略垂直部分
の羽根負圧面に安定した気流を案内するため、羽根負圧
面での気流の剥離を抑制することができ、羽根車の設計
動作点より高静圧な動作点で作動する場合でも送風能力
の低下を抑制すると共に、流れの剥離に伴う乱流騒音の
増加を抑えることができる。
に記載の発明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円
筒状に切断した時の断面を平面状に展開した断面上で、
前記羽根車の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角
度を、前記羽根車の内周側から外周側にかけて大きくな
るよう設定しているので、羽根車を通過する気流に働く
遠心力により羽根車の内周側から外周側にかけて流入気
流角度が変化する羽根板の上端部から流入気流にあわせ
て、羽根板の上端部を傾斜させることができ、羽根板の
上端部からの流入気流角度分布をもった流入気流を偏向
させ、羽根板の羽根上端部を傾斜させた部分の羽根負圧
面に気流を導き、さらに下流側での羽根板の略垂直部分
の羽根負圧面に安定した気流を案内するため、羽根負圧
面での気流の剥離を抑制することができ、羽根車の設計
動作点より高静圧な動作点で作動する場合でも送風能力
の低下を抑制すると共に、流れの剥離に伴う乱流騒音の
増加を抑えることができる。
【００４４】また、請求項３に記載の発明は、請求項１
に記載の発明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円
筒状に切断した時の断面を平面状に展開した断面上で、
前記羽根車の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角
度を、前記羽根車の内周側から外周側にかけて大きくな
るよう設定し、側板近傍では小さくなるよう設定してい
るので、羽根車を通過する気流に働く遠心力と側板への
気流付着により羽根車の内周側から外周側にかけて流入
気流角度が変化する羽根板の上端部からの流入気流にあ
わせて、羽根板の上端部を傾斜させることができ、羽根
板の上端部からの流入気流角度分布をもった流入気流を
偏向させ、羽根板の羽根上端部を傾斜させた部分の羽根
負圧面に気流を導き、さらに下流側の羽根板の略垂直部
分の羽根負圧面に安定した気流を案内するため、羽根負
圧面での気流の剥離を抑制することができ、羽根車の設
計動作点より高静圧な動作点で作動する場合でも送風能
力の低下を抑制すると共に、流れの剥離に伴う乱流騒音
の増加を抑えることができる。
に記載の発明からさらに、羽根車の軸心と同心となる円
筒状に切断した時の断面を平面状に展開した断面上で、
前記羽根車の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角
度を、前記羽根車の内周側から外周側にかけて大きくな
るよう設定し、側板近傍では小さくなるよう設定してい
るので、羽根車を通過する気流に働く遠心力と側板への
気流付着により羽根車の内周側から外周側にかけて流入
気流角度が変化する羽根板の上端部からの流入気流にあ
わせて、羽根板の上端部を傾斜させることができ、羽根
板の上端部からの流入気流角度分布をもった流入気流を
偏向させ、羽根板の羽根上端部を傾斜させた部分の羽根
負圧面に気流を導き、さらに下流側の羽根板の略垂直部
分の羽根負圧面に安定した気流を案内するため、羽根負
圧面での気流の剥離を抑制することができ、羽根車の設
計動作点より高静圧な動作点で作動する場合でも送風能
力の低下を抑制すると共に、流れの剥離に伴う乱流騒音
の増加を抑えることができる。
【図１】本発明の実施例１における遠心送風機の断面図
【図２】本発明の実施例１における遠心送風機の羽根車
要部詳細図
要部詳細図
【図３】本発明の実施例１における遠心送風機の羽根車
のＢ−Ｂ線要部断面図
のＢ−Ｂ線要部断面図
【図４】本発明の実施例１における遠心送風機の羽根車
のＤ1／Ｄ2を変えたときの最高効率点での騒音値を示す
実験結果による特性図
のＤ1／Ｄ2を変えたときの最高効率点での騒音値を示す
実験結果による特性図
【図５】本発明の実施例２における遠心送風機の羽根車
要部詳細図
要部詳細図
【図６】本発明の実施例２における遠心送風機の羽根車
の断面図
の断面図
【図７】本発明の実施例２における遠心送風機の羽根車
のＣ−Ｃ線要部断面図
のＣ−Ｃ線要部断面図
【図８】本発明の実施例２における遠心送風機の羽根板
の上端部の傾斜角度分布特性図
の上端部の傾斜角度分布特性図
【図９】本発明の実施例３における遠心送風機の羽根車
要部詳細図
要部詳細図
【図１０】本発明の実施例３における遠心送風機の羽根
車の断面図
車の断面図
【図１１】本発明の実施例３における遠心送風機の羽根
車のＤ−Ｄ線要部断面図
車のＤ−Ｄ線要部断面図
【図１２】本発明の実施例３における遠心送風機の羽根
板の上端部の傾斜角度分布特性図
板の上端部の傾斜角度分布特性図
【図１３】本発明の実施例３における遠心送風機の羽根
車のＤ−Ｄ線要部断面図
車のＤ−Ｄ線要部断面図
【図１４】従来の遠心送風機の断面図
【図１５】従来の遠心送風機の羽根車要部詳細図
【図１６】従来の遠心送風機の羽根車のＡ−Ａ線要部断
面図
面図
８，１２，１４ 羽根車 ９，１３，１５，１６ 羽根板 ９ａ，１３ａ，１５ａ，１６ａ 羽根板の上端部 １０ 主板 １１ 側板 １１ａ 側板の端部 α，β 羽根傾斜角度 Ｄ1 最小羽根入口径 Ｄ2 羽根車外径 ＤS 側板吸込口径 Ｄt 側板側端部羽根入口径
Claims (3)
- 【請求項１】 複数の羽根板と、前記羽根板を固定した
主板と、前記羽根板の反主板側端面に固定した側板とで
羽根車を構成し、前記羽根板の最小羽根入口径をＤ1と
し前記羽根車の外径をＤ2としたとき、０．６５Ｄ2≦Ｄ
1≦０．８Ｄ2と設定した遠心送風機の羽根車において、
前記羽根板の羽根入口径を前記主板側から前記側板側に
かけて漸次拡大し、かつ、前記羽根板の前記側板側端部
の羽根入口径を前記側板の吸入口径より大きくし、さら
に、前記羽根板の上端部を前記羽根車の回転方向に傾斜
させた遠心送風機。 - 【請求項２】 羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時の断面を平面状に展開した断面上で、前記羽根車
の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角度を、前記
羽根車の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定
した請求項１記載の遠心送風機。 - 【請求項３】 羽根車の軸心と同心となる円筒状に切断
した時の断面を平面状に展開した断面上で、前記羽根車
の回転軸と前記羽根板上端部とのなす傾斜角度を、前記
羽根車の内周側から外周側にかけて大きくなるよう設定
し、側板近傍では小さくなるよう設定した請求項１記載
の遠心送風機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18575596A JPH1030590A (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 遠心送風機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18575596A JPH1030590A (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 遠心送風機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1030590A true JPH1030590A (ja) | 1998-02-03 |
Family
ID=16176306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18575596A Pending JPH1030590A (ja) | 1996-07-16 | 1996-07-16 | 遠心送風機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1030590A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007198268A (ja) * | 2006-01-27 | 2007-08-09 | Hitachi Ltd | 遠心ファンとそれを備えた空気調和装置 |
| WO2009128299A1 (ja) | 2008-04-18 | 2009-10-22 | 三菱電機株式会社 | ターボファンおよび空気調和機 |
| KR20140124196A (ko) * | 2013-04-16 | 2014-10-24 | 엘지전자 주식회사 | 터보팬 및 이를 사용한 천정형 공기조화기 |
-
1996
- 1996-07-16 JP JP18575596A patent/JPH1030590A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007198268A (ja) * | 2006-01-27 | 2007-08-09 | Hitachi Ltd | 遠心ファンとそれを備えた空気調和装置 |
| WO2009128299A1 (ja) | 2008-04-18 | 2009-10-22 | 三菱電機株式会社 | ターボファンおよび空気調和機 |
| KR20140124196A (ko) * | 2013-04-16 | 2014-10-24 | 엘지전자 주식회사 | 터보팬 및 이를 사용한 천정형 공기조화기 |
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