JPH10288522A - オーガー掘削孔の変位量検出方法 - Google Patents
オーガー掘削孔の変位量検出方法Info
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- JPH10288522A JPH10288522A JP9097260A JP9726097A JPH10288522A JP H10288522 A JPH10288522 A JP H10288522A JP 9097260 A JP9097260 A JP 9097260A JP 9726097 A JP9726097 A JP 9726097A JP H10288522 A JPH10288522 A JP H10288522A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】オーガー掘削孔の理想鉛直孔に対する変位量を
掘削作業中にリアルタイムで把握し、掘削方向を修正す
る等して、掘削精度を高めることがきるオーガー掘削孔
の変位量検出方法を提供する。 【解決手段】先端オーガーロッド１１内に鉛直方向に対
する傾斜角度を測定可能な傾斜計２０を設け、先端ロッ
ド１１が地中にある第１の測点Ｐ1において、傾斜計２
０による傾斜角度θ1と先端ロッド長Ｌ1から変位量Ｔ1
＝Ｌ1ｓｉｎθ1を把握し、先端ロッド１１＋第２ロッド
１２が地中にある第２の測点Ｐ2において、傾斜角度θ2
と新たに地中に入ったロッド長（第２ロッド長）Ｌ2と
から第１の測点Ｐ1に対する水平変位量Ｔ2＝Ｌ2ｓｉｎ
θ2を把握し、Ｔ1＋Ｔ2＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2
を第２の測点Ｐ2における変位量として把握する。同様
にして加算的に現在深度における変位量Ｔを算出するこ
とができる。
掘削作業中にリアルタイムで把握し、掘削方向を修正す
る等して、掘削精度を高めることがきるオーガー掘削孔
の変位量検出方法を提供する。 【解決手段】先端オーガーロッド１１内に鉛直方向に対
する傾斜角度を測定可能な傾斜計２０を設け、先端ロッ
ド１１が地中にある第１の測点Ｐ1において、傾斜計２
０による傾斜角度θ1と先端ロッド長Ｌ1から変位量Ｔ1
＝Ｌ1ｓｉｎθ1を把握し、先端ロッド１１＋第２ロッド
１２が地中にある第２の測点Ｐ2において、傾斜角度θ2
と新たに地中に入ったロッド長（第２ロッド長）Ｌ2と
から第１の測点Ｐ1に対する水平変位量Ｔ2＝Ｌ2ｓｉｎ
θ2を把握し、Ｔ1＋Ｔ2＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2
を第２の測点Ｐ2における変位量として把握する。同様
にして加算的に現在深度における変位量Ｔを算出するこ
とができる。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明はオーガー掘削孔の変
位量検出方法に関し、更に詳細には、単軸オーガによっ
て掘削中の孔の先端部が理想鉛直孔から水平面内におい
てどの程度変位しているか等を掘削作業中に検出する方
法に関する。
位量検出方法に関し、更に詳細には、単軸オーガによっ
て掘削中の孔の先端部が理想鉛直孔から水平面内におい
てどの程度変位しているか等を掘削作業中に検出する方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】単軸オーガーは地表の掘削始点から鉛直
下向きに地盤を掘削するものの、掘削孔は上記掘削始点
を通る理想的な鉛直孔に対し不可避的に僅かに変位し、
この変位量は掘削深度の増大に伴って拡大することが知
られている。オーガーはまた、掘削の進行に伴って継ぎ
足される各オーガーロッド間の継目から地中で僅かに折
れ曲がり、そのため掘削孔の形状も同芯円柱状ではなく
僅かに折線状となることも知られている。従って、大深
度の基礎杭等を築造する場合、単軸オーガーで上記変位
量や曲がりが許容範囲を超えると、杭が所定の応力に対
応出来なくなるといった弊害が生じる。また、地下にソ
イルセメント壁によって遮水壁を築造する場合、大深度
壁ではそのソイルセメント壁の施工精度を上げるため、
単軸オーガーでまず先行削孔を行い、この孔をガイドと
してソイルセメント壁を築造することが一般的に行われ
ているが、この場合、単軸オーガーの掘削精度が重要と
なり、もし先行削孔の変位量や曲がりが許容範囲を超え
ると、ソイルセメント壁を正確に隣接して連続させるこ
とが出来ないため、遮水が出来ないといった問題が生じ
る。
下向きに地盤を掘削するものの、掘削孔は上記掘削始点
を通る理想的な鉛直孔に対し不可避的に僅かに変位し、
この変位量は掘削深度の増大に伴って拡大することが知
られている。オーガーはまた、掘削の進行に伴って継ぎ
足される各オーガーロッド間の継目から地中で僅かに折
れ曲がり、そのため掘削孔の形状も同芯円柱状ではなく
僅かに折線状となることも知られている。従って、大深
度の基礎杭等を築造する場合、単軸オーガーで上記変位
量や曲がりが許容範囲を超えると、杭が所定の応力に対
応出来なくなるといった弊害が生じる。また、地下にソ
イルセメント壁によって遮水壁を築造する場合、大深度
壁ではそのソイルセメント壁の施工精度を上げるため、
単軸オーガーでまず先行削孔を行い、この孔をガイドと
してソイルセメント壁を築造することが一般的に行われ
ているが、この場合、単軸オーガーの掘削精度が重要と
なり、もし先行削孔の変位量や曲がりが許容範囲を超え
ると、ソイルセメント壁を正確に隣接して連続させるこ
とが出来ないため、遮水が出来ないといった問題が生じ
る。
【０００３】なお、従来の単軸オーガーの掘削精度の計
測は掘削終了時点でオーガーの中心に洩入式傾斜計を入
れて計測しているのが現状であり、これには手間や時間
がかかり、計測中オーガーを地中に放置するため、地盤
が悪いと計測後にオーガーが地中から抜けなくなる場合
があり、また、これは削孔後の計測のため、修正は不可
能であり、もし変位量が許容範囲を超えていた場合は、
一度埋め戻して再度掘り直し、更に計測するという工程
を経るしかなかった。
測は掘削終了時点でオーガーの中心に洩入式傾斜計を入
れて計測しているのが現状であり、これには手間や時間
がかかり、計測中オーガーを地中に放置するため、地盤
が悪いと計測後にオーガーが地中から抜けなくなる場合
があり、また、これは削孔後の計測のため、修正は不可
能であり、もし変位量が許容範囲を超えていた場合は、
一度埋め戻して再度掘り直し、更に計測するという工程
を経るしかなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は以上の問題点
に鑑みてなされたのであり、その目的は、オーガー掘削
孔の変位量等を掘削作業中にリアルタイムで把握するこ
とにより、例えば孔の曲がり始めた時点でオーガーの掘
削方向を修正する等の対策を講じて、オーガーの掘削精
度を高め、これによってオーガーによる大深度連続壁の
築造を可能とするオーガー掘削孔の変位量検出方法を提
供することにある。
に鑑みてなされたのであり、その目的は、オーガー掘削
孔の変位量等を掘削作業中にリアルタイムで把握するこ
とにより、例えば孔の曲がり始めた時点でオーガーの掘
削方向を修正する等の対策を講じて、オーガーの掘削精
度を高め、これによってオーガーによる大深度連続壁の
築造を可能とするオーガー掘削孔の変位量検出方法を提
供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るオーガー掘
削孔の変位量検出方法は、単軸オーガーによって掘削中
の孔の理想鉛直孔に対する変位量を検出する方法であっ
て、前記オーガーの少なくとも先端のオーガーロッド内
に鉛直方向に対する傾斜角度を測定可能な傾斜角測定手
段を設け、前記傾斜角度測定手段によって測定した傾斜
角度から前記変位量を算出することを特徴とする。
削孔の変位量検出方法は、単軸オーガーによって掘削中
の孔の理想鉛直孔に対する変位量を検出する方法であっ
て、前記オーガーの少なくとも先端のオーガーロッド内
に鉛直方向に対する傾斜角度を測定可能な傾斜角測定手
段を設け、前記傾斜角度測定手段によって測定した傾斜
角度から前記変位量を算出することを特徴とする。
【０００６】なお、理想鉛直孔とは、現実の掘削孔の掘
削始点（地表開口の中心）を通る鉛直軸線を孔軸とする
理想的な仮想孔をいい、掘削孔の変位量は、同一水平面
内におけるオーガー先端部と上記鉛直軸線との距離とし
て検出する。即ち、先端オーガーロッドの内部に設けた
傾斜角度測定手段によって得た傾斜角度θと地中オーガ
ー長Ｌとからオーガー先端部の変位量ＴをＴ＝Ｌｓｉｎ
θとして把握することができ、水平面内における傾斜方
向は、事前に上記地表開口の中心（鉛直軸線）を原点と
するＸ−Ｙ平面及びオーガー内部のＸ軸及びＹ軸を定義
し、オーガー内Ｘ，Ｙ軸がＸ−Ｙ平面のＸ軸，Ｙ軸に一
致するオーガー回転位置にて傾斜角度の測定を行うこと
によって求めることができる。
削始点（地表開口の中心）を通る鉛直軸線を孔軸とする
理想的な仮想孔をいい、掘削孔の変位量は、同一水平面
内におけるオーガー先端部と上記鉛直軸線との距離とし
て検出する。即ち、先端オーガーロッドの内部に設けた
傾斜角度測定手段によって得た傾斜角度θと地中オーガ
ー長Ｌとからオーガー先端部の変位量ＴをＴ＝Ｌｓｉｎ
θとして把握することができ、水平面内における傾斜方
向は、事前に上記地表開口の中心（鉛直軸線）を原点と
するＸ−Ｙ平面及びオーガー内部のＸ軸及びＹ軸を定義
し、オーガー内Ｘ，Ｙ軸がＸ−Ｙ平面のＸ軸，Ｙ軸に一
致するオーガー回転位置にて傾斜角度の測定を行うこと
によって求めることができる。
【０００７】傾斜角度測定手段としては、公知の傾斜計
やジャイロ等を用いることができ、これを先端オーガー
ロッド芯部の先端部に設置することが望ましい。
やジャイロ等を用いることができ、これを先端オーガー
ロッド芯部の先端部に設置することが望ましい。
【０００８】なお、従来技術で述べた通り、地中オーガ
ーはオーガーロッドの継目から僅かに折れ曲がることが
知られており、そのため本発明では、前記傾斜角度測定
手段による傾斜角度の測定を各オーガーロッド長分の掘
削深度ごとに行うようにすることができる。即ち、先端
オーガーロッドの軸線の延長線は地表の上記原点から大
幅に外れるおそれがあり、この場合、先端ロッドに設け
た傾斜角度測定手段によって得た傾斜角度は、当該先端
ロッドの傾斜を表すものの、これによってオーガー全体
の傾斜を代表させることはできない。そこで傾斜角度の
測点を各オーガーロッド長（先端ロッドからＬ1，Ｌ2，
Ｌ3・・・）分の掘削深度ごとに設定し、先端ロッドの
みが地中にある第１の測点においては、傾斜角度θ1と
先端ロッド長Ｌ1から当該測点における変位量Ｔ1＝Ｌ1
ｓｉｎθ1を把握し、先端ロッド＋第２ロッドが地中に
ある第２の測点においては、傾斜角度θ2と新たに地中
に入ったロッド長（第２ロッド長）Ｌ2とからまず第１
の測点に対する水平変位量Ｔ2＝Ｌ2ｓｉｎθ2を把握
し、Ｔ1＋Ｔ2＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2を第２の測
点における変位量として把握することができ、以下同様
にして加算的に現在深度における変位量を算出すること
ができる。
ーはオーガーロッドの継目から僅かに折れ曲がることが
知られており、そのため本発明では、前記傾斜角度測定
手段による傾斜角度の測定を各オーガーロッド長分の掘
削深度ごとに行うようにすることができる。即ち、先端
オーガーロッドの軸線の延長線は地表の上記原点から大
幅に外れるおそれがあり、この場合、先端ロッドに設け
た傾斜角度測定手段によって得た傾斜角度は、当該先端
ロッドの傾斜を表すものの、これによってオーガー全体
の傾斜を代表させることはできない。そこで傾斜角度の
測点を各オーガーロッド長（先端ロッドからＬ1，Ｌ2，
Ｌ3・・・）分の掘削深度ごとに設定し、先端ロッドの
みが地中にある第１の測点においては、傾斜角度θ1と
先端ロッド長Ｌ1から当該測点における変位量Ｔ1＝Ｌ1
ｓｉｎθ1を把握し、先端ロッド＋第２ロッドが地中に
ある第２の測点においては、傾斜角度θ2と新たに地中
に入ったロッド長（第２ロッド長）Ｌ2とからまず第１
の測点に対する水平変位量Ｔ2＝Ｌ2ｓｉｎθ2を把握
し、Ｔ1＋Ｔ2＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2を第２の測
点における変位量として把握することができ、以下同様
にして加算的に現在深度における変位量を算出すること
ができる。
【０００９】なお、上記第２の測点においては、第１の
測点における傾斜角度θ1は既に若干変動し、そのため
第２の測点における変位量Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2
の値には誤差が生じ、この誤差がその後の測点における
計測値において累積するおそれがある。かような弊害を
除去するため、本発明では、前記傾斜角度測定手段を各
オーガーロッド内に設けることができる。このようにす
れば、各測点における傾斜角度を同時に計測することが
でき、従って、現測点における変位量を前側点の計測結
果に基づいて把握する場合における上述した誤差の累積
を回避することができ、また、特にロッド長深度単位に
測点を設定する必要もなくなる。
測点における傾斜角度θ1は既に若干変動し、そのため
第２の測点における変位量Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2
の値には誤差が生じ、この誤差がその後の測点における
計測値において累積するおそれがある。かような弊害を
除去するため、本発明では、前記傾斜角度測定手段を各
オーガーロッド内に設けることができる。このようにす
れば、各測点における傾斜角度を同時に計測することが
でき、従って、現測点における変位量を前側点の計測結
果に基づいて把握する場合における上述した誤差の累積
を回避することができ、また、特にロッド長深度単位に
測点を設定する必要もなくなる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。
説明する。
【００１１】図１は単軸オーガー１０を、スクリュー部
分を省略する等便宜的に示す説明図であり、オーガー１
０はオーガー駆動装置１５によって回転駆動されながら
地盤を掘削し、掘進に伴ってオーガーロッドが継ぎ足さ
れるものであり、該図においてはロッド長がそれぞれＬ
1，Ｌ2，Ｌ3，Ｌ4である第１乃至第４ロッド１１，１
２，１３，１４が接続されている。各ロッドは二重管状
に製造され、内側管内に傾斜角度測定手段や測定結果を
オーガー基部の電極取出し用スリップリング１６を介し
て図示されないベースマシンのコンピュータに取り込む
ための通信ケーブルやロッド間送受信器等が配設され
る。一方、オーガー内の内側管より外側には従来同様に
セメントミルク等の硬化液や水の供給通路となる。
分を省略する等便宜的に示す説明図であり、オーガー１
０はオーガー駆動装置１５によって回転駆動されながら
地盤を掘削し、掘進に伴ってオーガーロッドが継ぎ足さ
れるものであり、該図においてはロッド長がそれぞれＬ
1，Ｌ2，Ｌ3，Ｌ4である第１乃至第４ロッド１１，１
２，１３，１４が接続されている。各ロッドは二重管状
に製造され、内側管内に傾斜角度測定手段や測定結果を
オーガー基部の電極取出し用スリップリング１６を介し
て図示されないベースマシンのコンピュータに取り込む
ための通信ケーブルやロッド間送受信器等が配設され
る。一方、オーガー内の内側管より外側には従来同様に
セメントミルク等の硬化液や水の供給通路となる。
【００１２】最先のオーガーロッド１１の内側管内先端
部には、傾斜角度測定手段として、マコメ研究所製の傾
斜計（ＣＡ−９４０−０５０５）２０がバッテリー、コ
ントロール基盤（図示せず）等と共に設置される。この
傾斜計２０は磁石付き振り子及びＸＹ磁気センサ（図示
せず）を備え、振り子の鉛直方向に対する僅かな傾き
を、事前に定義・設定するＸ軸方向及びＹ軸方向の傾斜
角度として測定可能なものである。
部には、傾斜角度測定手段として、マコメ研究所製の傾
斜計（ＣＡ−９４０−０５０５）２０がバッテリー、コ
ントロール基盤（図示せず）等と共に設置される。この
傾斜計２０は磁石付き振り子及びＸＹ磁気センサ（図示
せず）を備え、振り子の鉛直方向に対する僅かな傾き
を、事前に定義・設定するＸ軸方向及びＹ軸方向の傾斜
角度として測定可能なものである。
【００１３】掘削に先立ち、地表面ＧＬ（図２参参照）
の掘削予定孔の中心（及びこの中心を通る鉛直軸線Ａ）
を原点ＯとするＸ−Ｙ平面を定義すると共に、オーガー
１０に対しても傾斜計２０の上記ＸＹ磁気センサに対応
したＸ軸及びＹ軸を設定し、オーガー内のＸ軸及びＹ軸
が上記Ｘ−Ｙ平面のＸ軸及びＹ軸に一致するオーガー１
０の回転位置において傾斜角度の測定が実行される。オ
ーガー１０の回転位置はオーガー基部の回転位置検出機
１７によって、また、地中内オーガー長は深度計１８に
よってそれぞれ管理・検出される。
の掘削予定孔の中心（及びこの中心を通る鉛直軸線Ａ）
を原点ＯとするＸ−Ｙ平面を定義すると共に、オーガー
１０に対しても傾斜計２０の上記ＸＹ磁気センサに対応
したＸ軸及びＹ軸を設定し、オーガー内のＸ軸及びＹ軸
が上記Ｘ−Ｙ平面のＸ軸及びＹ軸に一致するオーガー１
０の回転位置において傾斜角度の測定が実行される。オ
ーガー１０の回転位置はオーガー基部の回転位置検出機
１７によって、また、地中内オーガー長は深度計１８に
よってそれぞれ管理・検出される。
【００１４】次に本発明の使用状態について説明する。
図２は、原点Ｏを通る鉛直軸線Ａすなわち理想鉛直孔の
軸線と、第１乃至第４ロッド１１，１２，１３，１４ま
で掘進した掘削途中の掘削孔（の軸線）Ａ’とを略示
し、鉛直軸線Ａに対する掘削孔Ａ’の変位等を便宜的に
誇張して表している。
図２は、原点Ｏを通る鉛直軸線Ａすなわち理想鉛直孔の
軸線と、第１乃至第４ロッド１１，１２，１３，１４ま
で掘進した掘削途中の掘削孔（の軸線）Ａ’とを略示
し、鉛直軸線Ａに対する掘削孔Ａ’の変位等を便宜的に
誇張して表している。
【００１５】第１ロッド（ロッド長Ｌ1）１１が地中に
入った時点で第１回目の傾斜角度θ1の計測が行われ
（実際はＸ軸方向及びＹ軸方向それぞれにおける傾斜角
度が計測される。）、この時点におけるオーガー１０先
端すなわち第１の測点Ｐ1における変位量Ｔ1はＴ1＝Ｌ1
ｓｉｎθ1となる。次に、第２ロッド（ロッド長Ｌ2）１
２が更に地中に入った時点で第２回目の傾斜角度θ2の
計測を行い、第１の測点Ｐ1に対する第２の測点Ｐ2の水
平変位量（区間変位）Ｔ2＝Ｌ2ｓｉｎθ2を算出する。
従って、測点Ｐ2における鉛直軸線Ａに対する変位量は
Ｔ1＋Ｔ2＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2となる。第３の
測点Ｐ3においても同様であり、図示される現在時点で
ある第４の測点Ｐ4における変位量Ｔは、Ｔ＝Ｔ1＋Ｔ2
＋Ｔ3＋Ｔ4＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2＋Ｌ3ｓｉｎ
θ3＋Ｌ4ｓｉｎθ4となり、測点Ｐ4以降の計測作業も同
様である。
入った時点で第１回目の傾斜角度θ1の計測が行われ
（実際はＸ軸方向及びＹ軸方向それぞれにおける傾斜角
度が計測される。）、この時点におけるオーガー１０先
端すなわち第１の測点Ｐ1における変位量Ｔ1はＴ1＝Ｌ1
ｓｉｎθ1となる。次に、第２ロッド（ロッド長Ｌ2）１
２が更に地中に入った時点で第２回目の傾斜角度θ2の
計測を行い、第１の測点Ｐ1に対する第２の測点Ｐ2の水
平変位量（区間変位）Ｔ2＝Ｌ2ｓｉｎθ2を算出する。
従って、測点Ｐ2における鉛直軸線Ａに対する変位量は
Ｔ1＋Ｔ2＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2となる。第３の
測点Ｐ3においても同様であり、図示される現在時点で
ある第４の測点Ｐ4における変位量Ｔは、Ｔ＝Ｔ1＋Ｔ2
＋Ｔ3＋Ｔ4＝Ｌ1ｓｉｎθ1＋Ｌ2ｓｉｎθ2＋Ｌ3ｓｉｎ
θ3＋Ｌ4ｓｉｎθ4となり、測点Ｐ4以降の計測作業も同
様である。
【００１６】なお、既述したように角度計２０による各
測点の傾斜角度はＸ軸方向とＹ軸方向とにおける傾斜角
度として検出されるため、各測点間の水平変位量もＸ軸
方向とＹ軸方向とにおける値として把握される。従っ
て、例えば第４の測点Ｐ4におけるＸ軸方向の変位量
（各測点間のＸ軸方向の水平変位量の累積）をｘ、Ｙ軸
方向の変位量（各測点間のＹ軸方向の水平変位量の累
積）をｙとすれば、ｘ2＋ｙ２の平方根により上記変位
量Ｔが得られ、この状態は図３に示すようにコンピュー
タの出力表示画面に表れる。
測点の傾斜角度はＸ軸方向とＹ軸方向とにおける傾斜角
度として検出されるため、各測点間の水平変位量もＸ軸
方向とＹ軸方向とにおける値として把握される。従っ
て、例えば第４の測点Ｐ4におけるＸ軸方向の変位量
（各測点間のＸ軸方向の水平変位量の累積）をｘ、Ｙ軸
方向の変位量（各測点間のＹ軸方向の水平変位量の累
積）をｙとすれば、ｘ2＋ｙ２の平方根により上記変位
量Ｔが得られ、この状態は図３に示すようにコンピュー
タの出力表示画面に表れる。
【００１７】図４に示す単軸オーガー４０は、各オーガ
ーロッド４１，４２，４３，４４に上記同様の角度計５
１，５２，５３，５４を設置したものである。上述のオ
ーガー１０では、現時点における変位量を前回の測点に
おける計測結果に基礎をおいて把握するため、測定誤差
が累積するおそれがある。すなわち第２の測点を例に挙
げれば、当該測点にオーガー先端部が達した時点におい
て、第１の測点における傾斜角度θ１は既にθ1’に若
干変動しており、従って、第２の測点における変位量は
正確にはＬ1ｓｉｎθ1’＋Ｌ2ｓｉｎθ2となる。一方、
オーガー４０では、各測点における傾斜角度を常に現時
点における値として同時に把握できるため、上記誤差の
累積を除去して、更に掘削精度の向上を図ることができ
る。そのため特に測点をロッド長単位に設定する必要は
なく、例えばロッド４１，４２，４３，４４が地中に入
った時点で初めて測点を設定することもできる。
ーロッド４１，４２，４３，４４に上記同様の角度計５
１，５２，５３，５４を設置したものである。上述のオ
ーガー１０では、現時点における変位量を前回の測点に
おける計測結果に基礎をおいて把握するため、測定誤差
が累積するおそれがある。すなわち第２の測点を例に挙
げれば、当該測点にオーガー先端部が達した時点におい
て、第１の測点における傾斜角度θ１は既にθ1’に若
干変動しており、従って、第２の測点における変位量は
正確にはＬ1ｓｉｎθ1’＋Ｌ2ｓｉｎθ2となる。一方、
オーガー４０では、各測点における傾斜角度を常に現時
点における値として同時に把握できるため、上記誤差の
累積を除去して、更に掘削精度の向上を図ることができ
る。そのため特に測点をロッド長単位に設定する必要は
なく、例えばロッド４１，４２，４３，４４が地中に入
った時点で初めて測点を設定することもできる。
【００１８】
【発明の効果】以上述べたように、本発明に係るオーガ
ー掘削孔の変位量測定方法では、オーガーロッド内に設
けた傾斜角度測定手段によって、オーガー先端部の理想
鉛直孔に対する変位量を掘削作業中に検出して、掘削孔
の現在時点における形状等を把握することがきるため、
例えば孔の曲がり始めでオーガーの掘削方向等を適宜修
正する等により、オーガーの掘削精度を向上させ、これ
によって従来困難であった単軸オーガーを用いての大深
度連続壁の施工を実現可能とすることができる。
ー掘削孔の変位量測定方法では、オーガーロッド内に設
けた傾斜角度測定手段によって、オーガー先端部の理想
鉛直孔に対する変位量を掘削作業中に検出して、掘削孔
の現在時点における形状等を把握することがきるため、
例えば孔の曲がり始めでオーガーの掘削方向等を適宜修
正する等により、オーガーの掘削精度を向上させ、これ
によって従来困難であった単軸オーガーを用いての大深
度連続壁の施工を実現可能とすることができる。
【図１】先端部に角度計を設けた単軸オーガーを示す説
明図である。
明図である。
【図２】理想鉛直孔の軸線と掘削孔の軸線とを便宜的に
示す本方法の実施状態説明図である。
示す本方法の実施状態説明図である。
【図３】第４の測点における理想鉛直孔に対する現実の
掘削孔の変位をＣＲＴに表示させた画面を示す平面図で
ある。
掘削孔の変位をＣＲＴに表示させた画面を示す平面図で
ある。
【図４】各オーガーロッドに角度計を設けた単軸オーガ
ーを示す説明図である。
ーを示す説明図である。
１０，４０ 単軸オーガー １１，１２，１３，１４，４１，４２，４３，４４ オ
ーガーロッド ２０，５１，５２，５３，５４ 角度計 １５ オーガー駆動装置 １６，４６ 電極取出し用スリップリング １７ 回転位置検出機 １８ 深度計 Ｏ 原点 Ａ 鉛直軸線 Ａ’ 掘削孔の軸線 Ｐ1，Ｐ2，Ｐ3，Ｐ4 測点 θ1，θ2，θ3，θ4 傾斜角度 Ｌ1，Ｌ2，Ｌ3，Ｌ4 ロッド長 Ｔ 現在時点の変位量 Ｔ1，Ｔ2，Ｔ3，Ｔ4 区間変位量
ーガーロッド ２０，５１，５２，５３，５４ 角度計 １５ オーガー駆動装置 １６，４６ 電極取出し用スリップリング １７ 回転位置検出機 １８ 深度計 Ｏ 原点 Ａ 鉛直軸線 Ａ’ 掘削孔の軸線 Ｐ1，Ｐ2，Ｐ3，Ｐ4 測点 θ1，θ2，θ3，θ4 傾斜角度 Ｌ1，Ｌ2，Ｌ3，Ｌ4 ロッド長 Ｔ 現在時点の変位量 Ｔ1，Ｔ2，Ｔ3，Ｔ4 区間変位量
Claims (3)
- 【請求項１】 単軸オーガーによって掘削中の孔の理想
鉛直孔に対する変位量を検出する方法であって、前記オ
ーガーの少なくとも先端のオーガーロッド内に鉛直方向
に対する傾斜角度を測定可能な傾斜角測定手段を設け、
前記傾斜角度測定手段によって測定した傾斜角度から前
記変位量を算出することを特徴とするオーガー掘削孔の
変位量検出方法。 - 【請求項２】 前記傾斜角度測定手段による傾斜角度の
測定を各オーガーロッド長分の掘削深度ごとに行う請求
項１に記載のオーガー掘削孔の変位検出方法。 - 【請求項３】 前記傾斜角度測定手段を各オーガーロッ
ド内に設ける請求項１に記載のオーガー掘削孔の変位量
検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9097260A JPH10288522A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | オーガー掘削孔の変位量検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9097260A JPH10288522A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | オーガー掘削孔の変位量検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10288522A true JPH10288522A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14187582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9097260A Pending JPH10288522A (ja) | 1997-04-15 | 1997-04-15 | オーガー掘削孔の変位量検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10288522A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103215973A (zh) * | 2013-04-12 | 2013-07-24 | 中国地质大学（武汉） | 一种测量预制桩倾斜的方法 |
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-
1997
- 1997-04-15 JP JP9097260A patent/JPH10288522A/ja active Pending
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|---|---|---|---|
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