JPH10282418A

JPH10282418A - Zoom lens

Info

Publication number: JPH10282418A
Application number: JP9242197A
Authority: JP
Inventors: Yasushi Yamamoto; 康山本
Original assignee: Minolta Co Ltd
Current assignee: Minolta Co Ltd
Priority date: 1997-04-10
Filing date: 1997-04-10
Publication date: 1998-10-23

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a compact zoom lens with a zooming ratio of about two to three times by constituting a first group of a negative lens and a positive lens in an order from an object side and satisfying a specific condition. SOLUTION: The lens is composed of a first group Gr1 with positive power and a second group Gr2 with negative power in order from the object side and moves so as to reduce an interval between the first and second groups Gr1 and Gr2 at the time of zooming from a wide end to a tele-end. Then the first group Gr1 consists of the negative lens and the positive lens in the order from the object side to satisfy the conditional expression of 0.3<T12/TL<1.3, and 1.1<fw/Y'<1.3. In addition, T12 is a thickness on the light axis of the positive lens in the first group Gr1, TL is an air interval between the positive lens and the negative lens in the first group Gr1, fw is a focal distance at a wide end and Y' is 1/2 of the diagonal length of a picture. Thereby, the ratio of the center thickness of the positive lens at the first group Gr1 and the interval between the negative/positive lens is properly set.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、ズームレンズに関
するものであり、例えば、レンズシャッターカメラ用撮
影レンズとして好適な、コンパクトかつ高変倍のズーム
レンズに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens, and more particularly, to a compact and high-magnification zoom lens suitable as a photographing lens for a lens shutter camera.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来より、コンパクト化を達成するため
に正・負の２群で構成されたレンズシャッターカメラ用
ズームレンズが、各種提案されている。一方、レンズシ
ャッターカメラ用ズームレンズでも、近年、ズーム比が
２倍を超えるものが各種提案されている。例えば、特開
平６−６７０９２号公報では、ズーム比：２．５倍〜
２．７倍をレンズ４枚で構成したズームレンズが提案さ
れており、特開平７−２２５３３７号公報では、ズーム
比：約３倍のズームレンズが提案されている。2. Description of the Related Art Conventionally, various zoom lenses for a lens shutter camera having two groups, positive and negative, have been proposed in order to achieve compactness. On the other hand, in recent years, various types of zoom lenses for lens shutter cameras have been proposed that have a zoom ratio exceeding 2 times. For example, in JP-A-6-67092, the zoom ratio is 2.5 times or more.
A zoom lens having 2.7 times four lenses has been proposed, and Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-225337 has proposed a zoom lens having a zoom ratio of about 3 times.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】上記従来例のなかで
も、特開平７−２２５３３７号公報で提案されているズ
ームレンズは、約３倍のズーム比を有しているが、ズー
ム変倍時の各ズーム群の移動量が大きいため、コンパク
ト化という点では十分な性能が達成されているとは言え
ない。Among the above prior arts, the zoom lens proposed in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 7-225337 has a zoom ratio of about three times. Since the amount of movement of each zoom group is large, it cannot be said that sufficient performance has been achieved in terms of compactness.

【０００４】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、２倍から３倍程度のズーム比を有する
コンパクトなズームレンズを提供することを目的とす
る。The present invention has been made in view of such circumstances, and has as its object to provide a compact zoom lens having a zoom ratio of about 2 to 3 times.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明のズームレンズは、物体側より順に、正
のパワーを有する第１群と、負のパワーを有する第２群
と、から成り、ワイド端からテレ端へのズーミングにお
いて第１群と第２群との間隔が狭くなるように移動する
ズームレンズであって、前記第１群が物体側より順に負
レンズと正レンズとから成り、次の条件式を満足するこ
とを特徴とする。 0.3＜T12／TL＜1.3 1.1＜fw／Y'＜1.3 ただし、 T12：第１群中の正レンズの光軸上の厚み、 TL ：第１群中の負レンズと正レンズとの空気間隔、 fw ：ワイド端での焦点距離、 Y' ：画面対角長さの１／２である。To achieve the above object, a zoom lens according to a first aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first lens unit having a positive power and a second lens unit having a negative power. A zoom lens that moves so as to reduce the distance between the first and second groups during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, wherein the first group is a negative lens and a positive lens in order from the object side. And satisfies the following conditional expression. 0.3 <T12 / TL <1.3 1.1 <fw / Y '<1.3, where T12: the thickness of the positive lens in the first group on the optical axis, TL: the air gap between the negative lens and the positive lens in the first group, fw: focal length at the wide end, Y ': 1/2 of the screen diagonal length.

【０００６】第２の発明のズームレンズは、上記第１の
発明の構成において、前記第１群の最も物体側の面が物
体側に凹の面であることを特徴とする。A zoom lens according to a second aspect of the present invention is the zoom lens according to the first aspect, wherein the most object side surface of the first group is a concave surface on the object side.

【０００７】第３の発明のズームレンズは、物体側より
順に、正のパワーを有する第１群と、負のパワーを有す
る第２群と、から成り、ワイド端からテレ端へのズーミ
ングにおいて第１群と第２群との間隔が狭くなるように
移動するズームレンズであって、前記第２群が物体側よ
り順に正レンズと負レンズとから成り、次の条件式を満
足することを特徴とする。 0.055＜Ｎp／νp＜0.07 0.035＜Ｎn／νn＜0.05 1.5＜Ｎp＜1.65 ただし、Ｎp：第２群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、 νp：第２群中の正レンズのアッベ数、Ｎn：第２群中の負レンズのｄ線に対する屈折率、 νn：第２群中の負レンズのアッベ数である。A zoom lens according to a third aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a first lens unit having a positive power and a second lens unit having a negative power. A zoom lens that moves so as to reduce the distance between the first group and the second group, wherein the second group includes a positive lens and a negative lens in order from the object side, and satisfies the following conditional expression: And 0.055 <Np / vp <0.07 0.035 <Nn / vn <0.05 1.5 <Np <1.65, where Np: refractive index of the positive lens in the second group with respect to d-line, νp: Abbe number of the positive lens in the second group, Nn is the refractive index of the negative lens in the second group with respect to d-line, and νn is the Abbe number of the negative lens in the second group.

【０００８】第４の発明のズームレンズは、上記第３の
発明の構成において、前記第１群が物体側より順に負レ
ンズと正レンズとから成り、更に次の条件式を満足する
ことを特徴とする。 0.3＜T12／TL＜1.3 1.1＜fw／Y'＜1.3 ただし、 T12：第１群中の正レンズの光軸上の厚み、 TL ：第１群中の負レンズと正レンズとの空気間隔、 fw ：ワイド端での焦点距離、 Y' ：画面対角長さの１／２である。According to a fourth aspect of the present invention, in the zoom lens system according to the third aspect, the first unit includes a negative lens and a positive lens in order from the object side, and further satisfies the following conditional expression. And 0.3 <T12 / TL <1.3 1.1 <fw / Y '<1.3, where T12: the thickness of the positive lens in the first group on the optical axis, TL: the air gap between the negative lens and the positive lens in the first group, fw: focal length at the wide end, Y ': 1/2 of the screen diagonal length.

【０００９】[0009]

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズを、図面を参照しつつ説明する。図１〜図５は、第
１〜第５の実施の形態のズームレンズにそれぞれ対応す
るレンズ構成図であり、ワイド端[Ｗ]でのレンズ配置を
示している。図１〜図５中の矢印ｍ１及びｍ２は、ワイ
ド端[Ｗ]からテレ端[Ｔ]にかけてのズーミングにおける
第１群Ｇｒ１及び第２群Ｇｒ２の移動をそれぞれ模式的
に示している。レンズ構成図中、ri(i=1,2,3,...)が付
された面は物体側から数えてi番目の面であり、di(i=1,
2,3,...)が付された軸上面間隔は物体側から数えてi番
目の軸上面間隔である。また、riに*印が付された面は
非球面である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a zoom lens embodying the present invention will be described with reference to the drawings. 1 to 5 are lens configuration diagrams respectively corresponding to the zoom lenses of the first to fifth embodiments, and show the lens arrangement at the wide end [W]. Arrows m1 and m2 in FIGS. 1 to 5 schematically show movements of the first group Gr1 and the second group Gr2 during zooming from the wide-angle end [W] to the telephoto end [T]. In the lens configuration diagram, the surface with ri (i = 1, 2, 3, ...) is the i-th surface counted from the object side, and di (i = 1,
(3,...) Is the i-th shaft upper surface interval counted from the object side. Also, the surface marked with * for ri is an aspheric surface.

【００１０】第１〜第５の実施の形態(図１〜図５)は、
物体側より順に、正のパワーを有する第１群Ｇｒ１と、
負のパワーを有する第２群Ｇｒ２と、から成り、ワイド
端[Ｗ]からテレ端[Ｔ]へのズーミングにおいて、第１群
Ｇｒ１と第２群Ｇｒ２との間隔(d5)が狭くなるように移
動する２群構成のズームレンズである。また、第１〜第
５の実施の形態において、各群は物体側から順に以下の
ように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側に凹の
負メニスカスレンズ(両面が非球面)ｇ１と、両凸の正レ
ンズｇ２と、絞りＡと、から成っている。第２群Ｇｒ２
は、像側に凸の正メニスカスレンズｇ３(両面が非球面)
と、物体側に凹の負メニスカスレンズｇ４と、から成っ
ている。The first to fifth embodiments (FIGS. 1 to 5)
A first unit Gr1 having a positive power, in order from the object side;
A second lens unit Gr2 having a negative power, such that the distance (d5) between the first lens unit Gr1 and the second lens unit Gr2 during zooming from the wide-angle end [W] to the telephoto end [T] is reduced. This is a moving two-unit zoom lens. In the first to fifth embodiments, each group is configured as follows in order from the object side. The first group Gr1 includes a negative meniscus lens (both surfaces are aspheric) g1 concave on the object side, a biconvex positive lens g2, and an aperture A. Second group Gr2
Is a positive meniscus lens g3 convex on the image side (both surfaces are aspherical)
And a negative meniscus lens g4 concave on the object side.

【００１１】上記のように、第１〜第５の実施の形態
は、第１群Ｇｒ１が物体側より順に負のパワーを有する
第１レンズｇ１と正のパワーを有する第２レンズｇ２と
のレンズ２枚、及び絞りＡから成っており、第２群Ｇｒ
２が物体側より順に正のパワーを有する第３レンズｇ３
と負のパワーを有する第４レンズｇ４とのレンズ２枚か
ら成っている。また、第１群Ｇｒ１及び第２群Ｇｒ２
は、それぞれ物体側のレンズｇ１，ｇ３に非球面を有し
ている。As described above, in the first to fifth embodiments, the first lens unit Gr1 includes, in order from the object side, a first lens g1 having a negative power and a second lens g2 having a positive power. The second group Gr is composed of two sheets and the aperture A.
2 is a third lens g3 having positive power in order from the object side
And a fourth lens g4 having negative power. Also, the first group Gr1 and the second group Gr2
Have aspherical surfaces on the object-side lenses g1 and g3, respectively.

【００１２】上記第１〜第５の実施の形態は、次の条件
式(1)及び条件式(2)を満足している。 0.3＜T12／TL＜1.3 …(1) 1.1＜fw／Y'＜1.3 …(2) ただし、 T12：第１群Ｇｒ１中の正レンズｇ２の光軸上の厚み(d
3)、 TL ：第１群Ｇｒ１中の負レンズｇ１と正レンズｇ２と
の空気間隔(d2)、 fw ：ワイド端[Ｗ]での焦点距離、 Y' ：画面対角長さの１／２である。The first to fifth embodiments satisfy the following conditional expressions (1) and (2). 0.3 <T12 / TL <1.3 (1) 1.1 <fw / Y '<1.3 (2) Where, T12: thickness on the optical axis of the positive lens g2 in the first group Gr1 (d
3), TL: Air gap (d2) between negative lens g1 and positive lens g2 in first group Gr1, fw: Focal length at wide end [W], Y ': 1/2 of screen diagonal length It is.

【００１３】正・負の２群で構成されたズームレンズの
コンパクト化を図るためには、各群のパワーを強くする
必要がある。各群のパワーを強くすると、軸外の色収差
を補正することが困難になるため、一般的にはレンズ枚
数を増加させる等の方法が必要である。第１群Ｇｒ１中
の負レンズｇ１と正レンズｇ２との光軸上の空気間隔(d
2)と、正レンズｇ２の光軸上の厚み(d3)と、の比を規定
する条件式(1)、及びワイド端[Ｗ]での焦点距離と画面
の対角長さとの比を規定する条件式(2)は、コンパクト
かつ高変倍のズームレンズにおいて、軸外の色収差を良
好に補正するための条件式である。なお、軸外の色収差
係数の近軸式は、以下の式(ａ)で与えられる。 TI＝(φI／νI)×hI×hI' …(ａ) ただし、 TI ：軸外色収差係数、 φI：物体側からI番目のレンズのパワー、 νI：物体側からI番目のレンズのアッベ数、 hI ：軸上光線の入射高さ、 hI'：主光線の入射高さである。In order to make a zoom lens composed of two groups, positive and negative, compact, it is necessary to increase the power of each group. If the power of each group is increased, it becomes difficult to correct off-axis chromatic aberration. Therefore, a method such as increasing the number of lenses is generally required. The air gap (d on the optical axis between the negative lens g1 and the positive lens g2 in the first group Gr1
Conditional expression (1) that defines the ratio between 2) and the thickness (d3) on the optical axis of the positive lens g2, and defines the ratio between the focal length at the wide end [W] and the diagonal length of the screen. Conditional expression (2) is a conditional expression for favorably correcting off-axis chromatic aberration in a compact and high-power zoom lens. Note that the paraxial equation of the off-axis chromatic aberration coefficient is given by the following equation (a). TI = (φI / νI) × hI × hI ′ (a) where, TI: Off-axis chromatic aberration coefficient, φI: Power of the I-th lens from the object side, νI: Abbe number of the I-th lens from the object side, hI: Incident height of on-axis ray, hI ': Incident height of principal ray.

【００１４】式(ａ)によると、軸外色収差係数TIは、レ
ンズのパワーとアッベ数が変化しなければ、その面の光
線の入射高さによって決定される。したがって、条件式
(1)の上限を超えると、負レンズｇ１と正レンズｇ２と
の空気間隔比が狭くなり、軸外の入射光が高くなるた
め、軸外色収差係数TIはマイナスに大きくなり、その補
正が困難になる。逆に、条件式(1)の下限を超えると、
負レンズｇ１と正レンズｇ２との空気間隔比は大きくな
り、第１群Ｇｒ１の全厚が大きくなり過ぎるため、コン
パクト化という点で好ましくなくなる。また、条件式
(2)の下限を超えると、最大入射角度が大きくなり、軸
外の色収差の補正が困難になる。逆に、条件式(2)の上
限を超えると、高変倍でコンパクトなズームレンズを実
現するためにテレ端[Ｔ]で非常に強いテレフォトタイプ
を形成する必要が生じる。この場合、各群のパワーが強
くなるため、良好な収差補正が困難になる。According to equation (a), the off-axis chromatic aberration coefficient TI is determined by the incident height of light rays on the surface if the power and Abbe number of the lens do not change. Therefore, the conditional expression
When the value exceeds the upper limit of (1), the air gap ratio between the negative lens g1 and the positive lens g2 becomes narrower, and the off-axis incident light becomes higher. become. Conversely, if the lower limit of conditional expression (1) is exceeded,
The air gap ratio between the negative lens g1 and the positive lens g2 increases, and the total thickness of the first group Gr1 becomes too large, which is not preferable in terms of compactness. Also, the conditional expression
If the lower limit of (2) is exceeded, the maximum incident angle becomes large, making it difficult to correct off-axis chromatic aberration. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, it is necessary to form a very strong telephoto type at the telephoto end [T] in order to realize a compact zoom lens with high zoom ratio. In this case, since the power of each group becomes strong, it becomes difficult to perform good aberration correction.

【００１５】また、第１〜第５の実施の形態のように、
第１群Ｇｒ１の最も物体側の面(r1の面)が物体側に凹の
面であることが望ましい。第１群Ｇｒ１の物体側面を凹
面とすることで、第１群Ｇｒ１のレトロ度を強め、ワイ
ド端[Ｗ]でのレンズバックを確保することができる。こ
れにより、第２群Ｇｒ２の外径を小さくすることがで
き、カメラの小型化を図ることができる。Further, as in the first to fifth embodiments,
It is desirable that the most object-side surface (the surface of r1) of the first lens unit Gr1 be a surface concave toward the object side. By making the object side surface of the first lens unit Gr1 concave, the degree of retroreflection of the first lens unit Gr1 can be enhanced, and lens back at the wide end [W] can be ensured. Accordingly, the outer diameter of the second group Gr2 can be reduced, and the size of the camera can be reduced.

【００１６】上記のように物体側に凹面を有する負の第
１レンズｇ１は、次の条件式(3)を満足することが望ま
しい。 -0.25＜(CR1−CR2)／(CR1＋CR2)＜-0.1 …(3) ただし、 CR1：負レンズｇ１の物体側面の曲率半径(=r1)、 CR2：負レンズｇ１の像側面の曲率半径(=r2) である。It is desirable that the negative first lens g1 having the concave surface on the object side as described above satisfies the following conditional expression (3). -0.25 <(CR1-CR2) / (CR1 + CR2) <-0.1 (3) where CR1: radius of curvature of the object side surface of the negative lens g1 (= r1), CR2: radius of curvature of the image side surface of the negative lens g1 (= r2).

【００１７】条件式(3)は、負のパワーを有する第１レ
ンズｇ１の形状を規定する条件式である。条件式(3)の
上限を超えると、第１群Ｇｒ１のレトロ度合いが弱くな
るため、ワイド端[Ｗ]での充分なレンズバックを確保す
ることが困難になる。逆に、条件式(3)の下限を超える
と、軸外のコマ収差を補正することが困難になる。Conditional expression (3) defines the shape of the first lens g1 having negative power. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the degree of retroreflection of the first lens unit Gr1 will be weak, and it will be difficult to ensure a sufficient lens back at the wide end [W]. Conversely, if the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, it becomes difficult to correct off-axis coma.

【００１８】上記第４，第５の実施の形態は、更に次の
条件式(4)〜(6)を満足している。 0.055＜Ｎp／νp＜0.07 …(4) 0.035＜Ｎn／νn＜0.05 …(5) 1.5＜Ｎp＜1.65 …(6) ただし、Ｎp：第２群Ｇｒ２中の正レンズｇ３のｄ線に対する屈
折率、 νp：第２群Ｇｒ２中の正レンズｇ３のアッベ数、Ｎn：第２群Ｇｒ２中の負レンズｇ４のｄ線に対する屈
折率、 νn：第２群Ｇｒ２中の負レンズｇ４のアッベ数である。The fourth and fifth embodiments further satisfy the following conditional expressions (4) to (6). 0.055 <Np / vp <0.07 (4) 0.035 <Nn / vn <0.05 (5) 1.5 <Np <1.65 (6) where Np is the refractive index of the positive lens g3 in the second group Gr2 with respect to the d-line. Νp: Abbe number of the positive lens g3 in the second group Gr2, Nn: refractive index of the negative lens g4 in the second group Gr2 with respect to d-line, νn: Abbe number of the negative lens g4 in the second group Gr2. .

【００１９】先に述べたように、正・負の２群で構成さ
れたズームレンズをコンパクト化するためには、各群が
有するパワーを強くする必要がある。このとき、第２群
Ｇｒ２の収差を良好に補正するために、第２群Ｇｒ２の
負レンズｇ４には高屈折・低分散の硝材を使用すること
が一般的である。しかし、高屈折・低分散の材料は、近
年になって開発されたものが多く、一般的に高価なもの
となっている。そのため、第４，第５の実施の形態(後
述する実施例４，５参照。)では、適切な硝材配置を行
うことによって収差を良好に保ちながら、比較的安価な
領域の屈折率・分散のレンズで第２群Ｇｒ２の負レンズ
ｇ４を構成している。As described above, in order to make a zoom lens composed of two groups, positive and negative, compact, it is necessary to increase the power of each group. At this time, in order to satisfactorily correct the aberration of the second group Gr2, it is common to use a high refractive index and low dispersion glass material for the negative lens g4 of the second group Gr2. However, many high-refractive and low-dispersion materials have recently been developed and are generally expensive. Therefore, in the fourth and fifth embodiments (see Examples 4 and 5 to be described later), by appropriately arranging the glass materials, the aberration can be kept good, and the refractive index and dispersion of the relatively inexpensive region can be maintained. The lens constitutes a negative lens g4 of the second group Gr2.

【００２０】第２群Ｇｒ２の正，負レンズｇ３，ｇ４の
屈折率と分散との比を規定する条件式(4)，(5)、及び第
２群Ｇｒ２の負レンズｇ４の屈折率を適切に設定するた
めの条件式(6)は、上記適切な硝材配置によって色収
差，像面性能等を効果的に補正するための条件式であ
る。なお、像面性能を表すペッツバール和は、以下の式
(ｂ)で定義される。Ｐ＝Σ(φI／ＮI) …(ｂ) ただし、Ｐ：全系のペッツバール和、 φI：物体側からI番目のレンズのパワー、ＮI：物体側からI番目のレンズの屈折率である。Conditional expressions (4) and (5) for defining the ratio between the refractive index and the dispersion of the positive and negative lenses g3 and g4 of the second group Gr2, and the refractive index of the negative lens g4 of the second group Gr2 Is a conditional expression for effectively correcting chromatic aberration, image surface performance, and the like by the appropriate glass material arrangement. The Petzval sum representing the image plane performance is calculated by the following equation.
It is defined in (b). P = Σ (φI / NI) (b) where P: Petzval sum of the entire system, φI: power of the I-th lens from the object side, NI: refractive index of the I-th lens from the object side.

【００２１】条件式(4)の上限を超えると、分散値が大
きい場合には第２群Ｇｒ２内での色収差の補正が過剰と
なり、屈折率が大きい場合には式(ｂ)よりペッツバール
和がマイナス側に大きくなって像面性能が劣化する。逆
に、条件式(4)の下限を超えると、分散値が小さい場合
には第２群Ｇｒ２内での色収差の補正が不足となり、屈
折率が小さい場合には式(ｂ)よりペッツバール和がプラ
ス側に大きくなって像面性能が劣化する。When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (4), the chromatic aberration in the second lens unit Gr2 is excessively corrected when the dispersion value is large, and when the refractive index is large, the Petzval sum is calculated from the expression (b). It becomes larger on the minus side, and the image surface performance deteriorates. Conversely, if the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, correction of chromatic aberration in the second lens unit Gr2 will be insufficient when the dispersion value is small, and Petzval sum will be smaller than that of the expression (b) when the refractive index is small. The value increases to the plus side, and the image surface performance deteriorates.

【００２２】条件式(5)の上限を超えると、分散値が大
きい場合には第２群Ｇｒ２内での色収差の補正が不足と
なり、屈折率が大きい場合には式(ｂ)よりペッツバール
和がプラス側に大きくなって像面性能が劣化する。逆
に、条件式(5)の下限を超えると、分散値が小さい場合
には第２群Ｇｒ２内での色収差の補正が過剰となり、屈
折率が小さい場合には式(ｂ)よりペッツバール和がマイ
ナス側に大きくなって像面性能が劣化する。When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (5), correction of chromatic aberration in the second lens unit Gr2 becomes insufficient when the dispersion value is large, and when the refractive index is large, the Petzval sum is calculated from the expression (b). The value increases to the plus side, and the image surface performance deteriorates. Conversely, if the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the correction of chromatic aberration in the second group Gr2 becomes excessive when the dispersion value is small, and when the refractive index is small, the Petzval sum is It becomes larger on the minus side, and the image surface performance deteriorates.

【００２３】条件式(6)の上限を超えると、ペッツバー
ル和がマイナス側に大きくなって像面性能が劣化する。
逆に、条件式(6)の下限を超えると、ペッツバール和が
プラス側に大きくなって像面性能が劣化する。When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (6), the Petzval sum increases to the negative side, and the image surface performance deteriorates.
Conversely, if the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the Petzval sum increases to the plus side, and the image surface performance deteriorates.

【００２４】なお、各レンズ群は、以上説明したよう
な、入射光線を屈折により偏向させる屈折型レンズのみ
から構成されている必要はなく、回折により入射光線を
偏向させる回折型レンズや、回折作用と屈折作用とを組
み合わせて入射光線を偏向させる屈折回折ハイブリッド
型レンズ等を含む形態でもよい。Each lens group does not need to be composed of only a refractive lens that deflects an incident light beam by refraction as described above, but a diffractive lens that deflects an incident light beam by diffraction, And a refraction function may be combined to deflect an incident light beam.

【００２５】[0025]

【実施例】以下、本発明を実施したズームレンズの構成
を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げて、更
に具体的に説明する。ここで例として挙げる実施例１〜
５は、前述した第１〜第５の実施の形態にそれぞれ対応
しており、第１〜第５の実施の形態を表すレンズ構成図
(図１〜図５)は、対応する実施例１〜５のレンズ構成を
それぞれ示している。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The construction of a zoom lens embodying the present invention will be described more specifically with reference to construction data, aberration diagrams, and the like. Examples 1 to 1 given here as examples
Reference numeral 5 corresponds to the above-described first to fifth embodiments, respectively, and is a lens configuration diagram illustrating the first to fifth embodiments.
(FIGS. 1 to 5) show the corresponding lens configurations of Examples 1 to 5, respectively.

【００２６】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の
曲率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の
軸上面間隔を示しており、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目のレンズのｄ線に対す
る屈折率(Ｎｄ),アッベ数(νｄ)を示している。また、
コンストラクションデータ中、ズーミングにおいて変化
する軸上面間隔(可変間隔)は、ワイド端(短焦点距離端)
[Ｗ]〜ミドル(中間焦点距離状態)[Ｍ]〜テレ端(長焦点
距離端)[Ｔ]での各群間の軸上間隔である。各焦点距離
状態[Ｗ]，[Ｍ]，[Ｔ]に対応する全系の焦点距離ｆ及び
ＦナンバーFNOを併せて示し、表１に、各実施例につい
ての条件式(1)〜(6)の対応値を示す。なお、各実施例
中、曲率半径riに*印が付された面は、非球面で構成さ
れた面であることを示し、非球面の面形状を表わす次の
式(AS)で定義されるものとする。In the construction data of each embodiment, ri (i = 1, 2, 3,...) Is the radius of curvature of the i-th surface counted from the object side, and di (i = 1, 2, 3,. ..) indicates the i-th axial top surface distance counted from the object side, and Ni (i = 1,2,3, ...), νi (i = 1,2,
3,...) Indicate the refractive index (Nd) and Abbe number (νd) of the i-th lens from the object side with respect to the d-line. Also,
In the construction data, the top surface interval (variable interval) that changes during zooming is the wide end (short focal length end)
This is the axial distance between each group from [W] to middle (intermediate focal length state) [M] to tele end (long focal length end) [T]. The focal length f and the F-number FNO of the entire system corresponding to each focal length state [W], [M], [T] are also shown. Table 1 shows the conditional expressions (1) to (6) for each embodiment. ) Indicates the corresponding value. Note that, in each embodiment, the surface marked with * in the radius of curvature ri indicates that the surface is formed of an aspheric surface, and is defined by the following formula (AS) representing the surface shape of the aspheric surface Shall be.

【００２７】[0027]

【数１】 (Equation 1)

【００２８】ただし、式(AS)中、 X :光軸に対して垂直な方向の高さ、 Y :光軸方向の基準面からの変位量、 C :近軸曲率、 ε:２次曲面パラメータ、 Ai:i次式の非球面係数である。In the equation (AS), X: height in the direction perpendicular to the optical axis, Y: displacement from the reference plane in the optical axis direction, C: paraxial curvature, ε: quadratic surface parameter Ai: i is the aspheric coefficient of the following equation:

【００２９】 [0029]

【００３０】[第１面(r1)の非球面係数] ε=-0.10763×10² A4=-0.30885×10^-3 A6= 0.10508×10^-4 A8=-0.25631×10^-6 A10= 0.78216×10^-8 A12=-0.11942×10^-9 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = -0.10763 × 10 ² A4 = -0.30885 × 10 ^-3 A6 = 0.10508 × 10 ^-4 A8 = -0.25631 × 10 ^-6 A10 = 0.78216 × 10 ^-8 A12 = -0.11942 × 10 ^-9

【００３１】[第２面(r2)の非球面係数] ε= 0.19103 A4= 0.12722×10^-3 A6= 0.36466×10^-5 A8= 0.14841×10^-8 A10= 0.33726×10^-8 A12=-0.89996×10^-10 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 0.19103 A4 = 0.12722 × 10 ^-3 A6 = 0.36466 × 10 ^-5 A8 = 0.14841 × 10 ^-8 A10 = 0.33726 × 10 ^-8 A12 = -0.89996 × 10 ^-10

【００３２】[第６面(r6)の非球面係数] ε= 0.39444×10² A4= 0.11423×10^-3 A6=-0.33689×10^-5 A8= 0.18268×10^-6 A10=-0.36235×10^-8 A12= 0.22505×10^-10 A14=-0.44210×10^-14 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 0.39444 × 10 ² A4 = 0.11423 × 10 ^-3 A6 = -0.33689 × 10 ^-5 A8 = 0.18268 × 10 ^-6 A10 = -0.36235 × 10 ^{− 8} A12 = 0.22505 × 10 ^-10 A14 = -0.44210 × 10 ^-14

【００３３】[第７面(r7)の非球面係数] ε= 0.24060×10 A4=-0.21402×10^-4 A6= 0.19459×10^-5 A8=-0.15108×10^-6 A10= 0.33206×10^-8 A12=-0.26933×10^-10 A14=-0.94394×10^-13 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 0.24060 × 10 A4 = −0.21402 × 10 ^-4 A6 = 0.19459 × 10 ^-5 A8 = -0.15108 × 10 ^-6 A10 = 0.33206 × 10 ^-8 A12 = -0.26933 × 10 ^-10 A14 = -0.94394 × 10 ^-13

【００３４】 [0034]

【００３５】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.32877×10^-4 A6= 0.99746×10^-5 A8=-0.37907×10^-6 A10= 0.10436×10^-7 A12=-0.11950×10^-9 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = -0.32877 × 10 ^-4 A6 = 0.99746 × 10 ^-5 A8 = -0.37907 × 10 ^-6 A10 = 0.10436 × 10 ^-7 A12 = -0.11950 × 10 ^-9

【００３６】[第２面(r2)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.15894×10^-3 A6= 0.61193×10^-5 A8= 0.12874×10^-6 A10=-0.10626×10^-7 A12= 0.26255×10^-9 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 1.0000 A4 = 0.15894 × 10 ^-3 A6 = 0.61193 × 10 ^-5 A8 = 0.12874 × 10 ^-6 A10 = -0.10626 × 10 ^-7 A12 = 0.26255 × 10 ^-9

【００３７】[第６面(r6)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.13642×10^-3 A6=-0.67926×10^-5 A8= 0.72347×10^-6 A10=-0.28886×10^-7 A12= 0.48278×10^-9 A14=-0.27461×10^-11 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = 0.13642 × 10 ^-3 A6 = -0.67926 × 10 ^-5 A8 = 0.72347 × 10 ^-6 A10 = -0.28886 × 10 ^-7 A12 = 0.48278 × 10 ^-9 A14 = -0.27461 × 10 ^-11

【００３８】[第７面(r7)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.23682×10^-4 A6= 0.25515×10^-5 A8=-0.99089×10^-7 A10= 0.44368×10^-8 A12=-0.14849×10^-9 A14= 0.15762×10^-11 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 1.0000 A4 = -0.23682 × 10 ^-4 A6 = 0.25515 × 10 ^-5 A8 = -0.99089 × 10 ^-7 A10 = 0.44368 × 10 ^-8 A12 = -0.14849 × 10 ^-9 A14 = 0.15762 × 10 ^-11

【００３９】 [0039]

【００４０】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.13978×10^-3 A6= 0.68411×10^-5 A8= 0.10693×10^-7 A10=-0.91714×10^-9 A12=-0.49494×10^-10 [Aspherical surface coefficient of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = -0.13978 × 10 ^-3 A6 = 0.68411 × 10 ^-5 A8 = 0.10693 × 10 ^-7 A10 = -0.91714 × 10 ^-9 A12 = -0.49494 × 10 ^-10

【００４１】[第２面(r2)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.95216×10^-4 A6= 0.51358×10^-5 A8= 0.46181×10^-6 A10=-0.23276×10^-7 A12= 0.45202×10^-9 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 1.0000 A4 = 0.95216 × 10 ^-4 A6 = 0.51358 × 10 ^-5 A8 = 0.46181 × 10 ^-6 A10 = -0.23276 × 10 ^-7 A12 = 0.45202 × 10 ^-9

【００４２】[第６面(r6)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.89456×10^-4 A6=-0.10848×10^-5 A8= 0.35978×10^-6 A10=-0.13663×10^-7 A12= 0.21200×10^-9 A14=-0.11339×10^-11 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = 0.89456 × 10 ^-4 A6 = -0.10848 × 10 ^-5 A8 = 0.35978 × 10 ^-6 A10 = -0.13663 × 10 ^-7 A12 = 0.21200 × 10 ^-9 A14 = -0.11339 × 10 ^-11

【００４３】[第７面(r7)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.14647×10^-4 A6= 0.76009×10^-6 A8= 0.50691×10^-7 A10= 0.78688×10^-11 A12=-0.43403×10^-10 A14= 0.55865×10^-12 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 1.0000 A4 = −0.14647 × 10 ⁻⁴ A6 = 0.76009 × 10 ⁻⁶ A8 = 0.50691 × 10 ⁻⁷ A10 = 0.78688 × 10 ⁻¹¹ A12 = − 0.43403 × 10 ^-10 A14 = 0.55865 × 10 ^-12

【００４４】 [0044]

【００４５】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.26776×10^-5 A6= 0.69725×10^-5 A8= 0.50810×10^-7 A10=-0.20813×10^-8 A12=-0.33754×10^-10 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = −0.26776 × 10 ⁻⁵ A6 = 0.69725 × 10 ⁻⁵ A8 = 0.50810 × 10 ⁻⁷ A10 = −0.20813 × 10 ⁻⁸ A12 = -0.33754 × 10 ^-10

【００４６】[第２面(r2)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.24136×10^-3 A6= 0.64669×10^-5 A8= 0.42869×10^-6 A10=-0.18713×10^-7 A12= 0.37974×１０^−９ [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 1.0000 A4 = 0.24136 × 10 ^-3 A6 = 0.64669 × 10 ^-5 A8 = 0.42869 × 10 ^-6 A10 = -0.18713 × 10 ^-7 A12 = 0.37974 × 10 ^-9

【００４７】［第６面(r6)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.77958×10^-4 A6= 0.22118×10^-5 A8= 0.39015×10^-6 A10=-0.26261×10^-7 A12= 0.56827×10^-9 A14=-0.42225×10^-11 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = 0.77958 × 10 ^-4 A6 = 0.22118 × 10 ^-5 A8 = 0.39015 × 10 ^-6 A10 = -0.26261 × 10 ^-7 A12 = 0.56827 × 10 ^-9 A14 = -0.42225 × 10 ^-11

【００４８】[第７面(r7)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.48729×10^-6 A6= 0.30491×10^-5 A8= 0.12081×10^-6 A10=-0.76666×10^-8 A12= 0.11044×10^-9 A14=-0.47104×10^-12 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 1.0000 A4 = 0.48729 × 10 ^-6 A6 = 0.30491 × 10 ^-5 A8 = 0.12081 × 10 ^-6 A10 = -0.76666 × 10 ^-8 A12 = 0.11044 × 10 ^-9 A14 = -0.47104 × 10 ^-12

【００４９】 [0049]

【００５０】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.10614×10^-3 A6= 0.80984×10^-5 A8= 0.51777×10^-7 A10=-0.20828×10^-8 A12=-0.33776×10^-10 [Aspherical surface coefficient of the first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.10614 × 10 ⁻³ A6 = 0.80984 × 10 ⁻⁵ A8 = 0.51777 × 10 ⁻⁷ A10 = -0.20828 × 10 ⁻⁸ A12 = − 0.33776 × 10 ^-10

【００５１】[第２面(r2)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.31615×10^-3 A6= 0.80354×10^-5 A8= 0.43500×10^-6 A10=-0.18699×10^-7 A12= 0.37975×10^-9 [Aspherical surface coefficient of the second surface (r2)] ε = 1.0000 A4 = 0.31615 × 10 ^-3 A6 = 0.80354 × 10 ^-5 A8 = 0.43500 × 10 ^-6 A10 = -0.18699 × 10 ^-7 A12 = 0.37975 × 10 ^-9

【００５２】[第６面(r6)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.71571×10^-4 A6=-0.41851×10^-6 A8= 0.40008×10^-6 A10=-0.25565×10^-7 A12= 0.57050×10^-9 A14=-0.42312×10^-11 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = 0.71571 × 10 ^-4 A6 = -0.41851 × 10 ^-6 A8 = 0.40008 × 10 ^-6 A10 = -0.25565 × 10 ^-7 A12 = 0.57050 × 10 ^-9 A14 = -0.42312 × 10 ^-11

【００５３】[第７面(r7)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.50606×10^-5 A6= 0.74298×10^-6 A8= 0.15850×10^-6 A10=-0.84091×10^-8 A12= 0.11539×10^-9 A14=-0.34681×10^-12 [Aspherical surface coefficient of the seventh surface (r7)] ε = 1.0000 A4 = -0.50606 × 10 ^-5 A6 = 0.74298 × 10 ^-6 A8 = 0.15850 × 10 ^-6 A10 = -0.84091 × 10 ^-8 A12 = 0.11539 × 10 ^-9 A14 = -0.34681 × 10 ^-12

【００５４】[0054]

【表１】 [Table 1]

【００５５】図６〜図１０は、実施例１〜実施例５にそ
れぞれ対応する収差図であり、各図中、[Ｗ]はワイド
端，[Ｍ]はミドル(中間焦点距離状態)，[Ｔ]はテレ端に
おける諸収差(左から順に、球面収差等，非点収差，歪
曲；Y':像高)を示している。また、各収差図中、実線
(ｄ)はｄ線に対する収差、破線(ＳＣ)は正弦条件を表し
ており、破線(ＤＭ)と実線(ＤＳ)は、メリディオナル面
とサジタル面でのｄ線に対する非点収差をそれぞれ表わ
している。FIGS. 6 to 10 are aberration diagrams respectively corresponding to the first to fifth embodiments. In each of the diagrams, [W] is the wide-angle end, [M] is the middle (intermediate focal length state), [M]. T] indicates various aberrations at the telephoto end (in order from the left, spherical aberration, astigmatism, distortion; Y ′: image height). In each aberration diagram, the solid line
(d) represents the aberration with respect to the d-line, the dashed line (SC) represents the sine condition, and the dashed line (DM) and the solid line (DS) represent the astigmatism with respect to the d-line on the meridional surface and the sagittal surface, respectively. .

【００５６】[0056]

【発明の効果】以上説明したように第１，第２，第４の
発明によれば、第１群における正レンズの心厚と負・正
のレンズ間隔との比が適切に設定されるため、２倍から
３倍程度のズーム比を有し、かつ、レンズ枚数の少ない
ズームレンズのコンパクト化を、収差補正を良好に行い
つつ達成することができる。また、第３，第４の発明に
よれば、第２群を構成するレンズの硝材配置が適切に設
定されているため、２倍から３倍程度のズーム比を有
し、かつ、レンズ枚数の少ないコンパクトなズームレン
ズの低コスト化を、収差補正を良好に行いつつ達成する
ことができる。As described above, according to the first, second and fourth aspects of the present invention, the ratio between the center thickness of the positive lens and the distance between the negative and positive lenses in the first lens unit is appropriately set. A compact zoom lens having a zoom ratio of about 2 to 3 times and a small number of lenses can be achieved while satisfactorily correcting aberrations. According to the third and fourth aspects of the present invention, since the glass material arrangement of the lenses constituting the second group is appropriately set, the zoom ratio is about 2 to 3 times, and the number of lenses is reduced. Cost reduction of a small and compact zoom lens can be achieved while favorably correcting aberrations.

【００５７】第１〜第４の発明に係るズームレンズは、
コンパクトであるため、これを用いることによりカメラ
を小型化することができる。また、第１〜第４の発明に
係るズームレンズは、コンパクトかつ高変倍であるた
め、レンズシャッターカメラ用撮影レンズとして好適で
ある。The zoom lenses according to the first to fourth inventions
Since the camera is compact, the camera can be downsized by using the camera. Further, the zoom lenses according to the first to fourth aspects of the present invention are compact and have a high zoom ratio, and thus are suitable as photographing lenses for lens shutter cameras.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成図。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first embodiment (Example 1).

【図２】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。FIG. 2 is a lens configuration diagram of a second embodiment (Example 2).

【図３】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。FIG. 3 is a lens configuration diagram of a third embodiment (Example 3).

【図４】第４の実施の形態(実施例４)のレンズ構成図。FIG. 4 is a lens configuration diagram of a fourth embodiment (Example 4).

【図５】第５の実施の形態(実施例５)のレンズ構成図。FIG. 5 is a lens configuration diagram of a fifth embodiment (Example 5).

【図６】実施例１の収差図。FIG. 6 is an aberration diagram of the first embodiment.

【図７】実施例２の収差図。FIG. 7 is an aberration diagram of the second embodiment.

【図８】実施例３の収差図。FIG. 8 is an aberration diagram of the third embodiment.

【図９】実施例４の収差図。FIG. 9 is an aberration diagram of the fourth embodiment.

【図１０】実施例５の収差図。FIG. 10 is an aberration diagram of the fifth embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

Ｇｒ１ …第１群ｇ１ …第１レンズ(負レンズ) ｇ２ …第２レンズ(正レンズ) Ａ …絞りＧｒ２ …第２群ｇ３ …第３レンズ(正レンズ) ｇ４ …第４レンズ(負レンズ） Gr1 First group g1 First lens (negative lens) g2 Second lens (positive lens) A Aperture Gr2 Second group g3 Third lens (positive lens) g4 Fourth lens (negative lens)

Claims

【特許請求の範囲】[Claims]

【請求項１】物体側より順に、正のパワーを有する第
１群と、負のパワーを有する第２群と、から成り、ワイ
ド端からテレ端へのズーミングにおいて第１群と第２群
との間隔が狭くなるように移動するズームレンズであっ
て、前記第１群が物体側より順に負レンズと正レンズとから
成り、次の条件式を満足することを特徴とするズームレ
ンズ； 0.3＜T12／TL＜1.3 1.1＜fw／Y'＜1.3 ただし、 T12：第１群中の正レンズの光軸上の厚み、 TL ：第１群中の負レンズと正レンズとの空気間隔、 fw ：ワイド端での焦点距離、 Y' ：画面対角長さの１／２である。1. A first lens unit having a positive power and a second lens unit having a negative power in order from the object side. The first lens unit and the second lens unit in zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Wherein the first lens unit includes a negative lens and a positive lens in order from the object side, and satisfies the following conditional expression: 0.3 < T12 / TL <1.3 1.1 <fw / Y '<1.3, where T12: the thickness of the positive lens in the first group on the optical axis, TL: the air gap between the negative lens and the positive lens in the first group, fw: Focal length at wide end, Y ': 1/2 of screen diagonal length.

【請求項２】前記第１群の最も物体側の面が物体側に
凹の面であることを特徴とする請求項１に記載のズーム
レンズ。2. The zoom lens according to claim 1, wherein the most object side surface of the first group is a surface concave toward the object side.

【請求項３】物体側より順に、正のパワーを有する第
１群と、負のパワーを有する第２群と、から成り、ワイ
ド端からテレ端へのズーミングにおいて第１群と第２群
との間隔が狭くなるように移動するズームレンズであっ
て、前記第２群が物体側より順に正レンズと負レンズとから
成り、次の条件式を満足することを特徴とするズームレ
ンズ； 0.055＜Ｎp／νp＜0.07 0.035＜Ｎn／νn＜0.05 1.5＜Ｎp＜1.65 ただし、Ｎp：第２群中の正レンズのｄ線に対する屈折率、 νp：第２群中の正レンズのアッベ数、Ｎn：第２群中の負レンズのｄ線に対する屈折率、 νn：第２群中の負レンズのアッベ数である。3. A first lens unit having a positive power and a second lens unit having a negative power in order from the object side, and the first lens unit and the second lens unit in zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Wherein the second lens unit comprises a positive lens and a negative lens in order from the object side, and satisfies the following conditional expression: 0.055 < Np / νp <0.07 0.035 <Nn / νn <0.05 1.5 <Np <1.65, where Np: refractive index of the positive lens in the second group with respect to d-line, νp: Abbe number of the positive lens in the second group, Nn: Refractive index of the negative lens in the second group with respect to d-line, .nu.n: Abbe number of the negative lens in the second group.

【請求項４】前記第１群が物体側より順に負レンズと
正レンズとから成り、更に次の条件式を満足することを
特徴とする請求項３に記載のズームレンズ； 0.3＜T12／TL＜1.3 1.1＜fw／Y'＜1.3 ただし、 T12：第１群中の正レンズの光軸上の厚み、 TL ：第１群中の負レンズと正レンズとの空気間隔、 fw ：ワイド端での焦点距離、 Y' ：画面対角長さの１／２である。4. The zoom lens according to claim 3, wherein the first lens unit includes a negative lens and a positive lens in order from the object side, and further satisfies the following conditional expression: 0.3 <T12 / TL. <1.3 1.1 <fw / Y '<1.3, where T12: thickness on the optical axis of the positive lens in the first group, TL: air gap between the negative lens and the positive lens in the first group, fw: at the wide end , Y ': 1/2 of the screen diagonal length.