JPH10282415A

JPH10282415A - Zoom lens

Info

Publication number: JPH10282415A
Application number: JP9090963A
Authority: JP
Inventors: Tetsuo Kono; 哲生河野
Original assignee: Minolta Co Ltd
Current assignee: Minolta Co Ltd
Priority date: 1997-04-09
Filing date: 1997-04-09
Publication date: 1998-10-23

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To efficiently make the whole of an optical system unit compact by executing a variable power action by changing an air gap between a 1st group and a 2nd group and satisfying a specified condition. SOLUTION: This zoom lens is constituted of the 1st group Gr1 having negative power and the 2nd group Gr2 having positive power in turn from an object side. Then, the variable power action is executed by changing the air gap between the groups Gr1 and Gr2. Besides, it is constituted so as to satisfy the conditional expressions of 0.2<T1-2/Y'<0.8 and 0.1<|f1/f2|/Z<0.6. Provided that (T1-2) shows the air gap between the groups Gr1 and Gr2 at a telephoto end, Y' shows the maximum image height, f1 shows the focal distance of the group Gr1, f2 shows the focal distance of the group Gr2 and Z shows a zoom ratio. Thus, the constitution of a lens barrel is realized and the optical system unit can be made compact. Besides, the whole length of the optical system can be shortened while keeping optical performance.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、ズームレンズに関
するものであり、更に詳しくは、ＣＣＤ(ChargeCoupled
Device)等の固体撮像素子を備えたカメラに適した光学
構成のズームレンズに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens, and more particularly, to a CCD (Charge Coupled).
The present invention relates to a zoom lens having an optical configuration suitable for a camera having a solid-state imaging device such as a device.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ＣＣＤ等の固体撮像素子を備えたカメラ
(例えば、デジタルカメラやビデオカメラ)を小型化する
ために、近年、搭載される固体撮像素子が小型化される
傾向にある。2. Description of the Related Art A camera equipped with a solid-state imaging device such as a CCD.
In recent years, in order to reduce the size of a digital camera or a video camera, for example, a solid-state image pickup device mounted thereon tends to be reduced in size.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】固体撮像素子の小型化
に伴って撮影光学系自体も小型化されるが、光学系ユニ
ットのなかでも純粋な光学系以外の部分(例えば、鏡胴
構成)を同じ比率で小型化することは困難である。Although the photographing optical system itself is miniaturized with the miniaturization of the solid-state image pickup device, a part (for example, a lens barrel configuration) other than a pure optical system in the optical system unit is required. It is difficult to reduce the size at the same ratio.

【０００４】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、光学系ユニット全体が効率よく小型化
される小型のズームレンズを提供することを目的とす
る。The present invention has been made in view of such circumstances, and has as its object to provide a compact zoom lens in which the entire optical system unit is efficiently reduced in size.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明のズームレンズは、物体側より順に、負
のパワーを有する第１群と、正のパワーを有する第２群
と、から成り、第１群と第２群との空気間隔を変化させ
ることによって変倍を行うズームレンズであって、次の
条件式(1)及び(2)を満足することを特徴とする。 0.2＜T1-2／Y'＜0.8 …(1) 0.1＜｜f1／f2｜／Z＜0.6 …(2) ただし、 T1-2：望遠端での第１群と第２群との空気間隔、 Y'：最大像高、 f1：第１群の焦点距離、 f2：第２群の焦点距離、 Z：ズーム比である。To achieve the above object, a zoom lens according to a first aspect of the present invention includes, in order from the object side, a first unit having a negative power and a second unit having a positive power. This zoom lens performs zooming by changing the air gap between the first and second groups, and satisfies the following conditional expressions (1) and (2). 0.2 <T1-2 / Y '<0.8 (1) 0.1 <| f1 / f2 | / Z <0.6 (2) where T1-2: Air gap between the first and second lens groups at the telephoto end , Y ′: maximum image height, f1: focal length of the first lens unit, f2: focal length of the second lens unit, Z: zoom ratio.

【０００６】第２の発明のズームレンズは、上記第１の
発明の構成において、前記第１群，第２群のいずれにも
少なくとも１枚の正レンズを有するとともに、いずれの
正レンズも次の条件式(3)を満足することを特徴とす
る。 0.60＜K／T＜0.99 …(3) ただし、 K：正レンズの有効光路径の高い方の高さでのレンズの
厚み、 T：正レンズの心厚である。A zoom lens according to a second aspect of the present invention is the zoom lens according to the first aspect of the present invention, wherein each of the first and second groups has at least one positive lens. It is characterized by satisfying conditional expression (3). 0.60 <K / T <0.99 (3) where K is the thickness of the lens at the higher effective optical path diameter of the positive lens, and T is the core thickness of the positive lens.

【０００７】第３の発明のズームレンズは、物体側より
順に、負のパワーを有する第１群と、正のパワーを有す
る第２群と、から成り、第１群と第２群との空気間隔を
変化させることによって変倍を行うズームレンズであっ
て、次の条件式(4)を満足することを特徴とする。 1.0＜Y'×RL＜4.5 …(4) ただし、 Y'：最大像高、 RL：光学系最終面の有効光路径である。A zoom lens according to a third aspect of the present invention comprises, in order from the object side, a first unit having a negative power and a second unit having a positive power. A zoom lens that changes magnification by changing an interval, characterized by satisfying the following conditional expression (4). 1.0 <Y ′ × RL <4.5 (4) where Y ′: maximum image height, RL: effective optical path diameter on the final surface of the optical system.

【０００８】[0008]

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズを、図面を参照しつつ説明する。図１〜図４は、第
１〜第４の実施の形態のズームレンズにそれぞれ対応す
るレンズ構成図であり、広角端[Ｗ]でのレンズ配置を示
している。図１〜図４中の矢印ｍ１及びｍ２は、広角端
[Ｗ]から望遠端[Ｔ]にかけてのズーミングにおける第１
群Ｇｒ１及び第２群Ｇｒ２の移動をそれぞれ模式的に示
している。レンズ構成図中、ri(i=1,2,3,...)が付され
た面は物体側から数えてi番目の面であり、di(i=1,2,
3,...)が付された軸上面間隔は物体側から数えてi番目
の軸上面間隔である。また、riに*印が付された面は非
球面である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a zoom lens embodying the present invention will be described with reference to the drawings. 1 to 4 are lens configuration diagrams respectively corresponding to the zoom lenses of the first to fourth embodiments, and show the lens arrangement at the wide-angle end [W]. Arrows m1 and m2 in FIGS.
The first in zooming from [W] to the telephoto end [T]
The movements of the group Gr1 and the second group Gr2 are schematically shown, respectively. In the lens configuration diagram, the surface with ri (i = 1, 2, 3, ...) is the i-th surface counted from the object side, and di (i = 1, 2,
The axial top surface interval marked with (3, ...) is the i-th axial top surface interval counted from the object side. Also, the surface marked with * for ri is an aspheric surface.

【０００９】第１〜第４の実施の形態は、物体側より順
に、負のパワーを有する第１群Ｇｒ１と、正のパワーを
有する第２群Ｇｒ２と、から成り、第１群Ｇｒ１と第２
群Ｇｒ２との空気間隔を変化させることによって変倍を
行うズームレンズであり、最も像側にローパスフィルタ
ーＰを備えている。The first to fourth embodiments include, in order from the object side, a first lens unit Gr1 having a negative power and a second lens unit Gr2 having a positive power. 2
This zoom lens performs zooming by changing the air interval from the group Gr2, and includes a low-pass filter P closest to the image side.

【００１０】第１の実施の形態(図１)において、各群は
物体側から順に以下のように構成されている。第１群Ｇ
ｒ１は、像側に凹の負メニスカスレンズｇ１と、物体側
に凸の正メニスカスレンズｇ２(両面が非球面)と、から
成っている。第２群Ｇｒ２は、絞りＡと、両凸の正レン
ズｇ３と、両凹の負レンズｇ４(両面が非球面)と、から
成っている。In the first embodiment (FIG. 1), each group is configured as follows from the object side. First group G
r1 is composed of a negative meniscus lens g1 concave on the image side and a positive meniscus lens g2 convex on the object side (both surfaces are aspherical). The second group Gr2 includes a stop A, a biconvex positive lens g3, and a biconcave negative lens g4 (both surfaces are aspheric).

【００１１】第２の実施の形態(図２)において、各群は
物体側から順に以下のように構成されている。第１群Ｇ
ｒ１は、２枚の像側に凹の負メニスカスレンズｇ１，ｇ
２と、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ３(両面が非
球面)と、から成っている。第２群Ｇｒ２は、絞りＡ
と、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ４と、両凸の正
レンズｇ５と、物体側に凹の負メニスカスレンズｇ６
(両面が非球面)と、から成っている。In the second embodiment (FIG. 2), each group is configured as follows in order from the object side. First group G
r1 is a negative meniscus lens g1, g concave on the two image sides.
2 and a positive meniscus lens g3 convex on the object side (both surfaces are aspherical). The second lens unit Gr2 includes an aperture A
And a positive meniscus lens g4 convex on the object side, a positive lens g5 biconvex, and a negative meniscus lens g6 concave on the object side.
(Both sides are aspheric).

【００１２】第３の実施の形態(図３)において、各群は
物体側から順に以下のように構成されている。第１群Ｇ
ｒ１は、像側に凹の負メニスカスレンズｇ１(物体側面
が非球面)と、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ２(両
面が非球面)と、から成っている。第２群Ｇｒ２は、絞
りＡと、両凸の正レンズｇ３(物体側面が非球面)と、物
体側に凹の負メニスカスレンズｇ４(両面が非球面)と、
から成っている。In the third embodiment (FIG. 3), each group is configured as follows from the object side. First group G
r1 is composed of a negative meniscus lens g1 concave on the image side (the object side surface is aspherical) and a positive meniscus lens g2 convex on the object side (both surfaces are aspherical). The second group Gr2 includes an aperture A, a biconvex positive lens g3 (object side surface is aspherical), a negative meniscus lens g4 concave on the object side (both surfaces are aspherical),
Consists of

【００１３】第４の実施の形態(図４)において、各群は
物体側から順に以下のように構成されている。第１群Ｇ
ｒ１は、２枚の像側に凹の負メニスカスレンズｇ１，ｇ
２と、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ３(両面が非
球面)と、から成っている。第２群Ｇｒ２は、物体側に
凸の正メニスカスレンズｇ４と、絞りＡと、両凸の正レ
ンズｇ５と、物体側に凹の負メニスカスレンズｇ６(両
面が非球面)と、から成っている。In the fourth embodiment (FIG. 4), each group is configured as follows in order from the object side. First group G
r1 is a negative meniscus lens g1, g concave on the two image sides.
2 and a positive meniscus lens g3 convex on the object side (both surfaces are aspherical). The second group Gr2 includes a positive meniscus lens g4 convex on the object side, a stop A, a biconvex positive lens g5, and a negative meniscus lens g6 concave on the object side (both surfaces are aspherical). .

【００１４】上記第１〜第４の実施の形態は、次の条件
式(1)を満足している。 0.2＜T1-2／Y'＜0.8 …(1) ただし、 T1-2：望遠端[Ｔ]での第１群Ｇｒ１と第２群Ｇｒ２との
空気間隔、 Y'：最大像高である。The first to fourth embodiments satisfy the following conditional expression (1). 0.2 <T1-2 / Y '<0.8 (1) where T1-2 is the air gap between the first and second units Gr1 and Gr2 at the telephoto end [T], and Y' is the maximum image height.

【００１５】上記第１〜第４の実施の形態のようなズー
ム構成では、ズーミング中望遠端[Ｔ]で第１群Ｇｒ１と
第２群Ｇｒ２との空気間隔T1-2が最小になる。条件式
(1)は、光学系の大きさを適切にし、かつ、鏡胴構成を
可能にするための条件を、上記空気間隔T1-2と最大像高
Y'との比で規定している。条件式(1)の上限を超える
と、最大像高Y'に対して第１群Ｇｒ１と第２群Ｇｒ２と
の望遠端[Ｔ]での空気間隔T1-2が大きくなりすぎてしま
い、広角端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]での光学系の全長が大き
くなるとともに、前玉径の増大も招いてしまう。条件式
(1)の下限を超えると、空気間隔T1-2が狭くなりすぎる
ため、カメラに衝撃を与えた場合に、第１群Ｇｒ１と第
２群Ｇｒ２、あるいはレンズ群と絞りＡとがぶつかる可
能性があり、また、第１群Ｇｒ１で焦点調整を行う場合
に、調整量を確保することができなくなる。In the zoom configuration as in the first to fourth embodiments, the air gap T1-2 between the first lens unit Gr1 and the second lens unit Gr2 at the telephoto end [T] during zooming is minimized. Conditional expression
(1) sets the conditions for optimizing the size of the optical system and enabling the lens barrel configuration, by setting the air gap T1-2 and the maximum image height
It is specified by the ratio with Y '. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the air gap T1-2 at the telephoto end [T] between the first unit Gr1 and the second unit Gr2 becomes too large with respect to the maximum image height Y ', and the wide angle The entire length of the optical system from the end [W] to the telephoto end [T] increases, and the diameter of the front lens increases. Conditional expression
If the lower limit of (1) is exceeded, the air gap T1-2 becomes too narrow, and the first group Gr1 and the second group Gr2, or the lens group and the aperture A may collide when an impact is applied to the camera. In addition, when the focus adjustment is performed by the first lens unit Gr1, the adjustment amount cannot be secured.

【００１６】上記第１〜第４の実施の形態は、次の条件
式(2)を満足している。 0.1＜｜f1／f2｜／Z＜0.6 …(2) ただし、 f1：第１群Ｇｒ１の焦点距離、 f2：第２群Ｇｒ２の焦点距離、 Z：ズーム比である。The first to fourth embodiments satisfy the following conditional expression (2). 0.1 <| f1 / f2 | / Z <0.6 (2) where f1 is the focal length of the first group Gr1, f2 is the focal length of the second group Gr2, and Z is the zoom ratio.

【００１７】条件式(2)は、全長と収差補正とのバラン
スを保つための条件を、第１群Ｇｒ１と第２群Ｇｒ２と
の焦点距離の比と、ズーム比と、の関係で規定してい
る。条件式(2)の上限を超えると、ズーム比Zに対して第
１群Ｇｒ１の焦点距離f1が第２群Ｇｒ２の焦点距離f2に
比べて長くなるため、広角端[Ｗ]から中間焦点距離状態
[Ｍ]での周辺光量の低下を招くことになり、そのため前
玉径が増大してしまう。条件式(2)の下限を超えると、
ズーム比Zに対して第１群Ｇｒ１の焦点距離f1が第２群
Ｇｒ２の焦点距離f2に比べて短くなるため、広角端[Ｗ]
での負の歪曲収差が増大してしまう。Conditional expression (2) defines a condition for maintaining the balance between the total length and the aberration correction, by the relationship between the ratio of the focal length of the first unit Gr1 and the second unit Gr2 and the zoom ratio. ing. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the focal length f1 of the first lens unit Gr1 becomes longer than the focal length f2 of the second lens unit Gr2 with respect to the zoom ratio Z. Status
This causes a decrease in the amount of peripheral light at [M], and therefore the diameter of the front lens increases. If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded,
Since the focal length f1 of the first lens unit Gr1 is shorter than the focal length f2 of the second lens unit Gr2 with respect to the zoom ratio Z, the wide-angle end [W]
, Negative distortion increases.

【００１８】第１，第３の実施の形態では、第１群Ｇｒ
１中のレンズｇ２と、第２群Ｇｒ２中のレンズｇ３と、
が正のパワーを有している。また、第２，第４の実施の
形態では、第１群Ｇｒ１中のレンズｇ３と、第２群Ｇｒ
２中のレンズｇ４，ｇ５と、が正のパワーを有してい
る。上記第１〜第４の実施の形態は、このように第１群
Ｇｒ１，第２群Ｇｒ２のいずれにも少なくとも１枚の正
レンズを有するとともに、いずれの正レンズも次の条件
式(3)を満足している。 0.60＜K／T＜0.99 …(3) ただし、 K：正レンズの有効光路径の高い方の高さでのレンズの
厚み、 T：正レンズの心厚である。In the first and third embodiments, the first lens unit Gr
1, a lens g2 in the second group Gr2,
Have positive power. In the second and fourth embodiments, the lens g3 in the first group Gr1 and the second group Gr
The lenses g4 and g5 in No. 2 have positive power. In the first to fourth embodiments, each of the first group Gr1 and the second group Gr2 has at least one positive lens, and both the positive lenses have the following conditional expression (3). Are satisfied. 0.60 <K / T <0.99 (3) where K is the thickness of the lens at the higher effective optical path diameter of the positive lens, and T is the core thickness of the positive lens.

【００１９】条件式(3)は、上記正レンズの形状を適切
にするための条件を規定している。条件式(3)の上限を
超えると、必要以上にレンズが厚くなり、コンパクトさ
が損なわれてしまう。条件式(3)の下限を超えると、加
工が困難になり、コストアップを招いてしまう。Conditional expression (3) defines conditions for making the shape of the positive lens appropriate. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (3), the lens becomes unnecessarily thick, and the compactness is impaired. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, processing becomes difficult, leading to an increase in cost.

【００２０】上記第１〜第４の実施の形態は、次の条件
式(4)を満足している。 1.0＜Y'×RL＜4.5 …(4) ただし、 Y'：最大像高、 RL：光学系最終面の有効光路径である。The first to fourth embodiments satisfy the following conditional expression (4). 1.0 <Y ′ × RL <4.5 (4) where Y ′: maximum image height, RL: effective optical path diameter on the final surface of the optical system.

【００２１】条件式(4)は、光学系の大きさと収差及び
諸条件を適切に保つための条件を規定している。一般
に、固体撮像素子(例えばＣＣＤ)の各受光素子の前に
は、集光性を上げるためのマイクロレンズが設けられ
る。このマイクロレンズの特性を十分に発揮させるため
には、マイクロレンズの光軸に対して略垂直に光束を入
射させる必要がある。そのためには、光学系に略テレセ
ントリックであることが要求される。条件式(4)の上限
を超えると、略テレセントリックであることが必要以上
となり、広角端[Ｗ]での負の歪曲収差が大きくなるとと
もに、像面のアンダー側への倒れが著しくなる。条件式
(4)の下限を超えると、略テレセントリックを満足する
ことが困難になり、略テレセントリックを満足したとし
てもバックフォーカスが非常に長くなり、光学系自体大
型化してしまう。Conditional expression (4) defines conditions for appropriately maintaining the size and aberration of the optical system and various conditions. In general, a microlens is provided in front of each light receiving element of a solid-state imaging device (for example, a CCD) for improving light-collecting properties. In order to sufficiently exhibit the characteristics of the microlens, it is necessary to make a light beam incident substantially perpendicular to the optical axis of the microlens. For that purpose, the optical system is required to be substantially telecentric. If the upper limit of the conditional expression (4) is exceeded, it is necessary to be substantially telecentric, and negative distortion at the wide-angle end [W] increases, and the image plane falls significantly toward the under side. Conditional expression
If the lower limit of (4) is exceeded, it will be difficult to satisfy substantially telecentricity, and even if nearly telecentricity is satisfied, the back focus will be very long and the optical system itself will be large.

【００２２】上記第１〜第４の実施の形態は、第１群Ｇ
ｒ１中に非球面を少なくとも１面有しているが、このよ
うに第１群Ｇｒ１に非球面を設けることは、更に良好な
収差補正(特に、広角端[Ｗ]での歪曲収差及び像面湾曲
の補正)を行う上で望ましい。そして、第１群Ｇｒ１に
設けられたいずれかの非球面は、次の条件式(5)を満足
することが望ましい。 -2.0＜{|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}＜0 …(5) ただし、 x ：非球面の面形状、 x0：参照球面の面形状、 C0：参照球面曲率、 N'：非球面の像側媒質の屈折率、 N ：非球面の物体側媒質の屈折率である。In the first to fourth embodiments, the first group G
r1 has at least one aspherical surface. Providing the aspherical surface in the first lens unit Gr1 in this manner can further improve aberration correction (particularly, distortion and image plane at the wide-angle end [W]). This is desirable for performing (correction of curvature). It is preferable that any one of the aspheric surfaces provided in the first lens unit Gr1 satisfies the following conditional expression (5). -2.0 <{| x |-| x0 |} / {C0 · (N′-N) · f1} <0 (5) where x: surface shape of aspheric surface, x0: surface shape of reference sphere, C0 : Reference spherical curvature, N ': Refractive index of aspherical image-side medium, N: Refractive index of aspherical object-side medium.

【００２３】なお、上記x，x0は、以下の式(AS)，(RE)
で表される。 x＝{C0・y²}／{1+√(1-ε・C0²・y²)}+ΣAi・yⁱ …(AS) x0＝{C0・y²}／{1+√(1-C0²・y²)} …(RE) ただし、式(AS)及び(RE)中、 y：光軸に垂直な方向の高さ、 ε：２次曲面パラメータ、 Ai：i次の非球面係数である。The above x and x0 are expressed by the following equations (AS) and (RE).
It is represented by x = {C0 · y ² } / {1 + √ (1-ε · C0 ² · y ² )} + ΣAi · y ⁱ … (AS) x0 = {C0 · y ² } / {1 + √ (1- C0 ² · y ² )}… (RE) where, in equations (AS) and (RE), y: height in the direction perpendicular to the optical axis, ε: quadratic surface parameter, Ai: ith order aspherical coefficient It is.

【００２４】条件式(5)は、非球面が第１群Ｇｒ１の負
のパワーを弱める形状であることを意味しており、特に
広角端[Ｗ]での歪曲収差及び広角端[Ｗ]〜中間焦点距離
状態[Ｍ]での像面を補正するための条件を規定してい
る。条件式(5)の上限を超えると、広角端[Ｗ]での負の
歪曲収差が大きくなり、広角端[Ｗ]〜中間焦点距離状態
[Ｍ]での像面の負偏移傾向が著しくなる。条件式(5)の
下限を超えると、広角端[Ｗ]での正の歪曲収差が大きく
なり、広角端[Ｗ]〜中間焦点距離状態[Ｍ]での像面の正
偏移傾向が著しくなる。Conditional expression (5) means that the aspherical surface has a shape that weakens the negative power of the first lens unit Gr1, and in particular, the distortion at the wide-angle end [W] and the wide-angle end [W]- A condition for correcting the image plane in the intermediate focal length state [M] is defined. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the negative distortion at the wide-angle end [W] increases, and the wide-angle end [W] to the intermediate focal length state
The negative shift tendency of the image plane at [M] becomes significant. If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the positive distortion at the wide-angle end [W] increases, and the positive shift of the image plane from the wide-angle end [W] to the intermediate focal length state [M] significantly increases. Become.

【００２５】また、上記第１〜第４の実施の形態は、第
２群Ｇｒ２中に非球面を少なくとも１面有しているが、
このように第２群Ｇｒ２に非球面を設けることは、更に
良好な収差補正(特に、中間焦点距離状態[Ｍ]〜望遠端
[Ｔ]での球面収差の補正)を行う上で望ましい。そし
て、第２群Ｇｒ２に設けられたいずれかの非球面は、次
の条件式(6)を満足することが望ましい。 -0.5＜{|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}＜0 …(6)In the first to fourth embodiments, the second lens unit Gr2 has at least one aspheric surface.
Providing the aspherical surface in the second lens unit Gr2 in this manner can improve aberration correction (especially from the intermediate focal length state [M] to the telephoto end).
It is desirable to perform spherical aberration correction at [T]. It is preferable that any one of the aspheric surfaces provided in the second lens unit Gr2 satisfies the following conditional expression (6). -0.5 <{| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} <0… (6)

【００２６】条件式(6)は、非球面が第２群Ｇｒ２の正
のパワーを弱める形状であることを意味しており、特に
中間焦点距離状態[Ｍ]〜望遠端[Ｔ]での球面収差を補正
するための条件を規定している。条件式(6)の上限を超
えると、球面収差のアンダー傾向が著しくなる。条件式
(6)の下限を超えると、球面収差のオーバー傾向が著し
くなる。Conditional expression (6) means that the aspherical surface has a shape that weakens the positive power of the second lens unit Gr2. In particular, the spherical surface in the intermediate focal length state [M] to the telephoto end [T]. A condition for correcting aberration is defined. When the value exceeds the upper limit of the conditional expression (6), the tendency of spherical aberration to be under becomes remarkable. Conditional expression
When the value exceeds the lower limit of (6), the tendency of spherical aberration to be over becomes significant.

【００２７】なお、各レンズ群は、以上説明したよう
な、入射光線を屈折により偏向させる屈折型レンズのみ
から構成されている必要はなく、回折により入射光線を
偏向させる回折型レンズや、回折作用と屈折作用とを組
み合わせて入射光線を偏向させる屈折回折ハイブリッド
型レンズ等を含む形態でもよい。Each lens group does not need to be composed of only a refractive lens that deflects an incident light beam by refraction, as described above. A diffractive lens that deflects an incident light beam by diffraction, And a refraction function may be combined to deflect an incident light beam.

【００２８】[0028]

【実施例】以下、本発明を実施したズームレンズの構成
を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げて、更
に具体的に説明する。ここで例として挙げる実施例１〜
４は、前述した第１〜第４の実施の形態にそれぞれ対応
しており、第１〜第４の実施の形態を表すレンズ構成図
(図１〜図４)は、対応する実施例１〜４のレンズ構成を
それぞれ示している。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The construction of a zoom lens embodying the present invention will be described more specifically with reference to construction data, aberration diagrams, and the like. Examples 1 to 1 given here as examples
Reference numeral 4 denotes a lens configuration diagram corresponding to the above-described first to fourth embodiments, respectively, and showing the first to fourth embodiments.
(FIGS. 1 to 4) show the corresponding lens configurations of Examples 1 to 4, respectively.

【００２９】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の
曲率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の
軸上面間隔を示しており、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目の光学要素のｄ線に対
する屈折率(Ｎｄ),アッベ数(νｄ)を示している。ま
た、コンストラクションデータ中、ズーミングにおいて
変化する軸上面間隔(可変間隔)は、広角端[Ｗ]〜ミドル
(中間焦点距離状態)[Ｍ]〜望遠端[Ｔ]での各群間の軸上
間隔である。各焦点距離状態[Ｗ]，[Ｍ]，[Ｔ]に対応す
る全系の焦点距離ｆ及びＦナンバーFNOを併せて示す。In the construction data of each embodiment, ri (i = 1, 2, 3,...) Is the radius of curvature of the i-th surface counted from the object side, and di (i = 1, 2, 3,. ..) indicates the i-th axial top surface distance counted from the object side, and Ni (i = 1,2,3, ...), νi (i = 1,2,
3, ...) indicate the refractive index (Nd) and Abbe number (νd) of the i-th optical element counted from the object side with respect to the d-line. In the construction data, the distance between the upper surfaces of the axes (variable distance) that changes during zooming is from the wide-angle end [W] to the middle.
(Intermediate focal length state) This is the on-axis interval between each group from [M] to the telephoto end [T]. The focal length f and the F-number FNO of the entire system corresponding to each focal length state [W], [M], [T] are also shown.

【００３０】また、曲率半径riに*印が付された面は、
非球面で構成された面であることを示し、非球面の面形
状を表わす前記式(AS)で定義されるものとする。非球面
に関する条件式(5),(6)の対応値{ただし、ymax：非球面
の光軸に垂直方向の最大高さ(最大有効径)である。}
を、各実施例のコンストラクションデータと併せて示
し、表１に、各実施例についての条件式(1)〜(4)の対応
値を示す。Also, the surface marked with * for the radius of curvature ri is:
It indicates that the surface is constituted by an aspherical surface, and is defined by the above-mentioned formula (AS) representing the surface shape of the aspherical surface. Corresponding value of conditional expressions (5) and (6) for aspherical surface {where, ymax: maximum height (maximum effective diameter) in the direction perpendicular to the optical axis of the aspherical surface. }
Is shown together with the construction data of each example, and Table 1 shows corresponding values of the conditional expressions (1) to (4) for each example.

【００３１】 [0031]

【００３２】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.29913×10^-2 A6= 0.84749×10^-3 A8= 0.36478×10^-3 A10=-0.16681×10^-3 A12= 0.50168×10^-4 [Aspherical surface coefficient of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = 0.29913 × 10 ^-2 A6 = 0.84749 × 10 ^-3 A8 = 0.36478 × 10 ^-3 A10 = -0.16681 × 10 ^-3 A12 = 0.50168 × 10 ^-4

【００３３】[第４面(r4)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.41853×10^-2 A6= 0.24351×10^-2 A8=-0.16835×10^-2 A10= 0.51823×10^-3 A12=-0.49051×10^-4 [Aspherical surface coefficient of fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = −0.41853 × 10 ⁻² A6 = 0.24351 × 10 ⁻² A8 = −0.16835 × 10 ⁻² A10 = 0.51823 × 10 ⁻³ A12 = -0.49051 × 10 ^-4

【００３４】[第８面(r8)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.87194×10^-2 A6=-0.11196×10^-2 A8= 0.80124×10^-3 A10=-0.41566×10^-3 A12= 0.39561×10^-4 [Aspherical surface coefficient of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = -0.87194 × 10 ^-2 A6 = -0.11196 × 10 ^-2 A8 = 0.80124 × 10 ^-3 A10 = -0.41566 × 10 ^-3 A12 = 0.39561 × 10 ^-4

【００３５】[第９面(r9)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.45693×10^-2 A6=-0.64481×10^-2 A8= 0.92357×10^-2 A10=-0.50204×10^-2 A12= 0.10223×10^-2 [Aspherical surface coefficient of the ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 0.45693 × 10 ^-2 A6 = -0.64481 × 10 ^-2 A8 = 0.92357 × 10 ^-2 A10 = -0.50204 × 10 ^-2 A12 = 0.10223 × 10 ^-2

【００３６】[第３面(r3)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00009 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00046 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00153 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00401 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00905 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.01849 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.03530 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.06456 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.11602[Corresponding value of conditional expression (5) on third surface (r3)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0. (N'-N) .f1} =-0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f1} =-0.00009 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00046 y = 0.40ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00153 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00401 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00905 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f1} =-0.01849 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.03530 y = 0.90ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.06456 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.11602

【００３７】[第４面(r4)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00015 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00236 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.01135 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.03188 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.02559 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00217 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.06296 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.17201 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.34486 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.58534[Corresponding value of conditional expression (5) for fourth surface (r4)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f1} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00015 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} =-0.00236 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.01135 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.03188 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.02559 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00217 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'- N) ・ f1} = 0.06296 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.17201 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.34486 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.58534

【００３８】[第８面(r8)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00011 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00055 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00175 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00432 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00907 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.01702 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.02950 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.04829 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.07602[Corresponding value of conditional expression (6) on the eighth surface (r8)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f2} = − 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.00011 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00055 y = 0.40ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00175 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00432 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00907 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.01702 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.02950 y = 0.90ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.04829 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.07602

【００３９】[第９面(r9)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00020 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00092 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00261 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00587 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.01175 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.02227 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.04058 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.07058 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.11751[Corresponding value of conditional expression (6) on the ninth surface (r9)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0. (N'-N) .f2} =-0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.00020 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00092 y = 0.40ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00261 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00587 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.01175 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.02227 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.04058 y = 0.90ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.07058 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.11751

【００４０】 [0040]

【００４１】[第５面(r5)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.26160×10^-3 A6= 0.46890×10^-4 A8=-0.71229×10^-5 A10= 0.85206×10^-6 A12=-0.26007×10^-7 [Aspherical surface coefficient of fifth surface (r5)] ε = 1.0000 A4 = -0.26160 × 10 ^-3 A6 = 0.46890 × 10 ^-4 A8 = -0.71229 × 10 ^-5 A10 = 0.85206 × 10 ^-6 A12 = -0.26007 × 10 ^-7

【００４２】[第６面(r6)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.13287×10^-2 A6= 0.93286×10^-4 A8=-0.23576×10^-4 A10= 0.24749×10^-5 A12=-0.99213×10^-7 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = −0.13287 × 10 ⁻² A6 = 0.93286 × 10 ^-4 A8 = −0.23576 × 10 ^-4 A10 = 0.24749 × 10 ^-5 A12 = -0.99213 × 10 ^-7

【００４３】[第１２面(r12)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.62363×10^-3 A6=-0.51179×10^-3 A8= 0.42847×10^-3 A10=-0.10578×10^-3 A12= 0.94595×10^-5 [Aspherical surface coefficient of the twelfth surface (r12)] ε = 1.0000 A4 = -0.62363 × 10 ^-3 A6 = -0.51179 × 10 ^-3 A8 = 0.42847 × 10 ^-3 A10 = -0.10578 × 10 ^-3 A12 = 0.94595 × 10 ^-5

【００４４】[第１３面(r13)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.15534×10^-2 A6=-0.96434×10^-3 A8= 0.57132×10^-3 A10=-0.13168×10^-3 A12= 0.11264×10^-4 [Aspherical surface coefficient of the thirteenth surface (r13)] ε = 1.0000 A4 = 0.15534 × 10 ⁻² A6 = −0.96434 × 10 ⁻³ A8 = 0.57132 × 10 ⁻³ A10 = −0.13168 × 10 ⁻³ A12 = 0.11264 × 10 ^-4

【００４５】[第５面(r5)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00000 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00006 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00027 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00076 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00164 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00294 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00446 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00544 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00372 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00541[Corresponding value of conditional expression (5) on fifth surface (r5)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′-N) · f1} = − 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00000 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} = 0.00006 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00027 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 | } / {C0 · (N'-N) · f1} = 0.00076 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 · (N'-N) · f1} = 0.00164 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00294 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1 } = 0.00446 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00544 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・(N'-N) · f1} = 0.00372 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 · (N'-N) · f1} =-0.00541

【００４６】[第６面(r6)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00007 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00107 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00530 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.01634 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.03910 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.08016 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.14827 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.25439 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.41140 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.39402[Corresponding value of conditional expression (5) on the sixth surface (r6)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f1} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00007 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} =-0.00107 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00530 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.01634 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.03910 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.08016 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} =-0.14827 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.25439 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.41140 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.39402

【００４７】[第１２面(r12)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00001 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00005 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00017 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00042 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00084 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00137 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00190 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00225 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00214[Corresponding value of conditional expression (6) on the twelfth surface (r12)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0. (N'-N) .f2} =-0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00000 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.00001 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00005 y = 0.40ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 · (N'-N) · f2} =-0.00017 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 · (N'-N) · f2} =-0.00042 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00084 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.00137 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00190 y = 0.90ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00225 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00214

【００４８】[第１３面(r13)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00004 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00018 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00052 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00116 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00229 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00431 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00779 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.01340 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.02200[Corresponding value of conditional expression (6) on the thirteenth surface (r13)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0. (N'-N) .f2} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00000 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f2} =-0.00004 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00018 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00052 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00116 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00229 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f2} =-0.00431 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00779 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.01340 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.02200

【００４９】 [0049]

【００５０】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.16304×10^-2 A6=-0.69685×10^-4 A8= 0.17269×10^-5 [Aspherical surface coefficient of first surface (r1)] ε = 1.0000 A4 = 0.16304 × 10 ⁻² A6 = −0.69685 × 10 ^-4 A8 = 0.17269 × 10 ^-5

【００５１】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.10366×10^-2 A6= 0.72273×10^-4 A8=-0.63612×10^-5 A10= 0.11953×10^-5 A12=-0.53481×10^-7 [Aspherical surface coefficient of the third surface (r3)] ε = 1.0000 A4 = -0.10366 × 10 ^-2 A6 = 0.72273 × 10 ^-4 A8 = -0.63612 × 10 ^-5 A10 = 0.11953 × 10 ^-5 A12 = -0.53481 × 10 ^-7

【００５２】[第４面(r4)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.12695×10^-2 A6= 0.57868×10^-4 A8=-0.13107×10^-4 A10= 0.22643×10^-5 A12=-0.14283×10^-6 [Aspherical surface coefficient of fourth surface (r4)] ε = 1.0000 A4 = −0.12695 × 10 ⁻² A6 = 0.57868 × 10 ⁻⁴ A8 = −0.13107 × 10 ⁻⁴ A10 = 0.22643 × 10 ⁻⁵ A12 = -0.14283 × 10 ^-6

【００５３】[第６面(r6)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.10435×10^-2 A6=-0.14792×10^-3 A8= 0.14927×10^-4 A10=-0.28654×10^-5 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = -0.10435 × 10 ^-2 A6 = -0.14792 × 10 ^-3 A8 = 0.14927 × 10 ^-4 A10 = -0.28654 × 10 ^-5

【００５４】[第８面(r8)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.27963×10^-2 A6=-0.46537×10^-3 A8= 0.19649×10^-3 A10=-0.34003×10^-4 A12= 0.24924×10^-5 [Aspherical surface coefficient of the eighth surface (r8)] ε = 1.0000 A4 = −0.27963 × 10 ⁻² A6 = −0.46537 × 10 ⁻³ A8 = 0.19649 × 10 ⁻³ A10 = −0.34003 × 10 ⁻⁴ A12 = 0.24924 × 10 ^-5

【００５５】[第９面(r9)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.55843×10^-3 A6=-0.11082×10^-2 A8= 0.61307×10^-3 A10=-0.13271×10^-3 A12= 0.11115×10^-4 [Aspherical surface coefficient of the ninth surface (r9)] ε = 1.0000 A4 = 0.55843 × 10 ⁻³ A6 = −0.11082 × 10 ⁻² A8 = 0.61307 × 10 ⁻³ A10 = −0.13271 × 10 ⁻³ A12 = 0.11115 × 10 ^-4

【００５６】[第１面(r1)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00028 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00437 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.02146 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.06513 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.15105 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.29464 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.50939 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.80689 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-1.19984 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-1.70944[Corresponding value of conditional expression (5) for first surface (r1)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0. (N'-N) .f1} =-0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00028 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f1} =-0.00437 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.02146 y = 0.40ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.06513 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.15105 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.29464 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f1} =-0.50939 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.80689 y = 0.90ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-1.19984 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-1.70944

【００５７】[第３面(r3)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00017 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00084 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00255 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00589 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.01134 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.01898 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.02785 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.03522 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.03633[Corresponding value of conditional expression (5) on third surface (r3)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0. (N'-N) .f1} =-0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) · f1} = 0.00017 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 · (N'-N) · f1} = 0.00084 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 | } / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00255 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00589 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.01134 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1 } = 0.01898 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.02785 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・(N'-N) · f1} = 0.03522 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.03633

【００５８】[第４面(r4)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00024 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00118 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00368 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00883 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.01798 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.03262 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.05429 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.08460 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.12652[Corresponding value of conditional expression (5) on fourth surface (r4)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f1} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} =-0.00024 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00118 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00368 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00883 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.01798 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} =-0.03262 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.05429 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.08460 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.12652

【００５９】[第６面(r6)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00008 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00043 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00144 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00374 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00827 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.01654 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.03101 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.05607 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.10014[Corresponding value of conditional expression (6) on sixth surface (r6)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f2} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) · f2} =-0.00008 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 · (N'-N) · f2} =-0.00043 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00144 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00374 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00827 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f2} =-0.01654 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.03101 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 • (N'-N) • f2} =-0.05607 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 • (N'-N) • f2} =-0.10014

【００６０】[第８面(r8)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00013 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00069 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00224 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00561 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.01181 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.02197 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.03724 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.05864 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.08676[Corresponding value of conditional expression (6) on the eighth surface (r8)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f2} = − 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) · f2} =-0.00013 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 · (N'-N) · f2} =-0.00069 y = 0.40ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00224 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00561 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.01181 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.02197 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.03724 y = 0.90ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.05864 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.08676

【００６１】[第９面(r9)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00006 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00017 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00019 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00022 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00120 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00215 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00133 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00401 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.01850[Corresponding value of conditional expression (6) on ninth surface (r9)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f2} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00000 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f2} =-0.00006 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00017 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 • (N'-N) • f2} =-0.00019 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 • (N'-N) • f2} = 0.00022 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} = 0.00120 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N ) ・ F2} = 0.00215 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} = 0.00133 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00401 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.01850

【００６２】 [0062]

【００６３】[第５面(r5)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.36037×10^-3 A6= 0.61222×10^-4 A8=-0.93657×10^-5 A10= 0.98907×10^-6 A12=-0.26007×10^-7 [Aspherical surface coefficient of fifth surface (r5)] ε = 1.0000 A4 = -0.36037 × 10 ^-3 A6 = 0.61222 × 10 ^-4 A8 = -0.93657 × 10 ^-5 A10 = 0.98907 × 10 ^-6 A12 = -0.26007 × 10 ^-7

【００６４】[第６面(r6)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.14328×10^-2 A6= 0.11578×10^-3 A8=-0.26863×10^-4 A10= 0.26675×10^-5 A12=-0.99213×10^-7 [Aspherical surface coefficient of the sixth surface (r6)] ε = 1.0000 A4 = −0.14328 × 10 ⁻² A6 = 0.11578 × 10 ⁻³ A8 = −0.26863 × 10 ⁻⁴ A10 = 0.26675 × 10 ⁻⁵ A12 = -0.99213 × 10 ^-7

【００６５】[第１２面(r12)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.25302×10^-3 A6=-0.51788×10^-3 A8= 0.43083×10^-3 A10=-0.10673×10^-3 A12= 0.94595×10^-5 [Aspherical surface coefficient of twelfth surface (r12)] ε = 1.0000 A4 = −0.25302 × 10 ⁻³ A6 = −0.51788 × 10 ⁻³ A8 = 0.43083 × 10 ⁻³ A10 = −0.10673 × 10 ⁻³ A12 = 0.94595 × 10 ^-5

【００６６】[第１３面(r13)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.16010×10^-2 A6=-0.94927×10^-3 A8= 0.56477×10^-3 A10=-0.13114×10^-3 A12= 0.11264×10^-4 [Aspherical surface coefficient of the thirteenth surface (r13)] ε = 1.0000 A4 = 0.16010 × 10 ⁻² A6 = −0.94927 × 10 ⁻³ A8 = 0.56477 × 10 ⁻³ A10 = −0.13114 × 10 ⁻³ A12 = 0.11264 × 10 ^-4

【００６７】[第５面(r5)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00001 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00009 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00040 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00116 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00252 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00457 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00712 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00914 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00746 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00542[Corresponding Value of Conditional Expression (5) on Fifth Surface (r5)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f1} = − 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00001 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} = 0.00009 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00040 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 | } / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00116 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00252 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00457 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1 } = 0.00712 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} = 0.00914 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・(N'-N) · f1} = 0.00746 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 · (N'-N) · f1} =-0.00542

【００６８】[第６面(r6)の条件式(5)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00006 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00100 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.00494 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.01514 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.03601 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.07353 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.13566 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.23217 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.37391 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f1}=-0.56482[Corresponding value of conditional expression (5) on sixth surface (r6)] y = 0.00ymax... {| X |-| x0 |} / {C0 · (N′−N) · f1} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00006 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} =-0.00100 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.00494 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.01514 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.03601 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.07353 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f1} =-0.13566 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.23217 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.37391 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f1} =-0.56482

【００６９】[第１２面(r12)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00003 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00010 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00025 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00047 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00068 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00069 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00030 y=1.00ymax … ｛｜ｘ｜−｜ｘ０｜｝／｛Ｃ０・
（Ｎ’−Ｎ）・ｆ２｝＝０．０００８２[Corresponding value of conditional expression (6) on the twelfth surface (r12)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0 · (N′-N) · f2} = − 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00000 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) ・ f2} =-0.00000 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00003 y = 0.40ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 • (N'-N) • f2} =-0.00010 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 • (N'-N) • f2} =-0.00025 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00047 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N '-N) · f2} =-0.00068 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ((N'-N) · f2} =-0.00069 y = 0.90ymax… {| x |- | x0 |} / {C0 · (N'-N) · f2} =-0.00030 y = 1.00ymax ｛| x | − | x0 |｝ / ｛C0 ·
(N′−N) · f2｝ = 0.00082

【００７０】［第１３面(r13)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}= 0.00000 y=0.10ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00000 y=0.20ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00004 y=0.30ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00020 y=0.40ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00056 y=0.50ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00125 y=0.60ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00249 y=0.70ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00467 y=0.80ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.00838 y=0.90ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.01432 y=1.00ymax … {|x|-|x0|}/{C0・(N'-N)・f2}=-0.02331[Corresponding value of conditional expression (6) on the thirteenth surface (r13)] y = 0.00ymax ... {| x |-| x0 |} / {C0. (N'-N) .f2} = 0.00000 y = 0.10ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00000 y = 0.20ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f2} =-0.00004 y = 0.30ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00020 y = 0.40ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00056 y = 0.50ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00125 y = 0.60ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00249 y = 0.70ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N ' -N) ・ f2} =-0.00467 y = 0.80ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.00838 y = 0.90ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.01432 y = 1.00ymax… {| x |-| x0 |} / {C0 ・ (N'-N) ・ f2} =-0.02331

【００７１】[0071]

【表１】 [Table 1]

【００７２】図５〜図８は、実施例１〜実施例４にそれ
ぞれ対応する収差図であり、各図中、[Ｗ]は広角端，
[Ｍ]はミドル(中間焦点距離状態)，[Ｔ]は望遠端におけ
る諸収差(左から順に、球面収差等，非点収差，歪曲収
差)を示している。また、各収差図中、実線(ｄ)はｄ線
に対する収差、破線(ＳＣ)は正弦条件を表しており、破
線(ＤＭ)と実線(ＤＳ)は、メリディオナル面とサジタル
面でのｄ線に対する非点収差をそれぞれ表わしている。FIGS. 5 to 8 are aberration diagrams respectively corresponding to the first to fourth embodiments. In each of the diagrams, [W] denotes the wide-angle end,
[M] indicates middle (intermediate focal length state), and [T] indicates various aberrations at the telephoto end (in order from the left, spherical aberration, astigmatism, and distortion). Further, in each aberration diagram, the solid line (d) represents the aberration with respect to the d-line, the dashed line (SC) represents the sine condition, and the dashed line (DM) and the solid line (DS) represent the d-line on the meridional surface and the sagittal surface. Each represents astigmatism.

【００７３】[0073]

【発明の効果】以上説明したように第１の発明によれ
ば、条件式(1)を満たすことで鏡胴構成を可能にすると
共にコンパクト化を達成することができ、条件式(2)を
満たすことで光学性能を保持しつつ全長のコンパクト化
を達成することができる。第２の発明によれば、条件式
(3)を満たすことでコンパクトさを保持しつつ低コスト
化を達成することができる。第３の発明によれば、条件
式(4)を満たすことで適正な略テレセントリック性が得
られ、コンパクトさを保持しつつ光学性能を向上させる
ことができる。そして、第１〜第３の発明に係る小型の
ズームレンズを、例えば1/5"ＣＣＤ用の負・正２成分ズ
ームとして用いれば、光学系ユニット全体を効率よく小
型化することができる。As described above, according to the first aspect of the present invention, by satisfying conditional expression (1), it is possible to realize a lens barrel configuration and achieve compactness. By satisfying this requirement, it is possible to achieve a compact overall length while maintaining optical performance. According to the second invention, the conditional expression
By satisfying (3), cost reduction can be achieved while maintaining compactness. According to the third aspect, by satisfying conditional expression (4), appropriate substantially telecentricity can be obtained, and optical performance can be improved while maintaining compactness. If the small zoom lens according to the first to third aspects of the present invention is used as, for example, a negative / positive two-component zoom for a 1/5 "CCD, the entire optical system unit can be efficiently reduced in size.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成図。FIG. 1 is a lens configuration diagram of a first embodiment (Example 1).

【図２】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。FIG. 2 is a lens configuration diagram of a second embodiment (Example 2).

【図３】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。FIG. 3 is a lens configuration diagram of a third embodiment (Example 3).

【図４】第４の実施の形態(実施例４)のレンズ構成図。FIG. 4 is a lens configuration diagram of a fourth embodiment (Example 4).

【図５】実施例１の収差図。FIG. 5 is an aberration diagram of the first embodiment.

【図６】実施例２の収差図。FIG. 6 is an aberration diagram of the second embodiment.

【図７】実施例３の収差図。FIG. 7 is an aberration diagram of the third embodiment.

【図８】実施例４の収差図。FIG. 8 is an aberration diagram of the fourth embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

Ｇｒ１ …第１群Ｇｒ２ …第２群Ａ …絞り Gr1 First group Gr2 Second group A Aperture

Claims

【特許請求の範囲】[Claims]

【請求項１】物体側より順に、負のパワーを有する第
１群と、正のパワーを有する第２群と、から成り、第１
群と第２群との空気間隔を変化させることによって変倍
を行うズームレンズであって、次の条件式を満足するこ
とを特徴とするズームレンズ； 0.2＜T1-2／Y'＜0.8 0.1＜｜f1／f2｜／Z＜0.6 ただし、 T1-2：望遠端での第１群と第２群との空気間隔、 Y'：最大像高、 f1：第１群の焦点距離、 f2：第２群の焦点距離、 Z：ズーム比である。1. A first lens unit having a negative power and a second lens unit having a positive power are arranged in order from the object side.
A zoom lens that performs zooming by changing the air gap between the group and the second group, wherein the zoom lens satisfies the following conditional expression; 0.2 <T1-2 / Y '<0.8 0.1 <| F1 / f2 | / Z <0.6, where T1-2: air gap between the first and second units at the telephoto end, Y ': maximum image height, f1: focal length of the first unit, f2: The focal length of the second group, Z: zoom ratio.

【請求項２】前記第１群，第２群のいずれにも少なく
とも１枚の正レンズを有するとともに、いずれの正レン
ズも次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に
記載のズームレンズ； 0.60＜K／T＜0.99 ただし、 K：正レンズの有効光路径の高い方の高さでのレンズの
厚み、 T：正レンズの心厚である。2. The apparatus according to claim 1, wherein each of the first group and the second group has at least one positive lens, and both positive lenses satisfy the following conditional expression. Zoom lens; 0.60 <K / T <0.99, where K is the thickness of the positive lens at the higher effective optical path diameter, and T is the core thickness of the positive lens.

【請求項３】物体側より順に、負のパワーを有する第
１群と、正のパワーを有する第２群と、から成り、第１
群と第２群との空気間隔を変化させることによって変倍
を行うズームレンズであって、次の条件式を満足するこ
とを特徴とするズームレンズ； 1.0＜Y'×RL＜４．５ただし、Ｙ’：最大像高、 RL：光学系最終面の有効光路径である。3. A first lens unit having a negative power and a second lens unit having a positive power in order from the object side.
A zoom lens that changes magnification by changing the air gap between the group and the second group, wherein the zoom lens satisfies the following conditional expression: 1.0 <Y ′ × RL <4.5. , Y ′: maximum image height, RL: effective optical path diameter of the final surface of the optical system.