JPH10279622A - 塩化ビニル系樹脂の製造方法 - Google Patents
塩化ビニル系樹脂の製造方法Info
- Publication number
- JPH10279622A JPH10279622A JP10249197A JP10249197A JPH10279622A JP H10279622 A JPH10279622 A JP H10279622A JP 10249197 A JP10249197 A JP 10249197A JP 10249197 A JP10249197 A JP 10249197A JP H10279622 A JPH10279622 A JP H10279622A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vinyl chloride
- resin
- classification
- coarse particles
- solid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 生産性の低下を招くことなく、細かいカット
ポイントにおいても効率良く粗粒子を除去し、高品質の
塩化ビニル系樹脂を製造する。 【解決手段】 塩化ビニル単量体またはこれと共重合し
得る単量体との混合物を水性媒体中に分散し重合して得
た塩化ビニル系重合体を固液分離する工程において、固
液分離装置５と、該固液分離装置５に塩化ビニル系重合
体を供給する前工程装置４との送液ライン７中に湿式分
級装置１を設置し、前工程装置より発生した粗粒子を連
続的に除去する。
ポイントにおいても効率良く粗粒子を除去し、高品質の
塩化ビニル系樹脂を製造する。 【解決手段】 塩化ビニル単量体またはこれと共重合し
得る単量体との混合物を水性媒体中に分散し重合して得
た塩化ビニル系重合体を固液分離する工程において、固
液分離装置５と、該固液分離装置５に塩化ビニル系重合
体を供給する前工程装置４との送液ライン７中に湿式分
級装置１を設置し、前工程装置より発生した粗粒子を連
続的に除去する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は塩化ビニル系樹脂の
製造方法に関する。さらに詳しくは、塩化ビニル系重合
体中の粗粒子を湿式分級装置を用いて連続的に除去する
ことにより、生産性の低下を招くことなく、細かいカッ
トポイントにおいても効率良く粗粒子を除去し高品質の
塩化ビニル系樹脂を製造する方法に関するものである。
製造方法に関する。さらに詳しくは、塩化ビニル系重合
体中の粗粒子を湿式分級装置を用いて連続的に除去する
ことにより、生産性の低下を招くことなく、細かいカッ
トポイントにおいても効率良く粗粒子を除去し高品質の
塩化ビニル系樹脂を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】塩化ビニル系重合体はその優れた物性に
より硬質から軟質にいたるまで広範囲な用途に使用さ
れ、その加工方法に応じた平均粒子径を有する重合体が
用いられる。塩化ビニル系重合体は、その粒子径に応じ
て懸濁重合法、乳化重合法又は微細懸濁重合法等によっ
て生産される。通常１００〜２００μｍのポリ塩化ビニ
ル系樹脂や２０〜８０μｍのペースト用ブレンド樹脂は
懸濁重合法により製造され、その重合終了後の性状はス
ラリー状であり、その後処理方法としては脱水機に投入
して水分を分離したのち、重合固形分を乾燥機に移送し
乾燥樹脂を得る。一方、平均粒子径０．１〜３μｍのペ
ースト樹脂は乳化重合法または微細懸濁重合法により製
造され、その重合終了後の性状はラテックス状であり、
その後処理方法としてはそのままスプレー乾燥し乾燥樹
脂を得るのが通常である。
より硬質から軟質にいたるまで広範囲な用途に使用さ
れ、その加工方法に応じた平均粒子径を有する重合体が
用いられる。塩化ビニル系重合体は、その粒子径に応じ
て懸濁重合法、乳化重合法又は微細懸濁重合法等によっ
て生産される。通常１００〜２００μｍのポリ塩化ビニ
ル系樹脂や２０〜８０μｍのペースト用ブレンド樹脂は
懸濁重合法により製造され、その重合終了後の性状はス
ラリー状であり、その後処理方法としては脱水機に投入
して水分を分離したのち、重合固形分を乾燥機に移送し
乾燥樹脂を得る。一方、平均粒子径０．１〜３μｍのペ
ースト樹脂は乳化重合法または微細懸濁重合法により製
造され、その重合終了後の性状はラテックス状であり、
その後処理方法としてはそのままスプレー乾燥し乾燥樹
脂を得るのが通常である。
【０００３】一般に塩化ビニル重合体において品質的に
異常粒子、粗粒子、異物等を可能な限り少なくすること
が求められる様になり、分級工程の重要性が益々増大し
ているのが昨今の状況である。なかでも通常の平均粒子
径１００〜２００μｍの塩化ビニル系樹脂においては、
シート、フィルムに成型したときのフィッシュアイを少
なくする観点から粗粒子を取り除くことが重要な品質特
性となっている。
異常粒子、粗粒子、異物等を可能な限り少なくすること
が求められる様になり、分級工程の重要性が益々増大し
ているのが昨今の状況である。なかでも通常の平均粒子
径１００〜２００μｍの塩化ビニル系樹脂においては、
シート、フィルムに成型したときのフィッシュアイを少
なくする観点から粗粒子を取り除くことが重要な品質特
性となっている。
【０００４】また平均粒子径２０〜８０μｍのペースト
ブレンド用塩化ビニル系樹脂と平均粒子径０．１〜３μ
ｍのペースト樹脂の品質においては、両樹脂を併用して
プラスチゾルとしたのちコーティング法等により成型し
製品を得るためプラスチゾルの成型加工特性や成型製品
の表面状態等の観点から、樹脂中の粗粒子をできるだけ
少なくすることが求められている。
ブレンド用塩化ビニル系樹脂と平均粒子径０．１〜３μ
ｍのペースト樹脂の品質においては、両樹脂を併用して
プラスチゾルとしたのちコーティング法等により成型し
製品を得るためプラスチゾルの成型加工特性や成型製品
の表面状態等の観点から、樹脂中の粗粒子をできるだけ
少なくすることが求められている。
【０００５】従来の分級工程では、乾燥製品を得たの
ち、ジャイロ式、振動式、傾斜式、回転式、電磁式等の
乾式分級装置を用い分級を行う。その一例を図２に示し
たが、乾燥機９で水分が除去され充分に乾燥された塩化
ビニル系樹脂が乾式分級装置８に導入され、そこで目的
に応じた分級を行い、該分級機を通過しない粗粒子は粗
粒子排出口１４よりオーバーフローにより排出され、一
方、通過した製品樹脂は、空気フィルター１０より供給
された空気により粉体輸送され製品貯槽１１に貯えられ
る。一般に塩化ビニル系樹脂の乾式分級では平均粒子径
の４倍程度までの粗粒子が除去できる。カットポイント
が平均粒子径の４倍未満の場合、極端に分級効率が低下
し生産性を大幅に下げた運転を行うか、複数台の分級機
が必要となり設備投資が過剰となる。また、連続処理に
おいては静電気により樹脂が金網に付着することより金
網目詰まりが発生するため、回分式での処理を行う必要
があった。
ち、ジャイロ式、振動式、傾斜式、回転式、電磁式等の
乾式分級装置を用い分級を行う。その一例を図２に示し
たが、乾燥機９で水分が除去され充分に乾燥された塩化
ビニル系樹脂が乾式分級装置８に導入され、そこで目的
に応じた分級を行い、該分級機を通過しない粗粒子は粗
粒子排出口１４よりオーバーフローにより排出され、一
方、通過した製品樹脂は、空気フィルター１０より供給
された空気により粉体輸送され製品貯槽１１に貯えられ
る。一般に塩化ビニル系樹脂の乾式分級では平均粒子径
の４倍程度までの粗粒子が除去できる。カットポイント
が平均粒子径の４倍未満の場合、極端に分級効率が低下
し生産性を大幅に下げた運転を行うか、複数台の分級機
が必要となり設備投資が過剰となる。また、連続処理に
おいては静電気により樹脂が金網に付着することより金
網目詰まりが発生するため、回分式での処理を行う必要
があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる実情
に鑑み、湿式分級装置を用いることにより生産性の低下
を招くことなく、細かいカットポイントにおいても効率
良く粗粒子を連続除去し高品質の塩化ビニル系樹脂を製
造する方法を提供することを目的とする。
に鑑み、湿式分級装置を用いることにより生産性の低下
を招くことなく、細かいカットポイントにおいても効率
良く粗粒子を連続除去し高品質の塩化ビニル系樹脂を製
造する方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の本発明は、塩化ビニル単量体またはこれと共重合し得
る単量体との混合物を水性媒体中に分散し重合して得た
塩化ビニル系重合体を固液分離する工程において、固液
分離装置と、該固液分離装置に塩化ビニル系重合体を供
給する前工程装置との間の送液ライン中に湿式分級装置
を設置し、前工程装置より発生した粗粒子を連続的に除
去することを特徴とする塩化ビニル系樹脂の製造方法を
内容とするものである。本発明の好ましい態様において
は、湿式分級装置が振動式分級機であり、振動周波数が
２０Hz以上、振動加速度が１００〜１０００ｍ／sec2で
あり、分級金網が塩化ビニル系樹脂の平均粒子径に対し
１．５倍以上の開口径を有する（請求項２）。また、本
発明の好ましい態様においては、塩化ビニル系重合体が
懸濁重合法により得たスラリー状である（請求項３）。
更に、本発明の好ましい態様においては、塩化ビニル系
重合体が乳化重合または微細懸濁重合法により得たラテ
ックス状である（請求項４）。
の本発明は、塩化ビニル単量体またはこれと共重合し得
る単量体との混合物を水性媒体中に分散し重合して得た
塩化ビニル系重合体を固液分離する工程において、固液
分離装置と、該固液分離装置に塩化ビニル系重合体を供
給する前工程装置との間の送液ライン中に湿式分級装置
を設置し、前工程装置より発生した粗粒子を連続的に除
去することを特徴とする塩化ビニル系樹脂の製造方法を
内容とするものである。本発明の好ましい態様において
は、湿式分級装置が振動式分級機であり、振動周波数が
２０Hz以上、振動加速度が１００〜１０００ｍ／sec2で
あり、分級金網が塩化ビニル系樹脂の平均粒子径に対し
１．５倍以上の開口径を有する（請求項２）。また、本
発明の好ましい態様においては、塩化ビニル系重合体が
懸濁重合法により得たスラリー状である（請求項３）。
更に、本発明の好ましい態様においては、塩化ビニル系
重合体が乳化重合または微細懸濁重合法により得たラテ
ックス状である（請求項４）。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、実施態様を示す添付図面に
基づいて本発明の塩化ビニル系重合体の製造方法を説明
する。
基づいて本発明の塩化ビニル系重合体の製造方法を説明
する。
【０００９】図１は、本発明を実施するために用いられ
る装置の一例を示す説明図である。図１において、固液
分離装置５と、該固液分離装置５に塩化ビニル系重合体
スラリーもしくは塩化ビニル系重合体ラテックスを供給
する前工程の装置４とを連結する送液ライン７中に、湿
式分級装置１が組み込まれている。
る装置の一例を示す説明図である。図１において、固液
分離装置５と、該固液分離装置５に塩化ビニル系重合体
スラリーもしくは塩化ビニル系重合体ラテックスを供給
する前工程の装置４とを連結する送液ライン７中に、湿
式分級装置１が組み込まれている。
【００１０】前記固液分離装置５とは、固液を連続的に
分離する通常の分離装置であり、塩化ビニル系重合体ス
ラリーの場合、脱水性が良好な遠心式のスクリューデカ
ンタであるが、遠心濾過脱水機または減圧式の濾過脱水
機であってもかまわない。また塩化ビニル系重合体ラテ
ックスの場合は、ラテックスから水分を除去し塩化ビニ
ル系樹脂を得るスプレードライヤーである。また前記前
工程装置４とは固液分離工程前の工程における装置をい
い、重合機から重合体スラリーを払い出すタンク、たと
えばクッションタンクやブローダウンタンク等のタンク
装置あるいは未反応のモノマーを回収する装置のことで
ある。また前記湿式分級装置１とは分級金網２を備え、
粗粒子を連続的に分級できる通常の分級装置であり、分
級効率が良好でとくに気密性のよい振動式の分級機が好
ましいが、回転式、重力式、遠心力式であってもかまわ
ない。
分離する通常の分離装置であり、塩化ビニル系重合体ス
ラリーの場合、脱水性が良好な遠心式のスクリューデカ
ンタであるが、遠心濾過脱水機または減圧式の濾過脱水
機であってもかまわない。また塩化ビニル系重合体ラテ
ックスの場合は、ラテックスから水分を除去し塩化ビニ
ル系樹脂を得るスプレードライヤーである。また前記前
工程装置４とは固液分離工程前の工程における装置をい
い、重合機から重合体スラリーを払い出すタンク、たと
えばクッションタンクやブローダウンタンク等のタンク
装置あるいは未反応のモノマーを回収する装置のことで
ある。また前記湿式分級装置１とは分級金網２を備え、
粗粒子を連続的に分級できる通常の分級装置であり、分
級効率が良好でとくに気密性のよい振動式の分級機が好
ましいが、回転式、重力式、遠心力式であってもかまわ
ない。
【００１１】本実施例では前工程装置４に貯えられた塩
化ビニル系重合体スラリーもしくは塩化ビニル系重合体
ラテックスが湿式分級装置１に連続的に供給される。該
分級装置１内では処理対象物がスラリー状もしくはラテ
ックス状で供給されるため、分級金網２上での分散性、
流動性が良好であることから該金網通過抵抗が低減で
き、非常に効率よく分級が可能となり、細かいカットポ
イントにおいても生産性の低下を招くことがない。
化ビニル系重合体スラリーもしくは塩化ビニル系重合体
ラテックスが湿式分級装置１に連続的に供給される。該
分級装置１内では処理対象物がスラリー状もしくはラテ
ックス状で供給されるため、分級金網２上での分散性、
流動性が良好であることから該金網通過抵抗が低減で
き、非常に効率よく分級が可能となり、細かいカットポ
イントにおいても生産性の低下を招くことがない。
【００１２】分級金網面上での良好な分散性、流動性が
得られる好ましい振動条件は、振動周波数２０Hz以上、
振動加速度１００〜１０００ｍ／sec2、より好ましくは
４０〜６０Hz、３００〜８００ｍ／sec2であり、スラリ
ー濃度もしくはラテックス濃度は好ましくは５５重量％
以下、より好ましくは１５〜３５重量％である。振動周
波数が２０Hz未満、振動速度が１００ｍ／sec2未満の条
件では分級金網面上でのスラリーの分散性、流動性が不
良となり、樹脂滞留による金網目詰まりが発生し分級効
率が低下する傾向がある。一方、振動周波数が６０Hz、
振動加速が１０００ｍ／sec2を越える条件では、分級金
網面でのスラリーの跳躍が激しくなり金網面との接触回
数が少なくなることから分級効率の低下を招く傾向があ
る。更にスラリーもしくはラテックス濃度が５５重量％
を越えると、分散性、流動性が不良となることから分級
効率が低下する傾向がある。
得られる好ましい振動条件は、振動周波数２０Hz以上、
振動加速度１００〜１０００ｍ／sec2、より好ましくは
４０〜６０Hz、３００〜８００ｍ／sec2であり、スラリ
ー濃度もしくはラテックス濃度は好ましくは５５重量％
以下、より好ましくは１５〜３５重量％である。振動周
波数が２０Hz未満、振動速度が１００ｍ／sec2未満の条
件では分級金網面上でのスラリーの分散性、流動性が不
良となり、樹脂滞留による金網目詰まりが発生し分級効
率が低下する傾向がある。一方、振動周波数が６０Hz、
振動加速が１０００ｍ／sec2を越える条件では、分級金
網面でのスラリーの跳躍が激しくなり金網面との接触回
数が少なくなることから分級効率の低下を招く傾向があ
る。更にスラリーもしくはラテックス濃度が５５重量％
を越えると、分散性、流動性が不良となることから分級
効率が低下する傾向がある。
【００１３】分級金網２を通過しない粗粒子は、粗粒子
排出口３より連続的にオーバーフローにより排出され、
分級金網２を通過した製品粒子は、固液分離装置供給ポ
ンプ６により固液分離装置５へと導かれる。また該分級
金網２は除去する粗粒子の粒径に応じて網目を適宜選択
することができ、通常、塩化ビニル系樹脂の平均粒子径
に対し１．５倍以上の開口径を有するものが用いられる
が、２．０倍以上の開口径のものが分級効率が良く生産
性を低下させない点で好ましい。開口径の上限は除去す
る粗粒子の粒径に応じて適宜選択されるため特に限定さ
れないが、塩化ビニル樹脂の場合、一般に６倍程度であ
る。また金網の段数は通常１段であるが分級効率を向上
させる目的で上下方向に多段設置し、下段ほど細かい網
目を使用する方法でもかまわない。
排出口３より連続的にオーバーフローにより排出され、
分級金網２を通過した製品粒子は、固液分離装置供給ポ
ンプ６により固液分離装置５へと導かれる。また該分級
金網２は除去する粗粒子の粒径に応じて網目を適宜選択
することができ、通常、塩化ビニル系樹脂の平均粒子径
に対し１．５倍以上の開口径を有するものが用いられる
が、２．０倍以上の開口径のものが分級効率が良く生産
性を低下させない点で好ましい。開口径の上限は除去す
る粗粒子の粒径に応じて適宜選択されるため特に限定さ
れないが、塩化ビニル樹脂の場合、一般に６倍程度であ
る。また金網の段数は通常１段であるが分級効率を向上
させる目的で上下方向に多段設置し、下段ほど細かい網
目を使用する方法でもかまわない。
【００１４】
【実施例】以下に本発明の製造方法を実施例および比較
例にもとづき更に詳細に説明するが、これらは本発明を
何ら制限するものではない。実施例および比較例におけ
る分級効率及び樹脂の評価は以下の方法により行った。
例にもとづき更に詳細に説明するが、これらは本発明を
何ら制限するものではない。実施例および比較例におけ
る分級効率及び樹脂の評価は以下の方法により行った。
【００１５】分級の性能を現す分級効率（ηn ）は、以
下の式により算出した。 ａ：粗粉中の真の粗粒子量［Ｋｇ］ ｂ：細粉中の真の粗粒子量［Ｋｇ］ ｃ：粗粉中の真の細粒子量［Ｋｇ］ ｄ：細粉中の真の細粒子量［Ｋｇ］ 分級効率（ηn ）は上式の通り１に近い程効率良く、小
さい値ほど非効率であることを表す。
下の式により算出した。 ａ：粗粉中の真の粗粒子量［Ｋｇ］ ｂ：細粉中の真の粗粒子量［Ｋｇ］ ｃ：粗粉中の真の細粒子量［Ｋｇ］ ｄ：細粉中の真の細粒子量［Ｋｇ］ 分級効率（ηn ）は上式の通り１に近い程効率良く、小
さい値ほど非効率であることを表す。
【００１６】ペースト樹脂の加工特性は、ゾル中の粗粒
量により評価を行った。すなわち、ポリ塩化ビニルペー
スト樹脂６０重量部、ペーストブレンド用塩化ビニル樹
脂４０重量部、ＤＯＰ５０重量部、Ｂａ−ｚｎ系安定剤
２．５重量部をプロペラ混合機で撹拌分散し、脱泡して
プラスチゾルを調製し、２００μｍのつぶゲージを用い
分布図法及び線条法（ＪＩＳ Ｋ５４００）によりゾル
中の混入粗粒子径の測定を行った。
量により評価を行った。すなわち、ポリ塩化ビニルペー
スト樹脂６０重量部、ペーストブレンド用塩化ビニル樹
脂４０重量部、ＤＯＰ５０重量部、Ｂａ−ｚｎ系安定剤
２．５重量部をプロペラ混合機で撹拌分散し、脱泡して
プラスチゾルを調製し、２００μｍのつぶゲージを用い
分布図法及び線条法（ＪＩＳ Ｋ５４００）によりゾル
中の混入粗粒子径の測定を行った。
【００１７】一般塩化ビニル樹脂のシート成型性は、フ
ィッシュアイの測定を行った。すなわち、塩化ビニル樹
脂１００重量部、ＤＯＰ６０重量部、安定剤２重量部お
よびカーボンブラック０．１重量部を混合したのち、１
５０℃のロールで７分間混練して厚み０．２mmのシート
を作製し、シート１０cm×１０cm中に認められるフィッ
シュアイの個数を測定した。
ィッシュアイの測定を行った。すなわち、塩化ビニル樹
脂１００重量部、ＤＯＰ６０重量部、安定剤２重量部お
よびカーボンブラック０．１重量部を混合したのち、１
５０℃のロールで７分間混練して厚み０．２mmのシート
を作製し、シート１０cm×１０cm中に認められるフィッ
シュアイの個数を測定した。
【００１８】実施例１ 公知の方法にしたがって、塩化ビニルの単量体を水性媒
体を用いて重合機内で重合することにより、平均粒子径
１μｍ、ラテックス濃度５０重量％のペースト樹脂ラテ
ックスを得た。該樹脂ラテックスを図１に示す装置にて
５ｔ／ｈｒの連続処理を行った。図１中の湿式分級機と
しては振動式の円形篩いで振動周波数５０Hz、振動加速
度５００ｍ／sec2のものを用い、分級金網としては１段
式で開口径７０μｍ、有効面積１．８m2のＳＵＳ製の平
織り金網を用いた。その結果を表１に示したが、５ｔ／
ｈｒの連続処理において分級効率０．９９と良好であ
り、得られた製品のゾル中の粗粒も分布図法８５μｍ、
線条法６９μｍと良好であった。
体を用いて重合機内で重合することにより、平均粒子径
１μｍ、ラテックス濃度５０重量％のペースト樹脂ラテ
ックスを得た。該樹脂ラテックスを図１に示す装置にて
５ｔ／ｈｒの連続処理を行った。図１中の湿式分級機と
しては振動式の円形篩いで振動周波数５０Hz、振動加速
度５００ｍ／sec2のものを用い、分級金網としては１段
式で開口径７０μｍ、有効面積１．８m2のＳＵＳ製の平
織り金網を用いた。その結果を表１に示したが、５ｔ／
ｈｒの連続処理において分級効率０．９９と良好であ
り、得られた製品のゾル中の粗粒も分布図法８５μｍ、
線条法６９μｍと良好であった。
【００１９】実施例２ 公知の方法にしたがって、塩化ビニルの単量体を水性媒
体を用いて重合機内で重合することにより、平均粒子径
１００μｍ、スラリー濃度３０重量％の塩化ビニル樹脂
スラリーを得た。該樹脂スラリーを図１に示す装置にて
５ｔ／ｈｒの連続処理を行った。図１中の湿式分級機と
しては振動式の円形篩いで振動周波数５０Hz、振動加速
度５００ｍ／sec2のものを用い、分級金網としては１段
式で開口径２００μｍ、有効面積１．８m2のＳＵＳ製の
平織り金網を用いた。その結果を表１に示したが、５ｔ
／ｈｒの連続処理においても分級効率０．９９と良好で
あり、得られた製品のフィッシュアイ４個と良好であっ
た。
体を用いて重合機内で重合することにより、平均粒子径
１００μｍ、スラリー濃度３０重量％の塩化ビニル樹脂
スラリーを得た。該樹脂スラリーを図１に示す装置にて
５ｔ／ｈｒの連続処理を行った。図１中の湿式分級機と
しては振動式の円形篩いで振動周波数５０Hz、振動加速
度５００ｍ／sec2のものを用い、分級金網としては１段
式で開口径２００μｍ、有効面積１．８m2のＳＵＳ製の
平織り金網を用いた。その結果を表１に示したが、５ｔ
／ｈｒの連続処理においても分級効率０．９９と良好で
あり、得られた製品のフィッシュアイ４個と良好であっ
た。
【００２０】比較例１ 実施例１で得た樹脂ラテックスを乾燥して得られた乾燥
樹脂を用い、図２に示す従来の乾式分級方式により連続
処理を行った。図２中の乾式分級装置としてはジャイロ
式シフター（株式会社浅野鉄工所製ＳＴ−３）を用い、
分級金網としては開口径７０μｍ、金網有効面積３．０
m2のＳＵＳ製の平織り金網を用いた。その結果を表１に
示したが、５ｔ／ｈｒの連続処理では樹脂の金網通過性
が悪く、大半の樹脂が粗粉側へ流出する結果となり運転
困難であった。その分級効率は０．０８であった。ゾル
中の粗粒も細粉中の真の粗粒子量が多いことから、分布
図法１４５μｍ、線条法１２８μｍと非常に悪い結果で
あった。
樹脂を用い、図２に示す従来の乾式分級方式により連続
処理を行った。図２中の乾式分級装置としてはジャイロ
式シフター（株式会社浅野鉄工所製ＳＴ−３）を用い、
分級金網としては開口径７０μｍ、金網有効面積３．０
m2のＳＵＳ製の平織り金網を用いた。その結果を表１に
示したが、５ｔ／ｈｒの連続処理では樹脂の金網通過性
が悪く、大半の樹脂が粗粉側へ流出する結果となり運転
困難であった。その分級効率は０．０８であった。ゾル
中の粗粒も細粉中の真の粗粒子量が多いことから、分布
図法１４５μｍ、線条法１２８μｍと非常に悪い結果で
あった。
【００２１】比較例２ 処理能力を０．１ｔ／ｈｒに下げた他は比較例１と同様
にして連続処理を行った。その結果を表１に示したが、
０．１ｔ／ｈｒの低処理においても分級効率、ゾル中の
粗粒共に不満足な値であった。
にして連続処理を行った。その結果を表１に示したが、
０．１ｔ／ｈｒの低処理においても分級効率、ゾル中の
粗粒共に不満足な値であった。
【００２２】比較例３ 実施例２で得た樹脂スラリーを乾燥して得られた乾燥樹
脂を用い、図２に示す乾式分級方式により連続処理を行
った。図２中の乾式分級装置としてはジャイロ式シフタ
ー（株式会社浅野鉄工所製ＳＴ−３）を用い、分級金網
としては開口径２００μｍ、金網有効面積３．０m2のＳ
ＵＳ製の平織り金網を用いた。その結果を表１に示した
が、５ｔ／ｈｒの連続処理では樹脂の金網通過性が悪
く、大半の樹脂が粗粉側へ流出する結果となり運転困難
であった。その分級効率は０．７０であった。フィッシ
ュアイも細粉中の真の粗粒子量が多いことから２４個と
非常に多い結果であった。
脂を用い、図２に示す乾式分級方式により連続処理を行
った。図２中の乾式分級装置としてはジャイロ式シフタ
ー（株式会社浅野鉄工所製ＳＴ−３）を用い、分級金網
としては開口径２００μｍ、金網有効面積３．０m2のＳ
ＵＳ製の平織り金網を用いた。その結果を表１に示した
が、５ｔ／ｈｒの連続処理では樹脂の金網通過性が悪
く、大半の樹脂が粗粉側へ流出する結果となり運転困難
であった。その分級効率は０．７０であった。フィッシ
ュアイも細粉中の真の粗粒子量が多いことから２４個と
非常に多い結果であった。
【００２３】比較例４ 処理能力を０．１ｔ／ｈｒに下げた他は比較例３と同様
にして連続処理を行った。その結果を表１に示したが、
０．１ｔ／ｈｒの低処理においても分級効率、フィッシ
ュアイ共に不満足な結果であった。
にして連続処理を行った。その結果を表１に示したが、
０．１ｔ／ｈｒの低処理においても分級効率、フィッシ
ュアイ共に不満足な結果であった。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１からわかるように、本発明のごとく湿
式分級装置を用いることにより、生産性の低下を招くこ
となく、細かいカットポイントにおいても効率良く粗粒
子を除去でき、得られた製品の品質も良好であることが
確認できた。
式分級装置を用いることにより、生産性の低下を招くこ
となく、細かいカットポイントにおいても効率良く粗粒
子を除去でき、得られた製品の品質も良好であることが
確認できた。
【００２６】
【発明の効果】叙上のとおり、本発明によれば生産性の
低下を招くことなく、細かいカットポイントにおいても
効率的に粗粒子を除去でき、高品質の塩化ビニル系樹脂
が製造される。
低下を招くことなく、細かいカットポイントにおいても
効率的に粗粒子を除去でき、高品質の塩化ビニル系樹脂
が製造される。
【図１】本発明の実施に用いられる装置の一例を示す説
明図である。
明図である。
【図２】従来の装置の一例を示す説明図である。
１ 湿式分級装置 ２ 分級金網 ３ 粗粒子排出口 ４ 前工程装置 ５ 固液分離装置 ６ 固液分離装
置供給ポンプ ７ 送液ライン ８ 乾式分級装
置 ９ 乾燥機 １０ 空気フィル
ター １１ 製品貯槽ホッパ １２ 粉体輸送ラ
イン １３ 輸送ブロア １４ 粗粒子排出
口
置供給ポンプ ７ 送液ライン ８ 乾式分級装
置 ９ 乾燥機 １０ 空気フィル
ター １１ 製品貯槽ホッパ １２ 粉体輸送ラ
イン １３ 輸送ブロア １４ 粗粒子排出
口
Claims (4)
- 【請求項１】 塩化ビニル単量体またはこれと共重合し
得る単量体との混合物を水性媒体中に分散し重合して得
た塩化ビニル系重合体を固液分離する工程において、固
液分離装置と、該固液分離装置に塩化ビニル系重合体を
供給する前工程装置との間の送液ライン中に湿式分級装
置を設置し、前工程装置より発生した粗粒子を連続的に
除去することを特徴とする塩化ビニル系樹脂の製造方
法。 - 【請求項２】 湿式分級装置が振動式分級機であり、振
動周波数が２０Hz以上、振動加速度が１００〜１０００
ｍ／sec2であり、分級金網が塩化ビニル系樹脂の平均粒
子径に対し１．５倍以上の開口径を有する請求項１記載
の製造方法。 - 【請求項３】 塩化ビニル系重合体が懸濁重合法により
得たスラリー状である請求項１または２記載の製造方
法。 - 【請求項４】 塩化ビニル系重合体が乳化重合または微
細懸濁重合法により得たラテックス状である請求項１ま
たは２記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10249197A JPH10279622A (ja) | 1997-04-03 | 1997-04-03 | 塩化ビニル系樹脂の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10249197A JPH10279622A (ja) | 1997-04-03 | 1997-04-03 | 塩化ビニル系樹脂の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10279622A true JPH10279622A (ja) | 1998-10-20 |
Family
ID=14328903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10249197A Withdrawn JPH10279622A (ja) | 1997-04-03 | 1997-04-03 | 塩化ビニル系樹脂の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10279622A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003095998A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-03 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | ハイドレート製造輸送方法 |
| JPWO2016136761A1 (ja) * | 2015-02-24 | 2017-12-07 | 住友精化株式会社 | 吸水性樹脂製造装置 |
-
1997
- 1997-04-03 JP JP10249197A patent/JPH10279622A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003095998A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-03 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | ハイドレート製造輸送方法 |
| JPWO2016136761A1 (ja) * | 2015-02-24 | 2017-12-07 | 住友精化株式会社 | 吸水性樹脂製造装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6417112B2 (ja) | ウェットマスターバッチの製造方法、ウェットマスターバッチ、ゴム組成物、及びウェットマスターバッチ製造用固液分離脱水装置 | |
| KR20070115980A (ko) | 응고 라텍스 입자의 제조 방법 | |
| JPH10279622A (ja) | 塩化ビニル系樹脂の製造方法 | |
| JP6502920B2 (ja) | 乳化重合ラテックス凝集粒子の製造方法、乳化重合ラテックス凝集体、及び乳化重合ラテックス凝集粒子 | |
| CA2201551A1 (en) | Process for finishing a resin from an emulsion polymerized latex | |
| JP2701434B2 (ja) | ポリテトラフルオロエチレンの湿潤パウダーの連続製造法 | |
| JP4922287B2 (ja) | ポリマー処理におけるデカンター遠心分離機の利用 | |
| JP3373526B2 (ja) | 物質の遠心分離方法 | |
| JPH0580937B2 (ja) | ||
| JPH10277488A (ja) | 粒子状合成樹脂の製造方法 | |
| US6268469B1 (en) | Solid-liquid separation method of fluorine-containing polymer particles | |
| US4963634A (en) | Removing fines from mass resins of polyvinylchloride | |
| JP3964190B2 (ja) | ペースト加工用塩化ビニル系樹脂の製造方法 | |
| US3755281A (en) | Continuous polymerisation process | |
| JPH01131213A (ja) | 塊状ポリ塩化ビニル樹脂 | |
| JPS63135404A (ja) | 重合体ラテツクスの連続凝固方法 | |
| JP3947234B2 (ja) | ペースト加工用塩化ビニル樹脂の製造方法 | |
| JPH09286815A (ja) | 重合体ラテックスの回収方法 | |
| JPH0139444B2 (ja) | ||
| KR19990010950A (ko) | 고분자 라텍스를 과립상의 분체로 회수하는 제조 방법 및 장치 | |
| JPH0142282B2 (ja) | ||
| JPS60163933A (ja) | 重合体の回収方法 | |
| JP3635069B2 (ja) | 乳化重合系ポリマーの製造方法および製造装置 | |
| JP2018101071A (ja) | トナーの製造装置 | |
| JPH03247603A (ja) | 重合体ラテックスの凝析方法および粉粒状重合体の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040706 |