JPH10238582A - 油圧緩衝器及び油圧緩衝器への作動油充填方法 - Google Patents
油圧緩衝器及び油圧緩衝器への作動油充填方法Info
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- JPH10238582A JPH10238582A JP2986597A JP2986597A JPH10238582A JP H10238582 A JPH10238582 A JP H10238582A JP 2986597 A JP2986597 A JP 2986597A JP 2986597 A JP2986597 A JP 2986597A JP H10238582 A JPH10238582 A JP H10238582A
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- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
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- F16F9/096—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using both gas and liquid where gas is in a chamber with a flexible wall comprising a hydropneumatic accumulator of the membrane type provided on the upper or the lower end of a damper or separately from or laterally on the damper
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 油圧緩衝器の全長を短く設定できるととも
に、油圧緩衝器の作動を良好に維持でき、且つリザーバ
室を構成するブラダの損傷を防止できるようにするこ
と。 【解決手段】 シリンダ１２内にピストン１３を備えた
ピストンロッド１４が挿入され、シリンダ外周にリザー
バケース５１が固定され、このリザーバケース内がブラ
ダ５２によって内側の体積補償油室５３と外側の気体室
５５とに区画されてリザーバ室５０が構成され、シリン
ダにはリザーバ室の体積補償油室とシリンダのピストン
側室２８Ａとを連通する連通孔５６が形成された単筒式
の油圧緩衝器１０において、ブラダが略樽形状に形成さ
れ、リザーバ室の体積補償油室は、油圧緩衝器の最伸長
状態で、ブラダが成形状態の樽形状をなすように構成さ
れたものである。
に、油圧緩衝器の作動を良好に維持でき、且つリザーバ
室を構成するブラダの損傷を防止できるようにするこ
と。 【解決手段】 シリンダ１２内にピストン１３を備えた
ピストンロッド１４が挿入され、シリンダ外周にリザー
バケース５１が固定され、このリザーバケース内がブラ
ダ５２によって内側の体積補償油室５３と外側の気体室
５５とに区画されてリザーバ室５０が構成され、シリン
ダにはリザーバ室の体積補償油室とシリンダのピストン
側室２８Ａとを連通する連通孔５６が形成された単筒式
の油圧緩衝器１０において、ブラダが略樽形状に形成さ
れ、リザーバ室の体積補償油室は、油圧緩衝器の最伸長
状態で、ブラダが成形状態の樽形状をなすように構成さ
れたものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動二輪車又は自
動四輪車等に使用される油圧緩衝器に係り、特に単筒式
の油圧緩衝器に関する。
動四輪車等に使用される油圧緩衝器に係り、特に単筒式
の油圧緩衝器に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の単筒式の油圧緩衝器には、実開平
2-59333 号公報に示すように、シングルチューブからな
るシリンダ内に作動油が充填されるとともに、ピストン
ロッドが挿入され、このピストンロッドの端部に減衰力
発生機構を備えたピストンが設置され、このピストンに
よってシリンダ内がピストン側室とロッド側室とに区画
され、また、シリンダ外周にリザーバケースが固定さ
れ、このリザーバケース内がブラダによって内側の体積
補償油室と外側の気体室とに区画されてリザーバ室が構
成され、更に、シリンダには、リザーバ室の油室とピス
トン側室とを連通する連通孔が形成されたものが知られ
ている。
2-59333 号公報に示すように、シングルチューブからな
るシリンダ内に作動油が充填されるとともに、ピストン
ロッドが挿入され、このピストンロッドの端部に減衰力
発生機構を備えたピストンが設置され、このピストンに
よってシリンダ内がピストン側室とロッド側室とに区画
され、また、シリンダ外周にリザーバケースが固定さ
れ、このリザーバケース内がブラダによって内側の体積
補償油室と外側の気体室とに区画されてリザーバ室が構
成され、更に、シリンダには、リザーバ室の油室とピス
トン側室とを連通する連通孔が形成されたものが知られ
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、リ
ザーバ室をシリンダに対し並列配置することにより、単
筒式の油圧緩衝器においても、油圧緩衝器の全長を短く
設計することができる。
ザーバ室をシリンダに対し並列配置することにより、単
筒式の油圧緩衝器においても、油圧緩衝器の全長を短く
設計することができる。
【０００４】ところが、この従来技術では、リザーバ室
を構成するブラダが直円筒形状であるため、油圧緩衝器
の最伸長状態でブラダが、リザーバ室の油室とシリンダ
のピストン側室とを連通する連通孔の開口部に吸着され
て、ブラダの内周面に開口部の跡が生じてブラダが損傷
したり、油圧緩衝器が最伸長状態から圧縮行程へ移行し
たときにも、ブラダが連通孔の開口部に吸着されたまま
で、ブラダの拡縮運動が阻害されて、油圧緩衝器の作動
に支障をきたす現象が生ずる。
を構成するブラダが直円筒形状であるため、油圧緩衝器
の最伸長状態でブラダが、リザーバ室の油室とシリンダ
のピストン側室とを連通する連通孔の開口部に吸着され
て、ブラダの内周面に開口部の跡が生じてブラダが損傷
したり、油圧緩衝器が最伸長状態から圧縮行程へ移行し
たときにも、ブラダが連通孔の開口部に吸着されたまま
で、ブラダの拡縮運動が阻害されて、油圧緩衝器の作動
に支障をきたす現象が生ずる。
【０００５】特に、この現象は、油圧緩衝器の長年の使
用によってシリンダ内の作動油が不足したときや、寒冷
地で作動油の温度が低下して、シリンダ内の作動油量が
減少したときに著しくなる。
用によってシリンダ内の作動油が不足したときや、寒冷
地で作動油の温度が低下して、シリンダ内の作動油量が
減少したときに著しくなる。
【０００６】更に、上記従来技術では、ブラダをシリン
ダの外周に、その閉塞端側からシリンダの軸方向に沿っ
て挿入する場合、ブラダの両端のシール部がシリンダ外
周によって拡径されることになるので、ブラダのシール
部は、シリンダの連通孔を通過する際に、この連通孔の
開口部によって損傷することがある。
ダの外周に、その閉塞端側からシリンダの軸方向に沿っ
て挿入する場合、ブラダの両端のシール部がシリンダ外
周によって拡径されることになるので、ブラダのシール
部は、シリンダの連通孔を通過する際に、この連通孔の
開口部によって損傷することがある。
【０００７】実開平2-58140 号公報には、シリンダに形
成される連通孔のブラダ側開口部に面取りが施されて、
ブラダのシリンダ外周への挿入時に、ブラダのシール部
が損傷しないよう考慮されている。しかし、この場合
も、ブラダのシール部は、シリンダの外周によって拡径
された状態で連通孔の開口部を通過するため、やはりシ
ール部の内周に損傷が生じてしまう。
成される連通孔のブラダ側開口部に面取りが施されて、
ブラダのシリンダ外周への挿入時に、ブラダのシール部
が損傷しないよう考慮されている。しかし、この場合
も、ブラダのシール部は、シリンダの外周によって拡径
された状態で連通孔の開口部を通過するため、やはりシ
ール部の内周に損傷が生じてしまう。
【０００８】また、前記従来技術（実開平2-59333 号公
報）では、リザーバケース（３１）の回り止め機能は、
リザーバケースに挿入固定され、且つシリンダ（１）の
外周に当て止めされたボルト（５６）によってなされ、
また、リザーバケースの軸方向の位置決めは、ストッパ
リング（３２）によってなされている。更に、上記ボル
ト（５６）は、止めビス（番号なし）によって自身の回
り止めがなされている。このように、リザーバケースが
回り止め及び軸方向の位置決めを確実化するためには、
それぞれボルト（５６）、ストッパリング（３２）が必
要となり、更に上記止めビスが追加されるため、構造が
複雑となって部品点数が増大してしまう。
報）では、リザーバケース（３１）の回り止め機能は、
リザーバケースに挿入固定され、且つシリンダ（１）の
外周に当て止めされたボルト（５６）によってなされ、
また、リザーバケースの軸方向の位置決めは、ストッパ
リング（３２）によってなされている。更に、上記ボル
ト（５６）は、止めビス（番号なし）によって自身の回
り止めがなされている。このように、リザーバケースが
回り止め及び軸方向の位置決めを確実化するためには、
それぞれボルト（５６）、ストッパリング（３２）が必
要となり、更に上記止めビスが追加されるため、構造が
複雑となって部品点数が増大してしまう。
【０００９】本発明は、上述の事情を考慮してなされた
ものであり、請求項１、２又は３に記載の発明の課題
は、油圧緩衝器の全長を短く設定できるとともに、油圧
緩衝器の作動を良好に維持でき、且つリザーバ室を構成
するブラダの損傷を防止できる油圧緩衝器を提供するこ
とにある。
ものであり、請求項１、２又は３に記載の発明の課題
は、油圧緩衝器の全長を短く設定できるとともに、油圧
緩衝器の作動を良好に維持でき、且つリザーバ室を構成
するブラダの損傷を防止できる油圧緩衝器を提供するこ
とにある。
【００１０】また、請求項４に記載の発明の課題は、リ
ザーバ室を構成するブラダの、特にシール部の損傷を回
避できる油圧緩衝器を提供することにある。
ザーバ室を構成するブラダの、特にシール部の損傷を回
避できる油圧緩衝器を提供することにある。
【００１１】請求項５又は６に記載の発明の課題は、リ
ザーバ室を構成するリザーバケースを簡単な構造でシリ
ンダに確実に固定できる油圧緩衝器を提供することにあ
る。
ザーバ室を構成するリザーバケースを簡単な構造でシリ
ンダに確実に固定できる油圧緩衝器を提供することにあ
る。
【００１２】請求項７に記載の発明の課題は、リザーバ
室の体積補償油室に充填された作動油中に空気の混入を
確実に防止できる油圧緩衝器の作動油充填方法を提供す
ることにある。
室の体積補償油室に充填された作動油中に空気の混入を
確実に防止できる油圧緩衝器の作動油充填方法を提供す
ることにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、シリンダ内に作動油が充填されるとともにピストン
ロッドが挿入され、このピストンロッドの端部に減衰力
発生機構を備えたピストンが設置され、このピストンに
よって上記シリンダ内がピストン側室とロッド側室とに
区画され、上記シリンダ外周にリザーバケースが固定さ
れ、このリザーバケース内が筒状のブラダによって内側
の体積補償油室と外側の気体室とに区画されてリザーバ
室が構成され、上記シリンダには、上記リザーバ室の上
記体積補償油室と上記ピストン側室とを連通する連通孔
が形成された単筒式の油圧緩衝器において、上記ブラダ
は略樽形状に成形され、上記リザーバ室の上記体積補償
油室は、上記油圧緩衝器の最伸長状態で、ブラダが成形
状態の樽形状をなすように構成されたものである。
は、シリンダ内に作動油が充填されるとともにピストン
ロッドが挿入され、このピストンロッドの端部に減衰力
発生機構を備えたピストンが設置され、このピストンに
よって上記シリンダ内がピストン側室とロッド側室とに
区画され、上記シリンダ外周にリザーバケースが固定さ
れ、このリザーバケース内が筒状のブラダによって内側
の体積補償油室と外側の気体室とに区画されてリザーバ
室が構成され、上記シリンダには、上記リザーバ室の上
記体積補償油室と上記ピストン側室とを連通する連通孔
が形成された単筒式の油圧緩衝器において、上記ブラダ
は略樽形状に成形され、上記リザーバ室の上記体積補償
油室は、上記油圧緩衝器の最伸長状態で、ブラダが成形
状態の樽形状をなすように構成されたものである。
【００１４】請求項２に記載の発明は、請求項１に記載
の発明において、シリンダに外部からシリンダ内の油量
を調整するドレンボルトを設けたものである。
の発明において、シリンダに外部からシリンダ内の油量
を調整するドレンボルトを設けたものである。
【００１５】請求項３に記載の発明は、請求項１又は２
に記載の発明において、上記ブラダは、内周面にリブが
突設されたものである。
に記載の発明において、上記ブラダは、内周面にリブが
突設されたものである。
【００１６】請求項４に記載の発明は、請求項１、２又
は３に記載の発明において、上記ブラダの両端部には、
シリンダの外径よりも小径で該シリンダの外周面に接触
するシール部が形成されるとともに、上記シリンダの外
周面には、連通孔を通り上記シリンダの軸線に直角な方
向に延びる環状溝が形成されたものである。
は３に記載の発明において、上記ブラダの両端部には、
シリンダの外径よりも小径で該シリンダの外周面に接触
するシール部が形成されるとともに、上記シリンダの外
周面には、連通孔を通り上記シリンダの軸線に直角な方
向に延びる環状溝が形成されたものである。
【００１７】請求項５に記載の発明は、請求項１〜４の
いずれかに記載の発明において、上記シリンダ外周に
は、リザーバケースの一端部を当接するストッパ部が形
成されるとともに、閉塞端側に厚肉部が形成され、ま
た、上記リザーバケースに装着されるブラダの両端部に
は、上記シリンダの外径よりも小径で該シリンダの外周
面に接触するシール部が膨出して形成され、更に、上記
リザーバケースの他端部には、上記シリンダの上記厚肉
部に径方向に挿入固定されたボルトに当接して、該リザ
ーバケースを軸方向に位置決めし且つ回り止めを果たす
係止部が設けられたものである。
いずれかに記載の発明において、上記シリンダ外周に
は、リザーバケースの一端部を当接するストッパ部が形
成されるとともに、閉塞端側に厚肉部が形成され、ま
た、上記リザーバケースに装着されるブラダの両端部に
は、上記シリンダの外径よりも小径で該シリンダの外周
面に接触するシール部が膨出して形成され、更に、上記
リザーバケースの他端部には、上記シリンダの上記厚肉
部に径方向に挿入固定されたボルトに当接して、該リザ
ーバケースを軸方向に位置決めし且つ回り止めを果たす
係止部が設けられたものである。
【００１８】請求項６に記載の発明は、請求項５に記載
の発明において、上記ボルトは、シリンダ内の作動油を
排出可能とするドレンボルトであるようにしたものであ
る。
の発明において、上記ボルトは、シリンダ内の作動油を
排出可能とするドレンボルトであるようにしたものであ
る。
【００１９】請求項７に記載の発明は、シリンダ内に、
ピストンロッドの一端部に連結され且つ減衰力発生機構
を備えたピストンが摺動自在に配設されるとともに、上
記シリンダの外周にリザーバ室が配置され、このリザー
バ室内がブラダによって、連通孔を介し上記シリンダの
内部に連通する体積補償油室と気体室とに区画され、上
記シリンダ内及び上記体積補償油室内に作動油を充填す
る油圧緩衝器への作動油充填方法において、まず、上記
リザーバ室の上記気体室を加圧状態として上記ブラダを
上記シリンダの外周面に密着させた状態で、上記シリン
ダ内に作動油を充填し、次に、上記気体室を大気圧状態
として、上記ブラダが成形時の標準状態に戻るときの上
記体積補償油室内の負圧の作用で、上記シリンダ内の作
動油を上記連通孔を介し上記体積補償油室へ導入し充填
するようにしたものである。
ピストンロッドの一端部に連結され且つ減衰力発生機構
を備えたピストンが摺動自在に配設されるとともに、上
記シリンダの外周にリザーバ室が配置され、このリザー
バ室内がブラダによって、連通孔を介し上記シリンダの
内部に連通する体積補償油室と気体室とに区画され、上
記シリンダ内及び上記体積補償油室内に作動油を充填す
る油圧緩衝器への作動油充填方法において、まず、上記
リザーバ室の上記気体室を加圧状態として上記ブラダを
上記シリンダの外周面に密着させた状態で、上記シリン
ダ内に作動油を充填し、次に、上記気体室を大気圧状態
として、上記ブラダが成形時の標準状態に戻るときの上
記体積補償油室内の負圧の作用で、上記シリンダ内の作
動油を上記連通孔を介し上記体積補償油室へ導入し充填
するようにしたものである。
【００２０】請求項１に記載の発明には、次の作用があ
る。リザーバ室がシリンダの外周に設置されて、シリン
ダと並列に配置されたので、単筒式の油圧緩衝器におい
ても、油圧緩衝器の全長を短く設計できる。
る。リザーバ室がシリンダの外周に設置されて、シリン
ダと並列に配置されたので、単筒式の油圧緩衝器におい
ても、油圧緩衝器の全長を短く設計できる。
【００２１】また、油圧緩衝器の最伸長状態でブラダの
内側に体積補償油室が確保されたので、この最伸長時に
ブラダが、シリンダの下部側壁に形成された連通孔の開
口部に吸着されることがない。このため、ブラダが連通
孔の開口部に吸着されて、ブラダの内周面に開口部の跡
が生じてブラダが損傷したり、油圧緩衝器が最伸長状態
から圧縮行程へ移行したときにも、ブラダが連通孔の開
口部に吸着されたままでブラダの拡縮運動が阻害され
て、油圧緩衝器の作動に支障が生ずる現象を回避でき
る。この結果、油圧緩衝器の作動を良好に維持でき、且
つ、リザーバ室のブラダの損傷を防止することができ
る。
内側に体積補償油室が確保されたので、この最伸長時に
ブラダが、シリンダの下部側壁に形成された連通孔の開
口部に吸着されることがない。このため、ブラダが連通
孔の開口部に吸着されて、ブラダの内周面に開口部の跡
が生じてブラダが損傷したり、油圧緩衝器が最伸長状態
から圧縮行程へ移行したときにも、ブラダが連通孔の開
口部に吸着されたままでブラダの拡縮運動が阻害され
て、油圧緩衝器の作動に支障が生ずる現象を回避でき
る。この結果、油圧緩衝器の作動を良好に維持でき、且
つ、リザーバ室のブラダの損傷を防止することができ
る。
【００２２】また、最伸長時に体積補償油室が確保され
ているので、最伸長状態から圧縮される場合にもブラダ
の受圧面積が大きいので、最伸長時にシリンダ外周面に
密着する直円筒状のブラダのように、連通孔に対向する
部分に局所的に圧力が作用することがなく、ブラダの耐
久性が大きくなる。
ているので、最伸長状態から圧縮される場合にもブラダ
の受圧面積が大きいので、最伸長時にシリンダ外周面に
密着する直円筒状のブラダのように、連通孔に対向する
部分に局所的に圧力が作用することがなく、ブラダの耐
久性が大きくなる。
【００２３】更に、成形状態において略樽状をなし、且
つ、ブラダが最伸長時において成形状態の略樽状をなす
ように体積補償油室が設定されるので、成形状態におい
て直円筒形状のブラダに比べ、同一の体積補償油量に対
しては受圧面積が大きくなり、ブラダの膨張率が小さく
なってブラダの耐久性が向上する。
つ、ブラダが最伸長時において成形状態の略樽状をなす
ように体積補償油室が設定されるので、成形状態におい
て直円筒形状のブラダに比べ、同一の体積補償油量に対
しては受圧面積が大きくなり、ブラダの膨張率が小さく
なってブラダの耐久性が向上する。
【００２４】また、ブラダが略樽状なので耐圧性が大き
く、高圧の気体を封入できる。
く、高圧の気体を封入できる。
【００２５】請求項２に記載の発明には、次の作用があ
る。シリンダ内へのロッドガイドの挿入により膨張する
ブラダの膨張体積分の作動油をドレンボルトを緩めて排
出し、ブラダを略成形時の標準状態とすることができ
る。
る。シリンダ内へのロッドガイドの挿入により膨張する
ブラダの膨張体積分の作動油をドレンボルトを緩めて排
出し、ブラダを略成形時の標準状態とすることができ
る。
【００２６】請求項３に記載の発明には、次の作用があ
る。ブラダには内周面にリブが突設されたので、例え
ば、油圧緩衝器の長年の使用によりシリンダ内の作動油
量が減少して、油圧緩衝器の最伸長時にリザーバ室の油
室が樽形状を維持できず、ブラダがシリンダ外周面に接
触しようとしても、突設されたリブがシリンダ外周面に
接触する。この結果、ブラダの内周面がシリンダの連通
孔の開口部に吸着されることがないので、ブラダの損傷
や油圧緩衝器の作動不良を回避できることになり、ブラ
ダのリブがフェールセーフ機能を果たす。
る。ブラダには内周面にリブが突設されたので、例え
ば、油圧緩衝器の長年の使用によりシリンダ内の作動油
量が減少して、油圧緩衝器の最伸長時にリザーバ室の油
室が樽形状を維持できず、ブラダがシリンダ外周面に接
触しようとしても、突設されたリブがシリンダ外周面に
接触する。この結果、ブラダの内周面がシリンダの連通
孔の開口部に吸着されることがないので、ブラダの損傷
や油圧緩衝器の作動不良を回避できることになり、ブラ
ダのリブがフェールセーフ機能を果たす。
【００２７】請求項４に記載の発明には、次の作用があ
る。連通孔を通る環状溝がシリンダの外周面よりも小径
なので、ブラダがシリンダの軸方向に挿入されるとき、
ブラダのシール部は、環状溝に至ると拡径が抑えられる
ことになり、連通孔を通過する際に、この連通孔の開口
部によって損傷をこうむることがない。
る。連通孔を通る環状溝がシリンダの外周面よりも小径
なので、ブラダがシリンダの軸方向に挿入されるとき、
ブラダのシール部は、環状溝に至ると拡径が抑えられる
ことになり、連通孔を通過する際に、この連通孔の開口
部によって損傷をこうむることがない。
【００２８】請求項５に記載の発明には、次の作用があ
る。ブラダのシール部は、リザーバ室の体積補償油室を
液密に構成するとともに、リザーバケースにより径方向
に圧縮されて、そのフリクションによりリザーバケース
をシリンダに固着させ、リザーバケースの軸方向の移動
を阻止し、且つ、回り止めを果たす。このため、リザー
バケースの一端部をシリンダのストッパ部に当接させ、
他端側の係合部を、シリンダの厚肉部に挿入固定された
ボルトに当接させることによって、ボルトがたとえ 1本
の簡単な構造であっても、リザーバケースをシリンダに
確実に固定できる。
る。ブラダのシール部は、リザーバ室の体積補償油室を
液密に構成するとともに、リザーバケースにより径方向
に圧縮されて、そのフリクションによりリザーバケース
をシリンダに固着させ、リザーバケースの軸方向の移動
を阻止し、且つ、回り止めを果たす。このため、リザー
バケースの一端部をシリンダのストッパ部に当接させ、
他端側の係合部を、シリンダの厚肉部に挿入固定された
ボルトに当接させることによって、ボルトがたとえ 1本
の簡単な構造であっても、リザーバケースをシリンダに
確実に固定できる。
【００２９】請求項６に記載の発明には、次の作用があ
る。リザーバケースの固定を確実にするボルトがドレン
ボルトによって兼用されるので、部品点数を削減でき、
リザーバケースの固定構造を更に簡素化できる。
る。リザーバケースの固定を確実にするボルトがドレン
ボルトによって兼用されるので、部品点数を削減でき、
リザーバケースの固定構造を更に簡素化できる。
【００３０】請求項７に記載の発明には、次の作用があ
る。ブラダを成形時の標準状態として、シリンダ内及び
リザーバ室の体積補償油室内へ作動油を充填すると、体
積補償油室内へ作動油が導入される連通孔から体積補償
油室内の空気が排出されにくく、体積補償油室内に導入
された作動油中に空気が多量に混入され易い。これに対
し、本発明では、先ず、ブラダをシリンダ外周面に密着
させた状態でシリンダ内に作動油を充填し、次に、ブラ
ダを成形時の標準状態に戻し、このときの体積補償油室
の負圧によりシリンダ内の作動油を体積補償油室に導入
させるので、体積補償油室内には作動油導入前に空気が
殆ど存在しないことから、体積補償油室内に導入された
作動油への空気の混入を確実に防止することができる。
る。ブラダを成形時の標準状態として、シリンダ内及び
リザーバ室の体積補償油室内へ作動油を充填すると、体
積補償油室内へ作動油が導入される連通孔から体積補償
油室内の空気が排出されにくく、体積補償油室内に導入
された作動油中に空気が多量に混入され易い。これに対
し、本発明では、先ず、ブラダをシリンダ外周面に密着
させた状態でシリンダ内に作動油を充填し、次に、ブラ
ダを成形時の標準状態に戻し、このときの体積補償油室
の負圧によりシリンダ内の作動油を体積補償油室に導入
させるので、体積補償油室内には作動油導入前に空気が
殆ど存在しないことから、体積補償油室内に導入された
作動油への空気の混入を確実に防止することができる。
【００３１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
面に基づいて説明する。図１は、本発明に係る油圧緩衝
器の一つの実施の形態が適用された自動二輪車のリアク
ッションユニットを示す断面図である。図２は、図１の
一部側面図である。図３は、図１のシリンダの一部側面
図である。図４は、図１のリザーバケースを示す平面図
である。図５は、図４のV-V 線に沿う断面図である。図
６は、図１のブラダを示す断面図である。図７は、図６
のVII-VII 線に沿う断面図である。
面に基づいて説明する。図１は、本発明に係る油圧緩衝
器の一つの実施の形態が適用された自動二輪車のリアク
ッションユニットを示す断面図である。図２は、図１の
一部側面図である。図３は、図１のシリンダの一部側面
図である。図４は、図１のリザーバケースを示す平面図
である。図５は、図４のV-V 線に沿う断面図である。図
６は、図１のブラダを示す断面図である。図７は、図６
のVII-VII 線に沿う断面図である。
【００３２】図１に示すように、自動二輪車に使用され
る油圧緩衝器１０は、懸架スプリング１１と一体化され
てクッションユニットを構成し、このクッションユニッ
トが車体側と車軸側との間に配置される。懸架スプリン
グ１１が路面からの衝撃力を吸収し、油圧緩衝器１０が
クッションユニットの振動を抑制して、車体を制振させ
る。図１は、油圧緩衝器１０の最伸長状態を示す。
る油圧緩衝器１０は、懸架スプリング１１と一体化され
てクッションユニットを構成し、このクッションユニッ
トが車体側と車軸側との間に配置される。懸架スプリン
グ１１が路面からの衝撃力を吸収し、油圧緩衝器１０が
クッションユニットの振動を抑制して、車体を制振させ
る。図１は、油圧緩衝器１０の最伸長状態を示す。
【００３３】油圧緩衝器１０は、シングルチューブから
なる有底円筒形状のシリンダ１２内に作動油が充填され
るとともに、ピストン１３が摺動自在に配設され、この
ピストン１３がピストンロッド１４の一端に結合して構
成される。
なる有底円筒形状のシリンダ１２内に作動油が充填され
るとともに、ピストン１３が摺動自在に配設され、この
ピストン１３がピストンロッド１４の一端に結合して構
成される。
【００３４】シリンダ１２の開口側端部には、ロッドガ
イド１５がストッパリング１６によって固定されるとと
もに、このロッドガイド１５を覆うようにしてキャップ
１７が嵌装される。また、ロッドガイド１５には、オイ
ルシール１８がワッシャ１９を用いて装着されるととも
に、キャップ１７側にダストシール２０が装着される。
これらのオイルシール１８及びダストシール２０は、ピ
ストンロッド１４の外周面に接触し、このオイルシール
１８によりシリンダ１２が液密に構成される。また、ロ
ッドガイド１５には、ワッシャ１９に隣接してリバウン
ドストッパ２１が装着されている。
イド１５がストッパリング１６によって固定されるとと
もに、このロッドガイド１５を覆うようにしてキャップ
１７が嵌装される。また、ロッドガイド１５には、オイ
ルシール１８がワッシャ１９を用いて装着されるととも
に、キャップ１７側にダストシール２０が装着される。
これらのオイルシール１８及びダストシール２０は、ピ
ストンロッド１４の外周面に接触し、このオイルシール
１８によりシリンダ１２が液密に構成される。また、ロ
ッドガイド１５には、ワッシャ１９に隣接してリバウン
ドストッパ２１が装着されている。
【００３５】一方、シリンダ１２の外周にはスプリング
アジャスタ２２及びアジャストナット２３が螺装されて
いる。また、ピストンロッド１４の他端にはジョイント
メタル２４が固着され、このジョイントメタル２４にス
プリングシート受２５が固着され、このスプリングシー
ト受２５にストッパリング２６を介してスプリングシー
ト２７が装着される。このスプリングシート２７と上記
スプリングアジャスタ２２との間に懸架スプリング１１
が介装される。この懸架スプリング１１は、アジャスト
ナット２３を回転させて、スプリングアジャスタ２２を
シリンダ１２の軸方向に移動させることにより、初期荷
重が調整される。
アジャスタ２２及びアジャストナット２３が螺装されて
いる。また、ピストンロッド１４の他端にはジョイント
メタル２４が固着され、このジョイントメタル２４にス
プリングシート受２５が固着され、このスプリングシー
ト受２５にストッパリング２６を介してスプリングシー
ト２７が装着される。このスプリングシート２７と上記
スプリングアジャスタ２２との間に懸架スプリング１１
が介装される。この懸架スプリング１１は、アジャスト
ナット２３を回転させて、スプリングアジャスタ２２を
シリンダ１２の軸方向に移動させることにより、初期荷
重が調整される。
【００３６】上記ジョイントメタル２４に軸受部２４Ａ
が設けられ、この軸受部２４Ａが車体フレームに支持さ
れる。また、シリンダ１２の閉塞端側に軸受部１２Ａが
設けられ、この軸受部１２Ａが、後輪を揺動支持するス
イングアーム（図示せず）に支持される。
が設けられ、この軸受部２４Ａが車体フレームに支持さ
れる。また、シリンダ１２の閉塞端側に軸受部１２Ａが
設けられ、この軸受部１２Ａが、後輪を揺動支持するス
イングアーム（図示せず）に支持される。
【００３７】前記ピストン１３はピストンロッド１４の
一端に結合されて、シリンダ１２内を、ピストンロッド
１４を収容するロッド側室２８Ｂと、ピストンロッド１
４を収容しないピストン側室２８Ａとに区画する。ま
た、このピストン１３には、ピストンロッド１４の周囲
に、圧側流路２９及び伸側流路３０が交互に貫通して複
数形成される。更に、ピストン１３の一側面に、圧側流
路２９を閉止可能とする圧側減衰バルブ３１が配設さ
れ、他側面に伸側流路３０を閉止可能とする伸側減衰力
バルブ３２が配設される。ピストン１３と、圧側減衰バ
ルブ３１及び伸側減衰バルブ３２と、圧側減衰バルブ３
１、伸側減衰バルブ３２のそれぞれの背面側に配置され
たバルブストッパ３３、３４とは、ナット３５を用いて
ピストンロッド１４の一端部に固定されて一体化され
る。
一端に結合されて、シリンダ１２内を、ピストンロッド
１４を収容するロッド側室２８Ｂと、ピストンロッド１
４を収容しないピストン側室２８Ａとに区画する。ま
た、このピストン１３には、ピストンロッド１４の周囲
に、圧側流路２９及び伸側流路３０が交互に貫通して複
数形成される。更に、ピストン１３の一側面に、圧側流
路２９を閉止可能とする圧側減衰バルブ３１が配設さ
れ、他側面に伸側流路３０を閉止可能とする伸側減衰力
バルブ３２が配設される。ピストン１３と、圧側減衰バ
ルブ３１及び伸側減衰バルブ３２と、圧側減衰バルブ３
１、伸側減衰バルブ３２のそれぞれの背面側に配置され
たバルブストッパ３３、３４とは、ナット３５を用いて
ピストンロッド１４の一端部に固定されて一体化され
る。
【００３８】上記バルブストッパ３３が、ロッドガイド
１５のリバウンドストッパ２１に当接して、油圧緩衝器
１０の最伸長ストロークが規制される。また、スプリン
グシート受２５にはストッパラバー３６が装着され、こ
のストッパラバー３６がシリンダ１２のキャップ１７に
当接することによって、油圧緩衝器１０の最圧縮ストロ
ークが規制される。
１５のリバウンドストッパ２１に当接して、油圧緩衝器
１０の最伸長ストロークが規制される。また、スプリン
グシート受２５にはストッパラバー３６が装着され、こ
のストッパラバー３６がシリンダ１２のキャップ１７に
当接することによって、油圧緩衝器１０の最圧縮ストロ
ークが規制される。
【００３９】油圧緩衝器１０の圧縮行程では、ピストン
１３のシリンダ１２に対する相対速度が中高速のとき、
ピストン側室２８Ａ内の作動油が圧側流路２９を通過
し、圧側減衰バルブ３１を撓み変形させてロッド側室２
８Ｂ内へ流入する。作動油が圧側減衰バルブ３１を撓み
変形させるときに、圧側中高速時の減衰力が発生する。
１３のシリンダ１２に対する相対速度が中高速のとき、
ピストン側室２８Ａ内の作動油が圧側流路２９を通過
し、圧側減衰バルブ３１を撓み変形させてロッド側室２
８Ｂ内へ流入する。作動油が圧側減衰バルブ３１を撓み
変形させるときに、圧側中高速時の減衰力が発生する。
【００４０】また、油圧緩衝器１０の伸長行程では、ピ
ストン１３のシリンダ１２に対する相対速度が中高速の
とき、ロッド側室２８Ｂ内の作動油が伸側流路３０を通
過し、伸側減衰バルブ３２を撓み変形させてピストン側
室２８Ａ内へ流入する。作動油が伸側減衰バルブ３２を
撓み変形させるときに伸側中高速時の減衰力が発生す
る。
ストン１３のシリンダ１２に対する相対速度が中高速の
とき、ロッド側室２８Ｂ内の作動油が伸側流路３０を通
過し、伸側減衰バルブ３２を撓み変形させてピストン側
室２８Ａ内へ流入する。作動油が伸側減衰バルブ３２を
撓み変形させるときに伸側中高速時の減衰力が発生す
る。
【００４１】上述の圧側減衰バルブ３１及び伸側減衰バ
ルブ３２、並びに後述のニードル弁３７が減衰力発生機
構を構成する。このニードル弁３７は、中空形状の前記
ピストンロッド１４内に挿入された調整ロッド３８の先
端部に形成されて、ピストンロッド１４の一端部に固定
された弁シート３９との間でオリフィスを形成する。ピ
ストンロッド１４には、中空部４０に連通する挿通孔４
１が穿設され、シリンダ１２内のピストン側室２８Ａと
ロッド側室２８Ｂは、上述の挿通孔４１、中空部４０及
びオリフィスを介して連通される。
ルブ３２、並びに後述のニードル弁３７が減衰力発生機
構を構成する。このニードル弁３７は、中空形状の前記
ピストンロッド１４内に挿入された調整ロッド３８の先
端部に形成されて、ピストンロッド１４の一端部に固定
された弁シート３９との間でオリフィスを形成する。ピ
ストンロッド１４には、中空部４０に連通する挿通孔４
１が穿設され、シリンダ１２内のピストン側室２８Ａと
ロッド側室２８Ｂは、上述の挿通孔４１、中空部４０及
びオリフィスを介して連通される。
【００４２】油圧緩衝器１０の圧縮行程及び伸長行程に
おいて、ピストン１３のシリンダ１２に対する相対速度
が低速のとき、作動油は、上述の連通孔４１、中空部４
０及びオリフィスを経て、ピストン側室２８Ａとロッド
側室２８Ｂとの間を流れる。作動油が、ニードル弁３７
にて形成される上記オリフィスを流れるときに、圧側低
速時又は伸側低速時の減衰力を発生する。
おいて、ピストン１３のシリンダ１２に対する相対速度
が低速のとき、作動油は、上述の連通孔４１、中空部４
０及びオリフィスを経て、ピストン側室２８Ａとロッド
側室２８Ｂとの間を流れる。作動油が、ニードル弁３７
にて形成される上記オリフィスを流れるときに、圧側低
速時又は伸側低速時の減衰力を発生する。
【００４３】ニードル弁３７及び弁シート３９にて形成
されるオリフィスの流路面積は、減衰力調整機構４２に
より変更され、圧側低速時又は伸側低速時の減衰力が調
整される。この減衰力調整機構４２は、調整ロータ４
３、調整ダイヤル４４及び調整ボール４５を有して構成
される。
されるオリフィスの流路面積は、減衰力調整機構４２に
より変更され、圧側低速時又は伸側低速時の減衰力が調
整される。この減衰力調整機構４２は、調整ロータ４
３、調整ダイヤル４４及び調整ボール４５を有して構成
される。
【００４４】調整ボール４５は、調整ロッド３８の基端
部に球面回転自在に配設される。また、調整ロータ４３
は、ジョイントメタル２４に回転可能に配設され、その
回転位置がクリック機構４６によって位置決めされる。
この調整ロータ４３に、調整ボール４５に当接する斜面
カム４７が形成されている。更に、調整ダイヤル４４は
調整ロータ４３に固定されている。
部に球面回転自在に配設される。また、調整ロータ４３
は、ジョイントメタル２４に回転可能に配設され、その
回転位置がクリック機構４６によって位置決めされる。
この調整ロータ４３に、調整ボール４５に当接する斜面
カム４７が形成されている。更に、調整ダイヤル４４は
調整ロータ４３に固定されている。
【００４５】従って、調整ダイヤル４４を回転させて調
整ロータ４３を所定角度回転させることにより、調整ロ
ータ４３の斜面カム４７が調整ボール４５を押圧し、調
整ロッド３８を軸方向に移動させて、ニードル弁３７と
弁シート３９にて形成されるオリフィスの流路面積を変
更し、圧側低速時又は伸側低速時の減衰力が調整され
る。
整ロータ４３を所定角度回転させることにより、調整ロ
ータ４３の斜面カム４７が調整ボール４５を押圧し、調
整ロッド３８を軸方向に移動させて、ニードル弁３７と
弁シート３９にて形成されるオリフィスの流路面積を変
更し、圧側低速時又は伸側低速時の減衰力が調整され
る。
【００４６】さて、上記シリンダ１２の閉塞端側の外周
側部に、油圧緩衝器１０の圧縮又は伸長行程で、シリン
ダ１２内へ侵入或いはシリンダ１２から突出するピスト
ンロッド１４の容積変化分の作動油を補償するリザーバ
室５０が固定して設置される。
側部に、油圧緩衝器１０の圧縮又は伸長行程で、シリン
ダ１２内へ侵入或いはシリンダ１２から突出するピスト
ンロッド１４の容積変化分の作動油を補償するリザーバ
室５０が固定して設置される。
【００４７】このリザーバ室５０は、リザーバケース５
１内をブラダ５２によって体積補償油室５３と気体室５
５とに区画して構成され、体積補償油室５３に作動油が
充填され、気体室５５に例えば15kg/cm2の窒素ガスが封
入される。体積補償油室５３とシリンダ１２のピストン
側室２８Ａとは、シリンダ１２に穿設された連通孔５６
によって連通される。この連通孔５６は、対向して 2個
シリンダ１２に形成される。
１内をブラダ５２によって体積補償油室５３と気体室５
５とに区画して構成され、体積補償油室５３に作動油が
充填され、気体室５５に例えば15kg/cm2の窒素ガスが封
入される。体積補償油室５３とシリンダ１２のピストン
側室２８Ａとは、シリンダ１２に穿設された連通孔５６
によって連通される。この連通孔５６は、対向して 2個
シリンダ１２に形成される。
【００４８】従って、油圧緩衝器１０の圧縮行程で、シ
リンダ１２内へ侵入するピストンロッド１４の体積相当
分の作動油が、ピストン側室２８Ａから連通孔５６を経
てリザーバ室５０の体積補償油室５３内へ流入して、シ
リンダ１２内の余剰の作動油がシリンダ１２外へ排出さ
れる。また、油圧緩衝器１０の伸長行程では、シリンダ
１２から突出したピストンロッド１４の体積相当分の作
動油が、リザーバ室５０の体積補償油室５３から連通孔
５６を経てピストン側室２８Ａ内へ流入し、このピスト
ン側室２８Ａの負圧が解消される。
リンダ１２内へ侵入するピストンロッド１４の体積相当
分の作動油が、ピストン側室２８Ａから連通孔５６を経
てリザーバ室５０の体積補償油室５３内へ流入して、シ
リンダ１２内の余剰の作動油がシリンダ１２外へ排出さ
れる。また、油圧緩衝器１０の伸長行程では、シリンダ
１２から突出したピストンロッド１４の体積相当分の作
動油が、リザーバ室５０の体積補償油室５３から連通孔
５６を経てピストン側室２８Ａ内へ流入し、このピスト
ン側室２８Ａの負圧が解消される。
【００４９】上記ブラダ５２は、弾性を有するゴム、樹
脂等から成り、加硫成形又は射出成形等により、図１及
び図６に示すように樽形状に成形される。また、このブ
ラダ５２にて形成される体積補償油室５３は、油圧緩衝
器１０の最伸長状態においても、図１の実線に示すよう
に成形時の樽形状（標準状態の形状）に設定される。こ
の体積補償油室５３は、ライダが自動二輪車に乗車しな
い空車１Ｇ状態で、図１の 2点鎖線表示の樽形状とな
り、また油圧緩衝器１０の最圧縮状態で、図１の1点鎖
線表示の樽形状となる。
脂等から成り、加硫成形又は射出成形等により、図１及
び図６に示すように樽形状に成形される。また、このブ
ラダ５２にて形成される体積補償油室５３は、油圧緩衝
器１０の最伸長状態においても、図１の実線に示すよう
に成形時の樽形状（標準状態の形状）に設定される。こ
の体積補償油室５３は、ライダが自動二輪車に乗車しな
い空車１Ｇ状態で、図１の 2点鎖線表示の樽形状とな
り、また油圧緩衝器１０の最圧縮状態で、図１の1点鎖
線表示の樽形状となる。
【００５０】図６に示すように、ブラダ５２の両端部に
は、外周側に嵌着部５７が膨出して形成され、この嵌着
部５７がリザーバケース５１の内周溝５８に嵌着され
て、ブラダ５２がリザーバケース５１に取り付けられ
る。また、ブラダ５２の両端部の内周側には、シール部
５９が膨出して形成される。このシール部５９は、その
内径がシリンダ１２の外径よりも小さく設定されて、リ
ザーバ室５０がシリンダ１２の外周側部に固定されたと
き、シリンダ１２の外周面に接触して体積補償油室５３
を液密に構成する。また、ブラダ５２の両端部の間は、
肉厚が略一定で外周面及び内周面が球面状の拡縮部５２
Ａ（半径Ｒ1 、Ｒ2 ）を形成している。
は、外周側に嵌着部５７が膨出して形成され、この嵌着
部５７がリザーバケース５１の内周溝５８に嵌着され
て、ブラダ５２がリザーバケース５１に取り付けられ
る。また、ブラダ５２の両端部の内周側には、シール部
５９が膨出して形成される。このシール部５９は、その
内径がシリンダ１２の外径よりも小さく設定されて、リ
ザーバ室５０がシリンダ１２の外周側部に固定されたと
き、シリンダ１２の外周面に接触して体積補償油室５３
を液密に構成する。また、ブラダ５２の両端部の間は、
肉厚が略一定で外周面及び内周面が球面状の拡縮部５２
Ａ（半径Ｒ1 、Ｒ2 ）を形成している。
【００５１】また、ブラダ５２の内周面には、図６及び
図７に示すように、軸方向に延びる複数本のリブ６０が
突設される。これらのリブ６０は、シリンダ１２内の作
動油量が不足して、油圧緩衝器１０の最伸長状態でブラ
ダ５２が縮径し、体積補償油室５３が樽形状を維持でき
なくなったときに、シリンダ１２の外周面に接触して、
ブラダ５２の内周面が連通孔５６の開口部に吸着される
ことを防止する。
図７に示すように、軸方向に延びる複数本のリブ６０が
突設される。これらのリブ６０は、シリンダ１２内の作
動油量が不足して、油圧緩衝器１０の最伸長状態でブラ
ダ５２が縮径し、体積補償油室５３が樽形状を維持でき
なくなったときに、シリンダ１２の外周面に接触して、
ブラダ５２の内周面が連通孔５６の開口部に吸着される
ことを防止する。
【００５２】一方、図３に示すように、シリンダ１２の
外周面には、 2個の連通孔５６を連通し、シリンダ１２
の軸線に直交する方向に延びる環状溝６１が形成され
る。この環状溝６１は、シリンダ１２の外径よりも小径
に形成されるので、ブラダ５２がシリンダ１２の軸方向
に挿入されて、このブラダ５２のシール部５９が環状溝
６１に至ったとき、シール部５９の拡径を押える機能を
果たす。また、この環状溝６１の両側には面取りテーパ
６２が設けられて、ブラダ５２のシール部５９が環状溝
６１の内外へ移動することを容易化する。
外周面には、 2個の連通孔５６を連通し、シリンダ１２
の軸線に直交する方向に延びる環状溝６１が形成され
る。この環状溝６１は、シリンダ１２の外径よりも小径
に形成されるので、ブラダ５２がシリンダ１２の軸方向
に挿入されて、このブラダ５２のシール部５９が環状溝
６１に至ったとき、シール部５９の拡径を押える機能を
果たす。また、この環状溝６１の両側には面取りテーパ
６２が設けられて、ブラダ５２のシール部５９が環状溝
６１の内外へ移動することを容易化する。
【００５３】図１に示すように、シリンダ１２の外周に
は、リザーバケース５１の一端部を当接するストッパ部
６３が形成されるとともに、閉塞端側の軸受部１２Ａの
近傍に厚肉部６４が設けられる。この厚肉部６４に、ピ
ストン側室５８Ａに連通する一つのドレン孔６５が穿設
され、このドレン孔６５にドレンボルト６６が挿入固定
されて、ドレン孔６５が閉塞される。ドレンボルト６６
を離脱させることにより、シリンダ１２内の作動油がド
レン孔６５から排出される。
は、リザーバケース５１の一端部を当接するストッパ部
６３が形成されるとともに、閉塞端側の軸受部１２Ａの
近傍に厚肉部６４が設けられる。この厚肉部６４に、ピ
ストン側室５８Ａに連通する一つのドレン孔６５が穿設
され、このドレン孔６５にドレンボルト６６が挿入固定
されて、ドレン孔６５が閉塞される。ドレンボルト６６
を離脱させることにより、シリンダ１２内の作動油がド
レン孔６５から排出される。
【００５４】図１、図２、図４及び図５に示すように、
リザーバケース５１の他端側には、切欠き６８を備えた
係合部６９が一体成形される。リザーバケース５１の一
端部がシリンダ１２のストッパ部６３に当接し、上記係
合部６９の切欠き６８に、ドレン孔６５に挿入固定され
たドレンボルト６６の頭部が当接して、リザーバケース
５１が軸方向に位置決めされ、且つ回り止めが果たされ
る。このリザーバケース５１の位置決め及び回り止め
は、ブラダ５２のシール部５９がシリンダ１２の外周面
に接触することによるフリクションの作用と相まって達
成される。
リザーバケース５１の他端側には、切欠き６８を備えた
係合部６９が一体成形される。リザーバケース５１の一
端部がシリンダ１２のストッパ部６３に当接し、上記係
合部６９の切欠き６８に、ドレン孔６５に挿入固定され
たドレンボルト６６の頭部が当接して、リザーバケース
５１が軸方向に位置決めされ、且つ回り止めが果たされ
る。このリザーバケース５１の位置決め及び回り止め
は、ブラダ５２のシール部５９がシリンダ１２の外周面
に接触することによるフリクションの作用と相まって達
成される。
【００５５】尚、図１中の符号７０はエアバルブであ
り、符号７１はバルブキャップである。エアバルブ７０
を用いて、リザーバ室５０の気体室５５内へ所定圧力
（例えば15kg/cm2）の窒素ガスが封入される。
り、符号７１はバルブキャップである。エアバルブ７０
を用いて、リザーバ室５０の気体室５５内へ所定圧力
（例えば15kg/cm2）の窒素ガスが封入される。
【００５６】次に、油圧緩衝器１０の組立手順を説明す
る。 先ず、リザーバケース５１の内周溝５８にブラダ５２
の嵌着部５７を嵌着させて、リザーバケース５１にブラ
ダ５２を装着する。この状態のリザーバケース５１及び
ブラダ５２を、シリンダ１２の閉塞端側からシリンダ１
２の軸方向に挿入して、シリンダ１２の外周に嵌装す
る。
る。 先ず、リザーバケース５１の内周溝５８にブラダ５２
の嵌着部５７を嵌着させて、リザーバケース５１にブラ
ダ５２を装着する。この状態のリザーバケース５１及び
ブラダ５２を、シリンダ１２の閉塞端側からシリンダ１
２の軸方向に挿入して、シリンダ１２の外周に嵌装す
る。
【００５７】次に、エアーバルブ７１からリザーバ室
５０の気体室５５内に加圧空気を封入して、内周面がシ
リンダ１２外周面に密着するまでブラダ５２を縮径さ
せ、この状態で、シリンダ１２の開口端部側からこのシ
リンダ１２内へ作動油を充填する。
５０の気体室５５内に加圧空気を封入して、内周面がシ
リンダ１２外周面に密着するまでブラダ５２を縮径さ
せ、この状態で、シリンダ１２の開口端部側からこのシ
リンダ１２内へ作動油を充填する。
【００５８】その後、エアーバルブ７１を開弁して気
体室５５内を大気圧に設定し、ブラダ５２を成形時の標
準状態である略樽形状に戻す。すると、ブラダ５２が標
準状態に戻るときの体積補償油室５３の負圧の作用で、
シリンダ１２のピストン側室２８Ａ内の作動油が連通孔
５６を介して体積補償油室５３内へ吸入され、この体積
補償油室５３内に空気の混入の少ない作動油が満たされ
る。
体室５５内を大気圧に設定し、ブラダ５２を成形時の標
準状態である略樽形状に戻す。すると、ブラダ５２が標
準状態に戻るときの体積補償油室５３の負圧の作用で、
シリンダ１２のピストン側室２８Ａ内の作動油が連通孔
５６を介して体積補償油室５３内へ吸入され、この体積
補償油室５３内に空気の混入の少ない作動油が満たされ
る。
【００５９】次に、エアーバルブ７１を閉弁し、その
後、ピストンロッド１４にピストン１３及び減衰バルブ
３１、３２等、並びにロッドガイド１５及びオイルシー
ル１８等を取り付けたコンプリート体を、シリンダの開
口端側から、作動油を溢水させながらシリンダ１２内へ
挿入する。ロッドガイド１５に装着されたＯリング７２
がシリンダ１２の開口端に至ったときにシリンダ１２か
らの作動油の溢水が防止され、この時点から上記コンプ
リート体を更にシリンダ１２内へ挿入する。すると、ブ
ラダ５２は、コンプリート体のＯリング７２がシリンダ
１２の開口端に至ってからロッドガイド１５がストッパ
リング１６に位置決めされるまでの容積相当分の作動油
（Ｌ×シリンダ１２の内径）の容積分だけ、成形時の標
準状態に対し膨張する。尚、コンプリート体をシリンダ
１２内へ挿入する際には、エアーバルブ７１を開弁させ
た状態であってもよい。
後、ピストンロッド１４にピストン１３及び減衰バルブ
３１、３２等、並びにロッドガイド１５及びオイルシー
ル１８等を取り付けたコンプリート体を、シリンダの開
口端側から、作動油を溢水させながらシリンダ１２内へ
挿入する。ロッドガイド１５に装着されたＯリング７２
がシリンダ１２の開口端に至ったときにシリンダ１２か
らの作動油の溢水が防止され、この時点から上記コンプ
リート体を更にシリンダ１２内へ挿入する。すると、ブ
ラダ５２は、コンプリート体のＯリング７２がシリンダ
１２の開口端に至ってからロッドガイド１５がストッパ
リング１６に位置決めされるまでの容積相当分の作動油
（Ｌ×シリンダ１２の内径）の容積分だけ、成形時の標
準状態に対し膨張する。尚、コンプリート体をシリンダ
１２内へ挿入する際には、エアーバルブ７１を開弁させ
た状態であってもよい。
【００６０】次に、ドレンボルト６６をドレン孔６５
から離脱させ、エアーバルブ７１を開弁して気体室５５
内を大気圧に設定して、気体室５５内の大気圧と標準状
態に縮径するブラダ５２の張力との作用で、シリンダ１
２内の作動油をドレン孔６５から排出する。ブラダ５２
が成形時の標準状態まで収縮すると、ドレン孔６５から
の作動油の排出が終了する。
から離脱させ、エアーバルブ７１を開弁して気体室５５
内を大気圧に設定して、気体室５５内の大気圧と標準状
態に縮径するブラダ５２の張力との作用で、シリンダ１
２内の作動油をドレン孔６５から排出する。ブラダ５２
が成形時の標準状態まで収縮すると、ドレン孔６５から
の作動油の排出が終了する。
【００６１】この時点で、ドレン孔６５にドレンボル
ト６６を挿入固定することにより、油圧緩衝器１０の最
伸長状態におけるシリンダ１２内の作動油量が決定され
る。
ト６６を挿入固定することにより、油圧緩衝器１０の最
伸長状態におけるシリンダ１２内の作動油量が決定され
る。
【００６２】最後に、エアバルブ７０を介してリザー
バ室５０の気体室５５内へ窒素ガスを封入し、気体室５
５内を所定圧力に設定する。
バ室５０の気体室５５内へ窒素ガスを封入し、気体室５
５内を所定圧力に設定する。
【００６３】上記実施の形態によれば、次の(1) 〜(10)
の効果を奏する。 (1) リザーバ室５０がシリンダ１２の外周に設置され
て、シリンダ１２と並列に配置されたので、単筒式の油
圧緩衝器１０にあっても、油圧緩衝器１０の全長を短く
設計できる。この結果、油圧緩衝器１０が使用される自
動二輪車のシート高を低く設計できるとともに、この自
動二輪車のロードクリアランスを大きく設定できるの
で、特に岩山等の荒れ地走行を主目的としたトライアル
バイクに好適である。
の効果を奏する。 (1) リザーバ室５０がシリンダ１２の外周に設置され
て、シリンダ１２と並列に配置されたので、単筒式の油
圧緩衝器１０にあっても、油圧緩衝器１０の全長を短く
設計できる。この結果、油圧緩衝器１０が使用される自
動二輪車のシート高を低く設計できるとともに、この自
動二輪車のロードクリアランスを大きく設定できるの
で、特に岩山等の荒れ地走行を主目的としたトライアル
バイクに好適である。
【００６４】(2) リザーバ室５０の体積補償油室５３
が、油圧緩衝器１０の最伸長状態で樽形状に構成された
ので、この最伸長時にブラダ５２が、シリンダ１２に形
成された連通孔５６の開口部に吸着されることがない。
このため、ブラダ５２が連通孔５６の開口部に吸着され
て、ブラダ５２の内周面に開口部の跡が生じてブラダ５
２が損傷したり、油圧緩衝器１０が最伸長状態から圧縮
行程へ移行したときにも、ブラダ５２が連通孔５６の開
口部に吸着されたままで、ブラダ５２の拡縮運動が阻害
されて、油圧緩衝器１０の作動に支障が生ずる現象を回
避できる。
が、油圧緩衝器１０の最伸長状態で樽形状に構成された
ので、この最伸長時にブラダ５２が、シリンダ１２に形
成された連通孔５６の開口部に吸着されることがない。
このため、ブラダ５２が連通孔５６の開口部に吸着され
て、ブラダ５２の内周面に開口部の跡が生じてブラダ５
２が損傷したり、油圧緩衝器１０が最伸長状態から圧縮
行程へ移行したときにも、ブラダ５２が連通孔５６の開
口部に吸着されたままで、ブラダ５２の拡縮運動が阻害
されて、油圧緩衝器１０の作動に支障が生ずる現象を回
避できる。
【００６５】(3) また、最伸長時に体積補償油室が確保
されているので、最伸長状態から圧縮される場合にもブ
ラダ５２の受圧面積が大きいので、最伸長時にシリンダ
１２の外周面に密着する直円筒状のブラダ５２のよう
に、連通孔５６に対向する部分に局所的に圧力が作用す
ることがなく、ブラダ５２の耐久性が大きくなる。
されているので、最伸長状態から圧縮される場合にもブ
ラダ５２の受圧面積が大きいので、最伸長時にシリンダ
１２の外周面に密着する直円筒状のブラダ５２のよう
に、連通孔５６に対向する部分に局所的に圧力が作用す
ることがなく、ブラダ５２の耐久性が大きくなる。
【００６６】(4) 成形状態において略樽状をなし、且
つ、ブラダ５２が最伸長時において成形状態の略樽状を
なすように体積補償油室５３が設定されるので、成形状
態において直円筒形状のブラダに比べ、同一の体積補償
油量に対しては受圧面積が大きくなり、ブラダ５２の膨
張率が小さくなってブラダ５２の耐久性が向上する。
つ、ブラダ５２が最伸長時において成形状態の略樽状を
なすように体積補償油室５３が設定されるので、成形状
態において直円筒形状のブラダに比べ、同一の体積補償
油量に対しては受圧面積が大きくなり、ブラダ５２の膨
張率が小さくなってブラダ５２の耐久性が向上する。
【００６７】(5) ブラダ５２が略樽状なので耐圧性が大
きく、高圧の気体を封入できる。
きく、高圧の気体を封入できる。
【００６８】(6) ブラダ５２には内周面にリブ６０が突
設されたので、例えば油圧緩衝器１０の長年の使用によ
りシリンダ１２内の作動油量が減少して、油圧緩衝器１
０の最伸長時にリザーバ室５０の体積補償油室５３が樽
形状を維持できず、ブラダ５２がシリンダ１２の外周面
に接触しようとしても、突設されたリブ６０がシリンダ
１２の外周面に接触する。この結果、ブラダ５２の内周
面がシリンダ１２の連通孔５６の開口部に吸着されるこ
とがないので、ブラダ５２の損傷や油圧緩衝器１０の作
動不良を回避できることになり、ブラダ５２のリブ６０
がフェールセーフ機能を果たす。
設されたので、例えば油圧緩衝器１０の長年の使用によ
りシリンダ１２内の作動油量が減少して、油圧緩衝器１
０の最伸長時にリザーバ室５０の体積補償油室５３が樽
形状を維持できず、ブラダ５２がシリンダ１２の外周面
に接触しようとしても、突設されたリブ６０がシリンダ
１２の外周面に接触する。この結果、ブラダ５２の内周
面がシリンダ１２の連通孔５６の開口部に吸着されるこ
とがないので、ブラダ５２の損傷や油圧緩衝器１０の作
動不良を回避できることになり、ブラダ５２のリブ６０
がフェールセーフ機能を果たす。
【００６９】(7) 連通孔５６を通る環状溝６１がシリン
ダ１２の外周面よりも小径なので、ブラダ５２がシリン
ダ１２の軸方向に挿入されるとき、ブラダ５２のシール
部５９は、環状溝６１に至ると拡径が抑えられることに
なり、連通孔５６を通過する際に、この連通孔５６の開
口部によって損傷をこうむることがない。
ダ１２の外周面よりも小径なので、ブラダ５２がシリン
ダ１２の軸方向に挿入されるとき、ブラダ５２のシール
部５９は、環状溝６１に至ると拡径が抑えられることに
なり、連通孔５６を通過する際に、この連通孔５６の開
口部によって損傷をこうむることがない。
【００７０】(8) ブラダ５２のシール部５９は、リザー
バ室５０の体積補償油室５３を液密に構成するととも
に、リザーバケース５１により径方向に圧縮されて、そ
のフリクションによりリザーバケース５１をシリンダ１
２に固着させ、リザーバケース５１の軸方向の移動を阻
止し回り止めを果たす。このため、リザーバケース５１
の一端部をシリンダ１２のストッパ部６３に当接させ、
他端側の係合部６９の切欠き６８を、シリンダ１２の厚
肉部６４に挿入固定されたドレンボルト６６の頭部に当
接させることによって、ドレンボルト６６が 1本であっ
ても、リザーバケース５１をシリンダ１２に確実に固定
でき、リザーバケース５１の固定構造を簡素化できる。
バ室５０の体積補償油室５３を液密に構成するととも
に、リザーバケース５１により径方向に圧縮されて、そ
のフリクションによりリザーバケース５１をシリンダ１
２に固着させ、リザーバケース５１の軸方向の移動を阻
止し回り止めを果たす。このため、リザーバケース５１
の一端部をシリンダ１２のストッパ部６３に当接させ、
他端側の係合部６９の切欠き６８を、シリンダ１２の厚
肉部６４に挿入固定されたドレンボルト６６の頭部に当
接させることによって、ドレンボルト６６が 1本であっ
ても、リザーバケース５１をシリンダ１２に確実に固定
でき、リザーバケース５１の固定構造を簡素化できる。
【００７１】(9) リザーバケース５１の固定を確実化す
るボルトがドレンボルト６６によって兼用されるので、
部品点数を削減でき、リザーバケース固定構造を簡素化
できる。
るボルトがドレンボルト６６によって兼用されるので、
部品点数を削減でき、リザーバケース固定構造を簡素化
できる。
【００７２】(10)仮に、ブラダ５２を成形時の標準状態
としてシリンダ１２内及びリザーバ室５０の体積補償油
室５３内へ作動油を充填すると、体積補償油室５３内へ
作動油が導入される連通孔５６から体積補償油室５３内
の空気が排出されにくく、体積補償油室５３内に導入さ
れた作動油中に空気が多量に混入され易い。これに対
し、本実施の形態では、先ず、ブラダ５２をシリンダ１
２の外周面に密着させた状態でシリンダ１２内に作動油
を充填し、次に、ブラダ５２を成形時の標準状態に戻
し、このときの体積補償油室５３の負圧の作用によりシ
リンダ１２内の作動油を体積補償油室５３内に導入させ
ることから、体積補償油室５３内には作動油導入前に空
気が殆ど存在しないので、体積補償油室５３内に導入さ
れた作動油への空気の混入を確実に防止することができ
る。
としてシリンダ１２内及びリザーバ室５０の体積補償油
室５３内へ作動油を充填すると、体積補償油室５３内へ
作動油が導入される連通孔５６から体積補償油室５３内
の空気が排出されにくく、体積補償油室５３内に導入さ
れた作動油中に空気が多量に混入され易い。これに対
し、本実施の形態では、先ず、ブラダ５２をシリンダ１
２の外周面に密着させた状態でシリンダ１２内に作動油
を充填し、次に、ブラダ５２を成形時の標準状態に戻
し、このときの体積補償油室５３の負圧の作用によりシ
リンダ１２内の作動油を体積補償油室５３内に導入させ
ることから、体積補償油室５３内には作動油導入前に空
気が殆ど存在しないので、体積補償油室５３内に導入さ
れた作動油への空気の混入を確実に防止することができ
る。
【００７３】尚、上記実施の形態では、ブラダ５２のリ
ブ６０が軸方向に複数本設けられたものを述べたが、 1
本のリブがブラダ５２の内周面に螺線状に突設されても
良い。また、上記実施の形態では、油圧緩衝器１０が自
動二輪車に適用されるものを述べたが、自動四輪車等に
適用されても良い。
ブ６０が軸方向に複数本設けられたものを述べたが、 1
本のリブがブラダ５２の内周面に螺線状に突設されても
良い。また、上記実施の形態では、油圧緩衝器１０が自
動二輪車に適用されるものを述べたが、自動四輪車等に
適用されても良い。
【００７４】
【発明の効果】以上のように、請求項１、２又は３に記
載の発明に係る油圧緩衝器によれば、油圧緩衝器の全長
を短く設定できるとともに、油圧緩衝器１０の作動を良
好に維持でき、且つリザーバ室を構成するブラダの損傷
を防止できる。
載の発明に係る油圧緩衝器によれば、油圧緩衝器の全長
を短く設定できるとともに、油圧緩衝器１０の作動を良
好に維持でき、且つリザーバ室を構成するブラダの損傷
を防止できる。
【００７５】請求項４に記載の発明に係る油圧緩衝器に
よれば、リザーバ室を構成するブラダの、特にシール部
の損傷を回避できる。
よれば、リザーバ室を構成するブラダの、特にシール部
の損傷を回避できる。
【００７６】請求項５又は６に記載の発明に係る油圧緩
衝器によれば、リザーバ室を構成するリザーバケースを
簡単な構造でシリンダに確実に固定することができる。
衝器によれば、リザーバ室を構成するリザーバケースを
簡単な構造でシリンダに確実に固定することができる。
【００７７】請求項７に記載の発明に係る油圧緩衝器へ
の作動油充填方法によれば、リザーバ室の体積補償油室
に充填された作動油中に空気の混入を確実に防止でき
る。
の作動油充填方法によれば、リザーバ室の体積補償油室
に充填された作動油中に空気の混入を確実に防止でき
る。
【図１】図１は、本発明に係る油圧緩衝器の一つの実施
の形態が適用された自動二輪車のリアクッションユニッ
トを示す断面図である。
の形態が適用された自動二輪車のリアクッションユニッ
トを示す断面図である。
【図２】図２は、図１の一部側面図である。
【図３】図３は、図１のシリンダの一部側面図である。
【図４】図４は、図１のリザーバケースを示す平面図で
ある。
ある。
【図５】図５は、図４のV-V 線に沿う断面図である。
【図６】図６は、図１のブラダを示す断面図である。
【図７】図７は、図６のVII-VII 線に沿う断面図であ
る。
る。
１０ 油圧緩衝器 １２ シリンダ １３ ピストン １４ ピストンロッド ２８Ａ ピストン側室 ２８Ｂ ロッド側室 ３１ 圧側減衰バルブ（減衰力発生機構） ３２ 伸側減衰バルブ（減衰力発生機構） ３７ ニードル弁（減衰力発生機構） ５０ リザーバ室 ５１ リザーバケース ５２ ブラダ ５３ 体積補償油室 ５５ 気体室 ５６ 連通孔 ５７ 嵌着部 ５９ シール部 ６０ リブ ６１ 環状溝 ６３ ストッパ部 ６４ 厚肉部 ６６ ドレンボルト ６９ 係合部
Claims (7)
- 【請求項１】 シリンダ内に作動油が充填されるととも
にピストンロッドが挿入され、このピストンロッドの端
部に減衰力発生機構を備えたピストンが設置され、この
ピストンによって上記シリンダ内がピストン側室とロッ
ド側室とに区画され、 上記シリンダ外周にリザーバケースが固定され、このリ
ザーバケース内が筒状のブラダによって内側の体積補償
油室と外側の気体室とに区画されてリザーバ室が構成さ
れ、 上記シリンダには、上記リザーバ室の上記体積補償油室
と上記ピストン側室とを連通する連通孔が形成された単
筒式の油圧緩衝器において、 上記ブラダは略樽形状に成形され、上記リザーバ室の上
記体積補償油室は、上記油圧緩衝器の最伸長状態で、ブ
ラダが成形状態の樽形状をなすように構成されたことを
特徴とする油圧緩衝器。 - 【請求項２】 シリンダに外部からシリンダ内の油量を
調整するドレンボルトを設けたことを特徴とする請求項
１に記載の油圧緩衝器。 - 【請求項３】 上記ブラダは、内周面にリブが突設され
た請求項１又は２に記載の油圧緩衝器。 - 【請求項４】 上記ブラダの両端部には、シリンダの外
径よりも小径で該シリンダの外周面に接触するシール部
が形成されるとともに、 上記シリンダの外周面には、連通孔を通り上記シリンダ
の軸線に直角な方向に延びる環状溝が形成された請求項
１、２又は３に記載の油圧緩衝器。 - 【請求項５】 上記シリンダ外周には、リザーバケース
の一端部を当接するストッパ部が形成されるとともに、
閉塞端側に厚肉部が形成され、 また、上記リザーバケースに装着されるブラダの両端部
には、上記シリンダの外径よりも小径で該シリンダの外
周面に接触するシール部が膨出して形成され、 更に、上記リザーバケースの他端部には、上記シリンダ
の上記厚肉部に径方向に挿入固定されたボルトに当接し
て、該リザーバケースを軸方向に位置決めし且つ回り止
めを果たす係止部が設けられた請求項１〜４のいずれか
に記載の油圧緩衝器。 - 【請求項６】 上記ボルトは、シリンダ内の作動油を排
出可能とするドレンボルトである請求項５に記載の油圧
緩衝器。 - 【請求項７】 シリンダ内に、ピストンロッドの一端部
に連結され且つ減衰力発生機構を備えたピストンが摺動
自在に配設されるとともに、 上記シリンダの外周にリザーバ室が配置され、このリザ
ーバ室内がブラダによって、連通孔を介し上記シリンダ
の内部に連通する体積補償油室と気体室とに区画され、 上記シリンダ内及び上記体積補償油室内に作動油を充填
する油圧緩衝器への作動油充填方法において、 まず、上記リザーバ室の上記気体室を加圧状態として上
記ブラダを上記シリンダの外周面に密着させた状態で、
上記シリンダ内に作動油を充填し、 次に、上記気体室を大気圧状態として、上記ブラダが成
形時の標準状態に戻るときの上記体積補償油室内の負圧
の作用で、上記シリンダ内の作動油を上記連通孔を介し
上記体積補償油室へ導入し充填することを特徴とする油
圧緩衝器への作動油充填方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2986597A JPH10238582A (ja) | 1996-12-27 | 1997-01-30 | 油圧緩衝器及び油圧緩衝器への作動油充填方法 |
| ES97310568T ES2197315T3 (es) | 1996-12-27 | 1997-12-23 | Amortiguador y metodo para cargarlo con fluido hidraulico. |
| EP19970310568 EP0855533B1 (en) | 1996-12-27 | 1997-12-23 | Shock absorber and method for charging hydraulic fluid to shock absorber |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35672296 | 1996-12-27 | ||
| JP8-356722 | 1996-12-27 | ||
| JP2986597A JPH10238582A (ja) | 1996-12-27 | 1997-01-30 | 油圧緩衝器及び油圧緩衝器への作動油充填方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10238582A true JPH10238582A (ja) | 1998-09-08 |
Family
ID=26368119
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2986597A Pending JPH10238582A (ja) | 1996-12-27 | 1997-01-30 | 油圧緩衝器及び油圧緩衝器への作動油充填方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0855533B1 (ja) |
| JP (1) | JPH10238582A (ja) |
| ES (1) | ES2197315T3 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2006132594A (ja) * | 2004-11-02 | 2006-05-25 | Showa Corp | 車両用の油圧緩衝器 |
| JP2009243664A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Fuji Latex Kk | ダンパー装置 |
| JP2015232377A (ja) * | 2014-06-10 | 2015-12-24 | Ｋｙｂ株式会社 | ショックアブソーバ |
Families Citing this family (9)
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|---|---|---|---|---|
| IT1304247B1 (it) * | 1998-12-03 | 2001-03-13 | Marzocchi Spa | Ammortizzatore o sospensione telescopica, di tipo idraulico odidropneumatico, con compensatore incorporato, a basso ingombro, di |
| ITMI20050253U1 (it) * | 2005-07-12 | 2007-01-13 | Piaggio & C Spa | Dispositivo di regolazione dello smorzmento di un ammortizzatore |
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