JPH10237601A

JPH10237601A - 耐中性塩化物腐食性オーステナイト系ステンレス鋼

Info

Publication number: JPH10237601A
Application number: JP4404797A
Authority: JP
Inventors: Hisanobu Hashizume; 寿伸橋詰; Yoshio Taruya; 芳男樽谷
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1997-02-27
Filing date: 1997-02-27
Publication date: 1998-09-08

Abstract

(57)【要約】【課題】中性塩化物環境下において優れた耐隙間腐食性
と耐応力腐食割れ性を備えるとともに耐硫酸露点腐食性
と熱間加工性にも優れるオーステナイト系ステンレス鋼
を提供する。【解決手段】重量%で、C:0.05%以下、Si:1%以下、Mn:2%以
下、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Cr:18〜24%、Ni:16〜26%、M
o:4〜6.5%、N:0.1〜0.3%、Cu:0〜3.0%、W:0〜3.0%、Al:0〜
0.05%、Ca:0〜0.005%、Mg:0〜0.005%、B:0〜0.002%含有す
るとともに、下記(1)、(2)式で示されるPI値とNi-bal.値
が35≦PI≦50、-2.5≦Ni-bal.≦1を満たし、残部がFeお
よび不可避的不純物からなる耐中性塩化物腐食性オース
テナイト系ステンレス鋼。 PI＝Cr＋3.3(Mo＋0.5W)＋16N ・・・(1) Ni-bal.＝Ni＋30
(C＋N)＋0.5Mn−1.1(Cr＋1.5Si＋Mo) ・・・(2)ここで、
上記(1)、(2)式中の元素記号は鋼中における各元素の重
量%示している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐中性塩化物腐食
性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼に関し、特に
火力発電プラントにおいて使用される石炭専焼ボイラー
の脱硫装置、煙道および煙突等の部材として好適なオー
ステナイト系ステンレス鋼に関する。

【０００２】

【従来の技術】火力発電プラントの石炭または重油の専
焼ボイラーの脱硫装置、煙道および煙突等では、排ガス
中に含まれるＳＯ_Xに起因する硫酸露点腐食が発生する
ことが知られている。硫酸露点腐食とは、排ガスが装置
の表面に接して温度が低下し、排ガス中の水分が露点に
達して装置内側の表面で結露し、排ガス中のＳＯ_Xと結
びつき、濃い硫酸となって装置の表面を激しく腐食する
現象である。

【０００３】硫酸露点腐食を防止する鋼として、１重量
％程度（以下、化学組成の％表示は重量％とする。）の
Ｃｒを含有する低合金鋼にＳやＣｕ等を添加した耐硫酸
露点腐食鋼が実用化されている。しかし、耐硫酸露点腐
食鋼は低合金鋼であるため、鋼材表面には腐食生成物が
発生してしまう。この腐食生成物は、専焼ボイラーの煙
突等から外部に飛散して環境問題を引き起こす。

【０００４】硫酸露点腐食を防止したその他の鋼とし
て、特開平４−３４６６３８号公報には、Ｃｕを２％を
超え５％以下含有することで硫酸露点腐食を防止し、Ｃ
ｕの添加による熱間加工性の悪化をＢの添加と、酸素含
有量を低くすることによって防止したオーステナイト系
ステンレス鋼が開示されている。特公平６−８４８５号
公報には、耐全面腐食指数と耐隙間腐食指数を規定する
ことにより、耐硫酸露点腐食、耐全面腐食および耐隙間
腐食に優れるオーステナイト系ステンレス鋼が開示され
ている。

【０００５】一方、石炭を燃料として使用する火力発電
プラントの石炭専焼ボイラー内の脱硫装置、煙道および
煙突等では、前述した硫酸露点腐食の他に、高濃度の中
性塩化物環境下における隙間腐食や応力腐食割れが問題
となる。石炭専焼ボイラーの燃料は、主に海外からの輸
入石炭である。輸入石炭には、貯蔵中および運搬中の自
然発火を防止するために多量の海水が散布されている。
このような輸入石炭を燃焼すると、排ガス中の塩素濃度
が上昇する。この塩素は、排煙脱硫装置で発生する石灰
スラリー中に溶け込み濃縮する。そのため、排煙脱硫装
置の煙道や煙突の部材は、ＣａＣｌ₂やＭｇＣｌ₂を主体
とした中性塩化物水溶液環境下にさらされている。

【０００６】中性塩化物水溶液環境下では、排煙脱硫装
置の煙道や煙突の部材同士の接続部分等に隙間腐食と応
力腐食割れが起こりやすくなる。隙間腐食は、隙間部の
溶存酸素が減少することにより起こる。隙間部で溶存酸
素が減少すれば、ステンレス鋼の不動態皮膜は局部的に
破壊され、Ｆｅイオンが溶出する。中性塩化物水溶液環
境下では隙間部にＣｌイオンが存在しているので、電気
的中性を維持するためにＦｅイオンは一層溶出し、腐食
が進行する。一方、応力腐食割れは、材料の切り欠き部
から起こるので、隙間腐食が進行している部分は、同時
に応力腐食割れを起こしやすい部分となる。

【０００７】前述した特開平４−３４６６３８号公報や
特公平６−８４８５号公報に記載されているオーステナ
イト系ステンレス鋼は、あくまで耐硫酸露点腐食性を改
善する目的で開発された鋼であって、石炭専焼ボイラー
のような中性塩化物環境下で使用する部材に発生する隙
間腐食や応力腐食割れを防止できない。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、中性
塩化物環境下において優れた耐隙間腐食性と耐応力腐食
割れ性を備えるとともに耐硫酸露点腐食性と熱間加工性
にも優れるオーステナイト系ステンレス鋼を提供するこ
とである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
オーステナイト系ステンレス鋼にある。

【００１０】『重量％で、Ｃ：０.０５％以下、Ｓｉ：
１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０.０３％以下、Ｓ：
０.０１％以下、Ｃｒ：１８〜２４％、Ｎｉ：１６〜２
６％、Ｍｏ：４〜６.５％、Ｎ：０.１〜０.３％、Ｃ
ｕ：０〜３％、Ｗ：０〜３％、Ａｌ：０〜０.０５％、
Ｃａ：０〜０.００５％、Ｍｇ：０〜０.００５％、
Ｂ：０〜０.００２％含有するとともに、下記(１)、
(２)式で示されるＰＩ値とＮｉ-bal.値が３５≦ＰＩ≦
５０、−２.５≦Ｎｉ-bal.≦１を満たし、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなる耐中性塩化物腐食性オース
テナイト系ステンレス鋼。

【００１１】 PI＝Cr＋3.3(Mo＋0.5W)＋16N ・・・・・・・ (１) Ni-bal.＝Ni＋30(C＋N)＋0.5Mn−1.1(Cr＋1.5Si＋Mo) ・・・・・・・（２）ここで、上記（１）、（２）式中の元素記号は鋼中にお
ける各元素の重量％を表す。』本発明のオーステナイト系ステンレス鋼（以下、本発明
鋼ともいう。）では、下記の技術手段により、耐隙間腐
食性、耐応力腐食割れ性、耐硫酸露点腐食性および熱間
加工性を向上させている。

【００１２】（Ａ）耐隙間腐食性本発明鋼は、前記（１）式のＰＩ値を３５以上に規定し
ているので、石炭専焼ボイラー等の中性塩化物水溶液に
接する部材に使用しても、十分な耐隙間腐食性を維持で
きる。これは、部材同士の接続部、すなわちフランジ部
や溶接部等の隙間部でも本発明鋼の表面が不動態化し続
けるからである。なお、本発明鋼でいうＰＩ値とは、ス
テンレス鋼の耐食性を改善するＣｒ、Ｍｏ、ＮおよびＷ
をＣｒ当量として表した値である。

【００１３】（Ｂ）耐応力腐食割れ性石炭専焼ボイラー用部材には、数１０Ｎ/mm²の応力がか
かる。このような応力負荷条件下であっても、本発明鋼
は、前記（１）式のＰＩ値を３５以上に規定するととも
に、Ｎｉ含有量を１６％以上にすることによって、石炭
専焼ボイラー等の部材としての十分な耐応力腐食割れ性
を維持できる。ＰＩ値を３５以上に規定すれば、上記
（Ａ）で述べたように、耐隙間腐食性が向上する。応力
腐食割れは、隙間腐食を起こして切り欠き状になった部
分を起点として発生することが多いので、隙間腐食を未
然に防ぐことが応力腐食割れを防止することにもなる。

【００１４】したがって、本発明鋼は、耐応力腐食割れ
性を向上させるためにＰＩ値を３５以上に規定する。ま
た、中性塩化物環境において応力腐食割れ抑制効果の大
きいＮｉ量も併せて規定することで優れた耐応力腐食割
れ性を得ている。

【００１５】（Ｃ）耐硫酸露点腐食性本発明鋼は、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６系鋼に比べ
て、鋼中のＣｒ、ＮｉおよびＭｏの含有量が高い。この
ために、硫酸浸漬環境での耐食性が優れており、石炭専
焼用ボイラー用等の部材として十分な耐硫酸露点腐食性
を備えている。また、鋼中にＣｕを含有させることによ
り、耐硫酸露点腐食性がさらに向上する。

【００１６】（Ｄ）熱間加工性Ｃｒ、ＮｉおよびＭｏの含有量が多いステンレス鋼は、
熱間鍛造時や熱間圧延時に割れが生じ易い。しかし、本
発明鋼では、（２）式で定義するＮｉ-bal. 値を−０.
２５から１までの範囲に規定することにより、熱間加
工性を向上させている。（２）式のＮｉ-bal.値とは、
オーステナイト生成元素である、Ｎｉ、Ｃ、ＮおよびＭ
ｎの含有量にそれぞれの定数を乗したものの和からδ-
フェライトの生成元素であるＣｒ、ＳｉおよびＭｏの含
有量にそれぞれの定数を乗じたものの和を減じて求まる
値であって、オーステナイトの生成しやすさを表す指数
となる値である。Ｎｉ-bal.値が−０.２５から１までの
範囲にあれば、数％のδ- フェライトと残部がオーステ
ナイトの相となり、熱間加工性が良好となる。

【００１７】

【発明の実施の形態】中性塩環境下での耐隙間腐食性、
耐応力腐食割れ性、耐硫酸露点腐食性および熱間加工性
におよぼす本発明鋼の各合金元素の影響とその含有量に
ついて説明する。

【００１８】Ｃ：０.０５％以下Ｃは、耐隙間腐食性と耐応力腐食割れ性を悪化させるの
で、０．０５％以下とした。一方、Ｃは本発明鋼の用途
に必要な強度を確保することと商業規模での溶製の容易
さから、０．０１％以上含有させるのが望ましい。

【００１９】Ｓｉ：１％以下Ｓｉは、過剰に含有させると鋼の熱間加工性、靭性、溶
接性を悪化する元素なので含有量の上限を１％とした。
一方、Ｓｉには脱酸作用があり、その効果を発揮させる
ためには０.１％以上含有させるのが望ましい。

【００２０】Ｍｎ：２％以下Ｍｎは、オーステナイトを安定化させる元素であり、同
様の効果がある高価なＮｉの量を低減させるためにも添
加するのが望ましい。しかし、過剰に含有させると鋼の
耐隙間腐食性と耐応力腐食割れ性を悪化させるので、含
有量の上限を２％とした。一方、ＭｎはＳｉと同様に脱
酸作用があり、その効果を発揮させるためには、０.１
％以上含有させるのが望ましい。

【００２１】Ｐ：０.０３％以下Ｐは、鋼の製造過程で完全に除去することが困難な不可
避的不純物の１つであり、耐隙間腐食性、耐応力腐食割
れ性および熱間加工性を悪化させる。したがって、含有
量を０.０３％以下とした。

【００２２】Ｓ：０.０１％以下Ｓも鋼の製造過程で完全に除去することが困難な不可避
的不純物の１つである。Ｓが鋼中に多く存在するとＭｎ
と結びついてＭｎＳとなる。ＭｎＳは、耐隙間腐食性を
著しく悪化させる。したがって、Ｓの含有量を０.０１
％以下とした。

【００２３】Ｃｒ：１８〜２４％Ｃｒは、中性塩化物環境における耐隙間腐食性、耐応力
腐食割れ性および耐硫酸露点腐食性を改善する元素の一
つである。中性塩化物環境下でも高い耐隙間腐食性を維
持するためには、Ｎｉ、ＭｏおよびＮを共存させてもＣ
ｒを１８％以上含有させる必要がある。Ｃｒを含有させ
るほど耐食性は向上するが、２４％を超えるとδ- フェ
ライトフェライト相が多量に生成して、熱間加工性が悪
化する。したがって、Ｃｒの含有量を１８〜２４％とし
た。

【００２４】Ｎｉ：１６〜２６％Ｎｉは、オーステナイトを安定化させる元素である。ま
た、Ｎｉは、中性塩化物環境下での耐応力腐食割れ性や
耐硫酸露点腐食性を向上させる。中性塩化物環境下にお
いて必要な耐応力腐食割れ性を維持するためには、Ｎｉ
を１６％以上含有させる必要がある。しかし、２６％を
超えて含有させてもその効果は飽和し、製造コストが上
昇するだけなので、上限を２６％とした。

【００２５】Ｍｏ：４〜６.５％Ｍｏは、中性塩化物環境下における耐隙間腐食性と耐応
力腐食割れ性を改善する元素の一つである。本発明鋼の
使用環境である中性塩化物環境において必要な耐隙間腐
食性と耐応力腐食割れ性を維持するためには、Ｍｏを４
％以上含有させる必要がある。しかし、６．５％を超え
て含有させてもその効果は飽和し、製造コストが上昇す
るだけなので、上限を６．５％とした。

【００２６】Ｎ：０.１〜０.３％Ｎは、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏと共存することにより耐食性を
向上させる。特に、中性塩化物環境における耐隙間腐食
性を向上させる。その効果は、０.１％以上含有させる
ことにより発揮される。しかし、含有量が０.３％を超
えるとその効果が飽和するばかりか、ステンレス鋼の結
晶粒界で窒化物となり、耐隙間腐食性、耐応力腐食割れ
性や熱間加工性を悪化させるので、含有量の上限を０.
３％とした。

【００２７】Ｃｕ：０〜３％Ｃｕは、添加しなくてもよいが、耐硫酸露点腐食性、耐
隙間腐食性および耐応力腐食割れ性を向上させるので、
添加するのが望ましい。その効果を十分発揮させるに
は、０．５％以上含有させるのがよい。しかし、３％を
超えて含有させると熱間加工性や溶接性を悪化させる。
したがって、上限を３％とした。

【００２８】Ｗ：０〜３％Ｗの添加も必須ではないが、耐隙間腐食性と耐応力腐食
割れ性を向上させるので、添加するのが望ましい。その
効果を十分発揮させるには、０．５％以上含有させるの
がよい。しかし、３％を超えて含有させてもその効果は
飽和し、製造コストを上昇させるだけである。したがっ
て、上限を３％とした。

【００２９】Ａｌ：０〜０.０５％Ａｌは、脱酸作用があるので必要に応じて添加する。そ
の効果を十分発揮させるには、０.００５％以上含有さ
せるのがよい。しかし、０.０５％を超えて含有させて
も脱酸効果が飽和するばかりか、溶接性を悪化させるの
で、上限を０.０５％とした。

【００３０】Ｃａ：０〜０.００５％Ｃａは、脱酸、脱硫元素として必要に応じて添加する元
素である。また熱間加工性を改善する効果もある。これ
らの効果を十分発揮させるには、０.０００２％以上含
有させるのがよい。しかし、０.００５％超えるとその
効果が飽和する。したがって、含有量の上限を０.００
５％とした。

【００３１】Ｍｇ：０〜０.００５％Ｍｇは、脱酸、脱硫元素として必要に応じて添加する元
素である。また熱間加工性を改善する効果もある。これ
らの効果を十分発揮させるには、０.０００２％以上含
有させるのがよい。しかし、０.００５％超えるとその
効果が飽和する。したがって、含有量の上限を０.００
５％とした。

【００３２】Ｂ：０〜０.００２％Ｂは、熱間加工性を改善するので、必要に応じて添加す
る元素である。その効果を十分発揮させるには、０.０
００２％以上含有させるのがよい。しかし、含有量が
０.００２％を超えると炭化物の粒界析出を促進して耐
隙間腐食性と耐応力腐食割れ性を悪化させる。したがっ
て、Ｂの含有量の上限を０.００２％とした。

【００３３】ＰＩ値：３５≦ＰＩ≦５０中性塩化物環境において必要な耐隙間腐食性と耐応力腐
食割れ性を維持するためには、本発明鋼の各元素の含有
量を上記の規定範囲内にする他に、前記（１）式で示さ
れるＰＩ値が３５以上５０以下となるように各元素の含
有量を調整する必要がある。ＰＩ値が３５未満では、耐
隙間腐食性と耐応力腐食割れ性が不十分である。一方、
ＰＩ値が５０を超えると、原料コストを上昇させるばか
りか、熱間加工性も悪化させてしまう。したがって、Ｐ
Ｉ値の上限を５０とした。

【００３４】Ｎｉ-bal.値：−２.５≦Ｎｉ-bal.≦１良好な熱間加工性を確保するためには、本発明鋼の各元
素の含有量を上記の規定範囲内にする他に、前記（２）
式で示されるＮｉ-bal.値が−０.２５以上１以下となる
ように各元素の含有量を調整する必要がある。Ｎｉ-ba
l.値が−０.２５未満でも１を超えても熱間鍛造時や熱
間圧延時に割れが生じる。

【００３５】

【実施例】本発明鋼を溶製し、厚板にした後、耐隙間腐
食性、耐応力腐食割れ性、耐硫酸露点腐食性および熱間
加工性を調査した。

【００３６】表１に、真空溶解法により溶製した本発明
鋼と本発明鋼の組成とは異なる比較のための鋼（以下、
比較鋼と略す。）の化学組成を示した。この溶製鋼に通
常の方法で熱間鍛造を施した後、熱間圧延を行って厚さ
６ｍｍの熱延板に成形した。熱間圧延の際には、熱延板
に発生した割れを目視で観察した。その後、熱延板に１
１５０℃で３０分の固溶化熱処理を施した。

【００３７】

【表１】

【００３８】（ａ）耐隙間腐食性について本発明鋼と比較鋼の熱延板から図１で示す２つのサイズ
の試験片を切り出し、＃６００番のエメリー紙まで湿式
研磨を施し、アセトン脱脂した。２つのサイズの試験片
をボルトで拘束することにより隙間部を再現した。な
お、ボルトにはテフロンワッシャーを咬ませて絶縁し
た。隙間腐食試験は、排煙脱硫装置の煙道や煙突部の実
際の乾燥、湿潤の繰り返し状況を想定して、塩水噴霧−
乾燥−湿潤を１４４サイクル(７２０ｈ)で行った。塩水
は、石炭専焼ボイラーの排煙脱硫装置の石灰スラリー内
の塩素イオン濃度と同程度となるように、ＣａＣｌ₂と
ＭｇＣｌ₂を５：１の比率で蒸留水中に添加し、硫酸を
用いて溶液のｐＨを５に調整し、塩素イオン濃度を２０
０００ppmとした。

【００３９】試験後の減重量を測定し、腐食は隙間部の
みで発生していると仮定して、減重量を隙間部の総面積
で割った値（以下、腐食減量という。）で耐隙間腐食性
を評価した。その結果を表２に示した。

【００４０】

【表２】

【００４１】本発明鋼は、腐食減量が全て３．２ｇ／ｍ
²以下であり、良好な耐隙間腐食性を示した。一方、比
較鋼１５〜１８および２０は、腐食減量が３．７ｇ／ｍ
²を超えており、耐隙間腐食性に劣っている。

【００４２】また、本発明鋼と比較鋼のＰＩ値と腐食減
量の関係も調査した。その結果を図２に示した。ＰＩ値
が３５以上になると、腐食減量が３．２ｇ／ｍ²以下に
なることが分かった。

【００４３】（ｂ）耐応力腐食割れ性についてＵベンド試験法にて応力腐食割れ試験を行った。試験片
は、図３で示すように、熱延板から横１０ｍｍ、縦７５
ｍｍの形状に切り出し、＃６００番のエメリー紙まで湿
式研磨してアセトン脱脂し、２枚の試験片の間にテフロ
ンシートを挟んだ後、ポンチとローラーでＵ字に曲げ、
さらにボルトでＵ字の間隔を５mm狭めて応力を負荷した
ものとした。中性塩化物環境下での応力腐食割れは、隙
間部でより激しく発生するので、試験片に応力を負荷す
るとともに、隙間部も形成したのである。

【００４４】上記（Ａ）と同様の塩素イオン濃度が２０
０００ppm の塩水を使用して塩水噴霧−乾燥−湿潤を１
４４サイクル(７２０ｈ)行って、応力腐食割れの発生の
有無を調査した。あわせて、隙間部の腐食減量も測定し
た。結果を表２に示した。本発明鋼には、応力腐食割れ
は発生しなかった。隙間部の腐食減量も２ｇ／ｍ²以下
と良好であった。一方、比較鋼１、１９および２０に
は、応力腐食割れが発生した。

【００４５】（ｃ）熱間加工性について熱間圧延時に熱延板に発生する割れを観察した。結果を
表２に示した。本発明鋼の熱延板には割れが発生しなか
った。一方、比較鋼２０、２１の熱延板は、Ｎｉ-bal.
が−２.５を下回っているために割れが発生した。比較
鋼２２の熱延板はＮｉ-bal.が１を超えているので割れ
が生じた。

【００４６】（ｄ）耐硫酸露点腐食性について本発明鋼と比較鋼の熱延板から試験片を切り出し、硫酸
に浸漬して耐硫酸露点腐食性を調査した。試験片は、熱
延板から横１０ｍｍ、縦４０ｍｍの形状に切り出した
後、＃６００番のエメリー紙まで湿式研磨し、アセトン
脱脂したものとした。本発明鋼と比較鋼の試験片を８０
％、１４０℃の硫酸水溶液に４ｈ浸漬した後に腐食速度
を測定した。腐食速度は１ｈ当たりの腐食減量[ｇ/m²・
h] で表している。試験結果を表２に示した。本発明鋼
の腐食速度は、全て１００g/m²/h未満であり、良好な耐
硫酸露点腐食性を示した。一方、比較鋼１５〜１８、２
０および２２は、腐食速度が１００g/m²/hを超えてお
り、耐硫酸露点腐食性が不十分である。

【００４７】

【発明の効果】本発明のオーステナイト系ステンレス鋼
は、中性塩化物環境下において優れた耐隙間腐食性と耐
応力腐食割れ性を備えるとともに耐硫酸露点腐食性と熱
間加工性を持つので、石炭専焼ボイラー用の部材等の中
性塩化物環境下で用いられる部材として好適である。

【図面の簡単な説明】

【図１】隙間腐食試験片を示す図である。

【図２】隙間腐食試験後の腐食減量とＰＩ値との関係を
示す図である。

【図３】応力腐食割れ試験の試験片と応力負荷状態を示
す図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０.０５％以下、Ｓｉ：１
％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０.０３％以下、Ｓ：０.
０１％以下、Ｃｒ：１８〜２４％、Ｎｉ：１６〜２６
％、Ｍｏ：４〜６.５％、Ｎ：０.１〜０.３％、Ｃｕ：
０〜３％、Ｗ：０〜３％、Ａｌ：０〜０.０５％、Ｃ
ａ：０〜０.００５％、Ｍｇ：０〜０.００５％、Ｂ：
０〜０.００２％含有するとともに、下記(１)、(２)式
で示されるＰＩ値とＮｉ-bal.値が３５≦ＰＩ≦５０、
−２.５≦Ｎｉ-bal. ≦１を満たし、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする耐中性塩化物
腐食性オーステナイト系ステンレス鋼。 PI＝Cr＋3.3(Mo＋0.5W)＋16N ・・・・・・・ (１) Ni-bal.＝Ni＋30(C＋N)＋0.5Mn−1.1(Cr＋1.5Si＋Mo) ・・・・・・・（２）ここで、上記（１）、（２）式中の元素記号は鋼中にお
ける各元素の重量％を表す。