JPH10231799A - Electric cleaner and power blower - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an electric cleaner with a small size and a large suction power. SOLUTION: In this electric cleaner, the dust is collected to the dust collecting part in a main body by an impeller 90 connected directly to an electric motor; and a power blower furnished with a fan casing 92 to cover a diffuser vane 94 and a return guide vane 95 provided between the impeller 90 and the above electric motor, and the impeller 90. In this case, the ratio of the slot width of the diffuser vane 94 and the inner diameter of the inlet of the diffuser vane 94, is made 0.017 to 0.025.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は家庭用電気掃除機及
び掃除機に用いられる送風機に係り、特に吸込仕事率が
大きく、騒音を低減するのに好適な家庭用電気掃除機及
び送風機に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a household vacuum cleaner and a blower used for the vacuum cleaner, and more particularly to a household vacuum cleaner and a blower which have a high suction power and are suitable for reducing noise.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来の電気掃除機の騒音を低減する装置
としては、特開昭58−169426号公報に記載のように、電
動送風機の排気流を整流筒内に通し、整流筒内に設けた
吸音材により、排気口からでる騒音を低減しようとする
ものがある。また、特開昭60−100928号公報に記載のよ
うに電動送風機を覆う電動送風機ケースを設けて、掃除
機本体と弾性支持したものがある。2. Description of the Related Art As a conventional apparatus for reducing the noise of a vacuum cleaner, as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-169426, an exhaust flow of an electric blower is passed through a rectifying cylinder and provided therein. Some sound absorbing materials attempt to reduce noise coming out of the exhaust port. Further, as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 60-100928, there is a type in which an electric blower case is provided to cover the electric blower and is elastically supported by the cleaner main body.

【０００３】一方、従来の家庭用電気掃除機に用いられ
る電動送風機では特開昭59−74396号公報に記載されて
いるように、羽根車の入口部では、側板を子午面から見
て側板外周側から連続した曲線で、しかも、羽根車の内
径に比して大きな半径を持つ曲線で構成されていた。On the other hand, in a conventional electric blower used in a household vacuum cleaner, as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. SHO 59-74396, the side plate at the entrance of the impeller is viewed from the meridional plane and the outer periphery of the side plate. The curve was a continuous curve from the side and had a larger radius than the inner diameter of the impeller.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】特開昭59−74396号公
報に記載のものでは排気騒音を低減することはできる
が、整流筒入口近傍での壁面からの透過音が相対的に大
きくなり易い。また、電動送風機から発生した騒音が、
集塵室の壁面から透過していく成分が相対的に大きくな
り易い。部分的には整流筒により、掃除機本体が２重の
壁面で構成されるが、掃除機として問題となり易い５０
０から２０００Ｈｚの騒音を低減しようとすると、二つ
の壁の間隔を大きくとらねばならなかった。◆又、特開
昭60−100928号公報に記載のものでは、電動送風機から
発生する回転振動音を低減し、二つの壁の間隔を大きく
とることにより、騒音低減が図れるが、排気音の低減
と、集塵室からの透過音が相対的に大きくなるという問
題があった。◆又、特開昭59−74396号公報に記載のも
のでは、羽根車の入口部分ではファンケーシングの覆い
部と羽根車の側板はほぼ垂直に配置されていた。このた
め、軸方向から流入する流れが羽根車入口部で半径方向
に方向転換する際に、側板側で流れが剥離し大きな損失
を発生する。また、羽根車の入口部の流れ状態が悪いた
めに羽根車の羽根数と回転数の積に一致する騒音が増大
しやすかった。また、羽根車の入口とファンケーシング
との重なり長さが羽根車の側板の板厚で決定されるた
め、シール部の長さが１mm弱しかとれないので、漏れ流
量を低減することが困難であった。さらに、漏れ流れが
電動送風機の入口の主流とほぼ垂直になっているので、
流れの剥離が促進されていた。また、側板が子午面から
見て曲線状となっていたので、側板とベーンを取付けて
加締る際に、主板と側板が変形しやすく、羽根車の面振
れが大きくなりやすかった。また、羽根車内のベーンの
端面で隙間が生じて、漏れによる損失が増加しやすかっ
た。◆従来の電動送風機では特開昭59−74396号に示さ
れるように、遠心型送風機の一種でディフューザ翼、戻
り案内翼等の構成は、大型の送風機・圧縮機等のそれら
と似ているが、電気掃除機用の電動送風機では大きさ、
形状等に特に制約がある。通常の遠心送風機・圧縮機で
は、羽根車から吐出される流れが円周方向に対してなす
角度は１０度から３０度程度の値であり、従って、ディ
フューザ翼の入口角もこの値にあわせて設計される。し
かし、電気掃除機用の電動送風機は低比速度（対回転数
に対して圧力が高い割に流量が少ない）であり、一般に
羽根車の出口幅は小さく設計されるが、羽根車の出口幅
を小さくすると羽根車内の摩擦損失が大きくなるので、
羽根幅と羽根出口角を比較的大きくしている。このた
め、家庭用の電気掃除機に用いられる電動送風機では、
羽根車の出口絶対流れ角が６度程度で設計され、ディフ
ューザ入口角は５度程度までのものがある。◆この従来
技術では、電動送風機を小型で回転数を抑えるようにデ
ィフューザの入口角を小さくして、羽根車の圧力係数を
大きくするように設計がなされていた。この圧力係数を
さらに大きくするためには羽根車の出口絶対流速を上げ
る必要がある。これには、２つの方法がある。例えば、
羽根幅を大きく、羽根出口角を同じにして出口絶対流速
を上げる方法、もう１つは、羽根幅を薄くして羽根出口
角を大きくする方法がある。前者の方法は、羽根車の相
対速度が低下するので羽根車内の摩擦損失が低下するが
羽根車出口の絶対流れ角が小さくなり、従来の６度程度
のディフューザ入口角では設計風量点において、羽根車
出口の絶対流れ角と合わなくなり、ディフューザの効率
は設計点の風量より大風量で最大となり効果率を維持す
ることは難しい。さらに、小風量側では効率が著しく低
下すると共にサージングが発生し易くなるという問題が
あった。後者の方法は、翼間流路の幅が小さくなるので
羽根車内の流速が大きくなり摩擦損失が増え、羽根車の
効率が低下するという問題があった。また、圧力係数を
同一にして高出力化を図るには羽根車径を大きくする、
又は、回転数を高くする方法があるが電動送風機が大き
くなるとか、回転数の増加に伴う騒音の増大や電動機の
寿命など信頼性の低下をきたすという問題があった。Although the exhaust gas described in Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 59-74396 can reduce the exhaust noise, the sound transmitted from the wall near the inlet of the rectifying cylinder tends to be relatively large. . Also, the noise generated by the electric blower
The component that passes through the wall of the dust collection chamber tends to be relatively large. Although the main body of the cleaner is composed of a double wall by a part of the rectifying tube, it is likely to cause a problem as a vacuum cleaner.
To reduce the noise from 0 to 2000 Hz, the distance between the two walls had to be large. ◆ In the device described in JP-A-60-100928, noise can be reduced by reducing the rotational vibration noise generated by the electric blower and increasing the distance between the two walls, but the exhaust noise can be reduced. Thus, there is a problem that the transmitted sound from the dust collection chamber becomes relatively large. In the device described in JP-A-59-74396, the cover of the fan casing and the side plate of the impeller are arranged almost vertically at the entrance of the impeller. For this reason, when the flow flowing in from the axial direction changes its direction in the radial direction at the impeller inlet portion, the flow separates on the side plate side, causing a large loss. Further, since the flow state at the inlet of the impeller is poor, noise that matches the product of the number of blades and the number of revolutions of the impeller tends to increase. Further, since the overlap length between the inlet of the impeller and the fan casing is determined by the thickness of the side plate of the impeller, the length of the seal portion can be less than 1 mm, so it is difficult to reduce the leakage flow rate. there were. Furthermore, since the leakage flow is almost perpendicular to the main flow at the entrance of the electric blower,
Flow separation was promoted. Further, since the side plate was curved as viewed from the meridian plane, when the side plate and the vane were attached and caulked, the main plate and the side plate were easily deformed, and the runout of the impeller was likely to increase. In addition, a gap is formed at the end face of the vane in the impeller, and loss due to leakage is likely to increase. ◆ As shown in JP-A-59-74396, a conventional electric blower is a kind of centrifugal blower, and the structure of diffuser blades and return guide blades is similar to those of large blowers and compressors. The size of an electric blower for a vacuum cleaner,
There are particular restrictions on the shape and the like. In a normal centrifugal blower / compressor, the angle formed by the flow discharged from the impeller with respect to the circumferential direction is a value of about 10 to 30 degrees. Therefore, the inlet angle of the diffuser blade is also adjusted to this value. Designed. However, the electric blower for the vacuum cleaner has a low specific speed (the flow rate is small in spite of the high pressure with respect to the rotation speed), and the exit width of the impeller is generally designed to be small. Is small, the friction loss in the impeller increases,
The blade width and blade exit angle are relatively large. For this reason, in an electric blower used for a household vacuum cleaner,
The impeller outlet is designed to have an absolute flow angle of about 6 degrees, and the diffuser inlet angle is up to about 5 degrees. In the prior art, the electric blower is designed to be small in size and reduce the inlet angle of the diffuser so as to suppress the number of rotations, thereby increasing the pressure coefficient of the impeller. In order to further increase the pressure coefficient, it is necessary to increase the absolute flow velocity at the exit of the impeller. There are two ways to do this. For example,
There is a method in which the blade width is increased and the blade outlet angle is the same to increase the absolute outlet flow velocity. Another method is to reduce the blade width and increase the blade outlet angle. In the former method, since the relative speed of the impeller decreases, the friction loss in the impeller decreases, but the absolute flow angle at the exit of the impeller decreases. It becomes inconsistent with the absolute flow angle at the exit of the car, and the efficiency of the diffuser becomes maximum when the air volume is larger than the design air volume, and it is difficult to maintain the efficiency. Further, there is a problem that the efficiency is remarkably reduced on the small air volume side and surging is easily generated. The latter method has a problem that the width of the flow path between the blades is reduced, so that the flow velocity in the impeller is increased, the friction loss is increased, and the efficiency of the impeller is reduced. Also, in order to achieve high output with the same pressure coefficient, increase the impeller diameter,
Alternatively, there is a method of increasing the number of revolutions, but there is a problem in that the electric blower becomes large, or the reliability increases such as an increase in noise due to an increase in the number of revolutions and a life of the electric motor.

【０００５】本発明の第一の目的は、小形で吸込仕事率
の大きい電気掃除機を提供することにある。A first object of the present invention is to provide a small-sized vacuum cleaner having a high suction power.

【０００６】本発明の第二の目的は、電気掃除機の吸込
仕事率を大きくできる電動送風機を提供することにあ
る。A second object of the present invention is to provide an electric blower which can increase the suction power of a vacuum cleaner.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】上記第一の目的は、電動
機に直結された羽根車と、この羽根車と前記電動機の間
に設けたディフューザベーンとリターンガイドベーン及
び羽根車を覆うファンケーシングを備えた電動送風機に
よって、本体内の集塵部に集塵する電気掃除機であっ
て、前記ディフューザベーンのスロート幅とディフュー
ザベーンの入口内径との比を０．０１７から０．０２５
とすることによって達成される。◆また上記第二の目的
は、電動機に直結された羽根車と、この羽根車と前記電
動機の間に設けたディフューザベーンとリターンガイド
ベーン及び羽根車を覆うファンケーシングを備えた電動
送風機であって、前記ディフューザベーンのスロート幅
とディフューザベーンの入口内径との比を０．０１７か
ら０．０２５としたことを特徴とする電動送風機。◆上
記のスロート幅はディフューザのベーンの先端から隣あ
うベーンまでの最短距離である。The first object of the present invention is to provide an impeller directly connected to an electric motor, a diffuser vane provided between the impeller and the electric motor, a return guide vane, and a fan casing for covering the impeller. An electric vacuum cleaner for collecting dust in a dust collecting portion in a main body by using an electric blower provided, wherein a ratio of a throat width of the diffuser vane to an inner diameter of an inlet of the diffuser vane is 0.017 to 0.025.
Is achieved by: The second object is an electric blower including an impeller directly connected to an electric motor, a diffuser vane provided between the impeller and the electric motor, a return guide vane, and a fan casing for covering the impeller. An electric blower, wherein a ratio of a throat width of the diffuser vane to an inner diameter of the inlet of the diffuser vane is set to 0.017 to 0.025. ◆ The above throat width is the shortest distance from the tip of the diffuser vane to the adjacent vane.

【０００８】ディフューザのスロート幅をディフューザ
ベーンの入口内径に比して０．０１７から０．０２５と
したことにより、ディフューザ内に入った流れがスロー
ト部分で急激に加速されることがなく、損失の増加が抑
えられる。また、サージング発生領域が低風量側へ移行
して、掃除機としての作動範囲が広がる。[0008] By setting the throat width of the diffuser to 0.017 to 0.025 in comparison with the inner diameter of the inlet of the diffuser vane, the flow entering the diffuser is not rapidly accelerated in the throat portion, and the loss of the throat is reduced. The increase is suppressed. In addition, the surging occurrence area shifts to the low air volume side, and the operating range of the cleaner increases.

【０００９】[0009]

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を第１図
から第１０図により説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS One embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS.

【００１０】第１図は、本発明の一実施例を示す電気掃
除機の断面図、第２図は、第１図においてＡ方向から見
た横断面図、第３図は、第１図においてＤ方向から見た
縦断面図、第４図は第１図おいてＢ方向らみた横断面図
である。FIG. 1 is a cross-sectional view of a vacuum cleaner showing one embodiment of the present invention, FIG. 2 is a cross-sectional view of FIG. 1 as viewed from a direction A, and FIG. FIG. 4 is a longitudinal sectional view seen from the direction D, and FIG. 4 is a transverse sectional view seen from the direction B in FIG.

【００１１】掃除機本体１は、上ケース２，下ケース３
により構成され、下ケース３の下方には下ケース３と回
動自在に取付けた車輪台４、前方には集塵フィルター５
を交換するための開閉自在な集塵室蓋３２、上ケース２
の上面には持ち運ぶためのハンドル７０を有している。
掃除機本体１の内部には、電気掃除機の駆動源として、
機械的なブラシのない制御応答性の良いインバータ駆動
のブラシレス電動送風機７を内蔵する電動送風機室８，
集塵フィルター５を収納する集塵室９、電源を供給する
電源コード１０を巻き取るコードリール１１、および棚
用吸い口１２を収納する付属部品収納室１３が設けられ
ている。The cleaner body 1 comprises an upper case 2, a lower case 3
A wheel mount 4 rotatably attached to the lower case 3 below the lower case 3, and a dust filter 5 in front of the lower case 3.
Openable dust collection chamber lid 32 and upper case 2 for replacing
Has a handle 70 for carrying it.
Inside the vacuum cleaner main body 1, as a driving source of the vacuum cleaner,
An electric blower room 8 having a built-in inverter-driven brushless electric blower 7 with good control responsiveness without mechanical brushes,
A dust collecting chamber 9 for storing the dust collecting filter 5, a cord reel 11 for winding a power cord 10 for supplying power, and an accessory storage chamber 13 for storing a suction port 12 for a shelf are provided.

【００１２】電動送風機室８は、電動送風機ケース１
６，１７で構成される第１のケースで形成される。電動
送風機ケース１６の側面部１５は略円筒状に構成され、
その反ファン側部の中心近くにブラシレス電動送風機７
を支持する支持部１４ａが形成されている。その支持部
１４ａの内周側は電動送風機ケース１６の１部として凸
面状の曲面１４で形成されている。その支持部１４ａの
外周側は、凹面状の曲面で形成され、側面部１５の内周
とで第１のケースに内蔵する吸音材１８を保持してい
る。一方、電動送風機ケース１７の側面部も略円筒状に
構成され、ブラシレス電動送風機７の吸気側に環状の支
持部１７ｂが形成されている。側面部から支持部１７ｂ
までを凸面状の曲面で構成し、その内側にブラシレス電
動送風機７を支持する環状のリブ１７ａが形成され、こ
のリブ１７ａの外周側凸面状の曲面の内周側とで吸音材
１８を保持している。The electric blower room 8 is provided with an electric blower case 1.
It is formed in a first case composed of 6,17. The side part 15 of the electric blower case 16 is formed in a substantially cylindrical shape,
The brushless electric blower 7 near the center of the opposite side of the fan
Is formed. The inner peripheral side of the support portion 14 a is formed as a part of the electric blower case 16 by a convex curved surface 14. The outer peripheral side of the support portion 14a is formed of a concave curved surface, and the inner peripheral portion of the side surface portion 15 holds the sound absorbing material 18 incorporated in the first case. On the other hand, the side surface of the electric blower case 17 is also formed in a substantially cylindrical shape, and an annular support portion 17b is formed on the intake side of the brushless electric blower 7. Support part 17b from side
Are formed by a convex curved surface, and an annular rib 17a for supporting the brushless electric blower 7 is formed inside the convex curved surface, and the sound absorbing material 18 is held by the inner peripheral side of the convex curved surface on the outer peripheral side of the rib 17a. ing.

【００１３】ブラシレス電動送風機７は、両側を防振ゴ
ム３６，防振ゴム３７を介して電動送風機室８内で防振
支持し、回転振動音が電動送風機ケース１７に直接伝わ
らないようにしている。電動送風機ケース１６，１７
は、それぞれ防振ゴム６８，防振ゴム６９を介して、排
気ダクトカバー２２と仕切板６３とに支持される。この
ような構成によりブラシレス電動送風機７で発生した回
転振動音を効果的に低減できる。また、ブラシレス電動
送風機７からの排気は２ヵ所の尾管３８を通すことによ
り、ブラシレス電動送風機７自体の騒音レベルを低減で
きる。The brushless electric blower 7 supports both sides of the brushless electric blower 7 in the electric blower room 8 via the vibration-proof rubber 36 and the vibration-proof rubber 37 so that the rotational vibration sound is not transmitted directly to the electric blower case 17. . Electric blower cases 16, 17
Are supported by the exhaust duct cover 22 and the partition plate 63 via the vibration isolating rubbers 68 and 69, respectively. With such a configuration, the rotational vibration noise generated by the brushless electric blower 7 can be effectively reduced. Further, the exhaust from the brushless electric blower 7 passes through two tail pipes 38 so that the noise level of the brushless electric blower 7 itself can be reduced.

【００１４】電動送風機室８は、第２図で示すように、
下ケース３内にリング状に構成された排気ダクト室１９
と滑かな曲面の排気管により接続されており、排気ダク
ト室１９の底面側には電動送風機８と同様に、内側に吸
音材２０が取り付けられている。また、電動送風機室８
の排気部には、排気風量を最適に調節して排気音を低減
するための、絞り部２１が電動送風機ケース１６と一体
に構成されている。排気ダクト室１９は、下側を下ケー
ス３で、上側を排気ダクトカバー２２で構成され、排気
空気を下ケース３に設けられた中間排気口２４から下方
の車輪台４とは回動軸２３を中心に回動自在に取付られ
ており、車輪台４には、４ヵ所のキャスター取付部２５
が設けられ、キャスター軸２６を回動中心としてキャス
ター２７の回動が自在になるように構成されている。そ
の外周には家具等への傷付きを防ぐためのバンパー２８
を取付けている。又、下ケース３の下方には、複数個
（通常は３から４個）の車輪２９が設けられ、車輪台４
大の内面上をギャップをもって下ケース３が回動できる
ように構成している。また、この下ケース３と車輪台４
とのギャップ空間を、中間排気口２４から排出された排
気流の分散排気室３０として活用しており、排気口７６
を通って排気空気が外部へ排出される。The electric blower room 8 is, as shown in FIG.
Exhaust duct chamber 19 formed in a ring shape in lower case 3
The exhaust pipe 19 has a smooth curved surface, and a sound absorbing material 20 is attached to the inner side of the bottom surface of the exhaust duct chamber 19, similarly to the electric blower 8. The electric blower room 8
In the exhaust section, a throttle section 21 is integrally formed with the electric blower case 16 for optimally adjusting the exhaust air volume and reducing the exhaust noise. The lower part of the exhaust duct chamber 19 is composed of the lower case 3, and the upper part of the exhaust duct chamber 19 is composed of the exhaust duct cover 22. The wheel mount 4 has four caster mounting portions 25.
Is provided, and the caster 27 is configured to be freely rotatable around the caster shaft 26. A bumper 28 is provided on the outer periphery to prevent damage to furniture and the like.
Is installed. Below the lower case 3, a plurality (usually 3 to 4) of wheels 29 are provided.
The lower case 3 is configured to be rotatable with a gap on the large inner surface. The lower case 3 and the wheel base 4
Is used as the dispersion exhaust chamber 30 for the exhaust gas discharged from the intermediate exhaust port 24.
Exhaust air is exhausted to the outside.

【００１５】集塵室９は、第３図で示すように略円筒状
の映塵ケース（第２のケース）と集塵蓋カバー６の内側
にある集塵蓋３２により構成されている。集塵ケース３
１の側面部は、第３図に示すように４個の大きな曲率半
径を持つ外周側に凸な曲面と、その曲面を連結する４個
の小さな曲率半径を持つ外周側に凸な曲面から形成され
ており、ブラシレス電動送風機７の方向には円錐状のテ
ーパ部と環状の突起部７８を有している。また、集塵ケ
ース３１の壁面は外周がアルミであり、内周側がプラス
チックの２層のもので形成されている。集塵蓋３２に
は、集塵蓋３２の中心より上方に吸気ホース取付口６２
ａが設けられ、その取付口６２ａの周囲は凸面状の曲面
で構成されている。As shown in FIG. 3, the dust collecting chamber 9 includes a substantially cylindrical dust case (second case) and a dust collecting cover 32 inside the dust collecting cover 6. Dust collection case 3
As shown in FIG. 3, the side surface portion 1 is formed of four outwardly convex curved surfaces having a large radius of curvature and four outwardly convex curved surfaces having a small radius of curvature connecting the curved surfaces. In the direction of the brushless electric blower 7, a conical tapered portion and an annular projection 78 are provided. The wall surface of the dust collecting case 31 is formed of aluminum on the outer periphery and two layers of plastic on the inner peripheral side. The dust collection lid 32 has an intake hose attachment port 62 above the center of the dust collection lid 32.
a is provided, and the periphery of the mounting opening 62a is formed by a convex curved surface.

【００１６】集塵室９は、その内側に、高性能フィルタ
ー、すなわち、０.３μｍ程度の塵埃を９９％以上まで
捕集可能なミクロフィルター３３と、一部をフィルター
とした箱状のフィルターケース５８と、この内側に収納
される集塵フィルター５とを有している。フィルターケ
ース５８の吸い込み側外周には機密パッキン３４が設け
られており、集塵室蓋３２と集塵ケース３１に当接させ
ることにより吸気した空気を封止している。また、集塵
ケース３１の突起部７８には、突起部７８を覆うように
形成した防振ゴム３５を嵌着させて、電動送風機ケース
１７の環状の支持部１７ｂの内周に当接させ、集塵室９
の空気洩れを防ぐようにしている。The inside of the dust collecting chamber 9 has a high-performance filter, that is, a micro filter 33 capable of collecting dust of about 0.3 μm up to 99% or more, and a box-shaped filter case partially having a filter. 58, and the dust collection filter 5 housed inside. A confidential packing 34 is provided on the suction side outer periphery of the filter case 58, and seals the sucked air by making contact with the dust collection chamber lid 32 and the dust collection case 31. Further, a vibration isolating rubber 35 formed so as to cover the protrusion 78 is fitted to the protrusion 78 of the dust collecting case 31 and is brought into contact with the inner periphery of the annular support portion 17b of the electric blower case 17, Dust chamber 9
To prevent air leakage.

【００１７】ブラシレス電動送風機７の端部には、回転
子３９の回転数を検知するための位置検出部４０を設け
ている。この部分に細塵が侵入すると位置検出の信頼性
が低下するため、本実施例の場合には、ブラシレス電動
送風機７の吸気側にミクロフィルター３３を配置して、
位置検出部４０への微細塵の侵入を防止している。集塵
蓋カバー６内には、ホース６２を回転自在に取付支持す
るホース差込口４１が設けられ、気密パッキン（吸込
口）４２を介して集塵室蓋３２と気密をとっている。ま
た、集塵蓋３２に取付けた気密パッキン（フィルター）
４３で集塵室蓋３２と紙袋フィルター５の当板部４４の
気密をとっている。At the end of the brushless electric blower 7, a position detector 40 for detecting the number of rotations of the rotor 39 is provided. If fine dust enters this portion, the reliability of position detection is reduced. In the case of this embodiment, a micro filter 33 is arranged on the intake side of the brushless electric blower 7.
The entry of fine dust into the position detection unit 40 is prevented. A hose insertion port 41 for rotatably mounting and supporting a hose 62 is provided in the dust collection lid cover 6, and is airtight with the dust collection chamber lid 32 via an airtight packing (suction port) 42. In addition, an airtight packing (filter) attached to the dust collecting lid 32
At 43, the dust collecting chamber lid 32 and the contact plate portion 44 of the paper bag filter 5 are kept airtight.

【００１８】次に、電気部品関係について説明する。第
５図に本実施例において使用される全体回路図を示す。
第５図において、交流１００ｖ電源４４からの交流電圧
は、コンデンサ４５とリアクトル４６で構成する力率改
善部４７、ノズルフィルター４８を通したのち、整流回
路４９で整流され、平滑用コンデンサ５０により平滑に
されてインバータ回路５１に直流電圧２００ｖが供給さ
れるようになっている。ブラシレス電動送風機７は、２
極の永久磁石から成る回転子３９と、三相の固定子巻線
を有している。ブラシレス電動送風機７の速度制御は、
回転子３９の回転数を検出する位置検出機４０，インバ
ータ回路５１のトランジスタを駆動するベースドライバ
ー５２および、位置検出部４０より得られた検出信号に
基づいてベースドライバー５２を駆動するマイクロコン
ピュータ５３とからなる主要構成要素によって行われ
る。マイクロコンピュータ５３は制御部５４に収納さ
れ、この制御部５４は、実際の使用者が操作する起動ス
イッチ、吸口（図示せず）に設けた回転ブラシ（図示せ
ず）の起動を操作するスイッチ等を含む手元操作回路５
５とつながっている。ブラシレス電動送風機７は、固定
子巻線に流れる電流によって電動機の出力トルクが決ま
るので、印加電流を変えれば出力トルクを可変にでき
る。すなわち、印加電流を調整することにより、電動機
の出力トルクを連続的に任意に変えることができる。
又、インバータの駆動周波数を変えることにより回転速
度を自由にかえることができる。Next, the electrical components will be described. FIG. 5 shows an overall circuit diagram used in this embodiment.
In FIG. 5, an AC voltage from an AC 100 V power supply 44 passes through a power factor improving unit 47 composed of a capacitor 45 and a reactor 46 and a nozzle filter 48, is rectified by a rectifier circuit 49, and is smoothed by a smoothing capacitor 50. Thus, a DC voltage of 200 V is supplied to the inverter circuit 51. The brushless electric blower 7
It has a rotor 39 composed of pole permanent magnets and a three-phase stator winding. The speed control of the brushless electric blower 7
A position detector 40 for detecting the rotation speed of the rotor 39, a base driver 52 for driving a transistor of the inverter circuit 51, and a microcomputer 53 for driving the base driver 52 based on a detection signal obtained from the position detector 40; Is performed by the main components consisting of The microcomputer 53 is housed in a control unit 54. The control unit 54 includes a start switch operated by an actual user, a switch operated to start a rotary brush (not shown) provided in a suction opening (not shown), and the like. Hand operation circuit 5 including
It is connected to 5. Since the output torque of the motor of the brushless electric blower 7 is determined by the current flowing through the stator winding, the output torque can be varied by changing the applied current. That is, by adjusting the applied current, the output torque of the motor can be continuously and arbitrarily changed.
Further, the rotation speed can be freely changed by changing the drive frequency of the inverter.

【００１９】次に、各電気部品の掃除機本体１への実装
について説明する。力率改善用のコンデンサ４５と平滑
用コンデンサ５０は、円筒形状のものが適用されてお
り、第２図に示す如く端子側を上向きにして、金属ケー
ス５７内にテープ５６で固定されて収納されている。イ
ンバータ回路５１は、モジュール化し集塵ケース３１に
直接固定している。ここで、集塵ケース３１は、金属ケ
ースとして、内側（フィルターケース５８側）をプラス
チック材で電気絶縁処理を施している。又、インバータ
回路５１は、内部損失により発熱量を多く、冷却する必
要があるため、集塵ケース３１自体を冷却フィンとして
使用している。しなわち、集塵ケース３１は、常に吸気
により冷却されるのでこの冷却作用を利用している。ま
た、集塵ケース３１内を電気絶縁処理するのは、フィル
ターケース５８がミクロフィルター３３のメンテナンス
等のために集塵ケース３１と着脱自在に構成しているた
めで、インバータ回路５１と集塵ケース３１とは一次的
に電気絶縁しているものの、万一に備え、これを二重に
絶縁するためである。力率改善用のリアクトル４６は、
単品での重量が重いため、下ケース３の回動軸２３上
で、平面方向から見て掃除機本体１の略中央部の最も安
定して強固に支持できる箇所に配置している。ノイズフ
ィルター４８及び整流回路４９は、一つの基板にまとめ
電流基板５９とし、ベースドライバー５２（基板化して
いる）とを、第４図に示す如く、基板上の部品同志が相
対するように組み合わせて、金属ケース６０内に収納し
ている。ここで、金属ケース６０内に収納するのは、電
波障害となるノイズ発生を制御するためである。マイク
ロコンピュータ５３を含む制御部５４は、集塵室８上方
に配置している。尚、コードリール１１及び制御部５４
は、仕切板６３に搭載し、上方をリールカバー６４で保
護している。制御部５４側のリールカバー６４上には、
吸込力の程度を表示するＬＥＤ点灯式のパワーインジケ
ータ６７が設けられている。Next, mounting of each electric component on the cleaner body 1 will be described. The power factor improving capacitor 45 and the smoothing capacitor 50 have a cylindrical shape, and are fixed and accommodated in a metal case 57 with a tape 56 with the terminal side upward as shown in FIG. ing. The inverter circuit 51 is modularized and fixed directly to the dust collecting case 31. Here, the dust collection case 31 is a metal case, and the inside (the filter case 58 side) is subjected to electrical insulation processing using a plastic material. Further, since the inverter circuit 51 generates a large amount of heat due to internal loss and needs to be cooled, the dust collecting case 31 itself is used as a cooling fin. In other words, the dust collecting case 31 utilizes this cooling action because it is always cooled by the intake air. The reason why the inside of the dust collecting case 31 is electrically insulated is that the filter case 58 is detachably attached to the dust collecting case 31 for maintenance of the micro filter 33 and the like. Although 31 is electrically insulated temporarily, this is to double insulate it in case of emergency. The reactor 46 for power factor improvement is
Since the single unit is heavy, it is arranged on the rotating shaft 23 of the lower case 3 at the most stable and firmly supported position in the substantially central portion of the cleaner body 1 when viewed from the plane. The noise filter 48 and the rectifier circuit 49 are combined into a single board to form a current board 59, and a base driver 52 (which is formed as a board) is combined so that the components on the board face each other as shown in FIG. , In a metal case 60. Here, the reason why the battery is housed in the metal case 60 is to control the generation of noise that causes radio interference. The control unit 54 including the microcomputer 53 is disposed above the dust collection chamber 8. The code reel 11 and the control unit 54
Are mounted on a partition plate 63, and the upper part is protected by a reel cover 64. On the reel cover 64 on the control unit 54 side,
An LED lighting type power indicator 67 for indicating the degree of suction force is provided.

【００２０】次に、以上説明してきた電気掃除機内の空
気の流れについて説明する。各図に白抜きの矢印で空気
の流れを示した。吸込気流は、塵埃と共にホース差込口
より集塵室８に流入し、集塵フィルター５とフィルター
ケース５８とで塵埃を濾過したあと、フィルターケース
５８のミクロフィルター３３を通過し、０.３μｍ程度
の微細塵が９９％以上取り除かれた状態で第８図に示す
ように、電動送風機ケース１７に安全保護のために設け
た保護リブ７１間を通ってブラシレス電動送風機７内に
入る。ブラシレス電動送風機７から排出された空気は、
尾管３８を通ったのち、電動送風機室８内に入り、内貼
した吸音材１８により減音された後、排気ダクト室１９
へ滑らかに導かれる。ここで、第２図に示すように、尾
管３８はブラシレス電動送風機７に２ヵ所取付ており電
動送風機室８の排気出口７２の近傍からは一部の排気が
排気ダクト室１９へ直接導かれるが、その他の排気は電
動送風機室８内を時計回りに流れる形で吸音材１８によ
って効果的に吸音される。排気出口７２の近傍から一部
の排気空気を排気ダクト室１９へ直接導く際の風量は、
ブラシレス電動送風機７の性能と電動送風機室８の容積
によって決まるので、ブラシレス電動送風機７の性能が
高く、排気風量が多い場合には、排気空気全体を時計回
りに流すと、排気風速が上がってしまい、吸音材１８に
より吸音効果が減ってしまう場合がある。この場合は、
一部の排気を直接排気ダクト室１９へ導くように構成
し、全体の排気空気の風速を下げて、吸音材１８による
吸音効果を高めて全体の騒音レベルを下げるようにする
のが良い。また、ブラシレス電動送風機７の性能が高
く、排気風速が高い以合でも、電動送風機室８の容積を
大きくすれば、排気空気の風速を適当なものとできるの
で、排気空気全体を時計回りに流して吸音材１８により
効果的に吸音できる。但し、この時は電動送風機室８の
容積を大きくする程、掃除機本体１の寸法が大きくなる
ため取扱性が低下することになるので、ブラシレス電動
送風機７の性能と電動送風機室８の容積のバランスを考
慮して一部の排気空気を直接排気ダクト室１９へ導くよ
うにし、その風量を適切に決めるのが良い。このことを
実現するため排気出口７２には、電動送風機ケース１６
と一体に形成した絞り部２１を設け、この高さを適切に
設定することにより、排気ダクト室１９へ導かれる排気
空気の風速を最適に調節できる。電動送風機室８から排
気ダクト室１９への流路は、第５図で２点鎖線で示すよ
うに、電動送風機ケース１６，１７に形成した比較的大
きな曲率半径をもった排気流路接続部７３で滑らかな流
路となる様に構成されている。排気ダクト室１９は下ケ
ース３と第６図に点線で示す排気ダクトカバー２２で構
成されているが、これに流れ込んだ排気空気は、円環状
の案内リブ６１に沿って下ケース３上を回り、吸音材
（底面）２０によって充分吸音された後、第７図に示す
ように中間排気口２４へ、排気ダクトカバー２２と下ケ
ース３により構成した大きな曲率半径をもった案内部７
４により滑らかに排出され、中間排気口２４より車輪台
４の分散排気室３０へ流入する。ここで、中間排気口２
４には、金網などの素材の整流ネット７５を設けてお
り、これによってスムーズに排気流を分散排気室３０へ
導くことができる。分散排気室３０からは下ケース３と
車輪台４との空間に沿って掃除機本体１の全周に設けた
排気口７６より外部へ排気されるが、排気口７６が全周
に設けられているため、低風速となり、床面の塵埃をま
き上げることは最小に抑えることができる。Next, the flow of air in the vacuum cleaner described above will be described. In each figure, the air flow is indicated by white arrows. The suction airflow flows into the dust collection chamber 8 from the hose insertion port together with the dust, and after the dust is filtered by the dust collection filter 5 and the filter case 58, passes through the micro filter 33 of the filter case 58, and is about 0.3 μm. After 99% or more of the fine dust has been removed, as shown in FIG. 8, the dust enters the brushless electric blower 7 through the protective ribs 71 provided on the electric blower case 17 for safety protection. The air discharged from the brushless electric blower 7 is
After passing through the tail pipe 38, the air enters the electric blower room 8, and after the sound is reduced by the sound absorbing material 18 attached thereto, the exhaust duct room 19 is formed.
It is guided smoothly to Here, as shown in FIG. 2, two tail pipes 38 are attached to the brushless electric blower 7, and a part of the exhaust is directly led to the exhaust duct chamber 19 from near the exhaust outlet 72 of the electric blower chamber 8. However, other exhaust gas is effectively absorbed by the sound absorbing material 18 in a form flowing clockwise in the electric blower room 8. The air volume when directing some exhaust air from the vicinity of the exhaust outlet 72 to the exhaust duct chamber 19 is:
Since the performance of the brushless electric blower 7 and the volume of the electric blower chamber 8 are determined, if the performance of the brushless electric blower 7 is high and the amount of exhaust air is large, if the entire exhaust air is caused to flow clockwise, the exhaust wind speed will increase. In some cases, the sound absorbing material 18 reduces the sound absorbing effect. in this case,
It is preferable that a part of the exhaust gas is guided directly to the exhaust duct chamber 19, the wind speed of the entire exhaust air is reduced, the sound absorbing effect of the sound absorbing material 18 is enhanced, and the overall noise level is reduced. Further, even if the performance of the brushless electric blower 7 is high and the exhaust air velocity is high, if the volume of the electric blower chamber 8 is increased, the exhaust air can be made to have an appropriate air velocity. Thus, sound can be effectively absorbed by the sound absorbing material 18. However, at this time, the larger the volume of the electric blower chamber 8, the larger the size of the cleaner main body 1 and the lower the handleability. Therefore, the performance of the brushless electric blower 7 and the volume of the electric blower chamber 8 are reduced. It is preferable that a part of the exhaust air is led directly to the exhaust duct chamber 19 in consideration of the balance, and the air volume is appropriately determined. To achieve this, the exhaust outlet 72 is provided with the electric blower case 16.
By appropriately setting the height of the throttle unit 21 formed integrally with the exhaust unit, the wind speed of the exhaust air guided to the exhaust duct chamber 19 can be adjusted optimally. The flow path from the electric blower chamber 8 to the exhaust duct chamber 19 is formed by an exhaust flow path connecting portion 73 having a relatively large radius of curvature formed in the electric blower cases 16 and 17 as shown by a two-dot chain line in FIG. And a smooth flow path. The exhaust duct chamber 19 is constituted by the lower case 3 and an exhaust duct cover 22 indicated by a dotted line in FIG. 6, and the exhaust air flowing into the exhaust duct chamber 19 flows around the lower case 3 along the annular guide rib 61. After being sufficiently absorbed by the sound absorbing material (bottom surface) 20, the guide portion 7 having a large radius of curvature formed by the exhaust duct cover 22 and the lower case 3 is inserted into the intermediate exhaust port 24 as shown in FIG.
4, and is smoothly discharged from the intermediate exhaust port 24 into the distributed exhaust chamber 30 of the wheel mount 4. Here, the intermediate exhaust port 2
4 is provided with a rectifying net 75 made of a material such as a wire mesh, so that the exhaust flow can be smoothly guided to the distributed exhaust chamber 30. The exhaust gas is exhausted from the distributed exhaust chamber 30 to the outside along the space between the lower case 3 and the wheel base 4 through an exhaust port 76 provided on the entire circumference of the cleaner main body 1. The exhaust port 76 is provided on the entire circumference. As a result, the wind speed is low, and it is possible to minimize the dust on the floor surface.

【００２１】以上のように、ケースを曲面で形成してい
るので、次のような作用・効果がある。As described above, since the case is formed with a curved surface, the following operations and effects are obtained.

【００２２】まず、壁面からの騒音の透過について説明
する。壁の透過損失をＴＬ、壁への入射音圧をＰｉ、壁
への透過音圧をＰｔとすると、壁の透過損失ＴＬは、 ＴＬ＝１０ｌｏｇ［｜Ｐｉ｜²／｜Ｐｔ｜²］ …(1) で表わされる。First, the transmission of noise from the wall will be described. Assuming that the transmission loss of the wall is TL, the sound pressure incident on the wall is Pi, and the sound pressure transmitted to the wall is Pt, the transmission loss TL of the wall is TL = 10 log [| Pi | ² / | Pt | ² ] It is expressed by 1).

【００２３】各周波数をω、空気の密度をρ、音速を
ｃ、壁のインピーダンスをＺ（ω）とすると、入射音圧
Ｐｉを透過音圧Ｐｔの比は、 Ｐｉ／Ｐｔ＝１＋Ｚ（ω）／（２ρｃ） …(2) で表される。Assuming that each frequency is ω, the density of air is ρ, the sound speed is c, and the impedance of the wall is Z (ω), the ratio of incident sound pressure Pi to transmitted sound pressure Pt is Pi / Pt = 1 + Z (ω) / (2ρc) (2)

【００２４】この壁のインピーダンスＺ（ω）は、壁の
内圧に対する剛性Ｓｐ、壁の単位面積当りの密度（面密
度）をｍ、壁のダンピングを２ｒとすると、 Ｚ（ω）＝２ｒ＋ｊωｍ＋Ｓｐ／ｊω …(3) で表される。この剛性Ｓｐは円筒形状と、球の場合には
解析的に解かれていて、材料のヤング率をＥ、重力加速
度をｇ、壁の板厚をｔ、壁の曲率半径をＲとした時に
は、それぞれ(4)，(5)式のようになる。The impedance Z (ω) of the wall is given by Z (ω) = 2r + jωm + Sp / jω, where rigidity Sp against the internal pressure of the wall, density per unit area of the wall (area density) is m, and damping of the wall is 2r. … (3) This rigidity Sp has been solved analytically in the case of a cylindrical shape and a sphere. When the Young's modulus of the material is E, the gravitational acceleration is g, the thickness of the wall is t, and the radius of curvature of the wall is R, Equations (4) and (5) respectively.

【００２５】 Ｓｐ＝Ｅｇｔ／Ｒ² （円筒の場合） …(4) Ｓｐ＝２Ｅｇｔ／Ｒ² （球の場合） …(5) このように、壁からの騒音の透過量を低減するには、壁
の面密度を大きくするとか、壁を曲面で構成し、その曲
率半径を小さく、材料のヤング率を大きくすれば良いこ
とが分かる。低周波数域では上式で明らかなように、壁
を曲面で構成することが効果的である。電気掃除機で
は、騒音として大きいのは、５００から２００Ｈｚの周
波数帯域であり、解くにこの周波数帯域を低減するには
壁面を曲面で構成することが効果的である。Sp = Egt / R ² (in the case of a cylinder) (4) Sp = 2Egt / R ² (in the case of a sphere) (5) Thus, in order to reduce the amount of noise transmitted from a wall, It can be seen that it is sufficient to increase the surface density of the wall or to configure the wall with a curved surface, reduce the radius of curvature, and increase the Young's modulus of the material. In the low frequency range, as is clear from the above equation, it is effective to configure the wall with a curved surface. In a vacuum cleaner, the largest noise is in the frequency band of 500 to 200 Hz. In order to solve this problem, it is effective to configure the wall surface with a curved surface in order to reduce this frequency band.

【００２６】電気掃除機では本発明の壁面はプラスチッ
クの板厚がたかだか２mmから３mmで構成される。このた
め、透過音の低減のために２重壁を用いるが、２つの壁
の間隔はたかだか２０mm以下であるので、５００から２
００Ｈｚの周波数帯域が透過しやすくなってしまう。５
００から２００Ｈｚの周波数帯域では、壁面に平面部が
あるとその部分からの透過音が大きく、その部分によっ
て、全体の騒音が決定され易い。In the vacuum cleaner, the wall surface of the present invention has a plastic plate thickness of at most 2 mm to 3 mm. For this reason, a double wall is used to reduce transmitted sound, but the distance between the two walls is at most 20 mm or less.
The frequency band of 00 Hz is easily transmitted. 5
In the frequency band of 00 to 200 Hz, if there is a plane portion on the wall surface, the transmitted sound from that portion is large, and the whole noise is easily determined by the portion.

【００２７】このため、本実施例では、壁面の形状を曲
面形にして、５００から２００Ｈｚ帯域の掃除機で最も
騒音の高い周波数帯域を上記した作用で低減するもので
ある。また、電動送風機で発生した振動を防振ゴムとか
弾性体で防振することにより、２重防振の効果を得てい
る。For this reason, in this embodiment, the shape of the wall surface is a curved surface, and the frequency band with the highest noise in a vacuum cleaner in the range of 500 to 200 Hz is reduced by the above-described operation. In addition, the vibration generated by the electric blower is damped by a vibration-proof rubber or an elastic body, so that a double vibration-proof effect is obtained.

【００２８】特に、本実施例の場合、反ファン側の支持
部の内側を球面状とし、側面側を略円筒面として、ファ
ン側を支持部の所まで外周側に凸面に構成しているの
で、それぞれのほとんどの曲率半径は１００mm以下とな
っており、板厚２mmのプラスチック材で構成しているの
で、１５００Ｈｚ以下の周波数では透過損失に剛性項の
影響が現われ、１５００Ｈｚ以下の周波数での透過音が
大幅に低減する。Particularly, in the case of this embodiment, the inside of the support portion on the side opposite to the fan is spherical, the side surface is a substantially cylindrical surface, and the fan side is a convex surface on the outer peripheral side up to the support portion. Since each of them has a radius of curvature of less than 100 mm and is made of a plastic material having a thickness of 2 mm, the effect of the rigidity term appears on the transmission loss at a frequency of 1500 Hz or less, and the transmission at a frequency of 1500 Hz or less. Sound is greatly reduced.

【００２９】また、曲率半径の小さい部分ではその透過
音の低減効果も大きいので、本実施例では透過音が比較
的大きいのは側面部分に限られる。In a portion having a small radius of curvature, the effect of reducing the transmitted sound is great. Therefore, in this embodiment, the portion where the transmitted sound is relatively large is limited to the side portions.

【００３０】又、本実施例では、集塵ケース３１のほぼ
全面をブラスチックとアルミの２層の部材で構成し、外
周側に凸面とし、特に、０.５mmのアルミ板を用いたの
でその最大曲率半径を３００mmと大きくしても、２ｋＨ
ｚ以下の周波数では透過損失に剛性項の影響が現われ、
１５００Ｈｚ以下に周波数での透過音を大幅に低減でき
る。また、アルミの部分の剛性が主であるので、集塵室
９内の圧力が−２０ｋＰａ以下と低くなっても剛性を保
つことができ、従来に比して軽量に壁面を構成できる。Further, in this embodiment, almost the entire surface of the dust collecting case 31 is composed of two layers of plastic and aluminum, and has a convex surface on the outer peripheral side. In particular, a 0.5 mm aluminum plate is used. Even if the maximum radius of curvature is increased to 300 mm, 2 kHz
At frequencies below z, the effect of the rigidity term appears on the transmission loss,
The transmitted sound at a frequency of 1500 Hz or less can be greatly reduced. In addition, since the rigidity of the aluminum portion is mainly used, the rigidity can be maintained even if the pressure in the dust collection chamber 9 is as low as −20 kPa or less, and the wall surface can be made lighter than in the past.

【００３１】なお、本実施例では、アルミとプラスチッ
クで説明したが、他の金属部材とプラスチック複合材と
の２層の部材でも良い。Although the present embodiment has been described with reference to aluminum and plastic, a two-layer member of another metal member and a plastic composite material may be used.

【００３２】又、本実施例では、電動送風機ケースをプ
ラスチックで構成しているが、これをアルミ等の金属と
プラスチック複合体で構成してもよく、このようにする
とさらに透過音を低減する効果が得られる。In this embodiment, the electric blower case is made of plastic. However, this case may be made of a composite of metal such as aluminum and a plastic, so that the transmitted sound can be further reduced. Is obtained.

【００３３】又、集塵室蓋３２のホース取付口６２ａを
集塵室蓋３２の上方に取付けているので、集塵フィルタ
ー交換時に集塵フィルター内部に収集された塵埃がこぼ
れにくい。また、これによって、ホース６２からの吐出
噴流と壁面との距離が短くなり、壁面への噴流の衝突速
度が大きくなり、ダニの死滅率を高めることができる。
集塵ケース３１のファン側に突起部をもうけ、電動送
風機ケース１６の突起部の内側で弾性体を介して第１の
ケースと第２のケースを弾性的に支持したので、支持部
の周長を短くでき、空気の漏れ量の低減に効果がある。
さらに、電動送風機７からの振動は２つの弾性体を介し
て伝搬するので、回転振動音が低減される。 又、集塵
ケース３１のファン側の突起部を覆うように防振ゴムを
構成したので、電動送風機ケース１６部への集塵ケース
３１の押し込み時に防振ゴムが位置ずれを起こすことも
なく、空気の流れが異常に増えたり、振動が伝わり易く
なるのを防止できる。Further, since the hose mounting port 62a of the dust collecting chamber lid 32 is mounted above the dust collecting chamber lid 32, dust collected inside the dust collecting filter when the dust collecting filter is replaced is less likely to spill. In addition, the distance between the jet flow discharged from the hose 62 and the wall surface is shortened, the collision speed of the jet flow with the wall surface is increased, and the mortality of mites can be increased.
A protrusion is provided on the fan side of the dust collecting case 31 and the first case and the second case are elastically supported via an elastic body inside the protrusion of the electric blower case 16. Can be shortened, which is effective in reducing the amount of air leakage.
Furthermore, since the vibration from the electric blower 7 propagates through the two elastic bodies, the rotational vibration noise is reduced. In addition, since the anti-vibration rubber is configured to cover the protrusion on the fan side of the dust collecting case 31, the anti-vibration rubber does not shift when the dust collecting case 31 is pushed into the electric blower case 16, It is possible to prevent the air flow from abnormally increasing and the vibration from being easily transmitted.

【００３４】また、電動送風機ケース１６から、排気ダ
クトを長く、かつ、その断面をほぼ一様に構成し、内部
に吸音材を配置したので、排気口からの騒音も十分に低
減でき、上述の透過音，振動音の低減効果と合わせ、電
気掃除機の騒音を著しく低減できる。Further, since the exhaust duct is extended from the electric blower case 16 and has a substantially uniform cross-section and a sound absorbing material disposed inside, the noise from the exhaust port can be sufficiently reduced. Combined with the effect of reducing transmitted sound and vibration sound, the noise of the vacuum cleaner can be significantly reduced.

【００３５】電動送風機ケース１６内の吸音材を電動送
風機ケース１６の側面部と反ファン側は支持部外周の凹
面部と、ファン側は電動送風機７を支持する環状リブと
凸面とで保持したので、吸音材をケースに貼付る必要が
無く、製作が極めて簡便となる。Since the sound absorbing material in the electric blower case 16 is held by the side surface portion of the electric blower case 16 and the concave side of the outer periphery of the supporting portion on the side opposite to the fan, and the annular rib and the convex side supporting the electric blower 7 on the fan side. There is no need to attach a sound absorbing material to the case, making the manufacture extremely simple.

【００３６】電動送風機７を防振ゴムを介して電動送風
機ケース１６に支持し、その電動送風機ケース１６を防
振ゴムを介して掃除機本体に支持したので、電動送風機
から掃除機本体への振動伝達率を著しく小さくでき、回
転振動音を大幅に低減できる。 次に、電動送風機７に
ついて第９図および第１０図により説明する。第９図は
電動送風機の一部断面を含む正面図である。電動送風機
は送風機８０と電動機７９とから構成されている。電動
機７９のハウジング８１の内部には、回転軸８２に固定
されたロータ８３と、両側にコイル８４ａ，８４ｂを有
するステータ８５とが配設されている。ハウジング８１
の端面中央には軸受保持部８１ａが形成され、この軸受
保持部８１ａに回転軸８２の一端を軸支する軸受８６ａ
が設けられている。また、ハウジング８１の端面に排気
口８１ｂが形成されている。ハウジング８１の端面の反
対側にエンドブラケット８７が設けられ、このエンドブ
ラケット８７を介して送風機８０と電動機７９が接続さ
れている。Since the electric blower 7 is supported on the electric blower case 16 via the vibration-proof rubber, and the electric blower case 16 is supported on the cleaner main body via the vibration-proof rubber, vibration from the electric blower to the cleaner main body is provided. The transmission rate can be significantly reduced, and the rotational vibration noise can be significantly reduced. Next, the electric blower 7 will be described with reference to FIGS. 9 and 10. FIG. FIG. 9 is a front view including a partial cross section of the electric blower. The electric blower includes a blower 80 and an electric motor 79. Inside a housing 81 of the electric motor 79, a rotor 83 fixed to a rotating shaft 82 and a stator 85 having coils 84a and 84b on both sides are arranged. Housing 81
A bearing holding portion 81a is formed at the center of the end face of the bearing 86a.
Is provided. Further, an exhaust port 81b is formed on an end surface of the housing 81. An end bracket 87 is provided on the opposite side of the end face of the housing 81, and the blower 80 and the electric motor 79 are connected via the end bracket 87.

【００３７】エンドブラケット８７は、その中央の軸受
保持部８７ａと外周の平面部８７ｂとから構成され、平
面部８７ｂには、送風機８０からの空気を電動機７９内
へ導入するための吸気口８８が形成されている。軸受保
持部８７ａに回転軸８２の他端を軸支する軸受８６ｂが
設けられている。またエンドブラケット８７にはディフ
ューザ８９が配置され、その上流側に遠心型羽根車９０
がナット９１により回転軸８２に固定されている。そし
て、遠心型羽根車９０およびディフューザ８９は、エン
ドブラケット８７の外周に圧入固定されたファンケーシ
ング９２の中央部には吸込口９３が形成されている。The end bracket 87 comprises a bearing holding portion 87a at the center thereof and a flat portion 87b on the outer periphery. The flat portion 87b has an intake port 88 for introducing air from the blower 80 into the electric motor 79. Is formed. The bearing holding portion 87a is provided with a bearing 86b that supports the other end of the rotating shaft 82. A diffuser 89 is disposed on the end bracket 87, and a centrifugal impeller 90 is provided upstream of the diffuser 89.
Are fixed to the rotating shaft 82 by a nut 91. In the centrifugal impeller 90 and the diffuser 89, a suction port 93 is formed at the center of a fan casing 92 fixed to the outer periphery of the end bracket 87 by press fitting.

【００３８】ディフューザ８９は、遠心型羽根車９０の
外周延長上に形成された複数のディフューザベーン９６
と、その背面側に形成された戻り案内羽根９５とから構
成され、戻り案内羽根９５はエンドブラケット８７とと
もに空気流を吸気口８８まで導く戻り案内通路を形成し
ている。The diffuser 89 includes a plurality of diffuser vanes 96 formed on the outer peripheral extension of the centrifugal impeller 90.
And return guide vanes 95 formed on the back side thereof. The return guide vanes 95 together with the end bracket 87 form a return guide passage for guiding the airflow to the intake port 88.

【００３９】次に、本実施例に示した電動送風機につい
てその動作を説明する。電動機７９を駆動して羽根車９
０を回転させると図中の矢印で示すように、吸込口９３
からファンケーシング９２内へ空気が流入し、空気流は
羽根車９０から吐出されてディフューザベーン９６間を
通過し、その外周部で流れ方向が変換され、更に戻り案
内通路を通過した後、吸気口８８を介してハウジング８
１内へ導入される。ハウジング８１内へ導入された空気
流は、ロータ８３を冷却するとともにステータ８５とハ
ウジング８１内面とで形成される空気通路を通り、コイ
ル８４ａ，８４ｂを冷却してハウジング８１外周上の排
気口８１ｂから外気へと排出される。Next, the operation of the electric blower shown in this embodiment will be described. By driving the electric motor 79, the impeller 9
0, as shown by the arrow in FIG.
After the air flows into the fan casing 92, the air flow is discharged from the impeller 90, passes between the diffuser vanes 96, the flow direction is changed at the outer periphery thereof, and further passes through the return guide passage. Housing 8 via 88
1 is introduced. The air flow introduced into the housing 81 cools the rotor 83 and passes through an air passage formed by the stator 85 and the inner surface of the housing 81, cools the coils 84 a and 84 b, and cools the coils 84 a and 84 b from the exhaust port 81 b on the outer periphery of the housing 81. It is discharged to the outside air.

【００４０】第１０図に遠心型羽根車９０の形状を示
す。羽根車９０は複数のベーン９６と側板９７，主板９
８で構成され、ベーン９６に３つの突起が設けられてい
て、側板９７と主板９８に設けられた穴に嵌合し加締ら
れて、それぞれが固定される。側板９７の外径側の子午
面形状は直線状になっており、加締９９より内側は丸み
部９７ｂを有するように形成されており、この丸み部９
７ａの曲率半径はベーン入口径の０.７となっている。
また、ファンケーシング９２の内径側には折り曲げ部９
２ａが設けられ、羽根車９０の丸み部９７ａとの間に隙
間１００が形成される。FIG. 10 shows the shape of the centrifugal impeller 90. The impeller 90 includes a plurality of vanes 96, side plates 97, and a main plate 9.
8, the vane 96 is provided with three projections, fitted into holes provided in the side plate 97 and the main plate 98, caulked, and each is fixed. The meridional surface of the outer diameter side of the side plate 97 is linear, and the inner side of the caulking 99 is formed to have a rounded portion 97b.
The radius of curvature of 7a is 0.7 of the vane inlet diameter.
A bent portion 9 is provided on the inner diameter side of the fan casing 92.
2 a is provided, and a gap 100 is formed between the impeller 90 and the rounded portion 97 a.

【００４１】吸込口９３から入った気流は羽根車９０で
昇圧されるが、羽根車９０より出た空気流の一部は羽根
車９０の入口と出口の圧力差により、羽根車９０とファ
ンケーシング９２との間を通って再び羽根車９０に流入
する。このため、羽根車９０はこの漏れ流れに対しても
仕事をするので、漏れ流量が大きいと電動送風機の大幅
な性能低下を引き起こすが、隙間１００の長さを側板９
７の板厚より大きくしているので、漏れ流れに対しての
摩擦損失を大きくすることができ、漏れ流量を低減でき
る。The airflow entering from the suction port 93 is boosted by the impeller 90, but a part of the airflow exiting the impeller 90 is caused by the pressure difference between the inlet and the outlet of the impeller 90, and the impeller 90 and the fan casing 92 and flows into the impeller 90 again. For this reason, the impeller 90 also works against this leakage flow, and if the leakage flow rate is large, the performance of the electric blower is greatly reduced.
Since the thickness is larger than the plate thickness of No. 7, the friction loss against the leakage flow can be increased, and the leakage flow rate can be reduced.

【００４２】また、漏れ流れの方向は軸と平行になって
いて、この部分では主流も軸と平行であるので、漏れ流
れが主流に対して悪影響を与えずに、さらに、丸み部の
曲率半径も大きいので、主流が側板９７からの剥離も小
さい。Further, the direction of the leakage flow is parallel to the axis, and the main flow is also parallel to the axis in this portion. Therefore, the leakage flow does not adversely affect the main flow, and the radius of curvature of the rounded portion is further reduced. Therefore, the main stream is less separated from the side plate 97.

【００４３】本実施例と同じ形状で、流れのレイノルズ
数を合わせて、水流にて可視化実験した結果では、従来
例として第１１図に示した形状では羽根車の側板側では
流れが剥離しているが、第１２図に示すように、本実施
例の如く丸みの半径とベーン入口幅との比を０.５とし
たものでは流れが側板に付着していることが分った。As a result of a visualization experiment using a water flow with the same shape as that of the present embodiment and with the same Reynolds number of the flow, the flow is separated on the side plate side of the impeller in the shape shown in FIG. 11 as a conventional example. However, as shown in FIG. 12, it was found that the flow adhered to the side plate when the ratio between the radius of the roundness and the width of the vane inlet was 0.5 as in this embodiment.

【００４４】これによって、回転数と羽根数の積の周波
数で発生する騒音を小さく抑えることができる。また、
羽根車の入射損失も増大することが無い。Thus, noise generated at the frequency of the product of the number of rotations and the number of blades can be reduced. Also,
The impingement loss of the impeller does not increase.

【００４５】側板９７は外周より加締９９までは子午面
で見て直線に構成し、ベーン９６の高さは入口，出口で
はほとんど差が無い。このため、ベーン９６は円周方向
では曲線となっているものの、ベーン９６の突起を加締
る際に、それぞれの加締部に均一の力が加わる。このた
め、加締部に加えられた力による側板９７と主板９８の
変形が押さえられる。このため、ベーン９６と側板９７
と主板９８との隙間が生じにくくなり、ベーン９６の圧
力面と負圧面との漏れ流れが抑制される。又、側板９７
と主板９８の面振れが少なくなるので、アンバランスを
生じにくくなり、回転数の周波数の騒音が低下する。The side plate 97 is formed linearly from the outer periphery to the caulking 99 when viewed in the meridian plane, and the height of the vane 96 is almost the same at the entrance and the exit. For this reason, although the vanes 96 are curved in the circumferential direction, when the projections of the vanes 96 are swaged, a uniform force is applied to each swaged portion. For this reason, the deformation of the side plate 97 and the main plate 98 due to the force applied to the caulked portion is suppressed. For this reason, the vane 96 and the side plate 97
A gap between the pressure plate and the main plate 98 is less likely to be generated, and leakage flow between the pressure surface and the negative pressure surface of the vane 96 is suppressed. Also, the side plate 97
And the main plate 98 has less runout, so that imbalance is less likely to occur, and noise at the frequency of the rotation speed is reduced.

【００４６】本発明の他の実施例を第１３図に示した送
風機の部分断面図によって説明する。Another embodiment of the present invention will be described with reference to a partial sectional view of the blower shown in FIG.

【００４７】側板９７の外径側は子午面形状では直線状
になっていて、加締９９より内側から丸み部９７ａを有
し、更に丸みの先端から軸方向に円筒状の突出し部９７
ｂが設けられている。また、ファンケーシング１０１の
内径側には折り曲げ部１０１ａが設けられ、羽根車９０
の丸み部９７ａとの間に隙間１００が形成される。隙間
１００の長さを側板９７の板厚より大幅に大きくしてい
るので、漏れ流れに対しての摩擦損失をより一層大きく
することができ、漏れ流量を大幅に低減でき、電動送風
機の効率を改善できる。The outer diameter side of the side plate 97 is linear in the meridional plane, has a round portion 97a from the inside of the caulking 99, and further has a cylindrical protrusion 97 in the axial direction from the tip of the roundness.
b is provided. A bent portion 101a is provided on the inner diameter side of the fan casing 101, and the impeller 90
A gap 100 is formed between the rounded portion 97a and the rounded portion 97a. Since the length of the gap 100 is significantly larger than the thickness of the side plate 97, the friction loss against the leakage flow can be further increased, the leakage flow rate can be significantly reduced, and the efficiency of the electric blower can be improved. Can be improved.

【００４８】第１４図及び第１５図はベーン付きディフ
ューザ８９を電動送風機の吸込口９３の方向から見た図
を示している。第１４図に示されるディフューザ入口角
β₃は３度で、スロート幅ｓｗは２.２mmあり、ディフュ
ーザ内径に比して０.０２である。ベーン９４の先端の
丸みの半径は０.５mmである。羽根車９０から吐出した
気流はベーン付きディフューザ８９の半開部で減速され
た後に、さらにベーンとベーンに挟まれた流路で減速さ
れる。本実施例では上記のように構成されているので、
羽根車の吐出速度を大きくでき、羽根車の周速の０.８
倍程度と大きくしている。これによって、羽根車を小型
化している。本実施例と同じ羽根車を用いて、ディフュ
ーザ入口角β₃を変えたときの電動送風機の効率差を第
１６図に示す。ディフューザ入口角β₃が５度の場合の
効率を基準に図示したものである。ディフューザ入口角
β₃が２度より小さいときに、半開部の長さが長くなり
すぎ摩擦損失が増大し、効率が低下している。ディフュ
ーザ入口角β₃が３度以上では吐出流れの角度と合わな
くなり性能が低下している。以上のように、ディフュー
ザ入口角β₃が２度から３度では従来の５度に比して約
２％効率が高く、また、この周辺の角度１度〜２度及び
３度〜４度の範囲でも１％効率が高い。FIGS. 14 and 15 show the diffuser 89 with vanes viewed from the direction of the suction port 93 of the electric blower. The diffuser inlet angle β ₃ shown in FIG. 14 is 3 degrees, the throat width sw is 2.2 mm, and is 0.02 compared to the diffuser inner diameter. The radius of the rounded tip of the vane 94 is 0.5 mm. The airflow discharged from the impeller 90 is decelerated at the half-open portion of the diffuser 89 with vanes, and then further decelerated at the flow path sandwiched between the vanes. In this embodiment, since the configuration is as described above,
The discharge speed of the impeller can be increased, and the peripheral speed of the impeller is 0.8.
It is about twice as large. This makes the impeller smaller. FIG. 16 shows the efficiency difference of the electric blower when the diffuser inlet angle β ₃ was changed using the same impeller as in the present embodiment. The graph is based on the efficiency when the diffuser entrance angle β ₃ is 5 degrees. When the diffuser entrance angle β ₃ is smaller than 2 degrees, the length of the half-open portion is too long, the friction loss is increased, and the efficiency is reduced. When the diffuser inlet angle β ₃ is 3 degrees or more, the diffuser inlet angle β ₃ does not match the discharge flow angle, and the performance is reduced. As described above, when the diffuser entrance angle β ₃ is 2 to 3 degrees, the efficiency is about 2% higher than that of the conventional 5 degrees, and the peripheral angles of 1 to 2 degrees and 3 to 4 degrees. 1% high efficiency in the range.

【００４９】このように、ベーン付きディフューザの入
口角を１度から４度としたことにより、羽根車の出口流
れ角を１度から４度の小さな値に設定できるので、羽根
車の羽根幅を大きくすることができ、羽根車の出口の絶
対速度を大きくすることにより高出力化を図ることがで
きる。また、低比速度型の羽根車で損失の多くを占める
摩擦損失を低減することができる。また、ディフューザ
の最大効率点を設計点の風量において維持することがで
きる。さらには、羽根車の出口流れ速度を大きくするこ
とができるので、羽根車を小さく、送風機を小さく（コ
ンパクトに）することができる。As described above, by setting the inlet angle of the diffuser with vanes to 1 to 4 degrees, the outlet flow angle of the impeller can be set to a small value of 1 to 4 degrees, so that the blade width of the impeller is reduced. Higher output can be achieved by increasing the absolute speed of the exit of the impeller. Further, it is possible to reduce the friction loss which accounts for most of the loss in the low specific speed type impeller. Further, the maximum efficiency point of the diffuser can be maintained at the air volume at the design point. Furthermore, since the outlet flow velocity of the impeller can be increased, the impeller can be made smaller and the blower can be made smaller (compact).

【００５０】また、ディフューザのベーンの先端から隣
合うベーンまでの最短距離（スロート幅ｓｗ）を変えた
ときの電動送風機の効率を第１７図に示す。スロート幅
ｗｓがディフューザ入口内径に比して０.０１７以下で
は半開部での減速が十分ではなく、ベーンとベーンに挟
まれた流路での減速が大きくなり、この部分での流れが
剥離して効率が低下している。また、スロート幅ｓｗが
ディフューザ内径に比して０.０２５以上では半開部で
の減速が大き過ぎて流れが著しく偏ってベーンとベーン
に挟まれた流路に流入するので、効率が低下している。
本実施例のようにスロート幅ｓｗがディフューザ内径に
比して０.０２では効率が高い。FIG. 17 shows the efficiency of the electric blower when the shortest distance (throat width sw) from the tip of the vane of the diffuser to the adjacent vane is changed. If the throat width ws is less than 0.017 compared to the inner diameter of the diffuser inlet, the deceleration in the half-open portion is not sufficient, and the deceleration in the flow path sandwiched between the vanes becomes large, and the flow in this portion is separated. Efficiency has been reduced. Further, when the throat width sw is 0.025 or more as compared with the inner diameter of the diffuser, the deceleration at the half-open portion is too large, the flow is remarkably biased, and flows into the flow path sandwiched between the vanes, so that the efficiency decreases. I have.
As in the present embodiment, the efficiency is high when the throat width sw is 0.02 compared to the inner diameter of the diffuser.

【００５１】このように、ディフューザのベーンの先端
から隣あうベーンまでの最短距離をディフューザ入口内
径に比して０.０１７から０.０２５とすることにより、
ディフューザ内に入った流れがスロート部分で急激に加
速されることが無く、損失の増加が抑えられる。また、
サージング発生領域が低風量側へ移行して、掃除機とし
ての作動範囲が広がる。As described above, by setting the shortest distance from the tip of the vane of the diffuser to the adjacent vane as 0.017 to 0.025 in comparison with the inside diameter of the diffuser inlet,
The flow entering the diffuser is not accelerated abruptly at the throat portion, so that an increase in loss is suppressed. Also,
The surging occurrence area shifts to the low air volume side, and the operating range of the cleaner increases.

【００５２】また、羽根車１８より吐出された気流の流
れ角度が小さいので、羽根車９０より吐出された気流の
流れ角度が小さいので、羽根車９０より吐出された気流
がディフューザ８９に入るまでに長い距離を通過するの
で、ディフューザの内径を第１４図のように小さくで
き、羽根なしディフューザの損失を低減できる。また、
羽根車の出口での相対速度を小さくできるので、騒音を
低減できる。Also, since the flow angle of the airflow discharged from the impeller 18 is small, the flow angle of the airflow discharged from the impeller 90 is small, so that the airflow discharged from the impeller 90 enters the diffuser 89. Since it passes through a long distance, the inside diameter of the diffuser can be reduced as shown in FIG. 14, and the loss of the diffuser without vanes can be reduced. Also,
Since the relative speed at the exit of the impeller can be reduced, noise can be reduced.

【００５３】第１８図にスロート幅の全面積とディフュ
ーザ入口の実面積との比（Ｚ_vd・ｂ₃・ｓｗ／π・Ｄ₃・
ｂ₃・sinβ₃）を変えたときの電動送風機の効率差を示
す。FIG. 18 shows the ratio of the total area of the throat width to the actual area of the diffuser entrance (Z _vd · b ₃ · sw / π · D ₃ ·
This shows the efficiency difference of the electric blower when b ₃ · sin β ₃ ) is changed.

【００５４】スロート幅の全面積とディフューザ入口の
実面積との比が１.７５以下では、ディフューザのベー
ン枚数が多くなるためスロート幅が狭くなり小風量にお
いてはサージングを生じ、大風量においては圧力損失の
増大を生じて作動範囲が狭くなる傾向があった。また、
スロート幅の全面積とディフューザ入口の実面積との比
が３.５以上では、ディフューザ８９のベーン枚数が少
なくなるなどして羽根車のブレード枚数との干渉を生じ
易くなってピーク音を発生し、騒音レベルが増大する欠
点があった。本実施例のようにスロート幅の全面積とデ
ィフューザ入口の実面積との比が２.１では効率が高
い。If the ratio of the total area of the throat width to the actual area of the diffuser inlet is 1.75 or less, the number of vanes in the diffuser increases, so that the throat width becomes narrow, causing surging at a small air volume and pressure at a large air volume. There was a tendency for the operating range to be narrowed due to increased losses. Also,
If the ratio of the total area of the throat width to the actual area of the diffuser inlet is 3.5 or more, the number of vanes in the diffuser 89 decreases, so that interference with the number of blades of the impeller tends to occur, and a peak sound is generated. However, there is a disadvantage that the noise level increases. The efficiency is high when the ratio of the total area of the throat width to the actual area of the diffuser entrance is 2.1 as in this embodiment.

【００５５】このように、スロート幅の全面積とディジ
ューザ入口の実面積との比を１.７５から３.５としたこ
とにより、ベーン枚数とスロート幅の最適化が図られる
とともに、ディフューザのベーン枚数と羽根車のブレー
ド枚数との干渉によって発生するピーク音を避けること
ができる。As described above, by setting the ratio of the total area of the throat width to the actual area of the diffuser inlet from 1.75 to 3.5, the number of vanes and the throat width can be optimized, and the vanes of the diffuser can be optimized. Peak noise generated by interference between the number of blades and the number of blades of the impeller can be avoided.

【００５６】第１９図に本発明の他の実施例を示す。デ
ィフューザは互いにその一部が重なるようにして通路を
形成している。ベーン９４の先端に丸みを付け、先端部
にはテーパが設けてあり、このテーパ形状によりスロー
ト幅ｓｗを最適範囲に確保することができる。また、設
定風量付近では羽根車９０より吐出された流れがベーン
９４に沿って流れるが、低風量側では図の矢線の如く半
開部においてディフューザベーンの負圧面側で剥離が生
じるが、隣接するベーンの圧力面側のテーパ部により流
れが強制的に方向修正されるので剥離した流れを緩和で
きるのでサージング発生領域がより一層低風量側へ移行
できる。FIG. 19 shows another embodiment of the present invention. The diffuser forms a passage such that a part thereof overlaps with the diffuser. The tip of the vane 94 is rounded, and the tip is tapered. The tapered shape allows the throat width sw to be maintained in an optimum range. In the vicinity of the set air volume, the flow discharged from the impeller 90 flows along the vane 94. On the low air volume side, separation occurs on the negative pressure surface side of the diffuser vane at the half-open portion as shown by the arrow in the figure, but is adjacent. Since the direction of the flow is forcibly corrected by the tapered portion on the side of the pressure surface of the vane, the separated flow can be alleviated, so that the surging occurrence region can be further shifted to the lower air volume side.

【００５７】第２０図は、本実施例の電動送風機の風量
と圧力（静圧）との関係を示す実験結果で実線が本実施
例のディフューザを用いた場合である。破線が従来のデ
ィフューザ入口角５度のディフューザを用いた場合を示
すもので、設計点の近傍にサージング発生領域があった
が、本実施例の３度ではサージング発生領域がかなり小
風量域に移行させることができる。FIG. 20 is an experimental result showing the relationship between the air volume and the pressure (static pressure) of the electric blower of the present embodiment, and the solid line shows the case where the diffuser of the present embodiment is used. The broken line shows the case where a conventional diffuser with a diffuser entrance angle of 5 degrees is used. There was a surging occurrence area near the design point, but at 3 degrees in this embodiment, the surging occurrence area shifted to a considerably small air volume area. Can be done.

【００５８】上述の各実施例によれば、第１に電動送風
機を包むケースあるいは集塵室を包むケースとを曲面で
構成しているので、特に１５００Ｈｚ以下の周波数帯域
の透過音を低減でき、騒音を小さくできる効果がある。According to each of the above-described embodiments, firstly, the case for enclosing the electric blower or the case for enclosing the dust collection chamber is constituted by a curved surface, so that the transmitted sound in a frequency band of 1500 Hz or less can be reduced. This has the effect of reducing noise.

【００５９】又、部分的に壁面の材質をアルミ等の金属
とプラスチック複合材で構成することによって、剛性を
保つことができるとともに、低周波数帯域での透過音を
さらに低減できる効果がある。又、２重のケースと２重
の防振の効果でもって、電気掃除機の本体からの透過音
と、振動音をバランス良く低減できるので、排気音の低
減策と組み合わせて、小型で、軽量で、しかも、極めて
低騒音の電気掃除機を得ることができる。Further, by partially forming the wall material from a composite material of a metal such as aluminum and a plastic, the rigidity can be maintained and the transmitted sound in a low frequency band can be further reduced. Also, with the double case and double vibration isolation effect, the transmitted sound from the main body of the vacuum cleaner and the vibration sound can be reduced in a well-balanced manner. In addition, an extremely low-noise vacuum cleaner can be obtained.

【００６０】第２に電動送風機を覆う第１のケースと塵
埃室を覆う第２のケースとの接続部を弾性体を介して弾
性的に支持することにより電動送風機の振動が第２のケ
ースへ伝播するのを軽減できるため、第２のケースから
の放射音を小さくできる。Secondly, the connection between the first case covering the electric blower and the second case covering the dust chamber is elastically supported via an elastic body, so that the vibration of the electric blower is transmitted to the second case. Since the propagation can be reduced, the sound radiated from the second case can be reduced.

【００６１】又、吸音材をケース内に排気流路に安定に
保持できるので、吸音効果を有効に作用させることがで
きる。Further, since the sound absorbing material can be stably held in the exhaust passage in the case, the sound absorbing effect can be effectively exerted.

【００６２】又、送風機ケースに形成した絞り部の高さ
を適切に設定することにより風量分布が適切に行え、風
速を低下できるので吸音材の効果を有効に作用させるこ
とができる。Further, by appropriately setting the height of the throttle formed in the blower case, the air volume distribution can be appropriately performed, and the wind speed can be reduced, so that the effect of the sound absorbing material can be effectively exerted.

【００６３】また、第４にディフューザ入口角β₃を１
度から４度と従来に比して小さくできるので、羽根車の
出口流れ角を小さく、かつ、出口速度を大きくすること
ができる。また、羽根車の大きさが同じで出力を大きく
することができる。これによって、送風機外径の大きさ
が同一となり、従来の電動送風機と互換性が保たれ、コ
スト的に有利であるとともに電動送風機のコンパクト化
がはかれる。Fourth, the diffuser entrance angle β _{3 is set} to 1
Since the angle can be reduced from degrees to 4 degrees as compared with the related art, the exit flow angle of the impeller can be reduced and the exit speed can be increased. In addition, the output can be increased with the same size of the impeller. As a result, the outer diameter of the blower becomes the same, the compatibility with the conventional electric blower is maintained, the cost is advantageous, and the size of the electric blower is reduced.

【００６４】また、同じ出力を得るのに、小型で回転数
を低く抑えることができる。これによって、騒音を低減
することができる。さらに、スロート幅ｗｓをディフュ
ーザ入口内径に比して０.０１７から０.０２５に設定す
ることにより、掃除機の仕様点での効率を高いまま維持
できる。また、スロート幅の全面積とディフューザ入口
の実面積との比を１.７５から３.５としたことにより、
ディフューザベーン枚数と羽根車のブレード枚数との干
渉が避けられる。Further, in order to obtain the same output, the size can be reduced and the number of rotations can be suppressed. Thereby, noise can be reduced. Further, by setting the throat width ws from 0.017 to 0.025 compared to the inner diameter of the diffuser inlet, the efficiency at the specification point of the vacuum cleaner can be kept high. Also, by setting the ratio of the total area of the throat width to the actual area of the diffuser entrance from 1.75 to 3.5,
Interference between the number of diffuser vanes and the number of blades of the impeller can be avoided.

【００６５】第５に電動送風機の羽根車の入口流れの剥
離を無くし、かつ、漏れ流量を少なくすることができる
ので、電動送風機の高効率化が図れ、かつ、羽根車の羽
根数と回転数の積の周波数の騒音を低減できる。また、
羽根車の側板と主板の面振れが低下するので、アンバラ
ンスを生じにくく、回転数の周波数の騒音を低減でき
る。また、羽根車のベーンの圧力面と負圧面との隙間が
小さくなるので、ベーンの端からの漏れ流れを防止で
き、電動送風機の効率が上昇する効果がある。Fifth, since the separation of the inlet flow of the impeller of the electric blower can be eliminated and the leakage flow rate can be reduced, the efficiency of the electric blower can be improved, and the number of blades and the rotation speed of the impeller can be improved. The noise of the product frequency can be reduced. Also,
Since the runout of the side plate and the main plate of the impeller is reduced, imbalance is less likely to occur, and noise at the frequency of the rotation speed can be reduced. Further, since the gap between the pressure surface and the negative pressure surface of the vane of the impeller is reduced, leakage flow from the end of the vane can be prevented, and the efficiency of the electric blower increases.

【００６６】[0066]

【発明の効果】本発明によれば、ディフューザ内に入っ
た流れがスロート部分で急激に加速されることがなく、
損失の増加が抑えられるので、小形で吸込仕事率の大き
い電気掃除機、及び電気掃除機の吸込仕事率を大きくで
きる電動送風機を提供できる。According to the present invention, the flow entering the diffuser is not rapidly accelerated at the throat portion,
Since the increase in loss can be suppressed, a small-sized vacuum cleaner having a large suction power and an electric blower capable of increasing the suction power of the vacuum cleaner can be provided.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の一実施例を示す電気掃除機の断面図で
ある。FIG. 1 is a sectional view of a vacuum cleaner showing one embodiment of the present invention.

【図２】図１においてＡ方向から見た断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view as viewed from a direction A in FIG.

【図３】図１においてＤ方向の集塵ケースから見た縦断
面図である。FIG. 3 is a vertical cross-sectional view as viewed from a dust collection case in a direction D in FIG.

【図４】図１においてＢ方向から見た横断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view as viewed from a direction B in FIG.

【図５】本実施例で使用しているブラシレス電動送風機
を駆動するための駆動回路図である。FIG. 5 is a drive circuit diagram for driving a brushless electric blower used in the present embodiment.

【図６】図１において車輪台４を取り外して、Ｃ方向よ
り見た下面図である。6 is a bottom view of FIG. 1 with the wheel base 4 removed and viewed from a direction C. FIG.

【図７】図６におけるＥ−Ｅ線断面図である。FIG. 7 is a sectional view taken along line EE in FIG. 6;

【図８】図１においてＦ方向から見た電動送風機ケース
の正面図である。FIG. 8 is a front view of the electric blower case viewed from a direction F in FIG.

【図９】電動送風機の一部断面を含む正面図である。FIG. 9 is a front view including a partial cross section of the electric blower.

【図１０】送風機の縦断面図である。FIG. 10 is a vertical sectional view of a blower.

【図１１】送風機の形状を模擬して可視化実験した結果
の空気の流れを示す図である。FIG. 11 is a diagram showing the flow of air as a result of a visualization experiment simulating the shape of a blower.

【図１２】送風機の形状を模擬して可視化実験した結果
の空気の流れを示す図である。FIG. 12 is a diagram showing the flow of air as a result of a visualization experiment simulating the shape of a blower.

【図１３】本発明の他の実施例を示す送風機の縦断面図
である。FIG. 13 is a longitudinal sectional view of a blower showing another embodiment of the present invention.

【図１４】図９で示した電動送風機の送風機の平面図で
ある。FIG. 14 is a plan view of the blower of the electric blower shown in FIG.

【図１５】図９で示した電動送風機の送風機の平面図で
ある。FIG. 15 is a plan view of the blower of the electric blower shown in FIG. 9;

【図１６】ディフューザ入口角を変えたときの電動送風
機の性能結果を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing performance results of the electric blower when the diffuser inlet angle is changed.

【図１７】スロート幅とディフューザ内径との比を変え
たときの電動送風機の性能結果を示す図である。FIG. 17 is a diagram showing performance results of the electric blower when the ratio between the throat width and the inner diameter of the diffuser is changed.

【図１８】スロート幅の前面積とディフューザ入口面積
との比を変えたときの電動送風機の性能結果を示す図で
ある。FIG. 18 is a diagram showing performance results of the electric blower when the ratio between the front area of the throat width and the diffuser inlet area is changed.

【図１９】本発明の他の実施例を示す送風機平面図であ
る。FIG. 19 is a plan view of a blower showing another embodiment of the present invention.

【図２０】本実施例の空力性能結果を示す図である。FIG. 20 is a diagram showing aerodynamic performance results of the present embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

３…下ケース、４…車輪台、７…ブラシレス電動送風
機、８…電動送風機室、１５…側面部、１６，１７…電
動送風機ケース、１８…吸音材、１９…排気ダクト室、
２０…吸音材（底面）、２１…絞り部、２２…排気ダク
トカバー、２４…中間排気口、３０…分散排気室、６１
…案内リブ、７２…排気出口、７３…排気流路接続部、
７４…案内部、７６…排気口、７９…電動機、８０…送
風機、８９…ディフューザ、９０…遠心型他羽根車、９
２…ファンケーシング、９２ａ…折り曲げ部、９４…デ
ィフューザベーン、９５…戻り案内羽根、９７…側板、
９７ａ…側板の丸み部、９８…主板、９９…加締め部、
１００…隙間、β₃…入口角、ｓｗ…スロート幅。3 ... lower case, 4 ... wheel stand, 7 ... brushless electric blower, 8 ... electric blower room, 15 ... side part, 16, 17 ... electric blower case, 18 ... sound absorbing material, 19 ... exhaust duct room,
Reference Signs List 20: sound absorbing material (bottom surface), 21: throttle part, 22: exhaust duct cover, 24: intermediate exhaust port, 30: distributed exhaust chamber, 61
... Guide ribs, 72 ... Exhaust outlet, 73 ... Exhaust flow path connecting part,
74 guide unit, 76 exhaust port, 79 electric motor, 80 blower, 89 diffuser, 90 centrifugal impeller, 9
2 ... fan casing, 92a ... bent portion, 94 ... diffuser vane, 95 ... return guide blade, 97 ... side plate,
97a: rounded portion of side plate, 98: main plate, 99: caulked portion,
100: gap, β ₃ : entrance angle, sw: throat width.

フロントページの続き (72)発明者 豊島 久則 茨城県日立市東多賀町一丁目１番１号 株 式会社日立製作所多賀工場内Continued on the front page (72) Inventor Hisanori Toshima 1-1-1, Higashitaga-cho, Hitachi City, Ibaraki Prefecture Inside the Hitachi, Ltd. Taga Plant

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】電動機に直結された羽根車と、この羽根車
と前記電動機の間に設けたディフューザベーンとリター
ンガイドベーン及び羽根車を覆うファンケーシングを備
えた電動送風機によって、本体内の集塵部に集塵する電
気掃除機であって、前記ディフューザベーンのスロート
幅とディフューザベーンの入口内径との比を０．０１７
から０．０２５としたことを特徴とする電気掃除機。A dust collector in a main body is provided by an impeller directly connected to an electric motor, a diffuser vane provided between the impeller and the electric motor, a return guide vane, and an electric blower having a fan casing covering the impeller. A vacuum cleaner that collects dust in a part, wherein a ratio between a throat width of the diffuser vane and an inner diameter of an inlet of the diffuser vane is 0.017.
An electric vacuum cleaner characterized by being 0.025 to 0.025. 【請求項２】請求項１に記載の電気掃除機において、前
記ディフューザベーンの入口角を１度から４度に設定し
たことを特徴とする電気掃除機。2. The vacuum cleaner according to claim 1, wherein an entrance angle of said diffuser vane is set to 1 to 4 degrees. 【請求項３】電動機に直結された羽根車と、この羽根車
と前記電動機の間に設けたディフューザベーンとリター
ンガイドベーン及び羽根車を覆うファンケーシングを備
えた電動送風機であって、前記ディフューザベーンのス
ロート幅とディフューザベーンの入口内径との比を０．
０１７から０．０２５としたことを特徴とする電動送風
機。3. An electric blower comprising: an impeller directly connected to an electric motor; a diffuser vane provided between the impeller and the electric motor; a return guide vane; and a fan casing for covering the impeller. The ratio of the throat width to the inner diameter of the diffuser vane inlet is set to 0.
An electric blower characterized by having a value from 017 to 0.025. 【請求項４】請求項３に記載の電動送風機において、前
記ディフューザベーンの入口角を１度から４度に設定し
たことを特徴とする電動送風機。4. The electric blower according to claim 3, wherein an inlet angle of the diffuser vane is set to 1 to 4 degrees.