JPH1022144A - Ignition device for internal combustion engine - Google Patents
Ignition device for internal combustion engineInfo
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- JPH1022144A JPH1022144A JP8168962A JP16896296A JPH1022144A JP H1022144 A JPH1022144 A JP H1022144A JP 8168962 A JP8168962 A JP 8168962A JP 16896296 A JP16896296 A JP 16896296A JP H1022144 A JPH1022144 A JP H1022144A
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- center core
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関用の点火装
置に係り、特にプラグホール内に収納される円筒形点火
装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an ignition device for an internal combustion engine, and more particularly to a cylindrical ignition device housed in a plug hole.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来の内燃機関用点火装置は、特開昭63
−70508 号のように、一次ボビンに巻装された一次コイ
ル，二次ボビンに巻装された二次コイル，センタコア等
の構成部品が、内側からセンタコア，一次コイル，二次
コイル，サイドコアの順に同心状に配置され、サイドコ
アの内側には、筒状絶縁部材が設けられていた。2. Description of the Related Art A conventional ignition device for an internal combustion engine is disclosed in
As in -70508, the components such as the primary coil wound on the primary bobbin, the secondary coil wound on the secondary bobbin, and the center core are arranged in this order from the inside in the order of center core, primary coil, secondary coil, and side core. The cylindrical insulating member was provided concentrically and provided inside the side core.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】従来技術では、二次コ
イルの外側にサイドコアが配置されていたため、二次コ
イルの分布容量が大きく二次電圧のロスが多かった。
又、二次コイルは、センタコア，一次コイルの外側に配
置されていたため、二次コイル抵抗が大きくなり二次エ
ネルギーや放電持続時間のロスが多かった。そこで、一
次コイル，二次コイル，センタコア，サイドコア等の構
成部品を、内側からセンタコア，二次コイル，一次コイ
ル，サイドコアの順に同心状に配置することにより、二
次コイルの分布容量が小さくなり、二次電圧のロスを少
なくでき、又、二次コイル抵抗が小さくなることによ
り、二次エネルギーや放電持続時間のロスが少なくな
り、小形・軽量・高出力な内燃機関用点火装置とするこ
とができる。しかし、内側からセンタコア，二次コイル
と配置した場合、センタコアと二次ボビンの間に存在す
る空隙部の電界強度が著しく大きくなるため、該空隙部
で絶縁破壊が起こってしまう。In the prior art, since the side core is disposed outside the secondary coil, the secondary coil has a large distributed capacitance and a large secondary voltage loss.
Further, since the secondary coil is disposed outside the center core and the primary coil, the resistance of the secondary coil is increased, and the loss of the secondary energy and the discharge duration is increased. Therefore, by disposing the components such as the primary coil, the secondary coil, the center core, and the side core concentrically from the inside in the order of the center core, the secondary coil, the primary coil, and the side core, the distributed capacity of the secondary coil is reduced. The loss of the secondary voltage can be reduced, and the secondary coil resistance is reduced, so that the loss of the secondary energy and the discharge duration is reduced. it can. However, when the center core and the secondary coil are arranged from the inside, the electric field intensity in the gap existing between the center core and the secondary bobbin becomes extremely large, so that dielectric breakdown occurs in the gap.
【０００４】また、センタコアと絶縁用熱硬化性合成樹
脂との線膨張係数の差による熱応力で絶縁用熱硬化性合
成樹脂にクラックが入る恐れがある。In addition, there is a possibility that cracks may occur in the thermosetting synthetic resin for insulation due to thermal stress caused by the difference in linear expansion coefficient between the center core and the thermosetting synthetic resin for insulation.
【０００５】従って、本発明は、小形・高出力化を図り
ながら、信頼性に優れた内燃機関用点火コイルを提供す
ることを目的とする。Accordingly, it is an object of the present invention to provide a highly reliable ignition coil for an internal combustion engine while achieving a small size and high output.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、空隙部へ絶縁材を充填し、電界強度を緩和する。ま
た、センタコアの両端に熱歪みを吸収する弾性体を配置
する。In order to achieve the above-mentioned object, an insulating material is filled in the gap to reduce the electric field intensity. In addition, elastic bodies that absorb thermal strain are arranged at both ends of the center core.
【０００７】[0007]
【発明の実施の形態】以下、本発明による実施の形態に
ついて、図面を参照し説明する。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
【０００８】図１は、本発明による一実施例の内燃機関
用点火コイルの構成を示す断面図である。FIG. 1 is a sectional view showing the configuration of an ignition coil for an internal combustion engine according to an embodiment of the present invention.
【０００９】一次ボビン１は、ポリブチレンテレフタレ
ート（ＰＢＴ）やポリフェニレンオキサイド（変性ＰＰ
Ｏ）等の熱可塑性合成樹脂で形成され、一次コイル２が
巻層されている。また、変性ポリフェニレンオキサイド
（変性ＰＰＯ）等の熱可塑性合成樹脂で成形された二次
ボビン３には、二次コイル４が巻層されている。The primary bobbin 1 is made of polybutylene terephthalate (PBT) or polyphenylene oxide (modified PP).
O) or the like, and the primary coil 2 is wound. A secondary coil 4 is wound around a secondary bobbin 3 formed of a thermoplastic synthetic resin such as modified polyphenylene oxide (modified PPO).
【００１０】なお、具体的に記載すれば、一次コイル２
は線径０.３〜１.０mm程度のエナメル線を一層あたり数
十回ずつ、数層にわたり合計１００〜３００回程度積層
巻されており、二次コイル４は線径０.０３〜０.１mm程
度のエナメル線を用いて合計５０００〜３００００回程
度分割して巻かれている。[0010] Specifically, the primary coil 2
Is enameled wire having a wire diameter of about 0.3 to 1.0 mm, which is wound several tens of times per layer, for a total of about 100 to 300 times over several layers, and the secondary coil 4 has a wire diameter of about 0.03 to 0.3. It is wound in a total of about 5,000 to 30,000 times using an enamel wire of about 1 mm.
【００１１】センタコア７は、板厚０.２〜０.７mmの珪
素鋼板をプレス積層しており、二次ボビン３の内側に挿
入される。該センタコア７の断面形状は、図５に示すよ
うな円形に近づけた多角形状とし、二次ボビン３の内径
に対する占積率を向上させている。The center core 7 is formed by pressing and laminating a silicon steel plate having a thickness of 0.2 to 0.7 mm, and is inserted inside the secondary bobbin 3. The cross-sectional shape of the center core 7 is a polygonal shape close to a circle as shown in FIG. 5 to improve the space factor with respect to the inner diameter of the secondary bobbin 3.
【００１２】該センタコア７と二次ボビン３の間には、
可とう性エポキシ樹脂１６等の絶縁材が充填されてい
る。Between the center core 7 and the secondary bobbin 3,
An insulating material such as a flexible epoxy resin 16 is filled.
【００１３】そして、センタコア７の一端もしくは両端
には、一次コイル２で発生する磁束と反対方向の磁束を
発生させるマグネット１２を備えている。マグネット１
２による磁束は、センタコアにマイナスの磁束を与える
ため、コアの磁化曲線の負側から出発して正側まで利用
できるため、見かけ上飽和磁束密度の高いコア材料を用
いたようになり、コイルの高出力化が期待できる。At one end or both ends of the center core 7, a magnet 12 for generating a magnetic flux in a direction opposite to the magnetic flux generated in the primary coil 2 is provided. Magnet 1
Since the magnetic flux by 2 gives a negative magnetic flux to the center core, it can be used from the negative side of the magnetization curve of the core to the positive side. High output can be expected.
【００１４】センタコア７あるいはマグネット１２の外
側には、ゴムなどの弾性体が設けられており、高圧側の
方は、二次ボビン３とマグネット１２の間に、低圧側の
方は、マグネット１２と絶縁用エポキシ樹脂６の間に配
置されている。An elastic body such as rubber is provided on the outside of the center core 7 or the magnet 12. The high pressure side is between the secondary bobbin 3 and the magnet 12, and the low pressure side is the magnet 12. It is arranged between the insulating epoxy resins 6.
【００１５】サイドコア８は、板厚０.２〜０.７mmの珪
素鋼板を管状に丸めて１〜３枚重ねている。ただし、磁
束の１ターンショートを防ぐため、サイドコア８の円周
上の少なくとも１ヶ所は切れ目を設けている。The side core 8 is formed by rolling a silicon steel plate having a thickness of 0.2 to 0.7 mm into a tube and stacking one to three sheets. However, in order to prevent one-turn short-circuit of the magnetic flux, at least one location on the circumference of the side core 8 is provided with a cut.
【００１６】ケース５は一次ボビン１と同じような熱可
塑性合成樹脂で成形されており、筒部２５とコネクタ部
２４とから構成されている。そのため、コネクタが異な
る場合は、コネクタ部の変更のみで対応できるようにな
っており、筒部２５は、共用化を図れるようになってい
る。The case 5 is formed of the same thermoplastic synthetic resin as the primary bobbin 1 and includes a cylindrical portion 25 and a connector portion 24. Therefore, when the connector is different, it can be dealt with only by changing the connector portion, and the tubular portion 25 can be shared.
【００１７】これらの構成部品は、内側からセンタコア
７，二次コイル４，一次コイル２，ケース５，サイドコ
ア８の順に、又は、内側からセンタコア７，二次コイル
４，一次コイル２，サイドコア８，ケース５の順に同心
状に配置している。These components are, in order, the center core 7, the secondary coil 4, the primary coil 2, the case 5, and the side core 8 from the inside, or the center core 7, the secondary coil 4, the primary coil 2, the side core 8, and the like from the inside. Case 5 is arranged concentrically.
【００１８】そして、それらのコイル部構成部品をケー
ス５の中に圧入し、高電圧を絶縁する絶縁用エポキシ樹
脂６などの充填絶縁材を充填させる。絶縁用エポキシ樹
脂６は、硬化後のＴｇ点が１２０℃〜１６２℃で、かつ
熱膨張係数が、Ｔｇ点以下の温度範囲に於ける平均値と
して１０〜５０×１０Ｅ~6／℃の銅ヒートシンクに近い
値、例えば、２５×１０Ｅ~6／℃程度の特性を持つもの
を用いる。このような高Ｔｇ点の絶縁用エポキシ樹脂を
使用することにより、高温下での電気絶縁特性がいっそ
う安定する。Then, these coil component parts are pressed into the case 5 and filled with a filling insulating material such as an insulating epoxy resin 6 for insulating high voltage. The insulating epoxy resin 6 is a copper heat sink having a Tg point after curing of 120 ° C. to 162 ° C. and a coefficient of thermal expansion of 10 to 50 × 10 E to 6 / ° C. as an average value in a temperature range equal to or lower than the Tg point. , For example, having a characteristic of about 25 × 10E- 6 / ° C. By using such an epoxy resin for insulation having a high Tg point, the electrical insulation characteristics at high temperatures are further stabilized.
【００１９】二次コイル４で発生した高電圧は、点火装
置の長さを少しでも低減するよう長手方向に対して垂直
方向に配置された過早着火防止用高圧ダイオード１７，
高圧端子１３，スプリング１４を介して点火プラグ１０
に供給される。点火プラグ１０が挿入される部分は、シ
リコンゴム等のゴムブーツ１５で絶縁する。シリンダヘ
ッドカバー２２と接する部分にはプラグホール１１をシ
ールするシールゴム９が設けられている。コイル上部に
設置されるイグナイタユニット２０は、箱型にプレス成
形された銅またはアルミ製の金属製ベース２１に、パワ
ートランジスタチップとハイブリッドＩＣ回路が内蔵さ
れており、金属製ベース２１内にはシリコンゲルが充填
されている。The high voltage generated in the secondary coil 4 causes the premature ignition preventing high-voltage diode 17, which is arranged in a direction perpendicular to the longitudinal direction so as to reduce the length of the ignition device as much as possible.
The ignition plug 10 is connected via the high voltage terminal 13 and the spring 14.
Supplied to The part where the spark plug 10 is inserted is insulated by a rubber boot 15 such as silicon rubber. A seal rubber 9 that seals the plug hole 11 is provided at a portion in contact with the cylinder head cover 22. The igniter unit 20 installed on the upper part of the coil has a power transistor chip and a hybrid IC circuit built in a metal base 21 made of copper or aluminum pressed into a box shape. Gel is filled.
【００２０】次に、図２のコイル部拡大図を用いて本発
明の詳細を説明する。Next, the details of the present invention will be described with reference to an enlarged view of the coil section of FIG.
【００２１】二次ボビン３とセンタコア７の間には、セ
ンタコア７を挿入するためのクリアランスが必要であ
る。したがって、二次ボビン３とセンタコア７の間に
は、空隙１６ａができてしまう。空隙１６ａがあると該
空隙部１６ａの電界強度が極端に大きくなるため、そこ
で絶縁破壊が発生する。それを防止するため、該空隙部
１６ａに絶縁材を充填する。絶縁材としては、センタコ
ア７の線膨張係数（１３×１０~6／℃）と絶縁用エポキ
シ樹脂６との線膨張係数（４０×１０~6／℃）の差によ
る熱歪みを吸収するため、絶縁材であり、かつ弾性体で
ある可とう性エポキシ樹脂を用いる。A clearance for inserting the center core 7 is required between the secondary bobbin 3 and the center core 7. Therefore, a gap 16 a is formed between the secondary bobbin 3 and the center core 7. If the gap 16a is present, the electric field strength of the gap 16a becomes extremely large, and dielectric breakdown occurs there. In order to prevent this, the gap 16a is filled with an insulating material. As an insulating material, in order to absorb thermal distortion caused by a difference between a linear expansion coefficient (13 × 10 6 / ° C.) of the center core 7 and a linear expansion coefficient (40 × 10 6 / ° C.) of the insulating epoxy resin 6, A flexible epoxy resin which is an insulating material and an elastic body is used.
【００２２】センタコア７の電位は、図３に示すように
なり、二次コイル４の発生電圧を３０ｋＶとすると、セ
ンタコア７は中間電位の約１５ｋＶとなる。センタコア
７から二次コイル４の低圧側を見るとマイナス１５ｋＶ
の電位差、センタコア７から二次コイル４の高圧側を見
るとプラス１５ｋＶの電位差となる。したがって、二次
コイル４からセンタコア７間の耐電圧は、１５ｋＶで良
いと考えられる。従来は絶縁用エポキシ樹脂６の絶縁層
が必要であったが、耐電圧が従来の約１／２であること
から、二次ボビン３で絶縁する構造とすることができ、
小形化につながる。The potential of the center core 7 is as shown in FIG. 3. If the voltage generated by the secondary coil 4 is 30 kV, the center core 7 has an intermediate potential of about 15 kV. Looking at the low voltage side of the secondary coil 4 from the center core 7, minus 15 kV
When the high voltage side of the secondary coil 4 is viewed from the center core 7, the potential difference becomes plus 15 kV. Therefore, it is considered that the withstand voltage between the secondary coil 4 and the center core 7 may be 15 kV. Conventionally, an insulating layer of the insulating epoxy resin 6 was required.
It leads to miniaturization.
【００２３】また、図４に示すように、軸方向の熱歪み
を吸収するためにセンタコア７あるいはマグネット１２
の外側に発泡ゴム１８ａなどの弾性体を設けている。発
泡ゴム１８ａは、圧縮した際に体積が縮小することが望
ましい。その理由は、圧縮された体積が他の部分に干渉
してしまい、そこで歪みが生じては意味が無いためであ
る。そこで、体積が変化する独立気泡のゴム１８ａが必
要になる。または、凹み部のあるゴム１８ｂを用い、空
気層１９を作っておくことで、該空気層１９で歪みを吸
収する構造とすることも可能である。もちろん独立気泡
ゴム１８ａと凹みゴム１８ｂを組み合わせて使用しても
良い。独立気泡ゴム１８ａの場合も、凹みゴム１８ｂの
場合も、コイル内部温度が約１５０℃になることから材
質としては、耐熱性のあるシリコンゴム等が良い。As shown in FIG. 4, the center core 7 or the magnet 12 is used to absorb thermal strain in the axial direction.
An elastic body such as a foamed rubber 18a is provided on the outside. It is desirable that the foam rubber 18a be reduced in volume when compressed. The reason for this is that the compressed volume interferes with other parts, and there is no point in causing distortion. Therefore, the rubber 18a of a closed cell whose volume changes is required. Alternatively, it is also possible to adopt a structure in which the air layer 19 absorbs distortion by forming the air layer 19 using the rubber 18b having a concave portion. Of course, the closed cell rubber 18a and the concave rubber 18b may be used in combination. In both the case of the closed-cell rubber 18a and the case of the recessed rubber 18b, since the temperature inside the coil is about 150 ° C., heat-resistant silicon rubber or the like is preferable as the material.
【００２４】センタコア７の材質である珪素鋼板の線膨
張係数と二次ボビン３であるポリフェニレンオキサイド
（変成ＰＰＯ）の線膨張係数の差と、使用時の温度変化
（−４０℃〜１３０℃）を考慮すると、変位の差δは δ＝１７０℃×(４０−１３)×１０~6/℃×０.０８＝
０.０００４≒０.４(mm) となる。この変位の差δは、独立気泡ゴム１８ａの厚さ
ｔおよび凹みゴム１８ｂの厚さＴの２５％以内に抑えて
通常使用するので、独立気泡ゴム１８ａの厚さｔおよび
凹みゴム１８ｂの厚さＴは、ｔ＝Ｔ＝δ／０.２５＝０.
４／０.２５＝１.６（mm）以上とする必要がある。The difference between the linear expansion coefficient of the silicon steel plate as the material of the center core 7 and the linear expansion coefficient of the polyphenylene oxide (modified PPO) as the secondary bobbin 3, and the temperature change during use (−40 ° C. to 130 ° C.) considering, the difference [delta] of the displacement δ = 170 ℃ × (40-13) × 10 ~ 6 /℃×0.08=
0.0004 ≒ 0.4 (mm). This displacement difference δ is normally used within 25% of the thickness t of the closed-cell rubber 18a and the thickness T of the recessed rubber 18b, so that the thickness t of the closed-cell rubber 18a and the thickness of the recessed rubber 18b are used. T is t = T = δ / 0.25 = 0.
4 / 0.25 = 1.6 (mm) or more.
【００２５】[0025]
【発明の効果】本発明のよれば、小形・高出力でかつ信
頼性、特に耐熱衝撃性に優れた内熱機関用点火装置を提
供することができる。According to the present invention, it is possible to provide an ignition device for an internal heat engine which is compact, has a high output, and is excellent in reliability, especially in thermal shock resistance.
【図１】本発明の一実施例の内燃機関用点火装置の構成
を示す断面図。FIG. 1 is a sectional view showing a configuration of an ignition device for an internal combustion engine according to one embodiment of the present invention.
【図２】図１の実施例の部分拡大図。FIG. 2 is a partially enlarged view of the embodiment of FIG. 1;
【図３】センタコアの電位と二次コイルの電位の関係を
示す説明図。FIG. 3 is an explanatory diagram showing a relationship between a potential of a center core and a potential of a secondary coil.
【図４】本発明の弾性体の実施例を示す断面図。FIG. 4 is a sectional view showing an embodiment of the elastic body of the present invention.
【図５】センタコアの断面形状の実施例図。FIG. 5 is an embodiment view of a cross-sectional shape of a center core.
１…一次ボビン、２…一次コイル、３…二次ボビン、４
…二次コイル、５…ケース、６…絶縁用エポキシ樹脂、
７，７ａ，７ｂ，７ｃ…センタコア、８…サイドコア、
９…プラグホールシール、１０…点火プラグ、１１…プ
ラグホール、１２…マグネット、１３…高圧端子、１４
…スプリング、１５…ゴムブーツ、１６…可とう性エポ
キシ樹脂、１６ａ…空隙、１７…過早着火防止用高圧ダ
イオード、１８ａ…発泡ゴム、１８ｂ…凹みゴム、１９
…空気層、２０…イグナイタユニット、２１…ベース、
２２…シリンダヘッドカバー、２４…コネクタ部、２５
…筒部、ｔ…発泡ゴムの厚さ、Ｔ…空気層の厚さ。1: primary bobbin, 2: primary coil, 3: secondary bobbin, 4
... secondary coil, 5 ... case, 6 ... epoxy resin for insulation,
7, 7a, 7b, 7c: center core, 8: side core,
9: plug hole seal, 10: spark plug, 11: plug hole, 12: magnet, 13: high voltage terminal, 14
... Spring, 15 ... Rubber boot, 16 ... Flexible epoxy resin, 16a ... Void, 17 ... High pressure diode for preventing premature ignition, 18a ... Foam rubber, 18b ... Dent rubber, 19
... air layer, 20 ... igniter unit, 21 ... base,
22: cylinder head cover, 24: connector part, 25
... Cylinder, t ... Thickness of foamed rubber, T ... Thickness of air layer.
フロントページの続き (72)発明者 小林 和俊 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器事業部内 (72)発明者 渡辺 博 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器事業部内 (72)発明者 大石 英俊 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器事業部内 (72)発明者 嶋田 淳一 茨城県ひたちなか市大字高場2520番地 株 式会社日立製作所自動車機器事業部内 (72)発明者 近藤 英一郎 茨城県ひたちなか市高場2477番地 株式会 社日立カーエンジニアリング内Continued on the front page (72) Inventor Kazutoshi Kobayashi 2520 Oji Takaba, Hitachinaka City, Ibaraki Prefecture Inside the Automotive Equipment Division of Hitachi, Ltd. Within the Automotive Equipment Division (72) Inventor Hidetoshi Oishi 2520 Oita Takaba, Hitachinaka City, Ibaraki Prefecture Hitachi, Ltd.Automotive Equipment Division (72) Inventor Junichi Shimada 2520 Oita Takaba, Hitachinaka City, Ibaraki Prefecture Hitachi, Ltd. Automotive Equipment Division (72) Inventor Eiichiro Kondo 2477 Takaba, Hitachinaka City, Ibaraki Prefecture Within Hitachi Car Engineering Co., Ltd.
Claims (7)
納される円筒形点火装置において、一次ボビンに巻装さ
れた一次コイル，二次ボビンに巻装された二次コイル，
センタコア等の構成部品が、内側からセンタコア，二次
コイル，一次コイルの順に同心状に配置され、前記構成
部品が熱可塑性合成樹脂で予め成形されたケースに収納
されており、かつそのケース内の前記構成部品の周囲に
は熱硬化性合成樹脂が充填され、さらに一次コイルの外
側にサイドコアを配置したことを特徴とする内燃機関用
点火装置において、センタコアと二次ボビンの間に絶縁
材を充填し、かつセンタコアの両端に弾性体を配置する
ことを特徴とする内燃機関用点火装置。1. A cylindrical ignition device directly connected to an ignition plug and housed in a plug hole, wherein a primary coil wound on a primary bobbin, a secondary coil wound on a secondary bobbin,
The components such as the center core are arranged concentrically from the inside in the order of the center core, the secondary coil, and the primary coil, and the components are housed in a case molded in advance with a thermoplastic synthetic resin. In the ignition device for an internal combustion engine, a thermosetting synthetic resin is filled around the component and a side core is arranged outside the primary coil, and an insulating material is filled between the center core and the secondary bobbin. And an elastic body disposed at both ends of the center core.
ポキシ樹脂であることを特徴とする内燃機関用点火装
置。2. The ignition device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the insulating material is a flexible epoxy resin.
置する弾性体は、独立気泡の発泡ゴムであることを特徴
とする内燃機関用点火装置。3. The ignition device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the elastic bodies disposed at both ends of the center core are closed-cell foamed rubber.
リコンゴムであることを特徴とする内燃機関用点火装
置。4. The ignition device for an internal combustion engine according to claim 3, wherein the material of the foamed rubber is silicon rubber.
置する弾性体は、凹み部をもつシリコンゴムであること
を特徴とする内燃機関用点火装置。5. The ignition device for an internal combustion engine according to claim 1, wherein the elastic members disposed at both ends of the center core are silicon rubber having a concave portion.
ゴムの厚みｔは、１.６mm 以上であることを特徴とする
内燃機関用点火装置。6. An ignition device for an internal combustion engine according to claim 3, wherein the thickness t of the foamed rubber is 1.6 mm or more.
（空気層）は、１.６mm 以上であることを特徴とする内
燃機関用点火装置。7. The concave depth T of the concave rubber according to claim 5,
(Ignition device) for an internal combustion engine, wherein the (air layer) is 1.6 mm or more.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8168962A JPH1022144A (en) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | Ignition device for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8168962A JPH1022144A (en) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | Ignition device for internal combustion engine |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1022144A true JPH1022144A (en) | 1998-01-23 |
Family
ID=15877797
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8168962A Pending JPH1022144A (en) | 1996-06-28 | 1996-06-28 | Ignition device for internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1022144A (en) |
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1996
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