JPH10216499A - Improved method of pelletizing and pelletizer - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、尿素、硫黄等の溶
融原料液および尿素・硫酸アンモニウム等のスラリー液
から造粒物を製造するための、より小型で省エネルギー
型の改良された造粒方法及びそれに用いる造粒器に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a more compact and energy-saving improved granulation method for producing granules from a raw material liquid such as urea and sulfur and a slurry liquid such as urea and ammonium sulfate. It relates to a granulator used for it.
【０００２】[0002]
【従来の技術】尿素および尿素・硫酸アンモニウム等に
おける造粒方法および粒状物のコーティング方法として
は、多くの提案がなされてきている。例えば、本発明者
らは、大粒尿素の粒子の加工方法として、特公平４−６
３７２９号に開示される方法を、また、尿素・硫酸アン
モニウムに関しては特願平８−２２２８８３号に開示す
る方法を提案してきた。この中で特公平４−６３７２９
号で提案した方法は噴流床を散在させる流動床中の噴流
床へ、粒子の被覆用物質が微細液滴として供給され床中
の粒子が加工される、いわゆる流動床・噴流床方式であ
る。2. Description of the Related Art Many proposals have been made as to a granulation method for urea and urea / ammonium sulfate and the like and a coating method of granular material. For example, the present inventors have proposed a method for processing large urea particles as disclosed in
No. 3729, and a method disclosed in Japanese Patent Application No. 8-222883 for urea-ammonium sulfate has been proposed. Among them, Japanese Patent Publication 4-63729
The method proposed in No. 1 is a so-called fluidized bed / spouted bed system in which a substance for coating particles is supplied as fine droplets to a spouted bed in a fluidized bed in which spouted beds are scattered, and the particles in the bed are processed.
【０００３】この流動床、噴流床方式を図面に従って説
明すると、図２はこの方式に用いられる造粒装置の１例
の断面図である。以下、尿素の造粒を例に取り説明す
る。図２において、造粒部１には、尿素の種晶が供給口
２から供給される。溶融尿素液はノズル３から所定角度
で造粒部１に噴霧される。従って、上記尿素の種晶は、
造粒部１内に溶融尿素の噴霧を受けると同時に粒径が成
長し、下部供給口４から分流された複数の空気供給管５
の噴流用気流によって、空間６に舞い上がり成長した粒
状尿素７として下方の空間８に落下する。１３は空気供
給管の５の空気出口である。一方、上部供給口９から
は、流動用空気が供給され、底床１０上の成長した粒状
の粒状尿素７が空間８において流動状態とされており、
ノズル３上の空間８全体を埋めるように粒状尿素が流動
している。このような動きが繰り返され、最後に造粒の
完成した粒状尿素が排出口１１から排出される。The fluidized bed and spouted bed systems will be described with reference to the drawings. FIG. 2 is a sectional view of an example of a granulating apparatus used in this system. Hereinafter, description will be made by taking granulation of urea as an example. In FIG. 2, a seed crystal of urea is supplied to a granulation unit 1 from a supply port 2. The molten urea liquid is sprayed from the nozzle 3 onto the granulating section 1 at a predetermined angle. Therefore, the seed crystal of urea is
A plurality of air supply pipes 5 diverted from the lower supply port 4 grow at the same time as the molten urea is sprayed into the granulation section 1 and the particle size grows.
Of the urea, and soaks into the space 6 and drops into the lower space 8 as the granular urea 7 that has grown. 13 is an air outlet of 5 of the air supply pipe. On the other hand, flowing air is supplied from the upper supply port 9, and the grown granular urea 7 on the bottom bed 10 is in a flowing state in the space 8.
The granular urea flows so as to fill the entire space 8 on the nozzle 3. Such a movement is repeated, and finally the granulated urea is discharged from the discharge port 11.
【０００４】ところで、上記流動床・噴流床方式におけ
る造粒は、送られる空気で溶融物を冷却・固化されるこ
とにより行われることは良く知られているところであ
り、造粒器の生産能力は、溶融物を固化させる能力で決
まるといっても過言ではない。It is well known that granulation in the fluidized bed / spouted bed system is carried out by cooling and solidifying a molten material with air to be sent. It is no exaggeration to say that it is determined by the ability to solidify the melt.
【０００５】この場合に、空気供給管５の噴流用空気の
役目としては、上述した溶融物を固化させて造粒すると
ともに溶融物中に含まれている水分を乾燥させることに
ある。一方、上部供給口９からの流動用空気の作用は粒
状の尿素７を流動化させること、約１００℃にまで温度
を冷却することおよび該粒状の尿素７を乾燥させること
にある。その供給量は、上記固化に必要な空気量より多
い。そしてこれらの供給量の和は、広い範囲にわたる造
粒器の中のどの部分もヒート・バランスで要求される量
を満足している必要がある。しかし、尿素７が必ずしも
造粒器全体に均一に存在するとは限らず、局在化した部
分も十分にバランスがとれるような空気の量の設定が必
要である。すなわち、トータル・ヒート・バランスから
求められる空気量では空気量が不足となる。そのため必
要な空気量は、現実の設備における、試行錯誤などによ
り定められているが、その消費空気量が大きくなり、ま
た、制御が難しいという問題がある。In this case, the role of the air for jet of the air supply pipe 5 is to solidify the above-mentioned melt and granulate it, and to dry the moisture contained in the melt. On the other hand, the action of the flowing air from the upper supply port 9 is to fluidize the granular urea 7, cool the temperature to about 100 ° C., and dry the granular urea 7. The supply amount is larger than the air amount required for the solidification. And the sum of these supply amounts needs to satisfy the amount required for heat balance in any part of the granulator over a wide range. However, the urea 7 is not always present uniformly throughout the granulator, and it is necessary to set the amount of air so that the localized portion can be sufficiently balanced. That is, the amount of air obtained from the total heat balance is insufficient. Therefore, the required amount of air is determined by trial and error in actual equipment, but there is a problem that the amount of consumed air is large and control is difficult.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、流動
床・噴流床方式による造粒方法として好適に実施でき、
長期安定運転ができる省エネルギー型の造粒方法及びそ
れに用いる造粒器を提供することである。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention can be suitably implemented as a granulation method using a fluidized bed / spouted bed system.
An object of the present invention is to provide an energy-saving granulation method capable of long-term stable operation and a granulator used therefor.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記事情に鑑
み、特公平４−６３７２９号で提案したような流動床・
噴流床方式をさらに改良すべくなされたものである。本
発明の目的は次の手段によって達成された。SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above circumstances, the present invention has been made in consideration of the above circumstances and has been proposed in Japanese Patent Publication No. Hei 4-63729.
This was made to further improve the spouted bed system. The object of the present invention has been achieved by the following means.
【０００８】すなわち、本発明は、 （１）造粒部と、空気を造粒部に噴出する空気供給管
と、その空気供給管出口の中央部に設けられた原料液噴
射用ノズルと、造粒物が流動している底床と、底床に流
動用空気を供給する上部供給口とから構成される造粒器
を用いて、上記原料液噴射用ノズルから溶融原料液また
はスラリー状の原料液を造粒部に噴射して造粒するに当
り、（ａ）空気供給管と空気供給管との間隔を１００〜
１０００ｍｍ、（ｂ）原料液噴射用ノズルの噴射角度を
３０〜６０度、（ｃ）原料液噴射用ノズルの噴射量を、
空気供給管出口空気量１ｍ3 当たり０．５〜１．２リッ
トル、（ｄ）空気供給管出口の線速を、平均的な粒子の
終端速度の１．２〜３．５倍、（ｅ）造粒物が流動して
いる底床に供給される空気の線速を最小流動化速度の
１．２〜３．５倍とすることを特徴とする改良された造
粒方法、及び （２）造粒部と、空気を造粒部に噴出する空気供給管
と、その空気供給管出口の中央部に設けられた原料液噴
射用ノズルと、造粒物が流動している底床と、底床に流
動用空気を供給する上部供給口とを有し、（ａ）空気供
給管と空気供給管との間隔を１００〜１０００ｍｍ、
（ｂ）原料液噴射用ノズルの噴射角度を３０〜６０度、
（ｃ）原料液噴射用ノズルの噴射量を、空気供給管出口
空気量１ｍ3 当たり０．５〜１．２リットル、（ｄ）空
気供給管出口の線速を、平均的な粒子の終端速度の１．
２〜３．５倍、（ｅ）造粒物が流動している底床に供給
される空気の線速を最小流動化速度の１．２〜３．５倍
としてなり、前記原料液噴射用ノズルから溶融またはス
ラリー状原料液を造粒部に噴射して造粒するようにした
ことを特徴とする改良された造粒器を提供するものであ
る。That is, the present invention provides: (1) a granulation section, an air supply pipe for blowing air to the granulation section, a raw material liquid injection nozzle provided at the center of the outlet of the air supply pipe, The raw material liquid or slurry-like raw material is fed from the raw material liquid injection nozzle using a granulator composed of a bottom bed in which the granules are flowing and an upper supply port for supplying air for flow to the bottom bed. When the liquid is sprayed to the granulating section to granulate, (a) the interval between the air supply pipes is set to 100 to
1000 mm, (b) the injection angle of the material liquid injection nozzle is 30 to 60 degrees, and (c) the injection amount of the material liquid injection nozzle is
0.5 to 1.2 liters per m 3 of air supply outlet air volume, (d) the linear velocity at the air supply pipe outlet is 1.2 to 3.5 times the average particle end velocity, (e) (2) an improved granulation method characterized in that the linear velocity of air supplied to the bottom bed in which the granulate is flowing is 1.2 to 3.5 times the minimum fluidization rate; A granulating section, an air supply pipe for blowing air to the granulating section, a raw material liquid injection nozzle provided at the center of the air supply pipe outlet, a bottom floor on which the granulated material flows, and a bottom. An upper supply port for supplying air for flow to the bed, (a) a distance between the air supply pipe and the air supply pipe is 100 to 1000 mm,
(B) the injection angle of the material liquid injection nozzle is 30 to 60 degrees,
(C) The injection amount of the raw material liquid injection nozzle is 0.5 to 1.2 liter per 1 m 3 of air amount at the outlet of the air supply pipe, and (d) the linear velocity at the outlet of the air supply pipe is the average particle termination velocity. 1.
(E) the linear velocity of the air supplied to the bottom bed in which the granulated material is flowing is 1.2 to 3.5 times the minimum fluidization rate, It is an object of the present invention to provide an improved granulator characterized in that a molten or slurry-like raw material liquid is sprayed from a nozzle to a granulating section to granulate.
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の一例
として尿素の造粒物を製造する例を説明するが、硫黄等
の溶融原料液および尿素・硫酸アンモニウム等のスラリ
ー液から造粒物を製造することに適用できることは、い
うまでもないことである。本発明は、前記図２に示す、
流動床・噴流床方式の造粒器を基本にそれを一部修正し
て実施することができるので、図２に従って、本発明を
説明する。本発明において、造粒工程において、ノズル
３のノズル直径、噴射角度、ノズル３の噴射量および噴
射速度、空気出口１３の流速、流量並びに主として造粒
された粒状尿素７を底床１０で流動しつつ乾燥するため
の上部供給口から供給される流動用空気の流速、流動用
空気の供給量等が重要な条件となる。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, as an example of an embodiment of the present invention, an example of producing a granulated urea product will be described. The granulated product is prepared from a molten raw material liquid such as sulfur and a slurry liquid such as urea and ammonium sulfate. It is needless to say that the method can be applied to the production of The present invention is shown in FIG.
The present invention will be described with reference to FIG. 2 because it can be partially modified based on a fluidized bed / spouted bed granulator. In the present invention, in the granulation step, the nozzle diameter of the nozzle 3, the injection angle, the injection amount and the injection speed of the nozzle 3, the flow rate and the flow rate of the air outlet 13, and the mainly granulated granular urea 7 flow on the bottom bed 10. Important conditions include the flow rate of the flowing air supplied from the upper supply port for drying while drying, and the supply amount of the flowing air.
【００１０】本発明において用いられるノズル３は、通
常ノズル内径は２ｍｍ〜１０ｍｍとする。その噴射角度
ｄは、本発明では３０〜６０度、好ましくは３５〜５０
度に制限され円錐状に噴霧される。これを図３に示す。
図中３がノズル、１０が底床、１４が底床の開口を示
す。この噴射角度ｄが３０度未満であると、同一ノズル
から噴射された溶融尿素が局部的に集中し、冷却が不十
分となり造粒した尿素同士が付着した製品ができること
がある。また、６０度を越えると他のノズルから噴射さ
れる尿素とかさなり、かさなり部分に溶融尿素が局部的
に集中し、冷却が不十分となり、造粒した尿素同士が付
着した製品ができる。The nozzle 3 used in the present invention usually has an inner diameter of 2 mm to 10 mm. In the present invention, the injection angle d is 30 to 60 degrees, preferably 35 to 50 degrees.
Sprayed in a conical shape limited to degrees. This is shown in FIG.
In the figure, 3 indicates a nozzle, 10 indicates a bottom floor, and 14 indicates an opening in the bottom floor. If the injection angle d is less than 30 degrees, the molten urea injected from the same nozzle is locally concentrated, and the cooling is insufficient, and a product having granulated urea adhered to each other may be formed. On the other hand, if the temperature exceeds 60 degrees, the urea injected from another nozzle becomes bulky, and the molten urea is locally concentrated at the overhanging portion, whereby cooling becomes insufficient and a product having granulated urea adhered to each other is produced.
【００１１】ノズル３一本当たりの溶融尿素の処理量
は、後述の空気供給管の直径、流速および空気供給管と
空気供給管との距離等の関係から、空気供給管出口空気
量１ｍ3 当たり０．５〜１．２リットルとする。この量
は従来のノズル１本当たりの処理量の７０％以下に相当
する量である。空気供給管出口空気量１ｍ3 当たり０．
５リットル未満であると、生産量が不足する以外にヒー
ターによる供給空気の加熱が必要となる場合がある。空
気供給管出口空気量１ｍ3 当たり１．２リットルを越え
ると、噴霧された溶融尿素が造粒部１内で局部的に集中
し、冷却が不十分となり、粒状の尿素に他の粒状の尿素
が付着したものが混ざることがある。[0011] treatment of molten urea per nozzle 3 one, the diameter of the air supply pipe which will be described later, the flow rate and the relationship between the distance and the like between the air supply pipe and the air supply pipe, an air supply pipe outlet air volume 1 m 3 per 0.5 to 1.2 liters. This amount is equivalent to 70% or less of the conventional processing amount per nozzle. Air supply pipe outlet air volume 1 m 3 per 0.
If it is less than 5 liters, heating of supply air by a heater may be required in addition to insufficient production. If the air supply pipe outlet air volume exceeds 1.2 liters per 1 m 3 , the sprayed molten urea concentrates locally in the granulating unit 1, and the cooling becomes insufficient, and the granular urea is replaced with other granular urea. May adhere to the surface.
【００１２】本発明において、空気供給管５の直径に特
に制限はない。生産量によっても異なるが、通常内径２
５〜２５０ｍｍの中から生産量にあわせ、選択される。
次に、空気供給管５の間隔について説明すると、この空
気供給管５の間隔は空気供給管の直径が大きくなる程、
大きい値が採用される。その値は、１００〜１０００ｍ
ｍが採用される。図１は、１系列４本のノズルを有する
造粒器中の空気供給管と空気供給管の距離を示す模式図
であるが、特公平４−６３７２９号公報等の距離をｂと
し、本発明の距離をａとすると、ａ／ｂの比は、０．５
〜０．７、好ましくは０．５５〜０．６５である。In the present invention, the diameter of the air supply pipe 5 is not particularly limited. Normally 2
It is selected from 5 to 250 mm according to the production amount.
Next, the interval between the air supply pipes 5 will be described. The interval between the air supply pipes 5 becomes larger as the diameter of the air supply pipe becomes larger.
Large values are employed. The value is 100-1000m
m is adopted. FIG. 1 is a schematic diagram showing the distance between an air supply pipe and an air supply pipe in a granulator having four nozzles per line. Is a, the ratio of a / b is 0.5
To 0.7, preferably 0.55 to 0.65.
【００１３】ノズル数については、例えば、従来のノズ
ル数、ｎが１０であるとき、ノズル１本当りの処理量を
０．７にすると、本発明のノズル数ｍは、１４となる。
しかし、本発明は、このノズル数に限定されないのは、
言うまでもない。このようにノズル数が増加すると、空
気供給管と空気供給管間の距離が狭くなっていることか
ら、本発明の造粒器は、従来の造粒器の形状と相似にも
できるし、より細長くすることができる等、形状に関し
ては従来よりも自由度の多い設計がなされる。一方、製
品７を流動させるための床部１０への流動用空気の流速
は、従来とほぼ変わらない範囲に設定することができ
る。したがって、床部の総面積が減少すれば、造粒器の
小型化と同時に必要とする風量も減少する結果となる。As for the number of nozzles, for example, when the conventional number of nozzles, n, is 10, and the processing amount per nozzle is 0.7, the number of nozzles m of the present invention is 14, for example.
However, the present invention is not limited to this number of nozzles.
Needless to say. When the number of nozzles increases as described above, the distance between the air supply pipes and the air supply pipes is reduced, so that the granulator of the present invention can be similar to the shape of the conventional granulator, and more. The shape is designed to have more flexibility than before, such as being elongated. On the other hand, the flow rate of the flowing air to the floor portion 10 for flowing the product 7 can be set to a range that is almost the same as that in the related art. Therefore, if the total area of the floor part is reduced, the required air volume is reduced at the same time as the granulator is downsized.
【００１４】次に、床部の面積について述べると本発明
の床部の面積Ｓ１と特公平４−６３７２９号公報等に記
載の床部の面積Ｓ２の比（Ｓ１／Ｓ２）は、本発明の空
気供給管のノズル数を、ｎ、特公平４−６３７２９号公
報等に記載のノズル数を、ｍ、とすると、概ね（ａ／
ｂ）2 と（ｎ／ｍ）の積に比例する。（ａ／ｂ）は０．
５〜０．７、好ましくは０．５５〜０．６５であり、
（ｎ／ｍ）は概ね１．１〜１．６である。したがって、
（Ｓ１／Ｓ２）は概ね０．３〜０．８の範囲にあり、好
ましくは、０．５〜０．７に設定できるので従来技術よ
り床部面積が少なくなる。Next, the floor area will be described. The ratio (S1 / S2) of the floor area S1 of the present invention to the floor area S2 described in Japanese Patent Publication No. 4-63729 is the present invention. Assuming that the number of nozzles of the air supply pipe is n and the number of nozzles described in Japanese Patent Publication No. Hei 4-63729 is m, then (a /
b) It is proportional to the product of 2 and (n / m). (A / b) is 0.
5 to 0.7, preferably 0.55 to 0.65;
(N / m) is approximately 1.1 to 1.6. Therefore,
(S1 / S2) is generally in the range of 0.3 to 0.8, and preferably can be set to 0.5 to 0.7, so that the floor area is smaller than that of the related art.
【００１５】本発明において空気供給管５出口の噴出空
気の線速は下記で定義される、平均的な粒子の終端速度
の１．２〜３．５倍である。空気供給管出口の線速が終
端速度の１．２倍未満であると、安定な噴流の形成が形
成されない。また、３．５倍を越えるとその効果がかわ
らないが、省エネルギーの観点から望ましくない。終端
速度は、以下の式で表される。In the present invention, the linear velocity of the jet air at the outlet of the air supply pipe 5 is 1.2 to 3.5 times the average particle end velocity defined below. When the linear velocity at the outlet of the air supply pipe is less than 1.2 times the terminal velocity, stable jet formation is not formed. If it exceeds 3.5 times, the effect is not changed, but it is not desirable from the viewpoint of energy saving. The terminal speed is represented by the following equation.
【００１６】Ｕt ＝（４（ρs −ρa ）2 ｇ2 ／２２５
ρa μ）1/3 ｄp（２＜Ｒｅ＜５００） Ｕt ＝（３．０３（ρs −ρa ）ｇｄp ／ρa ）
1/2（５００＜Ｒｅ＜１０００００） ここに、Ｕt 、ｄp 、ρs 、ρa 、ｇ、μおよびＲｅ
は、それぞれ終端速度（ｍ／ｓ）、平均粒子径（ｍ）、
固体の密度（ｋｇ／ｍ3 ）、空気の密度（ｋｇ／ｍ
3 ）、重力の加速度（ｍ／ｓ2 ），空気粘度（ｋｇ／ｍ
・ｓ）およびレイノルズ数（−）である。[0016] U t = (4 (ρ s -ρ a) 2 g 2/225
ρ a μ) 1/3 d p (2 <Re <500) U t = (3.03 (ρ s −ρ a ) gd p / ρ a )
1/2 (500 <Re <100000) where U t , d p , ρ s , ρ a , g, μ and Re
Are terminal velocity (m / s), average particle diameter (m),
Solid density (kg / m 3 ), air density (kg / m 3 )
3 ), acceleration of gravity (m / s 2 ), air viscosity (kg / m
S) and Reynolds number (-).
【００１７】尿素が流動している底床１０に供給される
流動用空気の線速について説明する。該線速は、下記の
ように定義される最小流動化速度の１．２〜３．５倍で
あることが好ましい。最小流動化速度の１．２倍未満で
あると、安定な流動化ができないため、避けるべきであ
る。最小流動化速度の３．５倍を越えるとその効果はか
わらないが、省エネルギーの観点から望ましくない。最
小流動化速度、Ｕmfは、以下の式で表される。 Ｕmf＝（μ／ｄp ρa ）（（１１３６＋０．０４０８ｄ
p 3 ρa （ρs −ρa）ｇ／μ2 ）1/2 −３３．７） 本発明において、溶融原料液とは、造粒する物質の溶融
液であり、化学、製薬、食品などの各種工業分野におけ
る様々な造粒物の原料を含むものである。その中で例え
ば粒状尿素の製造においては尿素を９０ｗｔ％以上含む
溶融尿素があり、硫黄においては、粒状硫黄の製造とし
て９０ｗｔ％以上含む溶融硫黄がある。また、混肥の製
造にも適用できることはいうまでもない。特願平８−９
４４１２号に開示される方法に本発明を適用すると、長
期安定運転が可能な省エネルギー型造粒を実施できる。The linear velocity of the flowing air supplied to the bottom bed 10 in which urea is flowing will be described. Preferably, the linear speed is 1.2 to 3.5 times the minimum fluidization speed defined as follows. If the minimum fluidization rate is less than 1.2 times, stable fluidization cannot be performed, and thus should be avoided. If it exceeds 3.5 times the minimum fluidization speed, the effect is not changed, but it is not desirable from the viewpoint of energy saving. The minimum fluidization rate, U mf, is represented by the following equation. U mf = (μ / d p p a ) ((1136 + 0.0408d)
p 3 ρ a (ρ s −ρ a ) g / μ 2 ) 1/2 -33.7) In the present invention, the molten raw material liquid is a molten liquid of a substance to be granulated, and is a chemical, pharmaceutical, food, etc. And various raw materials for granulated materials in various industrial fields. Among them, for example, in the production of granular urea, there is molten urea containing urea at 90 wt% or more, and as the sulfur, there is molten sulfur containing 90 wt% or more as production of granular sulfur. Needless to say, it can be applied to the production of mixed fertilizer. Patent application 8-9
When the present invention is applied to the method disclosed in No. 4412, it is possible to perform energy-saving granulation capable of long-term stable operation.
【００１８】次に本発明に用いられる図２の造粒器を用
いる流動床・噴流床方式の好ましい態様について述べ
る。流動床形成用の気流は、粒子終端速度の１．２〜
３．５倍の範囲内を以て供給される。特に制限するもの
ではないが、流動床の厚さは静止状態において、０．１
０〜１．００ｍの範囲内とされ、流動状態において０．
３０〜１．５０ｍの範囲内とするのが好ましい。流動床
の直上に設けられる噴流床は加工粒子の自由な上昇落下
用の空間であり２〜１０ｍ高の範囲が好ましい。図２の
流動床の底床１０は多孔板であり、２〜６ｍｍの孔径の
通気孔１４が５〜１５ｍｍのピッチで穿設されており、
開孔率は５〜２０％である。供給管５の上端は底床１０
を貫通して、流動床用の空間８に開口する。供給管５の
内径と開口の内径は、同一であり、２５〜２５０ｍｍの
範囲内とされる。各供給管５の開口の中心部に、底床１
０の上面の高さを基準として、−１００〜＋１００ｍｍ
の高さの位置に、２〜１０ｍｍの範囲内の内径の被覆用
物質の供給口２が開口する。床部及び空気供給管への空
気消費量も考慮すると、後述の実施例で示すように、全
体としては、従来の６５％〜８５％まで減少できた。造
粒プロセスでは、空気を供給するブロアーが消費する電
力が、総使用電力の大半を占めることから、大きな省エ
ネルギーとなる。Next, a preferred embodiment of a fluidized bed / spouted bed system using the granulator of FIG. 2 used in the present invention will be described. The gas flow for forming the fluidized bed has a particle end velocity of 1.2 to
It is supplied within a range of 3.5 times. Although not particularly limited, the thickness of the fluidized bed is 0.1
It is within the range of 0 to 1.00 m, and in the flowing state, it is within 0.1 mm.
It is preferable to set it in the range of 30 to 1.50 m. The spouted bed provided immediately above the fluidized bed is a space for free ascending and descending of the processing particles, and preferably has a height of 2 to 10 m. The bottom bed 10 of the fluidized bed of FIG. 2 is a perforated plate, and ventilation holes 14 having a hole diameter of 2 to 6 mm are formed at a pitch of 5 to 15 mm.
The porosity is 5-20%. The upper end of the supply pipe 5 is the bottom floor 10
To open into a space 8 for a fluidized bed. The inside diameter of the supply pipe 5 and the inside diameter of the opening are the same, and are in the range of 25 to 250 mm. At the center of the opening of each supply pipe 5, a bottom floor 1
-100 to +100 mm based on the height of the upper surface of 0
The supply port 2 for the coating substance having an inner diameter in the range of 2 to 10 mm is opened at a height of 2 mm. Taking into account the air consumption to the floor and the air supply pipe, as shown in the examples described later, the overall reduction was 65% to 85% of the conventional case. In the granulation process, the power consumed by the blower that supplies the air accounts for the majority of the total power used, and therefore, large energy savings are achieved.
【００１９】[0019]
【実施例】次に本発明を実施例に基づいてさらに詳細に
説明する。しかし、本発明は、これらの実施例のみに制
限されないのは、いうまでもない。Next, the present invention will be described in more detail with reference to examples. However, it goes without saying that the present invention is not limited to only these examples.
【００２０】実施例１ 本発明の造粒器として２本１系列で２系列のものでノズ
ル径、２ｍｍのものを用意した。空気供給管径、空気供
給管同士の距離、造粒器床部の面積、空気供給管出口の
線速、流動床部線速度、スプレー噴射角度、スプレーノ
ズル１本当たりの供給量は、それぞれ、５０ｍｍ、２０
０ｍｍ、０．１６ｍ2 、２０ｍ／ｓ、２ｍ／ｓ、３５度
および１４０ｋｇ／ｈであった。なお、種晶として平均
１ｍｍ球の尿素を用い平均３ｍｍの粒状尿素を製造し
た。この時の粒子の終端速度および最小流動化速度はそ
れぞれ１０ｍ／ｓ、１ｍ／ｓであった。このようにして
得られた粒状製品の粒状性の良否、単位生産量当たりの
造粒器床面積比、及び単位生産量当たりの電力消費量比
を次の基準で評価し、算出した。その結果を表１に示し
た。 製品の粒状性の良否 良：製品に異形物を含まない。 否：製品に異形物を含む（＊２で表示）。Example 1 As a granulator of the present invention, a granulator having two nozzles in one line and two lines in a line having a nozzle diameter of 2 mm was prepared. The air supply pipe diameter, the distance between the air supply pipes, the area of the granulator floor, the linear velocity at the outlet of the air supply pipe, the linear velocity of the fluidized bed, the spray angle, and the supply amount per spray nozzle are: 50mm, 20
0 mm, 0.16 m 2 , 20 m / s, 2 m / s, 35 degrees and 140 kg / h. Note that urea having an average diameter of 1 mm was used as a seed crystal to produce granular urea having an average diameter of 3 mm. At this time, the terminal velocity and the minimum fluidization velocity of the particles were 10 m / s and 1 m / s, respectively. The quality of the granular product thus obtained, the granulator floor area ratio per unit production, and the power consumption ratio per unit production were evaluated and calculated according to the following criteria. The results are shown in Table 1. Good or bad granularity of the product Good: The product does not contain any irregularities. No: The product contains a variant (indicated by * 2).
【００２１】実施例２〜１４ 実施例１の空気供給管径、空気供給管同士の距離、造粒
器床部の面積、空気供給管出口の線速、流動床部線速
度、スプレー噴射角度、スプレーノズル１本当たりの供
給量噴射角度、ノズル１本当たりの処理量等の条件を表
１及び表２に示す値に変え実施した。結果を表１及び表
２に併記する。Examples 2 to 14 The air supply pipe diameter, the distance between the air supply pipes, the area of the granulator floor, the linear velocity at the air supply pipe outlet, the fluidized bed linear velocity, the spray angle, The conditions such as the supply amount ejection angle per spray nozzle, the processing amount per nozzle, and the like were changed to the values shown in Tables 1 and 2, and the test was performed. The results are shown in Tables 1 and 2.
【００２２】実施例１５ 実施例１の製品の平均径を３ｍｍから６ｍｍにかえた。
これに伴い、実施例１の空気供給管出口の線速、２０ｍ
／ｓおよび流動床部線速度、２ｍ／ｓをそれぞれ３０ｍ
／ｓおよび３ｍ／ｓにかえた以外は実施例１と同様に実
施した。この時の粒子の終端速度および最小流動化速度
は１５ｍ／ｓ、１．６ｍ／ｓであった。結果を表２に併
記する。Example 15 The average diameter of the product of Example 1 was changed from 3 mm to 6 mm.
Along with this, the linear velocity at the outlet of the air supply pipe of the first embodiment, 20 m
/ S and fluidized bed section linear velocity, 2 m / s 30 m each
/ S and 3 m / s, except that the operation was performed in the same manner as in Example 1. At this time, the terminal velocity and the minimum fluidization velocity of the particles were 15 m / s and 1.6 m / s. The results are also shown in Table 2.
【００２３】比較例１〜５ 運転条件のいずれか１つを表４のように変更した以外は
実施例１と同様にして造粒を行った。その結果を比較例
１〜５として表４に示した。 参考例１、２（特公平４−６３７２９号の方法の実施） 特公平４−６３７２９号で開示する方法で実施した。製
品、運転条件および結果を表４に併記する。Comparative Examples 1 to 5 Granulation was carried out in the same manner as in Example 1 except that one of the operating conditions was changed as shown in Table 4. The results are shown in Table 4 as Comparative Examples 1 to 5. Reference Examples 1 and 2 (Implementation of the method of Japanese Patent Publication No. 4-63729) The method was carried out by the method disclosed in Japanese Patent Publication No. 4-63729. The products, operating conditions and results are also shown in Table 4.
【００２４】実施例１６ 実施例１の尿素に変え、尿素を５０ｗｔ％および硫酸ア
ンモニウム５０ｗｔ％を含む尿素・硫酸アンモニウムの
混合肥料を用いた。なお、特願平８−２２２８８３号に
開示する方法で、実施した。以上の記載事項以外は、実
施例１と同様に実施した。結果を表１、表２、表３及び
表４に併記する。Example 16 Instead of the urea of Example 1, a mixed fertilizer of urea and ammonium sulfate containing 50% by weight of urea and 50% by weight of ammonium sulfate was used. In addition, it implemented by the method disclosed in Japanese Patent Application No. 8-222883. Except for the matters described above, the operation was performed in the same manner as in Example 1. The results are also shown in Tables 1, 2, 3 and 4.
【００２５】実施例１７ 実施例１の尿素に変え、硫黄を用いた以外は、実施例１
と同様に実施した。結果を表１、表２、表３及び表４に
併記する。Example 17 Example 1 was repeated except that sulfur was used instead of urea of Example 1.
Was performed in the same manner as described above. The results are also shown in Tables 1, 2, 3 and 4.
【００２６】[0026]
【表１】 [Table 1]
【００２７】[0027]
【表２】 [Table 2]
【００２８】[0028]
【表３】 [Table 3]
【００２９】[0029]
【表４】 [Table 4]
【００３０】[0030]
【発明の効果】本発明は次のような優れた効果を奏す
る。 （１）従来方法に比較して必要空気量を減少して、造粒
器を小型化できるとともに、省エネルギー型造粒が実現
できる。 （２）造粒工程の長期安定化運転ができ、高品質の粒状
製品を安定供給できる。The present invention has the following excellent effects. (1) The required air amount is reduced as compared with the conventional method, so that the granulator can be downsized and energy-saving granulation can be realized. (2) A long-term stabilization operation of the granulation process can be performed, and a high-quality granular product can be stably supplied.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】図１は、空気供給管の配列状態を示す平面図で
あり、（Ａ）は本発明、（Ｂ）は従来のものである。FIG. 1 is a plan view showing an arrangement state of air supply pipes, (A) is the present invention, and (B) is a conventional one.
【図２】図２は、本発明に用いられる流動床・噴流床方
式の造粒器の一実施態様の縦断面図である。FIG. 2 is a longitudinal sectional view of one embodiment of a fluidized bed / spouted bed type granulator used in the present invention.
【図３】図３は図２の造粒器の溶融原料液を噴霧するノ
ズルの部分の噴霧状態を示す説明図である。FIG. 3 is an explanatory view showing a spray state of a nozzle part of the granulator of FIG. 2 for spraying a molten raw material liquid.
１ 造粒部 ２ 供給口 ３ ノズル ４ 下部供給口 ５ 空気供給管 ６ 空間 ７ 成長した尿素 ８ 空間 ９ 上部供給口 １０ 底床 １１ 排出口 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Granulation part 2 Supply port 3 Nozzle 4 Lower supply port 5 Air supply pipe 6 Space 7 Grown urea 8 Space 9 Upper supply port 10 Bottom floor 11 Discharge port
Claims (2)
供給管と、その空気供給管出口の中央部に設けられた原
料液噴射用ノズルと、造粒物が流動している底床と、底
床に流動用空気を供給する上部供給口とから構成される
造粒器を用いて、上記原料液噴射用ノズルから溶融原料
液またはスラリー状の原料液を造粒部に噴射して造粒す
るに当り、（ａ）空気供給管と空気供給管との間隔を１
００〜１０００ｍｍ、（ｂ）原料液噴射用ノズルの噴射
角度を３０〜６０度、（ｃ）原料液噴射用ノズルの噴射
量を、空気供給管出口空気量１ｍ3 当たり０．５〜１．
２リットル、（ｄ）空気供給管出口の線速を、平均的な
粒子の終端速度の１．２〜３．５倍、（ｅ）造粒物が流
動している底床に供給される空気の線速を最小流動化速
度の１．２〜３．５倍とすることを特徴とする改良され
た造粒方法。1. A granulation section, an air supply pipe for blowing air to the granulation section, a raw material liquid injection nozzle provided at the center of an outlet of the air supply pipe, and a granulated material flowing. Using a granulator composed of a bottom floor and an upper supply port for supplying air for flow to the bottom floor, a molten raw material liquid or a slurry-like raw material liquid is injected into the granulating section from the raw material liquid injection nozzle. (A) The distance between the air supply pipes and the air supply pipes is set to 1
00~1000mm, (b) the ejection angle of the nozzle for the raw material liquid injected 30-60 degrees, (c) the injection amount of the nozzle for the raw material liquid injection, air supply pipe outlet air volume 1 m 3 per 0.5-1.
2 liters, (d) the linear velocity at the outlet of the air supply pipe is 1.2 to 3.5 times the average terminal velocity of the particles, and (e) the air supplied to the bottom bed where the granulated material is flowing. Wherein the linear velocity is 1.2 to 3.5 times the minimum fluidization velocity.
供給管と、その空気供給管出口の中央部に設けられた原
料液噴射用ノズルと、造粒物が流動している底床と、底
床に流動用空気を供給する上部供給口とを有し、（ａ）
空気供給管と空気供給管との間隔を１００〜１０００ｍ
ｍ、（ｂ）原料液噴射用ノズルの噴射角度を３０〜６０
度、（ｃ）原料液噴射用ノズルの噴射量を、空気供給管
出口空気量１ｍ3 当たり０．５〜１．２リットル、
（ｄ）空気供給管出口の線速を、平均的な粒子の終端速
度の１．２〜３．５倍、（ｅ）造粒物が流動している底
床に供給される空気の線速を最小流動化速度の１．２〜
３．５倍としてなり、前記原料液噴射用ノズルから溶融
またはスラリー状原料液を造粒部に噴射して造粒するよ
うにしたことを特徴とする改良された造粒器。2. A granulating section, an air supply pipe for blowing air to the granulating section, a raw material liquid injection nozzle provided at the center of an outlet of the air supply pipe, and the granulated material flowing. (A) having a bottom floor and an upper supply port for supplying air for flow to the bottom floor;
The distance between the air supply pipes is 100 to 1000 m
m, (b) The injection angle of the raw material liquid injection nozzle is 30 to 60.
(C) The injection amount of the raw material liquid injection nozzle is set to 0.5 to 1.2 liters per 1 m 3 of air supply pipe outlet air amount,
(D) the linear velocity at the outlet of the air supply pipe is 1.2 to 3.5 times the average terminal velocity of the particles, and (e) the linear velocity of the air supplied to the bottom bed where the granulated material is flowing. The minimum fluidization rate of 1.2 to
An improved granulator characterized in that the raw material liquid is sprayed from the nozzle for raw material liquid injection into a granulating section to perform granulation.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2699097A JPH10216499A (en) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | Improved method of pelletizing and pelletizer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2699097A JPH10216499A (en) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | Improved method of pelletizing and pelletizer |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10216499A true JPH10216499A (en) | 1998-08-18 |
Family
ID=12208605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2699097A Pending JPH10216499A (en) | 1997-02-10 | 1997-02-10 | Improved method of pelletizing and pelletizer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10216499A (en) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1997
- 1997-02-10 JP JP2699097A patent/JPH10216499A/en active Pending
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