JPH10213339A - Air conditioner - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain an air conditioner which is low in energy waste by easily following the fluctuations in air conditioning loads in a simple structure where two or more heat source machines are arranged against two or more air conditioning loads. SOLUTION: This air conditioner controls the number of heat source machines 1 by using not only the heat quantity of a load system but also the heat quantity to make the temperature of condensate return to the set temperature, and by the heat quantity wherein the transfer of the heat quantity through a bypass flow is taken into accounts. Therefore, the required heat source machines 1 are controlled without using unnecessary functions such as an auxiliary increasing and decreasing step, and a satiable operation can be done without causing any hunching to the heat source machines 1 even at the time when the capacity of a refrigerating machine is insufficient. By an averaging operation means 32, the heat source machines 1 are controlled without making tangible the heat quantity of the zone having the unstable temperature fluctuations right after the increasing and decreasing step, and without setting the waiting time. Then, the energy is saved by easily following the loading fluctuations in a simple structure.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】この発明は、冷凍機やボイラ
等からなる複数の熱源機が、複数の空気調和負荷に対し
て配置された空気調和装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an air conditioner in which a plurality of heat source units such as a refrigerator and a boiler are arranged for a plurality of air conditioning loads.

【０００２】[0002]

【従来の技術】図２１及び図２２は、例えば空気調和・
衛生工学誌 第６０巻 第８号５５頁「空調設備と自動
制御（その２）」に示された熱源制御方法及び熱源制御
装置における第一の従来の空気調和装置を示す図で、図
２１は空気調和装置の回路図、図２２は図２１の空気調
和装置の動作を説明するフローチャートである。図にお
いて、１はそれぞれ冷水又は温水を発生する冷凍機から
なる熱源機、２は熱源機１のそれぞれに対応して設けら
れた熱源用ポンプで、熱源機１の冷水又は温水を搬送す
る。2. Description of the Related Art FIG. 21 and FIG.
FIG. 21 is a diagram showing a first conventional air conditioner in a heat source control method and a heat source control device shown in Sanitary Engineering Magazine Vol. 60, No. 8, page 55, “Air Conditioning Equipment and Automatic Control (Part 2)”. FIG. 22 is a circuit diagram of the air conditioner, and FIG. 22 is a flowchart illustrating the operation of the air conditioner of FIG. In the figure, reference numeral 1 denotes a heat source unit composed of a refrigerator that generates cold water or hot water, and 2 denotes a heat source pump provided corresponding to each of the heat source units 1 and conveys cold water or hot water of the heat source unit 1.

【０００３】３は熱源機１からの冷水又は温水を混合さ
せる往ヘッダ、４は冷温水のエネルギーを消費する空気
調和負荷、５は空気調和負荷４により冷温水の流量を加
減する二方弁からなる制御弁、６は還り冷温水を混合す
る還ヘッダ、７は送水温度を測定する往温度計、８は還
水温度を測定する還温度計である。[0003] Reference numeral 3 denotes an outgoing header for mixing cold or hot water from the heat source unit 1, 4 denotes an air-conditioning load that consumes energy of the cold / hot water, and 5 denotes a two-way valve that controls the flow rate of the cold / hot water by the air-conditioning load 4. A control valve 6, a return header 6 for mixing return cold and hot water, a forward thermometer 7 for measuring the water supply temperature, and a return thermometer 8 for measuring the return water temperature.

【０００４】９は熱源機１、往ヘッダ３、空気調和負荷
４、制御弁５、還ヘッダ６、熱源用ポンプ２及び熱源機
１を順次接続して形成された循環路、１０は循環路９に
設けられた流量計、１１は熱源制御装置で、流量計１０
による負荷流量と還温度計８の還水温度によって適切な
台数の熱源機１を運転する。Reference numeral 9 denotes a circulation path formed by sequentially connecting the heat source unit 1, the outgoing header 3, the air conditioning load 4, the control valve 5, the return header 6, the heat source pump 2, and the heat source unit 1, and 10 denotes a circulation path 9. Is a heat source control device, and the flow meter 10
A suitable number of heat source units 1 are operated based on the load flow rate and the return water temperature of the return thermometer 8.

【０００５】第一の従来の空気調和装置は上記のように
構成され、図２２に示すフローチャートのように運転さ
れる。すなわち、ステップ１０１において熱源制御装置
１１は送水温度Ｔｓを往温度計７により、また負荷流量
Ｑを流量計１０による計測値により入力する。次いで、
ステップ１０２へ進んで送水温度Ｔｓが増段補正スレッ
シュホールド温度、通常１２°Ｃ以下であればステップ
１０３へ進み、また増段補正スレッシュホールド温度、
通常１２°Ｃを超えていればステップ１０４へ進む。[0005] The first conventional air conditioner is configured as described above, and is operated according to a flowchart shown in FIG. That is, in step 101, the heat source control device 11 inputs the water supply temperature Ts by the forward thermometer 7 and the load flow rate Q by the value measured by the flow meter 10. Then
Proceeding to step 102, if the water supply temperature Ts is equal to or lower than the step-up correction threshold temperature, usually 12 ° C., the processing proceeds to step 103, and the step-up correction threshold temperature
Normally, if it exceeds 12 ° C., the process proceeds to step 104.

【０００６】そして、ステップ１０３において還温度計
８の還水温度Ｔｒの下限値をチェックして、減段補正ス
レッシュホールド温度、通常９°Ｃ以上であればステッ
プ１０５へ進み、また減段補正スレッシュホールド温
度、通常９°Ｃ未満であればステップ１０６へ進む。そ
して、ステップ１０５において負荷熱量＝（Ｔｒ−Ｔ
ｓ）×Ｑによって負荷熱量が演算されて、ステップ１０
７へ進んで演算された熱量と運転すべき熱源機１台数が
比較される。Then, in step 103, the lower limit value of the return water temperature Tr of the return thermometer 8 is checked, and if it is higher than the step-down correction threshold temperature, usually 9 ° C., the process proceeds to step 105, and the step-down correction threshold is set. If the hold temperature is usually less than 9 ° C., the process proceeds to step 106. Then, in step 105, the load calorific value = (Tr−T
s) The load calorific value is calculated according to × Q, and step 10
Proceeding to 7, the calculated heat quantity is compared with one heat source unit to be operated.

【０００７】例えば、負荷熱量が台数制御の設定スレッ
シュホールド値ｆ１のときに２台目に増段し、また設定
スレッシュホールド値ｆ３のときに３台目が運転され
る。また、減段については台数制御の設定スレッシュホ
ールド値ｆ４，ｆ２のときにそれぞれ減段する。次に、
ステップ１０８へ進んで負荷熱量が比較されて、負荷熱
量がｆ１〜ｆ３の増段位置を超えるとステップ１０４へ
進み、また負荷熱量がｆ２やｆ４で示される減段側の設
定スレッシュホールド値を下回ればステップ１０６へ進
み、また負荷熱量の増減がなければステップ１０１へ戻
る。[0007] For example, when the load calorie is the set threshold value f1 of the unit control, the second unit is increased, and when the load heat amount is the set threshold value f3, the third unit is operated. The step-down operation is performed when the set threshold values f4 and f2 of the unit control are set. next,
Proceeding to step 108, the load heat amounts are compared. If the load heat amount exceeds the step-up position of f1 to f3, the process proceeds to step 104, and the load heat amount falls below the set threshold value on the step-down side indicated by f2 or f4. If the load calorific value does not increase or decrease, the process returns to step 101.

【０００８】そして、ステップ１０４において、熱源機
１を一台増段して、ステップ１０９へ進み増段時タイマ
ーによる所定時限経過後、ステップ１０１へ戻る。ま
た、ステップ１０６において、熱源機１を一台減段し
て、ステップ１１０へ進み減段時タイマーによる所定時
限経過後、ステップ１０１へ戻る。このように、送水温
度が１２°Ｃ以上の場合に補助増段として熱源機１の増
段を行い、還水温度が９°Ｃ未満の場合に補助減段とし
て熱源機１の減段を行う。しかし、通常時の台数制御は
予め決定された負荷熱量の設定スレッシュホールド値に
対応した増減段が行われる。Then, in step 104, the number of the heat source units 1 is increased by one, and the routine proceeds to step 109, and after a predetermined time period has elapsed by the timer for increasing the number of stages, the routine returns to step 101. In step 106, the number of the heat source devices 1 is reduced by one, and the routine proceeds to step 110, and after a predetermined time period by the step-down timer has elapsed, the routine returns to step 101. As described above, when the water supply temperature is 12 ° C. or higher, the heat source unit 1 is increased as an auxiliary stage, and when the return water temperature is less than 9 ° C., the heat source unit 1 is staged as an auxiliary stage. . However, in the control of the number of units at the normal time, an increase / decrease stage corresponding to a preset threshold value of the load heat amount is performed.

【０００９】そして、上述のように熱源機１を制御する
ことにより熱源機１の台数制御における負荷熱量の設定
スレッシュホールド値を最適化し、すなわち空気調和負
荷４に与えられた熱量又は流量を計測して、その値に基
づいて熱源機１の運転台数決定、すなわち台数制御が行
われる。また、送水温度及び還水温度に応じて空気調和
負荷４の大きさに関わらず、熱源機１の運転台数を増加
又は減少、すなわち補助増減段が行われる。これによっ
て、空気調和負荷４側の熱量又は流量に対して適切な台
数の熱源機１が運転されるようになっている。By controlling the heat source unit 1 as described above, the set threshold value of the load heat amount in controlling the number of the heat source units 1 is optimized, that is, the heat amount or flow rate given to the air conditioning load 4 is measured. Then, the number of operating heat source devices 1 is determined, that is, the number of heat source devices 1 is controlled based on the value. Further, regardless of the size of the air conditioning load 4, the number of operating heat source units 1 is increased or decreased, that is, the auxiliary increase / decrease stage is performed according to the water supply temperature and the return water temperature. Thereby, the appropriate number of heat source devices 1 are operated with respect to the amount of heat or the flow rate on the air-conditioning load 4 side.

【００１０】また、図２３〜図２６は、既に提案されて
いる第二の従来の空気調和装置を示す図で、図２３は空
気調和装置の回路図、図２４〜図２６は図２３の空気調
和装置の動作を説明するフローチャートである。図にお
いて、前述の図２１及び図２２と同符号は相当部分を示
し、１１は熱源制御装置であり、補助増減段カウント手
段１２及び予め設定された増減段設定位置を補助増減段
カウント手段１２のカウント頻度により微小に変化させ
る台数切替ポイント設定手段１３が設けられている。FIGS. 23 to 26 are views showing a second conventional air conditioner which has already been proposed. FIG. 23 is a circuit diagram of the air conditioner, and FIGS. It is a flowchart explaining operation | movement of a harmony device. In the drawings, the same reference numerals as those in FIGS. 21 and 22 denote corresponding parts, and 11 denotes a heat source control device, which is used to control the auxiliary increase / decrease stage count means 12 and the preset increase / decrease stage count position. A number-of-units switching point setting means 13 for minutely changing the count frequency is provided.

【００１１】第二の従来の空気調和装置は上記のように
構成され、図２４〜図２６に示すフローチャートのよう
に運転される。なお、図２４〜図２６中において前述の
図２２のフローチャートのステップ番号と同番号のステ
ップでは説明を省略するが図２２のフローチャートにお
ける動作と同じ動作が行われる。すなわち、ステップ２
０１において頻度を記憶するＲ（ｎ）を０にクリアす
る。これにより、第二の従来の空気調和装置では熱源機
１が三台であるのでｎ＝４となる。そして、ステップ２
０１によりＲ（１）〜Ｒ（４）の値を０にする。The second conventional air conditioner is configured as described above, and operates according to the flowcharts shown in FIGS. 24 to 26, the same steps as those in the flowchart of FIG. 22 described above are not described, but the same operations as those in the flowchart of FIG. 22 are performed. That is, step 2
At 01, R (n) storing the frequency is cleared to 0. Accordingly, n = 4 because the second conventional air conditioner has three heat source units 1. And step 2
01 sets the values of R (1) to R (4) to 0.

【００１２】次に、通常時の熱源機１の増段を行う負荷
熱量又は負荷流量がｆ１の値にあることを考慮する。そ
して、ステップ１０７において補助増段が起こる頻度を
補助増減段カウント手段１２により記憶する。その頻度
が予め定めた値を超えた場合に、台数切替ポイント設定
手段１３により、例えばｆ１／１００（１％に相当）分
だけ本来の負荷熱量の設定値を減じた位置に設定値を変
化させる。すなわち、新たな設定値は次の式１で示され
る。なお、極端な補正による増減段の逆転を防ぐための
補正最小値ｆ１ｍｉｎを予め定めておく。Next, it is considered that the load calorie or the load flow rate for increasing the number of stages of the heat source unit 1 in the normal state is at the value of f1. Then, the frequency of occurrence of the auxiliary step increase is stored by the auxiliary increase / decrease step counting means 12 in step 107. When the frequency exceeds a predetermined value, the set value is changed to a position where the set value of the original load heat amount is reduced by, for example, f1 / 100 (corresponding to 1%) by the number switching point setting means 13. . That is, the new set value is expressed by the following equation 1. Note that a minimum correction value f1min for preventing reverse of the increase / decrease stage due to extreme correction is determined in advance.

【００１３】[0013]

【数１】 (Equation 1)

【００１４】以上の制御はステップ２０２において行わ
れる。すなわち、ステップ１０２で増段が指定される
と、ステップ２０２の詳細を示す図２５のフローチャー
トにおけるステップ２０３へ進む。そして、現状負荷熱
量がｆ１よりも小さい場合にはステップ２０４へ進み、
カウントアップすべき記憶手段のポイントであるアドレ
スｎ＝１を選択する。また、現状負荷熱量がｆ１よりも
大きい場合にはステップ２０５へ進み、アドレスｎ＝３
を選択する。The above control is performed in step 202. That is, when the step increase is specified in step 102, the process proceeds to step 203 in the flowchart of FIG. If the current load calorific value is smaller than f1, the process proceeds to step 204,
An address n = 1, which is a point of the storage means to be counted up, is selected. If the current load calorific value is larger than f1, the process proceeds to step 205, where the address n = 3
Select

【００１５】なお、ステップ２０３〜ステップ２０５は
ステップ１０７における増段位置ｆ１，ｆ３と補助増段
の対応を決めるものである。また、熱源機１が三台以上
のときには、その対応をとるだけの条件分岐を加えるこ
とによって対応することができる。次いで、ステップ２
０６へ進んで補助増段カウント数を＋１し、ステップ２
０７へ進み補助増段の回数Ｒ（ｎ）が予め定められた回
数Ｋ１よりも少ない場合にはステップ１０４へ進み、回
数Ｋ１よりも多い場合にはステップ２０８へ進む。Steps 203 to 205 determine the correspondence between the step-up positions f1 and f3 and the auxiliary step-up in step 107. Further, when there are three or more heat source units 1, it can be dealt with by adding conditional branches for taking such measures. Then, step 2
The program proceeds to step 06, and the number of auxiliary stage increments is incremented by one.
In step 07, if the number R (n) of auxiliary step-ups is smaller than the predetermined number K1, the routine proceeds to step 104, and if it is larger than K1, the routine proceeds to step 208.

【００１６】ステップ２０８において前述の式１で示さ
れた分だけ、通常時の熱源機１増段ポイントｆｎ（ｎ＝
１ならｆ１、ｎ＝３ならｆ３）を微小に減少させて新し
く設定する。次に、ステップ２０９に進んで頻度カウン
ト値を０にクリアしてステップ１０４へ進む。In step 208, the heat source unit 1 additional stage point fn (n =
F1 if 1 and f3 if n = 3 are slightly reduced and newly set. Next, the process proceeds to step 209, where the frequency count value is cleared to 0, and then proceeds to step 104.

【００１７】また、逆に補助減段ではスレッシュホール
ドまで水温を下降するために、その温度下降分だけ無駄
に冷却していることになる。このため第二の従来の空気
調和装置では、補助減段が起こる度に例えばｆ２／１０
０（１％に相当）分だけ本来の負荷熱量の設定値を加算
した位置に設定値を変化させる。すなわち、新たな設定
値は次の式２で示される。なお、極端な補正による増減
段の逆転を防ぐための補正最小値ｆ２ｍａｘを予め定め
ておく。On the other hand, in the auxiliary reduction, the water temperature is lowered to the threshold, so that the cooling is uselessly reduced by the reduced temperature. For this reason, in the second conventional air conditioner, every time the auxiliary step-down occurs, for example, f2 / 10
The set value is changed to a position where the original set value of the load calorific value is added by 0 (corresponding to 1%). That is, the new set value is expressed by the following equation (2). Note that a minimum correction value f2max for preventing reverse of the increase / decrease stage due to extreme correction is determined in advance.

【００１８】[0018]

【数２】 (Equation 2)

【００１９】以上の制御はステップ２１０において行わ
れる。すなわち、ステップ１０３で減段が指定される
と、ステップ２１０の詳細を示す図２６のフローチャー
トにおけるステップ２１１へ進む。そして、現状負荷熱
量がｆ２よりも大きくｆ４よりも小さい場合にはステッ
プ２１２へ進み、カウントアップすべき記憶手段のポイ
ントであるアドレスｎ＝２を選択する。また、現状負荷
熱量がｆ２とｆ４の範囲外である場合にはステップ２１
３へ進み、アドレスｎ＝４を選択する。The above control is performed in step 210. That is, when the step reduction is specified in step 103, the process proceeds to step 211 in the flowchart of FIG. If the current load calorific value is larger than f2 and smaller than f4, the process proceeds to step 212, and an address n = 2 which is a point of the storage means to be counted up is selected. If the current load calorific value is out of the range between f2 and f4, step 21 is executed.
Proceed to 3 and select address n = 4.

【００２０】なお、ステップ２１１〜ステップ２１３は
ステップ１０７における減段位置ｆ２，ｆ４と補助減段
の対応を決めるものである。また、熱源機１が三台以上
のときには、その対応をとるだけの条件分岐を加えるこ
とによって対応することができる。次いで、ステップ２
１４へ進んで補助減段カウント数を＋１し、ステップ２
１５へ進み補助減段の回数Ｒ（ｎ）が予め定められた回
数Ｋ２よりも少ない場合にはステップ１０６へ進み、回
数Ｋ２よりも多い場合にはステップ２１６へ進む。Steps 211 to 213 determine the correspondence between the step-down positions f2 and f4 and the auxiliary step-down in step 107. Further, when there are three or more heat source units 1, it can be dealt with by adding conditional branches for taking such measures. Then, step 2
Proceed to 14 to increment the auxiliary step-down count number by one,
The process proceeds to step 15 and proceeds to step 106 if the number R (n) of auxiliary reduction steps is smaller than the predetermined number K2, and proceeds to step 216 if it is larger than the number K2.

【００２１】ステップ２１６において前述の式２で示さ
れた分だけ、通常時の熱源機１減段ポイントｆｎ（ｎ＝
２ならｆ２、ｎ＝４ならｆ４）を微小に増加させて新し
く設定する。次に、ステップ２１７に進んで頻度カウン
ト値を０にクリアしてステップ１０６へ進む。In step 216, the heat source unit 1 step-down point fn (n =
If f2 is 2, f4 is slightly increased, and n4 is newly set. Next, the process proceeds to step 217, where the frequency count value is cleared to 0, and then proceeds to step 106.

【００２２】また、増減段頻度を測定する周期は次に述
べるようにして設定される。すなわち、図２４に示すフ
ローチャートによって頻度を測定する場合の周期がステ
ップ２１８により指定される。例えば、一週間に周期で
補助増減段周期を測定するのであれば、図示が省略して
あるが一週間タイマーにより割り込みを用いてステップ
２１８により制御する。そして、ステップ２０１により
増減段頻度の記録値が０にクリアされる。The cycle for measuring the increase / decrease stage frequency is set as described below. That is, the cycle for measuring the frequency according to the flowchart shown in FIG. For example, if the auxiliary increasing / decreasing stage cycle is measured in a cycle of one week, control is performed in step 218 using an interrupt by a one-week timer, although not shown. Then, in step 201, the recorded value of the increase / decrease stage frequency is cleared to zero.

【００２３】なお、ステップ２１８における一週間タイ
マーは、一週間以外に適宜な周期に設定することができ
る。また、前述の説明は設定値を一方向のみに移動する
ものとしたが、定期保守等の場合には新たにｆ１〜ｆ４
で示される通常時の台数切替えポイントをオペレータが
指定することにより、新たな設定点が設定されて上記一
方向移動とは逆方向に設定点を移動するようにすること
が可能である。The one-week timer in step 218 can be set to an appropriate period other than one week. In the above description, the set value is moved only in one direction. However, in the case of periodic maintenance, f1 to f4 are newly added.
When the operator designates the normal number changeover point indicated by, a new set point is set and the set point can be moved in the direction opposite to the one-way movement.

【００２４】そして、上述のように制御することにより
熱源機１の台数制御における負荷熱量の設定スレッシュ
ホールド値が最適化される。これにより、前述の第一の
従来の空気調和装置における不具合事項が改善される。
すなわち、熱源機１の台数制御における設定スレッシュ
ホールド値が固定である。このために、外気条件の相違
や故障、性能の劣化等により熱源機１の能力と設定スレ
ッシュホールド値との関係が不適切であった場合、増減
段が頻繁に繰り返される。このため、エネルギー消費、
熱源機１の寿命の面において好ましくないという不具合
が改善される。By performing control as described above, the set threshold value of the load heat amount in controlling the number of heat source units 1 is optimized. Thereby, the above-mentioned problems in the first conventional air conditioner are improved.
That is, the set threshold value in the control of the number of heat source devices 1 is fixed. For this reason, when the relationship between the capability of the heat source device 1 and the set threshold value is inappropriate due to a difference in outside air conditions, a failure, deterioration of performance, or the like, the increase / decrease stage is frequently repeated. Because of this, energy consumption,
The disadvantage that the life of the heat source device 1 is not favorable is improved.

【００２５】また、図２７及び図２８は、例えば特開昭
５９−１０７１３０号公報に示された第三の従来の空気
調和装置を示す図で、図２７は空気調和装置の回路図、
図２８は図２７の空気調和装置における冷水温度とエネ
ルギー効率の関係を示すグラフである。図において、前
述の図２１及び図２２と同符号は相当部分を示し、１４
は往ヘッダ３と還ヘッダ６を接続するバイパス管、１５
はそれぞれ空気調和制御装置で、それぞれ室温検出器１
６からの検出信号に基づいて室温がその設定値になるよ
うに、対応した制御弁５を制御する信号を出力する。FIGS. 27 and 28 show a third conventional air conditioner disclosed in, for example, JP-A-59-107130. FIG. 27 is a circuit diagram of the air conditioner.
FIG. 28 is a graph showing the relationship between the chilled water temperature and the energy efficiency in the air conditioner of FIG. In the figure, the same reference numerals as those in FIG. 21 and FIG.
Is a bypass pipe connecting the outgoing header 3 and the return header 6, 15
Is an air conditioning controller, and each is a room temperature detector 1
A signal for controlling the corresponding control valve 5 is output based on the detection signal from 6 so that the room temperature becomes the set value.

【００２６】１１は熱源制御装置で、空気調和制御装置
１５からの制御信号に基づいて冷水温度の設定値を増減
すると共に、冷水温度検出手段１７に基づいて冷水の温
度がこの設定値になるように動力源又は加熱源１８から
熱源機１への入力量を制御する。Reference numeral 11 denotes a heat source control device which increases or decreases the set value of the chilled water temperature based on a control signal from the air conditioner control device 15 and controls the chilled water temperature to the set value based on the chilled water temperature detecting means 17. The input amount from the power source or the heating source 18 to the heat source device 1 is controlled.

【００２７】そして、第一及び第二の従来の空気調和装
置では空気調和負荷４に対して冷水出口温度を、例えば
７°Ｃのように一定にして熱源機１が運転される。この
場合の各空気調和負荷４における単位冷凍出力あたりの
冷凍入力、すなわち入力エネルギーを１００％とする。
このときに、空気調和負荷４が減少すると冷凍能力その
ものは低下するが、冷水出口温度を低いレベルのまま運
転していると吸収式冷凍機としてはエネルギー効率が良
くないので、余分のエネルギーを消費していることにな
る。In the first and second conventional air conditioners, the chilled water outlet temperature of the air conditioner load 4 is kept constant, for example, at 7 ° C., and the heat source unit 1 is operated. In this case, the refrigeration input per unit refrigeration output in each air conditioning load 4, that is, the input energy is set to 100%.
At this time, if the air conditioning load 4 decreases, the refrigeration capacity itself decreases, but if the chilled water outlet temperature is operated at a low level, the energy efficiency of the absorption chiller is not good, so extra energy is consumed. You are doing.

【００２８】しかし、上記のように構成された第三の従
来の空気調和装置においては、冷水出口温度を上昇させ
ることにより図２８に示すように、同じ冷凍出力を出し
ているにも関わらず冷凍単位出力あたりの冷凍入力が少
なくて済む。例えば空気調和負荷４の減少に沿って冷水
出口温度を上昇させるとすると、それにほぼ比例して冷
凍単位出力あたりの冷凍入力が減少する。したがって、
冷水温度を上げれは上げるほどエネルギー効率がよくな
ることが分かる。However, in the third conventional air conditioner configured as described above, by increasing the chilled water outlet temperature, as shown in FIG. Less refrigeration input per unit output is required. For example, if the chilled water outlet temperature is increased along with the decrease in the air conditioning load 4, the refrigeration input per refrigeration unit output decreases almost in proportion thereto. Therefore,
It can be seen that the higher the cold water temperature, the higher the energy efficiency.

【００２９】しかし、過度に冷水出口温度を上昇させる
と空気調和負荷４の負荷を吸収できなくなる。このた
め、空気調和制御装置１５が制御弁５に出力を出すよう
に請求しているにも関わらず、室温を設定値に制御出来
なくなり、快適性が損なわれることになる。したがっ
て、空気調和負荷４に応じてどこまで冷水温度を上げら
れるかを判断する手段が必要になる。However, if the chilled water outlet temperature is excessively increased, the load of the air conditioning load 4 cannot be absorbed. For this reason, although the air-conditioning control device 15 requests the control valve 5 to output an output, the room temperature cannot be controlled to the set value, and comfort is impaired. Therefore, a means for determining how much the chilled water temperature can be raised according to the air conditioning load 4 is required.

【００３０】この判断の手段として第三の従来の空気調
和装置では、図２７に示すように空気調和制御装置１５
から制御弁５へ制御信号を入力する。そして、この信号
に基づいて熱源機１の運転台数又は作動レベルを判断
し、この判断に基づいて冷水温度の設定が増減される。
すなわち、具体的方法としては図２７に示す空気調和負
荷４を制御している制御弁５への空気調和制御装置１５
の最大出力要求信号を入力する。As means for this determination, in the third conventional air conditioner, as shown in FIG.
Input a control signal to the control valve 5. Then, the number of operating units or the operation level of the heat source device 1 is determined based on the signal, and the setting of the chilled water temperature is increased or decreased based on the determination.
That is, as a specific method, the air-conditioning control device 15 for controlling the air-conditioning load 4 shown in FIG.
Input the maximum output request signal.

【００３１】そして、これらの信号が所定時間継続して
いる場合には冷水温度の設定値を熱源機１の運転台数に
応じた温度幅だけ低下させた後、所定の制御効果待ち時
間を置き、またこの信号の終了が所定時間継続している
場合には冷水温度の設定値を一定幅上昇させた後、所定
の制御効果待ち時間を置くことによって熱源機１の運転
台数又は運転レベルに応じて、冷水温度の設定値を増減
するようにしたものである。When these signals continue for a predetermined time, the set value of the chilled water temperature is decreased by a temperature width corresponding to the number of operating heat source units 1, and a predetermined control effect waiting time is set. If the termination of this signal has continued for a predetermined time, the set value of the chilled water temperature is increased by a certain width, and then a predetermined control effect waiting time is set to allow the heat source device 1 to operate according to the number of operating units or the operating level. , The set value of the chilled water temperature is increased or decreased.

【００３２】なお、第一及び第二の従来の空気調和装置
では熱源機１出口の設定温度は変更不可能であることが
一般的であった。したがって、それぞれの熱源機１は出
口の熱源水温度が設定温度と一致するように、その入力
が制御されていた。しかし、熱源機１出口の設定温度は
熱源機１が定格出力、すなわち最大出力の場合を想定し
て予め決定されている。このため、空気調和負荷４が小
さく熱源機１出口の熱源水温度が設定温度レベルまで到
達しなくてもよいときに、余分のエネルギーを消費して
しまうという欠点がある。この欠点が第三の従来の空気
調和装置の動作によって解消される。In the first and second conventional air conditioners, it is general that the set temperature at the outlet of the heat source unit 1 cannot be changed. Therefore, the input of each heat source device 1 is controlled such that the temperature of the heat source water at the outlet matches the set temperature. However, the set temperature at the outlet of the heat source unit 1 is determined in advance assuming that the heat source unit 1 has a rated output, that is, a maximum output. Therefore, when the air conditioning load 4 is small and the temperature of the heat source water at the outlet of the heat source device 1 does not need to reach the set temperature level, there is a disadvantage that extra energy is consumed. This disadvantage is overcome by the operation of the third conventional air conditioner.

【００３３】また、図２９及び図３０は、例えば特開平
３−１９５８５１号公報に示された第四の従来の空気調
和装置を示す図であり、図２９は空気調和装置の回路
図、図３０は図２９の空気調和装置における送水圧力設
定演算部の内部構成を示す回路図である。図において、
前述の図２１及び図２２と同符号は相当部分を示し、１
６は空気調和負荷４が設けられたそれぞれの室内温度を
検出する室温検出器である。FIGS. 29 and 30 show a fourth conventional air conditioner disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-195851, and FIG. 29 is a circuit diagram of the air conditioner. FIG. 30 is a circuit diagram showing an internal configuration of a water supply pressure setting calculation unit in the air conditioner of FIG. 29. In the figure,
The same reference numerals as those in FIG. 21 and FIG.
Reference numeral 6 denotes a room temperature detector for detecting the temperature of each room where the air conditioning load 4 is provided.

【００３４】１９は空気調和負荷４の制御弁５にそれぞ
れ設けられたカスケード制御演算装置、２０は空気調和
負荷４からの送風温度をそれぞれ検出する温度センサ、
２１は送水圧力設定演算部、２２は送水圧力制御演算
部、２３は圧力発信器、２４はポンプ、２５はインバー
タである。Reference numeral 19 denotes a cascade control arithmetic unit provided for the control valve 5 of the air-conditioning load 4, 20 denotes a temperature sensor for detecting the temperature of air blown from the air-conditioning load 4,
21 is a water supply pressure setting calculation unit, 22 is a water supply pressure control calculation unit, 23 is a pressure transmitter, 24 is a pump, and 25 is an inverter.

【００３５】上記のように構成された第四の従来の空気
調和装置において、カスケード制御演算装置１９は室温
検出器１６、温度センサ２０からの温度情報に基づい
て、制御弁５の開度を設定する。そして、その開度情報
ｘａ〜ｘｎをそれぞれの制御弁５及び送水圧力設定演算
部２１へ送り、送水圧力設定演算部２１は図３０に示す
ように開度情報ｘａ〜ｘｎを開度情報受信部２１１で受
ける。In the fourth conventional air conditioner configured as described above, the cascade control arithmetic unit 19 sets the opening of the control valve 5 based on the temperature information from the room temperature detector 16 and the temperature sensor 20. I do. Then, the opening degree information xa to xn is sent to the respective control valve 5 and the water supply pressure setting operation unit 21, and the water supply pressure setting operation unit 21 transmits the opening degree information xa to xn as shown in FIG. Receive at 211.

【００３６】次いで、開度情報受信部２１１は平均開度
演算部２１２及びハイセレクト部２１３に開度情報ｘａ
〜ｘｎを出力する。そして、平均開度演算部２１２は開
度情報ｘａ〜ｘｎを平均して平均開度XAV を求める。こ
の平均開度XAV は基準出力演算部２１４に与えられ、基
準出力演算部２１４は平均開度XAV に対応しする基準送
水圧力ＰＯを加算器２１５に与える。Next, the opening information receiving section 211 sends the opening information xa to the average opening calculating section 212 and the high selecting section 213.
~ Xn. Then, the average opening calculating unit 212 obtains the average opening XAV by averaging the opening information xa to xn. The average opening XAV is provided to the reference output calculator 214, and the reference output calculator 214 provides the reference water supply pressure PO corresponding to the average opening XAV to the adder 215.

【００３７】一方、ハイセレクト部２１３は開度情報ｘ
ａ〜ｘｎから最高開度ｘｍを選択して偏差算出部２１６
へ与える。そして、偏差算出部２１６は所定の範囲を表
す開度率と最高開度ｘｍとの開度偏差に対応する偏差圧
力ｅを算出し、送水圧補正値演算部２１７へ与える。次
いで、送水圧補正値演算部２１７は偏差圧力ｅを時間積
分して所定リセット率Ｔで除算して、送水圧力補正値Δ
Ｐを演算し加算器２１５に与える。On the other hand, the high select section 213 stores the opening degree information x.
The maximum opening degree xm is selected from a to xn, and the deviation calculating section 216 is selected.
Give to. Then, the deviation calculating section 216 calculates a deviation pressure e corresponding to the opening degree deviation between the opening degree representing the predetermined range and the maximum opening degree xm, and supplies the deviation pressure e to the water supply pressure correction value calculating section 217. Next, the water supply pressure correction value calculation unit 217 integrates the deviation pressure e with respect to time and divides it by a predetermined reset rate T to obtain a water supply pressure correction value Δ
P is calculated and given to the adder 215.

【００３８】そして、加算器２１５は基準送水圧力ＰＯ
と送水圧力補正値ΔＰとを加算して、送水圧力目標値Ｐ
S を上下限設定回路２１８へ与える。次いで、上下限設
定回路２１８は空気調和装置の効率上、高すぎたり低す
ぎたりする場合を排除して送水圧力目標値ＰS を送水圧
力設定値ＳＶ３として送水圧力制御演算部２２へ送る。
これにより、送水圧力制御演算部２２は送水圧力設定値
ＳＶ３と圧力発信器２３からの実際の吐出圧力、すなわ
ち送水圧力値ＰＶ３との差に基づいて、インバータ２５
に制御信号ＭＶ３を出力してポンプ２４の回転速度を制
御する。Then, the adder 215 outputs the reference water supply pressure PO
And the water supply pressure correction value ΔP, and the water supply pressure target value P
S is given to the upper / lower limit setting circuit 218. Next, the upper / lower limit setting circuit 218 sends the target water supply pressure value PS to the water supply pressure control calculation unit 22 as the water supply pressure set value SV3, excluding cases where the air conditioner efficiency is too high or too low.
Thereby, the water supply pressure control calculation unit 22 determines the inverter 25 based on the difference between the water supply pressure set value SV3 and the actual discharge pressure from the pressure transmitter 23, that is, the water supply pressure value PV3.
To output the control signal MV3 to control the rotation speed of the pump 24.

【００３９】このようにして、ポンプ２４からの吐出圧
力が制御され、制御弁５の最高開度ｘｍに基づいて送水
圧力補正値ΔＰが決定されるので、全ての空気調和負荷
４に対して、少なくとも必要最低限の送水圧力を確保す
ることができる。また、制御弁５の実際の開度状態に対
応して送水圧力の設定値を制御できるので、制御弁５を
絞ることなくポンプ２４自体の揚程を低くすることによ
って、ポンプ２４の消費エネルギーの無駄を省く作用を
得ることができる。In this way, the discharge pressure from the pump 24 is controlled, and the water supply pressure correction value ΔP is determined based on the maximum opening xm of the control valve 5. At least the required minimum water supply pressure can be secured. In addition, since the set value of the water supply pressure can be controlled in accordance with the actual opening degree of the control valve 5, the head of the pump 24 itself can be reduced without reducing the control valve 5, thereby wasting energy consumed by the pump 24. Can be obtained.

【００４０】なお、従来から送水圧力を制御する空気調
和装置として次に述べる構成の装置が知られている。す
なわち、ポンプからの吐出圧力、すなわちポンプ前後の
差圧、揚程を送水圧力とし、この送水圧力を一定に制御
する。このような構成では、全空気調和負荷、すなわち
１００％負荷時に必要な流量を確保できるものとして設
定送水圧力を定め、実際の送水圧力が常にこの設定送水
圧力となるようにポンプの回転速度が制御される。A device having the following configuration is conventionally known as an air conditioner for controlling water supply pressure. That is, the discharge pressure from the pump, that is, the differential pressure before and after the pump and the head are used as the water supply pressure, and the water supply pressure is controlled to be constant. In such a configuration, the set water supply pressure is determined so that the required flow rate can be secured at the time of all air conditioning loads, that is, 100% load, and the rotation speed of the pump is controlled so that the actual water supply pressure always becomes the set water supply pressure. Is done.

【００４１】[0041]

【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の空
気調和装置であって、一般に空気調和負荷系と熱源系の
間にバイパス管が配置された構成の空気調和装置におい
ては、空気調和負荷系を流れる流量と熱源系を流れる流
量とが釣り合わず、バイパス管を介して熱源機を通過す
ることなく送水と還水が混合する。このため、熱損失や
送水温度及び還水温度の不安定化が避けらない。In the conventional air conditioner as described above, which generally has a bypass pipe disposed between an air conditioner load system and a heat source system, the air conditioner load The flow rate flowing through the system and the flow rate flowing through the heat source system are not balanced, and the water supply and the return water are mixed without passing through the heat source device via the bypass pipe. For this reason, heat loss and instability of water supply temperature and return water temperature are inevitable.

【００４２】このため、冷房時には送水温度が設定温度
よりも高くなり過ぎると、空気調和負荷系の熱交換器の
能力不足が生じたり、制御パラメータが適応範囲外にな
ったりする。このような被空気調和空間の温度制御に不
良を生じ環境の悪化が発生する。また、送水温度が設定
温度よりも低くなり過ぎると、熱源機が低負荷運転とな
り運転効率が低下する不具合がある。なお、暖房時には
上述の状態とは逆の状態が発生する。しかし、以下、説
明の簡略化のため冷房時の状態について説明する。For this reason, if the water supply temperature becomes too higher than the set temperature during cooling, the capacity of the heat exchanger of the air-conditioning load system may be insufficient, or the control parameters may be out of the applicable range. Such temperature control of the space to be air-conditioned will be defective, and the environment will be deteriorated. In addition, when the water supply temperature is too low than the set temperature, the heat source unit operates at a low load, and there is a problem that the operation efficiency is reduced. During heating, a state opposite to the above-described state occurs. However, a state during cooling will be described below for simplification of the description.

【００４３】上記のような不具合を解決するために第一
の従来の空気調和装置では、通常の熱源機１の台数制御
機能の他に、送水温度がある温度以上になると空気調和
負荷の大きさに関わらず熱源機１を運転する補助増段が
設けられる。また、還水温度がある温度以下になると空
気調和負荷の大きさに関わらず熱源機１を停止する補助
減段が設けられる。しかし、この補助増段、補助減段は
余分な機能であって複雑な装置構成となる。In order to solve the above-mentioned problems, the first conventional air conditioner has a function of controlling the number of the heat source units 1 and the size of the air conditioner load when the water supply temperature exceeds a certain temperature. Regardless, an auxiliary stage for operating the heat source unit 1 is provided. Further, an auxiliary step-down mechanism is provided for stopping the heat source device 1 when the return water temperature falls below a certain temperature regardless of the magnitude of the air conditioning load. However, the auxiliary step-up and auxiliary step-down are extra functions and have a complicated device configuration.

【００４４】また、増減段は急激な負荷変動がある場合
や熱源機１の冷凍能力不足等によって発生するため、台
数制御の負荷熱量に対する設定スレッシュホールド値が
固定であることにより急激な負荷変動があるときに、補
助増段、補助減段は応答速度を上げる効果がある。しか
し、熱源機１の冷凍能力不足の場合には増段回数の頻度
が極めて多くなり、エネルギー消費の面から望ましい制
御にならないという問題点があった。Further, since the increase / decrease stage is caused by a sudden load change or a shortage of the refrigerating capacity of the heat source unit 1, a sudden change in the load can be caused by the fixed threshold value for the load heat amount of the unit control. At one time, the auxiliary step-up and auxiliary step-down have the effect of increasing the response speed. However, when the refrigerating capacity of the heat source unit 1 is insufficient, the frequency of the number of step increases becomes extremely large, and there is a problem that the control is not desirable in terms of energy consumption.

【００４５】さらに、増段又は減段を行った直後からそ
の効果が温度に反映されて、安定化するまでの待ち時間
を設けるように構成されている。このため、待ち時間を
短く設定すれば増減段後に熱源機１がオン、オフを繰り
返すハンチングを起こす。また、逆に待ち時間を長く設
定すると待ち時間内での空気調和負荷の変動に追従しき
れないという問題点があった。Further, the apparatus is configured so as to provide a waiting time until the effect is reflected in the temperature immediately after the step-up or step-down operation is performed and stabilized. For this reason, if the waiting time is set short, hunting occurs in which the heat source device 1 is repeatedly turned on and off after the increase / decrease stage. On the other hand, if the waiting time is set to be long, there is a problem that the fluctuation of the air conditioning load during the waiting time cannot be completely followed.

【００４６】また、第二の従来の空気調和装置では台数
制御の設定スレッシュホールド値を、一方向のみに移動
させるように構成されているので、一定期間ごとにリセ
ットを行うことが必要となる。しかし、設定値を変更し
ていくのに多くのサンプル、すなわち時間が必要となる
等の問題点があった。Further, in the second conventional air conditioner, since the set threshold value of the unit control is moved only in one direction, it is necessary to reset the threshold value at regular intervals. However, there are problems that many samples, that is, time are required to change the set value.

【００４７】また、増段又は減段を行った直後からその
効果が温度に反映されて、安定化するまでの待ち時間を
設けるように構成されている。このため、待ち時間を短
く設定すれば増減段後に熱源機１がオン、オフを繰り返
すハンチングを起こす。また、逆に待ち時間を長く設定
すると待ち時間内での空気調和負荷の変動に追従しきれ
ないという問題点があった。Further, the apparatus is configured such that a waiting time is provided until the effect is reflected in the temperature immediately after the step-up or step-down operation is performed and stabilized. For this reason, if the waiting time is set short, hunting occurs in which the heat source device 1 is repeatedly turned on and off after the increase / decrease stage. On the other hand, if the waiting time is set to be long, there is a problem that the fluctuation of the air conditioning load during the waiting time cannot be completely followed.

【００４８】また、第三の従来の空気調和装置では熱源
機１の冷水入口温度と無関係に出口温度の設定値を変更
する構成である。このため、冷水入口温度が低いにも関
わらず出口温度の設定値を高くして、部分負荷運転とな
り熱源機１が運転効率の低い領域において運転される。
又は冷水入口温度が高いにも関わらず出口温度の設定値
を低くして、熱源機１の能力以上の出力を要求すること
になって設定温度に到達しないという問題点があった。
また、複数台の熱源機１を扱う場合に、全ての熱源機１
とも同じ出口設定温度となる構成であるので、全ての熱
源機１が運転効率のよくない領域において運転されると
いう問題点があった。Further, in the third conventional air conditioner, the set value of the outlet temperature is changed irrespective of the cold water inlet temperature of the heat source unit 1. For this reason, although the cold water inlet temperature is low, the set value of the outlet temperature is increased, and the partial load operation is performed, and the heat source device 1 is operated in a region where the operating efficiency is low.
Alternatively, there is a problem in that the set value of the outlet temperature is lowered even though the chilled water inlet temperature is high, and an output higher than the capacity of the heat source unit 1 is required, and the set temperature is not reached.
When handling a plurality of heat source units 1, all the heat source units 1
Since both of the configurations have the same outlet set temperature, there is a problem that all the heat source units 1 are operated in a region where the operation efficiency is not good.

【００４９】また、第四の従来の空気調和装置でのポン
プ２４からの吐出圧力を一定とする構成では、１００％
負荷が年間で数日のうちの数時間であるにも関わらず、
ポンプ２４からの吐出圧力が常に一定として制御され
る。このため、ポンプ２４の消費エネルギーが無駄に費
やされるという問題点があった。すなわち、５０％負荷
時を例にとれば、１００％負荷時に比べて流量を減少さ
せるために空気調和負荷４に配置された制御弁５が絞ら
れる。このことから、この制御弁５で圧損、すなわちエ
ネルギー損失が生じ、結果としてポンプ２４の消費エネ
ルギーが無駄に費やされるという問題点があった。In the fourth conventional air conditioner, the discharge pressure from the pump 24 is kept constant.
Despite the load being several hours out of several days a year,
The discharge pressure from the pump 24 is controlled to be always constant. For this reason, there is a problem that energy consumption of the pump 24 is wasted. That is, for example, when the load is 50%, the control valve 5 arranged on the air-conditioning load 4 is throttled to reduce the flow rate as compared with the load at 100%. For this reason, there is a problem that a pressure loss, that is, an energy loss occurs in the control valve 5, and as a result, the energy consumed by the pump 24 is wasted.

【００５０】また、第四の従来の空気調和装置でのポン
プ２４からの吐出圧力を可変とする構成では、それぞれ
の制御弁５ごとにカスケード制御演算装置１９を設けて
開度情報を送水圧力制御演算部２２に送るような構成で
あるので、配線が複雑になり、また工事費が嵩むことに
なる等の問題点があった。In the fourth conventional air conditioner, in which the discharge pressure from the pump 24 is variable, a cascade control arithmetic unit 19 is provided for each control valve 5 to transmit the opening information to the water supply pressure control. Since the configuration is such that the signal is sent to the arithmetic unit 22, the wiring becomes complicated and the construction cost increases.

【００５１】さらに、それぞれのカスケード制御演算装
置１９において、一定差圧の下で弁開度と流量とが所定
の関数で決まっていることを前提としてそれぞれの制御
弁５の開度を決定し、その開度情報ｘａ〜ｘｎで制御弁
５の開度を制御するようにしている。このため、制御弁
５の前後差圧が変化したような場合に、それぞれの空気
調和負荷４において所要の流量を得る作用、すなわち弁
開度５が一定でも差圧が高くなると流量が増加し、低く
なると流量が減少する作用を得ることができなくなると
いう問題点があった。Further, in each cascade control arithmetic unit 19, the opening of each control valve 5 is determined on the assumption that the valve opening and the flow rate are determined by a predetermined function under a constant differential pressure, The opening of the control valve 5 is controlled by the opening information xa to xn. For this reason, when the differential pressure across the control valve 5 changes, the action of obtaining a required flow rate in each air-conditioning load 4, that is, the flow rate increases when the differential pressure increases even when the valve opening 5 is constant, When it becomes lower, there is a problem that the effect of reducing the flow rate cannot be obtained.

【００５２】すなわち、通常、装置設計時には制御弁５
両端差圧は一定として設計される。しかし、第四の従来
の空気調和装置ではポンプ２４からの吐出圧力が可変で
あることから、吐出圧力が頻繁に変動すると制御弁５の
両端差圧も変動することになって、設計時の制御弁５両
端差圧を保てなくなるという問題点があった。That is, normally, when the apparatus is designed, the control valve 5
The differential pressure between both ends is designed to be constant. However, in the fourth conventional air conditioner, since the discharge pressure from the pump 24 is variable, if the discharge pressure fluctuates frequently, the differential pressure across the control valve 5 will also fluctuate. There is a problem that the differential pressure between both ends of the valve 5 cannot be maintained.

【００５３】この発明は、かかる問題点を解消するため
になされたものであり、複数の熱源機が複数の空気調和
負荷に対して配置された構成であって、簡易に構成され
て空気調和負荷の変動に容易に追従でき、エネルギー浪
費が少ない空気調和装置を得ることを目的とする。The present invention has been made to solve such a problem, and has a configuration in which a plurality of heat source units are arranged for a plurality of air conditioning loads. It is an object of the present invention to obtain an air conditioner that can easily follow the fluctuation of the air conditioner and consume less energy.

【００５４】[0054]

【課題を解決するための手段】この発明に係る空気調和
装置においては、現在の還水温度を設定温度と一致させ
るのに必要な熱量を演算する還水温度制御熱量演算手段
と、還水と送水のバイパス流による熱損失を仮想的に見
積もるバイパス熱量演算手段の両者が設けられる。そし
て、従来の熱源機の運転台数の判断基準であった負荷系
熱量に、上記両者の熱量演算結果を加味して空気調和負
荷の変動による増段、減段の反応を早める。これと共
に、平均処理演算手段を設けて演算結果のあるサンプル
区間における平均値を求めることにより、増減段直後な
どの不安定な温度変動を演算結果に顕在化しないように
する。そして、この演算結果に基づいて熱源機の運転台
数の決定、熱源機の出口設定温度の変更又は熱源機の出
力を制御する容量制御信号の決定が行われる。In the air conditioner according to the present invention, there is provided a return water temperature control calorie calculation means for calculating the amount of heat required to make the present return water temperature coincide with the set temperature, and Both bypass calorie calculation means for virtually estimating heat loss due to the bypass flow of the water supply are provided. Then, the reaction of the step increase and the step decrease due to the fluctuation of the air conditioning load is hastened by adding the calorific value calculation result of the above two to the load system calorie, which has been the criterion of the conventional number of operating heat source units. At the same time, averaging processing means is provided to obtain an average value in a sample section where the calculation result is present, so that unstable temperature fluctuations, such as immediately after the increase / decrease stage, are not revealed in the calculation result. Then, based on the calculation result, the number of operating heat source units is determined, the outlet set temperature of the heat source unit is changed, or a capacity control signal for controlling the output of the heat source unit is determined.

【００５５】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、熱源系流量検知手段による流量の計測が、熱源用
ポンプの設計流量によって代替される。Further, in the air conditioner according to the present invention, the flow rate measurement by the heat source system flow rate detecting means is replaced by the design flow rate of the heat source pump.

【００５６】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、還水と送水のバイパス流による還水温度の低下や
送水温度の上昇を見越して、従来における熱源機の運転
台数の判断基準であった負荷系流量にバイパス流量を加
算することにより空気調和負荷の変動による増段、減段
の反応を早める。これと共に、平均処理演算手段を設け
て演算結果のあるサンプル区間における平均値を求める
ことにより、増減段直後の不安定な温度変動を演算結果
に顕在化しないようにする。そして、この演算結果に基
づいて熱源機の運転台数の決定が行われる。Further, in the air conditioner according to the present invention, in consideration of a decrease in the return water temperature and an increase in the water supply temperature due to the return water and the bypass flow of the water supply, the conventional criteria for judging the number of operating heat source units is used. By adding the bypass flow rate to the load system flow rate, the step-up and step-down reactions due to the change in the air conditioning load are hastened. At the same time, averaging processing means is provided to obtain an average value in a sample section where the calculation result is present, so that unstable temperature fluctuations immediately after the increase / decrease stage are not revealed in the calculation result. Then, the number of operating heat source units is determined based on the calculation result.

【００５７】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、熱源系流量検知手段により計測した熱源系流量か
らバイパス管を流れるバイパス流量を求める際に、熱源
系流量検知手段による熱源系流量の計測が、熱源用ポン
プの設計流量により代替される。In the air conditioner according to the present invention, when determining the bypass flow rate flowing through the bypass pipe from the heat source flow rate measured by the heat source flow rate detection means, the measurement of the heat source flow rate by the heat source flow rate detection means is performed. , Depending on the design flow rate of the heat source pump.

【００５８】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、熱源機を流れる熱源水の流量、空気調和負荷から
熱源機へ搬送される熱源水温度、熱源機の運転・停止信
号、熱源機が最大出力であると仮定したときの熱源水の
出入口温度差及び熱源機が最も効率よく運転できる負荷
容量を示す最大効率容量から、熱源機の出せる最大能力
と最大効率能率を求め、負荷系熱量と最大能力との比較
により熱源機の運転台数を決定する。また、負荷系熱量
と最大効率能力との比較により運転中の熱源機のうち最
大効率を発揮できる熱源機台数をできるだけ多くするよ
う熱源機出口の熱源水の設定温度が決定される。In the air conditioner according to the present invention, the flow rate of the heat source water flowing through the heat source device, the temperature of the heat source water conveyed from the air conditioning load to the heat source device, the operation / stop signal of the heat source device, and the maximum number of heat source devices are provided. From the temperature difference between the inlet and outlet of the heat source water assuming the output and the maximum efficiency capacity indicating the load capacity at which the heat source unit can operate most efficiently, determine the maximum capacity and the maximum efficiency efficiency of the heat source unit. The number of heat source units to be operated is determined by comparison with the capacity. Further, the set temperature of the heat source water at the outlet of the heat source device is determined by comparing the heat quantity of the load system and the maximum efficiency capacity so as to maximize the number of heat source devices capable of exhibiting the maximum efficiency among the heat source devices in operation.

【００５９】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、熱源機の最大出力と熱源機の運転・停止信号と熱
源機の起動優先順位とを考慮して熱源機の運転、停止の
判断基準が設定されて、この判断基準により運転台数決
定手段が作動する。また、熱源機の最大出力と最大効率
時の出力と最小出力と熱源機の起動優先順位とを考慮し
て熱源機出口の熱源水の温度設定の判断基準が設定され
て、この判断基準により温度設定手段が作動する。これ
により、運転台数決定手段により熱源機の運転、停止信
号が決定され、また温度設定手段により熱源機出口の熱
源水の設定温度が決定される。Further, in the air conditioner according to the present invention, the criterion for determining the operation or stop of the heat source device is determined in consideration of the maximum output of the heat source device, the operation / stop signal of the heat source device, and the priority of starting the heat source device. Once set, the operating number determining means operates according to this determination criterion. In addition, a criterion for setting the temperature of the heat source water at the outlet of the heat source unit is set in consideration of the maximum output of the heat source unit, the output at the maximum efficiency, the minimum output, and the priority order of starting the heat source unit. The setting means operates. As a result, the operation start / stop signal of the heat source device is determined by the operating number determining means, and the set temperature of the heat source water at the outlet of the heat source device is determined by the temperature setting means.

【００６０】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、熱源機を流れる熱源水の流量、空気調和負荷から
熱源機へ搬送される熱源水温度、熱源機の運転・停止信
号、熱源機が最大出力であると仮定したときの熱源水の
出入口温度差及び熱源機が最も効率よく運転できる負荷
容量を示す最大効率容量から熱源機の出せる最大出力と
最大効率能力を求め、負荷系熱量と最大能力との比較に
より熱源機の運転台数を決め、負荷系熱量と最大効率能
力との比較によって、運転中の熱源機のうち最大効率を
発揮できる熱源機の台数をできるだけ多くするように容
量制御信号が決定される。In the air conditioner according to the present invention, the flow rate of the heat source water flowing through the heat source device, the temperature of the heat source water conveyed from the air conditioning load to the heat source device, the operation / stop signal of the heat source device, and the maximum number of heat source devices are provided. Determine the maximum output and maximum efficiency of the heat source from the heat source water inlet / outlet temperature difference assuming the output and the maximum efficiency capacity indicating the load capacity at which the heat source can operate most efficiently. The number of heat source units to be operated is determined by comparing with the heat capacity of the load system and the maximum efficiency capacity. It is determined.

【００６１】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、熱源機の最大出力と熱源機の運転・停止信号と熱
源機の起動優先順位とを考慮して、熱源機の運転、停止
の判断基準が設定されて、この判断基準により運転台数
決定手段が作動する。また、熱源機の最大出力と最大効
率時の出力と最小出力と熱源機の起動優先順位とを考慮
して、熱源機の容量制御信号の判断基準が設定されて、
この判断基準により容量制御信号設定手段が作動する。
これにより、運転台数決定手段により熱源機の運転、停
止信号が決定され、また容量制御信号設定手段により熱
源機の容量制御信号が決定される。Further, in the air conditioner according to the present invention, the criterion for judging operation / stop of the heat source unit is considered in consideration of the maximum output of the heat source unit, the operation / stop signal of the heat source unit, and the starting priority of the heat source unit. Is set, and the number-of-operations-determining means operates according to the determination criteria. In addition, in consideration of the maximum output of the heat source unit, the output at the maximum efficiency, the minimum output, and the start priority of the heat source unit, a criterion of the capacity control signal of the heat source unit is set,
The capacity control signal setting means operates according to this determination criterion.
As a result, the operation start / stop signal of the heat source unit is determined by the operating number determining unit, and the capacity control signal of the heat source unit is determined by the capacity control signal setting unit.

【００６２】また、この発明に係る空気調和装置におい
ては、現在の負荷系流量、すなわち送水量に対して空気
調和装置の熱源水搬送による圧力損失が最も小さい場
合、すなわち最大負荷を想定したときの基準送水圧設定
値を求め、この送水圧力を設定値とする。そして、この
送水圧力における負荷系流量の変動をあるサンプリング
区間ごとに平均し、この負荷系流量の平均値の履歴を比
較する。そして、この比較結果が上昇又は不変の傾向に
ある場合は、予め決定しておいた圧力だけ設定値が上げ
られる。また、負荷系流量の平均値が下降の傾向にある
場合は、設定値を再び現在の負荷系流量に対して、空気
調和装置の熱源水搬送による圧力損失が最も小さいとき
の基準送水圧力に設定し直される。Also, in the air conditioner according to the present invention, when the pressure loss due to the heat source water conveyance of the air conditioner is the smallest with respect to the current flow rate of the load system, that is, the flow rate of water, that is, when the maximum load is assumed. A reference water supply pressure set value is obtained, and this water supply pressure is set as a set value. Then, the fluctuation of the load system flow rate at the water supply pressure is averaged for each sampling section, and the history of the average value of the load system flow rate is compared. If the comparison result shows a tendency to increase or remain unchanged, the set value is increased by a predetermined pressure. Also, if the average value of the load system flow tends to decrease, the set value is set again to the reference water supply pressure when the pressure loss due to the heat source water conveyance of the air conditioner is the smallest with respect to the current load system flow. Will be reworked.

【００６３】[0063]

【発明の実施の形態】 実施の形態１．図１〜図５は、この発明の実施の形態の
一例を示す図で、図１は空気調和装置の回路図、図２は
図１の空気調和装置における熱源機制御装置内部の動作
を説明するフローチャート、図３は図１の空気調和装置
における平均演算処理手段の処理手順を説明するフロー
チャート、図４は図１の空気調和装置の熱量比較手段の
動作を説明するグラフ、図５は図１の空気調和装置の熱
量比較手段の他の動作を説明するグラフである。図にお
いて、１はそれぞれ冷水又は温水を発生する冷凍機から
なる熱源機である。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiment 1 1 to 5 show an example of an embodiment of the present invention. FIG. 1 is a circuit diagram of an air conditioner, and FIG. 2 explains an operation inside a heat source device control device in the air conditioner of FIG. Flowchart, FIG. 3 is a flowchart for explaining the processing procedure of the average calculation processing means in the air conditioner of FIG. 1, FIG. 4 is a graph for explaining the operation of the heat amount comparing means of the air conditioner of FIG. 1, and FIG. It is a graph explaining other operation | movement of the calorie | heat amount comparison means of an air conditioner. In the figure, reference numeral 1 denotes a heat source unit including a refrigerator for generating cold water or hot water.

【００６４】２は熱源機１のそれぞれに対応して設けら
れた熱源用ポンプで、熱源機１に熱源水を搬送するため
に熱源機１と同期して運転され、また負荷系に熱源水を
搬送する後述する搬送用ポンプとは区別された二次ポン
プ方式が採用されている。３は熱源機１からの冷水又は
温水を混合させる往ヘッダ、４は冷温水のエネルギーを
消費する空気調和負荷、５は空気調和負荷４により冷温
水の流量を加減する二方弁からなる制御弁、６は還り冷
温水を混合する還ヘッダ、７は送水温度を測定する送水
温度検知器、８は還水温度を測定する還水温度検知器で
ある。Reference numeral 2 denotes a heat source pump provided for each of the heat source units 1, which is operated in synchronization with the heat source unit 1 to convey the heat source water to the heat source unit 1, and which supplies the heat source water to the load system. A secondary pump system that is distinguished from a transport pump for transport that will be described later is employed. 3 is a forward header for mixing cold or hot water from the heat source unit 1, 4 is an air-conditioning load that consumes energy of the cold and hot water, and 5 is a two-way control valve that controls the flow rate of cold and hot water by the air-conditioning load 4. , 6 is a return header for mixing return and hot water, 7 is a return temperature detector for measuring the return temperature, and 8 is a return temperature detector for measuring the return temperature.

【００６５】９は循環路で、熱源機１、往ヘッダ３、空
気調和負荷４、制御弁５、還ヘッダ６、熱源用ポンプ２
及び熱源機１を順次接続して形成される。１０は循環路
９に設けられた負荷系流量検知手段、１１は熱源制御装
置、１４は往ヘッダ３と還ヘッダ６を接続するバイパス
管、２６は熱源機１に送られる還水の温度を計測するヘ
ッダ温度検出手段、２７はそれぞれの熱源機１から送水
される熱源水の流量を測定する熱源系流量測定手段、２
８は負荷系に熱源水を搬送する搬送用ポンプである。Reference numeral 9 denotes a circulation path, which is a heat source unit 1, an outgoing header 3, an air conditioning load 4, a control valve 5, a return header 6, and a heat source pump 2.
And the heat source device 1 are sequentially connected. 10 is a load system flow rate detecting means provided in the circulation path 9, 11 is a heat source control device, 14 is a bypass pipe connecting the forward header 3 and the return header 6, and 26 is a temperature of the return water sent to the heat source unit 1. The header temperature detecting means 27 is a heat source system flow rate measuring means for measuring the flow rate of the heat source water sent from each heat source unit 1,
Reference numeral 8 denotes a transfer pump for transferring the heat source water to the load system.

【００６６】２９〜３３はそれぞれ熱源制御装置１１に
配置された演算手段であり、２９は負荷系熱量演算手
段、３０は還水温度制御熱量演算手段、３１はバイパス
熱量演算手段、３２は平均処理演算手段、３３は前述の
図２２における熱量比較ステップに相当する熱量比較手
段である。Numerals 29 to 33 denote arithmetic means arranged in the heat source control device 11, 29 is a load system heat quantity arithmetic means, 30 is a return water temperature control heat quantity arithmetic means, 31 is a bypass heat quantity arithmetic means, and 32 is an averaging process. The calculating means 33 is a calorie comparing means corresponding to the calorie comparing step in FIG.

【００６７】上記のように構成された空気調和装置にお
ける熱源制御装置１１の動作を図２に示すフローチャー
トによって説明する。すなわち、負荷系熱量演算手段２
９では送水温度検知器７により計測した送水温度Ｔｓ
と、還水温度検知器８により計測した還水温度Ｔｒと、
負荷系流量検知手段１０により計測した負荷系流量Ｖｄ
とから、例えば次に示す式３によって熱源水が空気調和
負荷４に与えた負荷系熱量Ｑｄを演算する。The operation of the heat source control device 11 in the air conditioner configured as described above will be described with reference to the flowchart shown in FIG. That is, the load system calorie calculation means 2
In 9, the water supply temperature Ts measured by the water supply temperature detector 7
And the return water temperature Tr measured by the return water temperature detector 8;
Load system flow rate Vd measured by load system flow detection means 10
From this, for example, the load system heat quantity Qd given to the air-conditioning load 4 by the heat source water is calculated by Expression 3 shown below.

【００６８】[0068]

【数３】 (Equation 3)

【００６９】また、還水温度制御熱量演算手段３０では
それぞれの熱源系流量測定手段２７により計測した熱源
系流量Ｖｓと、ヘッダ温度検出手段２６により計測した
ヘッダ温度Ｔｈと、負荷系流量Ｖｄとから、例えば次に
示す式４及び式５によってヘッダ温度Ｔｈを設定温度Ｔ
ｈｓにするために必要とされる熱量、すなわち還水温度
制御熱量Ｑｒｃを演算する。The return water temperature control calorie calculating means 30 calculates the heat source system flow rate Vs measured by the respective heat source system flow rate measuring means 27, the header temperature Th measured by the header temperature detecting means 26, and the load system flow rate Vd. For example, the header temperature Th is set to the set temperature T by the following Expressions 4 and 5.
hs, that is, the return water temperature control heat quantity Qrc is calculated.

【００７０】[0070]

【数４】 (Equation 4)

【００７１】[0071]

【数５】 (Equation 5)

【００７２】図１〜図５の実施の形態のように複数台の
熱源機１を有する空気調和装置において、熱源系流量Ｖ
ｓは第一の熱源系流量測定手段２７の計測値をＶｓ１、
第二の熱源系流量測定手段２７の計測値をＶｓ２、第三
の熱源系流量測定手段２７の計測値をＶｓ３として、Ｖ
ｓ＝Ｖｓ１＋Ｖｓ２＋Ｖｓ３のように表すことができ
る。In an air conditioner having a plurality of heat source units 1 as in the embodiment shown in FIGS.
s is the measured value of the first heat source system flow rate measuring means 27 as Vs1,
Assuming that the measured value of the second heat source system flow rate measuring means 27 is Vs2 and the measured value of the third heat source system flow rate measuring means 27 is Vs3, V
It can be expressed as s = Vs1 + Vs2 + Vs3.

【００７３】このとき、ヘッダ温度Ｔｈｓをある程度幅
を持たせて（Ｔｈｓ１≦Ｔｈｓ≦Ｔｈｓ２）のように設
定し式４及び式５において、ヘッダ温度がＴｈｓ１≦Ｔ
ｈｓ≦Ｔｈｓ２となっている間は、還水温度制御熱量Ｑ
ｒｃ＝０とすることも可能である。そして、還水温度制
御熱量Ｑｒｃはヘッダ温度Ｔｈが設定温度よりも高い場
合に正となって、熱源機１の増段を早める方向に働く。
また、ヘッダ温度Ｔｈが設定温度よりも低いときには負
となって、熱源機１の減段を早める方向に働く。このた
め、急激な負荷変動に対する増減段を早めることができ
る。At this time, the header temperature Ths is set to have a certain width as (Ths1 ≦ Ths ≦ Ths2), and in the equations 4 and 5, the header temperature Ths1 ≦ Ts
While hs ≦ Ths2, the return water temperature control heat quantity Q
It is also possible to set rc = 0. Then, the return water temperature control heat quantity Qrc becomes positive when the header temperature Th is higher than the set temperature, and acts in a direction to increase the number of stages of the heat source device 1.
When the header temperature Th is lower than the set temperature, the value becomes negative, and the step of the heat source device 1 is accelerated. For this reason, the increase / decrease stage for a sudden load change can be hastened.

【００７４】また、バイパス熱量演算手段３１では、ヘ
ッダ温度Ｔｈ、送水温度Ｔｓ、負荷系流量Ｖｄ、熱源系
流量Ｖｓから、バイパス管１４を通過する流れと混合さ
れて往ヘッダ３内の熱源水温度や還ヘッダ６内の温度Ｔ
ｈが変化することにより見かけ上で発生する熱損失、す
なわちバイパス熱量Ｑｉを例えば次の式６から計算す
る。The bypass calorific value calculating means 31 mixes the header temperature Th, the water supply temperature Ts, the load system flow rate Vd, and the heat source system flow rate Vs with the flow passing through the bypass pipe 14 to obtain the heat source water temperature in the forward header 3. And temperature T in header 6
The apparent heat loss caused by the change of h, that is, the bypass heat quantity Qi is calculated from the following equation 6, for example.

【００７５】[0075]

【数６】 (Equation 6)

【００７６】また、バイパス熱量Ｑｉはバイパス流が還
ヘッダ６から往ヘッダ３に流れる場合には正となる。そ
して、送水温度が上昇することにより、すなわち冷房時
にはそれぞれの空気調和負荷４と熱源水との熱交換能力
が低下する損失を補正する方向、すなわち熱源機１の増
段を促進する方向に働く。一方、バイパス流が往ヘッダ
３から還ヘッダ６に流れる場合には負になる。そして、
還水温度が低下し熱源機１の効率が低下するのを補正す
る方向、すなわち熱源機１の減段を促進する方向に働
く。このため、急激な負荷変動に対する増減段を早める
ことができる。The bypass heat quantity Qi is positive when the bypass flow flows from the return header 6 to the forward header 3. When the water supply temperature rises, that is, at the time of cooling, it works in a direction to correct a loss in which the heat exchange capacity between the air conditioning load 4 and the heat source water decreases, that is, in a direction to promote the increase in the number of stages of the heat source device 1. On the other hand, when the bypass flow flows from the outgoing header 3 to the return header 6, it becomes negative. And
It works in a direction to correct a decrease in the return water temperature and a decrease in the efficiency of the heat source unit 1, that is, a direction to promote the step-down of the heat source unit 1. For this reason, the increase / decrease stage for a sudden load change can be hastened.

【００７７】次に、平均処理演算手段３２の動作を図３
に示すフローチャートによって説明する。すなわち、ス
テップ３０１で初期設定として平均をとるサンプル数Ｎ
を指定する。また、演算開始から何番目のデータである
かを示すカウンタｎｃ及びＮ個のデータを記憶しておく
ためのメモリＭ（１）〜Ｍ（Ｎ）を全て０にセットす
る。Next, the operation of the averaging means 32 will be described with reference to FIG.
This will be described with reference to the flowchart shown in FIG. That is, the number of samples N to be averaged as an initial setting in step 301
Is specified. Further, the counter nc indicating the number of data from the start of the operation and the memories M (1) to M (N) for storing N data are all set to 0.

【００７８】次いで、ステップ３０２へ進み、平均処理
演算手段３２に負荷系熱量Ｑｄ、還水温度制御熱量Ｑｒ
ｃ及びバイパス熱量Ｑｉの総和すなわち総合熱量Ｑｔが
熱源制御装置１１で決められたサンプリング時間ごとに
入力される。そして、平均処理演算手段３２は総合熱量
Ｑｔが入力されるとカウンタｎｃに１が加えられ、ステ
ップ３０３へ進む。これにより、カウンタｎｃがサンプ
ル数Ｎに達している場合はｎｃ＝Ｎとし、達していない
ときはそのままでステップ３０４へ進む。Then, the process proceeds to a step 302, wherein the averaging processing means 32 supplies the load system heat quantity Qd and the return water temperature control heat quantity Qr
The sum of c and the bypass heat quantity Qi, that is, the total heat quantity Qt, is input for each sampling time determined by the heat source control device 11. When the total heat quantity Qt is input, the averaging processing operation means 32 adds 1 to the counter nc, and proceeds to step 303. As a result, if the counter nc has reached the number of samples N, nc = N. If not, the process proceeds to step 304 as it is.

【００７９】そして、ステップ３０４においてメモリＭ
（ｉ）内のデータは次に示す式７のように更新される。
また、最新の総合熱量ＱｔデータがメモリＭ（Ｎ）に記
憶される。Then, in step 304, the memory M
The data in (i) is updated as shown in Expression 7 below.
Further, the latest total calorific value Qt data is stored in the memory M (N).

【００８０】[0080]

【数７】 (Equation 7)

【００８１】次いで、ステップ３０５へ進んでメモリＭ
（ｉ）内に記憶されている過去のＮサンプル個の総合熱
量Ｑｔデータから次に示す式８により平均熱量Ｑｍを算
出する。したがって、カウンタｎｃがサンプル数Ｎに達
しない演算初期においては、演算開始からｎｃ個分の平
均熱量Ｑｍを算出することになる。Next, the routine proceeds to step 305, where the memory M
An average heat quantity Qm is calculated from the total heat quantity Qt data of N past samples stored in (i) according to the following equation 8. Therefore, in the initial stage of the operation in which the counter nc does not reach the number of samples N, the average heat amount Qm for nc from the start of the operation is calculated.

【００８２】[0082]

【数８】 (Equation 8)

【００８３】ここで、カウンタｎｃは０にリセットさせ
ることはなく、一サンプリング時間後に再び総合熱量Ｑ
ｔが入力されて演算を行う際に利用される。このよう
に、平均処理演算を行うことで増減段直後の温度の不安
定な変動を平均化し、それぞれの熱源機１の不必要な運
転、停止の繰り返し動作を防ぐことができる。Here, the counter nc is not reset to 0, and after one sampling time, the total heat Q
It is used when t is input and an operation is performed. As described above, by performing the averaging process, the unstable fluctuation of the temperature immediately after the increase / decrease stage can be averaged, and unnecessary repeated operation of the heat source units 1 can be prevented.

【００８４】そして、演算された平均熱量Ｑｍが熱量比
較手段３３に入力され、熱量比較手段３３では平均熱量
Ｑｍと運転すべき熱源機１台数が比較されて、熱源機１
の運転台数が決定され、この決定に応じた熱源機１の運
転、停止信号が出力される。以下、図４によって熱量比
較手段３３の動作を説明する。Then, the calculated average heat quantity Qm is inputted to the heat quantity comparison means 33, and the heat quantity comparison means 33 compares the average heat quantity Qm with one heat source unit to be operated.
Is determined, and the operation and stop signals of the heat source device 1 are output according to the determination. Hereinafter, the operation of the calorie comparing means 33 will be described with reference to FIG.

【００８５】すなわち、熱源機１それぞれの定格出力Ｑ
ｓｐ１〜Ｑｓｐ３が全て等しい場合には、定格出力Ｑｓ
ｐとすると熱源機１の運転切替熱量Ｑｓｐ、２×Ｑｓｐ
を基準として、適当なディファレンシャルを与える。例
えば、ｆ１＝１．１×Ｑｓｐ、ｆ２＝０．９×Ｑｓｐ、
ｆ３＝２．１×Ｑｓｐ、ｆ４＝１．９×Ｑｓｐのように
決定する。That is, the rated output Q of each heat source unit 1
When sp1 to Qsp3 are all equal, the rated output Qs
Assuming that p, the operation switching heat quantity Qsp of the heat source unit 1 is 2 × Qsp
An appropriate differential is given on the basis of For example, f1 = 1.1 × Qsp, f2 = 0.9 × Qsp,
It is determined as f3 = 2.1 × Qsp, f4 = 1.9 × Qsp.

【００８６】そして、平均熱量Ｑｍがｆ２を下回った場
合には熱源機１を１台運転する。また、ｆ２からｆ１の
間の場合には現在の運転台数が２台以上のときには熱源
機１を２台運転し、現在の運転台数が１台以下のときに
は熱源機１を１台運転する。また、ｆ１からｆ４の間の
場合には熱源機１を２台運転する。さらに、ｆ４からｆ
３の間の場合には現在の運転台数が２台以下のときには
熱源機１を２台運転し、現在の運転台数が３台以上のと
きには熱源機１を３台運転する。また、ｆ４を超える場
合には熱源機１を３台運転するものとする。When the average heat quantity Qm falls below f2, one heat source unit 1 is operated. Further, in the period between f2 and f1, two heat source units 1 are operated when the current number of operating units is two or more, and one heat source unit 1 is operated when the current number of operating units is one or less. In the case between f1 and f4, two heat source units 1 are operated. Further, from f4 to f
In the case of three, when the current number of operating units is two or less, two heat source units 1 are operated, and when the current number of operating units is three or more, three heat source units 1 are operated. If f4 is exceeded, three heat source units 1 are operated.

【００８７】また、熱源機１それぞれの定格出力Ｑｓｐ
が異なる場合には、Ｑｓｐ１、Ｑｓｐ２、Ｑｓｐ３、Ｑ
ｓｐ１＋Ｑｓｐ２、Ｑｓｐ１＋Ｑｓｐ３、Ｑｓｐ２＋Ｑ
ｓｐ３の六通りの熱量を小さい順から並べてそれぞれを
基準とする。なお、仮にＱｓｐ１＜Ｑｓｐ２＜Ｑｓｐ３
＜Ｑｓｐ１＋Ｑｓｐ２＜Ｑｓｐ１＋Ｑｓｐ３＜Ｑｓｐ２
＋Ｑｓｐ３とする。The rated output Qsp of each heat source unit 1
Are different, Qsp1, Qsp2, Qsp3, Qsp
sp1 + Qsp2, Qsp1 + Qsp3, Qsp2 + Q
The six types of heat amounts of sp3 are arranged in ascending order, and each is used as a reference. It is assumed that Qsp1 <Qsp2 <Qsp3
<Qsp1 + Qsp2 <Qsp1 + Qsp3 <Qsp2
+ Qsp3.

【００８８】このような基準に適当なディファレンシャ
ルを与え、図５に示すように運転切替熱量ｆ１〜ｆ１２
を決定する。今、仮に平均熱量ＱｍがＱｓｐ３の近傍に
あるとすると、平均熱量Ｑｍがｆ３からｆ６の間であれ
ば熱源機１の一台のみを運転する。また、平均熱量Ｑｍ
がｆ６とｆ７の間であれば、現状の熱源機１運転状況が
図５の縦軸の運転状況で、熱源機１が一台以下の運転状
態の場合には熱源機１の一台のみを運転し、現状の熱源
機１運転状況が図５の縦軸の運転状況で熱源機１の一台
よりも上の運転状態のときには他の熱源機１の二台を運
転する。An appropriate differential is given to such a criterion, and as shown in FIG.
To determine. Now, assuming that the average heat quantity Qm is near Qsp3, if the average heat quantity Qm is between f3 and f6, only one heat source unit 1 is operated. Also, the average calorific value Qm
Is between f6 and f7, the current operating condition of the heat source unit 1 is the operating condition on the vertical axis of FIG. 5, and when the number of the heat source units 1 is one or less, only one of the heat source units 1 is used. When the current operation state of the heat source unit 1 is higher than one of the heat source units 1 in the operation state of the vertical axis in FIG. 5, two other heat source units 1 are operated.

【００８９】そして、平均熱量ＱｍがＱｓｐ３の近傍以
外にある場合も、上述と同様な要領によって熱源機１の
運転状況を決定することができる。但し、図５における
方法は熱源機１が頻繁に運転、停止するので、吸収式冷
凍機など起動後から停止するまでに、又は停止してから
再起動するまでに長い時間を要する熱源機１を含む場合
には不適当である。When the average amount of heat Qm is other than the vicinity of Qsp3, the operation state of the heat source unit 1 can be determined in the same manner as described above. However, in the method in FIG. 5, since the heat source device 1 frequently operates and stops, the heat source device 1 that requires a long time from startup to stop, such as an absorption refrigerator, or from stop to restart is used. If it does, it is inappropriate.

【００９０】このような装置構成である場合には、起動
後から停止するまでに、又は停止してから再起動するま
でに長い時間を要する熱源機１を最初に運転し、最後に
停止するようにするか又は長い運転、停止間隔を要する
熱源機を常時運転するように、運転切替熱量と熱源機運
転状況関係を工夫することが必要となる。このようにし
て、熱量比較手段３３においてそれぞれの熱源機１の運
転、停止を決定して運転、停止信号を出力する。In the case of such an apparatus configuration, the heat source unit 1 which requires a long time from start to stop or from stop to restart is operated first, and finally stopped. It is necessary to devise the relationship between the operation switching heat amount and the heat source device operation status so that the heat source device requiring a long operation and a long stop interval is always operated. In this way, the heat amount comparing means 33 determines the operation and stop of each heat source unit 1 and outputs an operation and stop signal.

【００９１】以上説明したように熱源機１の台数制御
が、負荷系熱量だけでなく還水温度を設定温度にするた
めの熱量や、バイパス流による熱量の移動をも考慮に入
れた総合的な熱量によって行われる。このため、補助増
段及び補助減段などの余分な機能を用いることなく、所
要の熱源機１の運転、停止を行うことができ、また冷凍
機の能力不足などの場合にもハンチングすることなく熱
源機１を運転、停止することができる。As described above, the control of the number of the heat source units 1 is not limited to the total amount of heat in consideration of not only the load system heat amount but also the heat amount for setting the return water temperature to the set temperature and the heat amount movement by the bypass flow. It depends on the amount of heat. For this reason, it is possible to start and stop the required heat source unit 1 without using extra functions such as an auxiliary step-up and an auxiliary step-down, and without hunting even when the capacity of the refrigerator is insufficient. The heat source device 1 can be operated and stopped.

【００９２】さらに、平均処理演算手段３２を用いるこ
とにより、増段又は減段直後の温度変動の不安定な領域
の熱量を顕在化させず、待ち時間を設定しなくても熱源
機１の運転、停止を行うことができる。これにより、簡
易な構成であって空気調和負荷の変動に容易に追従で
き、エネルギーを節減することができる。Furthermore, by using the averaging processing means 32, the amount of heat in the region where the temperature fluctuation is unstable immediately after the step-up or step-down is not made apparent, and the operation of the heat source unit 1 can be performed without setting a waiting time. , Can be stopped. This makes it possible to easily follow a change in the air-conditioning load with a simple configuration and to save energy.

【００９３】また、図１〜図５の実施の形態において熱
源系流量測定手段２７が設置されている。しかし、図１
の構成において熱源機１の運転、停止と同期して動作す
る熱源用ポンプ２が定流量ポンプである場合には、負荷
系配管の圧力損失に関わらず熱源用ポンプ２の流量はほ
ぼ一定となる。このため、熱源系流量測定手段２７の代
わりに予め熱源用ポンプ２の設計流量Ｖｓｐを定数とし
て入力しておき、この値を用いて熱源系流量を求めても
同じ作用を得ることができる。In the embodiment shown in FIGS. 1 to 5, a heat source system flow rate measuring means 27 is provided. However, FIG.
When the heat source pump 2 operating in synchronization with the operation and stop of the heat source device 1 is a constant flow pump, the flow rate of the heat source pump 2 becomes substantially constant regardless of the pressure loss of the load system piping. . Therefore, the same effect can be obtained by inputting the design flow rate Vsp of the heat source pump 2 as a constant in advance instead of the heat source system flow rate measuring means 27 and calculating the heat source system flow rate using this value.

【００９４】これにより、熱源系流量測定手段２７を省
略して装置構成を簡略化することができ、設備費、設置
費を節減することができる。すなわち、今、一台の熱源
用ポンプ２の設計流量をＶｓｐ１、０又は１の一台の熱
源機１の運転、停止信号をＳＳ１とする。また、他の一
台の熱源用ポンプ２の設計流量をＶｓｐ２、０又は１の
他の一台の熱源機１の運転、停止信号をＳＳ２とする。
さらに、他の一台の熱源用ポンプ２の設計流量をＶｓｐ
３、０又は１の他の一台の熱源機１の運転、停止信号を
ＳＳ３とする。これにより、熱源系流量Ｖｓを次の式９
で表すことができる。As a result, the heat source system flow rate measuring means 27 can be omitted to simplify the apparatus configuration, thereby reducing equipment costs and installation costs. That is, now, the design flow rate of one heat source pump 2 is Vsp1, and the operation / stop signal of one heat source device 1 of 0 or 1 is SS1. The design flow rate of the other heat source pump 2 is Vsp2, and the operation / stop signal of the other heat source device 1 is 0 or 1 is SS2.
Further, the design flow rate of another heat source pump 2 is set to Vsp.
The operation / stop signal of the other heat source device 1, 3, 0 or 1 is set to SS3. Accordingly, the heat source system flow rate Vs is calculated by the following equation (9).
Can be represented by

【００９５】[0095]

【数９】 (Equation 9)

【００９６】また、熱源系流量測定手段２７の代わりに
バイパス管１４に、流れの方向と流量を計測することが
できる流量検知手段を設ける。これにより、熱源系流量
Ｖｓはバイパス管１４に設置した流量検知手段による計
測流量がＶｂであるとして、次の式１０により容易に求
めることができるので、熱源系流量測定手段２７と同様
な作用を得ることができる。但し、ここではバイパス管
１４の流量検知手段による計測流量Ｖｂは、図１におい
て還ヘッダ６から往ヘッダ３に流れる方向を正とする。Further, instead of the heat source system flow rate measuring means 27, the bypass pipe 14 is provided with flow rate detecting means capable of measuring the flow direction and the flow rate. As a result, the flow rate Vs of the heat source system can be easily obtained by the following equation 10, assuming that the flow rate measured by the flow rate detection means provided in the bypass pipe 14 is Vb. Obtainable. However, here, the flow rate Vb measured by the flow rate detection means of the bypass pipe 14 is such that the direction of flow from the return header 6 to the forward header 3 in FIG. 1 is positive.

【００９７】[0097]

【数１０】 (Equation 10)

【００９８】また、図１〜図５の実施の形態では、熱源
機制御装置１１は熱源機１の運転、停止信号のみを発信
することを想定している。しかし、熱源機１が熱源機１
出口設定温度や容量運転信号を外部、すなわち熱源機制
御装置１１から変更可能である場合は、図２における熱
量比較手段３３を熱源機１出口設定温度や容量制御信号
設定に対応できる機器に変更することにより、熱源機１
の台数制御だけでなく出力制御も可能である。In the embodiments of FIGS. 1 to 5, it is assumed that the heat source unit control device 11 transmits only the operation and stop signals of the heat source unit 1. However, the heat source unit 1 is
When the outlet set temperature or the capacity operation signal can be changed externally, that is, from the heat source device control device 11, the heat amount comparing means 33 in FIG. 2 is changed to a device that can respond to the heat source device 1 outlet set temperature or the capacity control signal setting. The heat source unit 1
Output control as well as the number control of the number.

【００９９】実施の形態２．図６〜図９は、この発明の
他の実施の形態の一例を示す図で、図６は空気調和装置
の回路図、図７は図６の空気調和装置における熱源機制
御装置内部の動作を説明するフローチャート、図８は図
６の空気調和装置における流量比較手段の動作を説明す
るグラフ、図９は図６の空気調和装置の熱量比較手段の
他の動作を説明するグラフである。図において、前述の
図１〜図５と同符号は相当部分を示し、３４は熱源制御
装置１１に配置された評価流量演算手段、３５は熱源制
御装置１１に配置された流量比較手段である。Embodiment 2 6 to 9 are views showing an example of another embodiment of the present invention. FIG. 6 is a circuit diagram of an air conditioner, and FIG. 7 shows an operation inside a heat source device control device in the air conditioner of FIG. 8 is a graph illustrating the operation of the flow rate comparing means in the air conditioner of FIG. 6, and FIG. 9 is a graph illustrating another operation of the heat amount comparing means of the air conditioner of FIG. In the figure, the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 5 denote corresponding parts, 34 is an evaluation flow rate calculating means arranged in the heat source control device 11, and 35 is a flow rate comparing means arranged in the heat source control device 11.

【０１００】上記のように構成された空気調和装置にお
ける熱源制御装置１１の動作を図７に示すフローチャー
トによって説明する。すなわち、評価流量演算手段３４
では、負荷系流量検知手段１０により計測した負荷系流
量Ｖｄとそれぞれの熱源系流量測定手段２７により計測
した熱源系流量Ｖｓから次の式１１により、熱源機１の
運転台数を決定する判断基準となる評価流量Ｖｅｓを演
算する。The operation of the heat source control device 11 in the air conditioner configured as described above will be described with reference to the flowchart shown in FIG. That is, the evaluation flow rate calculating means 34
In the following, from the load system flow rate Vd measured by the load system flow rate detection means 10 and the heat source system flow rate Vs measured by the respective heat source system flow rate measurement means 27, a criterion for determining the number of operating heat source machines 1 by the following equation 11 is used. The following evaluation flow rate Ves is calculated.

【０１０１】[0101]

【数１１】 [Equation 11]

【０１０２】なお、図６〜図９の実施の形態のように複
数台の熱源機１を有する空気調和装置にいては、熱源系
流量Ｖｓは一台の熱源系流量測定手段２７の測定流量を
Ｖｓ１、他の一台の熱源系流量測定手段２７の測定流量
をＶｓ２、他の一台の熱源系流量測定手段２７の測定流
量をＶｓ３として、Ｖｓ＝Ｖｓ１＋Ｖｓ２＋Ｖｓ３のよ
うに表すことができる。In an air conditioner having a plurality of heat source devices 1 as in the embodiments of FIGS. 6 to 9, the heat source system flow rate Vs is equal to the measured flow rate of one heat source system flow rate measuring means 27. Vs1, Vs2 is the measured flow rate of the other heat source system flow rate measuring means 27, and Vs3 is the measured flow rate of the other heat source system flow rate measuring means 27, and can be expressed as Vs = Vs1 + Vs2 + Vs3.

【０１０３】また、バイパス流は、還ヘッダ６から往ヘ
ッダ３に流れる場合に正となり、冷房時、すなわち送水
温度が上昇することによりそれぞれの空気調和負荷４と
熱源水との熱交換能力が低下する損失を補正する方向、
すなわち熱源機１の増段を促進する方向に働く。一方、
バイパス流が、往ヘッダ３から還ヘッダ６に流れる場合
に負となり、還水温度が低下して熱源機１の効率が低下
するのを補正する方向、すなわち熱源機１の減段を促進
する方向に働く。The bypass flow becomes positive when flowing from the return header 6 to the outgoing header 3, and the heat exchange capacity between the respective air conditioning loads 4 and the heat source water decreases during cooling, that is, when the water supply temperature rises. Direction to compensate for the loss
In other words, it works in a direction to promote the stage increase of the heat source device 1. on the other hand,
A direction in which the bypass flow becomes negative when flowing from the outgoing header 3 to the return header 6, in a direction to correct a decrease in the return water temperature and a decrease in the efficiency of the heat source unit 1, that is, a direction to promote the step-down of the heat source unit 1. Work on.

【０１０４】したがって、負荷流量にバイパス流量を加
えた評価流量を熱源機１台数の判断基準に用いること
で、急激な負荷変動に対する増減段を早めることができ
る。なお、平均処理演算手段３２の動作については、入
力が総合熱量Ｑｔから評価流量Ｖｅｓに、また平均熱量
Ｑｍから平均流量Ｖｍになる以外は、前述の図１〜図５
の実施の形態における図３の動作と全く同じであるので
説明を省略する。Therefore, by using the evaluation flow rate obtained by adding the bypass flow rate to the load flow rate as a criterion for determining the number of heat source units, the increase / decrease stage for a rapid load change can be hastened. The operation of the averaging processing means 32 is the same as that shown in FIGS. 1 to 5 except that the input changes from the total heat quantity Qt to the evaluation flow rate Ves and from the average heat quantity Qm to the average flow rate Vm.
Since the operation is exactly the same as that of FIG.

【０１０５】そして、平均処理演算手段３２で演算され
た平均流量Ｖｍは、流量比較手段３５に入力され、流量
比較手段３５では平均流量Ｖｍと運転すべき熱源機１台
数が比較される。これにより、熱源機１台数が決定され
て、その決定に応じた熱源機１の運転、停止信号が出力
される。以下、図８により流量比較手段３５の動作を説
明する。The average flow rate Vm calculated by the averaging processing calculation means 32 is input to the flow rate comparison means 35, and the flow rate comparison means 35 compares the average flow rate Vm with the number of heat source units to be operated. As a result, the number of heat source units 1 is determined, and the operation and stop signals of the heat source units 1 are output according to the determination. Hereinafter, the operation of the flow rate comparing means 35 will be described with reference to FIG.

【０１０６】すなわち、今、それぞれの熱源機１の定格
流量又は空気調和装置におけるそれぞれの熱源用ポンプ
２の設計流量Ｖｓｐ１〜Ｖｓｐ３が全て等しいとし設計
流量Ｖｓｐとする。そして、熱源機１の運転切替熱量は
Ｖｓｐ、２×Ｖｓｐを基準として、適当なディファレン
シャルを与える。例えば、ｆ１＝１．１×Ｖｓｐ、ｆ２
＝０．９×Ｖｓｐ、ｆ３＝２．１×Ｖｓｐ、ｆ４＝１．
９×Ｖｓｐのように決定する。That is, it is now assumed that the rated flow rate of each heat source unit 1 or the design flow rates Vsp1 to Vsp3 of each heat source pump 2 in the air conditioner are equal to each other, and the design flow rate Vsp is set. The operation switching heat amount of the heat source unit 1 gives an appropriate differential based on Vsp, 2 × Vsp. For example, f1 = 1.1 × Vsp, f2
= 0.9 × Vsp, f3 = 2.1 × Vsp, f4 = 1.
It is determined as 9 × Vsp.

【０１０７】そして、平均流量Ｖｍがｆ２を下回った場
合には熱源機１を１台運転する。また、ｆ２からｆ１の
間の場合には現在の運転台数が２台以上のときには熱源
機１を２台運転し、現在の運転台数が１台以下のときに
は熱源機１を１台運転する。また、ｆ１からｆ４の間の
場合には熱源機１を２台運転する。さらに、ｆ４からｆ
３の間の場合には現在の運転台数が２台以下のときには
熱源機１を２台運転し、現在の運転台数が３台以上のと
きには熱源機１を３台運転する。また、ｆ４を超える場
合には熱源機１を３台運転するものとする。When the average flow rate Vm falls below f2, one heat source unit 1 is operated. Further, in the period between f2 and f1, two heat source units 1 are operated when the current number of operating units is two or more, and one heat source unit 1 is operated when the current number of operating units is one or less. In the case between f1 and f4, two heat source units 1 are operated. Further, from f4 to f
In the case of three, when the current number of operating units is two or less, two heat source units 1 are operated, and when the current number of operating units is three or more, three heat source units 1 are operated. If f4 is exceeded, three heat source units 1 are operated.

【０１０８】また、熱源機１それぞれの定格流量又は空
気調和装置における熱源用ポンプ２の設計流量が異なる
場合には、Ｖｓｐ１、Ｖｓｐ２、Ｖｓｐ３、Ｖｓｐ１＋
Ｖｓｐ２、Ｖｓｐ１＋Ｖｓｐ３、Ｖｓｐ２＋Ｖｓｐ３の
六通りの流量を小さい順から並べてそれぞれを基準とす
る。なお、仮にＶｓｐ１＜Ｖｓｐ２＜Ｖｓｐ３＜Ｖｓｐ
１＋Ｖｓｐ２＜Ｖｓｐ１＋Ｖｓｐ３＜Ｖｓｐ２＋Ｖｓｐ
３とする。When the rated flow rate of each heat source unit 1 or the design flow rate of the heat source pump 2 in the air conditioner is different, Vsp1, Vsp2, Vsp3, Vsp1 +
Six flow rates of Vsp2, Vsp1 + Vsp3, and Vsp2 + Vsp3 are arranged in ascending order and each of them is used as a reference. It is assumed that Vsp1 <Vsp2 <Vsp3 <Vsp
1 + Vsp2 <Vsp1 + Vsp3 <Vsp2 + Vsp
3 is assumed.

【０１０９】このような基準に適当なディファレンシャ
ルを与え、図９に示すように運転切替流量ｆ１〜ｆ１２
を決定する。今、仮に平均流量ＶｍがＶｓｐ３の近傍に
あるとすると、平均流量Ｖｍがｆ３からｆ６の間であれ
ば熱源機１の一台のみを運転する。また、平均流量Ｖｍ
がｆ６とｆ７の間であれば、現状の熱源機１運転状況が
図９の縦軸の運転状況で熱源機１の一台以下の運転状態
の場合には熱源機１の一台のみを運転し、現状の熱源機
１運転状況が図９の縦軸の運転状況で熱源機１の一台よ
りも上の運転状態のときには他の熱源機１の二台を運転
する。An appropriate differential is given to such a reference, and as shown in FIG.
To determine. Now, assuming that the average flow rate Vm is near Vsp3, if the average flow rate Vm is between f3 and f6, only one heat source unit 1 is operated. Also, the average flow rate Vm
Is between f6 and f7, if the current operating condition of the heat source unit 1 is less than one of the heat source units 1 in the operating condition of the vertical axis in FIG. 9, only one of the heat source units 1 is operated. Then, when the current operation state of the heat source unit 1 is an operation state higher than one of the heat source units 1 in the operation state on the vertical axis of FIG. 9, two other heat source units 1 are operated.

【０１１０】そして、平均流量ＶｍがＶｓｐ３の近傍以
外にある場合も、上述と同様な要領によって熱源機１の
運転状況を決定することができる。但し、図９における
方法は熱源機１が頻繁に運転、停止するので、吸収式冷
凍機などであって長い運転、停止間隔を要する熱源機を
含む場合には不適当である。When the average flow rate Vm is outside the vicinity of Vsp3, the operating condition of the heat source unit 1 can be determined in the same manner as described above. However, the method in FIG. 9 is unsuitable when the heat source device 1 frequently starts and stops, and is therefore not suitable for an absorption refrigerator or the like that includes a heat source device that requires a long operation and stop interval.

【０１１１】このような装置構成である場合には、長い
運転、停止間隔を要する熱源機１を最初に運転し、最後
に停止するようにするか又は長い運転、停止間隔を要す
る熱源機１を常時運転するように、運転切替熱量と熱源
機運転状況関係を工夫することが必要となる。このよう
にして、流量比較手段３５においてそれぞれの熱源機１
の運転、停止を決定して運転信号を出力する。In the case of such an apparatus configuration, the heat source unit 1 requiring a long operation and stop interval is operated first and then stopped last, or the heat source unit 1 which requires a long operation and stop interval is used. It is necessary to devise the relation between the operation switching heat amount and the operation state of the heat source device so that the operation is always performed. In this way, each heat source unit 1
The operation and stop of are determined, and an operation signal is output.

【０１１２】また、図６〜図９の実施の形態では熱源系
流量測定手段２７が配置されている。しかし、図６の構
成においてそれぞれの熱源機１の運転、停止と同期して
動作するそれぞれの熱源用ポンプ２が定流量ポンプであ
る場合には、負荷系配管の圧力損失に関わらず熱源用ポ
ンプ２の流量はほぼ一定となる。このため、熱源系流量
測定手段２７の代わりに、予め熱源用ポンプ２の設計流
量Ｖｓｐを定数として入力しておき、この値を用いて熱
源系流量を求めても同じ作用を得ることができる。In the embodiments shown in FIGS. 6 to 9, the heat source system flow rate measuring means 27 is provided. However, in the configuration of FIG. 6, when each heat source pump 2 that operates in synchronization with the operation and stoppage of each heat source unit 1 is a constant flow pump, the heat source pump 2 does not depend on the pressure loss of the load system piping. The flow rate of 2 is almost constant. Therefore, the same effect can be obtained by inputting the design flow rate Vsp of the heat source pump 2 as a constant in advance instead of the heat source system flow rate measuring means 27 and obtaining the heat source system flow rate using this value.

【０１１３】これにより熱源系流量測定手段２７を省略
し装置構成を簡略化することができ、設備費、設置費を
節減することができる。すなわち、今、一台の熱源用ポ
ンプ２の設計流量をＶｓｐ１、０又は１の一台の熱源機
１の運転、停止信号をＳＳ１とする。また、他の一台の
熱源用ポンプ２の設計流量をＶｓｐ２、０又は１の他の
一台の熱源機１の運転、停止信号をＳＳ２とする。さら
に、他の一台の熱源用ポンプ２の設計流量をＶｓｐ３、
０又は１の他の一台の熱源機１の運転、停止信号をＳＳ
３とする。これにより、熱源系流量Ｖｓを前述の式９で
表すことができる。As a result, the heat source system flow rate measuring means 27 can be omitted, the apparatus configuration can be simplified, and equipment costs and installation costs can be reduced. That is, now, the design flow rate of one heat source pump 2 is Vsp1, and the operation / stop signal of one heat source device 1 of 0 or 1 is SS1. The design flow rate of the other heat source pump 2 is Vsp2, and the operation / stop signal of the other heat source device 1 is 0 or 1 is SS2. Further, the design flow rate of the other heat source pump 2 is set to Vsp3,
The operation / stop signal of the other heat source unit 1 of 0 or 1 is set to SS
3 is assumed. Thus, the heat source system flow rate Vs can be expressed by the above-described equation (9).

【０１１４】また、熱源系流量測定手段２７の代わりに
バイパス管１４に、流れの方向と流量を計測することが
できる流量検知手段を設ける。これにより、評価流量Ｖ
ｅｓはバイパス管１４に設置した流量検知手段による計
測流量がＶｂであるとして、前述の式１１により容易に
求めることができるので、熱源系流量測定手段２７と同
様な作用を得ることができる。但し、ここではバイパス
管１４の流量検知手段による計測流量Ｖｂは、図６にお
いて還ヘッダ６から往ヘッダ３に流れる方向を正とす
る。Further, instead of the heat source system flow rate measuring means 27, the bypass pipe 14 is provided with flow rate detecting means capable of measuring the flow direction and the flow rate. Thereby, the evaluation flow rate V
Since es can be easily obtained by the above-described equation 11 assuming that the flow rate measured by the flow rate detection means provided in the bypass pipe 14 is Vb, the same operation as the heat source system flow rate measurement means 27 can be obtained. However, here, the flow rate Vb measured by the flow rate detection means of the bypass pipe 14 assumes that the direction flowing from the return header 6 to the forward header 3 in FIG. 6 is positive.

【０１１５】また、図６〜図９の実施の形態では、熱源
機制御装置１１は熱源機１の運転、停止信号のみを発信
することを想定している。しかし、熱源機１が熱源機１
出口設定温度や容量運転信号を外部、すなわち熱源機制
御装置１１から変更可能である場合は、図６における熱
量比較手段３５を熱源機１出口温度設定や容量制御信号
設定に対応できる機器に変更することにより、熱源機１
の台数制御だけでなく出力制御も可能である。In the embodiments of FIGS. 6 to 9, it is assumed that the heat source device control device 11 transmits only the operation and stop signals of the heat source device 1. However, the heat source unit 1 is
When the outlet set temperature and the capacity operation signal can be changed externally, that is, from the heat source device control device 11, the heat amount comparing means 35 in FIG. The heat source unit 1
Output control as well as the number control of the number.

【０１１６】以上説明したように熱源機１の台数制御
が、負荷系流量だけでなくバイパス流による送水温度や
還水温度の変動を考慮に入れた流量により行われる。こ
のため、補助増段及び補助減段などの余分な機能を用い
ることなく必要とされる熱源機１の運転、停止を行うこ
とができる。さらに、平均処理演算手段３２を用いるこ
とにより、増段又は減段直後の温度変動の不安定な領域
の熱量を顕在化させず、待ち時間を設定しなくても熱源
機１の運転、停止を行うことができる。As described above, the control of the number of the heat source units 1 is performed not only by the flow rate of the load system but also by the flow rate taking into account the fluctuation of the water supply temperature and the return water temperature due to the bypass flow. Therefore, the required operation and stop of the heat source device 1 can be performed without using extra functions such as the auxiliary step-up and the auxiliary step-down. Further, by using the averaging processing means 32, the amount of heat in the unstable region of the temperature fluctuation immediately after the step increase or the step decrease is not made obvious, and the operation and stop of the heat source device 1 can be performed without setting the waiting time. It can be carried out.

【０１１７】これにより、簡易な構成であって空気調和
負荷の変動に容易に追従でき、エネルギーを節減するこ
とができる。また、予め既知の熱源用ポンプ２の設計流
量を熱源系流量として用いることにより、熱源系流量測
定手段２７を省略して装置構成を簡略化することがで
き、設備費、設置費を節減することができる。Thus, it is possible to easily follow the fluctuation of the air-conditioning load with a simple structure and to save energy. Further, by using the design flow rate of the known heat source pump 2 as the heat source system flow rate, the heat source system flow rate measuring means 27 can be omitted, and the apparatus configuration can be simplified, thereby reducing equipment costs and installation costs. Can be.

【０１１８】実施の形態３．図１０〜図１４も、この発
明の他の実施の形態の一例を示す図で、図１０は空気調
和装置の回路図、図１１は図１０の空気調和装置におけ
る運転台数決定手段の処理手順を説明するフローチャー
ト、図１２ａは図１０の空気調和装置における運転台数
決定手段における熱源機の選択方法を説明するフローチ
ャート、図１２ｂは図１０の空気調和装置における運転
台数決定手段における熱源機の他の選択方法を説明する
フローチャートである。Embodiment 3 FIGS. 10 to 14 also show an example of another embodiment of the present invention. FIG. 10 is a circuit diagram of the air conditioner, and FIG. 11 shows a processing procedure of the number of operating units in the air conditioner of FIG. FIG. 12A is a flowchart illustrating a method of selecting a heat source unit in the number-of-operated-units determining unit in the air-conditioning apparatus of FIG. 10; It is a flowchart explaining a method.

【０１１９】また、図１３は図１０の空気調和装置にお
ける温度設定手段の処理手順を説明するフローチャー
ト、図１４は図１０の空気調和装置の熱源能力演算手段
において熱源機入口の熱源水の温度と出入口の温度差の
関係を表すグラフである。図において、前述の図１〜図
５と同符号は相当部分を示し、３６は熱源機入口温度検
知手段、３７〜３９はそれぞれ熱源制御装置１１に設け
られた手段で、３７は熱源能力演算手段、３８は運転台
数決定手段、３９は温度設定手段である。FIG. 13 is a flow chart for explaining the processing procedure of the temperature setting means in the air conditioner of FIG. 10, and FIG. 14 is a diagram showing the temperature of the heat source water at the inlet of the heat source unit in the heat source capacity calculating means of the air conditioner of FIG. It is a graph showing the relationship of the temperature difference of an entrance and exit. In the figure, the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 5 denote corresponding parts, 36 is a heat source unit inlet temperature detecting means, 37 to 39 are means provided in the heat source control device 11, and 37 is a heat source capacity calculating means. , 38 are operating number determining means, and 39 is a temperature setting means.

【０１２０】なお、熱源機入口温度検知手段３６の設置
位置は、還ヘッダ６からそれぞれの熱源機１までの間に
おいては熱損失が殆ど無視できると考えて還ヘッダ６内
としている。しかし、熱損失が無視できない場合は還ヘ
ッダ６から熱源機１の間の配管内で、熱源機１にできる
だけ近い位置に設置する方がより良好な作用が得られ
る。The installation position of the heat source unit inlet temperature detecting means 36 is set in the return header 6 from the viewpoint that the heat loss between the return header 6 and each heat source unit 1 is almost negligible. However, if the heat loss is not negligible, a better effect can be obtained by installing the pipe at a position as close as possible to the heat source unit 1 in the pipe between the return header 6 and the heat source unit 1.

【０１２１】なお、還ヘッダ６からそれぞれの熱源機１
までの間においては熱損失が無視できない場合は、熱源
機入口温度検知手段３６の設置個数は三つとなり、以後
の演算において、熱源機入口温度Ｔｒｓとして扱ってい
る温度は、熱源機１ごとに１〜３の機器番号を与えてＴ
ｒｓ（１）〜Ｔｒｓ（３）として演算を行う。また、図
１０〜図１４の実施の形態では冷房時を想定している
が、熱源機入口温度と熱源機出口温度の高低が逆になる
ことを考慮することにより暖房時に適用できる。Note that each of the heat source units 1
If the heat loss is not negligible until then, the number of the heat source unit inlet temperature detecting means 36 is three, and in the subsequent calculations, the temperature treated as the heat source unit inlet temperature Trs is different for each heat source unit 1. Give device numbers 1-3 and T
The calculation is performed as rs (1) to Trs (3). Further, in the embodiments of FIGS. 10 to 14, cooling is assumed, but it can be applied to heating by considering that the heat source unit inlet temperature and the heat source unit outlet temperature are reversed.

【０１２２】上記のように構成された空気調和装置にお
ける熱源制御装置１１の動作を説明する。負荷系熱量演
算手段２９において負荷系流量Ｖｄ、還水温度Ｔｒ、送
水温度Ｔｓからそれぞれの空気調和負荷４において消費
された負荷系熱量Ｑｄを前述の式３により求める。The operation of the heat source control device 11 in the air conditioner configured as described above will be described. The load system calorie calculating means 29 obtains the load system calorie Qd consumed in the respective air-conditioning load 4 from the load system flow rate Vd, the return water temperature Tr, and the water supply temperature Ts by the above-described equation (3).

【０１２３】そして、熱源能力演算手段３７では熱源機
入口温度Ｔｒｓと熱源機１が最大出力と仮定したときの
熱源水の出入口温度差ΔＴｍａｘと、熱源系流量Ｖｓ
と、熱源機１が最も効率よく運転できる負荷容量を表す
最大効率容量Ｅｍａｘ（単位％）から、熱源機１の最大
出力Ｑｍａｘ及び最大効率出力Ｑｅｆｆを演算する。Then, the heat source capacity calculating means 37 calculates the difference between the inlet / outlet temperature difference ΔTmax of the heat source water when the heat source unit 1 assumes the maximum output and the heat source system flow rate Vs.
Then, the maximum output Qmax and the maximum efficiency output Qeff of the heat source device 1 are calculated from the maximum efficiency capacity Emax (unit%) representing the load capacity at which the heat source device 1 can operate most efficiently.

【０１２４】また、運転台数決定手段３８では負荷系熱
量Ｑｄと最大出力Ｑｍａｘに基づいて熱源機１の運転台
数Ｎｓを決定し、さらに負荷系熱量Ｑｄと最大効率出力
Ｑｅｆｆに基づいて、それぞれの熱源機１の出口温度の
設定値Ｔｏｓを決定する。なお、負荷系熱量演算手段２
９の動作については前述の図１〜図５の実施の形態の場
合と同様であるのでここでは説明を省略する。The operating number determining means 38 determines the operating number Ns of the heat source units 1 based on the load system heat quantity Qd and the maximum output Qmax, and further determines the respective heat source based on the load system heat quantity Qd and the maximum efficiency output Qeff. The set value Tos of the outlet temperature of the machine 1 is determined. The load system calorie calculation means 2
The operation of No. 9 is the same as that of the embodiment of FIGS.

【０１２５】一方、熱源能力演算手段３７において、熱
源系流量Ｖｓ（１）〜Ｖｓ（３）と、熱源が最大出力で
あると仮定したときの熱源水の出入口温度差ΔＴｍａ
ｘ、例えば５℃からそれぞれの熱源機１の最大出力Ｑｍ
ａｘ（１）〜Ｑｍａｘ（３）を次の式１２により演算す
る。On the other hand, in the heat source capacity calculating means 37, the flow rate Vs (1) to Vs (3) of the heat source system and the temperature difference ΔTma of the inlet and outlet of the heat source water when the heat source is assumed to have the maximum output.
x, for example, the maximum output Qm of each heat source unit 1 from 5 ° C.
ax (1) to Qmax (3) are calculated by the following Expression 12.

【０１２６】[0126]

【数１２】 (Equation 12)

【０１２７】また、熱源機１が最も効率よく運転できる
負荷容量を示す最大効率容量Ｅｍａｘ（単位％）から、
それぞれの熱源機１の最大効率出力Ｑｅｆｆ（１）〜Ｑ
ｅｆｆ（３）を次の式２３により演算する。Further, from the maximum efficiency capacity Emax (unit%) indicating the load capacity at which the heat source unit 1 can operate most efficiently,
Maximum efficiency output Qeff (1) to Q of each heat source unit 1
eff (3) is calculated by the following equation (23).

【０１２８】[0128]

【数１３】 (Equation 13)

【０１２９】さらに、熱源機１の部分負荷運転の最低容
量限界Ｅｍｉｎ（単位％）からそれぞれの熱源機１の最
小出力Ｑｍｉｎ（１）〜Ｑｍｉｎ（３）を次の式１４に
より演算する。Further, the minimum outputs Qmin (1) to Qmin (3) of each heat source unit 1 are calculated from the minimum capacity limit Emin (unit%) of the partial load operation of the heat source unit 1 by the following equation (14).

【０１３０】[0130]

【数１４】 [Equation 14]

【０１３１】ここで、熱源系流量Ｖｓ（１）〜Ｖｓ
（３）は、必ずしもそれぞれの熱源系流量測定手段２７
により計測された流量でなくても、前述のように熱源用
ポンプ２の設計流量を用いても同様な作用を得ることが
できる。Here, the heat source system flow rates Vs (1) to Vs
(3) does not necessarily mean that each heat source system flow rate measuring means 27
The same operation can be obtained by using the designed flow rate of the heat source pump 2 as described above, even if the flow rate is not the flow rate measured by the above.

【０１３２】次に、運転台数決定手段３８により運転台
数を決定する手順を図１１に示すフローチャートによっ
て説明する。すなわち、ステップ４０１においてそれぞ
れの熱源機１に起動の優先順位Ｐ（１）〜Ｐ（３）を、
例えばＰ（１）＝０、Ｐ（２）＝１、Ｐ（３）＝２のよ
うに初期設定する。そして、ステップ４０２へ進み、現
在のそれぞれの熱源機１の運転、停止信号ＳＷ（１）〜
ＳＷ（３）と最大出力Ｑｍａｘ（１）〜Ｑｍａｘ（３）
から空気調和装置として出力し得る最大出力Ｑｓｕｍ０
を次の式１５より求める。Next, the procedure for determining the number of operating vehicles by the operating vehicle number determining means 38 will be described with reference to the flowchart shown in FIG. That is, in step 401, the priority order P (1) to P (3) of starting is given to each heat source unit 1,
For example, initial settings are made as P (1) = 0, P (2) = 1, and P (3) = 2. Then, the process proceeds to step 402, in which the current operation and stop signals SW (1) to SW (1) of each heat source device 1 are set.
SW (3) and maximum outputs Qmax (1) to Qmax (3)
Output Qsum0 that can be output as an air conditioner from
Is obtained from the following equation (15).

【０１３３】[0133]

【数１５】 (Equation 15)

【０１３４】そして、負荷系熱量Ｑｄと最大出力Ｑｓｕ
ｍ０を比較してＱｄ≧Ｑｓｕｍ０である場合は、ステッ
プ４０３へ進んで熱源機１のうちで起動優先順位の高い
熱源機１、すなわち図１２ａに示すようにＰ（ｎ）＝０
となる熱源機１を選択する。次いで、選択された熱源機
１の運転、停止信号ＳＷ（ｎ）が１であれば、既に全て
の熱源機１が運転されているので運転台数は現状維持の
まま運転、停止信号ＳＷ（１）〜ＳＷ（３）を出力して
演算を終了する。The load system heat quantity Qd and the maximum output Qsu
If md is compared and Qd ≧ Qsum0, the routine proceeds to step 403, where the heat source unit 1 with the highest starting priority among the heat source units 1, that is, P (n) = 0 as shown in FIG.
Is selected. Next, if the operation / stop signal SW (n) of the selected heat source unit 1 is 1, since all the heat source units 1 have already been operated, the operation number is maintained as it is, and the operation / stop signal SW (1) is maintained. ＳＷSW (3) is output and the calculation is terminated.

【０１３５】また、運転、停止信号ＳＷ（ｎ）が０であ
れば、ステップ４０４へ進んで１に変更する。そして、
ステップ４０５へ進み次の式１６により起動後の熱源機
１の起動優先順位が最も低くなるように変更される。If the run / stop signal SW (n) is 0, the routine proceeds to step 404, where it is changed to 1. And
Proceeding to step 405, the starting priority of the heat source device 1 after starting is changed according to the following equation 16 so as to be lowest.

【０１３６】[0136]

【数１６】 (Equation 16)

【０１３７】次いで、ステップ４０６へ進み運転、停止
信号ＳＷ（ｎ）が変更された場合は、現在の運転台数に
一台追加運転されたときの空気調和装置として出力し得
る最大出力Ｑｓｕｍを次の式１７から求める。Next, proceeding to step 406, when the operation / stop signal SW (n) is changed, the maximum output Qsum that can be output as an air conditioner when one additional vehicle is operated to the current operation number is calculated as follows. It is obtained from Expression 17.

【０１３８】[0138]

【数１７】 [Equation 17]

【０１３９】そして、再度、負荷系熱量Ｑｄと最大出力
Ｑｓｕｍ０を比較してＱｄ≧Ｑｓｕｍの場合はステップ
４０３へ戻り、ステップ４０３からステップ４０６を繰
り返す。また、負荷系熱量Ｑｄと最大出力Ｑｓｕｍ０を
比較してＱｄ＜Ｑｓｕｍの場合は運転、停止信号ＳＷ
（１）〜ＳＷ（３）を出力して演算を終了する。Then, the load system heat quantity Qd is again compared with the maximum output Qsum0. If Qd ≧ Qsum, the process returns to step 403, and steps 403 to 406 are repeated. Also, the load system heat quantity Qd is compared with the maximum output Qsum0, and if Qd <Qsum, the operation / stop signal SW
(1) to SW (3) are output and the calculation is terminated.

【０１４０】また、Ｑｄ＜Ｑｓｕｍ０となる場合は、次
にステップ４０７へ進み熱源機１のうちで起動優先順位
の低い熱源機１、すなわち図１２ｂに示すようにＰ
（ｎ）＝２となる熱源機１のいずれかを選択する。そし
て、選択された熱源機１の運転、停止信号ＳＷ（ｎ）が
０であれば、既に全ての熱源機１が停止されているの
で、運転台数は現状維持のまま運転、停止信号ＳＷ
（１）〜ＳＷ（３）を出力して演算を終了する。If Qd <Qsum0, the routine proceeds to step 407, where the heat source unit 1 having the lowest starting priority among the heat source units 1, that is, P as shown in FIG.
Select one of the heat source devices 1 where (n) = 2. If the operation / stop signal SW (n) of the selected heat source unit 1 is 0, all the heat source units 1 have already been stopped.
(1) to SW (3) are output and the calculation is terminated.

【０１４１】また、選択された熱源機１の運転、停止信
号ＳＷ（ｎ）が１であれば、ステップ４０８へ進み、Ｓ
Ｗ（ｎ）＝０に変更する。次いでステップ４０９へ進
み、それぞれの熱源機１の起動優先順位が前述の式１６
により停止後の熱源機１の起動優先順位を一つ上げるよ
うに変更される。また、運転、停止信号ＳＷ（ｎ）が変
更された場合には、ステップ４１０へ進んで現在の運転
台数から一台停止されたときの空気調和装置として出力
し得る最大出力Ｑｓｕｍを前述の式１７から求める。If the operation / stop signal SW (n) of the selected heat source unit 1 is 1, the process proceeds to step 408, where S
Change W (n) = 0. Next, the routine proceeds to step 409, where the starting priority of each heat source unit 1 is determined by the above-mentioned equation (16).
Thus, the starting priority of the heat source device 1 after the stop is changed by one. If the operation / stop signal SW (n) has been changed, the routine proceeds to step 410, where the maximum output Qsum that can be output as the air conditioner when one vehicle is stopped from the current operation number is calculated by the above equation (17). Ask from.

【０１４２】そして、再び負荷系熱量Ｑｄと最大出力Ｑ
ｓｕｍを比較してＱｄ＜Ｑｓｕｍの場合はステップ４０
７へ戻り、ステップ４０７からステップ４１０を繰り返
す。また、負荷系熱量Ｑｄと最大出力Ｑｓｕｍを比較し
てＱｄ≧Ｑｓｕｍの場合は運転、停止信号ＳＷ（１）〜
ＳＷ（３）を出力して演算を終了する。Then, again, the load system heat quantity Qd and the maximum output Q
The sum is compared, and if Qd <Qsum, step 40
7 and the steps 407 to 410 are repeated. Also, comparing the load system heat quantity Qd with the maximum output Qsum, if Qd ≧ Qsum, the operation / stop signal SW (1)-
SW (3) is output and the calculation is terminated.

【０１４３】以上説明した手順により、停止時間の長い
熱源機１から順に起動し、運転時間の長い熱源機１から
順に停止する原則のもとに、どの熱源機１を何台運転さ
せるかが決定される。但し、このとき外気条件などによ
り熱源機１が最大出力を出せない場合や、空気調和負荷
４側の熱交換器能力が飽和して熱源機１の出力が負荷系
熱量に反映されない場合を想定する。According to the procedure described above, the number of heat source units 1 to be operated and the number of the heat source units 1 to be operated are determined based on the principle that the heat source units 1 with the longest stop time are sequentially started and the heat source unit 1 with the longest operation time is sequentially stopped. Is done. However, at this time, it is assumed that the heat source unit 1 cannot output the maximum output due to the outside air condition or the like, or the case where the heat exchanger capacity of the air conditioning load 4 is saturated and the output of the heat source unit 1 is not reflected on the load system heat quantity. .

【０１４４】そして、負荷系熱量Ｑｄと最大出力Ｑｓｕ
ｍ０及び最大出力Ｑｓｕｍを比較する際に、最大出力Ｑ
ｓｕｍ０及び最大出力Ｑｓｕｍの値に例えば０．９など
１よりも小さい係数を掛けて比較してもよい。したがっ
て、同じ熱源機１が集中的に運転、停止を繰り返すこと
なく、全ての熱源機１が万遍無く運転、停止されるので
熱源機１の劣化を防ぐことができる。The load system heat quantity Qd and the maximum output Qsu
When comparing m0 and the maximum output Qsum, the maximum output Q
The value of sum0 and the value of the maximum output Qsum may be multiplied by a coefficient smaller than 1, for example, 0.9, for comparison. Therefore, since all the heat source units 1 are uniformly operated and stopped without repeatedly operating and stopping the same heat source unit 1, deterioration of the heat source units 1 can be prevented.

【０１４５】次に、温度設定手段３９における熱源機出
口温度の設定値を決定する手順を図１３に示すフローチ
ャートによって説明する。すなわち、ステップ５０１に
おいて運転台数決定手段３８の演算結果による熱源機１
のそれぞれの運転、停止信号ＳＷ（１）〜ＳＷ（３）と
熱源能力演算手段３７の各熱量演算結果Ｑｍａｘ、Ｑｅ
ｆｆ、Ｑｍｉｎから次の式１８に示す五段階の熱量判断
基準が設けられる。Next, the procedure for determining the set value of the outlet temperature of the heat source device in the temperature setting means 39 will be described with reference to the flowchart shown in FIG. That is, in step 501, the heat source device 1
, And the calorific value calculation results Qmax, Qe of the heat source capability calculating means 37.
From ff and Qmin, a five-step heat quantity determination criterion expressed by the following equation 18 is provided.

【０１４６】[0146]

【数１８】 (Equation 18)

【０１４７】そして、Ｑｄ＞Ｑｓｔ１の場合はステップ
５０２へ進み、次の式１９により各熱源機１の出口設定
温度Ｔｏｓ（１）〜Ｔｏｓ（３）を決定する。If Qd> Qst1, the routine proceeds to step 502, where the outlet set temperatures Tos (1) to Tos (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (19).

【０１４８】[0148]

【数１９】 [Equation 19]

【０１４９】また、Ｑｓｔ２＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ１の場合は
ステップ５０３へ進み、次の式２０により各熱源機１の
出口設定温度Ｔｏｓ（１）〜Ｔｏｓ（３）を決定する。If Qst2 <Qd ≦ Qst1, the process proceeds to step 503, and the outlet set temperatures Tos (1) to Tos (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (20).

【０１５０】[0150]

【数２０】 (Equation 20)

【０１５１】また、Ｑｓｔ３＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ２の場合は
ステップ５０４へ進み、次の式２１により各熱源機１の
出口設定温度Ｔｏｓ（１）〜Ｔｏｓ（３）を決定する。If Qst3 <Qd ≦ Qst2, the process proceeds to step 504, and the outlet set temperatures Tos (1) to Tos (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (21).

【０１５２】[0152]

【数２１】 (Equation 21)

【０１５３】また、Ｑｓｔ４＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ３の場合は
ステップ５０５へ進み、次の式２２により各熱源機１の
出口設定温度Ｔｏｓ（１）〜Ｔｏｓ（３）を決定する。If Qst4 <Qd ≦ Qst3, the process proceeds to step 505, and the outlet set temperatures Tos (1) to Tos (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (22).

【０１５４】[0154]

【数２２】 (Equation 22)

【０１５５】また、Ｑｓｔ５＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ４の場合は
ステップ５０６へ進み、次の式２３により各熱源機１の
出口設定温度Ｔｏｓ（１）〜Ｔｏｓ（３）を決定する。If Qst5 <Qd ≦ Qst4, the process proceeds to step 506, and the outlet set temperatures Tos (1) to Tos (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (23).

【０１５６】[0156]

【数２３】 (Equation 23)

【０１５７】また、Ｑｄ≦Ｑｓｔ５の場合はステップ５
０７へ進み、次の式２４により各熱源機１の出口設定温
度Ｔｏｓ（１）〜Ｔｏｓ（３）を決定する。If Qd ≦ Qst5, step 5
07, the outlet set temperatures Tos (1) to Tos (3) of each heat source device 1 are determined by the following Expression 24.

【０１５８】[0158]

【数２４】 (Equation 24)

【０１５９】以上の手順によってなるべく高効率で各熱
源機１が運転されるように熱源機１出口温度の設定値の
決定が行われる。なお、図１０〜図１４の実施の形態で
は、新たに起動した熱源機１は定格出力を出すのに時間
が掛かる。このため、新たに起動される熱源機１の出口
設定温度は低出力を要求するように、また長時間運転さ
れている熱源機１の出口設定温度は優先的に高出力を要
求するように、熱源機１の起動優先順位を利用するよう
に設定される。したがって、定格能力を出力するまでの
時定数が大きな熱源機１に対しても、一層現在の負荷系
熱量Ｑｄに則した温度設定が可能になる。According to the above procedure, the set value of the outlet temperature of the heat source unit 1 is determined so that each heat source unit 1 is operated with as high efficiency as possible. In the embodiments of FIGS. 10 to 14, it takes time for the newly started heat source device 1 to output the rated output. For this reason, the outlet set temperature of the newly started heat source unit 1 requires a low output, and the outlet set temperature of the heat source unit 1 operated for a long time requests the high output preferentially. The setting is made so as to use the startup priority of the heat source unit 1. Therefore, even for the heat source device 1 having a large time constant until the rated capacity is output, the temperature can be set further in accordance with the current load system heat quantity Qd.

【０１６０】また、図１０〜図１４の実施の形態におい
て、熱源水の出入口温度差ΔＴｍａｘを定数として扱っ
ているが、図１４に示すように熱源機入口温度Ｔｒｓの
関数として定義することにより、より精度の高い熱源機
出口温度の設定が可能になる。また、負荷系熱量Ｑｄを
基に演算を行っているが、前述の図１〜図５の実施の形
態に述べた演算結果である平均熱量Ｑｍを基に演算を行
っても同様の成果を得ることができる。また、従来の空
気調和装置の説明で述べたような従来の補助増減段との
併用も可能である。In the embodiments shown in FIGS. 10 to 14, the difference between the inlet and outlet temperature of the heat source water ΔTmax is treated as a constant, but as shown in FIG. 14, by defining it as a function of the heat source unit inlet temperature Trs, It is possible to set the heat source device outlet temperature with higher accuracy. Although the calculation is performed based on the load system heat quantity Qd, similar results can be obtained by performing the calculation based on the average heat quantity Qm which is the calculation result described in the embodiment of FIGS. be able to. Further, it can be used in combination with the conventional auxiliary increase / decrease stage as described in the description of the conventional air conditioner.

【０１６１】以上説明したように熱源機１の入口温度を
考慮に入れて決定した熱源機１の最大出力を基準に熱源
機１の運転台数を決定するので、不必要な熱源機１の運
転、停止を抑制することができる。また、熱源機１の入
口温度を考慮に入れて決定した熱源機１が最大効率にな
る負荷容量を基準として熱源機１出口の設定温度を決定
する。As described above, since the number of heat source units 1 to be operated is determined based on the maximum output of the heat source unit 1 determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1, unnecessary operation of the heat source unit 1 Stoppage can be suppressed. In addition, the set temperature at the outlet of the heat source unit 1 is determined based on the load capacity at which the heat source unit 1 has the maximum efficiency determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1.

【０１６２】このため、冷水入口温度が低いにも関わら
ず出口の設定温度を高くして部分負荷運転となり、結果
として冷凍機が運転効率の低い領域で運転されたり、冷
水入口温度が高いにも関わらず出口の設定温度を低くし
て、結果として冷凍機の能力以上の出力を要求すること
になり、設定温度に到達できないなどの不具合を生じた
りすることがない。これにより、常に高効率状態で熱源
機１を運転でき、空気調和負荷の変動に容易に追従で
き、エネルギーを節減することができる。For this reason, although the chilled water inlet temperature is low, the set temperature at the outlet is increased to perform the partial load operation. As a result, the refrigerator is operated in a region where the operation efficiency is low, or even if the chilled water inlet temperature is high. Regardless, the set temperature at the outlet is lowered, and as a result, an output higher than the capacity of the refrigerator is required, so that troubles such as the inability to reach the set temperature are not caused. Thereby, the heat source device 1 can be always operated in the high efficiency state, and can easily follow the fluctuation of the air conditioning load, thereby saving energy.

【０１６３】また、図１０〜図１４の実施の形態におい
て、熱源機１の入口温度を考慮に入れて決定した熱源機
１の最大出力と起動優先順位に基づいて、運転後の経過
時間の長い熱源機１を停止し、停止後の経過時間の長い
熱源機１から起動するように運転、停止を行う。このた
め、負荷熱量の変動に対して的確に熱源機１の運転、停
止が可能になる。また、一台の熱源機１のみに運転、停
止が集中して熱源機１の劣化や故障の原因となる不具合
を防ぐことができる。In the embodiment shown in FIGS. 10 to 14, based on the maximum output of the heat source unit 1 and the starting priority determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1, the elapsed time after the operation is long. The heat source unit 1 is stopped, and operation and stop are performed so as to start from the heat source unit 1 having a long elapsed time after the stop. For this reason, the operation and stop of the heat source device 1 can be accurately performed with respect to the fluctuation of the load heat amount. In addition, it is possible to prevent a problem that the operation and the stop are concentrated on only one heat source device 1 and the heat source device 1 is deteriorated or malfunctions.

【０１６４】さらに、熱源機１の入口温度を考慮に入れ
て決定した熱源機１の最大出力と、最大効率時の負荷容
量と、最小出力と、起動優先順位に基づいて、熱源機１
をなるべく高効率で運転できるように熱源機出口の設定
温度を決定する。これと共に運転後の経過時間の長い熱
源機１を高出力に、運転後間もない熱源機１を低出力に
なるように熱源機１の出口温度を決定する。Further, based on the maximum output of the heat source unit 1 determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1, the load capacity at the time of maximum efficiency, the minimum output, and the starting priority, the heat source unit 1
The set temperature at the outlet of the heat source unit is determined so that can be operated as efficiently as possible. At the same time, the outlet temperature of the heat source unit 1 is determined so that the heat source unit 1 having a long elapsed time after the operation has a high output and the heat source unit 1 having a short time after the operation has a low output.

【０１６５】このため、冷水入口温度が低いにも関わら
ず出口の設定温度を高くして部分負荷運転となり、結果
として冷凍機が運転効率の低い領域で運転されたり、冷
水入口温度が高いにも関わらず出口の設定温度を低くし
て、結果として冷凍機の能力以上の出力を要求すること
になり設定温度に到達できないなどの不具合を生じたり
することがない。これにより、常に高効率状態で熱源機
１を運転することができる。また、起動後に定格出力に
達するまでの時定数が大きな熱源機１の場合でも、負荷
熱量の変動に対して的確に出力を追従させることができ
てエネルギーを節減することができる。For this reason, although the chilled water inlet temperature is low, the set temperature at the outlet is increased to perform the partial load operation. As a result, the refrigerator is operated in a region where the operating efficiency is low, or even if the chilled water inlet temperature is high. Regardless, the set temperature at the outlet is lowered, and as a result, an output higher than the capacity of the refrigerator is required, so that there is no problem such that the set temperature cannot be reached. Thereby, the heat source device 1 can always be operated in a high efficiency state. Further, even in the case of the heat source device 1 having a large time constant until the rated output is reached after the start, the output can be made to accurately follow the fluctuation of the load heat amount, and the energy can be saved.

【０１６６】実施の形態４．図１５及び図１６も、この
発明の他の実施の形態の一例を示す図で、図１５は空気
調和装置の回路図、図１６は図１５の空気調和装置にお
ける容量制御信号設定手段の処理手順を説明するフロー
チャートである。図において、前述の図１０〜図１４と
同符号は相当部分を示し、４０は容量制御信号設定手段
で、前述の図１０〜図１４の実施の形態における温度設
定手段３９に代替される。Embodiment 4 15 and 16 also show an example of another embodiment of the present invention. FIG. 15 is a circuit diagram of an air conditioner, and FIG. 16 is a processing procedure of a capacity control signal setting means in the air conditioner of FIG. It is a flowchart explaining. In the drawings, the same reference numerals as those in FIGS. 10 to 14 denote corresponding parts, and reference numeral 40 denotes a capacity control signal setting means, which is replaced by the temperature setting means 39 in the embodiment in FIGS.

【０１６７】上記のように構成された空気調和装置にお
ける容量制御信号を決定する手順を図１６に示すフロー
チャートによって説明する。すなわち、ステップ６０１
において運転台数決定手段３８による熱源機１の運転、
停止信号ＳＷ（１）〜ＳＷ（３）と、熱源能力演算手段
３７の各熱源演算結果Ｑｍａｘ、Ｑｅｆｆ、Ｑｍｉｎに
より前述の式１８に示す五段階の熱量判断基準を設け
る。The procedure for determining the capacity control signal in the air conditioner configured as described above will be described with reference to the flowchart shown in FIG. That is, step 601
In the operation of the heat source device 1 by the number-of-operated-number determining means 38,
Based on the stop signals SW (1) to SW (3) and the respective heat source calculation results Qmax, Qeff, and Qmin of the heat source capacity calculation means 37, a five-step heat amount determination criterion shown in the above-described Expression 18 is provided.

【０１６８】そして、Ｑｄ＞Ｑｓｔ１の場合はステップ
６０２へ進み、次の式２５により各熱源機１の容量制御
信号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）を決定する。If Qd> Qst1, the routine proceeds to step 602, where the capacity control signals CS (1) to CS (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (25).

【０１６９】[0169]

【数２５】 (Equation 25)

【０１７０】また、Ｑｓｔ２＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ１の場合は
ステップ６０３へ進み、次の式２６により各熱源機１の
容量制御信号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）を決定する。If Qst2 <Qd ≦ Qst1, the routine proceeds to step 603, where the capacity control signals CS (1) to CS (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (26).

【０１７１】[0171]

【数２６】 (Equation 26)

【０１７２】また、Ｑｓｔ３＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ２の場合は
ステップ６０４へ進み、次の式２７により各熱源機１の
容量制御信号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）を決定する。If Qst3 <Qd ≦ Qst2, the routine proceeds to step 604, where the capacity control signals CS (1) to CS (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (27).

【０１７３】[0173]

【数２７】 [Equation 27]

【０１７４】また、Ｑｓｔ４＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ３の場合は
ステップ６０５へ進み、次の式２８により各熱源機１の
容量制御信号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）を決定する。If Qst4 <Qd ≦ Qst3, the routine proceeds to step 605, where the capacity control signals CS (1) to CS (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (28).

【０１７５】[0175]

【数２８】 [Equation 28]

【０１７６】また、Ｑｓｔ５＜Ｑｄ≦Ｑｓｔ４の場合は
ステップ６０６へ進み、次の式２９により各熱源機１の
容量制御信号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）を決定する。If Qst5 <Qd ≦ Qst4, the process proceeds to step 606, and the capacity control signals CS (1) to CS (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation (29).

【０１７７】[0177]

【数２９】 (Equation 29)

【０１７８】また、Ｑｄ≦Ｑｓｔ５の場合はステップ６
０７へ進み、次の式３０により各熱源機１の容量制御信
号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）を決定する。If Qd ≦ Qst5, step 6
07, the capacity control signals CS (1) to CS (3) of each heat source unit 1 are determined by the following equation 30.

【０１７９】[0179]

【数３０】 [Equation 30]

【０１８０】以上の手順によってなるべく高効率で各熱
源機１が運転されるように容量制御信号ＣＳ（１）〜Ｃ
Ｓ（３）が決定される。なお、図１５及び〜図１６の実
施の形態では、新たに起動した熱源機１は定格出力を出
すのに時間が掛かる。このため、新たに起動される熱源
機１の容量制御信号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）は低出力を
要求するように、また長時間運転されている熱源機１の
容量制御信号ＣＳ（１）〜ＣＳ（３）は優先的に高出力
を要求するように、熱源機１の起動優先順位を利用する
ように設定される。According to the above procedure, the capacity control signals CS (1) to CS (1) to C (
S (3) is determined. In the embodiments of FIGS. 15 and 16, it takes time for the newly started heat source unit 1 to output the rated output. Therefore, the capacity control signals CS (1) to CS (3) of the newly started heat source device 1 require a low output, and the capacity control signals CS (1) of the heat source device 1 that has been operating for a long time are required. ) To CS (3) are set so as to use the startup priority of the heat source device 1 so as to request a high output preferentially.

【０１８１】したがって、定格能力を出力するまでの時
定数が大きな熱源機１に対しても、一層現在の負荷系熱
量Ｑｄに則した温度設定が可能になる。また、図１５及
び〜図１６の実施の形態において、負荷系熱量Ｑｄを基
に演算を行っているが、前述の図１〜図５の実施の形態
に述べた演算結果である平均熱量Ｑｍを基に演算を行っ
ても同様の成果を得ることができる。Therefore, even for the heat source unit 1 having a large time constant until the rated capacity is output, the temperature can be set further in accordance with the current load system heat quantity Qd. In addition, in the embodiments of FIGS. 15 and 16, the calculation is performed based on the load system heat amount Qd, but the average heat amount Qm which is the calculation result described in the above-described embodiment of FIGS. Similar results can be obtained by performing calculations on the basis.

【０１８２】以上説明したように熱源機１の入口温度を
考慮に入れて決定した熱源機１の最大出力を基準に熱源
機１の運転台数を決定するので、不必要な熱源機１の運
転、停止を抑制することができる。また、熱源機１の入
口温度を考慮に入れて決定した熱源機１が最大効率にな
る負荷容量を基準として熱源機１出口の容量制御信号を
決定する。As described above, since the number of operating heat source units 1 is determined based on the maximum output of the heat source unit 1 determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1, unnecessary operation of the heat source unit 1 is performed. Stoppage can be suppressed. Further, the capacity control signal at the outlet of the heat source unit 1 is determined based on the load capacity at which the heat source unit 1 has the maximum efficiency determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1.

【０１８３】このため、冷水入口温度が低いにも関わら
ず出口の設定温度を高くして部分負荷運転となり、結果
として冷凍機が運転効率の低い領域で運転されたり、冷
水入口温度が高いにも関わらず出口の設定温度を低くし
て、結果として冷凍機の能力以上の出力を要求すること
になり設定温度に到達できないなどの不具合を生じたり
することがない。これにより、常に高効率状態で熱源機
１を運転でき、空気調和負荷の変動に容易に追従でき、
エネルギーを節減することができる。For this reason, although the chilled water inlet temperature is low, the set temperature at the outlet is increased to perform the partial load operation. As a result, the refrigerator is operated in a region where the operation efficiency is low, or even if the chilled water inlet temperature is high. Regardless, the set temperature at the outlet is lowered, and as a result, an output higher than the capacity of the refrigerator is required, so that there is no problem such that the set temperature cannot be reached. As a result, the heat source unit 1 can always be operated in a highly efficient state, and can easily follow a change in the air conditioning load.
Energy can be saved.

【０１８４】また、図１０〜図１４の実施の形態におい
て、熱源機１の入口温度を考慮に入れて決定した熱源機
１の最大出力と起動優先順位に基づいて、運転後の経過
時間の長い熱源機１を停止し、停止後の経過時間の長い
熱源機１から起動するように運転、停止を行う。このた
め、負荷熱量の変動に対して的確に熱源機１の運転、停
止が可能になる。また、一台の熱源機１のみに運転、停
止が集中して熱源機１の劣化や故障の原因となる不具合
を防ぐことができる。In the embodiment shown in FIGS. 10 to 14, based on the maximum output of the heat source unit 1 and the starting priority determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1, the elapsed time after the operation is long. The heat source unit 1 is stopped, and operation and stop are performed so as to start from the heat source unit 1 having a long elapsed time after the stop. For this reason, the operation and stop of the heat source device 1 can be accurately performed with respect to the fluctuation of the load heat amount. In addition, it is possible to prevent a problem that the operation and the stop are concentrated on only one heat source device 1 and the heat source device 1 is deteriorated or malfunctions.

【０１８５】さらに、熱源機１の入口温度を考慮に入れ
て決定した熱源機１の最大出力と、最大効率時の負荷容
量と、最小出力と、起動優先順位に基づいて、熱源機１
をなるべく高効率で運転できるように熱源機の容量制御
信号を決定する。これと共に運転後の経過時間の長い熱
源機１を高出力に、運転後間もない熱源機１を低出力に
なるように熱源機１の容量制御信号を決定する。Further, based on the maximum output of the heat source unit 1 determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit 1, the load capacity at the time of maximum efficiency, the minimum output, and the starting priority, the heat source unit 1
The capacity control signal of the heat source unit is determined so that the operation can be performed as efficiently as possible. At the same time, the capacity control signal of the heat source unit 1 is determined so that the heat source unit 1 having a long elapsed time after the operation has a high output and the heat source unit 1 having a short time after the operation has a low output.

【０１８６】このため、冷水入口温度が低いにも関わら
ず出口の設定温度を高くして部分負荷運転となり、結果
として冷凍機が運転効率の低い領域で運転されたり、冷
水入口温度が高いにも関わらず出口の設定温度を低くし
て、結果として冷凍機の能力以上の出力を要求すること
になり設定温度に到達できないなどの不具合を生じたり
することがない。これにより、常に高効率状態で熱源機
１を運転することができる。また、起動後に定格出力に
達するまでの時定数が大きな熱源機１の場合でも、負荷
熱量の変動に対して的確に出力を追従させることができ
てエネルギーを節減することができる。For this reason, even though the chilled water inlet temperature is low, the outlet set temperature is increased to perform the partial load operation. As a result, the refrigerator is operated in a region where the operation efficiency is low, or even if the chilled water inlet temperature is high. Regardless, the set temperature at the outlet is lowered, and as a result, an output higher than the capacity of the refrigerator is required, so that there is no problem such that the set temperature cannot be reached. Thereby, the heat source device 1 can always be operated in a high efficiency state. Further, even in the case of the heat source device 1 having a large time constant until the rated output is reached after the start, the output can be made to accurately follow the fluctuation of the load heat amount, and the energy can be saved.

【０１８７】実施の形態５．図１７〜図２０も、この発
明の他の実施の形態の一例を示す図で、図１７は空気調
和装置の回路図、図１８は図１７の空気調和装置におけ
る送水圧設定値演算手段の処理手順を説明するフローチ
ャート、図１９は図１７の空気調和装置における送水圧
補正手段の処理手順を説明するフローチャート、図２０
は図１７の空気調和装置における送水圧補正手段の負荷
系流量の時間変化と補正圧力の関係を表すグラフであ
る。図において、前述の図１〜図５と同符号は相当部分
を示し、４１は送水圧力制御装置である。Embodiment 5 FIG. 17 to 20 also show an example of another embodiment of the present invention. FIG. 17 is a circuit diagram of an air conditioner, and FIG. 18 is a process of a water supply pressure set value calculating means in the air conditioner of FIG. FIG. 19 is a flowchart for explaining the procedure, FIG. 19 is a flowchart for explaining the processing procedure of the water supply pressure correcting means in the air conditioner of FIG. 17, and FIG.
18 is a graph showing a relationship between a time change of a flow rate of a load system of a water supply pressure correcting unit in the air conditioner of FIG. 17 and a corrected pressure. In the figure, the same reference numerals as those in FIGS. 1 to 5 denote corresponding parts, and reference numeral 41 denotes a water supply pressure control device.

【０１８８】４２は送水圧力制御装置４１を形成する送
水圧設定値演算手段、４３〜４５はそれぞれ送水圧設定
値演算手段４２を形成する演算手段で、４３はサンプル
区間平均処理手段、４４は基準送水圧設定値演算手段、
４５は送水圧補正手段である。４６は搬送ポンプコント
ローラ、４７は圧力発信器からなる送水圧検値手段、４
８はそれぞれインバータである。Reference numeral 42 denotes a water supply pressure set value calculating means forming the water supply pressure control device 41; 43 to 45 each form calculating means forming the water supply pressure set value calculating means 42; 43 denotes a sample section averaging processing means; Water pressure setting value calculation means,
45 is a water supply pressure correction means. 46 is a transport pump controller, 47 is a water pressure detection means comprising a pressure transmitter, 4
8 is an inverter.

【０１８９】上記のように構成された空気調和装置にお
いて、送水圧設定値演算手段４２はあるサンプリング時
間ＳＴＳごとに、サンプル区間平均処理手段４３により
演算された負荷系流量Ｖｄのある指定サンプル区間ΔＴ
ｓの平均値Ｖｍ０と、一サンプリング時間ＳＴＳ前のサ
ンプル区間平均処理手段４３の演算結果Ｖｍ−１から送
水圧設定値Ｐｓを演算する。そして、この演算送水圧設
定値Ｐｓを搬送ポンプコントローラ４６に設定値として
入力する。In the air conditioner configured as described above, the water supply pressure set value calculation means 42 is provided for each sampling time STS at a specified sample section ΔT of the load system flow rate Vd calculated by the sample section average processing means 43.
The water supply pressure set value Ps is calculated from the average value Vm0 of s and the calculation result Vm-1 of the sample section averaging means 43 before one sampling time STS. Then, the calculated water supply pressure set value Ps is input to the transfer pump controller 46 as a set value.

【０１９０】また、搬送ポンプコントローラ４６では、
実際の送水圧を検知する送水圧検知手段４７からの圧力
信号Ｐｎと、送水圧設定値Ｐｓとの差に基づいて、それ
ぞれのインバータ４８に制御信号を出力して、搬送用ポ
ンプ２８の回転速度を制御する。なお、搬送ポンプコン
トローラ４６は前述の第四の従来の空気調和装置におけ
る送水圧力制御演算部２２と同じ動作をするものであ
る。In the transport pump controller 46,
Based on the difference between the pressure signal Pn from the water pressure detection means 47 for detecting the actual water pressure and the water pressure setting value Ps, a control signal is output to each inverter 48, and the rotation speed of the transport pump 28 Control. The transfer pump controller 46 operates in the same manner as the water supply pressure control calculation section 22 in the fourth conventional air conditioner.

【０１９１】次に、送水圧設定値演算手段４２の動作を
図１８及び図１９に示すフローチャートによって説明す
る。すなわち、ステップ７０１において初期設定が行わ
れ、サンプル区間平均処理手段４３により平均をとるサ
ンプル区間ΔＴｓと、送水圧設定値演算手段４２のサン
プリング時間ＳＴＳと、搬送ポンプコントローラ４６の
サンプリング時間ＳＴＣが指定される。そして、サンプ
ル区間平均処理に必要な負荷系流量Ｖｄのサンプル数Ｎ
ｍを次の式３１により求める。これと共に、内部の時間
カウンタＴｃが０にセットされる。Next, the operation of the water supply pressure set value calculating means 42 will be described with reference to the flowcharts shown in FIGS. That is, initialization is performed in step 701, and a sample section ΔTs for averaging by the sample section averaging processing means 43, a sampling time STS of the water supply pressure set value calculating means 42, and a sampling time STC of the transport pump controller 46 are designated. You. Then, the number N of samples of the load system flow rate Vd required for the sample section averaging process
m is obtained by the following equation 31. At the same time, the internal time counter Tc is set to 0.

【０１９２】[0192]

【数３１】 (Equation 31)

【０１９３】次いで、ステップ７０２へ進み、サンプル
区間平均処理手段４３により初期設定として、演算開始
から何番目のデータであるかを示すカウンタｎｃ、Ｎｍ
個のデータを記憶しておくためのメモリＭ（１）〜Ｍ
（Ｎｍ）が全て０にセットされる。そして、ステップ７
０３へ進んでサンプル区間平均処理手段４３では負荷系
流量検出知手段１０により計測された負荷系流量Ｖｄが
常時、すなわち搬送ポンプコントローラ４６のサンプリ
ング時間ＳＴＣ（一般的には１秒程度）と等しい間隔で
入力される。Then, the flow advances to step 702, where the sample section averaging means 43 initializes the counters nc and Nm indicating the order of the data from the start of the calculation.
Memories M (1) to M for storing data
(Nm) are all set to 0. And step 7
Proceeding to 03, in the sample section averaging means 43, the load system flow rate Vd measured by the load system flow rate detection and notification means 10 is always constant, that is, an interval equal to the sampling time STC of the transfer pump controller 46 (generally about 1 second). Is entered.

【０１９４】これにより、その都度カウンタｎｃを１増
やし、時間カウンタＴｃをサンプリング時間ＳＴＣだけ
増やす。次に、ステップ７０４へ進み、カウンタｎｃが
サンプル数Ｎｍに達している場合はｎｃ＝Ｎｍとし、さ
もなければカウンタｎｃの値をそのままとする。次い
で、ステップ７０５へ進んでメモリＭ（ｉ）内のデータ
が前述の式７のように更新され、最新の負荷系流量Ｖｄ
データはメモリＭ（Ｎｍ）に記憶される。Thus, each time the counter nc is incremented by one, the time counter Tc is incremented by the sampling time STC. Next, the routine proceeds to step 704, where if the counter nc has reached the number of samples Nm, nc = Nm, otherwise the value of the counter nc remains unchanged. Next, the routine proceeds to step 705, where the data in the memory M (i) is updated as in the above-described equation 7, and the latest load system flow rate Vd
The data is stored in the memory M (Nm).

【０１９５】そして、ステップ７０６へ進んで、メモリ
Ｍ（ｉ）内に記憶されている過去のｎｃサンプル個の負
荷系流量データから次の式３２によりサンプル区間ΔＴ
ｓの負荷系流量の平均値Ｖｍ０が算出される。したがっ
て、カウンタｎｃがサンプル数Ｎｍに達しない演算初期
においては、演算開始からカウンタｎｃ個分のデータの
平均負荷流量Ｖｍ０を算出することになる。Then, the process proceeds to a step 706, wherein the sample interval ΔT is obtained from the past nc sample load system flow rate data stored in the memory M (i) by the following equation 32.
The average value Vm0 of the load system flow rate s is calculated. Therefore, in the initial stage of the operation in which the counter nc does not reach the sample number Nm, the average load flow rate Vm0 of the data of the counter nc is calculated from the start of the operation.

【０１９６】[0196]

【数３２】 (Equation 32)

【０１９７】次に、ステップ７０７に進み、演算された
平均負荷流量Ｖｍ０は時間カウンタＴｃが送水圧設定値
演算手段４２のサンプリング時間ＳＴＳ以上となる場合
のみ、サンプル区間平均処理手段４３から基準送水圧設
定値演算手段４４へ出力される。このときに、サンプル
区間平均処理手段４３において送水圧設定値演算手段４
２のサンプリング時間ＳＴＳを、サンプル区間平均処理
手段４３のサンプル区間ΔＴｓよりも大きめに設定す
る。Next, the routine proceeds to step 707, where the calculated average load flow rate Vm0 is obtained from the sample section average processing means 43 only when the time counter Tc is equal to or longer than the sampling time STS of the water supply pressure set value calculation means 42. It is output to the set value calculation means 44. At this time, in the sample section averaging means 43, the water supply pressure set value calculating means 4
The sampling time STS of No. 2 is set to be longer than the sample interval ΔTs of the sample interval averaging means 43.

【０１９８】これによって、サンプリング時間ＳＴＳの
うち最後のサンプル区間ΔＴｓ間の負荷系流量の平均値
Ｖｍ０として有効となり、最初のサンプリング時間ＳＴ
Ｓ−サンプル区間ΔＴｓの間の負荷系流量のデータは無
視されることになる。したがって、送水圧設定値変更直
後の流量が不安定な領域の影響が負荷流量平均値Ｖｍ０
に反映されないように、送水圧設定値演算手段４２より
新たな送水圧設定値Ｐｓの信号が、搬送ポンプコントロ
ーラ４６に発信された直後から流量が安定するまでの間
は、一定の待ち時間サンプリング時間ＳＴＳ−サンプル
区間ΔＴｓを設定するのと同じ作用を得ることができ
る。As a result, the average value Vm0 of the load system flow rate during the last sample section ΔTs of the sampling time STS becomes effective, and the first sampling time STS
The data of the load system flow rate during the S-sample section ΔTs will be ignored. Therefore, the influence of the region where the flow rate is unstable immediately after the change of the water supply pressure set value is affected by the load flow rate average value Vm0.
In order that the flow rate is stabilized from immediately after the signal of the new water supply pressure set value Ps is transmitted from the water supply pressure set value calculation means 42 to the transport pump controller 46 so that the flow rate is stabilized, a certain waiting time sampling time The same operation as setting the STS-sample interval ΔTs can be obtained.

【０１９９】また、基準送水圧設定値演算手段４４で
は、サンプル区間平均処理手段４３で演算された負荷流
量平均値Ｖｍ０と、予め入力されていた最大負荷時、す
なわちそれぞれの制御弁５が全て全開で配管系の圧力損
失が最小、かつそれぞれの搬送用ポンプ２８のそれぞれ
のインバータ４８の出力が最大の時の送水圧Ｐｍａｘと
負荷系流量Ｖｍａｘから、現在の負荷流量平均値Ｖｍ０
のまま、それぞれの制御弁５が全て全開になり配管系の
圧力損失が最小になったと仮定した場合の基準送水圧Ｐ
ｓｓを次の式３３により演算する。The reference water supply pressure set value calculation means 44 calculates the load flow rate average value Vm0 calculated by the sample section average processing means 43 and the maximum load previously input, that is, all the control valves 5 are fully opened. From the water supply pressure Pmax and the load system flow rate Vmax when the pressure loss of the piping system is minimum and the output of each inverter 48 of each transfer pump 28 is the maximum, the current load flow average value Vm0
Assuming that all the control valves 5 are fully opened and the pressure loss of the piping system is minimized, the reference water supply pressure P
ss is calculated by the following Expression 33.

【０２００】[0200]

【数３３】 [Equation 33]

【０２０１】ここで、最大送水圧Ｐｍａｘと最大負荷流
量Ｖｍａｘは、空気調和装置の設計時の設計圧力、設計
流量を予め入力しておいてもよいし、また空気調和装置
の起動時などのフル運転時、すなわちそれぞれの制御弁
５が全て全開でそれぞれの搬送用ポンプ２８のそれぞれ
のインバータ４８の出力が１００％の場合の負荷系流量
Ｖｄ及び送水圧検知手段４７からの圧力信号Ｐｎを計測
する。そして、その値を送水圧Ｐｍａｘ、負荷系流量Ｖ
ｍａｘとして基準送水圧設定値演算手段４４に入力する
ことも可能である。Here, as the maximum water supply pressure Pmax and the maximum load flow rate Vmax, the design pressure and the design flow rate at the time of designing the air conditioner may be input in advance, or the maximum pressure at the start of the air conditioner may be used. During operation, that is, when the control valves 5 are all fully opened and the output of each inverter 48 of each transport pump 28 is 100%, the load system flow rate Vd and the pressure signal Pn from the water supply pressure detecting means 47 are measured. . Then, the values are used as the water supply pressure Pmax and the load system flow rate V
It is also possible to input to the reference water supply pressure set value calculation means 44 as max.

【０２０２】そして、ステップ７０８へ進んで、送水圧
補正手段４５によりサンプル区間平均処理手段４３から
得た現在の負荷流量平均値Ｖｍ０と、送水圧補正手段４
５内に蓄積されていた一サンプリング時間ＳＴＳ前の負
荷流量平均値Ｖｍ−１を比較して、現在の送水圧設定値
Ｐｓ０と基準送水圧設定値演算手段４４の演算結果であ
る基準送水圧Ｐｓｓを用いて送水圧設定値Ｐｓを決定す
る。Then, the flow proceeds to step 708, where the current load flow rate average value Vm0 obtained from the sample section averaging processing means 43 by the water supply pressure correction means 45 and the water supply pressure correction means 4
5 and compare the load flow rate average value Vm-1 before one sampling time STS before the current water supply pressure set value Ps0 with the reference water supply pressure Pss, which is the calculation result of the reference water supply pressure set value calculation means 44. Is used to determine the water supply pressure set value Ps.

【０２０３】次いで、ステップ７０９へ進み時間カウン
タＴｃを０にリセットして、現在の負荷流量平均値Ｖｍ
０をＶｍ−１とし、ステップ７０８により決定した送水
圧設定値ＰｓをＰｓ０として記憶すると同時に、送水圧
設定値Ｐｓを搬送ポンプコントローラ４６に出力する。Next, the routine proceeds to step 709, where the time counter Tc is reset to 0, and the current load flow average value Vm is reset.
0 is set to Vm-1, and the water supply pressure set value Ps determined in step 708 is stored as Ps0, and at the same time, the water supply pressure set value Ps is output to the transport pump controller 46.

【０２０４】なお、送水圧設定値Ｐｓを決定する手順の
一例、すなわちステップ７０８の内容を図１９に示すフ
ローチャートによって説明する。すなわち、ステップ７
１０において負荷流量平均値Ｖｍ０≧Ｖｍ−１であれば
予め設定しておいた圧力ΔＰ、例えば０．０５kg／cm²
だけ現在の送水圧設定値Ｐｓ０に加え、Ｐｓ０＋ΔＰと
最大送水圧Ｐｍａｘを比較する。An example of the procedure for determining the water supply pressure set value Ps, that is, the contents of step 708 will be described with reference to the flowchart shown in FIG. That is, step 7
If the load flow rate average value Vm0 ≧ Vm-1 at 10, a preset pressure ΔP, for example, 0.05 kg / cm ²
Then, in addition to the current water supply pressure set value Ps0, Ps0 + ΔP is compared with the maximum water supply pressure Pmax.

【０２０５】そして、Ｐｓ０＋ΔＰ＜Ｐｍａｘであれば
ステップ７１１へ進み、Ｐｓ０＋ΔＰを新たな送水圧設
定値Ｐｓとする。また、Ｐｓ０≧Ｐｍａｘであればステ
ップ７１２へ進み、最大送水圧Ｐｍａｘを新たな送水圧
設定値Ｐｓとする。また、負荷流量平均値Ｖｍ０＜Ｖｍ
−１であればステップ７１３へ進み、基準送水圧設定値
演算手段４４の演算結果である基準送水圧Ｐｓｓを新た
な送水圧設定値Ｐｓとする。なお、送水圧設定値演算手
段４２は以上説明したステップ７０１〜ステップ７０９
の手順をサンプリング時間ＳＴＳの周期で繰り返す。If Ps0 + ΔP <Pmax, the routine proceeds to step 711, where Ps0 + ΔP is set as a new water supply pressure set value Ps. If Ps0 ≧ Pmax, the routine proceeds to step 712, where the maximum water supply pressure Pmax is set as a new water supply pressure set value Ps. In addition, the load flow average value Vm0 <Vm
If it is -1, the process proceeds to step 713, and the reference water supply pressure Pss, which is the calculation result of the reference water supply pressure set value calculation means 44, is set as a new water supply pressure set value Ps. Note that the water supply pressure set value calculating means 42 performs the above-described steps 701 to 709.
Is repeated at the cycle of the sampling time STS.

【０２０６】また、以上の説明では圧力ΔＰを定数とし
ているが、図２０に示すように負荷流量平均値Ｖｍ０と
Ｖｍ−１の差に応じて、圧力ΔＰを変更することによっ
てより早く最適設定圧に達する送水圧力制御装置４１を
実現することができる。そして、以上の処理手順により
搬送ポンプコントローラ４６の送水圧設定値が決定され
る。In the above description, the pressure .DELTA.P is a constant. However, as shown in FIG. 20, by changing the pressure .DELTA.P in accordance with the difference between the load flow average values Vm0 and Vm-1, the optimum set pressure can be obtained more quickly. Can be realized. Then, the water supply pressure set value of the transport pump controller 46 is determined by the above processing procedure.

【０２０７】なお、図１７〜図２０の実施の形態では、
それぞれのインバータ４８によりそれぞれの搬送用ポン
プ２８の圧力を制御する空気調和装置が形成されてい
る。しかし、図示が省略してあるがインバータではなく
バイパス弁の開閉により圧力制御を行う空気調和装置に
おいても、図１７〜図２０の実施の形態と同様な作用を
得ることができる。In the embodiment shown in FIGS. 17 to 20,
An air conditioner that controls the pressure of each transport pump 28 by each inverter 48 is formed. However, although not shown, an air conditioner that performs pressure control by opening and closing a bypass valve instead of an inverter can also obtain the same operation as the embodiment in FIGS.

【０２０８】以上説明したように空気調和装置の熱源水
搬送による圧力損失が最も小さい場合の送水圧を基準と
して送水圧力設定値を変動させる。このため、負荷が小
さい場合でもそれぞれ制御弁５での圧力損失が少なく、
それぞれの搬送用ポンプ２８の消費エネルギーを節約す
ることができる。また、負荷系流量Ｖｄの変化により送
水圧力設定値の可否を判断して設定値を変更しているの
で、それぞれの空気調和負荷４の制御弁５の開度信号な
どを用いることなく、それぞれの空気調和負荷４におい
て所要の流量を確実に得ることができ、エネルギーを節
減することができる。As described above, the water supply pressure set value is varied based on the water supply pressure when the pressure loss due to the heat source water conveyance of the air conditioner is the smallest. For this reason, even when the load is small, the pressure loss at each control valve 5 is small, and
Energy consumption of each transport pump 28 can be saved. In addition, since the water supply pressure set value is determined based on the change in the load system flow rate Vd and the set value is changed, each set value is changed without using the opening signal of the control valve 5 of each air conditioning load 4 and the like. A required flow rate can be reliably obtained in the air conditioning load 4, and energy can be saved.

【０２０９】なお、前述の図１〜図５の実施の形態は、
冷房時を想定して説明したが、還水温度と送水温度の大
小が逆になることを考慮することにより、暖房時に対し
て容易に適用することができる。また、前述の図６〜図
９の実施の形態は、冷房時、暖房時に関わらず同等の作
用を得ることができる。The embodiment of FIGS. 1 to 5 described above
Although the description has been made assuming the cooling time, it can be easily applied to the heating time by considering that the magnitudes of the return water temperature and the water supply temperature are reversed. In addition, the above-described embodiments of FIGS. 6 to 9 can obtain the same operation regardless of cooling or heating.

【０２１０】また、前述の図１０〜図１４の実施の形態
及び図１５及び図１６の実施の形態は、熱源機１が冷凍
機の場合を想定しているが、熱源機１がボイラなどの温
水発生器のときであっても、熱源機入口温度と出口温度
の大小が逆になることを考慮することにより、容易に適
用することができる。さらに、全ての実施の形態におい
て、熱源用ポンプ２を三台、熱源用ポンプ２の他に熱源
水を空気調和負荷４への搬送するための搬送用ポンプ２
８を三台設けた構成として説明している。しかし、これ
らの熱源用ポンプ２の台数や、搬送用ポンプ２８の有無
に関わらず、以上説明した作用を得ることができる。Although the above-described embodiments of FIGS. 10 to 14 and the embodiments of FIGS. 15 and 16 assume the case where the heat source unit 1 is a refrigerator, the heat source unit 1 is used for a boiler or the like. Even in the case of the hot water generator, it can be easily applied by considering that the magnitude of the inlet temperature and the outlet temperature of the heat source device are reversed. Further, in all the embodiments, three heat source pumps 2, and a transfer pump 2 for transferring heat source water to the air conditioning load 4 in addition to the heat source pump 2.
8 is described as a configuration in which three units are provided. However, the above-described operation can be obtained regardless of the number of the heat source pumps 2 and the presence or absence of the transport pump 28.

【０２１１】[0211]

【発明の効果】この発明は以上説明したように、現在の
還水温度を設定温度と一致させるのに必要な熱量を演算
する還水温度制御熱量演算手段と、還水と送水のバイパ
ス流による熱損失を仮想的に見積もるバイパス熱量演算
手段の両者が設けられる。そして、従来の熱源機の運転
台数の判断基準であった負荷系熱量に、上記両者の熱量
演算結果を加味して空気調和負荷の変動による増段、減
段の反応を早める。これと共に、平均処理演算手段を設
けて演算結果のあるサンプル区間における平均値を求め
ることにより、増減段直後などの不安定な温度変動を演
算結果に顕在化しないようにする。そして、この演算結
果に基づいて熱源機の運転台数の決定、熱源機の出口設
定温度の変更のための熱源機の出力を制御する容量制御
信号の決定を行うものである。As described above, the present invention provides a return water temperature control calorie calculation means for calculating the amount of heat required to make the current return water temperature equal to the set temperature, and a bypass flow of the return water and the water supply. Both bypass calorie calculation means for virtually estimating heat loss are provided. Then, the reaction of the step increase and the step decrease due to the fluctuation of the air conditioning load is hastened by adding the calorific value calculation result of the above two to the load system calorie, which has been the criterion of the conventional number of operating heat source units. At the same time, averaging processing means is provided to obtain an average value in a sample section where the calculation result is present, so that unstable temperature fluctuations, such as immediately after the increase / decrease stage, are not revealed in the calculation result. Then, based on the calculation result, the number of operating heat source devices is determined, and the capacity control signal for controlling the output of the heat source device for changing the outlet set temperature of the heat source device is determined.

【０２１２】このように、熱源機の台数制御が、負荷系
熱量だけでなく還水温度を設定温度にするための熱量
や、バイパス流による熱量の移動を考慮に入れた総合的
な熱量によって行われる。このため、補助増段及び補助
減段などの余分な機能を用いることなく、所要の熱源機
の運転、停止を行うことができ、また冷凍機の能力不足
などの場合にも熱源機にハンチングを生じることなく運
転、停止することができ、熱源機の運転を安定化する効
果がある。As described above, the control of the number of heat source units is performed based on not only the heat quantity of the load system but also the heat quantity for setting the return water temperature to the set temperature and the total heat quantity taking into account the movement of the heat quantity by the bypass flow. Will be For this reason, it is possible to start and stop the required heat source unit without using extra functions such as the auxiliary step-up and the auxiliary step-down, and to hunt the heat source unit even when the capacity of the refrigerator is insufficient. The operation can be started and stopped without occurrence, and the operation of the heat source device can be stabilized.

【０２１３】さらに、平均処理演算手段を用いることに
より増段又は減段直後の温度変動の不安定な領域の熱量
を顕在化させず、待ち時間を設定しなくても熱源機の運
転、停止を行うことができる。これにより、簡易な構成
であって空気調和負荷の変動に容易に追従できエネルギ
ーを節減する効果がある。Furthermore, by using the averaging processing means, the amount of heat in the unstable region of the temperature fluctuation immediately after the step-up or step-down is not made obvious, and the operation and stop of the heat source unit can be performed without setting a waiting time. It can be carried out. This has a simple configuration and can easily follow the fluctuation of the air-conditioning load, and has an effect of saving energy.

【０２１４】この発明は以上説明したように、熱源系流
量検知手段による流量の計測を、熱源用ポンプの設計流
量により代替したものである。In the present invention, as described above, the flow rate measurement by the heat source system flow rate detecting means is replaced by the design flow rate of the heat source pump.

【０２１５】このようにして、熱源機の運転、停止と同
期して動作する熱源用ポンプが定流量ポンプである場合
には、負荷系配管の圧力損失に関わらず熱源用ポンプの
流量がほぼ一定となる。このため、熱源系流量測定手段
の代わりに予め熱源用ポンプの設計流量を定数として入
力しておき、この値を用いて熱源系流量を求めても同じ
作用を得ることができる。これにより、熱源系流量測定
手段を省略して装置構成を簡略化することができ、設備
費、設置費を節減する効果がある。As described above, when the heat source pump operating in synchronization with the operation and stop of the heat source unit is a constant flow pump, the flow rate of the heat source pump is substantially constant regardless of the pressure loss of the load system piping. Becomes For this reason, the same effect can be obtained by inputting the design flow rate of the heat source pump as a constant in advance instead of the heat source system flow rate measuring means and calculating the heat source system flow rate using this value. Thereby, the heat source system flow rate measuring means can be omitted, and the apparatus configuration can be simplified, and there is an effect of reducing equipment costs and installation costs.

【０２１６】また、この発明は以上説明したように、還
水と送水のバイパス流による還水温度の低下や送水温度
の上昇を見越して、従来における熱源機の運転台数の判
断基準であった負荷系流量にバイパス流量を加算するこ
とにより空気調和負荷の変動による増段、減段の反応を
早める。これと共に、平均処理演算手段を設けて演算結
果のあるサンプル区間における平均値を求めることによ
り、増減段直後などの不安定な温度変動を演算結果に顕
在化しないようにする。そして、この演算結果に基づい
て熱源機の運転台数の決定を行うものである。Further, as described above, the present invention anticipates a decrease in the return water temperature or an increase in the water supply temperature due to the return water and the bypass flow of the water supply, and has been a load criterion for determining the number of operating heat source units in the prior art. By adding the bypass flow rate to the system flow rate, the reaction of the step increase and the step decrease due to the fluctuation of the air conditioning load is hastened. At the same time, averaging processing means is provided to obtain an average value in a sample section where the calculation result is present, so that unstable temperature fluctuations, such as immediately after the increase / decrease stage, are not revealed in the calculation result. Then, the number of operating heat source units is determined based on the calculation result.

【０２１７】このように、熱源機の台数制御が、負荷系
流量だけでなくバイパス流による送水温度や還水温度の
変動を考慮に入れた流量によって行うので、補助増段及
び補助減段などの余分な機能を用いることなく、所要の
熱源機の運転、停止を行うことができる。さらに、平均
処理演算手段を用いることにより増段又は減段直後の温
度変動の不安定な領域の熱量を顕在化させず、待ち時間
を設定しなくても熱源機の運転、停止を行うことができ
る。このため、簡易な構成であって空気調和負荷の変動
に容易に追従できエネルギーを節減する効果がある。As described above, since the number of heat source units is controlled not only by the flow rate of the load system but also by the flow rate taking into account the fluctuation of the water supply temperature and the return water temperature due to the bypass flow, the auxiliary step-up and the step-down can be controlled. The required heat source device can be operated and stopped without using an extra function. Furthermore, by using the averaging processing means, the heat quantity in the unstable area of the temperature fluctuation immediately after the step-up or step-down is not made apparent, and the operation and stop of the heat source unit can be performed without setting a waiting time. it can. For this reason, it has a simple structure and can easily follow the fluctuation of the air-conditioning load, and has an effect of saving energy.

【０２１８】また、この発明は以上説明したように、熱
源系流量検知手段により計測した熱源系流量からバイパ
ス管を流れるバイパス流量を求める際に、熱源系流量検
知手段による熱源系流量の計測を、熱源用ポンプの設計
流量により代替したものである。Further, as described above, when the bypass flow rate flowing through the bypass pipe is determined from the heat source system flow rate measured by the heat source system flow rate detection means, the measurement of the heat source system flow rate by the heat source system flow rate detection means is performed as described above. This is replaced by the design flow rate of the heat source pump.

【０２１９】これによって、熱源機の運転、停止と同期
して動作する熱源用ポンプが定流量ポンプである場合に
は、負荷系配管の圧力損失に関わらず熱源用ポンプの流
量がほぼ一定となる。このため、熱源系流量測定手段の
代わりに予め熱源用ポンプの設計流量を定数として入力
しておき、熱源系流量検知手段により計測した熱源系流
量からバイパス管を流れるバイパス流量を求める際に、
熱源用ポンプの設計流量の値を用いて熱源系流量を求め
ても同じ作用を得ることができる。これにより、熱源系
流量測定手段を省略して装置構成を簡略化することがで
き、設備費、設置費を節減する効果がある。Thus, when the heat source pump operating in synchronization with the operation and stop of the heat source device is a constant flow pump, the flow rate of the heat source pump becomes substantially constant regardless of the pressure loss of the load system piping. . For this reason, instead of the heat source system flow rate measuring means, the design flow rate of the heat source pump is input in advance as a constant, and when calculating the bypass flow rate flowing through the bypass pipe from the heat source system flow rate measured by the heat source system flow rate detecting means,
The same effect can be obtained by calculating the flow rate of the heat source system using the design flow rate value of the heat source pump. Thereby, the heat source system flow rate measuring means can be omitted, and the apparatus configuration can be simplified, and there is an effect of reducing equipment costs and installation costs.

【０２２０】また、この発明は以上説明したように、熱
源機を流れる熱源水の流量、空気調和負荷から熱源機へ
搬送される熱源水温度、熱源機の運転・停止信号、熱源
機が最大出力であると仮定したときの熱源水の出入口温
度差及び熱源機が最も効率よく運転できる負荷容量を示
す最大効率容量から、熱源機の出せる最大能力と最大効
率能率を求め、負荷系熱量と最大能力との比較により熱
源機の運転台数を決定する。また、負荷系熱量と最大効
率能力との比較により運転中の熱源機のうち最大効率を
発揮できる熱源機台数をできるだけ多くするよう熱源機
出口の熱源水の設定温度を決定するものである。As described above, according to the present invention, the flow rate of the heat source water flowing through the heat source device, the temperature of the heat source water conveyed from the air conditioning load to the heat source device, the operation / stop signal of the heat source device, and the maximum output of the heat source device From the temperature difference between the inlet and outlet of the heat source water and the maximum efficiency capacity that indicates the load capacity at which the heat source unit can operate most efficiently, the maximum capacity and maximum efficiency of the heat source unit can be calculated. The number of heat source units to be operated is determined based on the comparison with. In addition, the set temperature of the heat source water at the outlet of the heat source device is determined by comparing the calorific value of the load system and the maximum efficiency capacity so that the number of heat source devices that can exhibit the maximum efficiency among the heat source devices in operation is maximized.

【０２２１】このように、熱源機の入口温度を考慮に入
れて決定した熱源機の最大出力を基準に熱源機の運転台
数を決定するので、不必要な熱源機の運転、停止を抑制
することができる。また、熱源機の入口温度を考慮に入
れて決定した熱源機が最大効率になる負荷容量を基準と
して熱源機出口の設定温度を決定する。このため、冷水
入口温度が低いにも関わらず出口の設定温度を高くして
部分負荷運転となり結果として冷凍機が運転効率の低い
領域で運転されたり、冷水入口温度が高いにも関わらず
出口の設定温度を低くして、結果として冷凍機の能力以
上の出力を要求することになり設定温度に到達できない
などの不具合を生じたりすることがない。このため、常
に高効率状態で熱源機を運転でき、空気調和負荷の変動
に容易に追従でき、エネルギーを節減する効果がある。As described above, since the number of heat source units to be operated is determined based on the maximum output of the heat source unit determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit, unnecessary operation and stop of the heat source unit can be suppressed. Can be. Further, the set temperature at the outlet of the heat source unit is determined based on the load capacity at which the heat source unit has the maximum efficiency determined in consideration of the inlet temperature of the heat source unit. For this reason, even though the chilled water inlet temperature is low, the outlet set temperature is increased to perform partial load operation, and as a result, the refrigerator is operated in a region where the operation efficiency is low, or the outlet of the chilled water despite the chilled water inlet temperature is high. By lowering the set temperature, as a result, an output higher than the capacity of the refrigerator is required, and a problem such as that the set temperature cannot be reached does not occur. For this reason, the heat source unit can always be operated in a high efficiency state, and it can easily follow the fluctuation of the air conditioning load, which has an effect of saving energy.

【０２２２】また、この発明は以上説明したように、熱
源機の最大出力と熱源機の運転・停止信号と熱源機の起
動優先順位とを考慮して熱源機の運転、停止の判断基準
が設定されて、この判断基準により運転台数決定手段が
作動する。また、熱源機の最大出力と最大効率時の出力
と最小出力と熱源機の起動優先順位とを考慮して、熱源
機出口の熱源水の温度設定の判断基準が設定されて、こ
の判断基準により温度設定手段が作動する。これによ
り、運転台数決定手段により熱源機の運転、停止信号を
決定し、また温度設定手段により熱源機出口の熱源水の
設定温度を決定するものである。In the present invention, as described above, the criterion for determining the operation or stop of the heat source device is set in consideration of the maximum output of the heat source device, the operation / stop signal of the heat source device, and the priority of starting the heat source device. Then, the operating number determining means operates according to this determination criterion. In addition, a criterion for setting the temperature of the heat source water at the outlet of the heat source device is set in consideration of the maximum output of the heat source device, the output at the time of maximum efficiency, the minimum output, and the start priority of the heat source device. The temperature setting means operates. In this way, the operation start / stop signal of the heat source device is determined by the operating number determining means, and the set temperature of the heat source water at the outlet of the heat source device is determined by the temperature setting means.

【０２２３】これによって、負荷熱量の変動に対して的
確に熱源機の運転、停止が可能になる。また、一台の熱
源機のみに運転、停止が集中して熱源機の劣化や故障の
原因となる不具合を防ぐ効果がある。また、常に高効率
状態で熱源機を運転することができ、さらに起動後に定
格出力に達するまでの時定数が大きな熱源機の場合で
も、負荷熱量の変動に対して的確に出力を追従させるこ
とができてエネルギーを節減すると共に空気調和効率を
向上する効果がある。As a result, the operation and stop of the heat source device can be accurately performed with respect to the fluctuation of the load heat amount. In addition, there is an effect of preventing a problem that the operation and the stop are concentrated on only one heat source device and cause a deterioration or a failure of the heat source device. In addition, the heat source unit can always be operated in a highly efficient state, and even if the heat source unit has a large time constant until the rated output is reached after startup, the output can accurately follow the fluctuation of the load calorific value. This has the effect of saving energy and improving air conditioning efficiency.

【０２２４】また、この発明は以上説明したように、熱
源機を流れる熱源水の流量、空気調和負荷から熱源機へ
搬送される熱源水温度、熱源機の運転・停止信号、熱源
機が最大出力であると仮定したときの熱源水の出入口温
度差及び熱源機が最も効率よく運転できる負荷容量を示
す最大効率容量から熱源機の出せる最大出力と最大効率
能力を求め、負荷系熱量と最大能力との比較により熱源
機の運転台数を決め、負荷系熱量と最大効率能力との比
較によって、運転中の熱源機のうち最大効率を発揮でき
る熱源機の台数をできるだけ多くするように容量制御信
号を決定するものである。As described above, according to the present invention, the flow rate of the heat source water flowing through the heat source device, the temperature of the heat source water conveyed from the air conditioning load to the heat source device, the start / stop signal of the heat source device, and the maximum output of the heat source device From the temperature difference between the inlet and outlet temperature of the heat source water and the maximum efficiency capacity indicating the load capacity at which the heat source equipment can operate most efficiently, the maximum output and maximum efficiency capacity of the heat source equipment can be obtained. Determine the number of heat source units to be operated by comparing the heat capacity of the load system with the maximum efficiency capacity, and determine the capacity control signal to maximize the number of heat source units that can exhibit the maximum efficiency among the operating heat source units as much as possible Is what you do.

【０２２５】これによって、不必要な熱源機の運転、停
止を抑制することができると共に、冷水入口温度が低い
にも関わらず出口の設定温度を高くして部分運転とな
り、結果として冷凍機が運転効率の低い領域で運転され
たり、冷水入口温度が高いにも関わらず出口の設定温度
を低くして、結果として冷凍機に能力以上の出力を要求
することになって設定温度に到達できなかったりする不
具合を解消することができる。したがって、常に熱源機
を高効率状態で運転することができ空気調和負荷の変動
に容易に追従すことができエネルギーを節減する効果が
ある。In this way, unnecessary operation and stoppage of the heat source unit can be suppressed, and the set temperature of the outlet is increased in spite of the low chilled water inlet temperature, resulting in partial operation. As a result, the refrigerator operates. Operating in a low-efficiency area, or lowering the set temperature at the outlet despite the high chilled water inlet temperature, resulting in the refrigerator requiring more output than the capacity and failing to reach the set temperature Can be eliminated. Therefore, the heat source unit can always be operated in a highly efficient state, and can easily follow the fluctuation of the air-conditioning load, which has an effect of saving energy.

【０２２６】また、この発明は以上説明したように、熱
源機の最大出力と熱源機の運転・停止信号と熱源機の起
動優先順位とな考慮して、熱源機の運転、停止の判断基
準が設定されて、この判断基準により運転台数決定手段
が作動する。また、熱源機の最大出力と最大効率時の出
力と最小出力と熱源機の起動優先順位とを考慮して、熱
源機の容量制御信号の判断基準が設定されて、この判断
基準により容量制御信号設定手段が作動する。これによ
り、運転台数決定手段により熱源機の運転、停止信号を
決定し、また容量制御信号設定手段により熱源機の容量
制御信号を決定するものである。Further, as described above, the present invention considers the maximum output of the heat source unit, the operation / stop signal of the heat source unit, and the start priority of the heat source unit, and determines the criterion for operating or stopping the heat source unit. Once set, the operating number determining means operates according to this determination criterion. Also, a criterion for the capacity control signal of the heat source unit is set in consideration of the maximum output of the heat source unit, the output at the time of maximum efficiency, the minimum output, and the starting priority of the heat source unit. The setting means operates. Thereby, the operation start / stop signal of the heat source unit is determined by the number of operating units determination unit, and the capacity control signal of the heat source unit is determined by the capacity control signal setting unit.

【０２２７】これによって、空気調和負荷の変動に対し
て的確に熱源機の運転、停止制御を行うことができる。
また、一台の熱源機のみに運転、停止が集中して熱源機
の劣化や故障の原因になる不具合を防ぐ効果がある。ま
た、起動後に定格出力に達するまでの時定数が大きな熱
源機の場合でも、負荷熱量の変動に対して的確に出力を
追従させることができ空気調和効率を向上する効果があ
る。As a result, the operation of the heat source unit can be accurately controlled and controlled with respect to the fluctuation of the air conditioning load.
In addition, there is an effect of preventing a problem that the operation and the stop are concentrated on only one heat source device and cause the heat source device to deteriorate or malfunction. Further, even in the case of a heat source unit having a large time constant until reaching the rated output after startup, the output can be accurately followed to the fluctuation of the load calorific value, which has an effect of improving the air conditioning efficiency.

【０２２８】また、この発明は以上説明したように、現
在の負荷系流量、すなわち送水量に対して空気調和装置
の熱源水搬送による圧力損失が最も小さい場合、すなわ
ち最大負荷を想定したときの基準送水圧設定値を求め、
この送水圧力を設定値とする。次いで、この送水圧力に
おける負荷系流量の変動をあるサンプリング区間ごとに
平均し、この負荷系流量の平均値の履歴を比較する。そ
して、この比較結果が上昇又は不変の傾向にある場合
は、予め決定しておいた圧力だけ設定値を上げる。ま
た、負荷系流量の平均値が下降の傾向にある場合は、設
定値を再び現在の負荷系流量に対して、空気調和装置の
熱源水搬送による圧力損失が最も小さいときの基準送水
圧力に設定し直すものである。Further, as described above, the present invention relates to the case where the pressure loss due to the heat source water conveyance of the air conditioner is the smallest with respect to the current load system flow rate, that is, the water supply amount, that is, the reference when assuming the maximum load. Find the water pressure setting,
This water supply pressure is set as a set value. Next, the fluctuation of the load system flow rate at this water supply pressure is averaged for each sampling section, and the history of the average value of the load system flow rate is compared. If the comparison result shows a tendency to increase or not change, the set value is increased by a predetermined pressure. Also, if the average value of the load system flow tends to decrease, the set value is set again to the reference water supply pressure when the pressure loss due to the heat source water conveyance of the air conditioner is the smallest with respect to the current load system flow. It is a thing to do again.

【０２２９】このように、空気調和装置の熱源水搬送に
よる圧力損失が最も小さいときの送水圧力を基準として
送水圧力設定値を変動させる。このため、負荷が小さい
場合でも制御弁での圧力損失が少なく、搬送用ポンプの
消費エネルギーを節約することができる。しかも、それ
ぞれの空気調和負荷に所要の負荷系流量を確保すること
ができると共にエネルギーを節減する効果がある。As described above, the water supply pressure set value is varied based on the water supply pressure when the pressure loss due to the heat source water conveyance of the air conditioner is the smallest. For this reason, even if the load is small, the pressure loss at the control valve is small, and the energy consumption of the transport pump can be saved. In addition, it is possible to secure a required load system flow rate for each air-conditioning load and to save energy.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 この発明の実施の形態１を示す図で、空気調
和装置の回路図。FIG. 1 is a diagram illustrating a first embodiment of the present invention, and is a circuit diagram of an air conditioner.

【図２】 図１の空気調和装置における熱源機制御装置
内部の動作を説明するフローチャート。FIG. 2 is a flowchart illustrating an operation inside the heat source device control device in the air conditioner of FIG. 1;

【図３】 図１の空気調和装置における平均演算処理手
段の処理手順を説明するフローチャート。FIG. 3 is a flowchart illustrating a processing procedure of an average calculation processing unit in the air-conditioning apparatus of FIG. 1;

【図４】 図１の空気調和装置の熱量比較手段の動作を
説明するグラフ。FIG. 4 is a graph for explaining the operation of the calorie comparing means of the air conditioner of FIG. 1;

【図５】 図１の空気調和装置の熱量比較手段における
他の動作を説明するグラフ。FIG. 5 is a graph illustrating another operation of the calorie comparing means of the air-conditioning apparatus of FIG. 1;

【図６】 この発明の実施の形態２を示す図で、空気調
和装置の回路図。FIG. 6 is a diagram showing the second embodiment of the present invention, and is a circuit diagram of an air conditioner.

【図７】 図６の空気調和装置における熱源機制御装置
内部の動作を説明するフローチャート。FIG. 7 is a flowchart illustrating an operation inside the heat source device control device in the air conditioner of FIG. 6;

【図８】 図６の空気調和装置における流量比較手段の
動作を説明するグラフ。FIG. 8 is a graph for explaining the operation of the flow rate comparison means in the air conditioner of FIG. 6;

【図９】 図６の空気調和装置における熱量比較手段の
他の動作を説明するグラフ。FIG. 9 is a graph illustrating another operation of the calorie comparing means in the air conditioner of FIG. 6;

【図１０】 この発明の実施の形態３を示す図であり、
空気調和装置の回路図。FIG. 10 is a diagram showing a third embodiment of the present invention;
The circuit diagram of an air conditioner.

【図１１】 図１０の空気調和装置における運転台数決
定手段の処理手順を説明するフローチャート。11 is a flowchart illustrating a processing procedure of a number-of-operated-units determining unit in the air-conditioning apparatus of FIG.

【図１２】 （ａ）は図１０の空気調和装置の運転台数
決定手段における熱源機の選択方法を説明するフローチ
ャート、（ｂ）は図１０の空気調和装置の運転台数決定
手段における熱源機の他の選択方法を説明するフローチ
ャート。12 (a) is a flowchart illustrating a method of selecting a heat source device in the air conditioner operating number determination unit of FIG. 10; FIG. 12 (b) is a flowchart illustrating another heat source device in the air conditioner operating number determining unit of FIG. 10; 4 is a flowchart for explaining a selection method.

【図１３】 図１０の空気調和装置における温度設定手
段の処理手順を説明するフローチャート。13 is a flowchart illustrating a processing procedure of a temperature setting unit in the air-conditioning apparatus of FIG.

【図１４】 図１０の空気調和装置の熱源能力演算手段
において熱源機入口の熱源水の温度と出入口の温度差の
関係を表すグラフ。14 is a graph showing the relationship between the temperature of the heat source water at the inlet of the heat source device and the temperature difference between the inlet and outlet in the heat source capacity calculating means of the air conditioner of FIG.

【図１５】 この発明の実施の形態４を示す図であり、
空気調和装置の回路図。FIG. 15 is a diagram showing a fourth embodiment of the present invention;
The circuit diagram of an air conditioner.

【図１６】 図１５の空気調和装置における容量制御信
号設定手段の処理手順を説明するフローチャート。FIG. 16 is a flowchart illustrating a processing procedure of a capacity control signal setting unit in the air-conditioning apparatus of FIG. 15;

【図１７】 この発明の実施の形態５を示す図であり、
空気調和装置の回路図。FIG. 17 is a diagram showing a fifth embodiment of the present invention;
The circuit diagram of an air conditioner.

【図１８】 図１７の空気調和装置における送水圧設定
値演算手段の処理手順を説明するフローチャート。18 is a flowchart illustrating a processing procedure of a water supply pressure set value calculation unit in the air-conditioning apparatus of FIG.

【図１９】 図１７の空気調和装置における送水圧補正
手段の処理手順を説明するフローチャート。19 is a flowchart illustrating a processing procedure of a water supply pressure correction unit in the air-conditioning apparatus of FIG.

【図２０】 図１７の空気調和装置における送水圧補正
手段の負荷系流量の時間変化と補正圧力の関係を表すグ
ラフ。20 is a graph showing a relationship between a time change of a flow rate of a load system and a correction pressure of a water supply pressure correction unit in the air conditioning apparatus of FIG.

【図２１】 第一の従来の空気調和装置の回路図。FIG. 21 is a circuit diagram of a first conventional air conditioner.

【図２２】 図２１の空気調和装置の動作を説明するフ
ローチャート。FIG. 22 is a flowchart illustrating the operation of the air-conditioning apparatus of FIG. 21.

【図２３】 第二の従来の空気調和装置の回路図。FIG. 23 is a circuit diagram of a second conventional air conditioner.

【図２４】 図２３の空気調和装置の動作を説明するフ
ローチャート。24 is a flowchart illustrating the operation of the air-conditioning apparatus of FIG.

【図２５】 図２３の空気調和装置における他の動作を
説明するフローチャート。FIG. 25 is a flowchart illustrating another operation of the air-conditioning apparatus of FIG. 23.

【図２６】 図２３の空気調和装置における他の動作を
説明するフローチャート。26 is a flowchart illustrating another operation of the air-conditioning apparatus of FIG.

【図２７】 第三の従来の空気調和装置の回路図。FIG. 27 is a circuit diagram of a third conventional air conditioner.

【図２８】 図２７の空気調和装置における冷水温度と
エネルギー効率の関係を示すグラフ。FIG. 28 is a graph showing a relationship between cold water temperature and energy efficiency in the air-conditioning apparatus of FIG. 27.

【図２９】 第四の従来の空気調和装置の回路図。FIG. 29 is a circuit diagram of a fourth conventional air conditioner.

【図３０】 図２９の空気調和装置における送水圧力設
定演算部の内部構成を示す回路図。30 is a circuit diagram showing an internal configuration of a water supply pressure setting calculation unit in the air-conditioning apparatus of FIG. 29.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 熱源機、２ 熱源用ポンプ、３ 往ヘッダ、４ 空
気調和負荷、６ 還ヘッダ、７ 送水温度検知手段、８
還水温度検知手段、９ 循環路、１０ 負荷系流量検
知手段、１１ 熱源機制御装置、１４ バイパス管、２
６ ヘッダ温度検知手段、２７ 熱源系流量検知手段、
２８ 搬送用ポンプ、２９ 負荷系熱量演算手段、３０
還水温度制御熱量演算手段、３１ バイパス熱量演算
手段、３２ 平均処理演算手段、３３ 熱量比較手段、
３４ 評価流量演算手段、３５流量比較手段、３７ 熱
源能力演算手段、３８ 運転台数決定手段、３９ 温度
設定手段、４０ 容量制御信号設定手段、４１ 送水圧
力制御装置、４２ 送水圧設定値演算手段、４３ サン
プル区間平均処理手段、４４ 基準送水圧設定値演算手
段、４５ 送水圧補正手段、４６ 搬送ポンプコントロ
ーラ、４７ 送水圧検知手段。1 heat source unit, 2 heat source pump, 3 out header, 4 air conditioning load, 6 return header, 7 water temperature detection means, 8
Return water temperature detecting means, 9 circulation path, load system flow rate detecting means, 11 heat source unit control device, 14 bypass pipe, 2
6 header temperature detecting means, 27 heat source system flow rate detecting means,
28 transport pump, 29 load system calorie calculation means, 30
Return water temperature control calorie computing means, 31 bypass calorie computing means, 32 average processing computing means, 33 calorie comparing means,
34 evaluation flow rate calculation means, 35 flow rate comparison means, 37 heat source capacity calculation means, 38 operating number determination means, 39 temperature setting means, 40 capacity control signal setting means, 41 water supply pressure control device, 42 water supply pressure set value calculation means, 43 Sample section averaging means, 44 reference water pressure setting value calculating means, 45 water pressure correction means, 46 transport pump controller, 47 water pressure detecting means.

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 複数の熱源機によって生成された熱源水
を往ヘッダを経て複数の空気調和負荷に送水し、その還
水を還ヘッダを経て上記熱源機に還流する循環路と、上
記往ヘッダ及び還ヘッダを結ぶバイパス管と、上記熱源
機のそれぞれに設けられて対応した上記熱源機の動作と
同期して動作し上記熱源機に熱源水を供給する熱源用ポ
ンプと、上記空気調和負荷を流れる熱源水の流量を検知
する負荷系流量検知手段と、上記熱源機を流れる熱源水
の流量を検知する熱源系流量検知手段と、上記空気調和
負荷に送水される熱源水温度を検知する送水温度検知手
段と、上記空気調和負荷から還水される熱源水温度を検
知する還水温度検知手段と、上記還ヘッダ内の熱源水温
度を検知するヘッダ温度検知手段と、後述する熱源機制
御装置とを設ける。また、上記負荷系流量検知手段、送
水温度検知手段及び還水温度検知手段により得た温度及
び流量から上記空気調和負荷に与えた熱量を演算する負
荷系熱量演算手段と、上記負荷系流量検知手段、熱源系
流量検知手段及び還水温度検知手段により得た温度及び
流量から上記還水温度を設定値と一致させるのに必要な
熱量を計算する還水温度制御熱量演算手段と、上記負荷
系流量検知手段、熱源系流量検知手段、送水温度検知手
段、還水温度検知手段及びヘッダ温度検知手段により得
た温度及び流量から熱源水が上記バイパス管を流れるこ
とによる仮想的な熱量収支を演算するバイパス熱量演算
手段と、上記負荷系熱量演算手段、還水温度制御熱量演
算手段及びバイパス熱量演算手段の演算結果の和をある
サンプル区間積算し、その区間の平均を求める平均処理
演算手段と、この平均処理演算手段の演算結果に基づい
て上記熱源機の運転台数及び上記熱源機の出力の少なく
とも一方を決定する熱量比較手段とを上記熱源機制御装
置に設けて、上記空気調和負荷に応じて上記熱源機制御
装置により上記熱源機を制御する空気調和装置。1. A circulation path for feeding heat source water generated by a plurality of heat source devices to a plurality of air conditioning loads via an outgoing header and returning the returned water to the heat source device via a return header; A heat source pump provided in each of the heat source units and operating in synchronization with the operation of the corresponding heat source unit to supply heat source water to the heat source unit; and Load system flow rate detection means for detecting the flow rate of the flowing heat source water, heat source system flow rate detection means for detecting the flow rate of the heat source water flowing through the heat source unit, and water supply temperature for detecting the temperature of the heat source water supplied to the air conditioning load Detecting means, return water temperature detecting means for detecting the temperature of the heat source water returned from the air conditioning load, header temperature detecting means for detecting the temperature of the heat source water in the return header, and a heat source device control device described below Is provided. A load calorie calculating means for calculating a calorie applied to the air conditioning load from a temperature and a flow rate obtained by the load flow rate detecting means, the water supply temperature detecting means and the return water temperature detecting means; and the load flow rate detecting means. A return water temperature control calorie calculation means for calculating the amount of heat required to match the return water temperature with a set value from the temperature and flow rate obtained by the heat source system flow rate detection means and the return water temperature detection means; and the load system flow rate A bypass for calculating a virtual heat balance by the heat source water flowing through the bypass pipe from the temperature and flow rate obtained by the detecting means, the heat source system flow rate detecting means, the water supply temperature detecting means, the return water temperature detecting means and the header temperature detecting means. The sum of the calculation results of the calorific value calculating means, the load system calorific value calculating means, the return water temperature control calorific value calculating means and the bypass calorific value calculating means is integrated in a sample section, and the average of the sections is calculated. Average heat calculation means for determining, and a heat amount comparison means for determining at least one of the number of operating heat source equipment and the output of the heat source equipment based on the calculation result of the average processing arithmetic means are provided in the heat source equipment control device, An air conditioner that controls the heat source device by the heat source device control device according to the air conditioning load. 【請求項２】 熱源系流量検知手段による流量の計測
を、熱源用ポンプの設計流量により代替したことを特徴
とする請求項１記載の空気調和装置。2. The air conditioner according to claim 1, wherein the flow rate measurement by the heat source system flow rate detecting means is replaced by a design flow rate of the heat source pump. 【請求項３】 複数の熱源機によって生成された熱源水
を往ヘッダを経て複数の空気調和負荷に送水し、その還
水を還ヘッダを経て上記熱源機に還流する循環路と、上
記往ヘッダ及び還ヘッダを結ぶバイパス管と、上記熱源
機のそれぞれに設けられて対応した上記熱源機の動作と
同期して動作し上記熱源機に熱源水を供給する熱源用ポ
ンプと、上記空気調和負荷を流れる熱源水の流量を検知
する負荷系流量検知手段と、上記熱源機を流れる熱源水
の流量を検知する熱源系流量検知手段と、後述する熱源
機制御装置とを設ける。また、上記負荷系流量検知手段
により得た負荷系流量及び上記熱源系流量検知手段によ
り計測した熱源系流量から上記バイパス管を流れるバイ
パス流量を求めると共に上記負荷系流量と上記バイパス
流量の和を求める評価流量演算手段と、この評価流量演
算手段の演算結果をあるサンプル区間積算してその区間
の平均を求める平均処理演算手段と、この平均処理演算
手段の演算結果に基づいて上記熱源機の運転台数を決定
する流量比較手段とを上記熱源機制御装置に設けて、上
記空気調和負荷に応じて上記熱源機制御装置により上記
熱源機を制御する空気調和装置。3. A circulation path for feeding the heat source water generated by the plurality of heat source devices to the plurality of air conditioning loads via the outgoing header, and returning the returned water to the heat source device via the return header, and the outgoing header. A heat source pump provided in each of the heat source units and operating in synchronization with the operation of the corresponding heat source unit to supply heat source water to the heat source unit; and A load system flow detecting means for detecting a flow rate of the flowing heat source water, a heat source system flow detecting means for detecting a flow rate of the heat source water flowing through the heat source device, and a heat source device control device described later are provided. Further, a bypass flow rate flowing through the bypass pipe is obtained from a load system flow rate obtained by the load system flow rate detection means and a heat source system flow rate measured by the heat source system flow rate detection means, and a sum of the load system flow rate and the bypass flow rate is obtained. Evaluation flow rate calculation means, averaging processing calculation means for integrating the calculation results of the evaluation flow rate calculation means in a sample section to obtain an average of the section, and the number of operating heat source units based on the calculation results of the averaging processing calculation means An air conditioner, wherein the heat source device controller is provided with a flow rate comparing means for determining the heat source device, and the heat source device is controlled by the heat source device controller according to the air conditioning load. 【請求項４】 熱源系流量検知手段による流量の計測
を、熱源用ポンプの設計流量により代替したことを特徴
とする請求項３記載の空気調和装置。4. The air conditioner according to claim 3, wherein the flow rate measurement by the heat source system flow rate detecting means is replaced by a design flow rate of the heat source pump. 【請求項５】 複数の熱源機によって生成された熱源水
を往ヘッダを経て複数の空気調和負荷に送水し、その還
水を還ヘッダを経て上記熱源機に還流する循環路と、上
記熱源機のそれぞれに設けられて対応した上記熱源機の
動作と同期して動作する上記熱源機に熱源水を供給する
熱源用ポンプと、上記空気調和負荷において消費された
負荷系熱量を演算する負荷系熱量演算手段と、外部から
の信号により上記熱源機出口の熱源水温度の設定値を変
更可能に構成された後述する熱源機制御装置とを設け
る。また、上記熱源機を流れる熱源系流量、上記空気調
和負荷から上記熱源機へ搬送される熱源水温度すなわち
上記熱源機入口温度、上記熱源機の運転・停止信号、上
記熱源機が最大出力であると仮定したときの熱源水の出
入口温度差及び上記熱源機が最も効率よく運転できる負
荷容量を示す最大効率容量からそれぞれの上記熱源機の
最大出力と最大効率出力を求める熱源能力演算手段と、
この熱源能力演算手段の結果と上記負荷系熱量を比較し
てそれぞれの上記熱源機の運転、停止を決定する運転台
数決定手段と、上記熱源能力演算手段の結果と上記負荷
系熱量を比較してそれぞれの上記熱源機の出口設定温度
を決定する温度設定手段とを上記熱源機制御装置に設け
て、上記空気調和負荷に応じて上記熱源機制御装置によ
り上記熱源機を制御する空気調和装置。5. A circulation path for feeding heat source water generated by a plurality of heat source devices to a plurality of air conditioning loads via an outgoing header and returning the returned water to the heat source device via a return header, and the heat source device And a heat source pump for supplying heat source water to the heat source device and operating in synchronization with the operation of the corresponding heat source device, and a load system heat amount for calculating a load system heat amount consumed in the air conditioning load. An arithmetic means and a heat source device control device to be described later, which is configured to be able to change the set value of the heat source water temperature at the heat source device outlet by an external signal, are provided. Further, the heat source system flow rate flowing through the heat source device, the temperature of the heat source water conveyed from the air conditioning load to the heat source device, that is, the heat source device inlet temperature, the operation / stop signal of the heat source device, and the heat source device have the maximum output. Heat source capacity calculating means for calculating the maximum output and the maximum efficiency output of each of the heat source devices from the difference between the inlet / outlet temperature difference of the heat source water and the maximum efficiency capacity indicating the load capacity at which the heat source device can operate most efficiently,
The number of operating units for determining the operation and stop of each heat source unit by comparing the result of the heat source capacity calculating means with the load system heat quantity, and comparing the result of the heat source capacity calculating means with the load system heat quantity. An air conditioner wherein a temperature setting means for determining an outlet set temperature of each of the heat source devices is provided in the heat source device control device, and the heat source device is controlled by the heat source device control device according to the air conditioning load. 【請求項６】 熱源機の最大出力と上記熱源機の起動優
先順位から上記熱源機の運転、停止の判断基準が設定さ
れてこの判断基準により運転台数決定手段が作動し、ま
た上記熱源機の最大出力と最大効率時の出力と最小出力
と上記熱源機の起動優先順位とを考慮して上記熱源機出
口の熱源水の温度設定の判断基準が設定されてこの判断
基準により温度設定手段が作動することを特徴とする請
求項５記載の空気調和装置。6. A criterion for determining whether to operate or stop the heat source unit based on the maximum output of the heat source unit and the starting priority of the heat source unit. A criterion for setting the temperature of the heat source water at the outlet of the heat source unit is set in consideration of the maximum output, the output at the maximum efficiency, the minimum output, and the starting priority of the heat source unit, and the temperature setting means operates according to the criterion. The air conditioner according to claim 5, wherein 【請求項７】 複数の熱源機によって生成された熱源水
を往ヘッダを経て複数の空気調和負荷に送水し、その還
水を還ヘッダを経て上記熱源機に還流する循環路と、上
記熱源機のそれぞれに設けられて対応した上記熱源機の
動作と同期して動作し上記熱源機に熱源水を供給する熱
源用ポンプと、上記空気調和負荷において消費された負
荷系熱量を演算する負荷系熱量演算手段と、外部からの
容量制御信号により上記熱源機出力を変更可能に構成さ
れた後述する熱源機制御装置とを設ける。また、上記熱
源機を流れる熱源水の流量すなわち熱源系流量、上記空
気調和負荷から上記熱源機へ搬送される熱源水温度すな
わち上記熱源機入口温度、上記熱源機の運転・停止信
号、上記熱源機が最大出力であると仮定したときの熱源
水の出入口温度差及び上記熱源機が最も効率よく運転で
きる負荷容量を示す最大効率容量からそれぞれの上記熱
源機の最大出力と最大効率出力を求める熱源能力演算手
段と、この熱源能力演算手段の結果と上記負荷系熱量を
比較してそれぞれの上記熱源機の運転、停止を決定する
運転台数決定手段と、上記熱源能力演算手段の結果と上
記負荷系熱量の差からそれぞれの上記熱源機の容量制御
信号を決定する容量制御信号設定手段とを上記熱源機制
御装置に設けて、上記空気調和負荷に応じて上記熱源機
制御装置により上記熱源機を制御する空気調和装置。7. A circulation path for feeding heat source water generated by a plurality of heat source devices to a plurality of air conditioning loads via an outgoing header and returning the returned water to the heat source device via a return header; A heat source pump that operates in synchronization with the operation of the corresponding heat source device and supplies heat source water to the heat source device, and a load system heat amount that calculates a load system heat amount consumed in the air conditioning load. An arithmetic means and a heat source device control device, which will be described later, configured to be able to change the output of the heat source device by an external capacity control signal are provided. The flow rate of the heat source water flowing through the heat source device, that is, the flow rate of the heat source system, the temperature of the heat source water transported from the air conditioning load to the heat source device, that is, the temperature of the heat source device inlet, the start / stop signal of the heat source device, the heat source device Heat source capacity to determine the maximum output and the maximum efficiency output of each of the above heat source units from the difference between the inlet and outlet temperature difference of the heat source water assuming the maximum output and the maximum efficiency capacity indicating the load capacity at which the heat source units can operate most efficiently Calculating means, the number of operating units for comparing the result of the heat source capacity calculating means with the heat quantity of the load system to determine the operation and stop of each heat source unit, the result of the heat source capacity calculating means and the heat quantity of the load system And a capacity control signal setting means for determining a capacity control signal of each of the heat source units from the difference between the heat source unit control units, and the heat source unit control unit according to the air conditioning load. An air conditioning apparatus for controlling the heat source apparatus by. 【請求項８】 熱源機の最大出力と上記熱源機の起動優
先順位から上記熱源機の運転、停止の判断基準が設定さ
れてこの判断基準により運転台数決定手段が作動し、ま
た上記熱源機の最大出力と最大効率時の出力と最小出力
と上記熱源機の起動優先順位とを考慮して上記熱源機の
容量制御信号の判断基準が設定されてこの判断基準によ
り容量制御信号設定手段が作動することを特徴とする請
求項７記載の空気調和装置。8. A criterion for determining whether to operate or stop the heat source unit is set based on the maximum output of the heat source unit and the starting priority of the heat source unit. A criterion for the capacity control signal of the heat source unit is set in consideration of the maximum output, the output at the maximum efficiency, the minimum output, and the starting priority of the heat source unit, and the capacity control signal setting means operates according to the criterion. The air conditioner according to claim 7, wherein: 【請求項９】 複数の熱源機によって生成された熱源水
を搬送用ポンプにより往ヘッダを経て複数の空気調和負
荷に送水し、その還水を還ヘッダを経て上記熱源機に還
流する循環路と、上記熱源水を循環させる搬送ポンプ
と、上記送水の送水圧力を検知する送水圧検知手段と、
設定値入力手段が設けられて上記送水圧力が設定値とな
るように上記搬送用ポンプを制御する搬送ポンプコント
ローラと、後述する送水圧力制御装置とを設ける。ま
た、上記空気調和負荷を流れる熱源水の流量を検知する
負荷系流量検知手段と、上記送水圧力変更後における負
荷系流量のあるサンプル区間の平均処理を行うサンプル
区間平均処理手段と、上記空気調和負荷が最大となった
場合の最大送水圧と最大負荷系流量と上記サンプル区間
平均処理手段の演算結果である平均負荷系流量から最小
の送水圧設定値を演算する基準送水圧設定値演算手段
と、上記サンプル区間平均処理手段における演算値の履
歴と上記搬送用ポンプの現在の設定送水圧力から送水圧
設定値を演算する送水圧補正手段とからなる送水圧設定
値演算手段を上記送水圧力制御装置に設けて、上記送水
圧設定値演算手段により演算された送水圧設定値を上記
搬送ポンプコントローラに入力することにより送水圧力
を設定値に制御する空気調和装置。9. A circulation path for feeding the heat source water generated by the plurality of heat source devices to the plurality of air conditioning loads via the forward header by the transfer pump and returning the returned water to the heat source device via the return header. A transport pump that circulates the heat source water, and a water supply pressure detection unit that detects the water supply pressure of the water supply,
A transfer pump controller for controlling the transfer pump so that the water supply pressure becomes a set value by providing a set value input means, and a water supply pressure control device described later are provided. A load system flow rate detecting means for detecting a flow rate of the heat source water flowing through the air conditioning load; a sample section averaging processing means for averaging a sample section having a load system flow rate after changing the water supply pressure; A reference water supply pressure set value calculating means for calculating a minimum water supply pressure set value from the maximum water supply pressure, the maximum load system flow rate when the load becomes maximum, and the average load system flow rate which is the calculation result of the sample section averaging processing means; A water supply pressure set value calculating means comprising a water supply pressure correction means for calculating a water supply pressure set value from a history of a calculated value in the sample section averaging processing means and a current set water supply pressure of the transport pump. The water supply pressure is controlled to a set value by inputting the water supply pressure set value calculated by the water supply pressure set value calculation means to the transport pump controller. Air conditioning apparatus.