JPH10208670A - Steel plate for heat shrink band and its manufacture - Google Patents
Steel plate for heat shrink band and its manufactureInfo
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- JPH10208670A JPH10208670A JP1529197A JP1529197A JPH10208670A JP H10208670 A JPH10208670 A JP H10208670A JP 1529197 A JP1529197 A JP 1529197A JP 1529197 A JP1529197 A JP 1529197A JP H10208670 A JPH10208670 A JP H10208670A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、テレビ等のカラー
陰極線管に用いられ、パネル部の周囲を緊締するヒート
シュリンクバンドの製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for manufacturing a heat shrink band used for a color cathode ray tube of a television or the like and for tightening a periphery of a panel portion.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、テレビ等のカラー陰極線管では、
電子銃から発射された電子をパネル部内面の蛍光体に当
て、所望の光を発光させるため、パネル部とこれに接合
したファンネル部からなる管体内は、内部の残留ガスに
よって電子の飛翔が妨げられないよう、およそ１．０×
１０-7Ｔｏｒｒの高真空状態とされている。このように
管体内を高真空状態にすると、パネル面は、空気の圧力
により凹状に変形する。2. Description of the Related Art Conventionally, in a color cathode ray tube such as a television,
In order to irradiate the electrons emitted from the electron gun to the phosphor on the inner surface of the panel and emit the desired light, the inside of the tube consisting of the panel and the funnel joined to this is obstructed by the residual gas inside to prevent the electrons from flying. About 1.0 ×
It is in a high vacuum state of 10 -7 Torr. When the inside of the tube is brought into a high vacuum state, the panel surface is deformed into a concave shape by the pressure of air.
【０００３】このようにパネル面が変形してしまうと、
パネル部の内側に設けられた蛍光体の位置がずれてしま
うため、電子ビームの蛍光面に対する着弾位置が相対的
にずれてしまうこととなる。このため、パネル面が変形
してしまうと、色ズレを引き起こすことがあった。When the panel surface is deformed as described above,
Since the position of the phosphor provided inside the panel portion is shifted, the landing position of the electron beam on the phosphor screen is relatively shifted. For this reason, if the panel surface is deformed, color shift may be caused.
【０００４】一方、上述したようにパネル面が凹状に変
形して空気圧に耐えられなくなると、内爆の危険性も生
じてくる。On the other hand, if the panel surface is deformed into a concave shape and cannot withstand air pressure as described above, there is a risk of an internal explosion.
【０００５】そこで、これらを防止するために、カラー
陰極線管には、ヒートシュリンクバンドが備えられてい
る。このヒートシュリンクバンドは、鋼板をバンド状に
成形することにより形成され、パネル部の周囲に設けら
れている。このヒートシュリンクバンドは、常温時にお
いて、パネル部の周囲の長さよりもやや小さい内周長を
有するように形成される。Therefore, in order to prevent these problems, the color cathode ray tube is provided with a heat shrink band. This heat shrink band is formed by forming a steel plate into a band shape, and is provided around the panel portion. The heat shrink band is formed to have an inner peripheral length slightly smaller than the peripheral length of the panel portion at normal temperature.
【０００６】このように形成されたヒートシュリンクバ
ンドは、先ず、およそ５００℃で加熱して膨張させる。
そして、膨張したヒートシュリンクバンドは、パネル部
の周囲に嵌められる。そして、ヒートシュリンクバンド
は、嵌められるとほぼ同時に、空気等を吹き付けられ、
急速に冷却される。この急速冷却によって、ヒートシュ
リンクバンドは、収縮してパネル部の周囲を緊締する。[0006] The heat shrink band thus formed is first expanded at about 500 ° C by heating.
Then, the expanded heat shrink band is fitted around the panel portion. And almost at the same time as the heat shrink band is fitted, air etc. is blown,
Cools rapidly. By this rapid cooling, the heat shrink band shrinks and tightens around the panel portion.
【０００７】上述したように、ヒートシュリンクバンド
は、パネル部の周囲を緊締して発生する張力によって、
パネル面の空気圧による変形を補正することができる。As described above, the heat shrink band is caused by the tension generated by tightening the periphery of the panel.
The deformation of the panel surface due to air pressure can be corrected.
【０００８】一方、ヒートシュリンクバンドは、地磁気
等の外部磁場の影響を低減させる役割もはたしている。
すなわち、このヒートシュリンクバンドは、所定の透磁
率を有する材料から構成されており、外部磁場を吸収し
て管体内に磁界が印加されないように作用している。On the other hand, the heat shrink band also plays a role in reducing the influence of an external magnetic field such as geomagnetism.
That is, the heat shrink band is made of a material having a predetermined magnetic permeability, and acts so as to absorb an external magnetic field and prevent a magnetic field from being applied to the inside of the tube.
【０００９】[0009]
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述したよ
うなヒートシュリンクバンドとしては、従来より降伏応
力がおよそ２４ｋｇｆ／ｍｍ2程度の軟鋼板が用いられ
ていた。ところが、ヒートシュリンクバンドには、上述
したようにパネル面の空気圧による変形を補正するに足
る張力が要求されるため、所定の断面積を確保する必要
があった。このため、従来のヒートシュリンクバンドと
しては、２１インチのカラー陰極線管で７００ｇ以上の
重さになっていた。このように、テレビ等のカラー陰極
線管は、このヒートシュリンクバンドにより重量が大き
いという不都合があった。この不都合を解決するために
は、強度の高い高張力鋼を用い、これにより、ヒートシ
ュリンクバンドの板厚を減少させればよいことが考えら
れる。By the way, as the above-mentioned heat shrink band, a mild steel sheet having a yield stress of about 24 kgf / mm 2 has been used conventionally. However, since the heat shrink band requires a sufficient tension to correct the deformation of the panel surface due to the air pressure as described above, it is necessary to secure a predetermined cross-sectional area. For this reason, a conventional heat shrink band weighs at least 700 g with a 21-inch color cathode ray tube. As described above, the color cathode ray tube such as a television has a disadvantage that the heat shrink band causes a large weight. In order to solve this inconvenience, it is conceivable that a high-strength high-strength steel may be used to reduce the thickness of the heat shrink band.
【００１０】しかしながら、ヒートシュリンクバンド
は、その板厚が減少するのに伴って、磁気シールド性が
劣化したものとなる。これは、ヒートシュリンクバンド
において、磁気シールド性は、板厚と透磁率とに応じて
変化するためである。However, as the thickness of the heat shrink band decreases, the magnetic shielding properties deteriorate. This is because in the heat shrink band, the magnetic shielding property changes according to the plate thickness and the magnetic permeability.
【００１１】このため、ヒートシュリンクバンドでは、
板厚減少に見合った分、透磁率を上昇させる必要があ
る。板厚減少によるヒートシュリンクバンドの重量低減
に際しては、このように素材鋼板の高強度化に加えて高
透磁率化の必要もある。For this reason, in the heat shrink band,
It is necessary to increase the magnetic permeability by the amount corresponding to the reduction in the plate thickness. In order to reduce the weight of the heat shrink band by reducing the thickness, it is necessary to increase the magnetic permeability in addition to increasing the strength of the material steel sheet.
【００１２】しかしながら、鋼板の高強度化と高透磁率
化とは一般に相反する関係にあるため、従来の手法で
は、これ満足することは困難であった。さらに、ヒート
シュリンクバンドの磁気シールド性については、これま
でほとんど検討がなされておらず、板厚減少に伴う透磁
率の適正化に関しての具体的指針がない。このため、鋼
板の強度−透磁率バランスの改善も著しく困難であっ
た。すなわち、従来の手法では、ヒートシュリンクバン
ドの重量低減を目的に、板厚減少を図らんとして、高張
力化を行った場合には、十分な透磁率を有するヒートシ
ュリンクバンドが得られなかった。したがって、従来の
ヒートシュリンクバンドの製造方法では、重量低減と磁
気シールド性を兼ね備えるものを製造することができな
いといった問題点があった。However, since increasing the strength and increasing the permeability of a steel sheet are generally in opposition to each other, it has been difficult to satisfy this with the conventional method. Further, the magnetic shielding properties of the heat shrink band have not been studied so far, and there is no specific guideline for optimizing the magnetic permeability due to the reduction in the plate thickness. For this reason, it has been extremely difficult to improve the strength-permeability balance of the steel sheet. That is, in the conventional method, when the tensile strength is increased in order to reduce the thickness of the heat shrink band in order to reduce the weight of the heat shrink band, a heat shrink band having a sufficient magnetic permeability cannot be obtained. Therefore, the conventional method of manufacturing a heat shrink band has a problem that it is not possible to manufacture a heat shrink band having both weight reduction and magnetic shielding properties.
【００１３】これに対して、従来の手法では、透磁率が
高く磁気シールド性に優れた材料を用いた場合、強度が
低いためパネル面の空気圧による変形を補正するに足る
張力が十分に確保されない。また、板厚減少に伴う透磁
率の適正値が明らかでないため、こうした材料の強度−
透磁率バランスの改善にも著しい困難を伴う。On the other hand, in the conventional method, when a material having high magnetic permeability and excellent magnetic shielding properties is used, the strength is low, so that a sufficient tension for correcting the deformation of the panel surface due to the air pressure cannot be secured. . In addition, since the appropriate value of the magnetic permeability due to the reduction in sheet thickness is not clear, the strength of such a material-
Improving the permeability balance also involves significant difficulties.
【００１４】これとは別に、特開昭５８−４５３２３号
公報、特開昭５９−１７１４３０号公報等には、黒化処
理前の引張強度がおよそ６５ｋｇｆ／ｍｍ2程度、黒化
処理後の透磁率が６００以上なる鋼板の製造方法が開示
されている。しかしながら、これらは、陰極線管の内部
磁気シールド用鋼板として、一部、強度と磁気シールド
性の両者を勘案したものであり、黒化処理では磁性焼鈍
を兼ね、５５０〜６５０℃で１０〜３０分加熱されてい
る。これに対して、ヒートシュリンクバンドでは、５０
０℃で長くて１０秒程度しか加熱しない。したがって、
これらの鋼板をヒートシュリンクバンドにそのまま適用
しても、１００程度の透磁率しか得ることができない。Separately, JP-A-58-45323 and JP-A-59-171430 disclose a tensile strength before blackening treatment of about 65 kgf / mm 2 and a transparency after blackening treatment. A method for manufacturing a steel sheet having a magnetic susceptibility of 600 or more is disclosed. However, these are partly considering both strength and magnetic shielding properties as a steel sheet for internal magnetic shielding of a cathode ray tube. The blackening treatment also serves as magnetic annealing, and is performed at 550 to 650 ° C. for 10 to 30 minutes. Heated. On the other hand, heat shrink band
Heat at 0 ° C for only about 10 seconds at most. Therefore,
Even if these steel sheets are applied to a heat shrink band as they are, only a magnetic permeability of about 100 can be obtained.
【００１５】また、特開昭６２−１１２７２３号公報、
特開昭６４−２２５号公報、特開平２−２２４４２号公
報等には、強度と鉄損を考慮したものとして、超高速回
転機のローター等に用いられる高張力電磁鋼板の製造方
法が示されている。これらは、高強度及び透磁率の点で
良好ではあるが、合金元素として、数％のＭｎ、Ｎｉ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｔｉ、Ａｌ等の添加元素を必要とし、スラブ
コストが非常に高い。また、こうした合金元素の多量添
加に起因して、鋳造時にスラブ割れ、冷間圧延時に耳割
れ或いはコイル破断を起こし易く、歩留まりが悪い。一
方、こうした問題を回避しようとすると、連続鋳造が適
用不可となったり、温間圧延が必要となる等、生産性の
低下や製造コストの上昇が避けられない。したがって、
これらの公報に開示されている製造方法では、上述した
問題を解決することはできない。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-123723,
JP-A-64-225 and JP-A-2-22442 disclose a method of manufacturing a high-tensile magnetic steel sheet used for a rotor of an ultra-high-speed rotating machine, taking into consideration strength and iron loss. ing. These are good in terms of high strength and magnetic permeability, but as alloying elements, several% of Mn, Ni,
It requires additional elements such as Mo, W, Ti, and Al, and the slab cost is very high. Also, due to such a large addition of alloying elements, slab cracking during casting, edge cracking or coil breaking during cold rolling tends to occur, and the yield is poor. On the other hand, in order to avoid such a problem, continuous casting cannot be applied or warm rolling is required, so that a decrease in productivity and an increase in manufacturing cost are inevitable. Therefore,
The above-mentioned problems cannot be solved by the manufacturing methods disclosed in these publications.
【００１６】本発明はかかる現状に鑑みて提案されたも
のであり、ヒートシュリンクバンドの板厚を減少させて
も、空気圧によるパネル面の変形を補正するに足る張力
が確保されるとともに、十分な磁気シールド性を有する
ヒートシュリンクバンドの製造方法を提供することを目
的とする。The present invention has been proposed in view of the above situation. Even if the thickness of the heat shrink band is reduced, a sufficient tension for compensating the deformation of the panel surface due to the air pressure can be ensured. An object of the present invention is to provide a method for manufacturing a heat shrink band having a magnetic shielding property.
【００１７】[0017]
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、上
述した目的を達成するために鋭意検討した結果、以下の
知見を得て本発明を完成するに至った。The inventors of the present invention have conducted intensive studies to achieve the above-mentioned object, and as a result, have obtained the following findings and completed the present invention.
【００１８】すなわち、ヒートシュリンクバンドを製造
するに際して、Ｓｉを混合させることにより、固溶強化
能を大きくすることができ、磁気異方性の低減を通じて
透磁率を上昇させることができる。また、ヒートシュリ
ングバンドを製造するに際して、焼鈍するときの条件を
検討することにより結晶粒径を調節することができ、軽
冷圧による加工硬化を行うことにより降伏応力を上昇さ
せることができる。この軽冷圧によりヒートシュリンク
バンドにおいては、透磁率が劣化してしまう。しかしな
がら、焼鈍条件と軽冷圧時の冷圧率とを適正に組み合わ
せることによって、降伏応力の上昇に対する透磁率の相
対的劣化を低位に抑制できる。That is, when producing a heat shrink band, by mixing Si, the solid solution strengthening ability can be increased, and the magnetic permeability can be increased by reducing the magnetic anisotropy. In addition, when producing a heat shrink band, the crystal grain size can be adjusted by examining the conditions for annealing, and the yield stress can be increased by performing work hardening under light cooling pressure. This light cooling pressure causes the magnetic permeability of the heat shrink band to deteriorate. However, by appropriately combining the annealing conditions and the cold pressure rate at light cooling pressure, the relative deterioration of the magnetic permeability due to the increase in the yield stress can be suppressed to a low level.
【００１９】そこで、本発明に係るヒートシュリンクバ
ンドの製造方法は、Ｃ≦０．００５重量％、２．０重量
％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．１重量％≦Ｍｎ≦１．０
重量％、Ｐ≦０．２重量％、Ｓ≦０．０２０重量％、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ≦０．００４重量％又は０．１重量％≦Ｓｏ
ｌ．Ａｌ≦１．０重量％、Ｎ≦０．００５重量％を含有
する鋼を熱間圧延及び／又は冷間圧延する工程と、その
後、この鋼を７００〜９００℃で焼鈍する工程と、その
後、この鋼を冷圧率３〜１５％で軽冷圧する工程とを備
える。このヒートシュリングバンドの製造方法によれ
ば、上記軽冷圧する工程後に、加熱冷却された後の０．
３Ｏｅにおける透磁率μがμ≧２５０となり、降伏応力
ＹＳがＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2となるヒートシュリン
クバンドが製造される。Therefore, the method for producing a heat shrink band according to the present invention is as follows: C ≦ 0.005% by weight, 2.0% by weight ≦ Si ≦ 4.0% by weight, 0.1% by weight ≦ Mn ≦ 1.0
Wt%, P ≦ 0.2 wt%, S ≦ 0.020 wt%, S
ol. Al ≦ 0.004% by weight or 0.1% by weight ≦ So
l. Hot rolling and / or cold rolling a steel containing Al ≦ 1.0% by weight and N ≦ 0.005% by weight, and then annealing the steel at 700 to 900 ° C .; Lightly cooling the steel at a cooling pressure rate of 3 to 15%. According to the method for manufacturing a heat shrink band, after the step of light and cold pressure, the heat shrink band is heated and cooled.
A heat shrink band in which the magnetic permeability μ at 3 Oe becomes μ ≧ 250 and the yield stress YS becomes YS ≧ 40 kgf / mm 2 .
【００２０】以上のような本発明に係るヒートシュリン
クバンドの製造方法によれば、上述したような焼鈍条件
で、上述したような材料から形成されるため、製造され
るヒートシュリンクバンドは、高い透磁率を有するもの
となる。また、この手法では、軽冷圧する工程におい
て、上述したような冷圧率とされるため、製造されるヒ
ートシュリンクバンドは、高い降伏応力を有するものと
なる。According to the method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention as described above, since the heat shrink band is formed from the above-described material under the above-described annealing conditions, the heat-shrink band manufactured has a high permeability. It has magnetic susceptibility. Further, in this method, in the step of lightly cooling, the cooling pressure ratio is set as described above, so that the manufactured heat shrink band has a high yield stress.
【００２１】また、製造されたヒートシュリンクバンド
は、実際に用いられる場合のように加熱冷却された後、
０．３Ｏｅにおける透磁率μがμ≧２５０となり、降伏
応力ＹＳがＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2となる。この手法
によれば、外部磁界が０．３Ｏｅのとき、高透磁率を有
するために、０．３Ｏｅ程度の地磁気が在る状態で高い
透磁率を有するヒートシュリンクバンドを製造すること
ができる。また、このとき、ヒートシュリンクバンド
は、上述したように、高い降伏応力を有するために板厚
が薄型化されて低重量化されたものとなる。Further, the manufactured heat shrink band is heated and cooled as in actual use,
The magnetic permeability μ at 0.3 Oe is μ ≧ 250, and the yield stress YS is YS ≧ 40 kgf / mm 2 . According to this method, when the external magnetic field is 0.3 Oe, the heat shrink band having a high magnetic permeability can be manufactured in a state where there is a geomagnetism of about 0.3 Oe because the magnetic field has a high magnetic permeability. At this time, as described above, the heat shrink band has a high yield stress, so that its thickness is reduced and its weight is reduced.
【００２２】[0022]
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るヒートシュリ
ンクバンドの製造方法の好適な実施の形態を詳細に説明
する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a preferred embodiment of a method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention will be described in detail.
【００２３】本発明に係るヒートシュリンクバンドの製
造方法は、テレビ等のカラー陰極線管に用いられてカラ
ー陰極線管を構成するパネル部の周囲に取り付けられ、
このパネル部の周囲を緊締するヒートシュリンクバンド
を製造する際に適用される。The method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention is used for a color cathode ray tube of a television or the like and attached around a panel portion constituting the color cathode ray tube,
It is applied when manufacturing a heat shrink band that tightens around the panel portion.
【００２４】本発明に係るヒートシュリンクバンドの製
造方法に用いられるカラー陰極線管としては、図１及び
図２に示すように、ＣＲＴ１が挙げられる。このＣＲＴ
１は、画像が表示されるパネル部２と、ファンネル部３
とを有し、これらパネル部２とファンネル部３とがフリ
ットガラス(ハンダガラス)で溶着されて閉空間を形成す
るように構成されている。このＣＲＴ１では、ファンネ
ル部３のパネル部２と溶着された側とは反対の端部が徐
々に小径となるようなネック部３Ａとなっており、この
ネック部３Ａ内に電子銃４が内蔵されている。As a color cathode ray tube used in the method of manufacturing a heat shrink band according to the present invention, as shown in FIGS. 1 and 2, a CRT 1 is exemplified. This CRT
1 is a panel unit 2 on which an image is displayed, and a funnel unit 3
The panel portion 2 and the funnel portion 3 are welded with frit glass (solder glass) to form a closed space. In the CRT 1, the end portion of the funnel portion 3 opposite to the side where the panel portion 2 is welded is a neck portion 3A whose diameter gradually decreases, and the electron gun 4 is built in the neck portion 3A. ing.
【００２５】また、このＣＲＴ１は、パネル部２の内面
に形成された蛍光面５と、蛍光面５の内側に形成された
アパーチャグリル６とを有している。さらに、ＣＲＴ１
は、アパーチャグリル６に接合されたフレーム７と、フ
レーム７の背面側に配された内部磁気シールド８とを有
している。The CRT 1 has a fluorescent screen 5 formed on the inner surface of the panel section 2 and an aperture grill 6 formed inside the fluorescent screen 5. In addition, CRT1
Has a frame 7 joined to the aperture grille 6 and an internal magnetic shield 8 arranged on the back side of the frame 7.
【００２６】上述したように構成されたＣＲＴ１では、
電子銃４からの電子ビーム９がアパーチャグリル６のス
リットを通して色選別され、蛍光面５のランディングポ
イント１０に着弾する。これにより、ＣＲＴ１では、蛍
光面５を所望の色の光に発光させる。また、このＣＲＴ
１では、パネル部２とこれに接合したファンネル部３か
らなる管体内は、内部の残留ガスによって電子の飛翔が
妨げられないように、およそ１．０×１０-7Ｔｏｒｒの
高真空状態にさせられる。In the CRT 1 configured as described above,
An electron beam 9 from the electron gun 4 is color-sorted through a slit of the aperture grill 6 and lands on a landing point 10 of the phosphor screen 5. Thereby, in the CRT 1, the fluorescent screen 5 emits light of a desired color. Also, this CRT
In 1, a high-vacuum state of about 1.0 × 10 −7 Torr is applied to the inside of a tube composed of the panel section 2 and the funnel section 3 joined to the panel section so that the remaining gas does not hinder the flight of electrons. Can be
【００２７】このＣＲＴ１では、このように管体内を高
真空度にするために、ファンネル部３のネック部３Ａか
ら真空引きが行われる。このＣＲＴ１には、この真空引
きの際にパネル部１の前面が変形するのを防止すると共
にパネル部１を保護するため、ヒートシュリンクバンド
１１が設けられている。このヒートシュリンクバンド１
１は、パネル部２の外周に、所定の張力を有して嵌め込
まれている。なお、通常、ヒートシュリンクバンド１１
は真空引き後に取り付けられる。In the CRT 1, a vacuum is drawn from the neck 3A of the funnel 3 in order to increase the degree of vacuum in the tube. The CRT 1 is provided with a heat shrink band 11 to prevent the front surface of the panel unit 1 from being deformed during the evacuation and to protect the panel unit 1. This heat shrink band 1
1 is fitted on the outer periphery of the panel portion 2 with a predetermined tension. In addition, usually, the heat shrink band 11
Is attached after evacuation.
【００２８】このヒートシュリンクバンド１１は、管体
内の真空圧と空気圧との差によるパネル２の変形を補正
している。すなわち、このヒートシュリンクバンド１１
がないような場合、管体内が高真空状態とされるために
パネル部２が凹状に変形してしまう。このヒートシュリ
ンクバンド１１は、所定の張力を有して嵌め込まれてい
るため、管体内に所定の圧力を加えることとなる。これ
により、ヒートシュリンクバンド１１は、管体内の真空
圧と空気圧との差を是正することができ、パネル面２の
変形を防止している。また、このヒートシュリンクバン
ド１１は、内爆も防止している。The heat shrink band 11 corrects the deformation of the panel 2 due to the difference between the vacuum pressure and the air pressure inside the tube. That is, this heat shrink band 11
In such a case, since the inside of the tube is in a high vacuum state, the panel portion 2 is deformed into a concave shape. Since the heat shrink band 11 is fitted with a predetermined tension, a predetermined pressure is applied to the inside of the tube. Thereby, the heat shrink band 11 can correct the difference between the vacuum pressure and the air pressure inside the tube, and prevent the panel surface 2 from being deformed. The heat shrink band 11 also prevents an internal explosion.
【００２９】また、このヒートシュリンクバンド１１
は、磁気シールドの役割もはたしている。すなわち、こ
のＣＲＴ１において、地磁気等の外部磁界が印加されて
も、このヒートシュリンクバンド１１が外部磁界を遮蔽
する。これにより、電子銃から飛翔された電子のランデ
ィングポイント１０は、位置ズレを起こすことがない。
このために、このＣＲＴ１では、ドリフトを補正、抑制
することができ、色ズレを防止することができる。The heat shrink band 11
Also serves as a magnetic shield. That is, even if an external magnetic field such as terrestrial magnetism is applied to the CRT 1, the heat shrink band 11 blocks the external magnetic field. As a result, the landing point 10 of the electrons flying from the electron gun does not shift.
Therefore, in the CRT 1, drift can be corrected and suppressed, and color shift can be prevented.
【００３０】上述したようなヒートシュリンクバンド１
１においては、磁気シールド性を劣化させることなく、
軽量化を図るためにその板厚の低減が望まれている。す
なわち、ヒートシュリンクバンド１１において、板厚の
薄型化と高透磁率化とは相反する関係にあるため、板厚
に応じた透磁率の適正化が必要となる。Heat shrink band 1 as described above
In No. 1, without deteriorating the magnetic shielding properties,
In order to reduce the weight, it is desired to reduce the plate thickness. That is, in the heat shrink band 11, since the reduction in thickness and the increase in magnetic permeability are in a contradictory relationship, it is necessary to optimize the magnetic permeability according to the thickness.
【００３１】そこで、その適正値を得るため、表１に示
すように、板厚と透磁率とのバランスを変化させた３種
の鋼板を準備し、これらの鋼板を幅３５ｍｍのヒートシ
ュリンクバンドに加工し、２１インチの陰極線管パネル
にはめ、磁気シールド性を評価した。Therefore, in order to obtain the proper value, as shown in Table 1, three types of steel sheets having different balances between the thickness and the magnetic permeability were prepared, and these steel sheets were formed into a heat shrink band having a width of 35 mm. It was processed and fitted on a 21-inch cathode ray tube panel, and the magnetic shielding properties were evaluated.
【００３２】[0032]
【表１】 [Table 1]
【００３３】これらのヒートシュリンクバンド１１を用
いてＣＲＴ１に取り付け、後述するような磁気シールド
性を評価した。The heat shrink band 11 was attached to the CRT 1 using the heat shrink band 11, and the magnetic shielding property as described later was evaluated.
【００３４】これらのヒートシュリンクバンドは、加熱
により膨張させられた後、パネル面２の外周に取り付け
られ、これとほぼ同時に、冷却収縮されることでをパネ
ル面２の外周を緊締する。この処理をヒートシュリンク
と呼ぶ。このヒートシュリンクの加熱温度については、
高温にする程、熱膨張代が大きくなり、収縮代が大きく
なって張力を与える上で有利となるが、５００℃を超え
ると、鋼板の熱的軟化（回復再結晶、結晶粒及び析出物
の粗大化）が著しくなり、降伏応力が大幅に低下するた
め、５００℃とした。ヒートシュリンクバンドの長さに
関しては、パネル面２の周囲長が１５４１．６ｍｍ、熱
膨張係数が１．３３×１０-5であることにより、その最
小値は、 １５４１．６／（１＋１．３３×１０-5×５００）＝１
５３１．４ となるが、バンド長さやパネル周囲長の誤差、制作のば
らつき等を見込んで１５３５．５ｍｍとした。After these heat shrink bands are expanded by heating, they are attached to the outer periphery of the panel surface 2, and at the same time, are cooled and contracted to tighten the outer periphery of the panel surface 2. This process is called heat shrink. Regarding the heating temperature of this heat shrink,
As the temperature is increased, the thermal expansion allowance increases and the shrinkage allowance increases, which is advantageous in giving tension. However, when the temperature exceeds 500 ° C., thermal softening of the steel sheet (recovery recrystallization, crystal grains and precipitates (Coarsening) is remarkable, and the yield stress is significantly reduced. Regarding the length of the heat shrink band, since the perimeter of the panel surface 2 is 1541.6 mm and the thermal expansion coefficient is 1.33 × 10 −5 , the minimum value is 1541.6 / (1 + 1.33 × 10 -5 × 500) = 1
The value was 1535.5 mm in consideration of errors in the band length and panel peripheral length, variations in production, and the like.
【００３５】磁気シールド性の評価は、地磁気による電
子ビームのランディングポイントのドリフト量をもって
評価した。具体的には、ＣＲＴ１に対して０．３５Ｏｅ
の垂直磁界と０．３Ｏｅの水平磁界を付加した状態で、
ＣＲＴ１を３６０°回転させ、電子ビームのランディン
グポイント１１の基準点に対する位置ズレ(ランディン
グエラー)を測定し、これらのピークｔｏピークの値を
水平ドリフト量Ｂhとした。また、水平磁界を０Ｏｅと
し、垂直磁界を０Ｏｅから０．３５Ｏｅに変化させたと
きのランディングエラーを垂直ドリフト量Ｂvとして測
定した。The evaluation of the magnetic shielding properties was made based on the drift amount of the landing point of the electron beam due to the terrestrial magnetism. Specifically, 0.35 Oe for CRT1
With a vertical magnetic field of 0.3 Oe and a horizontal magnetic field of 0.3 Oe added,
CRT1 is rotated 360 °, to measure the positional deviation (landing error) with respect to the reference point of the electron beam landing point 11, and the value of these peak-to-peak and the horizontal drift amount B h. Further, the horizontal magnetic field as 0 Oe, was measured landing errors when changing the perpendicular magnetic field from 0 Oe to 0.35Oe as the vertical drift amount B v.
【００３６】このようにして測定されたランディングエ
ラーのドリフト量と鋼板板厚ｔ(ｍｍ)及び透磁率μ(ｅ
ｍｕ)の積(ｔ×μ)との関係を示した結果を図３に示
す。このとき、透磁率μについては、ドリフト量評価時
の付加磁界に対応して０．３Ｏｅ磁化時の透磁率とし、
５００℃で５秒の加熱及び冷却を行った後に測定した値
とした。また、ランディングエラーのドリフト量につい
ては、従来材の値を１としたときの相対値をもって評価
した。The drift amount of the landing error thus measured, the thickness t (mm) of the steel sheet and the magnetic permeability μ (e
FIG. 3 shows the results showing the relationship between the product (mu) and the product (mu). At this time, the magnetic permeability μ is the magnetic permeability at 0.3 Oe magnetization corresponding to the additional magnetic field at the time of the drift amount evaluation,
The value was measured after heating and cooling at 500 ° C. for 5 seconds. The drift amount of the landing error was evaluated by a relative value when the value of the conventional material was set to 1.
【００３７】この図３より判るように、水平ドリフト量
Ｂhは、今回の検討範囲ではｔ×μ値にあまり依存せ
ず、ｔ×μ値が従来材の３７３からテスト材(２)の１０
６に低下しても、従来材と同様の１．０前後の値を維持
する。これに対し、垂直ドリフト量Ｂvは、ｔ×μ値に
大きく依存し、これを従来材と同様の１．０前後の値に
維持するためには、ｔ×μ値を２００以上にする必要が
ある。As can be seen from FIG. 3, the horizontal drift amount B h does not depend much on the t × μ value in the present study range, and the t × μ value is 10% of the test material (2) from 373 of the conventional material.
Even if it is reduced to 6, the same value of about 1.0 as the conventional material is maintained. In contrast, the vertical drift amount B v is highly dependent on t × mu value, this in order to keep the value of 1.0 before and after the same as the conventional material, necessary to the t × mu value more than 200 There is.
【００３８】ヒートシュリンクバンド材の透磁率μは、
この関係を満たす範囲で、ヒートシュリンクバンドの板
厚に応じて任意に決めればよい。しかしながら、ヒート
シュリンクバンドの板厚は、重量を半分以下に軽量化す
るために、従来材の板厚が１．６ｍｍの半分の板厚であ
る０．８ｍｍ以下にする必要がある。その場合、透磁率
μの下限は２５０となる。The magnetic permeability μ of the heat shrink band material is
What is necessary is just to determine arbitrarily according to the thickness of a heat shrink band in the range which satisfy | fills this relationship. However, in order to reduce the weight by half or less, the thickness of the heat shrink band needs to be 0.8 mm or less, which is half the thickness of 1.6 mm of the conventional material. In this case, the lower limit of the magnetic permeability μ is 250.
【００３９】ヒートシュリンクバンドの板厚減少を考え
る場合には、透磁率の適正化に加えて、パネル面の空気
圧による変形を補正する点から、鋼板板厚に応じて降伏
能力を適正化する必要があり、これを以下に説明する。When considering the reduction in the thickness of the heat shrink band, it is necessary to optimize the yielding capability according to the thickness of the steel sheet in order to correct the deformation of the panel surface due to air pressure in addition to the optimization of the magnetic permeability. This is described below.
【００４０】ヒートシュリンクバンドはヒートシュリン
ク処理によりパネル部２の周囲を緊締し、その際の張力
によってパネル面２の空気圧による変形を補正するが、
この補正量を以下回復量と呼び、ヒートシュリンクバン
ド１１を嵌める前のパネル面２の位置を基準とし嵌めた
後のパネル面２の位置として定義する。この回復量とヒ
ートシュリンクバンドの張力との関係を図４に示す。回
復量とヒートシュリンクバンドの張力との間にはほぼ直
線関係が成り立ち、 Ｔ＝１１×Ｒ Ｔ：ヒートシュリンクバンドの張力(ｋｇｆ) Ｒ：回復量(μｍ) なる関係式が得られる。The heat shrink band tightens the periphery of the panel portion 2 by heat shrink processing, and the tension at that time corrects the deformation of the panel surface 2 due to the air pressure.
This correction amount is hereinafter referred to as a recovery amount, and is defined as a position of the panel surface 2 after the heat shrink band 11 is fitted with reference to the position of the panel surface 2 before the heat shrink band 11 is fitted. FIG. 4 shows the relationship between the amount of recovery and the tension of the heat shrink band. A substantially linear relationship holds between the recovery amount and the tension of the heat shrink band, and a relational expression of T = 11 × RT: the tension of the heat shrink band (kgf) R: the recovery amount (μm) is obtained.
【００４１】次に、ヒートシュリンクによりバンドに付
加される歪量ｅ(％)を算定すると、パネルの周囲長が１
５４１．６ｍｍ、バンド長さが１５３５．５ｍｍである
ことより、 ｅ＝（（１５４１．６−１５３５．５）／１５３５．
５）×１００≒０．４％ と計算され、鋼板の応力−歪曲線における塑性域に相当
することになる。このことにより、ヒートシュリンクバ
ンド１１の張力は、その断面積に鋼板の降伏応力を乗算
した値で見積もることができ、これと上記回復量との関
係を用いることにより、鋼板の降伏応力と回復量の間に
次の関係式を得る。Next, when the amount of distortion e (%) added to the band by heat shrink is calculated, the perimeter of the panel is 1
Since the band length is 541.6 mm and the band length is 1535.5 mm, e = ((1541.6-1535.5) / 1535.
5) × 100 ≒ 0.4%, which corresponds to the plastic region in the stress-strain curve of the steel sheet. Thereby, the tension of the heat shrink band 11 can be estimated by a value obtained by multiplying the cross-sectional area by the yield stress of the steel sheet, and by using the relationship between this and the above-mentioned recovery amount, the yield stress and the recovery amount of the steel sheet can be estimated. The following relational expression is obtained.
【００４２】ＹＳ×ｔ×ｗ＝１１×Ｒ ＹＳ：ヒートシュリンクバンド用鋼板の降伏応力（ｋｇ
ｆ／ｍｍ2） ５００℃で５秒加熱後、室温まで空冷して測定 ｔ：ヒートシュリンクバンド用鋼板の板厚(ｍｍ) ｗ：ヒートシュリンクバンドのバンド幅(ｍｍ) Ｒ：回復量(μｍ) ここで、パネル面２の回復量に関しては、前記したよう
に、色ズレ防止の点と管体の内爆防止の点から適正化の
必要があり、具体的には回復量を１００μｍ以上とする
ことが好ましい。回復量が１００μｍ未満では、電子ビ
ームのランディングポイント１０の位置ズレ、地磁気に
よるドリフト量が増大し、色ズレの問題が顕在化すると
共に、パネル面２に働く応力分布の不均一性が増大し、
管体の耐内爆性が劣化する。このため、ヒートシュリン
クバンド１１の板厚を０．８ｍｍ以下とし、バンド重量
を現状の半分以下に軽減せんとすると、先の降伏応力と
回復量の間の関係式より、降伏応力の下限値は ＹＳ＝（１１×Ｒ）／（ｔ×ｗ）＝（１１×１００）／
（０．８×３５）≒４０ となり、４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の降伏応力を有する鋼
板を用いる必要がある。YS × t × w = 11 × R YS: Yield stress of steel sheet for heat shrink band (kg
f / mm 2 ) After heating at 500 ° C. for 5 seconds, air-cool to room temperature and measure t: Plate thickness of heat-shrink band steel plate (mm) w: Band width of heat shrink band (mm) R: Recovery amount (μm) Here, as described above, it is necessary to optimize the recovery amount of the panel surface 2 from the point of preventing color shift and the point of preventing internal explosion of the tube. Specifically, the recovery amount is set to 100 μm or more. Is preferred. If the recovery amount is less than 100 μm, the displacement of the landing point 10 of the electron beam and the drift amount due to terrestrial magnetism increase, and the problem of the color displacement becomes apparent, and the non-uniformity of the stress distribution acting on the panel surface 2 increases.
The inner explosion resistance of the pipe deteriorates. For this reason, if the thickness of the heat shrink band 11 is set to 0.8 mm or less and the band weight is not reduced to less than half of the current state, the lower limit value of the yield stress is obtained from the relational expression between the yield stress and the recovery amount. YS = (11 × R) / (t × w) = (11 × 100) /
(0.8 × 35) ≒ 40, and it is necessary to use a steel sheet having a yield stress of 40 kgf / mm 2 or more.
【００４３】ここでは、ヒートシュリンクバンド１１に
付加される歪量が塑性域に達する場合を例としたが、鋼
板の降伏応力に余裕がある場合には、その長さを大きく
して弾性域で適正張力が得られるように調整することも
可能である。Here, the case where the amount of strain applied to the heat shrink band 11 reaches the plastic range has been described as an example. However, if the yield stress of the steel sheet has a margin, the length is increased to increase the length in the elastic range. It is also possible to adjust so as to obtain an appropriate tension.
【００４４】以上述べてきたように、加熱冷却後の０．
３Ｏｅにおける透磁率μが２５０以上、降伏応力ＹＳが
４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上であるヒートシュリンクバンド
１１を用いることにより、色ズレや内爆の問題を生じる
ことなく、ヒートシュリンクバンド１１の板厚を現状の
半分以下とできる。なお、ヒートシュリンクバンド１１
重量の軽量化の観点からは、必ずしも板厚の減少に拘え
る必要はなく、ヒートシュリンクバンド１１に用いる鋼
板の透磁率と降伏応力に応じて、 ｔ×μ≧２００ を満たす範囲で、ヒートシュリンクバンドの板厚と幅は
任意に変更できる。As described above, the value of 0.1 mm after heating and cooling.
By using the heat shrink band 11 having a magnetic permeability μ of not less than 250 and a yield stress YS of not less than 40 kgf / mm 2 at 3 Oe, the thickness of the heat shrink band 11 can be reduced without causing a color shift or an internal explosion. Less than half. The heat shrink band 11
From the viewpoint of reducing the weight, it is not always necessary to be concerned with the reduction in the thickness of the sheet. Depending on the magnetic permeability and the yield stress of the steel sheet used for the heat shrink band 11, heat shrink may be performed within a range satisfying t × μ ≧ 200. The thickness and width of the band can be arbitrarily changed.
【００４５】本発明に係るヒートシュリンクバンドの製
造方法は、上述したようなヒートシュリンクバンド１１
を製造する際に適用される。The method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention includes the heat shrink band 11 as described above.
It is applied when manufacturing.
【００４６】本発明に係るヒートシュリンクバンドの製
造方法は、Ｃ≦０．００５重量％、２．０重量％≦Ｓｉ
≦４．０重量％、０．１重量％≦Ｍｎ≦１．０重量％、
Ｐ≦０．２重量％、Ｓ≦０．０２０重量％、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ≦０．００４重量％又は０．１重量％≦Ｓｏｌ．Ａｌ
≦１．０重量％、Ｎ≦０．００５重量％を含有する鋼を
熱間圧延及び／又は冷間圧延する工程と、その後、この
鋼を７００〜９００℃で焼鈍する工程と、その後、この
鋼を冷圧率３〜１５％で軽冷圧する工程とを備える。な
お、本明細書において、Ｓｏｌ．Ａｌと表記するもの
は、酸可溶アルミのことを指す。The method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention is characterized in that C ≦ 0.005% by weight, 2.0% by weight ≦ Si
≦ 4.0% by weight, 0.1% by weight ≦ Mn ≦ 1.0% by weight,
P ≦ 0.2% by weight, S ≦ 0.020% by weight, Sol. A
l ≦ 0.004% by weight or 0.1% by weight ≦ Sol. Al
Hot rolling and / or cold rolling a steel containing ≦ 1.0% by weight, N ≦ 0.005% by weight, and then annealing the steel at 700-900 ° C. Lightly cooling the steel at a cooling rate of 3 to 15%. In this specification, Sol. The notation of Al indicates acid-soluble aluminum.
【００４７】本手法においては、合金元素としてＳｉを
活用するとともに、焼鈍条件とその後の冷圧率の適正組
み合わせに着目した。以下これについて具体的に説明す
る。In this method, while utilizing Si as an alloy element, attention was paid to an appropriate combination of annealing conditions and a subsequent cooling pressure ratio. This will be specifically described below.
【００４８】ヒートシュリンクバンドにおける、Ｓｉ量
と降伏応力及び透磁率との関係を図５に示す。このと
き、ヒートシュリンクを構成する他の元素は、Ｃ≒０．
００２３％、Ｍｎ≒０．２５％、Ｓ≒０．０１０％、Ｓ
ｏｌ．Ａｌ≒０．００１％及びＮ≒０．００１５％とさ
れる。ヒートシュリングバンドを製造する際には、これ
らの元素に様々な量のＳｉを混合して連続鋳造した。そ
の後、これを熱間圧延及び冷間圧延し、次いで８５０℃
で６０秒間焼鈍した。その後、冷圧率７％の軽冷圧以て
板厚を０．８ｍｍとしてヒートシュリングバンドを製造
した。そして、このヒートシュリングバンドに対して、
５００℃で５秒の加熱を行い、その後、室温まで冷却を
行うことで実際にＣＲＴ１に用いられる条件と同様にし
て、降伏応力及び透磁率を測定した。FIG. 5 shows the relationship between the amount of Si, the yield stress, and the magnetic permeability in the heat shrink band. At this time, the other elements constituting the heat shrink are C ≒ 0.
0023%, Mn ≒ 0.25%, S ≒ 0.010%, S
ol. Al ≒ 0.001% and N ≒ 0.0015%. When producing a heat shrink band, these elements were mixed with various amounts of Si and continuously cast. Thereafter, it is hot-rolled and cold-rolled, and then 850 ° C.
For 60 seconds. Thereafter, a heat shrink band was manufactured with a plate thickness of 0.8 mm at a light cooling pressure of a cooling pressure ratio of 7%. And for this heat shring band,
By heating at 500 ° C. for 5 seconds and then cooling to room temperature, the yield stress and the magnetic permeability were measured under the same conditions as those actually used for CRT1.
【００４９】図５から分かるように、降伏応力と透磁率
は、共に、Ｓｉ添加により増加し、ヒートシュリンクバ
ンドとして必要な高降伏応力−高透磁率化が図られるこ
とが判る。さらに、加熱冷却後の０．３Ｏｅにおける透
磁率μ≧２５０、降伏応力ＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2を
満たすためには２％以上のＳｉ添加が必要なことも示さ
れる。一方、Ｓｉを４％以上添加した場合には、冷間圧
延中にコイル破断を生じた。これよりＳｉ量について
は、加熱冷却後の０．３Ｏｅにおける透磁率μ≧２５
０、降伏応力ＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2を満たすために
２％以上添加すること、冷間圧延時のコイル破断を避け
るために上限を４％とすることを規定した。As can be seen from FIG. 5, both the yield stress and the magnetic permeability are increased by the addition of Si, and a high yield stress and a high magnetic permeability necessary for the heat shrink band can be achieved. Further, it is also shown that addition of 2% or more of Si is necessary to satisfy the magnetic permeability μ of 0.3 Oe after heating and cooling and the yield stress YS ≧ 40 kgf / mm 2 . On the other hand, when Si was added at 4% or more, coil breakage occurred during cold rolling. From this, regarding the Si amount, the magnetic permeability μ ≧ 25 at 0.3 Oe after heating and cooling.
0, 2% or more should be added to satisfy the yield stress YS ≧ 40 kgf / mm 2 , and the upper limit should be 4% to avoid coil breakage during cold rolling.
【００５０】次いで、焼鈍温度とその後の軽冷圧におけ
る冷圧率の適正組み合わせを以下のように検証した。Next, the proper combination of the annealing temperature and the subsequent cooling pressure ratio at the light cooling pressure was verified as follows.
【００５１】Ｃ≒０．００３５％、Ｓｉ≒２．７８％、
Ｍｎ≒０．５０％、Ｐ≒０．０１３％、Ｓ≒０．０１６
％、Ｓｏｌ．Ａｌ≒０．２２５％、Ｎ≒０．００４２％
を含む鋼を溶製し、これを連続鋳造後熱間圧延及び冷間
圧延し、続いて焼鈍、軽冷圧を施すことで仕上厚０．８
ｍｍのヒートシュリングバンドを得た。その後、５００
℃で５秒の加熱した後、室温まで冷却することにより実
際にＣＲＴ１に用いられる際と同様の条件とし、降伏応
力と透磁率を測定した。C ≒ 0.0035%, Si ≒ 2.78%,
Mn ≒ 0.50%, P ≒ 0.013%, S ≒ 0.016
%, Sol. Al ≒ 0.225%, N ≒ 0.0042%
And then hot-rolled and cold-rolled after continuous casting, followed by annealing and light / cold pressure to obtain a finish thickness of 0.8
mm heat shrink band was obtained. Then 500
After heating at 5 ° C. for 5 seconds, the temperature was cooled to room temperature, and the same conditions as when actually used for CRT 1 were used, and the yield stress and the magnetic permeability were measured.
【００５２】焼鈍温度８００℃、６０秒及び９５０℃、
６０秒とし、軽冷圧における冷圧率を様々な値に変化さ
せたときの結果を図６に示す。この図６から分かるよう
に、軽冷圧における冷圧率の増加に伴い、降伏応力は増
加し、透磁率は低下していくが、透磁率の変化の仕方に
は焼鈍温度による違いがある。すなわち、焼鈍温度が８
００℃の場合には、冷圧率の増加による透磁率の低下が
比較的小さいのに対し、焼鈍温度が９５０℃の場合に
は、透磁率の低下が大きい。その結果、焼鈍温度が８０
０℃の場合では、冷圧率３〜１５％とすることで、加熱
冷却後の０．３Ｏｅにおける透磁率μ≧２５０、降伏応
力ＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2を満足しうるのに対し、９
５０℃焼鈍では、冷圧率をどのように調整してもこれを
満たさない。これは、焼鈍温度と冷圧率の適正値に関
し、両者の組み合わせの影響を考える必要を示してお
り、次いでこの点を検討するために、焼鈍温度と冷圧率
の組み合わせを種々変えて実験を重ねた。図７にその結
果を示す。７００〜９００℃の焼鈍を行った後、３〜１
５％の軽冷圧を施した場合のみ、加熱冷却後の０．３Ｏ
ｅにおける透磁率μ≧２５０、降伏応力ＹＳ≧４０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2を満たすことが判る。さらに、こうした検討
を成分の異なる鋼についても行い、焼鈍温度と冷圧率の
上記適正組み合わせ範囲は、上述した範囲内であれば鋼
成分に依らないことを確認した。なお、焼鈍時間につい
ては、これが特性を直接左右するものだけではないため
特に規定はしないが、特性の安定性、或いはコイル位置
によるばらつきの低減の点からは３０秒以上が適当であ
り、一方、省エネルギーの点からは３００秒以下が適当
である。Annealing temperature 800 ° C., 60 seconds and 950 ° C.
FIG. 6 shows the results when the cooling pressure ratio at light cooling pressure was changed to various values at 60 seconds. As can be seen from FIG. 6, the yield stress increases and the magnetic permeability decreases with an increase in the cold pressure rate at light cooling pressure. However, the manner in which the magnetic permeability changes depends on the annealing temperature. That is, the annealing temperature is 8
In the case of 00 ° C., the decrease in magnetic permeability due to the increase in the cold pressure ratio is relatively small, whereas in the case of the annealing temperature of 950 ° C., the decrease in magnetic permeability is large. As a result, the annealing temperature is 80
In the case of 0 ° C., by setting the cooling pressure rate to 3 to 15%, the magnetic permeability μ ≧ 250 and the yield stress YS ≧ 40 kgf / mm 2 at 0.3 Oe after heating and cooling can be satisfied.
In the case of annealing at 50 ° C., the cooling pressure ratio is not satisfied no matter how it is adjusted. This indicates that it is necessary to consider the influence of the combination of the annealing temperature and the cooling pressure rate on the appropriate values.Then, in order to examine this point, experiments were carried out with various combinations of the annealing temperature and the cooling pressure rate. Stacked. FIG. 7 shows the result. After annealing at 700 to 900 ° C., 3 to 1
0.3O after heating and cooling only when 5% light cooling pressure is applied
e, magnetic permeability μ ≧ 250, yield stress YS ≧ 40 kg
It can be seen that f / mm 2 is satisfied. Further, such examination was also performed for steels having different components, and it was confirmed that the above-described appropriate combination range of the annealing temperature and the cold pressure ratio did not depend on the steel components as long as it was within the above-described range. The annealing time is not particularly limited because it does not directly affect the properties, but is preferably 30 seconds or more from the viewpoint of stability of the properties or reduction in variation due to the coil position. 300 seconds or less is appropriate from the viewpoint of energy saving.
【００５３】続いてその他の成分、製造条件について述
べる。Next, other components and production conditions will be described.
【００５４】炭素（Ｃ）は、ヒートシュリンクバンド１
１の強化に寄与する元素であるが、透磁率にとって好ま
しくなく、この悪影響を防ぐためには、上限を０．００
５％とすることが必要である。Carbon (C) is used for heat shrink band 1
1 is an element that contributes to the strengthening of No. 1, but is not preferable for the magnetic permeability.
It needs to be 5%.
【００５５】マンガン（Ｍｎ）は、熱間延性改善のため
０．１％以上添加の必要がある。但し、１．０％超の添
加は透磁率の劣化をもたらすため、上限を１．０％に規
制する必要がある。Manganese (Mn) must be added in an amount of 0.1% or more to improve hot ductility. However, since addition of more than 1.0% causes deterioration of magnetic permeability, it is necessary to regulate the upper limit to 1.0%.
【００５６】燐（Ｐ）は、鋼板の強化に寄与する元素で
あり、必要に応じて添加できる。しかしながら０．２％
を超えて添加された場合には、鋼板の脆化を招き、冷間
圧時のコイル破断等の問題を生じるため、Ｐ添加の上限
は０．２％とする必要がある。Phosphorus (P) is an element that contributes to strengthening of the steel sheet, and can be added as needed. However, 0.2%
If more than P is added, the steel sheet becomes brittle and problems such as coil breakage during cold pressure occur, so the upper limit of P addition needs to be 0.2%.
【００５７】硫黄（Ｓ）は、熱間延性及び透磁率の両者
にとって好ましくなく、０．０２０％以下とする必要が
ある。Sulfur (S) is not preferable for both hot ductility and magnetic permeability, and needs to be 0.020% or less.
【００５８】酸可溶アルミ（Ｓｏｌ．Ａｌ）は、ＡｌＮ
の形成を通じて結晶を微細化し透磁率を劣化させる。こ
の悪影響を避けるためには、Ｓｏｌ．Ａｌを０．００４
％以下としｌＮの形成を防ぐか、或いは、０．１％以上
添加してＡｌＮを十分に粗大化し、粒成長を妨げないよ
うにする必要がある。The acid-soluble aluminum (Sol. Al) is made of AlN
Through the formation of crystals, the crystal is refined and the magnetic permeability is deteriorated. To avoid this adverse effect, Sol. Al 0.004
% Or less to prevent the formation of 1N, or add 0.1% or more to sufficiently coarsen AlN so as not to hinder grain growth.
【００５９】窒素（Ｎ）はＣと同様、鋼板の強化に寄与
するが、透磁率にとって好ましくない元素であり、この
悪影響を防ぐためには、上限を０．００５％とする必要
がある。Nitrogen (N), like C, contributes to the strengthening of the steel sheet, but is an undesirable element for the magnetic permeability. To prevent this adverse effect, the upper limit must be made 0.005%.
【００６０】溶製以降の製造条件については、上述した
工程以外に適正化の必要は無く、定法に従えばよい。即
ち、スラブは連続鋳造によるものでもよいし、造塊後分
塊圧延に供したものでもよい。熱間圧延に際しては、一
旦室温にまで降温したスラブを再加熱する方法であって
もよいし、或いは連続鋳造後スラブを降温することなく
直ちに熱間圧延であっても、更には、連続鋳造後スラブ
を降温させた後、室温に至るまで再加熱する方法であっ
てもよい。ここで、スラブを再加熱する場合には、スケ
ールロス及び圧延時のミル負荷の点から、加熱温度は１
０５０℃以上１３００以下が好ましい。熱間圧延の仕上
温度については、このヒートシュリンクバンドがα／γ
変態を有さないため通板性を考慮して適宜決定すればよ
い。巻取温度については、表面状上板形状の点から４５
０℃以上７５０℃以下が好ましい。熱間圧延後、酸洗を
経て冷間圧延が行われるが、その際の冷却率は通常の３
０〜９０％とすることが好ましい。また、冷間圧延前の
熱延板焼鈍は特に必要ないが、もちろんこれを行っても
差し支えはない。It is not necessary to optimize the manufacturing conditions after the melting except for the above-mentioned steps, and it is only necessary to follow a standard method. That is, the slab may be formed by continuous casting or may be subjected to slab rolling after ingot making. At the time of hot rolling, it may be a method of reheating the slab once cooled to room temperature, or may be hot rolling immediately without cooling the slab after continuous casting, further, after continuous casting After the temperature of the slab is lowered, the slab may be reheated to room temperature. Here, when reheating the slab, the heating temperature is set to 1 in terms of scale loss and mill load during rolling.
The temperature is preferably from 050 ° C to 1300. Regarding the finishing temperature of hot rolling, this heat shrink band is α / γ
Since there is no transformation, it may be appropriately determined in consideration of the sheet passing property. The winding temperature is 45 ° from the point of the surface upper plate shape.
The temperature is preferably from 0 ° C to 750 ° C. After hot rolling, cold rolling is performed after pickling.
It is preferably set to 0 to 90%. In addition, annealing of a hot-rolled sheet before cold rolling is not particularly required, but may be performed without any problem.
【００６１】[0061]
【実施例】以下、上述した本発明に係るヒートシュリン
グバンドの製造方法を適用して、ヒートシュリングバン
ドを作製した。また、これら実施例のヒートシュリング
バンドと比較するために、比較例に係るヒートシュリン
グバンドも作製した。EXAMPLE A heat shrink band was manufactured by applying the above-described method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention. Further, for comparison with the heat shrink bands of these examples, heat shrink bands according to comparative examples were also produced.
【００６２】先ず、表２に記載したように、組成を様々
に変化させて鋼Ａ〜鋼Ｇを溶製した。First, as shown in Table 2, steels A to G were melted with various compositions.
【００６３】[0063]
【表２】 [Table 2]
【００６４】これら鋼Ａ〜鋼Ｇを溶製、連続鋳造後、ス
ラブを一旦室温まで冷却した後１２００℃に再加熱し、
仕上温度８２０℃、巻取温度６８０℃にて板厚３．２ｍ
ｍに熱間圧延した。得られた熱延板を酸洗、冷圧率７
２．２％で冷間圧延して板厚０．８８９ｍｍとした後、
種々の温度で９０秒焼鈍し、次いで種々の冷圧率で軽冷
圧を施すことで最終的に板厚０．８ｍｍの鋼板を得た。
これらの鋼板にヒートシュリンクバンドとして使用する
際と同様の条件となるように５００℃、５秒の加熱を施
し、室温まで空冷した後、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に従い降
伏応力、ＪＩＳＣ ２５０４に従い直流磁気特性（０．
３Ｏｅにおける透磁率と０．５Ｔまで励磁したときの保
持力）を測定した。また、これらの鋼を幅３５ｍｍ、長
さ１５３５．５ｍｍ（一部１５３７．９ｍｍ）のヒート
シュリンクバンドに加工し、加熱温度５００℃にて陰極
線管パネル部の周囲にヒートシュリンクし２１インチ管
を組み立て、磁気シールド性及びパネル面の回復量を測
定した。磁気シールド性の評価に当たっては、前記した
ように、地磁気によるランディングポイントの水平ドリ
フト量Ｂhと垂直ドリフト量Ｂvの従来材に対する相対値
をもって、これを評価した。After melting and continuously casting these steels A to G, the slab was once cooled to room temperature and then reheated to 1200 ° C.
3.2m thickness at 820 ° C finishing temperature and 680 ° C winding temperature
m. The obtained hot rolled sheet is pickled, and the cold pressure ratio is 7
After cold rolling at 2.2% to a sheet thickness of 0.889 mm,
Annealing was performed at various temperatures for 90 seconds, and then a slight cooling pressure was applied at various cooling pressure rates to finally obtain a steel sheet having a thickness of 0.8 mm.
These steel sheets were heated at 500 ° C. for 5 seconds under the same conditions as when used as a heat shrink band, air-cooled to room temperature, and then subjected to a yield stress according to JIS Z 2241, a DC magnetic property (0 according to JIS C 2504). .
The magnetic permeability at 3 Oe and the coercive force when excited to 0.5 T) were measured. Further, these steels were processed into a heat shrink band having a width of 35 mm and a length of 1535.5 mm (partly 1537.9 mm), and heat shrinked around a cathode ray tube panel at a heating temperature of 500 ° C. to assemble a 21-inch tube. , The magnetic shielding property and the recovery amount of the panel surface were measured. In evaluation of the magnetic shielding property, as described above, with a relative value with respect to conventional materials of horizontal drift amount B h and vertical drift amount B v of the landing point by terrestrial magnetism, to evaluate them.
【００６５】このようにして評価した鋼板の降伏応力、
透磁率、保持力と、２１インチ陰極線管に組み立てた際
のランディングポイントの水平ドリフト量Ｂh、垂直ド
リフトＢvとパネル面での回復量を、供試鋼、焼鈍温
度、軽冷圧時の冷圧率と共に表３に示す。The yield stress of the steel sheet thus evaluated,
Permeability, and holding power, the horizontal drift amount B h of the landing point at the time of assembling the 21 inches CRT, the recovery amount of the vertical drift B v and the panel surface, sample steels, annealing temperature, light cold pressure time The results are shown in Table 3 together with the cooling pressure ratio.
【００６６】[0066]
【表３】 [Table 3]
【００６７】鋼成分、焼鈍温度、軽冷圧時の冷圧率の何
れもが本発明の範囲にある実施例にあっては、降伏応力
はＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2、透磁率はμ≧２５０と適
正な値を示すと共に、ランディングポイントの水平ドリ
フト量Ｂh、水平ドリフト量Ｂvは０．９５〜１．０３と
なり１．０前後の値、パネル面の回復量も１００μｍ以
上となり、陰極線管としての所望値を満たす。一方、鋼
成分、焼鈍温度、軽冷圧時の冷圧率の何れかが本発明の
範囲をはずれた比較例にあっては、降伏応力、透磁率の
何れかが適正値を外れており、ランディングポイントの
ドリフト量(水平ドリフト量Ｂv)が１．１〜１．３と過
大であったり、パネル面の回復量が１００μｍ未満とな
ったりし、陰極線管としての所定値を満たさない。In Examples where the steel component, the annealing temperature, and the cooling rate at the time of light cooling are all within the scope of the present invention, the yield stress is YS ≧ 40 kgf / mm 2 , and the magnetic permeability is μ ≧ 250. The horizontal drift amount B h and the horizontal drift amount B v at the landing point are 0.95 to 1.03, which are around 1.0, and the recovery amount of the panel surface is also 100 μm or more. Satisfy the desired value. On the other hand, in a comparative example in which any of the steel component, the annealing temperature, and the cold pressure rate at the time of light cooling is out of the range of the present invention, the yield stress or any of the magnetic permeability is out of an appropriate value, drift amount of the landing point or a too large (horizontal drift amount B v) is 1.1 to 1.3, the recovery amount of the panel surface or is less than 100 [mu] m, does not satisfy the predetermined value as a cathode ray tube.
【００６８】[0068]
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
係るヒートシュリンクバンドの製造方法によれば、降伏
応力が高く、且つ、透磁率の高いヒートシュリンクバン
ドを製造することができる。このため、本発明に係る手
法によれば、十分なバンド張力と磁気シールド性が確保
され、色ズレの問題や内爆の危険性を生じることなく陰
極線管の軽量化を図ることのできるヒートシュリンクバ
ンドを製造することができる。As described above in detail, according to the method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention, a heat shrink band having a high yield stress and a high magnetic permeability can be manufactured. Therefore, according to the method of the present invention, sufficient band tension and magnetic shielding properties are ensured, and a heat shrink that can reduce the weight of a cathode ray tube without causing a color shift problem or a danger of an internal explosion. Bands can be manufactured.
【図１】陰極線管装置の要部断面図である。FIG. 1 is a sectional view of a main part of a cathode ray tube device.
【図２】陰極線管装置の斜視図である。FIG. 2 is a perspective view of a cathode ray tube device.
【図３】（ｔ×μ）値と地磁気によるドリフト量との関
係を示す特性図である。FIG. 3 is a characteristic diagram showing a relationship between a (t × μ) value and a drift amount due to terrestrial magnetism.
【図４】パネル面の回復量とヒートシュリンクバンドの
張力との関係を示す特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship between a recovery amount of a panel surface and a tension of a heat shrink band.
【図５】Ｓｉの量と降伏応力及び透磁率との関係を示す
特性図である。FIG. 5 is a characteristic diagram showing the relationship between the amount of Si, the yield stress, and the magnetic permeability.
【図６】冷圧率とと降伏応力及び透磁率との関係を示す
特性図である。FIG. 6 is a characteristic diagram showing a relationship between a cold pressure rate, a yield stress, and a magnetic permeability.
【図７】冷圧率と焼鈍温度の関係を示す特性図である。FIG. 7 is a characteristic diagram showing a relationship between a cooling pressure ratio and an annealing temperature.
１ ＣＲＴ、２ パネル面、３ ファンネル部、４ 電
子銃、５ 蛍光面、１１ヒートシュリンクバンド1 CRT, 2 panel surface, 3 funnel, 4 electron gun, 5 phosphor screen, 11 heat shrink band
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【手続補正書】[Procedure amendment]
【提出日】平成９年５月２８日[Submission date] May 28, 1997
【手続補正１】[Procedure amendment 1]
【補正対象書類名】明細書[Document name to be amended] Statement
【補正対象項目名】全文[Correction target item name] Full text
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【書類名】 明細書[Document Name] Statement
【発明の名称】 ヒートシュリンクバンド用鋼板及びそ
の製造方法Patent application title: Steel plate for heat shrink band and method for producing the same
【特許請求の範囲】[Claims]
【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、テレビ等のカラー
陰極線管に用いられ、パネル部の周囲を緊締するヒート
シュリンクバンド用鋼板及びその製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel plate for a heat shrink band used for a color cathode ray tube of a television or the like, which tightens around a panel portion, and a method of manufacturing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、テレビ等のカラー陰極線管では、
電子銃から発射された電子をパネル部内面の蛍光体に当
て、所望の光を発光させるため、パネル部とこれに接合
したファンネル部からなる管体内は、内部の残留ガスに
よって電子の飛翔が妨げられないよう、およそ１．０×
１０-7Ｔｏｒｒの高真空状態とされている。このように
管体内を高真空状態にすると、パネル面は、空気の圧力
により凹状に変形する。2. Description of the Related Art Conventionally, in a color cathode ray tube such as a television,
In order to irradiate the electrons emitted from the electron gun to the phosphor on the inner surface of the panel and emit the desired light, the inside of the tube consisting of the panel and the funnel joined to this is obstructed by the residual gas inside to prevent the electrons from flying. About 1.0 ×
It is in a high vacuum state of 10 -7 Torr. When the inside of the tube is brought into a high vacuum state, the panel surface is deformed into a concave shape by the pressure of air.
【０００３】このようにパネル面が変形してしまうと、
パネル部の内側に設けられた蛍光体の位置がずれてしま
うため、電子ビームの蛍光面に対する着弾位置が相対的
にずれてしまうこととなる。このため、パネル面が変形
してしまうと、色ズレを引き起こすことがあった。When the panel surface is deformed as described above,
Since the position of the phosphor provided inside the panel portion is shifted, the landing position of the electron beam on the phosphor screen is relatively shifted. For this reason, if the panel surface is deformed, color shift may be caused.
【０００４】一方、上述したようにパネル面が凹状に変
形して空気圧に耐えられなくなると、内爆の危険性も生
じてくる。そこで、これらを防止するために、カラー陰
極線管には、ヒートシュリンクバンドが備えられてい
る。このヒートシュリンクバンドは、ヒートシュリンク
バンド用鋼板をバンド状に成形することにより形成さ
れ、パネル部の周囲に設けられている。このヒートシュ
リンクバンドは、常温時において、パネル部の周囲の長
さよりもやや小さい内周長を有するように形成される。On the other hand, if the panel surface is deformed into a concave shape and cannot withstand air pressure as described above, there is a risk of an internal explosion. Therefore, in order to prevent these problems, the color cathode ray tube is provided with a heat shrink band. The heat shrink band is formed by forming a steel plate for a heat shrink band into a band shape, and is provided around the panel portion. The heat shrink band is formed to have an inner peripheral length slightly smaller than the peripheral length of the panel portion at normal temperature.
【０００５】このように形成されたヒートシュリンクバ
ンドは、先ず、およそ５００℃で加熱して膨張させる。
そして、膨張したヒートシュリンクバンドは、パネル部
の周囲に嵌められる。そして、ヒートシュリンクバンド
は、嵌められるとほぼ同時に、空気等を吹き付けられ、
急速に冷却される。この急速冷却によって、ヒートシュ
リンクバンドは、収縮してパネル部の周囲を緊締する。[0005] The heat shrink band thus formed is first expanded at about 500 ° C by heating.
Then, the expanded heat shrink band is fitted around the panel portion. And almost at the same time as the heat shrink band is fitted, air etc. is blown,
Cools rapidly. By this rapid cooling, the heat shrink band shrinks and tightens around the panel portion.
【０００６】上述したように、ヒートシュリンクバンド
は、パネル部の周囲を緊締して発生する張力によって、
パネル面の空気圧による変形を補正することができる。
一方、ヒートシュリンクバンドは、地磁気等の外部磁場
の影響を低減させる役割もはたしている。すなわち、こ
のヒートシュリンクバンドは、所定の透磁率を有する材
料から構成されており、外部磁場を吸収して管体内に磁
界が印加されないように作用している。As described above, the heat shrink band is caused by the tension generated by tightening the periphery of the panel.
The deformation of the panel surface due to air pressure can be corrected.
On the other hand, the heat shrink band also plays a role in reducing the influence of an external magnetic field such as geomagnetism. That is, the heat shrink band is made of a material having a predetermined magnetic permeability, and acts so as to absorb an external magnetic field and prevent a magnetic field from being applied to the inside of the tube.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】ところで、上述したよ
うなヒートシュリンクバンド用鋼板としては、従来より
降伏応力がおよそ２４ｋｇｆ／ｍｍ2程度の軟鋼板が用
いられていた。ところが、形成されたヒートシュリンク
バンドには、上述したようにパネル面の空気圧による変
形を補正するに足る張力が要求されるため、所定の断面
積を確保する必要があった。このため、従来のヒートシ
ュリンクバンドとしては、２１インチのカラー陰極線管
で７００ｇ以上の重さになっていた。このように、テレ
ビ等のカラー陰極線管は、このヒートシュリンクバンド
により重量が大きいという不都合があった。この不都合
を解決するためには、強度の高い高張力鋼を用い、これ
により、ヒートシュリンクバンドの板厚を減少させれば
よいことが考えられる。By the way, as a steel sheet for a heat shrink band as described above, a mild steel sheet having a yield stress of about 24 kgf / mm 2 has been conventionally used. However, since the formed heat shrink band requires a tension sufficient to correct the deformation of the panel surface due to the air pressure as described above, it is necessary to secure a predetermined cross-sectional area. For this reason, a conventional heat shrink band weighs at least 700 g with a 21-inch color cathode ray tube. As described above, the color cathode ray tube such as a television has a disadvantage that the heat shrink band causes a large weight. In order to solve this inconvenience, it is conceivable that a high-strength high-strength steel may be used to reduce the thickness of the heat shrink band.
【０００８】しかしながら、ヒートシュリンクバンド
は、その板厚が減少するのに伴って、磁気シールド性が
劣化したものとなる。これは、ヒートシュリンクバンド
において、磁気シールド性は、板厚と透磁率とに応じて
変化するためである。このため、ヒートシュリンクバン
ドでは、板厚減少に見合った分、透磁率を上昇させる必
要がある。板厚減少によるヒートシュリンクバンドの重
量低減に際しては、このように素材鋼板の高強度化に加
えて高透磁率化の必要もある。However, as the thickness of the heat shrink band decreases, the magnetic shielding property deteriorates. This is because in the heat shrink band, the magnetic shielding property changes according to the plate thickness and the magnetic permeability. For this reason, in the heat shrink band, it is necessary to increase the magnetic permeability by an amount corresponding to the reduction in the plate thickness. In order to reduce the weight of the heat shrink band by reducing the thickness, it is necessary to increase the magnetic permeability in addition to increasing the strength of the material steel sheet.
【０００９】しかしながら、ヒートシュリンク用鋼板の
高強度化と高透磁率化とは一般に相反する関係にあるた
め、従来の手法では、これ満足することは困難であっ
た。さらに、ヒートシュリンクバンドの磁気シールド性
については、これまでほとんど検討がなされておらず、
板厚減少に伴う透磁率の適正化に関しての具体的指針が
ない。このため、鋼板の強度−透磁率バランスの改善も
著しく困難であった。すなわち、従来の手法では、ヒー
トシュリンクバンドの重量低減を目的に、板厚減少を図
らんとして、高張力化を行った場合には、十分な透磁率
を有するヒートシュリンクバンドが得られなかった。し
たがって、従来のヒートシュリンクバンド用鋼板の製造
方法では、重量低減と磁気シールド性を兼ね備えるもの
を製造することができないといった問題点があった。However, since high strength and high permeability of a steel sheet for heat shrink are generally in conflict with each other, it has been difficult to satisfy the conventional technique. Furthermore, the magnetic shielding properties of heat shrink bands have not been studied so far.
There is no specific guideline for optimizing the magnetic permeability due to the reduction in sheet thickness. For this reason, it has been extremely difficult to improve the strength-permeability balance of the steel sheet. That is, in the conventional method, when the tensile strength is increased in order to reduce the thickness of the heat shrink band in order to reduce the weight of the heat shrink band, a heat shrink band having a sufficient magnetic permeability cannot be obtained. Therefore, the conventional method for manufacturing a heat shrink band steel sheet has a problem in that a steel sheet having both weight reduction and magnetic shielding properties cannot be manufactured.
【００１０】これに対して、従来の手法では、透磁率が
高く磁気シールド性に優れた材料を用いた場合、強度が
低いためパネル面の空気圧による変形を補正するに足る
張力が十分に確保されない。また、板厚減少に伴う透磁
率の適正値が明らかでないため、こうした材料の強度−
透磁率バランスの改善にも著しい困難を伴う。On the other hand, according to the conventional method, when a material having high magnetic permeability and excellent magnetic shielding properties is used, the strength is low, so that a sufficient tension for correcting deformation of the panel surface due to air pressure cannot be secured. . In addition, since the appropriate value of the magnetic permeability due to the reduction in sheet thickness is not clear, the strength of such a material-
Improving the permeability balance also involves significant difficulties.
【００１１】これとは別に、特開昭５８−４５３２３号
公報、特開昭５９−１７１４３０号公報等には、黒化処
理前の引張強度がおよそ６５ｋｇｆ／ｍｍ2程度、黒化
処理後の透磁率が６００以上なる鋼板の製造方法が開示
されている。しかしながら、これらは、陰極線管の内部
磁気シールド用鋼板として、一部、強度と磁気シールド
性の両者を勘案したものであり、黒化処理では磁性焼鈍
を兼ね、５５０〜６５０℃で１０〜３０分加熱されてい
る。これに対して、ヒートシュリンクバンドでは、５０
０℃で長くて１０秒程度しか加熱しない。したがって、
これらの鋼板をヒートシュリンクバンドにそのまま適用
しても、１００程度の透磁率しか得ることができない。[0011] Separately, JP-A-58-45323, JP-A-59-171430 and the like disclose a tensile strength before blackening treatment of about 65 kgf / mm 2 and a permeability after blackening treatment. A method for manufacturing a steel sheet having a magnetic susceptibility of 600 or more is disclosed. However, these are partly considering both strength and magnetic shielding properties as a steel sheet for internal magnetic shielding of a cathode ray tube. The blackening treatment also serves as magnetic annealing, and is performed at 550 to 650 ° C. for 10 to 30 minutes. Heated. On the other hand, heat shrink band
Heat at 0 ° C for only about 10 seconds at most. Therefore,
Even if these steel sheets are applied to a heat shrink band as they are, only a magnetic permeability of about 100 can be obtained.
【００１２】また、特開昭６２−１１２７２３号公報、
特開昭６４−２２５号公報、特開平２−２２４４２号公
報等には、強度と鉄損を考慮したものとして、超高速回
転機のローター等に用いられる高張力電磁鋼板の製造方
法が示されている。これらは、高強度及び透磁率の点で
良好ではあるが、合金元素として、数％のＭｎ、Ｎｉ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｔｉ、Ａｌ等の添加元素を必要とし、スラブ
コストが非常に高い。また、こうした合金元素の多量添
加に起因して、鋳造時にスラブ割れ、冷間圧延時に耳割
れ或いはコイル破断を起こし易く、歩留まりが悪い。一
方、こうした問題を回避しようとすると、連続鋳造が適
用不可となったり、温間圧延が必要となる等、生産性の
低下や製造コストの上昇が避けられない。したがって、
これらの公報に開示されている製造方法では、上述した
問題を解決することはできない。Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-123723,
JP-A-64-225 and JP-A-2-22442 disclose a method of manufacturing a high-tensile magnetic steel sheet used for a rotor of an ultra-high-speed rotating machine, taking into consideration strength and iron loss. ing. These are good in terms of high strength and magnetic permeability, but as alloying elements, several% of Mn, Ni,
It requires additional elements such as Mo, W, Ti, and Al, and the slab cost is very high. Also, due to such a large addition of alloying elements, slab cracking during casting, edge cracking or coil breaking during cold rolling tends to occur, and the yield is poor. On the other hand, in order to avoid such a problem, continuous casting cannot be applied or warm rolling is required, so that a decrease in productivity and an increase in manufacturing cost are inevitable. Therefore,
The above-mentioned problems cannot be solved by the manufacturing methods disclosed in these publications.
【００１３】本発明はかかる現状に鑑みて提案されたも
のであり、ヒートシュリンクバンドの板厚を減少させて
も、空気圧によるパネル面の変形を補正するに足る張力
が確保されるとともに、十分な磁気シールド性を有する
ヒートシュリンクバンドを形成することのできるヒート
シュリンクバンド用鋼板及びその製造方法を提供するこ
とを目的とする。The present invention has been proposed in view of such a situation, and even if the thickness of the heat shrink band is reduced, sufficient tension can be ensured to correct the deformation of the panel surface due to air pressure, and sufficient strength can be obtained. An object of the present invention is to provide a heat shrink band steel sheet capable of forming a heat shrink band having a magnetic shielding property and a method for manufacturing the same.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】そこで、上述の目的を達
成した本発明に係るヒートシュリンクバンド用鋼板は、
パネル面を有して内部が高真空状態とされる陰極線管装
置に巻回され、この陰極線管装置を緊締するヒートシュ
リンクバンド用鋼板において、上記ヒートシュリンクバ
ンド用鋼板の厚み寸法をｔとし、上記ヒートシュリンク
バンドを加熱冷却後の外部磁界が０．３Ｏｅでの比透磁
率μとしたときに、（ｔ×μ）≧２００なる関係を有す
ることを特徴とする。Therefore, a steel sheet for a heat shrink band according to the present invention, which has achieved the above-mentioned object, comprises:
Wound around a cathode ray tube device having a panel surface and the inside of which is in a high vacuum state, in a heat shrink band steel sheet for tightening the cathode ray tube device, the thickness dimension of the heat shrink band steel sheet is t, When the external magnetic field after heating and cooling the heat shrink band is set to the relative magnetic permeability μ at 0.3 Oe, the relationship is (t × μ) ≧ 200.
【００１５】以上のように構成された本発明に係るヒー
トシュリンクバンドは、磁気シールドとして十分な透磁
率を有するとともに、陰極線管装置内部に対して所望の
圧力を印加することができる。すなわち、ヒートシュリ
ンクバンドは、（ｔ×μ）≧２００なる関係を有するよ
うに、板厚と透磁率との関係が規定されているためにパ
ネル面の変形防止効果と磁気シールド効果とを兼ね備え
たものとなる。The heat shrink band according to the present invention configured as described above has a sufficient magnetic permeability as a magnetic shield and can apply a desired pressure to the inside of the cathode ray tube device. That is, the heat shrink band has both the effect of preventing the deformation of the panel surface and the effect of the magnetic shield because the relationship between the plate thickness and the magnetic permeability is defined so as to have a relationship of (t × μ) ≧ 200. It will be.
【００１６】なお、ここで、外部磁界の０．３Ｏｅと
は、地磁気に相当する。ヒートシュリンクバンドは、上
述したように、地磁気に相当する外部磁界がある状態で
良好な磁気シールド効果を有することとなる。このた
め、このヒートシュリンクバンドを取り付けた陰極線管
装置は、地磁気による悪影響を受けることなく電子ビー
ムを正確に着弾させることができる。Here, 0.3 Oe of the external magnetic field corresponds to terrestrial magnetism. As described above, the heat shrink band has a good magnetic shielding effect in the presence of an external magnetic field corresponding to terrestrial magnetism. For this reason, the cathode ray tube device to which the heat shrink band is attached can accurately land the electron beam without being affected by terrestrial magnetism.
【００１７】一方、本発明者は、上述した目的を達成す
るために鋭意検討した結果、以下の知見を得て本発明を
完成するに至った。すなわち、ヒートシュリンクバンド
用鋼板を製造するに際して、Ｓｉを混合させることによ
り、固溶強化能を大きくすることができ、磁気異方性の
低減を通じて透磁率を上昇させることができる。また、
ヒートシュリングバンドを製造するに際して、焼鈍する
ときの条件を検討することにより結晶粒径を調節するこ
とができ、軽冷圧による加工硬化を行うことにより降伏
応力を上昇させることができる。この軽冷圧によりヒー
トシュリンクバンド用鋼板においては、透磁率が劣化し
てしまう。しかしながら、焼鈍条件と軽冷圧時の冷圧率
とを適正に組み合わせることによって、降伏応力の上昇
に対する透磁率の相対的劣化を低位に抑制できる。On the other hand, the present inventors have conducted intensive studies to achieve the above-mentioned object, and as a result, have obtained the following findings and completed the present invention. That is, when producing a steel sheet for a heat shrink band, by mixing Si, the solid solution strengthening ability can be increased, and the magnetic permeability can be increased by reducing the magnetic anisotropy. Also,
In manufacturing a heat shrink band, the crystal grain size can be adjusted by examining the conditions for annealing, and the yield stress can be increased by performing work hardening by light cooling pressure. The light cooling pressure causes the magnetic permeability of the heat shrink band steel sheet to deteriorate. However, by appropriately combining the annealing conditions and the cold pressure rate at light cooling pressure, the relative deterioration of the magnetic permeability due to the increase in the yield stress can be suppressed to a low level.
【００１８】すなわち、本発明に係るヒートシュリンク
バンド用鋼板の製造方法は、Ｃ≦０．００５重量％、
２．０重量％≦Ｓｉ≦４．０重量％、０．１重量％≦Ｍ
ｎ≦１．０重量％、Ｐ≦０．２重量％、Ｓ≦０．０２０
重量％、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．００４重量％又は０．１重
量％≦Ｓｏｌ．Ａｌ≦１．０重量％、Ｎ≦０．００５重
量％を含有する鋼を熱間圧延及び冷間圧延する工程と、
その後、この鋼を７００〜９００℃で焼鈍する工程と、
その後、この鋼を冷圧率３〜１５％で軽冷圧する工程と
を備える。このヒートシュリングバンド用鋼板の製造方
法によれば、上記軽冷圧する工程後に、加熱冷却された
後の０．３Ｏｅにおける透磁率μがμ≧２５０となり、
降伏応力ＹＳがＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2となるヒート
シュリンクバンド用鋼板が製造される。That is, the method for producing a steel sheet for a heat shrink band according to the present invention comprises: C ≦ 0.005% by weight;
2.0% by weight ≦ Si ≦ 4.0% by weight, 0.1% by weight ≦ M
n ≦ 1.0% by weight, P ≦ 0.2% by weight, S ≦ 0.020
% By weight, Sol. Al ≦ 0.004% by weight or 0.1% by weight ≦ Sol. Hot rolling and cold rolling a steel containing Al ≦ 1.0% by weight and N ≦ 0.005% by weight;
Thereafter, a step of annealing the steel at 700 to 900 ° C.,
Thereafter, a step of lightly cooling the steel at a cooling pressure rate of 3 to 15% is provided. According to the method for manufacturing a steel sheet for heat shrink band, after the step of light and cold pressure, the magnetic permeability μ at 0.3 Oe after heating and cooling becomes μ ≧ 250,
A heat shrink band steel sheet having a yield stress YS satisfying YS ≧ 40 kgf / mm 2 is manufactured.
【００１９】以上のような本発明に係るヒートシュリン
クバンド用鋼板の製造方法によれば、上述したような焼
鈍条件で、上述したような材料から形成されるため、製
造されるヒートシュリンクバンド用鋼板は、高い透磁率
を有するものとなる。また、この手法では、軽冷圧する
工程において、上述したような冷圧率とされるため、製
造されるヒートシュリンクバンド用鋼板は、高い降伏応
力を有するものとなる。According to the method for manufacturing a steel sheet for a heat shrink band according to the present invention as described above, the steel sheet for a heat shrink band to be manufactured is formed from the above-described material under the above-described annealing conditions. Has a high magnetic permeability. Further, in this method, since the cooling pressure ratio is set as described above in the step of lightly cooling, the manufactured heat shrink band steel sheet has a high yield stress.
【００２０】また、製造されたヒートシュリンクバンド
用鋼板は、実際に用いられる場合のように加熱冷却され
た後、０．３Ｏｅにおける透磁率μがμ≧２５０とな
り、降伏応力ＹＳがＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2となる。
この手法によれば、外部磁界が０．３Ｏｅのとき、高透
磁率を有するために、０．３Ｏｅ程度の地磁気が在る状
態で高い透磁率を有するヒートシュリンクバンド用鋼板
を製造することができる。また、このとき、ヒートシュ
リンクバンド用鋼板は、上述したように、高い降伏応力
を有するために板厚が薄型化されて低重量化されたもの
となる。Further, the manufactured heat shrink band steel sheet is heated and cooled as in actual use, and then has a magnetic permeability μ at 0.3 Oe of μ ≧ 250 and a yield stress YS of YS ≧ 40 kgf /. mm 2 .
According to this method, when the external magnetic field is 0.3 Oe, the steel sheet for a heat shrink band having a high magnetic permeability in the presence of the geomagnetism of about 0.3 Oe can be manufactured because of the high magnetic permeability. . Further, at this time, as described above, the heat-shrink band steel sheet has a high yield stress, so that the sheet thickness is reduced and the weight is reduced.
【００２１】[0021]
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るヒートシュリ
ンクバンド用鋼板及びその製造方法の好適な実施の形態
を詳細に説明する。本発明に係るヒートシュリンクバン
ド用鋼板及びその製造方法は、テレビ等のカラー陰極線
管に用いられてカラー陰極線管を構成するパネル部の周
囲に取り付けられ、このパネル部の周囲を緊締するヒー
トシュリンクバンド用鋼板に適用される。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of a steel sheet for heat shrink band and a method for manufacturing the same according to the present invention will be described in detail below. The heat shrink band steel sheet and the method for manufacturing the same according to the present invention are used for a color cathode ray tube of a television or the like, and are attached around a panel portion constituting the color cathode ray tube, and tighten the periphery of the panel portion. Applied to steel plates for automobiles.
【００２２】本発明に係るヒートシュリンクバンド用鋼
板及びその製造方法に用いられるカラー陰極線管として
は、図１及び図２に示すように、ＣＲＴ１が挙げられ
る。このＣＲＴ１は、画像が表示されるパネル部２と、
ファンネル部３とを有し、これらパネル部２とファンネ
ル部３とがフリットガラス(ハンダガラス)で溶着されて
閉空間を形成するように構成されている。このＣＲＴ１
では、ファンネル部３のパネル部２と溶着された側とは
反対の端部が徐々に小径となるようなネック部３Ａとな
っており、このネック部３Ａ内に電子銃４が内蔵されて
いる。As a color cathode ray tube used in the heat shrink band steel sheet and the method of manufacturing the same according to the present invention, as shown in FIGS. 1 and 2, a CRT 1 is exemplified. The CRT 1 includes a panel unit 2 on which an image is displayed,
The panel 2 and the funnel 3 are welded with frit glass (solder glass) to form a closed space. This CRT1
In the figure, the end portion of the funnel portion 3 opposite to the side where the panel portion 2 is welded is a neck portion 3A whose diameter gradually becomes smaller, and the electron gun 4 is built in the neck portion 3A. .
【００２３】また、このＣＲＴ１は、パネル部２の内面
に形成された蛍光面５と、蛍光面５の内側に形成された
アパーチャグリル６とを有している。さらに、ＣＲＴ１
は、アパーチャグリル６に接合されたフレーム７と、フ
レーム７の背面側に配された内部磁気シールド８とを有
している。The CRT 1 has a fluorescent screen 5 formed on the inner surface of the panel section 2 and an aperture grill 6 formed inside the fluorescent screen 5. In addition, CRT1
Has a frame 7 joined to the aperture grille 6 and an internal magnetic shield 8 arranged on the back side of the frame 7.
【００２４】上述したように構成されたＣＲＴ１では、
電子銃４からの電子ビーム９がアパーチャグリル６のス
リットを通して色選別され、蛍光面５のランディングポ
イント１０に着弾する。これにより、ＣＲＴ１では、蛍
光面５を所望の色の光に発光させる。また、このＣＲＴ
１では、パネル部２とこれに接合したファンネル部３か
らなる管体内は、内部の残留ガスによって電子の飛翔が
妨げられないように、およそ１．０×１０-7Ｔｏｒｒの
高真空状態にさせられる。In the CRT 1 configured as described above,
An electron beam 9 from the electron gun 4 is color-sorted through a slit of the aperture grill 6 and lands on a landing point 10 of the phosphor screen 5. Thereby, in the CRT 1, the fluorescent screen 5 emits light of a desired color. Also, this CRT
In 1, a high-vacuum state of about 1.0 × 10 −7 Torr is applied to the inside of a tube composed of the panel section 2 and the funnel section 3 joined to the panel section so that the remaining gas does not hinder the flight of electrons. Can be
【００２５】このＣＲＴ１では、このように管体内を高
真空度にするために、ファンネル部３のネック部３Ａか
ら真空引きが行われる。このＣＲＴ１には、この真空引
きの際にパネル部１の前面が変形するのを防止すると共
にパネル部１を保護するため、ヒートシュリンクバンド
１１が設けられている。このヒートシュリンクバンド１
１は、パネル部２の外周に、所定の張力を有して嵌め込
まれている。なお、通常、ヒートシュリンクバンド１１
は真空引き後に取り付けられる。In the CRT 1, a vacuum is drawn from the neck 3A of the funnel 3 in order to increase the degree of vacuum in the tube. The CRT 1 is provided with a heat shrink band 11 to prevent the front surface of the panel unit 1 from being deformed during the evacuation and to protect the panel unit 1. This heat shrink band 1
1 is fitted on the outer periphery of the panel portion 2 with a predetermined tension. In addition, usually, the heat shrink band 11
Is attached after evacuation.
【００２６】このヒートシュリンクバンド１１は、管体
内の真空圧と空気圧との差によるパネル２の変形を補正
している。すなわち、このヒートシュリンクバンド１１
がないような場合、管体内が高真空状態とされるために
パネル部２が凹状に変形してしまう。このヒートシュリ
ンクバンド１１は、所定の張力を有して嵌め込まれてい
るため、管体内に所定の圧力を加えることとなる。これ
により、ヒートシュリンクバンド１１は、管体内の真空
圧と空気圧との差を是正することができ、パネル面２の
変形を防止している。また、このヒートシュリンクバン
ド１１は、内爆も防止している。The heat shrink band 11 corrects the deformation of the panel 2 due to the difference between the vacuum pressure and the air pressure inside the tube. That is, this heat shrink band 11
In such a case, since the inside of the tube is in a high vacuum state, the panel portion 2 is deformed into a concave shape. Since the heat shrink band 11 is fitted with a predetermined tension, a predetermined pressure is applied to the inside of the tube. Thereby, the heat shrink band 11 can correct the difference between the vacuum pressure and the air pressure inside the tube, and prevent the panel surface 2 from being deformed. The heat shrink band 11 also prevents an internal explosion.
【００２７】また、このヒートシュリンクバンド１１
は、磁気シールドの役割もはたしている。すなわち、こ
のＣＲＴ１において、地磁気等の外部磁界が印加されて
も、このヒートシュリンクバンド１１が外部磁界を遮蔽
する。これにより、電子銃から飛翔された電子のランデ
ィングポイント１０は、位置ズレを起こすことがない。
このために、このＣＲＴ１では、ドリフトを補正、抑制
することができ、色ズレを防止することができる。The heat shrink band 11
Also serves as a magnetic shield. That is, even if an external magnetic field such as terrestrial magnetism is applied to the CRT 1, the heat shrink band 11 blocks the external magnetic field. As a result, the landing point 10 of the electrons flying from the electron gun does not shift.
Therefore, in the CRT 1, drift can be corrected and suppressed, and color shift can be prevented.
【００２８】上述したようなヒートシュリンクバンド１
１においては、磁気シールド性を劣化させることなく、
軽量化を図るためにその板厚の低減が望まれている。す
なわち、ヒートシュリンクバンド１１において、板厚の
薄型化と高透磁率化とは相反する関係にあるため、板厚
に応じた透磁率の適正化が必要となる。Heat shrink band 1 as described above
In No. 1, without deteriorating the magnetic shielding properties,
In order to reduce the weight, it is desired to reduce the plate thickness. That is, in the heat shrink band 11, since the reduction in thickness and the increase in magnetic permeability are in a contradictory relationship, it is necessary to optimize the magnetic permeability according to the thickness.
【００２９】そこで、その適正値を得るため、表１に示
すように、板厚と透磁率とのバランスを変化させた３種
の鋼板を準備し、これらの鋼板を幅３５ｍｍのヒートシ
ュリンクバンドに加工し、２１インチの陰極線管パネル
にはめ、磁気シールド性を評価した。Therefore, in order to obtain the proper value, as shown in Table 1, three types of steel plates having different balance between the thickness and the magnetic permeability were prepared, and these steel plates were formed into a heat shrink band having a width of 35 mm. It was processed and fitted on a 21-inch cathode ray tube panel, and the magnetic shielding properties were evaluated.
【００３０】[0030]
【表１】 [Table 1]
【００３１】これらのヒートシュリンクバンド１１を用
いてＣＲＴ１に取り付け、後述するような磁気シールド
性を評価した。これらのヒートシュリンクバンドは、加
熱により膨張させられた後、パネル面２の外周に取り付
けられ、これとほぼ同時に、冷却収縮されることでをパ
ネル面２の外周を緊締する。この処理をヒートシュリン
クと呼ぶ。このヒートシュリンクの加熱温度について
は、高温にする程、熱膨張代が大きくなり、収縮代が大
きくなって張力を与える上で有利となるが、５００℃を
超えると、鋼板の熱的軟化（回復再結晶、結晶粒及び析
出物の粗大化）が著しくなり、降伏応力が大幅に低下す
るため、５００℃とした。ヒートシュリンクバンドの長
さに関しては、パネル面２の周囲長が１５４１．６ｍ
ｍ、熱膨張係数が１．３３×１０-5であることにより、
その最小値は、 １５４１．６／（１＋１．３３×１０-5×５００）＝１
５３１．４ となるが、バンド長さやパネル周囲長の誤差、制作のば
らつき等を見込んで１５３５．５ｍｍとした。Using these heat shrink bands 11, the heat shrink band 11 was attached to a CRT 1 and the magnetic shielding properties as described later were evaluated. After being expanded by heating, these heat shrink bands are attached to the outer periphery of the panel surface 2, and at the same time, are cooled and contracted to tighten the outer periphery of the panel surface 2. This process is called heat shrink. Regarding the heating temperature of the heat shrink, the higher the temperature, the greater the thermal expansion allowance and the greater the shrinkage allowance, which is advantageous in providing tension. However, if the temperature exceeds 500 ° C., the steel sheet is thermally softened (recovered). The temperature was set to 500 ° C. because recrystallization, coarsening of crystal grains and precipitates) became remarkable, and the yield stress was greatly reduced. Regarding the length of the heat shrink band, the peripheral length of the panel surface 2 is 1541.6 m.
m, the coefficient of thermal expansion is 1.33 × 10 −5 ,
The minimum value is 1541.6 / (1 + 1.33 × 10 −5 × 500) = 1.
The value was 1535.5 mm in consideration of errors in the band length and panel peripheral length, variations in production, and the like.
【００３２】磁気シールド性の評価は、地磁気による電
子ビームのランディングポイントのドリフト量をもって
評価した。具体的には、ＣＲＴ１に対して０．３５Ｏｅ
の垂直磁界と０．３Ｏｅの水平磁界を付加した状態で、
ＣＲＴ１を３６０°回転させ、電子ビームのランディン
グポイント１１の基準点に対する位置ズレ(ランディン
グエラー)を測定し、これらのピークｔｏピークの値を
水平ドリフト量Ｂhとした。また、水平磁界を０Ｏｅと
し、垂直磁界を０Ｏｅから０．３５Ｏｅに変化させたと
きのランディングエラーを垂直ドリフト量Ｂvとして測
定した。The evaluation of the magnetic shielding properties was made based on the drift amount of the landing point of the electron beam due to the terrestrial magnetism. Specifically, 0.35 Oe for CRT1
With a vertical magnetic field of 0.3 Oe and a horizontal magnetic field of 0.3 Oe added,
CRT1 is rotated 360 °, to measure the positional deviation (landing error) with respect to the reference point of the electron beam landing point 11, and the value of these peak-to-peak and the horizontal drift amount B h. Further, the horizontal magnetic field as 0 Oe, was measured landing errors when changing the perpendicular magnetic field from 0 Oe to 0.35Oe as the vertical drift amount B v.
【００３３】このようにして測定されたランディングエ
ラーのドリフト量と鋼板板厚ｔ(ｍｍ)及び透磁率μ(ｅ
ｍｕ)の積(ｔ×μ)との関係を示した結果を図３に示
す。このとき、透磁率μについては、ドリフト量評価時
の付加磁界に対応して０．３Ｏｅ磁化時の透磁率とし、
５００℃で５秒の加熱及び冷却を行った後に測定した値
とした。また、ランディングエラーのドリフト量につい
ては、従来材の値を１としたときの相対値をもって評価
した。The drift amount of the landing error thus measured, the thickness t (mm) of the steel sheet and the magnetic permeability μ (e
FIG. 3 shows the results showing the relationship between the product (mu) and the product (mu). At this time, the magnetic permeability μ is the magnetic permeability at 0.3 Oe magnetization corresponding to the additional magnetic field at the time of the drift amount evaluation,
The value was measured after heating and cooling at 500 ° C. for 5 seconds. The drift amount of the landing error was evaluated by a relative value when the value of the conventional material was set to 1.
【００３４】この図３より判るように、水平ドリフト量
Ｂhは、今回の検討範囲ではｔ×μ値にあまり依存せ
ず、ｔ×μ値が従来材の３７３からテスト材(２)の１０
６に低下しても、従来材と同様の１．０前後の値を維持
する。これに対し、垂直ドリフト量Ｂvは、ｔ×μ値に
大きく依存し、これを従来材と同様の１．０前後の値に
維持するためには、ｔ×μ値を２００以上にする必要が
ある。As can be seen from FIG. 3, the horizontal drift amount B h does not depend much on the t × μ value in the present study range, and the t × μ value is 10% of the test material (2) from 373 of the conventional material.
Even if it is reduced to 6, the same value of about 1.0 as the conventional material is maintained. In contrast, the vertical drift amount B v is highly dependent on t × mu value, this in order to keep the value of 1.0 before and after the same as the conventional material, necessary to the t × mu value more than 200 There is.
【００３５】ヒートシュリンクバンド材の透磁率μは、
この関係を満たす範囲で、ヒートシュリンクバンドの板
厚に応じて任意に決めればよい。しかしながら、ヒート
シュリンクバンドの板厚は、重量を半分以下に軽量化す
るために、従来材の板厚が１．６ｍｍの半分の板厚であ
る０．８ｍｍ以下にする必要がある。その場合、透磁率
μの下限は２５０となる。The magnetic permeability μ of the heat shrink band material is
What is necessary is just to determine arbitrarily according to the thickness of a heat shrink band in the range which satisfy | fills this relationship. However, in order to reduce the weight by half or less, the thickness of the heat shrink band needs to be 0.8 mm or less, which is half the thickness of 1.6 mm of the conventional material. In this case, the lower limit of the magnetic permeability μ is 250.
【００３６】ヒートシュリンクバンドの板厚減少を考え
る場合には、透磁率の適正化に加えて、パネル面の空気
圧による変形を補正する点から、鋼板板厚に応じて降伏
能力を適正化する必要があり、これを以下に説明する。
ヒートシュリンクバンドはヒートシュリンク処理により
パネル部２の周囲を緊締し、その際の張力によってパネ
ル面２の空気圧による変形を補正するが、この補正量を
以下回復量と呼び、ヒートシュリンクバンド１１を嵌め
る前のパネル面２の位置を基準とし嵌めた後のパネル面
２の位置として定義する。この回復量とヒートシュリン
クバンドの張力との関係を図４に示す。回復量とヒート
シュリンクバンドの張力との間にはほぼ直線関係が成り
立ち、 Ｔ＝１１×Ｒ Ｔ：ヒートシュリンクバンドの張力(ｋｇｆ) Ｒ：回復量(μｍ) なる関係式が得られる。When considering the reduction in the thickness of the heat shrink band, it is necessary to optimize the yielding capability according to the thickness of the steel sheet in order to correct the deformation of the panel surface due to air pressure in addition to the optimization of the magnetic permeability. This is described below.
The heat shrink band tightens the periphery of the panel portion 2 by heat shrink processing, and the deformation at that time corrects the deformation of the panel surface 2 due to air pressure. This correction amount is hereinafter referred to as a recovery amount, and the heat shrink band 11 is fitted. It is defined as the position of the panel surface 2 after fitting with reference to the position of the front panel surface 2. FIG. 4 shows the relationship between the amount of recovery and the tension of the heat shrink band. A substantially linear relationship holds between the recovery amount and the tension of the heat shrink band, and a relational expression of T = 11 × RT: the tension of the heat shrink band (kgf) R: the recovery amount (μm) is obtained.
【００３７】次に、ヒートシュリンクによりバンドに付
加される歪量ｅ(％)を算定すると、パネルの周囲長が１
５４１．６ｍｍ、バンド長さが１５３５．５ｍｍである
ことより、 ｅ＝（（１５４１．６−１５３５．５）／１５３５．
５）×１００≒０．４％ と計算され、鋼板の応力−歪曲線における塑性域に相当
することになる。このことにより、ヒートシュリンクバ
ンド１１の張力は、その断面積に鋼板の降伏応力を乗算
した値で見積もることができ、これと上記回復量との関
係を用いることにより、鋼板の降伏応力と回復量の間に
次の関係式を得る。Next, when the amount of distortion e (%) added to the band due to heat shrink is calculated, the perimeter of the panel becomes 1
Since the band length is 541.6 mm and the band length is 1535.5 mm, e = ((1541.6-1535.5) / 1535.
5) × 100 ≒ 0.4%, which corresponds to the plastic region in the stress-strain curve of the steel sheet. Thereby, the tension of the heat shrink band 11 can be estimated by a value obtained by multiplying the cross-sectional area by the yield stress of the steel sheet, and by using the relationship between this and the above-mentioned recovery amount, the yield stress and the recovery amount of the steel sheet can be estimated. The following relational expression is obtained.
【００３８】ＹＳ×ｔ×ｗ＝１１×Ｒ ＹＳ：ヒートシュリンクバンド用鋼板の降伏応力（ｋｇ
ｆ／ｍｍ2） ５００℃で５秒加熱後、室温まで空冷して測定 ｔ：ヒートシュリンクバンド用鋼板の板厚(ｍｍ) ｗ：ヒートシュリンクバンドのバンド幅(ｍｍ) Ｒ：回復量(μｍ) ここで、パネル面２の回復量に関しては、前記したよう
に、色ズレ防止の点と管体の内爆防止の点から適正化の
必要があり、具体的には回復量を１００μｍ以上とする
ことが好ましい。回復量が１００μｍ未満では、電子ビ
ームのランディングポイント１０の位置ズレ、地磁気に
よるドリフト量が増大し、色ズレの問題が顕在化すると
共に、パネル面２に働く応力分布の不均一性が増大し、
管体の耐内爆性が劣化する。このため、ヒートシュリン
クバンド１１の板厚を０．８ｍｍ以下とし、バンド重量
を現状の半分以下に軽減せんとすると、先の降伏応力と
回復量の間の関係式より、降伏応力の下限値は ＹＳ＝（１１×Ｒ）／（ｔ×ｗ）＝（１１×１００）／
（０．８×３５）≒４０ となり、４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上の降伏応力を有する鋼
板を用いる必要がある。ここでは、ヒートシュリンクバ
ンド１１に付加される歪量が塑性域に達する場合を例と
したが、鋼板の降伏応力に余裕がある場合には、その長
さを大きくして弾性域で適正張力が得られるように調整
することも可能である。YS × t × w = 11 × R YS: Yield stress of steel sheet for heat shrink band (kg
f / mm 2 ) After heating at 500 ° C. for 5 seconds, air-cool to room temperature and measure t: Plate thickness of heat-shrink band steel plate (mm) w: Band width of heat shrink band (mm) R: Recovery amount (μm) Here, as described above, it is necessary to optimize the recovery amount of the panel surface 2 from the point of preventing color shift and the point of preventing internal explosion of the tube. Specifically, the recovery amount is set to 100 μm or more. Is preferred. If the recovery amount is less than 100 μm, the displacement of the landing point 10 of the electron beam and the drift amount due to terrestrial magnetism increase, and the problem of the color displacement becomes apparent, and the non-uniformity of the stress distribution acting on the panel surface 2 increases.
The inner explosion resistance of the pipe deteriorates. For this reason, if the thickness of the heat shrink band 11 is set to 0.8 mm or less and the band weight is not reduced to less than half of the current state, the lower limit value of the yield stress is obtained from the relational expression between the yield stress and the recovery amount. YS = (11 × R) / (t × w) = (11 × 100) /
(0.8 × 35) ≒ 40, and it is necessary to use a steel sheet having a yield stress of 40 kgf / mm 2 or more. Here, the case where the amount of strain applied to the heat shrink band 11 reaches the plastic range has been described as an example. However, if the yield stress of the steel sheet has a margin, the length is increased to increase the appropriate tension in the elastic range. Adjustments can be made to obtain it.
【００３９】以上述べてきたように、加熱冷却後の０．
３Ｏｅにおける透磁率μが２５０以上、降伏応力ＹＳが
４０ｋｇｆ／ｍｍ2以上であるヒートシュリンクバンド
１１を用いることにより、色ズレや内爆の問題を生じる
ことなく、ヒートシュリンクバンド１１の板厚を現状の
半分以下とできる。なお、ヒートシュリンクバンド１１
重量の軽量化の観点からは、必ずしも板厚の減少に拘え
る必要はなく、ヒートシュリンクバンド１１に用いる鋼
板の透磁率と降伏応力に応じて、 ｔ×μ≧２００ を満たす範囲で、ヒートシュリンクバンドの板厚と幅は
任意に変更できる。As described above, after the heating and cooling, the 0.1 mm
By using the heat shrink band 11 having a magnetic permeability μ of 3 Oe of 250 or more and a yield stress YS of 40 kgf / mm 2 or more, the thickness of the heat shrink band 11 can be reduced without causing a color shift or an internal explosion. Less than half. The heat shrink band 11
From the viewpoint of reducing the weight, it is not always necessary to be concerned with the reduction in the thickness of the sheet. Depending on the magnetic permeability and the yield stress of the steel sheet used for the heat shrink band 11, heat shrink may be performed within a range satisfying t × μ ≧ 200. The thickness and width of the band can be arbitrarily changed.
【００４０】本発明に係るヒートシュリンクバンド用鋼
板及びその製造方法は、上述したようなヒートシュリン
クバンド１１を製造する際に適用される。本発明に係る
ヒートシュリンクバンド鋼板及びその製造方法は、Ｃ≦
０．００５重量％、２．０重量％≦Ｓｉ≦４．０重量
％、０．１重量％≦Ｍｎ≦１．０重量％、Ｐ≦０．２重
量％、Ｓ≦０．０２０重量％、Ｓｏｌ．Ａｌ≦０．００
４重量％又は０．１重量％≦Ｓｏｌ．Ａｌ≦１．０重量
％、Ｎ≦０．００５重量％を含有する鋼を熱間圧延及び
冷間圧延する工程と、その後、この鋼を７００〜９００
℃で焼鈍する工程と、その後、この鋼を冷圧率３〜１５
％で軽冷圧する工程とを備える。なお、本明細書におい
て、Ｓｏｌ．Ａｌと表記するものは、酸可溶アルミのこ
とを指す。The steel sheet for a heat shrink band and the method for manufacturing the same according to the present invention are applied when manufacturing the heat shrink band 11 as described above. The heat shrink band steel sheet and the method for producing the same according to the present invention have C ≦
0.005 wt%, 2.0 wt% ≦ Si ≦ 4.0 wt%, 0.1 wt% ≦ Mn ≦ 1.0 wt%, P ≦ 0.2 wt%, S ≦ 0.020 wt%, Sol. Al ≦ 0.00
4% by weight or 0.1% by weight ≦ Sol. Hot rolling and cold rolling a steel containing Al ≦ 1.0% by weight and N ≦ 0.005% by weight;
C., and thereafter, the steel is cooled at a cooling pressure of 3 to 15%.
% Light cooling. In this specification, Sol. The notation of Al indicates acid-soluble aluminum.
【００４１】本手法においては、合金元素としてＳｉを
活用するとともに、焼鈍条件とその後の冷圧率の適正組
み合わせに着目した。以下これについて具体的に説明す
る。ヒートシュリンクバンドにおける、Ｓｉ量と降伏応
力及び透磁率との関係を図５に示す。このとき、ヒート
シュリンクを構成する他の元素は、Ｃ≒０．００２３
％、Ｍｎ≒０．２５％、Ｓ≒０．０１０％、Ｓｏｌ．Ａ
ｌ≒０．００１％及びＮ≒０．００１５％とされる。ヒ
ートシュリングバンドを製造する際には、これらの元素
に様々な量のＳｉを混合して連続鋳造した。その後、こ
れを熱間圧延及び冷間圧延し、次いで８５０℃で６０秒
間焼鈍した。その後、冷圧率７％の軽冷圧以て板厚を
０．８ｍｍとしてヒートシュリングバンドを製造した。
そして、このヒートシュリングバンドに対して、５００
℃で５秒の加熱を行い、その後、室温まで冷却を行うこ
とで実際にＣＲＴ１に用いられる条件と同様にして、降
伏応力及び透磁率を測定した。In this method, while utilizing Si as an alloy element, attention was paid to an appropriate combination of annealing conditions and a subsequent cooling pressure ratio. This will be specifically described below. FIG. 5 shows the relationship between the amount of Si, the yield stress, and the magnetic permeability in the heat shrink band. At this time, other elements constituting the heat shrink are C ≒ 0.0023.
%, Mn ≒ 0.25%, S ≒ 0.010%, Sol. A
1 ≒ 0.001% and N ≒ 0.0015%. When producing a heat shrink band, these elements were mixed with various amounts of Si and continuously cast. Thereafter, it was hot-rolled and cold-rolled, and then annealed at 850 ° C. for 60 seconds. Thereafter, a heat shrink band was manufactured with a plate thickness of 0.8 mm at a light cooling pressure of a cooling pressure ratio of 7%.
And for this heat shring band, 500
After heating at 5 ° C. for 5 seconds, and then cooling to room temperature, the yield stress and the magnetic permeability were measured under the same conditions as those actually used for CRT1.
【００４２】図５から分かるように、降伏応力と透磁率
は、共に、Ｓｉ添加により増加し、ヒートシュリンクバ
ンドとして必要な高降伏応力−高透磁率化が図られるこ
とが判る。さらに、加熱冷却後の０．３Ｏｅにおける透
磁率μ≧２５０、降伏応力ＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2を
満たすためには２％以上のＳｉ添加が必要なことも示さ
れる。一方、Ｓｉを４％以上添加した場合には、冷間圧
延中にコイル破断を生じた。これよりＳｉ量について
は、加熱冷却後の０．３Ｏｅにおける透磁率μ≧２５
０、降伏応力ＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2を満たすために
２％以上添加すること、冷間圧延時のコイル破断を避け
るために上限を４％とすることを規定した。As can be seen from FIG. 5, both the yield stress and the magnetic permeability are increased by the addition of Si, and a high yield stress and a high magnetic permeability necessary for the heat shrink band can be achieved. Further, it is also shown that addition of 2% or more of Si is necessary to satisfy the magnetic permeability μ of 0.3 Oe after heating and cooling and the yield stress YS ≧ 40 kgf / mm 2 . On the other hand, when Si was added at 4% or more, coil breakage occurred during cold rolling. From this, regarding the Si amount, the magnetic permeability μ ≧ 25 at 0.3 Oe after heating and cooling.
0, 2% or more should be added to satisfy the yield stress YS ≧ 40 kgf / mm 2 , and the upper limit should be 4% to avoid coil breakage during cold rolling.
【００４３】次いで、焼鈍温度とその後の軽冷圧におけ
る冷圧率の適正組み合わせを以下のように検証した。 Ｃ≒０．００３５％、Ｓｉ≒２．７８％、Ｍｎ≒０．５
０％、Ｐ≒０．０１３％、Ｓ≒０．０１６％、Ｓｏｌ．
Ａｌ≒０．２２５％、Ｎ≒０．００４２％を含む鋼を溶
製し、これを連続鋳造後熱間圧延及び冷間圧延し、続い
て焼鈍、軽冷圧を施すことで仕上厚０．８ｍｍのヒート
シュリングバンドを得た。その後、５００℃で５秒の加
熱した後、室温まで冷却することにより実際にＣＲＴ１
に用いられる際と同様の条件とし、降伏応力と透磁率を
測定した。Next, the proper combination of the annealing temperature and the subsequent cooling pressure ratio at the light cooling pressure was verified as follows. C ≒ 0.0035%, Si ≒ 2.78%, Mn ≒ 0.5
0%, P ≒ 0.013%, S ≒ 0.016%, Sol.
A steel containing 0.225% of Al and 0.0042% of N is melted, hot-rolled and cold-rolled after continuous casting, and subsequently subjected to annealing and light / cold pressure to obtain a finished thickness of 0.1%. An 8 mm heat shring band was obtained. Then, after heating at 500 ° C. for 5 seconds, the temperature of the CRT 1
The yield stress and the magnetic permeability were measured under the same conditions as those used in Example 1.
【００４４】焼鈍温度８００℃、６０秒及び９５０℃、
６０秒とし、軽冷圧における冷圧率を様々な値に変化さ
せたときの結果を図６に示す。この図６から分かるよう
に、軽冷圧における冷圧率の増加に伴い、降伏応力は増
加し、透磁率は低下していくが、透磁率の変化の仕方に
は焼鈍温度による違いがある。すなわち、焼鈍温度が８
００℃の場合には、冷圧率の増加による透磁率の低下が
比較的小さいのに対し、焼鈍温度が９５０℃の場合に
は、透磁率の低下が大きい。その結果、焼鈍温度が８０
０℃の場合では、冷圧率３〜１５％とすることで、加熱
冷却後の０．３Ｏｅにおける透磁率μ≧２５０、降伏応
力ＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2を満足しうるのに対し、９
５０℃焼鈍では、冷圧率をどのように調整してもこれを
満たさない。これは、焼鈍温度と冷圧率の適正値に関
し、両者の組み合わせの影響を考える必要を示してお
り、次いでこの点を検討するために、焼鈍温度と冷圧率
の組み合わせを種々変えて実験を重ねた。図７にその結
果を示す。７００〜９００℃の焼鈍を行った後、３〜１
５％の軽冷圧を施した場合のみ、加熱冷却後の０．３Ｏ
ｅにおける透磁率μ≧２５０、降伏応力ＹＳ≧４０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2を満たすことが判る。さらに、こうした検討
を成分の異なる鋼についても行い、焼鈍温度と冷圧率の
上記適正組み合わせ範囲は、上述した範囲内であれば鋼
成分に依らないことを確認した。なお、焼鈍時間につい
ては、これが特性を直接左右するものだけではないため
特に規定はしないが、特性の安定性、或いはコイル位置
によるばらつきの低減の点からは３０秒以上が適当であ
り、一方、省エネルギーの点からは３００秒以下が適当
である。Annealing temperature 800 ° C., 60 seconds and 950 ° C.
FIG. 6 shows the results when the cooling pressure ratio at light cooling pressure was changed to various values at 60 seconds. As can be seen from FIG. 6, the yield stress increases and the magnetic permeability decreases with an increase in the cold pressure rate at light cooling pressure. However, the manner in which the magnetic permeability changes depends on the annealing temperature. That is, the annealing temperature is 8
In the case of 00 ° C., the decrease in magnetic permeability due to the increase in the cold pressure ratio is relatively small, whereas in the case of the annealing temperature of 950 ° C., the decrease in magnetic permeability is large. As a result, the annealing temperature is 80
In the case of 0 ° C., by setting the cooling pressure rate to 3 to 15%, the magnetic permeability μ ≧ 250 and the yield stress YS ≧ 40 kgf / mm 2 at 0.3 Oe after heating and cooling can be satisfied.
In the case of annealing at 50 ° C., the cooling pressure ratio is not satisfied no matter how it is adjusted. This indicates that it is necessary to consider the influence of the combination of the annealing temperature and the cooling pressure rate on the appropriate values.Then, in order to examine this point, experiments were carried out with various combinations of the annealing temperature and the cooling pressure rate. Stacked. FIG. 7 shows the result. After annealing at 700 to 900 ° C., 3 to 1
0.3O after heating and cooling only when 5% light cooling pressure is applied
e, magnetic permeability μ ≧ 250, yield stress YS ≧ 40 kg
It can be seen that f / mm 2 is satisfied. Further, such examination was also performed for steels having different components, and it was confirmed that the above-described appropriate combination range of the annealing temperature and the cold pressure ratio did not depend on the steel components as long as it was within the above-described range. Note that the annealing time is not particularly defined because it does not directly affect the characteristics, but 30 seconds or more is appropriate from the viewpoint of stability of characteristics or reduction in variation due to coil position. 300 seconds or less is appropriate from the viewpoint of energy saving.
【００４５】続いてその他の成分、製造条件について述
べる。炭素（Ｃ）は、ヒートシュリンクバンド１１の強
化に寄与する元素であるが、透磁率にとって好ましくな
く、この悪影響を防ぐためには、上限を０．００５％と
することが必要である。Subsequently, other components and production conditions will be described. Carbon (C) is an element that contributes to strengthening the heat shrink band 11, but is not preferable for the magnetic permeability. To prevent this adverse effect, the upper limit must be made 0.005%.
【００４６】マンガン（Ｍｎ）は、熱間延性改善のため
０．１％以上添加の必要がある。但し、１．０％超の添
加は透磁率の劣化をもたらすため、上限を１．０％に規
制する必要がある。燐（Ｐ）は、鋼板の強化に寄与する
元素であり、必要に応じて添加できる。しかしながら
０．２％を超えて添加された場合には、鋼板の脆化を招
き、冷間圧時のコイル破断等の問題を生じるため、Ｐ添
加の上限は０．２％とする必要がある。Manganese (Mn) must be added in an amount of 0.1% or more to improve hot ductility. However, since addition of more than 1.0% causes deterioration of magnetic permeability, it is necessary to regulate the upper limit to 1.0%. Phosphorus (P) is an element that contributes to strengthening of the steel sheet, and can be added as needed. However, if added in excess of 0.2%, the steel sheet becomes brittle and causes problems such as coil breakage during cold pressure. Therefore, the upper limit of P addition needs to be 0.2%. .
【００４７】硫黄（Ｓ）は、熱間延性及び透磁率の両者
にとって好ましくなく、０．０２０％以下とする必要が
ある。酸可溶アルミ（Ｓｏｌ．Ａｌ）は、ＡｌＮの形成
を通じて結晶を微細化し透磁率を劣化させる。この悪影
響を避けるためには、Ｓｏｌ．Ａｌを０．００４％以下
としＡｌＮの形成を防ぐか、或いは、０．１％以上添加
してＡｌＮを十分に粗大化し、粒成長を妨げないように
する必要がある。Sulfur (S) is not preferable for both hot ductility and magnetic permeability, and needs to be 0.020% or less. Acid-soluble aluminum (Sol. Al) reduces the crystal size and deteriorates the magnetic permeability through the formation of AlN. To avoid this adverse effect, Sol. It is necessary to make Al less than 0.004% to prevent the formation of AlN, or to add Al more than 0.1% to sufficiently coarsen AlN so as not to hinder grain growth.
【００４８】窒素（Ｎ）はＣと同様、鋼板の強化に寄与
するが、透磁率にとって好ましくない元素であり、この
悪影響を防ぐためには、上限を０．００５％とする必要
がある。溶製以降の製造条件については、上述した工程
以外に適正化の必要は無く、定法に従えばよい。即ち、
スラブは連続鋳造によるものでもよいし、造塊後分塊圧
延に供したものでもよい。熱間圧延に際しては、一旦室
温にまで降温したスラブを再加熱する方法であってもよ
いし、或いは連続鋳造後スラブを降温することなく直ち
に熱間圧延であっても、更には、連続鋳造後スラブを降
温させた後、室温に至るまで再加熱する方法であっても
よい。ここで、スラブを再加熱する場合には、スケール
ロス及び圧延時のミル負荷の点から、加熱温度は１０５
０℃以上１３００℃以下が好ましい。熱間圧延の仕上温
度については、このヒートシュリンクバンドがα／γ変
態を有さないため通板性を考慮して適宜決定すればよ
い。巻取温度については、表面性状と板形状の点から４
５０℃以上７５０℃以下が好ましい。熱間圧延後、酸洗
を経て冷間圧延が行われるが、その際の冷圧率は通常の
３０〜９０％とすることが好ましい。また、冷間圧延前
の熱延板焼鈍は特に必要ないが、もちろんこれを行って
も差し支えはない。Nitrogen (N), like C, contributes to the strengthening of the steel sheet, but is an undesirable element for the magnetic permeability. To prevent this adverse effect, the upper limit must be made 0.005%. The production conditions after the smelting do not need to be optimized other than the above-described steps, and may be in accordance with a standard method. That is,
The slab may be formed by continuous casting or may be subjected to slab rolling after ingot making. At the time of hot rolling, it may be a method of reheating the slab once cooled to room temperature, or may be hot rolling immediately without cooling the slab after continuous casting, further, after continuous casting After the temperature of the slab is lowered, the slab may be reheated to room temperature. Here, when the slab is reheated, the heating temperature is set to 105 in terms of scale loss and mill load during rolling.
The temperature is preferably from 0 ° C to 1300 ° C. The finishing temperature of the hot rolling may be appropriately determined in consideration of the sheet passing property since the heat shrink band does not have the α / γ transformation. The winding temperature is 4 from the viewpoint of surface properties and plate shape.
The temperature is preferably from 50 ° C to 750 ° C. After hot rolling, cold rolling is performed after pickling, and the cold pressure ratio at that time is preferably 30 to 90%. In addition, annealing of a hot-rolled sheet before cold rolling is not particularly required, but may be performed without any problem.
【００４９】[0049]
【実施例】以下、上述した本発明に係るヒートシュリン
グバンドの製造方法を適用して、ヒートシュリングバン
ドを作製した。また、これら実施例のヒートシュリング
バンドと比較するために、比較例に係るヒートシュリン
グバンドも作製した。EXAMPLE A heat shrink band was manufactured by applying the above-described method for manufacturing a heat shrink band according to the present invention. Further, for comparison with the heat shrink bands of these examples, heat shrink bands according to comparative examples were also produced.
【００５０】先ず、表２に記載したように、組成を様々
に変化させて鋼Ａ〜鋼Ｇを溶製した。First, as shown in Table 2, steels A to G were melted with various compositions.
【００５１】[0051]
【表２】 [Table 2]
【００５２】これら鋼Ａ〜鋼Ｇを溶製、連続鋳造後、ス
ラブを一旦室温まで冷却した後１２００℃に再加熱し、
仕上温度８２０℃、巻取温度６８０℃にて板厚３．２ｍ
ｍに熱間圧延した。得られた熱延板を酸洗、冷間圧延
後、種々の温度で９０秒焼鈍し、次いで種々の冷圧率で
軽冷圧を施すことで最終的に板厚０．８ｍｍの鋼板を得
た。これらの鋼板にヒートシュリンクバンドとして使用
する際と同様の条件となるように５００℃、５秒の加熱
を施し、室温まで空冷した後、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に従
い降伏応力、ＪＩＳ Ｃ ２５０４に従い直流磁気特性
（０．３Ｏｅにおける透磁率と０．５Ｔまで励磁したと
きの保持力）を測定した。また、これらの鋼を幅３５ｍ
ｍ、長さ１５３５．５ｍｍ（一部１５３７．９ｍｍ）の
ヒートシュリンクバンドに加工し、加熱温度５００℃に
て陰極線管パネル部の周囲にヒートシュリンクし２１イ
ンチ管を組み立て、磁気シールド性及びパネル面の回復
量を測定した。磁気シールド性の評価に当たっては、前
記したように、地磁気によるランディングポイントの水
平ドリフト量Ｂhと垂直ドリフト量Ｂvの従来材に対する
相対値をもって、これを評価した。After smelting and continuously casting these steels A to G, the slab was once cooled to room temperature and then reheated to 1200 ° C.
3.2m thickness at 820 ° C finishing temperature and 680 ° C winding temperature
m. The obtained hot-rolled sheet is pickled, cold-rolled, annealed at various temperatures for 90 seconds, and then subjected to light cooling at various cooling pressure rates to finally obtain a steel sheet having a thickness of 0.8 mm. Was. These steel sheets were heated at 500 ° C. for 5 seconds under the same conditions as when used as a heat shrink band, air-cooled to room temperature, and then subjected to a yield stress according to JIS Z 2241, a DC magnetic property according to JIS C 2504 ( The permeability at 0.3 Oe and the coercive force when excited to 0.5 T) were measured. In addition, these steels are 35m wide.
m, processed into a heat shrink band having a length of 1535.5 mm (partly 1537.9 mm), and heat shrinked around the cathode ray tube panel at a heating temperature of 500 ° C. to assemble a 21-inch tube, with magnetic shielding and panel surface The amount of recovery was measured. In evaluation of the magnetic shielding property, as described above, with a relative value with respect to conventional materials of horizontal drift amount B h and vertical drift amount B v of the landing point by terrestrial magnetism, to evaluate them.
【００５３】このようにして評価した鋼板の降伏応力、
透磁率、保持力と、２１インチ陰極線管に組み立てた際
のランディングポイントの水平ドリフト量Ｂh、垂直ド
リフトＢvとパネル面での回復量を、供試鋼、焼鈍温
度、軽冷圧時の冷圧率と共に表３に示す。The yield stress of the steel sheet thus evaluated,
Permeability, and holding power, the horizontal drift amount B h of the landing point at the time of assembling the 21 inches CRT, the recovery amount of the vertical drift B v and the panel surface, sample steels, annealing temperature, light cold pressure time The results are shown in Table 3 together with the cooling pressure ratio.
【００５４】[0054]
【表３】 [Table 3]
【００５５】鋼成分、焼鈍温度、軽冷圧時の冷圧率の何
れもが本発明の範囲にある実施例にあっては、降伏応力
はＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2、透磁率はμ≧２５０と適
正な値を示すと共に、ランディングポイントの水平ドリ
フト量Ｂh、水平ドリフト量Ｂvは０．９５〜１．０３と
なり１．０前後の値、パネル面の回復量も１００μｍ以
上となり、陰極線管としての所望値を満たす。一方、鋼
成分、焼鈍温度、軽冷圧時の冷圧率の何れかが本発明の
範囲をはずれた比較例にあっては、降伏応力、透磁率の
何れかが適正値を外れており、ランディングポイントの
ドリフト量(水平ドリフト量Ｂv)が１．１〜１．３と過
大であったり、パネル面の回復量が１００μｍ未満とな
ったりし、陰極線管としての所定値を満たさない。In Examples where the steel component, the annealing temperature, and the cooling rate at the time of light cooling are all within the scope of the present invention, the yield stress is YS ≧ 40 kgf / mm 2 and the magnetic permeability is μ ≧ 250. The horizontal drift amount B h and the horizontal drift amount B v at the landing point are 0.95 to 1.03, which are around 1.0, and the recovery amount of the panel surface is also 100 μm or more. Satisfy the desired value. On the other hand, in a comparative example in which any of the steel component, the annealing temperature, and the cold pressure rate at the time of light cooling is out of the range of the present invention, the yield stress or any of the magnetic permeability is out of an appropriate value, drift amount of the landing point or a too large (horizontal drift amount B v) is 1.1 to 1.3, the recovery amount of the panel surface or is less than 100 [mu] m, does not satisfy the predetermined value as a cathode ray tube.
【００５６】[0056]
【発明の効果】以上、詳細に説明したように、本発明に
係るヒートシュリンクバンド用鋼板及びその製造方法に
よれば、降伏応力が高く、且つ、透磁率の高いヒートシ
ュリンクバンド用鋼板を製造することができる。このた
め、本発明に係る手法によれば、十分なバンド張力と磁
気シールド性が確保され、色ズレの問題や内爆の危険性
を生じることなく陰極線管の軽量化を図ることのできる
ヒートシュリンクバンド用鋼板を製造することができ
る。As described above in detail, according to the heat shrink band steel sheet and the method of manufacturing the same according to the present invention, a heat shrink band steel sheet having a high yield stress and a high magnetic permeability is manufactured. be able to. Therefore, according to the method of the present invention, sufficient band tension and magnetic shielding properties are secured, and a heat shrink that can reduce the weight of a cathode ray tube without causing a color shift problem or a danger of an internal explosion. A steel plate for a band can be manufactured.
【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]
【図１】陰極線管装置の要部断面図である。FIG. 1 is a sectional view of a main part of a cathode ray tube device.
【図２】陰極線管装置の斜視図である。FIG. 2 is a perspective view of a cathode ray tube device.
【図３】（ｔ×μ）値と地磁気によるドリフト量との関
係を示す特性図である。FIG. 3 is a characteristic diagram showing a relationship between a (t × μ) value and a drift amount due to terrestrial magnetism.
【図４】パネル面の回復量とヒートシュリンクバンドの
張力との関係を示す特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram showing a relationship between a recovery amount of a panel surface and a tension of a heat shrink band.
【図５】Ｓｉの量と降伏応力及び透磁率との関係を示す
特性図である。FIG. 5 is a characteristic diagram showing the relationship between the amount of Si, the yield stress, and the magnetic permeability.
【図６】冷圧率とと降伏応力及び透磁率との関係を示す
特性図である。FIG. 6 is a characteristic diagram showing a relationship between a cold pressure rate, a yield stress, and a magnetic permeability.
【図７】冷圧率と焼鈍温度の関係を示す特性図である。FIG. 7 is a characteristic diagram showing a relationship between a cooling pressure ratio and an annealing temperature.
【符号の説明】 １ ＣＲＴ、２ パネル面、３ ファンネル部、４ 電
子銃、５ 蛍光面、１１ヒートシュリンクバンド[Description of Signs] 1 CRT, 2 panel surface, 3 funnel, 4 electron gun, 5 phosphor screen, 11 heat shrink band
【手続補正２】[Procedure amendment 2]
【補正対象書類名】図面[Document name to be amended] Drawing
【補正対象項目名】図１[Correction target item name] Fig. 1
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【図１】 FIG.
【手続補正３】[Procedure amendment 3]
【補正対象書類名】図面[Document name to be amended] Drawing
【補正対象項目名】図５[Correction target item name] Fig. 5
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【図５】 FIG. 5
【手続補正４】[Procedure amendment 4]
【補正対象書類名】図面[Document name to be amended] Drawing
【補正対象項目名】図７[Correction target item name] Fig. 7
【補正方法】変更[Correction method] Change
【補正内容】[Correction contents]
【図７】 FIG. 7
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 青木 富雄 東京都品川区北品川６丁目７番35号 ソニ ー株式会社内 (72)発明者 冨田 邦和 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 高田 康幸 東京都千代田区丸の内１丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Tomio Aoki 6-7-35 Kita-Shinagawa, Shinagawa-ku, Tokyo Inside Sony Corporation (72) Inventor Kuniwa Tomita 1-2-1-2, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Date (72) Inventor Yasuyuki Takada 1-1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nihon Kokan Co., Ltd.
Claims (1)
Ｓｉ≦４．０重量％、０．１重量％≦Ｍｎ≦１．０重量
％、Ｐ≦０．２重量％、Ｓ≦０．０２０重量％、Ｓｏ
ｌ．Ａｌ≦０．００４重量％又は０．１重量％≦Ｓｏ
ｌ．Ａｌ≦１．０重量％、Ｎ≦０．００５重量％を含有
する鋼を熱間圧延及び／又は冷間圧延する工程と、 その後、この鋼を７００〜９００℃で焼鈍する工程と、 その後、この鋼を冷圧率３〜１５％で軽冷圧する工程と
を備え、上記軽冷圧する工程後に加熱冷却された後の
０．３Ｏｅにおける透磁率μがμ≧２５０となり、降伏
応力ＹＳがＹＳ≧４０ｋｇｆ／ｍｍ2となることを特徴
とするヒートシュリンクバンドの製造方法。1. C ≦ 0.005% by weight, 2.0% by weight ≦
Si ≦ 4.0% by weight, 0.1% by weight ≦ Mn ≦ 1.0% by weight, P ≦ 0.2% by weight, S ≦ 0.020% by weight, So
l. Al ≦ 0.004% by weight or 0.1% by weight ≦ So
l. Hot rolling and / or cold rolling a steel containing Al ≦ 1.0% by weight and N ≦ 0.005% by weight; thereafter, annealing the steel at 700 to 900 ° C., A step of lightly cooling the steel at a cooling rate of 3 to 15%, wherein the magnetic permeability μ at 0.3 Oe after heating and cooling after the step of lightly cooling is μ ≧ 250, and the yield stress YS is YS ≧ YS. A method for producing a heat shrink band, wherein the heat shrink band is 40 kgf / mm 2 .
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