JPH10200172A - 圧電トランス - Google Patents
圧電トランスInfo
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- JPH10200172A JPH10200172A JP9000540A JP54097A JPH10200172A JP H10200172 A JPH10200172 A JP H10200172A JP 9000540 A JP9000540 A JP 9000540A JP 54097 A JP54097 A JP 54097A JP H10200172 A JPH10200172 A JP H10200172A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 圧電板の表面の応力がほとんど無い振動モー
ドを利用した圧電トランスを提供することである。 【解決手段】 厚さ方向或いは厚さと平行な方向に分極
軸を有する圧電板１１の外周部分を除く領域に厚さ方向
で互いに対向する入力用対向電極２１，２２及び出力用
対向電極３１，３２を形成し、対向電極２１，２２及び
３１，３３の一方を厚さ振動モードのエネルギー閉じ込
め振動モードの励振に使用し他方をこのエネルギー閉じ
込め振動にともなう出力電圧の取出しに使用する。
ドを利用した圧電トランスを提供することである。 【解決手段】 厚さ方向或いは厚さと平行な方向に分極
軸を有する圧電板１１の外周部分を除く領域に厚さ方向
で互いに対向する入力用対向電極２１，２２及び出力用
対向電極３１，３２を形成し、対向電極２１，２２及び
３１，３３の一方を厚さ振動モードのエネルギー閉じ込
め振動モードの励振に使用し他方をこのエネルギー閉じ
込め振動にともなう出力電圧の取出しに使用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、小形の携帯電子機
器やＯＡ機器等に用いられるＤＣ／ＤＣコンバータやＤ
Ｃ／ＡＣインバータに用いられる圧電トランスに関し、
特に小形で信頼性の高い圧電トランスを提供するもので
ある。
器やＯＡ機器等に用いられるＤＣ／ＤＣコンバータやＤ
Ｃ／ＡＣインバータに用いられる圧電トランスに関し、
特に小形で信頼性の高い圧電トランスを提供するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】圧電トランスは圧電振動素子の逆圧電効
果と圧電効果を利用し、電気的入力を先ず機械エネルギ
ーに変換して圧電振動子を機械的に励振し、次にこの機
械振動を再び電気出力に変換することにより、電圧の昇
圧や降圧等の作用を得る電子デバイスであり、従来の電
磁トランスと比較して、巻線が無いと言う特徴を有して
いる。
果と圧電効果を利用し、電気的入力を先ず機械エネルギ
ーに変換して圧電振動子を機械的に励振し、次にこの機
械振動を再び電気出力に変換することにより、電圧の昇
圧や降圧等の作用を得る電子デバイスであり、従来の電
磁トランスと比較して、巻線が無いと言う特徴を有して
いる。
【０００３】図４は、圧電トランスの原理を説明するた
めの構造該略図である。圧電板（圧電セラミック矩形
板）１４の長さ方向の約半分の領域の上下面に対向する
入力用対向電極２７，２８が形成されており、この領域
は厚さ方向に分極処理が施されている。また、圧電板１
４の残りの半分の領域の長さ方向の端面には出力用電極
３７が形成され、この領域は長さ方向に分極されてい
る。図４に示した従来の圧電トランスの電気等価回路は
図５のように表される。図５の回路は更に図６のように
書き換えることができる。図５において、入力端子４
７，４８はそれぞれ電極２７，２８に接続され、出力端
子５７，５８はそれぞれ電極３７，２８に接続されてい
る。図４〜図６において、入力端子４７，４８に圧電板
１４の共振モードの共振周波数にほぼ等しい周波数の交
流電圧を印加すると、圧電板１４は対応する振動モード
で共振する。共振モードとしては、一般に１次（半波
長）或いは２次（１波長）モードが利用される。このと
き等価回路では、直列インダクタンスＬと直列容量Ｃと
２次側の制動容量Ｃｄ２による容量Ｃｄ２″との合成の
容量Ｃ′が共振し、回路に流れる電流が最大となる。こ
のとき合成容量Ｃ′の端子電圧は入力電圧Ｖo のＱｍ倍
となる。ここでＱｍは図６に示す等価回路における共振
の先鋭度を表す品質係数で、下記の（１）式で与えられ
る。
めの構造該略図である。圧電板（圧電セラミック矩形
板）１４の長さ方向の約半分の領域の上下面に対向する
入力用対向電極２７，２８が形成されており、この領域
は厚さ方向に分極処理が施されている。また、圧電板１
４の残りの半分の領域の長さ方向の端面には出力用電極
３７が形成され、この領域は長さ方向に分極されてい
る。図４に示した従来の圧電トランスの電気等価回路は
図５のように表される。図５の回路は更に図６のように
書き換えることができる。図５において、入力端子４
７，４８はそれぞれ電極２７，２８に接続され、出力端
子５７，５８はそれぞれ電極３７，２８に接続されてい
る。図４〜図６において、入力端子４７，４８に圧電板
１４の共振モードの共振周波数にほぼ等しい周波数の交
流電圧を印加すると、圧電板１４は対応する振動モード
で共振する。共振モードとしては、一般に１次（半波
長）或いは２次（１波長）モードが利用される。このと
き等価回路では、直列インダクタンスＬと直列容量Ｃと
２次側の制動容量Ｃｄ２による容量Ｃｄ２″との合成の
容量Ｃ′が共振し、回路に流れる電流が最大となる。こ
のとき合成容量Ｃ′の端子電圧は入力電圧Ｖo のＱｍ倍
となる。ここでＱｍは図６に示す等価回路における共振
の先鋭度を表す品質係数で、下記の（１）式で与えられ
る。
【０００４】 Ｑｍ＝ωｒＬ／Ｒ、ωｒ＝２πｆｒ（ｆｒは共振周波数）…（１） 従って、出力電圧は、この合成容量の端子電圧に発生し
た電圧をＣｄ２″により分圧したものとなる。実際の圧
電トランスでは、負荷抵抗により、実行的なＱｍが変化
する。また、電力の効率を良くするために、入力側の制
動容量Ｃｄ１や出力側の制動容量Ｃｄ２と直列或いは並
列に、共振周波数で共振するようなインダクタを接続す
る。また出力側ではインダクタを接続する代わりに制動
容量Ｃｄ２に対して、下記の（２）式で与えられる負荷
抵抗ＲＬを接続する場合もある。
た電圧をＣｄ２″により分圧したものとなる。実際の圧
電トランスでは、負荷抵抗により、実行的なＱｍが変化
する。また、電力の効率を良くするために、入力側の制
動容量Ｃｄ１や出力側の制動容量Ｃｄ２と直列或いは並
列に、共振周波数で共振するようなインダクタを接続す
る。また出力側ではインダクタを接続する代わりに制動
容量Ｃｄ２に対して、下記の（２）式で与えられる負荷
抵抗ＲＬを接続する場合もある。
【０００５】ＲＬ＝１／（ωｒＣｄ２）…（２） 小形の圧電トランスを構成しようとした場合、圧電材料
をどれだけ大きな振幅で励振できるかどうかが一つの基
準になる。一般に圧電材料に限らず、弾性体を大振幅で
励振した場合、内部損失の増加により発熱を生じたり、
破壊したりし、これが実用上の限界となる。しかし、こ
の振幅限界は材料により大きく異なり、通常の圧電セラ
ミックスが振動速度の値で表して、０．３ｍ／ｓ程度で
あるのに対して、ＬｉＮｂＯ3 等の圧電単結晶では１桁
程度大きい。機械振動子のエネルギーは振動速度の２乗
と体積に比例するため、これらの圧電単結晶を用いて圧
電トランスを形成すると寸法は格段に小さくなることが
期待される。しかし、圧電単結晶を用いて図４に示した
従来の圧電トランスを形成した場合、原理的には体積を
数１０分の１とすることが可能となるが、実際には、振
動速度の上昇と比例して圧電素子に加わる応力も増加す
るため、機械加工時に生じた微小クラック等により期待
する振動速度よりも小さい振動速度で素子が割れてしま
うと言う欠点があった。
をどれだけ大きな振幅で励振できるかどうかが一つの基
準になる。一般に圧電材料に限らず、弾性体を大振幅で
励振した場合、内部損失の増加により発熱を生じたり、
破壊したりし、これが実用上の限界となる。しかし、こ
の振幅限界は材料により大きく異なり、通常の圧電セラ
ミックスが振動速度の値で表して、０．３ｍ／ｓ程度で
あるのに対して、ＬｉＮｂＯ3 等の圧電単結晶では１桁
程度大きい。機械振動子のエネルギーは振動速度の２乗
と体積に比例するため、これらの圧電単結晶を用いて圧
電トランスを形成すると寸法は格段に小さくなることが
期待される。しかし、圧電単結晶を用いて図４に示した
従来の圧電トランスを形成した場合、原理的には体積を
数１０分の１とすることが可能となるが、実際には、振
動速度の上昇と比例して圧電素子に加わる応力も増加す
るため、機械加工時に生じた微小クラック等により期待
する振動速度よりも小さい振動速度で素子が割れてしま
うと言う欠点があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、小形の圧電
トランスを構成するために、圧電体の発熱や破壊を生じ
る振動限界速度の大きな圧電体を用いて、圧電体の表面
の応力がほとんど無い振動モードを利用した圧電トラン
スを提供するものである。
トランスを構成するために、圧電体の発熱や破壊を生じ
る振動限界速度の大きな圧電体を用いて、圧電体の表面
の応力がほとんど無い振動モードを利用した圧電トラン
スを提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、厚さ方
向或いは厚さ方向と直交する方向に分極軸を有する圧電
板の外周部分を除く領域の少なくとも一部分に前記圧電
板の厚さ方向で互いに対向する２対の電極を形成し、該
２対の対向する電極の一方を厚さ振動モードのエネルギ
ー閉じ込め振動モードの励振に使用し、他方をエネルギ
ー閉じ込め振動に伴なう出力電圧の取出しに使用するこ
とを特徴とする圧電トランスが得られる。
向或いは厚さ方向と直交する方向に分極軸を有する圧電
板の外周部分を除く領域の少なくとも一部分に前記圧電
板の厚さ方向で互いに対向する２対の電極を形成し、該
２対の対向する電極の一方を厚さ振動モードのエネルギ
ー閉じ込め振動モードの励振に使用し、他方をエネルギ
ー閉じ込め振動に伴なう出力電圧の取出しに使用するこ
とを特徴とする圧電トランスが得られる。
【０００８】また、本発明によれば、前記圧電板の厚さ
方向一端面に形成された二つの電極を前記圧電板上で接
続して共通電極としたことを特徴とする圧電トランスが
得られる。
方向一端面に形成された二つの電極を前記圧電板上で接
続して共通電極としたことを特徴とする圧電トランスが
得られる。
【０００９】また、本発明によれば、前記圧電板にコイ
ル状の薄膜導体と磁性体薄膜を積層して少なくとも１個
以上のインダクタを形成し、該インダクタを前記２対の
電極の内の少なくとも一方の対の電極と並列或いは直列
に接続したことを特徴とする圧電トランスが得られる。
ル状の薄膜導体と磁性体薄膜を積層して少なくとも１個
以上のインダクタを形成し、該インダクタを前記２対の
電極の内の少なくとも一方の対の電極と並列或いは直列
に接続したことを特徴とする圧電トランスが得られる。
【００１０】更に、本発明によれば、前記積層して形成
したインダクタのインダクタンスの値とそれぞれ並列或
いは直列に接続された電極対の静電容量との並列或いは
直列の共振周波数の値を前記圧電板の厚さ振動モードの
エネルギー閉じ込め振動モードの共振周波数にほぼ等し
くしたことを特徴とする圧電トランスが得られる。
したインダクタのインダクタンスの値とそれぞれ並列或
いは直列に接続された電極対の静電容量との並列或いは
直列の共振周波数の値を前記圧電板の厚さ振動モードの
エネルギー閉じ込め振動モードの共振周波数にほぼ等し
くしたことを特徴とする圧電トランスが得られる。
【００１１】
【発明の実施の形態】図１に本発明の第１の実施形態に
よる圧電トランスの構造を示す。厚さ方向に分極軸を有
する圧電板１１の中央部分に、その厚さ方向で互いに対
向する入力用対向電極２１，２２及び出力用対向電極３
１，３２を形成し、入力用対向電極２１，２２にそれぞ
れ入力用引出し端子４１，４２を連設し（これらの端子
は厚さ方向で対向しないように成っている）、出力用対
向電極３１，３２にそれぞれ出力用引出し端子５１，５
２を連設してある（これらの端子も厚さ方向で対向しな
いように成っている）。そして、端子４１，４２を通じ
て、対向電極２１，２２間に、圧電板１１の厚み縦振動
モードのエネルギー閉じ込め振動の共振周波数にほぼ等
しい交流電圧を印加すると、この対向電極２１，２２の
近傍に厚み縦振動モードのエネルギー閉じ込め振動が励
振される。このとき、もう一方の対向電極３１，３２間
には圧電効果により出力電圧が発生する。図１に示した
圧電トランスの等価回路は図５及び図６に示した等価回
路と全く同じに表すことができる。
よる圧電トランスの構造を示す。厚さ方向に分極軸を有
する圧電板１１の中央部分に、その厚さ方向で互いに対
向する入力用対向電極２１，２２及び出力用対向電極３
１，３２を形成し、入力用対向電極２１，２２にそれぞ
れ入力用引出し端子４１，４２を連設し（これらの端子
は厚さ方向で対向しないように成っている）、出力用対
向電極３１，３２にそれぞれ出力用引出し端子５１，５
２を連設してある（これらの端子も厚さ方向で対向しな
いように成っている）。そして、端子４１，４２を通じ
て、対向電極２１，２２間に、圧電板１１の厚み縦振動
モードのエネルギー閉じ込め振動の共振周波数にほぼ等
しい交流電圧を印加すると、この対向電極２１，２２の
近傍に厚み縦振動モードのエネルギー閉じ込め振動が励
振される。このとき、もう一方の対向電極３１，３２間
には圧電効果により出力電圧が発生する。図１に示した
圧電トランスの等価回路は図５及び図６に示した等価回
路と全く同じに表すことができる。
【００１２】図２に本発明の第２の実施形態による圧電
トランスの構造を示す。厚さと平行な方向に分極軸を有
する圧電板１２の中央部分に、その厚さ方向で互いに対
向する入力用対向電極２３，２４及び出力用対向電極３
３，３４を形成し、入力用対向電極２３，２４にそれぞ
れ入力用引出し端子４３，４４を連設し（これらの端子
は厚さ方向で対向しないように成っている）、出力用対
向電極３３，３４にそれぞれ出力用引出し端子５３，５
４を連設してある（これらの端子も厚さ方向で対向しな
いように成っている）。そして、端子４３，４４を通じ
て、対向電極２３，２４間に、圧電板１２の厚みすべり
振動モードのエネルギー閉じ込め振動の共振周波数にほ
ぼ等しい交流電圧を印加すると、この対向電極２３，２
４の近傍に厚みすべり振動モードのエネルギー閉じ込め
振動が励振される。このとき、もう一方の対向電極３
３，３４間には圧電効果により出力電圧が発生する。図
２に示した圧電トランスの等価回路も同様に図５及び図
６に示した等価回路と全く同じに表すことができる。
トランスの構造を示す。厚さと平行な方向に分極軸を有
する圧電板１２の中央部分に、その厚さ方向で互いに対
向する入力用対向電極２３，２４及び出力用対向電極３
３，３４を形成し、入力用対向電極２３，２４にそれぞ
れ入力用引出し端子４３，４４を連設し（これらの端子
は厚さ方向で対向しないように成っている）、出力用対
向電極３３，３４にそれぞれ出力用引出し端子５３，５
４を連設してある（これらの端子も厚さ方向で対向しな
いように成っている）。そして、端子４３，４４を通じ
て、対向電極２３，２４間に、圧電板１２の厚みすべり
振動モードのエネルギー閉じ込め振動の共振周波数にほ
ぼ等しい交流電圧を印加すると、この対向電極２３，２
４の近傍に厚みすべり振動モードのエネルギー閉じ込め
振動が励振される。このとき、もう一方の対向電極３
３，３４間には圧電効果により出力電圧が発生する。図
２に示した圧電トランスの等価回路も同様に図５及び図
６に示した等価回路と全く同じに表すことができる。
【００１３】図１及び図２に示した実施形態において、
それぞれ電極２２と電極３２或いは電極２４と電極３４
を接続して３端子型の圧電トランスを構成することがで
きる。この接続は、厚み振動モードのエネルギー閉じ込
め振動が励振されている領域以外の圧電板上で行えるた
め、この接続を行う導体パターンは、２対の対向電極、
並びに入力用及び出力用の引出し端子を形成する際に同
時に形成することができる。
それぞれ電極２２と電極３２或いは電極２４と電極３４
を接続して３端子型の圧電トランスを構成することがで
きる。この接続は、厚み振動モードのエネルギー閉じ込
め振動が励振されている領域以外の圧電板上で行えるた
め、この接続を行う導体パターンは、２対の対向電極、
並びに入力用及び出力用の引出し端子を形成する際に同
時に形成することができる。
【００１４】図３に本発明の第３の実施形態による圧電
トランスの構造を示す。図３に示すように、圧電板１３
の一方の面にコイル状の薄膜導体と磁性体薄膜を積層し
てインダクタ６が形成されており、更にこのインダクタ
６は入力用対向電極２５，２６と並列に接続されてい
る。このときインダクタンスの値Ｌ１を前記圧電トラン
スの入力側の制動容量Ｃｄ１と共振周波数ｆｒに対して
下記の（３）式で与えられる値に選定すると、実効的に
制動容量Ｃｄ１がキャンセルされて入力電源から見たイ
ンピーダンスが純抵抗となるため、効率良い駆動が可能
となる。
トランスの構造を示す。図３に示すように、圧電板１３
の一方の面にコイル状の薄膜導体と磁性体薄膜を積層し
てインダクタ６が形成されており、更にこのインダクタ
６は入力用対向電極２５，２６と並列に接続されてい
る。このときインダクタンスの値Ｌ１を前記圧電トラン
スの入力側の制動容量Ｃｄ１と共振周波数ｆｒに対して
下記の（３）式で与えられる値に選定すると、実効的に
制動容量Ｃｄ１がキャンセルされて入力電源から見たイ
ンピーダンスが純抵抗となるため、効率良い駆動が可能
となる。
【００１５】 Ｌ１＝１／（４・π2 ・ｆｒ2 Ｃｄ１）…（３） 図面には示さなかったが、入力側に上記（３）式で与え
られるインダクタを直列に接続することによって、制動
容量のキャンセルと入力電圧の実効的な昇圧の作用を持
たせることができる。
られるインダクタを直列に接続することによって、制動
容量のキャンセルと入力電圧の実効的な昇圧の作用を持
たせることができる。
【００１６】更に、出力側の対向電極対と並列に下記の
（４）式で与えられるインダクタンス値を有するインダ
クタＬ２を接続することにより付加抵抗とのマッチング
の条件がほとんど無くなる。
（４）式で与えられるインダクタンス値を有するインダ
クタＬ２を接続することにより付加抵抗とのマッチング
の条件がほとんど無くなる。
【００１７】 Ｌ２＝１／（４・π2 ・ｆｒ2 Ｃｄ２）…（４） 更に、出力側に上記（４）式で与えられるインダクタを
直列に接続することによって、付加抵抗とのマッチング
の条件がほとんど無くなる。
直列に接続することによって、付加抵抗とのマッチング
の条件がほとんど無くなる。
【００１８】図３に示したインダクタの形成は通常の薄
膜形成技術により導体と磁性体を複数層積層して構成す
ることができる。
膜形成技術により導体と磁性体を複数層積層して構成す
ることができる。
【００１９】各実施形態に示した厚さモードのエネルギ
ー閉じ込め振動モードを利用した圧電トランスにおいて
は、圧電板の上下面は振動振幅が最大で応力はゼロとな
り、厚さ方向の中心の位置が応力最大となること、更
に、エネルギー閉じ込め振動モードの振動は、圧電板の
中央部に形成された対向する入力用及び出力用電極部だ
けで生ずるため、振動子を最大振動振幅限界以内で励振
した場合、もし圧電板の表面や端面に機械加工による微
小クラックが生じていても、振動板が割れることは無
い。
ー閉じ込め振動モードを利用した圧電トランスにおいて
は、圧電板の上下面は振動振幅が最大で応力はゼロとな
り、厚さ方向の中心の位置が応力最大となること、更
に、エネルギー閉じ込め振動モードの振動は、圧電板の
中央部に形成された対向する入力用及び出力用電極部だ
けで生ずるため、振動子を最大振動振幅限界以内で励振
した場合、もし圧電板の表面や端面に機械加工による微
小クラックが生じていても、振動板が割れることは無
い。
【００２０】また、入力側或いは出力側の制動容量と整
合するためのインダクタを同一基板上に形成しているた
め、小形で効率の良い圧電トランスを得ることができ
る。
合するためのインダクタを同一基板上に形成しているた
め、小形で効率の良い圧電トランスを得ることができ
る。
【００２１】
【発明の効果】以上に示したように、本発明によれば、
圧電体の機械加工面の振動応力がほとんどゼロとなる厚
さモードのエネルギー閉じ込め振動モードを利用してい
るため、圧電体の持っている最大振動速度限界に近い振
動振幅で励振しても、表面の微小クラックによる振動子
の破壊の心配が無く、小形で、効率の良い圧電トランス
を得ることができる。
圧電体の機械加工面の振動応力がほとんどゼロとなる厚
さモードのエネルギー閉じ込め振動モードを利用してい
るため、圧電体の持っている最大振動速度限界に近い振
動振幅で励振しても、表面の微小クラックによる振動子
の破壊の心配が無く、小形で、効率の良い圧電トランス
を得ることができる。
【図１】本発明の第１の実施形態による圧電トランスの
斜視図である。
斜視図である。
【図２】本発明の第２の実施形態による圧電トランスの
斜視図である。
斜視図である。
【図３】本発明の第３の実施形態による圧電トランスの
斜視図である。
斜視図である。
【図４】従来の圧電トランスの一例の斜視図である。
【図５】図４に示す圧電トランスの機械振動系を含めた
等価回路図である。
等価回路図である。
【図６】図４に示す圧電トランスの入力側から見た電気
的等価回路図である。
的等価回路図である。
６ インダクタ １１ 圧電板 １２ 圧電板 １３ 圧電板 ２１ 入力用対向電極 ２２ 入力用対向電極 ２３ 入力用対向電極 ２４ 入力用対向電極 ２５ 入力用対向電極 ２６ 入力用対向電極 ３１ 出力用対向電極 ３２ 出力用対向電極 ３３ 出力用対向電極 ３４ 出力用対向電極 ３５ 出力用対向電極 ３６ 出力用対向電極 ４１ 入力用引出し端子 ４２ 入力用引出し端子 ４３ 入力用引出し端子 ４４ 入力用引出し端子 ４５ 入力用引出し端子 ４６ 入力用引出し端子 ５１ 出力用引出し端子 ５２ 出力用引出し端子 ５３ 出力用引出し端子 ５４ 出力用引出し端子 ５５ 出力用引出し端子 ５６ 出力用引出し端子
Claims (4)
- 【請求項１】 厚さ方向或いは厚さ方向と直交する方向
に分極軸を有する圧電板の外周部分を除く領域の少なく
とも一部分に前記圧電板の厚さ方向で互いに対向する２
対の電極を形成し、該２対の対向する電極の一方を厚さ
振動モードのエネルギー閉じ込め振動モードの励振に使
用し、他方をエネルギー閉じ込め振動に伴なう出力電圧
の取出しに使用することを特徴とする圧電トランス。 - 【請求項２】 前記圧電板の厚さ方向一端面に形成され
た二つの電極を前記圧電板上で接続して共通電極とした
ことを特徴とする請求項１記載の圧電トランス。 - 【請求項３】 前記圧電板にコイル状の薄膜導体と磁性
体薄膜を積層して少なくとも１個以上のインダクタを形
成し、該インダクタを前記２対の電極の内の少なくとも
一方の対の電極と並列或いは直列に接続したことを特徴
とする請求項１又は２記載の圧電トランス。 - 【請求項４】 前記積層して形成したインダクタのイン
ダクタンスの値とそれぞれ並列或いは直列に接続された
電極対の静電容量との並列或いは直列の共振周波数の値
を前記圧電板の厚さ振動モードのエネルギー閉じ込め振
動モードの共振周波数にほぼ等しくしたことを特徴とす
る請求項３記載の圧電トランス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9000540A JPH10200172A (ja) | 1997-01-07 | 1997-01-07 | 圧電トランス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9000540A JPH10200172A (ja) | 1997-01-07 | 1997-01-07 | 圧電トランス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10200172A true JPH10200172A (ja) | 1998-07-31 |
Family
ID=11476585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9000540A Withdrawn JPH10200172A (ja) | 1997-01-07 | 1997-01-07 | 圧電トランス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10200172A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008181966A (ja) * | 2007-01-23 | 2008-08-07 | Sumida Corporation | 圧電トランス及び圧電トランスを用いた電源回路 |
| JP2008198847A (ja) * | 2007-02-14 | 2008-08-28 | Sumida Corporation | 圧電トランス及び電源装置 |
| JP2010203932A (ja) * | 2009-03-04 | 2010-09-16 | Epson Toyocom Corp | 物理量センサーおよび物理量測定装置 |
-
1997
- 1997-01-07 JP JP9000540A patent/JPH10200172A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008181966A (ja) * | 2007-01-23 | 2008-08-07 | Sumida Corporation | 圧電トランス及び圧電トランスを用いた電源回路 |
| JP2008198847A (ja) * | 2007-02-14 | 2008-08-28 | Sumida Corporation | 圧電トランス及び電源装置 |
| JP2010203932A (ja) * | 2009-03-04 | 2010-09-16 | Epson Toyocom Corp | 物理量センサーおよび物理量測定装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040406 |