JPH1017998A - 打ち抜き性良好な電子銃部品用Fe−Ni系合金素材及びその製造方法並びに加工部品 - Google Patents
打ち抜き性良好な電子銃部品用Fe−Ni系合金素材及びその製造方法並びに加工部品Info
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- JPH1017998A JPH1017998A JP18991396A JP18991396A JPH1017998A JP H1017998 A JPH1017998 A JP H1017998A JP 18991396 A JP18991396 A JP 18991396A JP 18991396 A JP18991396 A JP 18991396A JP H1017998 A JPH1017998 A JP H1017998A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プレス打ち抜き加工時の加工精度が高く、打
ち抜き性良好な電子銃部品用Fe−Ni系合金素材並び
に加工部品の提供。 【解決手段】 面心立方構造を有し、重量パーセントで
Ni30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物からな
るFe−Ni系合金素材において、圧延面の{100}
結晶面の集合度が80%以下であることを特徴とする。
最終加工度70%以下の最終圧延を行う。プレス打ち抜
き加工時の加工精度が高く、真円度98%以上のプレス
打ち抜き孔を有する加工部品を製造することができる。
ち抜き性良好な電子銃部品用Fe−Ni系合金素材並び
に加工部品の提供。 【解決手段】 面心立方構造を有し、重量パーセントで
Ni30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物からな
るFe−Ni系合金素材において、圧延面の{100}
結晶面の集合度が80%以下であることを特徴とする。
最終加工度70%以下の最終圧延を行う。プレス打ち抜
き加工時の加工精度が高く、真円度98%以上のプレス
打ち抜き孔を有する加工部品を製造することができる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、電子銃部品に使用
されるFe−Ni系合金素材において、プレス打ち抜き
加工時の加工精度が高く、打ち抜き性良好なFe−Ni
系合金素材及びその製造方法並びに電子銃プレス打ち抜
き加工部品に関する。
されるFe−Ni系合金素材において、プレス打ち抜き
加工時の加工精度が高く、打ち抜き性良好なFe−Ni
系合金素材及びその製造方法並びに電子銃プレス打ち抜
き加工部品に関する。
【0002】
【従来の技術】図1は、公知のシャドウマスク型カラー
ブラウン管の断面図であって、パネル1に赤、緑、青の
3原色を発光する蛍光膜2が塗布されており、一方ネッ
ク部には電子ビーム3を発射する電子銃4が備えられて
いる。電子ビーム3は偏向ヨーク5により偏向走査され
る。6はシャドウマスク、そして7は磁気シールドであ
る。
ブラウン管の断面図であって、パネル1に赤、緑、青の
3原色を発光する蛍光膜2が塗布されており、一方ネッ
ク部には電子ビーム3を発射する電子銃4が備えられて
いる。電子ビーム3は偏向ヨーク5により偏向走査され
る。6はシャドウマスク、そして7は磁気シールドであ
る。
【0003】図2(a)及び(b)は、電子銃4に装備
される打ち抜き加工部品の一例としての電極10を示す
斜視図及び断面図である。電極10は電子銃の陰極から
放出された熱電子を加速させる役目を成す。電極10に
はそれぞれ赤、緑及び青発色用ビームを通過させる微小
孔10a、10b及び10cをコイニングとプレス打ち
抜き加工により形成している。
される打ち抜き加工部品の一例としての電極10を示す
斜視図及び断面図である。電極10は電子銃の陰極から
放出された熱電子を加速させる役目を成す。電極10に
はそれぞれ赤、緑及び青発色用ビームを通過させる微小
孔10a、10b及び10cをコイニングとプレス打ち
抜き加工により形成している。
【0004】一般に、TV受像管等に用いられる電子銃
は、板厚0.05〜0.5mm程度の非磁性ステンレス
鋼であるFe−Cr−Ni系合金を上述のようにコイニ
ングを経てあるいは経ずにプレス打ち抜き加工すること
により完成させる。
は、板厚0.05〜0.5mm程度の非磁性ステンレス
鋼であるFe−Cr−Ni系合金を上述のようにコイニ
ングを経てあるいは経ずにプレス打ち抜き加工すること
により完成させる。
【0005】しかし最近は、電子銃の陰極から放出され
た熱電子を加速させる電極10には、非磁性の指標であ
る透磁率が1に近いことよりもむしろ、ガラス封着を行
うこと、あるいは使用時の熱膨張による色ズレの防止を
行うために、封着ガラスと熱膨張係数が近似しているこ
と、あるいは熱膨張係数が低いことが重視されるように
なっている。
た熱電子を加速させる電極10には、非磁性の指標であ
る透磁率が1に近いことよりもむしろ、ガラス封着を行
うこと、あるいは使用時の熱膨張による色ズレの防止を
行うために、封着ガラスと熱膨張係数が近似しているこ
と、あるいは熱膨張係数が低いことが重視されるように
なっている。
【0006】そこで、低熱膨張特性を持つFe−Ni系
合金素材、特にFe−42%Ni合金(42合金)が電
子銃部品用材料として用いられはじめた。しかし、近年
のブラウン管の大画面、高品質化に伴い、電子銃部品に
プレス打ち抜き加工によって開ける孔径が板厚と同等ま
たはそれ以下と微細になる中で、プレス打ち抜き孔の寸
法精度、主に孔の真円度に対する要求は非常に厳しくな
り、従来のFe−Ni系合金素材の真円度では十分に対
応できなくなってきている。
合金素材、特にFe−42%Ni合金(42合金)が電
子銃部品用材料として用いられはじめた。しかし、近年
のブラウン管の大画面、高品質化に伴い、電子銃部品に
プレス打ち抜き加工によって開ける孔径が板厚と同等ま
たはそれ以下と微細になる中で、プレス打ち抜き孔の寸
法精度、主に孔の真円度に対する要求は非常に厳しくな
り、従来のFe−Ni系合金素材の真円度では十分に対
応できなくなってきている。
【0007】また、従来のFe−Ni系合金素材におい
て材料の異方性が高い場合、プレス打ち抜き孔の孔径に
も異方性が生じ、圧延方向と45度方向の孔径が平行及
び直角方向の孔径に比べ小さくなり、その結果孔に真円
度が悪くなる。プレス打ち抜き孔の真円度が低いと、安
定した品質と高精度、高温、高電圧に対する耐久性を必
要とする電子銃部品の部品特性に悪影響が生じ、最悪の
場合、電子線の透過を妨げ、ブラウン管の色ズレ、色ム
ラといった問題を引き起こす。
て材料の異方性が高い場合、プレス打ち抜き孔の孔径に
も異方性が生じ、圧延方向と45度方向の孔径が平行及
び直角方向の孔径に比べ小さくなり、その結果孔に真円
度が悪くなる。プレス打ち抜き孔の真円度が低いと、安
定した品質と高精度、高温、高電圧に対する耐久性を必
要とする電子銃部品の部品特性に悪影響が生じ、最悪の
場合、電子線の透過を妨げ、ブラウン管の色ズレ、色ム
ラといった問題を引き起こす。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の問題点を解消し、電子銃部品にプレス打ち抜き加工
によって穿孔する孔の真円度を向上させ、打ち抜き加工
精度を高めた電子銃部品用Fe−Ni系合金素材並びに
加工部品を製造しうる技術を確立することを課題とする
ものである。
術の問題点を解消し、電子銃部品にプレス打ち抜き加工
によって穿孔する孔の真円度を向上させ、打ち抜き加工
精度を高めた電子銃部品用Fe−Ni系合金素材並びに
加工部品を製造しうる技術を確立することを課題とする
ものである。
【0009】
【課題を解決するための手段】かかる問題に対処すべく
研究を重ねた結果、面心立方構造を有するFe−Ni系
合金素材において、圧延面の{100}結晶面の集合度
を80%以下に制御することによって、電子銃部品にプ
レス打ち抜き加工によってあけられる孔の真円度が98
%以上となり、打ち抜き加工精度を高められることが判
明した。この知見に基づいて、本発明は、(1)面心立
方構造を有し、圧延面の{100}結晶面の集合度が8
0%以下であり、重量パーセントで、Ni:30〜55
%、残部Fe及び不可避的不純物からなる打ち抜き性良
好な、電子銃部品用Fe−Ni系合金素材、及び(2)
面心立方構造を有し、重量パーセントでNi:30〜5
5%、残部Fe及び不可避的不純物からなるFe−Ni
系合金材に冷間圧延と焼鈍を繰り返し、最終加工度70
%以下の最終圧延をして所定の板厚に加工し、その後再
結晶焼鈍して圧延面の{100}結晶面の集合度が80
%以下であるプレス打ち抜き用素材に仕上げることを特
徴とする電子銃部品用Fe−Ni系合金素材の製造方
法、並びに(3)面心立方構造を有し、圧延面の{10
0}結晶面の集合度が80%以下であり、重量パーセン
トでNi:30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物
からなるFe−Ni系合金素材から成る電子銃プレス打
ち抜き加工部品を提供する。本発明の電子銃プレス打ち
抜き加工部品は、真円度が80%以上であるプレス打ち
抜き孔を有するものとすることができる。
研究を重ねた結果、面心立方構造を有するFe−Ni系
合金素材において、圧延面の{100}結晶面の集合度
を80%以下に制御することによって、電子銃部品にプ
レス打ち抜き加工によってあけられる孔の真円度が98
%以上となり、打ち抜き加工精度を高められることが判
明した。この知見に基づいて、本発明は、(1)面心立
方構造を有し、圧延面の{100}結晶面の集合度が8
0%以下であり、重量パーセントで、Ni:30〜55
%、残部Fe及び不可避的不純物からなる打ち抜き性良
好な、電子銃部品用Fe−Ni系合金素材、及び(2)
面心立方構造を有し、重量パーセントでNi:30〜5
5%、残部Fe及び不可避的不純物からなるFe−Ni
系合金材に冷間圧延と焼鈍を繰り返し、最終加工度70
%以下の最終圧延をして所定の板厚に加工し、その後再
結晶焼鈍して圧延面の{100}結晶面の集合度が80
%以下であるプレス打ち抜き用素材に仕上げることを特
徴とする電子銃部品用Fe−Ni系合金素材の製造方
法、並びに(3)面心立方構造を有し、圧延面の{10
0}結晶面の集合度が80%以下であり、重量パーセン
トでNi:30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物
からなるFe−Ni系合金素材から成る電子銃プレス打
ち抜き加工部品を提供する。本発明の電子銃プレス打ち
抜き加工部品は、真円度が80%以上であるプレス打ち
抜き孔を有するものとすることができる。
【0010】
【発明の実施の形態】本発明の電子銃部品用Fe−Ni
系合金素材は、面心立方構造を有し、圧延面の{10
0}結晶面の集合度が80%以下であり、重量パーセン
トでNi:30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物
からなる。
系合金素材は、面心立方構造を有し、圧延面の{10
0}結晶面の集合度が80%以下であり、重量パーセン
トでNi:30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物
からなる。
【0011】本発明の最大の特徴は、圧延面の{10
0}結晶面の集合度を80%以下に制御することであ
る。重量パーセントでNi:30〜55%、残部Fe及
び不可避的不純物からなるFe−Ni系合金は面心立方
構造を有する。面心立方構造を有するFe−Ni系合金
素材の主な結晶面は{100}、{110}、{11
1}及び{311}であるが、冷間圧延及び焼鈍により
所定の厚さに仕上げられる電子銃用Fe−Ni系合金素
材の結晶方位は、圧延時の加工度を大きくとると、{1
10}結晶面が表面に配向し、その後十分な再結晶焼鈍
を行うと{100}結晶面が配向する。この{100}
結晶面が圧延面に配向する割合(集合度)が高くなる
と、圧延面の結晶方位に異方性が生じ、打ち抜き過程で
の材料の変形にも異方性が生じるため、打ち抜き孔の真
円度が低下すると考えられる。そこで、冷間圧延時の加
工度と焼鈍条件を適当に変化させ、{100}結晶面の
集合度を低くしてみたところ、集合度を80%以下に制
御することによって、電子銃部品にプレス打ち抜き加工
によってあけられる孔の真円度が98%以上となり、打
ち抜き加工精度を高められることが判明したものであ
る。
0}結晶面の集合度を80%以下に制御することであ
る。重量パーセントでNi:30〜55%、残部Fe及
び不可避的不純物からなるFe−Ni系合金は面心立方
構造を有する。面心立方構造を有するFe−Ni系合金
素材の主な結晶面は{100}、{110}、{11
1}及び{311}であるが、冷間圧延及び焼鈍により
所定の厚さに仕上げられる電子銃用Fe−Ni系合金素
材の結晶方位は、圧延時の加工度を大きくとると、{1
10}結晶面が表面に配向し、その後十分な再結晶焼鈍
を行うと{100}結晶面が配向する。この{100}
結晶面が圧延面に配向する割合(集合度)が高くなる
と、圧延面の結晶方位に異方性が生じ、打ち抜き過程で
の材料の変形にも異方性が生じるため、打ち抜き孔の真
円度が低下すると考えられる。そこで、冷間圧延時の加
工度と焼鈍条件を適当に変化させ、{100}結晶面の
集合度を低くしてみたところ、集合度を80%以下に制
御することによって、電子銃部品にプレス打ち抜き加工
によってあけられる孔の真円度が98%以上となり、打
ち抜き加工精度を高められることが判明したものであ
る。
【0012】本発明においては、結晶面の集合度及び孔
の真円度は以下の式によって定義される: (結晶面の集合度) a[hkl] =I[hkl]/(I[100]+I[110]+I[111]+I[311])×100 a[hkl]:各結晶面の集合度(%) I[hkl]:各結晶面のX線回折強度 I[100]:{100}面のX線回折強度 I[110]:{110}面のX線回折強度 I[111]:{111}面のX線回折強度 I[311]:{311}面のX線回折強度 (孔の真円度) △R=(R45×2)/(R0 +R90)×100 △R:打ち抜き孔の真円度 R45:圧延方向と45度方向の孔径 R0 :圧延方向と平行方向の孔径 R90:圧延方向と直角方向の孔径
の真円度は以下の式によって定義される: (結晶面の集合度) a[hkl] =I[hkl]/(I[100]+I[110]+I[111]+I[311])×100 a[hkl]:各結晶面の集合度(%) I[hkl]:各結晶面のX線回折強度 I[100]:{100}面のX線回折強度 I[110]:{110}面のX線回折強度 I[111]:{111}面のX線回折強度 I[311]:{311}面のX線回折強度 (孔の真円度) △R=(R45×2)/(R0 +R90)×100 △R:打ち抜き孔の真円度 R45:圧延方向と45度方向の孔径 R0 :圧延方向と平行方向の孔径 R90:圧延方向と直角方向の孔径
【0013】材料の冷間圧延と焼鈍を繰り返した後の最
終加工度は圧延面の集合度を決定する最も重要な要因で
あり、70%より高くすると、最終焼鈍後に圧延面の
{100}結晶面の集合度が80%以上となってしま
い、本発明の効果が得られないので、最終加工度は70
%以下とした。また、NiはFe−Ni系合金素材の熱
膨張特性を決定する重要な元素であり、30%未満では
あるいは55%を越えると熱膨張係数が大きくなりすぎ
好ましくない。よって、Niの成分範囲を30〜55%
とする必要がある。
終加工度は圧延面の集合度を決定する最も重要な要因で
あり、70%より高くすると、最終焼鈍後に圧延面の
{100}結晶面の集合度が80%以上となってしま
い、本発明の効果が得られないので、最終加工度は70
%以下とした。また、NiはFe−Ni系合金素材の熱
膨張特性を決定する重要な元素であり、30%未満では
あるいは55%を越えると熱膨張係数が大きくなりすぎ
好ましくない。よって、Niの成分範囲を30〜55%
とする必要がある。
【0014】本発明の電子銃部品用Fe−Ni系合金素
材は、例えば下記のようにして製造される。まず上述し
たNi量となるよう溶製したインゴットを均質化焼鈍
後、熱間鍛造または圧延を施し、{100}結晶面の集
合度が80%以下となるような条件の下で冷間圧延と焼
鈍を繰り返し、最終加工度70%以下の最終圧延をして
所定の板厚に加工し、その後再結晶焼鈍して板厚0.0
5〜0.5mm程度のプレス打ち抜き用素材に仕上げら
れる。電子銃部品は、素材をコイニングを経てあるいは
経ずにプレス打ち抜き加工することにより完成させる。
材は、例えば下記のようにして製造される。まず上述し
たNi量となるよう溶製したインゴットを均質化焼鈍
後、熱間鍛造または圧延を施し、{100}結晶面の集
合度が80%以下となるような条件の下で冷間圧延と焼
鈍を繰り返し、最終加工度70%以下の最終圧延をして
所定の板厚に加工し、その後再結晶焼鈍して板厚0.0
5〜0.5mm程度のプレス打ち抜き用素材に仕上げら
れる。電子銃部品は、素材をコイニングを経てあるいは
経ずにプレス打ち抜き加工することにより完成させる。
【0015】
(実施例及び比較例)Fe−42重量%Niを主成分と
するFe−Ni系合金を真空度が10-5〜10-1Torrの
範囲の誘導型真空溶解炉により約6kgのインゴットに
溶製した。原料としては、高純度電解鉄、電解ニッケ
ル、電解マンガン等を用いた。インゴットは、均質化焼
鈍後1200℃で熱間圧延し4mmの厚さの板に加工し
た後、冷間圧延と焼鈍を繰り返して板厚0.4mmと
し、真空中にて750℃で1時間焼鈍した素材を供試材
とした。なお、供試材の{100}結晶面の集合度を変
化させるために、冷間圧延時の加工度及び焼鈍条件は適
宜変化させた。次に、これらの素材の打ち抜き孔の真円
度を測定するために直径0.4mmφの孔を30トン・
クランクプレスによりそれぞれ10個開け、それぞれの
孔径を圧延方向と45度、平行及び直角方向で測定し
た。表1に本発明例及び比較例のNi量、各結晶面の集
合度及び孔の真円度の測定結果を示す。
するFe−Ni系合金を真空度が10-5〜10-1Torrの
範囲の誘導型真空溶解炉により約6kgのインゴットに
溶製した。原料としては、高純度電解鉄、電解ニッケ
ル、電解マンガン等を用いた。インゴットは、均質化焼
鈍後1200℃で熱間圧延し4mmの厚さの板に加工し
た後、冷間圧延と焼鈍を繰り返して板厚0.4mmと
し、真空中にて750℃で1時間焼鈍した素材を供試材
とした。なお、供試材の{100}結晶面の集合度を変
化させるために、冷間圧延時の加工度及び焼鈍条件は適
宜変化させた。次に、これらの素材の打ち抜き孔の真円
度を測定するために直径0.4mmφの孔を30トン・
クランクプレスによりそれぞれ10個開け、それぞれの
孔径を圧延方向と45度、平行及び直角方向で測定し
た。表1に本発明例及び比較例のNi量、各結晶面の集
合度及び孔の真円度の測定結果を示す。
【0016】
【表1】
【0017】表1より明らかなように、{100}結晶
面の集合度が低くなるにつれて打ち抜き孔の真円度が高
くなり、{100}結晶面の集合度が80%以下の本発
明例は、いずれも比較例に比べ打ち抜き加工時の加工精
度が向上し、良好な打ち抜き性が得られている。こうし
て、本発明により電子銃部品用Fe−Ni系合金素材の
打ち抜き孔の真円度を98%以上、最大で99.7%ま
でにもすることが可能となる。
面の集合度が低くなるにつれて打ち抜き孔の真円度が高
くなり、{100}結晶面の集合度が80%以下の本発
明例は、いずれも比較例に比べ打ち抜き加工時の加工精
度が向上し、良好な打ち抜き性が得られている。こうし
て、本発明により電子銃部品用Fe−Ni系合金素材の
打ち抜き孔の真円度を98%以上、最大で99.7%ま
でにもすることが可能となる。
【0018】
【発明の効果】以上のように、プレス打ち抜き性を著し
く改善した本発明の電子銃部品用Fe−Ni系合金素材
によれば、電子銃部品の加工精度を高め、近年のブラウ
ン管の大型化、高品質化に対応できる優れた電子銃部品
を得ることができる。
く改善した本発明の電子銃部品用Fe−Ni系合金素材
によれば、電子銃部品の加工精度を高め、近年のブラウ
ン管の大型化、高品質化に対応できる優れた電子銃部品
を得ることができる。
【図1】シャドウマスクブラウン管の断面図である。
【図2】電子銃打ち抜き加工部品の一例を示す斜視図で
ある。
ある。
1 パネル 2 蛍光膜 3 電子ビー 4 電子銃 5 偏向ヨーク 6 シャドウマスク 7 磁気シールド 10 打ち抜き加工部品(電極) 10a、10b、10c 微小孔
Claims (4)
- 【請求項1】 面心立方構造を有し、圧延面の{10
0}結晶面の集合度が80%以下であり、重量パーセン
トで、Ni:30〜55%、残部Fe及び不可避的不純
物からなる打ち抜き性良好な、電子銃部品用Fe−Ni
系合金素材。 - 【請求項2】 面心立方構造を有し、重量パーセントで
Ni:30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物から
なるFe−Ni系合金材に冷間圧延と焼鈍を繰り返し、
最終加工度70%以下の最終圧延をして所定の板厚に加
工し、その後再結晶焼鈍して圧延面の{100}結晶面
の集合度が80%以下であるプレス打ち抜き用素材に仕
上げることを特徴とする電子銃部品用Fe−Ni系合金
素材の製造方法。 - 【請求項3】 面心立方構造を有し、圧延面の{10
0}結晶面の集合度が80%以下であり、重量パーセン
トでNi:30〜55%、残部Fe及び不可避的不純物
からなるFe−Ni系合金素材から成る電子銃プレス打
ち抜き加工部品。 - 【請求項4】 真円度が80%以上であるプレス打ち抜
き孔を有する請求項3の電子銃プレス打ち抜き加工部
品。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18991396A JPH1017998A (ja) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | 打ち抜き性良好な電子銃部品用Fe−Ni系合金素材及びその製造方法並びに加工部品 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18991396A JPH1017998A (ja) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | 打ち抜き性良好な電子銃部品用Fe−Ni系合金素材及びその製造方法並びに加工部品 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1017998A true JPH1017998A (ja) | 1998-01-20 |
Family
ID=16249311
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18991396A Pending JPH1017998A (ja) | 1996-07-02 | 1996-07-02 | 打ち抜き性良好な電子銃部品用Fe−Ni系合金素材及びその製造方法並びに加工部品 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1017998A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2811684A1 (fr) * | 2000-07-13 | 2002-01-18 | Imphy Ugine Precision | Bande en alliage fe-ni ou fe-ni-co ou fe-ni-co-cu a decoupabilite amelioree |
CN111411265A (zh) * | 2020-03-21 | 2020-07-14 | 交大材料科技(江苏)研究院有限公司 | 一种镍基合金超薄板材 |
CN111593260A (zh) * | 2020-06-17 | 2020-08-28 | 大连理工大学 | 一种b2纳米粒子共格析出强化的超高强度马氏体时效不锈钢及制备方法 |
-
1996
- 1996-07-02 JP JP18991396A patent/JPH1017998A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2811684A1 (fr) * | 2000-07-13 | 2002-01-18 | Imphy Ugine Precision | Bande en alliage fe-ni ou fe-ni-co ou fe-ni-co-cu a decoupabilite amelioree |
WO2002006548A1 (fr) * | 2000-07-13 | 2002-01-24 | Imphy Ugine Precision | Bande en alliage fe-ni ou fe-ni-co ou fe-ni-co-cu a decoupabilite amelioree |
CN111411265A (zh) * | 2020-03-21 | 2020-07-14 | 交大材料科技(江苏)研究院有限公司 | 一种镍基合金超薄板材 |
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CN111593260B (zh) * | 2020-06-17 | 2021-09-24 | 大连理工大学 | 一种b2纳米粒子共格析出强化的超高强度马氏体时效不锈钢及制备方法 |
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