JPH10161017A - プラスチックレンズ - Google Patents
プラスチックレンズInfo
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- JPH10161017A JPH10161017A JP32165496A JP32165496A JPH10161017A JP H10161017 A JPH10161017 A JP H10161017A JP 32165496 A JP32165496 A JP 32165496A JP 32165496 A JP32165496 A JP 32165496A JP H10161017 A JPH10161017 A JP H10161017A
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- Japan
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- lens
- width
- optical surface
- thickness
- plastic
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- Mechanical Optical Scanning Systems (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 厚さの薄いレンズにおいてもレンズの端部の
厚さを確保し、光学面内に内部歪みの少ないプラスチッ
ク製ｆ・θレンズを提供する。 【解決手段】 プラスチックレンズ６は入射面６ｂ、出
射面６ａのいずれもが凸形状を有すると共に、レーザー
入射側の主走査方向光学面幅Ｓ1とレーザー出射側の主
走査方向光学面幅Ｓ2が異なる、レーザー入射側の主走
査方向光学面幅Ｓ1＜レーザー出射側の主走査方向光学
面幅Ｓ2とするとともに、入射側の主走査方向光学面幅
Ｓ1と出射側の主走査方向光学面幅Ｓ2の関係を、１＜Ｓ
2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／Ｌを満たすものとする。ただし、Ｔ
ｃ：レンズ中心厚さ、Ｌ：ポリゴンミラー反射面からビ
ーム入射面レンズまでの距離とする。このレンズ６は略
凸形状であり、主走査方向において入射側光学面幅６ｂ
を出射側光学面幅６ａより小さく形成することによっ
て、その分レンズ端部６ｔの厚さｔを厚くすることがで
き、薄型のプラスチックレンズであるが光学面内に歪み
のないプラスチック製レンズとなる。
厚さを確保し、光学面内に内部歪みの少ないプラスチッ
ク製ｆ・θレンズを提供する。 【解決手段】 プラスチックレンズ６は入射面６ｂ、出
射面６ａのいずれもが凸形状を有すると共に、レーザー
入射側の主走査方向光学面幅Ｓ1とレーザー出射側の主
走査方向光学面幅Ｓ2が異なる、レーザー入射側の主走
査方向光学面幅Ｓ1＜レーザー出射側の主走査方向光学
面幅Ｓ2とするとともに、入射側の主走査方向光学面幅
Ｓ1と出射側の主走査方向光学面幅Ｓ2の関係を、１＜Ｓ
2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／Ｌを満たすものとする。ただし、Ｔ
ｃ：レンズ中心厚さ、Ｌ：ポリゴンミラー反射面からビ
ーム入射面レンズまでの距離とする。このレンズ６は略
凸形状であり、主走査方向において入射側光学面幅６ｂ
を出射側光学面幅６ａより小さく形成することによっ
て、その分レンズ端部６ｔの厚さｔを厚くすることがで
き、薄型のプラスチックレンズであるが光学面内に歪み
のないプラスチック製レンズとなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＬＢＰ、デジタル複
写機等のレーザー光偏光光学系に用いられるプラスチッ
クレンズに係り、特に射出成形時における内部歪を防止
したプラスチックレンズに関する。
写機等のレーザー光偏光光学系に用いられるプラスチッ
クレンズに係り、特に射出成形時における内部歪を防止
したプラスチックレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】レーザープリンタやデジタル複写機にお
いては、帯電された円筒状の感光体の表面を、光ビーム
によって平行に走査しながら選択的に照射して除電し、
感光体表面に静電潜像を形成している。感光体表面の静
電潜像は現像装置によってトナー像に顕像化され、この
トナー像を記録用紙に転写することにより印刷が実行さ
れる。ここで、光ビームが感光体の表面を走査するため
の走査光学系は、半導体レーザ等の光ビーム発生手段に
よりビームを発光させ、これを線像に集光するシリンド
リカルレンズと、線像を偏光する偏光器と、偏光器によ
り偏光走査された光ビームを感光体の表面にスポットと
して結像すると共に、光ビームの感光体表面走査速度を
一定に保つ機能をもつｆ・θレンズなどから構成され
る。
いては、帯電された円筒状の感光体の表面を、光ビーム
によって平行に走査しながら選択的に照射して除電し、
感光体表面に静電潜像を形成している。感光体表面の静
電潜像は現像装置によってトナー像に顕像化され、この
トナー像を記録用紙に転写することにより印刷が実行さ
れる。ここで、光ビームが感光体の表面を走査するため
の走査光学系は、半導体レーザ等の光ビーム発生手段に
よりビームを発光させ、これを線像に集光するシリンド
リカルレンズと、線像を偏光する偏光器と、偏光器によ
り偏光走査された光ビームを感光体の表面にスポットと
して結像すると共に、光ビームの感光体表面走査速度を
一定に保つ機能をもつｆ・θレンズなどから構成され
る。
【０００３】感光体表面のスポットは、円筒状感光体表
面をその軸線にそって平行に移動して主走査が行われる
とともに、感光体が回転することによって副走査が行わ
れる。これによって、感光体表面に静電潜像が形成され
印刷が行われる。このような走査光学系のｆ・θレンズ
は、プラスチックレンズを用いることによりコスト低減
や小型化を図っている。
面をその軸線にそって平行に移動して主走査が行われる
とともに、感光体が回転することによって副走査が行わ
れる。これによって、感光体表面に静電潜像が形成され
印刷が行われる。このような走査光学系のｆ・θレンズ
は、プラスチックレンズを用いることによりコスト低減
や小型化を図っている。
【０００４】ここで、プラスチックレンズ成形において
は、成形時におけるレンズ内部歪みによる光学性能の悪
化が問題となっている。内部歪み対策として、たとえ
ば、レンズにリブを設けて長手方向断面積を均一化し、
冷却速度差をなくすことによって歪み発生を押さえる
（特開平５−１８８２８５号公報参照）方法、厚さ方向
にニガシ部を設けることによって光学有効面内での歪み
の発生を防止する（特開平５−９３８０４号公報参照）
などが提案されている。しかし、これらの方法はいたず
らにレンズ形状を複雑にするため、現実的ではなかっ
た。
は、成形時におけるレンズ内部歪みによる光学性能の悪
化が問題となっている。内部歪み対策として、たとえ
ば、レンズにリブを設けて長手方向断面積を均一化し、
冷却速度差をなくすことによって歪み発生を押さえる
（特開平５−１８８２８５号公報参照）方法、厚さ方向
にニガシ部を設けることによって光学有効面内での歪み
の発生を防止する（特開平５−９３８０４号公報参照）
などが提案されている。しかし、これらの方法はいたず
らにレンズ形状を複雑にするため、現実的ではなかっ
た。
【０００５】さらに、どうしても歪み発生を防止出来な
い場合におけるレンズの歪みの影響を少なくする方法と
して、２枚のプラスチックレンズのゲート部を逆向きに
配置して内部歪みの影響低減をはかる提案が、特開平６
−３４７７１３号公報に開示されている。
い場合におけるレンズの歪みの影響を少なくする方法と
して、２枚のプラスチックレンズのゲート部を逆向きに
配置して内部歪みの影響低減をはかる提案が、特開平６
−３４７７１３号公報に開示されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本出願人の実験によれ
ば、レンズ内部の歪み対策として、レンズ端部の厚さを
厚くして、成形時に発生する内部歪みを端部内に押さえ
込むことにより、光学面内での歪みの発生を防止し、光
学性能の悪化を防止する手法がもっとも効果的であるこ
とがわかった。この方法はレンズ形状を複雑化すること
なく、歪みのないレンズを容易に得ることができる。し
かし、最近ではプラスチックレンズの高機能化、および
サイクルタイムの短縮化を図って、レンズの薄肉化が進
んでいる。そして、レンズの薄肉化に伴い、レンズ端部
の厚さも薄くなってきており、歪み発生位置をレンズ端
部に追い込むことが困難となっている。そこで、本発明
は厚さの薄いレンズにおいてもレンズの端部の厚さを確
保し、光学面内に内部歪みの少ないプラスチック製ｆ・
θレンズを提供することを目的とする。
ば、レンズ内部の歪み対策として、レンズ端部の厚さを
厚くして、成形時に発生する内部歪みを端部内に押さえ
込むことにより、光学面内での歪みの発生を防止し、光
学性能の悪化を防止する手法がもっとも効果的であるこ
とがわかった。この方法はレンズ形状を複雑化すること
なく、歪みのないレンズを容易に得ることができる。し
かし、最近ではプラスチックレンズの高機能化、および
サイクルタイムの短縮化を図って、レンズの薄肉化が進
んでいる。そして、レンズの薄肉化に伴い、レンズ端部
の厚さも薄くなってきており、歪み発生位置をレンズ端
部に追い込むことが困難となっている。そこで、本発明
は厚さの薄いレンズにおいてもレンズの端部の厚さを確
保し、光学面内に内部歪みの少ないプラスチック製ｆ・
θレンズを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明のプラスチックレンズは入射面、出射面の
いずれもが凸形状を有すると共に、レーザー入射側の主
走査方向光学面幅Ｓ1とレーザー出射側の主走査方向光
学面幅Ｓ2が異なる構成を具備する。また、入射側の主
走査方向光学面幅Ｓ1と出射側の主走査方向光学面幅Ｓ2
の関係は以下の式を満たすものとする。 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／Ｌ ただし、 Ｔｃ：レンズ中心厚さ Ｌ：ポリゴンミラー反射面からビーム入射面レンズまで
の距離
めに、本発明のプラスチックレンズは入射面、出射面の
いずれもが凸形状を有すると共に、レーザー入射側の主
走査方向光学面幅Ｓ1とレーザー出射側の主走査方向光
学面幅Ｓ2が異なる構成を具備する。また、入射側の主
走査方向光学面幅Ｓ1と出射側の主走査方向光学面幅Ｓ2
の関係は以下の式を満たすものとする。 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／Ｌ ただし、 Ｔｃ：レンズ中心厚さ Ｌ：ポリゴンミラー反射面からビーム入射面レンズまで
の距離
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面を参照
して詳述する。図１はＬＢＰ、デジタル複写機の走査光
学系の概要構成を示す平面図である。走査装置は光源
１、コリメータレンズ２、ポリゴン前結像光学系３、偏
向器４、ｆ・θ光学系８（第１レンズ５、第２レンズ
６）、被走査体７で構成されている。光源１は、図面に
示す形態では半導体レーザーよりなっており、光源１か
らの光ビーム９は、発散光として出射される。コリメー
タレンズ２は、発散光として入射した光ビーム９をコリ
メートしてほぼ平行光束にするとともに、その光軸方向
の位置調整によって、主走査面で被走査体７の走査面上
に光ビーム９を収束させるためのピント調整を行なう。
ポリゴン前結像光学系３は、この実施の形態ではシリン
ドリカルレンズからなり、副走査面内でパワーを持ち、
光ビーム９を偏向器における反射鏡４ａ上に、一度収束
させる。
して詳述する。図１はＬＢＰ、デジタル複写機の走査光
学系の概要構成を示す平面図である。走査装置は光源
１、コリメータレンズ２、ポリゴン前結像光学系３、偏
向器４、ｆ・θ光学系８（第１レンズ５、第２レンズ
６）、被走査体７で構成されている。光源１は、図面に
示す形態では半導体レーザーよりなっており、光源１か
らの光ビーム９は、発散光として出射される。コリメー
タレンズ２は、発散光として入射した光ビーム９をコリ
メートしてほぼ平行光束にするとともに、その光軸方向
の位置調整によって、主走査面で被走査体７の走査面上
に光ビーム９を収束させるためのピント調整を行なう。
ポリゴン前結像光学系３は、この実施の形態ではシリン
ドリカルレンズからなり、副走査面内でパワーを持ち、
光ビーム９を偏向器における反射鏡４ａ上に、一度収束
させる。
【０００９】このとき、ポリゴン前結像光学系３のシリ
ンドリカルレンズは走査面内ではパワーを持たないの
で、反射鏡４ａ上で光ビーム９は主走査面内に沿った線
像となる。偏向器の多面反射鏡４ａはスキャナモータに
よって回転し、反射面４ａの角度が変わることによって
光ビーム９を偏向させる。光ビーム９は偏向器４の回転
軸に垂直な平面（主走査面）内で偏向走査され、光源１
からポリゴン前光学系３までは、その光軸が主走査面内
にあるように配置されている。
ンドリカルレンズは走査面内ではパワーを持たないの
で、反射鏡４ａ上で光ビーム９は主走査面内に沿った線
像となる。偏向器の多面反射鏡４ａはスキャナモータに
よって回転し、反射面４ａの角度が変わることによって
光ビーム９を偏向させる。光ビーム９は偏向器４の回転
軸に垂直な平面（主走査面）内で偏向走査され、光源１
からポリゴン前光学系３までは、その光軸が主走査面内
にあるように配置されている。
【００１０】ｆ・θ光学系８は最終的に光ビーム９を被
走査体７の被走査面上の一点に収束させる作用を持つと
ともに、副走査面において偏向器の反射鏡４ａと被走査
体７の被走査面とが共役関係になるように調整すること
で、反射鏡４ａの倒れ誤差を補正する機能を持ってい
る。被走査体７は、たとえば、レーザプリンタなどでは
感光ドラムがこれに担当し、光ビーム９で信号を露光さ
せる。
走査体７の被走査面上の一点に収束させる作用を持つと
ともに、副走査面において偏向器の反射鏡４ａと被走査
体７の被走査面とが共役関係になるように調整すること
で、反射鏡４ａの倒れ誤差を補正する機能を持ってい
る。被走査体７は、たとえば、レーザプリンタなどでは
感光ドラムがこれに担当し、光ビーム９で信号を露光さ
せる。
【００１１】ｆ・θ光学系８は、１枚あるいは複数枚の
プラスチックレンズ、またはガラスレンズとプラスチッ
クレンズの組み合わせで構成されている。ｆ・θ光学系
８は偏向器４により偏向された光ビーム９を、被走査体
７の被走査面に一様なスポットを形成しつつ、主走査方
向に一定速度で走査する。さらに、ｆ・θ光学系８は偏
向器４の各反射鏡４ａの副走査方向の傾きを補正する機
能を持っている。したがって、光源１からでた光ビーム
はコリメータレンズ２、ポリゴン前結像光学系３を通
り、偏向器４の回転により反射鏡４ａで偏向され、ポリ
ゴン後結像光学系（ｆ・θ光学系）８によって集光され
被走査体７の表面（感光面）に照射される。
プラスチックレンズ、またはガラスレンズとプラスチッ
クレンズの組み合わせで構成されている。ｆ・θ光学系
８は偏向器４により偏向された光ビーム９を、被走査体
７の被走査面に一様なスポットを形成しつつ、主走査方
向に一定速度で走査する。さらに、ｆ・θ光学系８は偏
向器４の各反射鏡４ａの副走査方向の傾きを補正する機
能を持っている。したがって、光源１からでた光ビーム
はコリメータレンズ２、ポリゴン前結像光学系３を通
り、偏向器４の回転により反射鏡４ａで偏向され、ポリ
ゴン後結像光学系（ｆ・θ光学系）８によって集光され
被走査体７の表面（感光面）に照射される。
【００１２】ここで、ポリゴン後結像光学系において用
いられるｆ・θレンズの従来例を図３により説明する。
図に示すｆ・θレンズ６０はレンズ主走査方向のビーム
入射側光学面６ｂの幅Ｓ1と、出射面側光学面６ａの幅
Ｓ2が等しく設計されている。このレンズ６０の場合、
入射面と出射面との極率を変更しないでレンズ中央部の
肉厚Ｔｃを小さくすると、レンズ端部の肉厚ｔも小さく
なってしまい、レンズ端部に歪みを集中させることが難
しかった。
いられるｆ・θレンズの従来例を図３により説明する。
図に示すｆ・θレンズ６０はレンズ主走査方向のビーム
入射側光学面６ｂの幅Ｓ1と、出射面側光学面６ａの幅
Ｓ2が等しく設計されている。このレンズ６０の場合、
入射面と出射面との極率を変更しないでレンズ中央部の
肉厚Ｔｃを小さくすると、レンズ端部の肉厚ｔも小さく
なってしまい、レンズ端部に歪みを集中させることが難
しかった。
【００１３】図２は本発明のプラスチックレンズの斜視
図である。このプラスチックレンズ６は主走査方向にお
ける入射側光学面３ｂの幅Ｓ1を、出射側光学面３ａの
幅Ｓ2よりも小さく構成している。この構成により、レ
ンズ端部の肉厚ｔをより厚くとることができる。ここ
で、レンズ６の入射側光学面３ｂの幅Ｓ1と，出射側光
学面３ａの幅Ｓ2との関係を図４により説明する。ここ
では便宜上レンズ６の走査方向に垂直な方向の上部にお
いて説明する。ポリゴンミラー４から入射側光学面３ｂ
の距離をＬとし、偏光角度をθとする。入射側光学面３
ｂの幅Ｓ1は Ｓ1＝Ｌ×tanθ 式１ となる。出射側光学面３ａの幅Ｓ2は Ｓ2＜（Ｌ＋ｔ）×tanθ 式２ となる。
図である。このプラスチックレンズ６は主走査方向にお
ける入射側光学面３ｂの幅Ｓ1を、出射側光学面３ａの
幅Ｓ2よりも小さく構成している。この構成により、レ
ンズ端部の肉厚ｔをより厚くとることができる。ここ
で、レンズ６の入射側光学面３ｂの幅Ｓ1と，出射側光
学面３ａの幅Ｓ2との関係を図４により説明する。ここ
では便宜上レンズ６の走査方向に垂直な方向の上部にお
いて説明する。ポリゴンミラー４から入射側光学面３ｂ
の距離をＬとし、偏光角度をθとする。入射側光学面３
ｂの幅Ｓ1は Ｓ1＝Ｌ×tanθ 式１ となる。出射側光学面３ａの幅Ｓ2は Ｓ2＜（Ｌ＋ｔ）×tanθ 式２ となる。
【００１４】そこで、式２より、 Ｓ2＜Ｌ・tanθ＋ｔ・tanθ Ｓ1に式１をあてはめると、 Ｓ2＜Ｓ1＋ｔ・tanθ よって、 Ｓ2／Ｓ1＜１＋ｔ・tanθ／Ｓ1 式３ Ｓ2／Ｓ1＜１＋ｔ／Ｌ ここで、凸形状レンズにおいては、ｔ＜Ｔｃの関係とな
っているので、式３は Ｓ2／Ｓ1＜１＋ｔ／Ｌ＜１＋Ｔｃ／Ｌ 式４ となる。
っているので、式３は Ｓ2／Ｓ1＜１＋ｔ／Ｌ＜１＋Ｔｃ／Ｌ 式４ となる。
【００１５】さらに、このプラスチックレンズの走査光
学系において、 Ｓ2＞Ｓ1 となっていることから、
Ｓ2／Ｓ1＞１の関係が成り立つ。よって、このときのレ
ンズ６の入射側光学面３ｂの幅Ｓ1と，出射側光学面３
ａの幅Ｓ2との関係は、 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／Ｌ 式５ となる。
学系において、 Ｓ2＞Ｓ1 となっていることから、
Ｓ2／Ｓ1＞１の関係が成り立つ。よって、このときのレ
ンズ６の入射側光学面３ｂの幅Ｓ1と，出射側光学面３
ａの幅Ｓ2との関係は、 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／Ｌ 式５ となる。
【００１６】（作用）上記のように、従来のプラスチッ
クレンズ６０は主走査方向において入射側光学面幅６ｂ
と出射側光学面幅６ａが等しく設計されているが、本発
明によるプラスチックレンズ６では、主走査方向におい
て入射側光学面幅３ｂを出射側光学面幅３ａより小さく
形成されている。さらにこのレンズ６は略凸形状である
から、光学面幅３ｂを短くとることによって、その分レ
ンズ端部６ｔの厚さｔを厚くすることができる。このよ
うに、レンズ中央部での肉厚Ｔｃが薄くなってもレンズ
端部６ｔの厚さｔを十分確保することができ、成形時に
おけるレンズ内部歪みをレンズ端部に追い込むことが可
能となる。従って、このプラスチックレンズ６は薄型の
プラスチックレンズであるが光学面内に歪みのないプラ
スチック製レンズとなる。
クレンズ６０は主走査方向において入射側光学面幅６ｂ
と出射側光学面幅６ａが等しく設計されているが、本発
明によるプラスチックレンズ６では、主走査方向におい
て入射側光学面幅３ｂを出射側光学面幅３ａより小さく
形成されている。さらにこのレンズ６は略凸形状である
から、光学面幅３ｂを短くとることによって、その分レ
ンズ端部６ｔの厚さｔを厚くすることができる。このよ
うに、レンズ中央部での肉厚Ｔｃが薄くなってもレンズ
端部６ｔの厚さｔを十分確保することができ、成形時に
おけるレンズ内部歪みをレンズ端部に追い込むことが可
能となる。従って、このプラスチックレンズ６は薄型の
プラスチックレンズであるが光学面内に歪みのないプラ
スチック製レンズとなる。
【００１７】
【実施例】本発明の実施例を図５，図６に示すプラスチ
ックレンズにより説明する。 実施例１（図５参照） 図５（ａ），（ｂ）に示すプラスチックレンズ６００
ａ、６００ｂは入射面２０ｂ，３０ｂの曲率半径を４２
３ｍｍ、出射面２０ａ，３０ａの曲率半径を４４０．１
１７ｍｍとし、中央部肉厚Ｔｃを２０ｍｍとした球面レ
ンズである。このレンズは光学設計上ポリゴンミラー反
射面からの距離Ｌを１１５ｍｍとする。上記の条件にお
いて、（ａ）に示すプラスチックレンズ６００ａは、レ
ンズ光学面幅Ｓ1，Ｓ2が１６８ｍｍに対し、端部肉厚ｔ
は３．５３８ｍｍとなる。同条件において、（ｂ）に示
すプラスチックレンズ６００ｂの端部肉厚ｔをみる。プ
ラスチックレンズ６００ｂは、１＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ
／Ｌを満足させ、入射光面幅Ｓ1＜出射光面幅Ｓ2 と
し、出射光面幅Ｓ2＝１６８ｍｍに対し、レンズの入射
光面幅Ｓ1＝１６２ｍｍとした。 Ｓ2／Ｓ1＝１６８／１６２＝１．０３７ Ｔｃ＝２０、Ｌ＝１１５ より、１＋Ｔｃ＝１．１７４
となり、このレンズは、 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／
Ｌ の関係を満足している。
ックレンズにより説明する。 実施例１（図５参照） 図５（ａ），（ｂ）に示すプラスチックレンズ６００
ａ、６００ｂは入射面２０ｂ，３０ｂの曲率半径を４２
３ｍｍ、出射面２０ａ，３０ａの曲率半径を４４０．１
１７ｍｍとし、中央部肉厚Ｔｃを２０ｍｍとした球面レ
ンズである。このレンズは光学設計上ポリゴンミラー反
射面からの距離Ｌを１１５ｍｍとする。上記の条件にお
いて、（ａ）に示すプラスチックレンズ６００ａは、レ
ンズ光学面幅Ｓ1，Ｓ2が１６８ｍｍに対し、端部肉厚ｔ
は３．５３８ｍｍとなる。同条件において、（ｂ）に示
すプラスチックレンズ６００ｂの端部肉厚ｔをみる。プ
ラスチックレンズ６００ｂは、１＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ
／Ｌを満足させ、入射光面幅Ｓ1＜出射光面幅Ｓ2 と
し、出射光面幅Ｓ2＝１６８ｍｍに対し、レンズの入射
光面幅Ｓ1＝１６２ｍｍとした。 Ｓ2／Ｓ1＝１６８／１６２＝１．０３７ Ｔｃ＝２０、Ｌ＝１１５ より、１＋Ｔｃ＝１．１７４
となり、このレンズは、 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／
Ｌ の関係を満足している。
【００１８】そして、このプラスチックレンズ６００ｂ
のレンズ端部肉厚ｔはｔ＝４．１３５ｍｍ となった。
すなわち、本発明のプラスチックレンズ６００ｂの端部
の厚さｔと、従来のプラスチックレンズ６００ａの端部
の厚さｔとの変化量△ｔは 変化量△ｔ＝４．１３５ー３．５３８＝０．５９７mm となり、端部の厚さｔを０．５９７mm厚くすることが出
来る。このように、プラスチックレンズ６００ｂは従来
のレンズに対して中央部厚さＴｃは変えることなく端部
肉厚ｔを０．５９７ｍｍ厚くすることができた。
のレンズ端部肉厚ｔはｔ＝４．１３５ｍｍ となった。
すなわち、本発明のプラスチックレンズ６００ｂの端部
の厚さｔと、従来のプラスチックレンズ６００ａの端部
の厚さｔとの変化量△ｔは 変化量△ｔ＝４．１３５ー３．５３８＝０．５９７mm となり、端部の厚さｔを０．５９７mm厚くすることが出
来る。このように、プラスチックレンズ６００ｂは従来
のレンズに対して中央部厚さＴｃは変えることなく端部
肉厚ｔを０．５９７ｍｍ厚くすることができた。
【００１９】実施例２（図６参照） 図６（ａ），（ｂ）に示すプラスチックレンズ６５０
ａ、６５０ｂは入射面２５ｂ，３５ｂの曲率半径を５７
８．８２０ｍｍ、出射面２５ａ，３５ａの曲率半径を４
３１．７７３ｍｍとし、中央部肉厚Ｔｃを２０ｍｍとし
た球面レンズである。このレンズは光学設計上ポリゴン
ミラー反射面からの距離Ｌを１３５ｍｍとする。
ａ、６５０ｂは入射面２５ｂ，３５ｂの曲率半径を５７
８．８２０ｍｍ、出射面２５ａ，３５ａの曲率半径を４
３１．７７３ｍｍとし、中央部肉厚Ｔｃを２０ｍｍとし
た球面レンズである。このレンズは光学設計上ポリゴン
ミラー反射面からの距離Ｌを１３５ｍｍとする。
【００２０】上記の条件において、（ａ）に示すプラス
チックレンズ６５０ａは、レンズ光学面幅Ｓ1，Ｓ2が１
６８ｍｍに対し、端部肉厚ｔは５．６２２ｍｍとなる。
同条件において、（ｂ）に示すプラスチックレンズ６５
０ｂの端部肉厚ｔをみる。プラスチックレンズ６５０ｂ
は、入射光面幅Ｓ1＜出射光面幅Ｓ2とし、出射光面幅Ｓ
2＝１６８ｍｍに対し、レンズの入射光面幅Ｓ1＝１６２
ｍｍとした。 Ｓ2／Ｓ1＝１６８／１６２＝１．０３７ Ｔｃ＝２０、Ｌ＝１３５ より、１＋Ｔｃ＝１．１４８
となり、このレンズは、 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／
Ｌ の関係を満足している。そして、このプラスチック
レンズ６５０ｂのレンズ端部肉厚はｔ＝６．０５４ｍｍ
となる。すなわち、本発明のプラスチックレンズ６５
０ｂの端部の厚さｔと、従来のプラスチックレンズ６５
０ａの端部の厚さｔとの変化量△ｔは 変化量△ｔ＝６，０５４ー５．６２２＝０．４３２mmm となり、端部の厚さｔを０．４３２mm厚くすることが出
来る。
チックレンズ６５０ａは、レンズ光学面幅Ｓ1，Ｓ2が１
６８ｍｍに対し、端部肉厚ｔは５．６２２ｍｍとなる。
同条件において、（ｂ）に示すプラスチックレンズ６５
０ｂの端部肉厚ｔをみる。プラスチックレンズ６５０ｂ
は、入射光面幅Ｓ1＜出射光面幅Ｓ2とし、出射光面幅Ｓ
2＝１６８ｍｍに対し、レンズの入射光面幅Ｓ1＝１６２
ｍｍとした。 Ｓ2／Ｓ1＝１６８／１６２＝１．０３７ Ｔｃ＝２０、Ｌ＝１３５ より、１＋Ｔｃ＝１．１４８
となり、このレンズは、 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／
Ｌ の関係を満足している。そして、このプラスチック
レンズ６５０ｂのレンズ端部肉厚はｔ＝６．０５４ｍｍ
となる。すなわち、本発明のプラスチックレンズ６５
０ｂの端部の厚さｔと、従来のプラスチックレンズ６５
０ａの端部の厚さｔとの変化量△ｔは 変化量△ｔ＝６，０５４ー５．６２２＝０．４３２mmm となり、端部の厚さｔを０．４３２mm厚くすることが出
来る。
【００２１】このように、プラスチックレンズ６５０ｂ
は従来のレンズに対して中央部厚さＴｃは変えることな
く端部肉厚ｔを０．４３２ｍｍ厚くすることができた。
なお、上記実施例は球面レンズの例を示しているが、球
面レンズの他にもトーリック面、軸対称非球面、非軸対
称非球面あるいはこれらの面の組み合わせレンズに関し
ても本発明は適用可能である。
は従来のレンズに対して中央部厚さＴｃは変えることな
く端部肉厚ｔを０．４３２ｍｍ厚くすることができた。
なお、上記実施例は球面レンズの例を示しているが、球
面レンズの他にもトーリック面、軸対称非球面、非軸対
称非球面あるいはこれらの面の組み合わせレンズに関し
ても本発明は適用可能である。
【００２２】
【発明の効果】上記具体例に示すように、本発明のプラ
スチックレンズは、レンズ形状を複雑化させることな
く、容易にレンズ端部厚を確保している。これによっ
て、レンズ内部歪みをレンズ端部に追い込むことがで
き、レンズ中心厚さが薄くなってもレンズ光学面内での
歪み発生を押さえることが可能となり、歪みの影響のな
いプラスチックレンズを容易かつ安価に提供することが
できる。
スチックレンズは、レンズ形状を複雑化させることな
く、容易にレンズ端部厚を確保している。これによっ
て、レンズ内部歪みをレンズ端部に追い込むことがで
き、レンズ中心厚さが薄くなってもレンズ光学面内での
歪み発生を押さえることが可能となり、歪みの影響のな
いプラスチックレンズを容易かつ安価に提供することが
できる。
【図１】 走査光学系概略図。
【図２】 本発明によるプラスチックｆ・θレンズ概略
図。
図。
【図３】 従来のプラスチックｆ・θレンズ概略図。
【図４】 走査光学系におけるＳ1、Ｓ2、Ｌ、Ｔｃの関
係の説明図。
係の説明図。
【図５】 実施例１によるプラスチックレンズの説明
図。
図。
【図６】 実施例２によるプラスチックレンズの説明
図。
図。
１ 光源、 ２ コリメータレンズ、 ３ シリンダレ
ンズ、 ４ ポリゴンミラー、 ５ ｆ・θレンズ１、
６ ｆ・θレンズ２、 ６ａ 出射側光学面、 ６ｂ
入射側光学面、 ６ｔ 端部、 ９ 光ビーム。
ンズ、 ４ ポリゴンミラー、 ５ ｆ・θレンズ１、
６ ｆ・θレンズ２、 ６ａ 出射側光学面、 ６ｂ
入射側光学面、 ６ｔ 端部、 ９ 光ビーム。
Claims (2)
- 【請求項１】 ＬＢＰ、デジタル複写機等のレーザー光
偏光走査光学系に用いられるプラスチックレンズにおい
て、 プラスチックレンズは入射面、出射面のいずれも凸形状
を有すると共に、レーザー光走査方向において、レーザ
ー光入射側光学面幅とレーザー光出射側光学面幅が異な
ることを特徴とするプラスチックレンズ。 - 【請求項２】 請求項１記載のプラスチックレンズにお
いて、入射側光学面幅と出射側光学面幅は以下の関係を
満たすよう構成されてなるプラスチックレンズ。 １＜Ｓ2／Ｓ1＜１＋Ｔｃ／Ｌ ただし、 Ｓ1：入射側光学面幅 Ｓ2：出射側光学面幅 Ｔｃ：レンズ中心厚さ Ｌ：ポリゴンミラー反射面からレンズのレーザー光入射
側光学面までの距離
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32165496A JPH10161017A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | プラスチックレンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32165496A JPH10161017A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | プラスチックレンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10161017A true JPH10161017A (ja) | 1998-06-19 |
Family
ID=18134925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32165496A Pending JPH10161017A (ja) | 1996-12-02 | 1996-12-02 | プラスチックレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10161017A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020062426A (ko) * | 2001-01-20 | 2002-07-26 | 삼성전자 주식회사 | 광주사 광학 장치 |
| JP2007047749A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-02-22 | Toshiba Corp | 光走査装置、画像形成装置及びレンズ |
| KR20170000087A (ko) * | 2015-06-23 | 2017-01-02 | 엘지이노텍 주식회사 | 광학 렌즈 및 이를 구비한 발광 모듈 |
-
1996
- 1996-12-02 JP JP32165496A patent/JPH10161017A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020062426A (ko) * | 2001-01-20 | 2002-07-26 | 삼성전자 주식회사 | 광주사 광학 장치 |
| JP2007047749A (ja) * | 2005-08-05 | 2007-02-22 | Toshiba Corp | 光走査装置、画像形成装置及びレンズ |
| KR20170000087A (ko) * | 2015-06-23 | 2017-01-02 | 엘지이노텍 주식회사 | 광학 렌즈 및 이를 구비한 발광 모듈 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040427 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |