JPH101578A - Sheet feeding roller - Google Patents
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- JPH101578A JPH101578A JP15854496A JP15854496A JPH101578A JP H101578 A JPH101578 A JP H101578A JP 15854496 A JP15854496 A JP 15854496A JP 15854496 A JP15854496 A JP 15854496A JP H101578 A JPH101578 A JP H101578A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、たとえば静電式
複写機、レーザープリンタ、普通紙ファクシミリ装置等
の画像形成装置や、あるいは自動現金預け払い機（ＡＴ
Ｍ）等において紙送りに使用される紙送りローラに関す
るものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an image forming apparatus such as an electrostatic copying machine, a laser printer, a plain paper facsimile machine, or an automatic teller machine (AT).
M) relates to a paper feed roller used for paper feed.
【０００２】[0002]
【従来の技術】上記画像形成装置の給紙ローラ、搬送ロ
ーラ、プラテンローラ、排紙ローラ等や、あるいはＡＴ
Ｍにおける紙幣や伝票の送りローラ等の紙送りローラに
は従来、高い搬送力をえるべく、 紙に対して滑りを生じないために、その表面が高い
摩擦係数を有することと、 所定の圧力で紙に圧接されて、紙送りローラが圧縮
変形した際の接紙長さ（図３中のＬ1 ）に、当該紙送り
ローラの幅を乗算して求められる接紙面積を大きくする
ために柔軟であること、が要求される他、 繰り返し紙送りした際の摩耗を抑制するために高い
耐摩耗性を有することや、 とくに画像形成装置に使用する場合、当該画像形成
装置の内部がオゾン濃度の高い状態となる傾向にあるた
め耐オゾン性にすぐれること、等も要求される。2. Description of the Related Art Paper feed rollers, transport rollers, platen rollers, paper discharge rollers, etc. of the above-mentioned image forming apparatus,
Conventionally, paper feed rollers such as those for bills and slips in M have a high coefficient of friction on their surfaces in order to obtain a high conveying force and to prevent slippage on paper. The contact length (L 1 in FIG. 3) when the paper feed roller is compressed and deformed by being pressed against the paper is multiplied by the width of the paper feed roller to increase the contact area. In addition, it is required to have high abrasion resistance in order to suppress abrasion when repeatedly fed, and especially when used in an image forming apparatus, the inside of the image forming apparatus has a low ozone concentration. It is also required to be excellent in ozone resistance because it tends to be in a high state.
【０００３】このうちとくにの要求を満たすべく、紙
送りローラの柔軟性を高めるには、可塑剤を添加するの
が効果的であるが、可塑剤の添加は紙送りローラの耐摩
耗性を低下させるとともに、表面に滲出した可塑剤が紙
を汚す（紙にローラの痕跡がつく）という問題を生じ
る。そこで、紙送りローラを発泡構造として柔軟性を高
めることが検討されている。It is effective to add a plasticizer to increase the flexibility of the paper feed roller in order to satisfy the above-mentioned requirements. However, the addition of the plasticizer lowers the wear resistance of the paper feed roller. At the same time, there is a problem that the plasticizer oozing out on the surface stains the paper (a trace of a roller is formed on the paper). Therefore, studies have been made to increase the flexibility of the paper feed roller by using a foamed structure.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】たとえばアメリカ合衆
国特許公報第４２８７６４９号には、その表面をポリウ
レタン等で薄くコーティングした、発泡ポリウレタンゴ
ム等からなる紙送りローラが開示されている。また特開
平６−３３７６１０号公報には、発泡シリコーンゴム製
の内層の外周に、ふっ素樹脂製の表層を積層した紙送り
ローラが開示されている。さらに特開平６−２３９４８
５号公報には、ゴムを発泡成形する際にに必然的に生じ
る、非発泡の表面スキン層を耐摩耗性の表層として利用
した、発泡ゴム製の紙送りローラが開示されている。For example, U.S. Pat. No. 4,287,649 discloses a paper feed roller made of foamed polyurethane rubber or the like whose surface is thinly coated with polyurethane or the like. JP-A-6-337610 discloses a paper feed roller in which a surface layer made of fluororesin is laminated on the outer periphery of an inner layer made of foamed silicone rubber. Further, JP-A-6-23948
No. 5 discloses a paper feed roller made of foamed rubber, which uses a non-foamed surface skin layer as a wear-resistant surface layer, which is inevitably generated when foaming rubber.
【０００５】しかし上記いずれのものも、内層、表層の
材料特性や、あるいは機械、物理特性の設定がいま一つ
適切でないため、前述した各種の要求を全て満足するに
は至っていないのが現状である。この発明は、高い摩擦
係数を有するとともに柔軟で、所定の圧力で紙に圧接さ
れた際の接紙面積が大きいために紙の搬送性にすぐれて
おり、しかも高い耐摩耗性を有するとともに耐オゾン性
にもすぐれた紙送りローラを提供することにある。However, none of the above-mentioned materials can satisfy all of the above-mentioned various requirements because the material properties of the inner layer and the surface layer or the mechanical and physical properties are not properly set. is there. The present invention has a high coefficient of friction, is flexible, has a large paper contact area when pressed against paper at a predetermined pressure, has excellent paper transportability, and has high abrasion resistance and ozone resistance. Another object of the present invention is to provide a paper feed roller having excellent properties.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、発明者らは、発泡体からなる内層と、この内層の外
周に積層、形成される表層とを備えた２層構造の紙送り
ローラにおいて、上記内層および表層のそれぞれの特性
の最適化を図るべく、検討を行った。その結果、ポリノ
ルボルネンゴムとエチレン−プロピレン−ジエン共重合
ゴム（ＥＰＤＭ）とを基材ゴムとして含有する表層を、
柔軟な発泡体からなる内層と組み合わせればよいことを
見出した。Means for Solving the Problems In order to solve the above problems, the present inventors have developed a paper feed roller having a two-layer structure including an inner layer made of a foam and a surface layer laminated and formed on the outer periphery of the inner layer. In order to optimize the characteristics of the inner layer and the surface layer, a study was conducted. As a result, a surface layer containing polynorbornene rubber and ethylene-propylene-diene copolymer rubber (EPDM) as a base rubber,
It has been found that it may be combined with an inner layer made of a flexible foam.
【０００７】つまり上記ポリノルボルネンゴムは、高い
摩擦係数を有するとともにそれ自体が柔軟であって、し
かもホワイトカーボン等の補強剤や炭酸カルシウム等の
充てん剤の添加量が少ない柔軟な組成でも、材料自体の
特性によって十分な耐摩耗性を発揮することができる。
それゆえこのポリノルボルネンゴムに、耐オゾン性にす
ぐれたＥＰＤＭを組み合わせて表層を形成すれば、かか
る表層は、耐摩耗性や耐オゾン性にすぐれるとともに高
い摩擦係数を有しており、しかも柔軟で、発泡体からな
る内層の柔軟性を阻害するおそれがないので、所定の圧
力で紙に圧接された際の接紙面積が大きく、紙の搬送性
にすぐれた柔軟な紙送りローラを構成できることを見出
したのである。In other words, the polynorbornene rubber has a high coefficient of friction and is flexible in itself, and even in a flexible composition in which a small amount of a reinforcing agent such as white carbon or a filler such as calcium carbonate is added, the material itself can be used. Sufficient abrasion resistance can be exhibited by the characteristics of.
Therefore, if this polynorbornene rubber is combined with EPDM having excellent ozone resistance to form a surface layer, such a surface layer has excellent wear resistance and ozone resistance, has a high friction coefficient, and is flexible. Since there is no risk of impairing the flexibility of the inner layer made of the foam, the paper contact area when pressed against paper at a predetermined pressure is large, and a flexible paper feed roller excellent in paper transportability can be configured. Was found.
【０００８】そこで発明者らは、上記の表層と組み合わ
せる内層の柔軟性の程度、および表層の厚みの好適な範
囲についてさらに検討した結果、この発明を完成するに
到った。すなわちこの発明の紙送りローラは、スプリン
グ硬さ（アスカーＣ）が１５°以下の発泡体からなる内
層と、この内層の外周に積層、形成された、ポリノルボ
ルネンゴムとＥＰＤＭとを基材ゴムとして含有する表層
とを備えているとともに、上記表層の厚みが０．３ｍｍ
以上で、かつ内層と表層の合計の厚みの４０％以下であ
ることを特徴とするものである。The inventors have further studied the degree of flexibility of the inner layer combined with the above-mentioned surface layer and the preferred range of the thickness of the surface layer, and as a result, have completed the present invention. That is, the paper feed roller of the present invention uses an inner layer made of a foam having a spring hardness (Asker C) of 15 ° or less, and polynorbornene rubber and EPDM laminated and formed on the outer periphery of the inner layer as base rubbers. And a surface layer containing 0.3 mm thick
As described above, the thickness is 40% or less of the total thickness of the inner layer and the surface layer.
【０００９】上記構成からなるこの発明の紙送りローラ
において、内層の硬さがスプリング硬さ（アスカーＣ）
で１５°以下に限定されるのは、これより内層が硬い
と、紙送りローラ全体の柔軟性が低下して、所定の圧力
で紙に圧接された際の接紙面積が小さくなり、紙の搬送
性が低下するからである。また表層の厚みが０．３ｍｍ
以上に限定されるのは、これより表層が薄いと、発泡体
である内層の凹凸の影響によって表層表面の平滑性が低
下し、そのため前記のように接紙長さＬ1 に紙送りロー
ラの幅を乗算して求められる見かけの接紙面積は同じで
も、実質的な接紙面積が小さくなって、紙の搬送性が低
下するからである。In the paper feed roller of the present invention having the above structure, the hardness of the inner layer is the spring hardness (Asker C).
The reason is that if the inner layer is harder than this, the flexibility of the paper feed roller as a whole is reduced, and the paper contact area when pressed against the paper with a predetermined pressure is reduced, This is because the transportability is reduced. The thickness of the surface layer is 0.3 mm
Is being limited to the above, above which the surface layer is thin, is the smoothness of the surface layer surface is lowered by the influence of the inner layer of the unevenness of the paper feed roller in contact length L 1 as described above for the foam This is because, even if the apparent paper contact area obtained by multiplying the width is the same, the substantial paper contact area is reduced, and the paper transportability is reduced.
【００１０】さらに表層の厚みが、内層と表層の合計の
厚みの４０％以下に限定されるのは、これより表層が厚
いと、表層の柔軟性が低下して内層の柔軟性を阻害し、
それによって紙送りローラ全体の柔軟性が低下して接紙
面積が小さくなり、紙の搬送性が低下するからである。
なおここでいうスプリング硬さ（アスカーＣ）とは、高
分子計器（株）製の、スプリング式ゴム・プラスチック
硬度計（アスカーＣ型硬度計）で測定したスプリング硬
さのことである。Furthermore, the reason why the thickness of the surface layer is limited to 40% or less of the total thickness of the inner layer and the surface layer is that if the surface layer is thicker than this, the flexibility of the surface layer is reduced and the flexibility of the inner layer is hindered.
As a result, the flexibility of the entire paper feed roller is reduced, the contact area is reduced, and the paper transportability is reduced.
Here, the spring hardness (Asker C) is a spring hardness measured by a spring type rubber / plastic hardness meter (Asker C type hardness meter) manufactured by Kobunshi Keiki Co., Ltd.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】以下に、この発明を説明する。こ
の発明の紙送りローラ１は、図１(a)(b)に示すように内
層１１と、この内層１１の外周に積層、形成された表層
１２とを備えたものである。なお図において符号１３
は、ローラの芯体である。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below. The paper feed roller 1 of the present invention includes an inner layer 11 and a surface layer 12 laminated and formed on the outer periphery of the inner layer 11, as shown in FIGS. In FIG.
Is a core of the roller.
【００１２】上記内層１１と表層１２とを有する紙送り
ローラ１は、これに限定されないがたとえば、 先に形成した内層１１の外周面に、表層１２のもと
になるゴム組成物（基材ゴムであるポリノルボルネンゴ
ムとＥＰＤＭに、加硫剤等の各種添加剤を添加したも
の）の溶液を塗布し、乾燥させたのち、加熱、加硫させ
て表層１２を形成する、 上記のゴム組成物をシート状あるいは円筒状に成形
し、加熱、加硫したものを、先に形成した内層１１の外
周面に、接着剤を介して巻きつけて表層１２を形成す
る、 内層のもとになる発泡性の材料と、上記のゴム組成
物とを２層で押出成形し、加熱、加硫とともに内層を発
泡させて、内層１１と表層１２とを形成する、等の方法
により製造される。The paper feed roller 1 having the inner layer 11 and the surface layer 12 is not limited to the above. For example, a rubber composition (base rubber) serving as a base of the surface layer 12 is formed on the outer peripheral surface of the previously formed inner layer 11. A solution of polynorbornene rubber and EPDM to which various additives such as a vulcanizing agent are added) is applied, dried, and then heated and vulcanized to form the surface layer 12. The above rubber composition Is formed into a sheet shape or a cylindrical shape, heated and vulcanized, and wound around an outer peripheral surface of the previously formed inner layer 11 with an adhesive to form a surface layer 12. Foaming which forms the inner layer The rubber composition is extruded in two layers from a material having an elasticity and the above rubber composition, and the inner layer is foamed together with heating and vulcanization to form the inner layer 11 and the surface layer 12.
【００１３】内層１１は、前述したようにスプリング硬
さ（アスカーＣ）が１５°以下の発泡体にて形成され
る。発泡体の硬さが上記の範囲に限定される理由は、前
述したとおりである。なお内層１１のスプリング硬さ
（アスカーＣ）の下限は、後述する実施例の結果より明
らかなように０°であってもよい。内層１１の硬さを上
記範囲に調整するには、たとえば発泡体の材料、発泡倍
率、発泡構造等を適宜、変更すればよい。なお発泡体の
発泡構造は、とくに圧縮後の発泡体の復元力等を考慮す
ると、独立気泡構造であるよりも連続気泡構造であるの
が好ましい。As described above, the inner layer 11 is formed of a foam having a spring hardness (Asker C) of 15 ° or less. The reason why the hardness of the foam is limited to the above range is as described above. Note that the lower limit of the spring hardness (Asker C) of the inner layer 11 may be 0 ° as is clear from the results of the examples described later. In order to adjust the hardness of the inner layer 11 to the above range, for example, the material of the foam, the expansion ratio, the foam structure and the like may be appropriately changed. Note that the foam structure of the foam is preferably an open-cell structure rather than a closed-cell structure, particularly in consideration of the restoring force of the foam after compression.
【００１４】上記発泡体の好適な例としては、これに限
定されないがたとえば、発泡ポリウレタン等があげられ
る。上記発泡体からなる内層１１の厚みＴ2 は、この発
明ではとくに限定されないが、紙送りローラの柔軟性
や、所定の圧力で紙に圧接された際の変形量、ひいては
接紙面積等を考慮すると、５〜３０ｍｍ程度であるのが
好ましい。Preferred examples of the foam include, but are not limited to, foamed polyurethane and the like. The thickness T 2 of the inner layer 11 made of the foam is not particularly limited in the present invention, considering the flexibility and the paper feed roller, a predetermined amount of deformation when it is pressed against the paper with a pressure, and thus contact area, etc. Then, it is preferable that it is about 5 to 30 mm.
【００１５】内層１１の外周に積層、形成される表層１
２は、前述したように、ポリノルボルネンゴムとＥＰＤ
Ｍとを基材ゴムとして含有するゴム組成物から形成され
る。表層１２の厚みＴ1 は、前述したように０．３ｍｍ
以上で、かつ内層１１と表層１２の合計の厚み（Ｔ1 ＋
Ｔ2 ）の４０％以下の範囲に限定される。この理由は前
述したとおりである。The surface layer 1 laminated and formed on the outer periphery of the inner layer 11
2 is, as described above, polynorbornene rubber and EPD
And M as a base rubber. The thickness T 1 of the surface layer 12 is 0.3 mm as described above.
As described above, the total thickness of the inner layer 11 and the surface layer 12 (T 1 +
T 2 ) is limited to a range of 40% or less. The reason is as described above.
【００１６】なお表層１２の厚みは、当該表層１２の表
面の平滑性の向上と、表層１２の柔軟性の向上との両立
による、紙の搬送性の向上を考慮すると、上記範囲内で
もとくに、内層１１と表層１２の合計の厚み（Ｔ1 ＋Ｔ
2 ）の１０％以上であるのが好ましい。また上記表層１
２は、その表面ができるだけ平滑であるのが好ましく、
これに限定されるものではないが、たとえば表層１２の
平滑度を示す表面粗さの平均値が５０μｍ以下であるの
が好ましい。上記表面粗さの平均値が５０μｍを超えた
場合には、表層１２の表面の平滑性が低下するため、見
かけの接紙面積は同じでも実質的な接紙面積が小さくな
って、紙の搬送性が低下するおそれがある。なお表面粗
さの平均値は、表層１２の表面の少なくとも５個所にお
いて凹部の深さを測定して、それを平均することで求め
られる。The thickness of the surface layer 12 is preferably within the above range, considering the improvement of the paper transportability due to the improvement of the smoothness of the surface of the surface layer 12 and the improvement of the flexibility of the surface layer 12. Total thickness of inner layer 11 and surface layer 12 (T 1 + T
It is preferably at least 10% of 2 ). The surface layer 1
2 preferably has a surface as smooth as possible,
Although not limited thereto, for example, it is preferable that the average value of the surface roughness indicating the smoothness of the surface layer 12 is 50 μm or less. If the average value of the surface roughness exceeds 50 μm, the smoothness of the surface of the surface layer 12 is reduced. May be reduced. The average value of the surface roughness can be obtained by measuring the depth of the concave portion at at least five places on the surface of the surface layer 12 and averaging the measured depths.
【００１７】上記表層１２を構成するポリノルボルネン
ゴムは、ノルボルネンを開環重合して得られた樹脂状の
重合体（ポリノルボルネン）に、石油系の油などを軟化
剤として加えてゴム状としたものである。かかるポリノ
ルボルネンゴムの具体例としては、これに限定されない
がたとえば日本ゼオン（株）製のノーソレックスＮＳＸ
１５ＮＢ〔ゴム成分／軟化剤（ナフテン系油）＝１０
０／１５０（重量比）〕等があげられる。The polynorbornene rubber forming the surface layer 12 is formed into a rubbery state by adding a petroleum-based oil or the like as a softening agent to a resinous polymer (polynorbornene) obtained by ring-opening polymerization of norbornene. Things. Specific examples of the polynorbornene rubber include, but are not limited to, Nosorex NSX manufactured by Zeon Corporation.
15NB [rubber component / softener (naphthenic oil) = 10
0/150 (weight ratio)].
【００１８】上記ポリノルボルネンゴムと組み合わされ
るＥＰＤＭとしては、成分中のジエン類がエチリデンノ
ルボルネン（ＥＮＢ）、１，４−ヘキサジエン、または
ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）である種々の、油展
または非油展のＥＰＤＭがいずれも使用可能である。か
かるＥＰＤＭの具体例としては、これに限定されないが
たとえば住友化学（株）製のエスプレンＥ５０５Ａ〔非
油展ＥＰＤＭ〕等があげられる。EPDM to be combined with the above-mentioned polynorbornene rubber includes various oil-extended or non-oil-extended diene compounds whose components are ethylidene norbornene (ENB), 1,4-hexadiene or dicyclopentadiene (DCPD). EPDM can be used. Specific examples of such EPDM include, but are not limited to, Esplen E505A (non-oil-extended EPDM) manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.
【００１９】上記ポリノルボルネンゴムとＥＰＤＭとの
配合割合は、この発明ではとくに限定されず、たとえば
画像形成装置に使用する場合は、その使用箇所のオゾン
濃度等にあわせて適宜設定すればよいが、通常は、ポリ
ノルボルネンゴム中のゴム成分の量（軟化剤を除いたポ
リノルボルネンの量）ＷN と、ＥＰＤＭの量ＷE との比
ＷN ／ＷE が、ＷN ／ＷE ＝８０／２０〜７０／３０
（重量比）程度となるように、両者を配合するのが好ま
しい。The mixing ratio of the above polynorbornene rubber and EPDM is not particularly limited in the present invention. For example, when the polynorbornene rubber is used in an image forming apparatus, it may be appropriately set according to the ozone concentration at the place of use. typically, a polynorbornene amount of rubber component in the rubber (amount of polynorbornene excluding the softener) W N, the ratio W N / W E of the amount W E of EPDM, W N / W E = 80 / 20-70 / 30
It is preferable that both are blended so as to be about (weight ratio).
【００２０】上記範囲よりもポリノルボルネンゴムが多
く、かつＥＰＤＭが少ない場合には、ＥＰＤＭを添加し
たことによる耐オゾン性向上の効果が十分にえらえない
おそれがある。また逆に、上記範囲よりもポリノルボル
ネンゴムが少なく、かつＥＰＤＭが多くなっても、耐オ
ゾン性向上の効果がそれ以上期待できないだけでなく、
相対的にポリノルボルネンゴムが少なくなるので、表層
の摩擦係数、柔軟性、および耐摩耗性が低下するおそれ
もある。When the amount of polynorbornene rubber is larger than the above range and the amount of EPDM is small, the effect of improving ozone resistance due to the addition of EPDM may not be sufficiently obtained. Conversely, even if the polynorbornene rubber is less than the above range and the EPDM is increased, the effect of improving ozone resistance cannot be expected anymore,
Since the polynorbornene rubber is relatively small, the friction coefficient, flexibility and abrasion resistance of the surface layer may be reduced.
【００２１】上記ポリノルボルネンゴムとＥＰＤＭとを
基材ゴムとするゴム組成物に添加される添加剤として
は、前記加硫剤の他に、たとえば加硫促進剤、加硫促進
助剤、加硫遅延剤、老化防止剤、補強剤、充てん剤、軟
化剤、可塑剤等があげられる。上記のうち加硫剤として
は、たとえば硫黄、有機含硫黄化合物、有機過酸化物等
があげられ、このうち有機含硫黄化合物としては、たと
えばＮ，Ｎ′−ジチオビスモルホリン等があげられ、有
機過酸化物としては、たとえばベンゾイルペルオキシ
ド、ジクミルペルオキシド等があげられる。As the additives to be added to the rubber composition containing the polynorbornene rubber and EPDM as base rubbers, in addition to the vulcanizing agents, for example, a vulcanization accelerator, a vulcanization accelerator, a vulcanization accelerator, Examples include retarders, anti-aging agents, reinforcing agents, fillers, softeners, plasticizers and the like. Among the above, examples of the vulcanizing agent include sulfur, organic sulfur-containing compounds, organic peroxides, and the like. Examples of the organic sulfur-containing compound include N, N'-dithiobismorpholine and the like. Examples of the peroxide include benzoyl peroxide, dicumyl peroxide and the like.
【００２２】また加硫促進剤としては、たとえばテトラ
メチルチウラムジスルフィド、テトラエチルチウラムジ
スルフィド、テトラメチルチウラムモノスルフィド等の
チウラム系加硫促進剤；ジブチルジチオカーバミン酸亜
鉛、ジエチルジチオカーバミン酸亜鉛、ジメチルジチオ
カーバミン酸ナトリウム、ジエチルジチオカーバミン酸
テルル等のジチオカーバミン酸類；２−メルカプトベン
ゾチアゾール、ジベンゾチアジルジスルフィド、Ｎ−シ
クロヘキシル−２−ベンゾチアゾールスルフェンアミド
等のチアゾール類；トリメチルチオ尿素、Ｎ，Ｎ′−ジ
エチルチオ尿素等のチオウレア類などの有機促進剤や、
あるいは消石灰、酸化マグネシウム、酸化チタン、リサ
ージ（ＰｂＯ）等の無機促進剤があげられる。Examples of the vulcanization accelerator include thiuram vulcanization accelerators such as tetramethylthiuram disulfide, tetraethylthiuram disulfide and tetramethylthiuram monosulfide; zinc dibutyldithiocarbamate, zinc diethyldithiocarbamate, dimethyl Dithiocarbamic acids such as sodium dithiocarbamate and tellurium diethyldithiocarbamate; thiazoles such as 2-mercaptobenzothiazole, dibenzothiazyldisulfide, N-cyclohexyl-2-benzothiazolesulfenamide; trimethylthiourea; Organic promoters such as thioureas such as N'-diethylthiourea,
Alternatively, inorganic accelerators such as slaked lime, magnesium oxide, titanium oxide, and litharge (PbO) can be used.
【００２３】加硫促進助剤としては、たとえば亜鉛華等
の金属酸化物や、あるいはステアリン酸、オレイン酸、
綿実脂肪酸等の脂肪酸などがあげられる。加硫遅延剤と
しては、たとえばサリチル酸、無水フタル酸、安息香酸
等の芳香族有機酸；Ｎ−ニトロソジフェニルアミン、Ｎ
−ニトロソ−２，２，４−トリメチル−１，２−ジハイ
ドロキノン、Ｎ−ニトロソフェニル−β−ナフチルアミ
ン等のニトロソ化合物などがあげられる。Examples of the vulcanization accelerator include metal oxides such as zinc white, stearic acid, oleic acid, and the like.
And fatty acids such as cottonseed fatty acids. Examples of the vulcanization retarder include aromatic organic acids such as salicylic acid, phthalic anhydride and benzoic acid; N-nitrosodiphenylamine,
And nitroso compounds such as -nitroso-2,2,4-trimethyl-1,2-dihydroquinone and N-nitrosophenyl-β-naphthylamine.
【００２４】老化防止剤としては、たとえば２−メルカ
プトベンゾイミダゾール等のイミダゾール類；フェニル
−α−ナフチルアミン、Ｎ，Ｎ′−ジ−β−ナフチル−
ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ′−イソプ
ロピル−ｐ−フェニレンジアミン等のアミン類；ジ−ｔ
−ブチル−ｐ−クレゾール、スチレン化フェノール等ノ
フェノール類などがあげられる。Examples of antiaging agents include imidazoles such as 2-mercaptobenzimidazole; phenyl-α-naphthylamine, N, N'-di-β-naphthyl-
amines such as p-phenylenediamine and N-phenyl-N'-isopropyl-p-phenylenediamine; di-t
-Butyl-p-cresol, and phenolized nophenols.
【００２５】補強剤としては、搬送する紙を汚さないた
めに、主にホワイトカーボン、亜鉛華、表面処理沈降性
炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、クレー等の白色の
無機補強剤が使用される他、クマロンインデン樹脂、フ
ェノール樹脂、ハイスチレン樹脂（スチレン含有量の多
いスチレン−ブタジエン共重合体）等の有機補強剤も使
用できる。As the reinforcing agent, white inorganic reinforcing agents such as white carbon, zinc white, surface-treated precipitated calcium carbonate, magnesium carbonate, clay and the like are mainly used in order not to stain the paper to be conveyed. Organic reinforcing agents such as malonindene resin, phenolic resin and high styrene resin (styrene-butadiene copolymer having a high styrene content) can also be used.
【００２６】充てん剤としては、たとえば炭酸カルシウ
ム、クレー、硫酸バリウム、珪藻土などがあげられる。
軟化剤としては、たとえば脂肪酸（ステアリン酸、ラウ
リン酸等）、綿実油、トール油、アスファルト物質、パ
ラフィンワックス等の、植物油系、鉱物油系、および合
成系の各種軟化剤があげられる。Examples of the filler include calcium carbonate, clay, barium sulfate, diatomaceous earth and the like.
Examples of the softener include vegetable oil-based, mineral oil-based, and synthetic softeners such as fatty acids (such as stearic acid and lauric acid), cottonseed oil, tall oil, asphalt substances, and paraffin wax.
【００２７】さらに可塑剤としては、たとえばジブチル
フタレート、ジオクチルフタレート、トリクレジルフォ
スフェート等の各種可塑剤があげられる。上記以外に
も、基材ゴムにはたとえば分散剤、溶剤等を適宜配合し
てもよい。ゴム組成物は、上記の各成分を、たとえばオ
ープンロール、密閉式混練機等を用いて混練することに
より製造される。Further, examples of the plasticizer include various plasticizers such as dibutyl phthalate, dioctyl phthalate, and tricresyl phosphate. In addition to the above, for example, a dispersant, a solvent, and the like may be appropriately compounded in the base rubber. The rubber composition is manufactured by kneading the above components using, for example, an open roll, a closed kneader, or the like.
【００２８】[0028]
【実施例】以下にこの発明を、実施例、比較例に基づい
て説明する。なお実施例、比較例で使用する表層用のゴ
ム組成物は、下記のようにして調製した。 ゴム組成物Ｉの調製 ポリノルボルネンゴム〔前出のノーソレックスＮＳＸ
１５ＮＢ〕１８７．５重量部（ゴム成分の量ＷN ＝７５
重量部）と、非油展ＥＰＤＭ〔前出のエスプレンＥ５０
５Ａ〕２５重量部とを基材ゴムとし、この基材ゴム２１
２．５重量部に対して下記の各成分を配合し、混練し
て、表層用のゴム組成物Ｉを調製した。The present invention will be described below with reference to examples and comparative examples. The rubber composition for the surface layer used in Examples and Comparative Examples was prepared as follows. Preparation of Rubber Composition I Polynorbornene rubber [Nosorex NSX
15NB] 187.5 parts by weight (amount of rubber component W N = 75
Parts by weight) and non-oil-extended EPDM [Esprene E50 mentioned above]
5A] 25 parts by weight as a base rubber;
The following components were added to 2.5 parts by weight, and kneaded to prepare a rubber composition I for a surface layer.
【００２９】 ゴム組成物IIの調製 油展ＥＰＤＭ〔住友化学（株）製のエスプレンＥ６００
Ｆ、ゴム成分／伸展油＝１００／１００（重量比）〕を
基材ゴムとし、この基材ゴム２００重量部に対して下記
の各成分を配合し、混練して、表層用のゴム組成物IIを
調製した。[0029] Preparation of Rubber Composition II Oil-extended EPDM [Esprene E600 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.]
F, rubber component / extending oil = 100/100 (weight ratio)] as a base rubber, and the following components are blended and kneaded with 200 parts by weight of the base rubber, and the rubber composition for the surface layer is kneaded. II was prepared.
【００３０】 《成 分》 《添加量》 〈補強剤〉 シリカ〔前出のニプシルＶＮ３〕 ２０重量部 〈加硫剤〉 粉末硫黄 ２重量部 〈加硫促進剤〉 テトラエチルチウラムジスルフィド 〔前出のノクセラーＴＥＴ〕 １重量部 ジブチルジチオカルバミン酸亜鉛 〔大内新興化学（株）製のノクセラーＢＺ〕 ２重量部 Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド 〔大内新興化学（株）製のノクセラーＣＺ〕 １重量部 〈加硫促進助剤〉 亜鉛華 ＃１ ５重量部 ステアリン酸 １重量部 ゴム組成物III の調製 シリコーンゴムコンパウンド〔東レ・ダウコーニング・
シリコーン（株）製のＳＥ１１４０Ｕ〕を基材ゴムと
し、この基材ゴム１００重量部に対して、加硫剤〔東レ
・ダウコーニング・シリコーン（株）製のＲＣ−４ １
４０〕１．３重量部を配合し、混練して、表層用のゴム
組成物III を調製した。<< Ingredient >><< Addition amount >><Reinforcingagent> Silica [Nipsil VN3 described above] 20 parts by weight <Vulcanizing agent> Powdered sulfur 2 parts by weight <Vulcanization accelerator> Tetraethylthiuram disulfide [Noxeller described above] TET] 1 part by weight zinc dibutyldithiocarbamate [Noxeller BZ manufactured by Ouchi Shinko Chemical Co., Ltd.] 2 parts by weight N-cyclohexyl-2-benzothiazolylsulfenamide [Noxeller CZ manufactured by Ouchi Shinko Chemical Co., Ltd.] 1 part by weight <vulcanization accelerator> Zinc flower # 1 5 parts by weight Stearic acid 1 part by weight Preparation of rubber composition III Silicone rubber compound [Toray Dow Corning Co., Ltd.]
SE1140U manufactured by Silicone Co., Ltd.] was used as a base rubber, and a vulcanizing agent [RC-41 manufactured by Dow Corning Toray Silicone Co., Ltd.] was used for 100 parts by weight of the base rubber.
40] 1.3 parts by weight were compounded and kneaded to prepare a rubber composition III for a surface layer.
【００３１】実施例１〜３、比較例１ 中心部に外径１６ｍｍのプラスチック製の芯体をセット
した、外径３０ｍｍ、幅１８ｍｍ、厚みＴ2 ＝７ｍｍの
内層を形成するための型内に、２液混合型の発泡ポリウ
レタンを流し込み、発泡、硬化させて、上記芯体の外周
面に、上記の寸法を有し、かつ表１に示すスプリング硬
さ（アスカーＣ）を有する内層を形成した。Examples 1 to 3 and Comparative Example 1 A plastic core having an outer diameter of 16 mm was set at the center, and was placed in a mold for forming an inner layer having an outer diameter of 30 mm, a width of 18 mm and a thickness T 2 = 7 mm. A two-component type foamed polyurethane was poured, foamed and cured to form an inner layer having the above dimensions and the spring hardness (Asker C) shown in Table 1 on the outer peripheral surface of the core. .
【００３２】なお内層の硬さの調整は、上記発泡ポリウ
レタンにおける、水と触媒の配合比率を調整することに
より行った。また上記の形成方法では、内層の外周面に
ごく薄いスキン層（非発泡層）が形成されるが、このス
キン層は、表層を接着するのに好都合であるため除去せ
ずに残した。また内層の硬さは、前述したように高分子
計器（株）製のアスカーＣ型硬度計により測定したが、
表面が曲面であるので測定によるばらつきが大きく、±
２°は許容範囲とした。The hardness of the inner layer was adjusted by adjusting the mixing ratio of water and catalyst in the polyurethane foam. In the above-mentioned forming method, a very thin skin layer (non-foamed layer) is formed on the outer peripheral surface of the inner layer. However, this skin layer is left without being removed because it is convenient for bonding the surface layer. The hardness of the inner layer was measured by an Asker C type hardness meter manufactured by Kobunshi Keiki Co., Ltd. as described above.
Since the surface is a curved surface, the variation due to measurement is large, and ±
2 ° was within the allowable range.
【００３３】つぎに、前記ゴム組成物Ｉをシート状に成
形し、１７０℃で２０分間、加硫した後、前記内層の外
周に、ウレタン系の接着剤を介して積層、接着し、さら
にその表面を研磨して厚みをととのえて表層を形成し、
外径３２±０．３ｍｍ、幅１８ｍｍ、内層の厚みＴ2 ＝
７ｍｍ、表層の厚みＴ1 ＝１ｍｍの紙送りローラを製造
した。Next, the rubber composition I was formed into a sheet, vulcanized at 170 ° C. for 20 minutes, and then laminated and bonded to the outer periphery of the inner layer via a urethane-based adhesive. Polish the surface to form a surface layer with a thickness,
Outer diameter 32 ± 0.3 mm, width 18 mm, thickness of inner layer T 2 =
A paper feed roller having a thickness of 7 mm and a surface layer thickness T 1 of 1 mm was manufactured.
【００３４】比較例２、３ ゴム組成物Ｉに代えて、前記ゴム組成物II（比較例２）
またはゴム組成物III（比較例３）を使用したこと以外
は実施例１〜３、比較例１と同様にして紙送りローラを
製造した。なお両比較例の、内層のスプリング硬さ（ア
スカーＣ）は５°とした。Comparative Examples 2 and 3 Instead of the rubber composition I, the rubber composition II (Comparative Example 2)
Alternatively, a paper feed roller was manufactured in the same manner as in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1 except that the rubber composition III (Comparative Example 3) was used. The spring hardness (Asker C) of the inner layer of both comparative examples was 5 °.
【００３５】上記各実施例、比較例の紙送りローラにつ
いて、以下の各試験を行って、その特性を評価した。 摩擦係数の測定 図２に示すように一端をデジタルフォースゲージ２に接
続した紙３を、表面にテフロンシート等を貼って摩擦を
抑えたプレート４上に載置した。With respect to the paper feed rollers of the above Examples and Comparative Examples, the following tests were performed to evaluate the characteristics. Measurement of Coefficient of Friction As shown in FIG. 2, a paper 3 having one end connected to a digital force gauge 2 was placed on a plate 4 on which a Teflon sheet or the like was stuck to suppress friction.
【００３６】つぎに実施例、比較例のシリコーンゴム組
成物から製造した紙送りローラ１を、プレート４の上方
に配置した回転軸５にセットし、図中黒矢印で示すよう
にプレート４に、荷重Ｗ1 （＝２００ｇ）をかけて圧接
させた。つぎに回転軸５を、図中二点鎖線の矢印で示す
方向に、紙送りローラ１の周速が１００ｍｍ／秒となる
ように一定速度で回転させて、紙３に生じる、図中白矢
印で示す方向の搬送力を、デジタルフォースゲージ２に
よって３０秒間、連続して測定して、そのピーク値Ｆ1
（ｇ）と、前記荷重Ｗ1 とから、下記式：Next, the paper feed roller 1 manufactured from the silicone rubber compositions of Examples and Comparative Examples was set on the rotating shaft 5 disposed above the plate 4, and was placed on the plate 4 as indicated by black arrows in the figure. It was brought into pressure contact with a load W 1 (= 200 g). Next, the rotating shaft 5 is rotated at a constant speed in the direction indicated by the two-dot chain line arrow in the drawing so that the peripheral speed of the paper feed roller 1 becomes 100 mm / sec. Is continuously measured by the digital force gauge 2 for 30 seconds, and the peak value F 1 is obtained.
(G) and the load W 1 , the following formula:
【００３７】[0037]
【数１】 (Equation 1)
【００３８】により摩擦係数μを求めた。 接紙長さの測定 図３に示すように、実施例、比較例の紙送りローラ１を
軸６にセットし、図中黒矢印で示すようにプレート７
に、荷重Ｗ2 （＝２００ｇ）をかけて圧接させた。Thus, the friction coefficient μ was determined. Measurement of paper contact length As shown in FIG. 3, the paper feed rollers 1 of the embodiment and the comparative example were set on the shaft 6, and the plate 7 as indicated by the black arrow in the figure.
Were pressed against each other by applying a load W 2 (= 200 g).
【００３９】そしてその際の接紙長さＬ1 を、ｍｍ単位
で測定した。 表面粗さの測定 実施例、比較例の紙送りローラを、軸方向と直交する方
向に切断し、その切断面のうち表層１２の表面の５個所
において凹部の深さを測定し、各測定値から、表面粗さ
の平均値を求めた。Then, the length L 1 of the paper contact was measured in mm units. Measurement of Surface Roughness The paper feed rollers of Examples and Comparative Examples were cut in a direction perpendicular to the axial direction, and the depth of the concave portion was measured at five places on the surface of the surface layer 12 among the cut surfaces, and each measured value was measured. , The average value of the surface roughness was determined.
【００４０】以上の結果を表１に示す。なお表中のＴ％
は、式：Table 1 shows the above results. T% in the table
Is the formula:
【００４１】[0041]
【数２】 (Equation 2)
【００４２】によって求められる、内層と表層の合計の
厚みＴ1 ＋Ｔ2 （ｍｍ）に対する表層の厚みＴ1 （ｍ
ｍ）の割合である。The thickness T 1 (m) of the surface layer with respect to the total thickness T 1 + T 2 (mm) of the inner layer and the surface layer obtained by
m).
【００４３】[0043]
【表１】 [Table 1]
【００４４】表１より、スプリング硬さ（アスカーＣ）
が１５°以下の発泡体からなる内層と、ゴム組成物Ｉか
ら形成された表層とを備えた実施例１〜３はいずれも、
同じ表層を、スプリング硬さ（アスカーＣ）が１５°を
超える内層と組み合わせた比較例１に比べて接紙長さが
長く、かつ摩擦係数μが大きいことがわかった。そして
この結果から、内層のスプリング硬さ（アスカーＣ）
は、１５°以下である必要のあることが確認された。From Table 1, the spring hardness (Asker C)
Examples 1 to 3 including an inner layer made of a foam having a temperature of 15 ° or less, and a surface layer formed from the rubber composition I,
It was found that compared to Comparative Example 1 in which the same surface layer was combined with an inner layer having a spring hardness (Asker C) of more than 15 °, the paper contact length was longer and the friction coefficient μ was larger. From this result, the inner layer spring hardness (Asker C)
Was found to need to be 15 ° or less.
【００４５】また上記各実施例はいずれも、同じ内層
を、ゴム組成物IIまたはIII から形成された表層と組み
合わせた比較例２、３と、接紙長さは同程度であるもの
の、摩擦係数μが大きいことがわかった。この原因とし
ては、前述したようにポリノルボルネンゴム自体が高い
摩擦係数を有することが考えられ、そしてこの結果から
表層は、ポリノルボルネンゴムを基材ゴムとして含有す
る必要のあることが確認された。In each of the above Examples, although the same inner layer was combined with a surface layer formed of the rubber composition II or III, Comparative Examples 2 and 3 had the same length of paper contact, but had a friction coefficient of It turned out that μ was large. As a cause of this, it is considered that the polynorbornene rubber itself has a high friction coefficient as described above, and from this result, it was confirmed that the surface layer needs to contain the polynorbornene rubber as a base rubber.
【００４６】また、実施例で使用したゴム組成物Ｉと、
当該ゴム組成物Ｉの配合からＥＰＤＭを除いたゴム組成
物IVとをそれぞれ加硫してシート状のサンプルを作製し
て、オゾン濃度２５ｐｐｈｍ、温度４０℃のオゾン雰囲
気中で９６時間放置した後、１０％伸長させてき裂の有
無を観察したところ、ゴム組成物IVから作製したサンプ
ルはき裂が発生したが、ゴム組成物Ｉから作製したサン
プルはき裂が発生しなかった。そしてこの結果から表層
は、ポリノルボルネンゴム単独ではなく、ＥＰＤＭを含
有する必要のあることが確認された。Further, the rubber composition I used in the examples,
Each of the rubber composition IV and the rubber composition IV from which the EPDM was removed was vulcanized to prepare a sheet-shaped sample, and left in an ozone atmosphere at an ozone concentration of 25 pphm and a temperature of 40 ° C. for 96 hours. Observation of the presence or absence of a crack after elongation by 10% revealed that the sample produced from rubber composition IV had cracks, but the sample produced from rubber composition I did not crack. And from this result, it was confirmed that the surface layer needed to contain not the polynorbornene rubber alone but EPDM.
【００４７】実施例４〜６、比較例４、５ 表層の厚みを０．１ｍｍ（Ｔ％＝１．２５％、比較例
４）、０．３ｍｍ（Ｔ％＝３．７５％、実施例４）、
１．５ｍｍ（Ｔ％＝１８．７５％、実施例５）、３ｍｍ
（Ｔ％＝３７．５％、実施例６）、および５ｍｍ（Ｔ％
＝６２．５％）としたこと以外は実施例１〜３、比較例
１と同様にして紙送りローラを製造した。なお各実施
例、比較例の、内層のスプリング硬さ（アスカーＣ）は
５°とした。Examples 4 to 6, Comparative Examples 4 and 5 The thickness of the surface layer was 0.1 mm (T% = 1.25%, Comparative Example 4) and 0.3 mm (T% = 3.75%, Example 4). ),
1.5 mm (T% = 18.75%, Example 5), 3 mm
(T% = 37.5%, Example 6) and 5 mm (T%
= 62.5%), and a paper feed roller was manufactured in the same manner as in Examples 1 to 3 and Comparative Example 1. The spring hardness (Asker C) of the inner layer of each of the examples and comparative examples was set to 5 °.
【００４８】また比較例４、実施例４については、表層
を、シートの研磨によって該当する厚みにととのえるの
が困難であるため、それぞれ該当する厚みの表層を作製
して内層の外周に接着した。また比較例５は、シート状
とした表層を内層の外周に巻きつけるのが困難であるた
め、あらかじめ筒状に加硫、成形した表層を内層に被せ
て接着した。In Comparative Example 4 and Example 4, it was difficult to adjust the surface layer to the appropriate thickness by polishing the sheet. Therefore, the surface layers having the corresponding thickness were prepared and bonded to the outer periphery of the inner layer. In Comparative Example 5, since it was difficult to wind the sheet-shaped surface layer around the outer periphery of the inner layer, the surface layer preliminarily vulcanized and formed into a tubular shape was adhered to the inner layer.
【００４９】比較例６ 内層を形成せず、芯体の外周に直接に、厚み８ｍｍ（Ｔ
％＝１００％）の表層を形成したこと以外は実施例１〜
３、比較例１と同様にして紙送りローラを製造した。な
お上記表層は、先の比較例５と同様に、あらかじめ筒状
に加硫、成形した表層を芯体に被せて接着した。Comparative Example 6 An inner layer was not formed and a thickness of 8 mm (T
% = 100%) except that the surface layer was formed.
3. A paper feed roller was manufactured in the same manner as in Comparative Example 1. As in the case of Comparative Example 5 above, the surface layer was vulcanized and molded in a tubular shape in advance and the core layer was covered with and bonded to the core.
【００５０】上記各実施例、比較例について、前記の各
試験を行った。結果を、前記実施例２の結果と併せて表
２に示す。The above-described tests were performed for each of the above Examples and Comparative Examples. The results are shown in Table 2 together with the results of Example 2.
【００５１】[0051]
【表２】 [Table 2]
【００５２】表２より、表層の厚みが０．３ｍｍ以上
で、かつＴ％で表して４０％以下である実施例２、４〜
６はいずれも、表層の厚みが０．３ｍｍ未満である比較
例４に比べて、接紙長さは同程度であるものの、摩擦係
数μが大きいことがわかった。これは、表層の薄い比較
例４では、発泡体である内層の凹凸の影響によって表層
表面の平滑性が低下し、そのため見かけの接紙面積は同
じでも、実質的な接紙面積が小さくなっていることが原
因と考えられる。その根拠として、比較例４の表面粗さ
が各実施例に比べていちじるしく大きいことがあげられ
る。そしてこれらの結果から、表層の厚みは０．３ｍｍ
以上である必要のあることが確認された。From Table 2, it is found that Examples 2, 4 to 4 in which the thickness of the surface layer is not less than 0.3 mm and not more than 40% in terms of T%.
In each of Comparative Examples 6, the length of the paper contact was almost the same as in Comparative Example 4 in which the thickness of the surface layer was less than 0.3 mm, but the friction coefficient μ was large. This is because, in Comparative Example 4, where the surface layer is thin, the smoothness of the surface layer surface is reduced due to the influence of the unevenness of the inner layer which is a foam, and therefore, even though the apparent paper contact area is the same, the substantial paper contact area is reduced. Is considered to be the cause. The reason is that the surface roughness of Comparative Example 4 is significantly larger than that of each Example. And from these results, the thickness of the surface layer is 0.3 mm
It was confirmed that this was necessary.
【００５３】また、上記各実施例はいずれも、表層の厚
みが、Ｔ％で表して４０％を超える比較例５、６に比べ
て接紙長さが長く、かつ摩擦係数μが大きいことがわか
った。そしてこの結果から、表層の厚みは、Ｔ％で表し
て４０％以下である必要のあることが確認された。In each of the above Examples, the contact length is longer and the friction coefficient μ is larger than those of Comparative Examples 5 and 6 in which the thickness of the surface layer exceeds 40% in T%. all right. And from this result, it was confirmed that the thickness of the surface layer needs to be 40% or less in T%.
【００５４】[0054]
【発明の効果】以上、詳述したようにこの発明によれ
ば、高い摩擦係数を有するとともに柔軟で、所定の圧力
で紙に圧接された際の接紙面積が大きいために紙の搬送
性にすぐれており、しかも高い耐摩耗性を有するととも
に耐オゾン性にもすぐれた紙送りローラを提供すること
が可能となる。As described above in detail, according to the present invention, the paper has a high friction coefficient, is flexible, and has a large paper contact area when pressed against paper at a predetermined pressure. It is possible to provide a paper feed roller that is excellent and has high abrasion resistance and excellent ozone resistance.
【図１】この発明の紙送りローラの、実施の形態の一例
を示す図であって、同図(a) は上記紙送りローラの側面
図、同図(b) は斜視図である。FIG. 1 is a view showing an example of an embodiment of a paper feed roller according to the present invention, wherein FIG. 1 (a) is a side view of the paper feed roller and FIG. 1 (b) is a perspective view.
【図２】この発明の実施例、比較例で製造した紙送りロ
ーラの摩擦係数μを測定する方法を説明する図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a method for measuring a friction coefficient μ of a paper feed roller manufactured in an example of the present invention and a comparative example.
【図３】上記実施例、比較例で製造した紙送りローラの
接紙長さを測定する方法を説明する図である。FIG. 3 is a diagram for explaining a method for measuring a paper contact length of a paper feed roller manufactured in the example and the comparative example.
１ 紙送りローラ １１ 内層 １２ 表層 1 paper feed roller 11 inner layer 12 surface layer
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 65/00 ＬＮＹ Ｃ０８Ｌ 65/00 ＬＮＹ ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Agency reference number FI Technical display location C08L 65/00 LNY C08L 65/00 LNY
Claims (2)
下の発泡体からなる内層と、この内層の外周に積層、形
成された、ポリノルボルネンゴムとエチレン−プロピレ
ン−ジエン共重合ゴムとを基材ゴムとして含有する表層
とを備えているとともに、上記表層の厚みが０．３ｍｍ
以上で、かつ内層と表層の合計の厚みの４０％以下であ
ることを特徴とする紙送りローラ。1. An inner layer made of a foam having a spring hardness (Asker C) of 15 ° or less, and a polynorbornene rubber and an ethylene-propylene-diene copolymer rubber laminated and formed on the outer periphery of the inner layer. And a surface layer containing as material rubber, the thickness of the surface layer is 0.3 mm
The paper feed roller described above, wherein the thickness is 40% or less of the total thickness of the inner layer and the surface layer.
ある請求項１記載の紙送りローラ。2. The paper feed roller according to claim 1, wherein the average value of the surface roughness of the surface layer is 50 μm or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15854496A JPH101578A (en) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Sheet feeding roller |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15854496A JPH101578A (en) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Sheet feeding roller |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH101578A true JPH101578A (en) | 1998-01-06 |
Family
ID=15674034
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15854496A Pending JPH101578A (en) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Sheet feeding roller |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH101578A (en) |
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-
1996
- 1996-06-19 JP JP15854496A patent/JPH101578A/en active Pending
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