JPH10156412A - Rolling roll for tubing and rolling method - Google Patents
Rolling roll for tubing and rolling methodInfo
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- JPH10156412A JPH10156412A JP31432796A JP31432796A JPH10156412A JP H10156412 A JPH10156412 A JP H10156412A JP 31432796 A JP31432796 A JP 31432796A JP 31432796 A JP31432796 A JP 31432796A JP H10156412 A JPH10156412 A JP H10156412A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は管材を多スタンド
連続圧延機で圧延する際に用いるロールの孔型形状と、
その形状のロールを用いての圧延方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a grooved shape of a roll used when a tube material is rolled by a multi-stand continuous rolling mill,
The present invention relates to a rolling method using a roll having such a shape.
【0002】[0002]
【従来の技術】継目無鋼管の製造工程では、図1に示す
ような、サイザと呼ばれる連続多スタンド圧延機で素管
の外径を縮小し、所定の寸法に仕上げる定径絞り圧延が
行われている。サイザは5〜28スタンドで構成され、
それぞれのスタンドはパスセンター回りに120゜ずつ隔
てて3つの同一孔型のロールを装備している。隣接する
スタンド相互間は図2(a) 、(b) に示すように、孔型ロ
ールの配置を60゜ずらせて配置している。圧延時の使用
スタンド数は管2の仕上げ外径によってきまる。2. Description of the Related Art In a process of manufacturing a seamless steel pipe, as shown in FIG. 1, a continuous multi-stand rolling mill called a sizer is used to reduce the outer diameter of a raw tube and perform constant-diameter reduction rolling to finish it to a predetermined size. ing. The sizer consists of 5 to 28 stands,
Each stand is equipped with three same-hole rolls separated by 120 ° around the pass center. Between the adjacent stands, as shown in FIGS. 2A and 2B, the arrangement of the rolls is shifted by 60 degrees. The number of stands used during rolling is determined by the finished outer diameter of the tube 2.
【0003】サイザの最終1〜数スタンドでは定径仕上
げのため、ロール孔型曲線は円弧形状である。しかし、
それ以外のスタンドの孔型は図3に示すように、パスセ
ンタ点Oから60゜方向にあるフランジ点Fまでの距離
Aと、パスセンタ点Oから溝底点Eまでの距離Bとは異
なるよう設計されており、通常A>Bの関係にある。従
来技術では孔型断面曲線はほぼ楕円弧をなしており、
A、Bを与えれば楕円が特定される。楕円弧孔型では縮
経率(または圧下量)は溝底部で最大で、フランジ部に
向かって順次縮径率は小さくなる。実際のロールは図2
に示すように、ロール相互の間隙があり、フランジ端は
溝底点Eに対して正60゜の位置ではないが、以後はフ
ランジ端位置を正60゜の点Fにあるものとして説明す
る。[0003] In the last one to several stands of the sizer, the roll hole type curve has an arc shape because of the constant diameter finish. But,
As shown in FIG. 3, the other stand holes are designed so that the distance A from the path center point O to the flange point F in the 60 ° direction is different from the distance B from the path center point O to the groove bottom point E. In general, there is a relation of A> B. In the prior art, the hole-shaped cross-section curve is almost an elliptical arc,
An ellipse is specified by giving A and B. In the elliptic arc hole type, the rate of reduction (or the amount of reduction) is maximum at the groove bottom, and the diameter reduction rate decreases gradually toward the flange. Figure 2 shows the actual roll
As shown in (1), there is a gap between the rolls, and the flange end is not at a position at a positive 60 ° with respect to the groove bottom point E. Hereinafter, description will be made assuming that the flange end position is at a point F at a positive 60 °.
【0004】サイザ絞り圧延では、管内面の拘束がない
ため、一つのスタンドの圧延では、孔型の溝底部とフラ
ンジ部での増肉量が異なり、不均一な変形が生じる。被
圧延材は溝底とフランジの角度が交互に60゜づつ変化す
る中で圧延されるため、溝底とフランジとの中間点(溝
底またはフランジから30゜の位置。以下この点を30゜点
と言う)の肉厚は溝底部またはフランジ部より厚くなっ
たり薄くなったりする。これを六角張り、または角張り
と称し、図6に模式的に示すように(a) を負の角張り、
(b) を正の角張りという。角張りは厚肉管で顕著に発生
し、30゜点が厚肉となる正の角張りが問題になってい
る。In sizer rolling, since there is no constraint on the inner surface of the pipe, the thickness of the groove at the bottom of the groove and the thickness of the flange at the stand are different, and uneven deformation occurs. Since the material to be rolled is rolled while the angle between the groove bottom and the flange is alternately changed by 60 °, the intermediate point between the groove bottom and the flange (a position 30 ° from the groove bottom or the flange. The thickness of the groove is thicker or thinner than the groove bottom or the flange. This is referred to as a hexagon or a square, and (a) is a negative square, as schematically shown in FIG.
(b) is called positive cornering. Squaring occurs remarkably in a thick-walled pipe, and a positive squaring in which the 30 ° point is thick is a problem.
【0005】特開平4−158907号公報では従来型
のロール、すなわち溝底部で縮径率が最大で、フランジ
部で最小となる孔型のロールをセットしたスタンドと、
30゜点の縮径率が最大となる孔型のロールをセットした
スタンドとを組み合わせて相殺する技術が開示されてい
る。この技術では30゜点が厚くなる正の角張り改善には
30゜点での圧下量を大きくするとしているが、実験で確
認したところ、角張りの改善は見られず、効果の確認は
できなかった。[0005] Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-158907 discloses a conventional roll, that is, a stand in which a hole-shaped roll having a maximum diameter reduction ratio at a groove bottom and a minimum roll at a flange portion is set.
There is disclosed a technology for canceling out by combining with a stand on which a roll of a hole type having a maximum diameter reduction ratio of 30 ° is set. With this technology, to improve the positive squareness that thickens the 30 ° point
Although it was stated that the amount of reduction at the 30 ° point was to be increased, no improvement in the squareness was observed in the experiment, and the effect could not be confirmed.
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
3ロール連続多スタンド圧延で問題になっていた角張り
を抑制することにある。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to suppress the squaring which has conventionally been a problem in three-roll continuous multi-stand rolling.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】発明者が正の角張りの問
題を検討した結果、前記特開平4−158907号公報
で提案されているように、30゜点の縮径率を大きくする
のではなく、逆に小さくすべきであるとの結論を得た。
つまり、図5に示すように、パスセンタから孔型までの
距離が30゜点付近で従来より大きい孔型形状をもたせる
のである。As a result of studying the problem of positive angularity, the inventor has found that, as proposed in the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 4-158907, the diameter reduction rate at the 30 ° point is increased. Instead, he concluded that it should be smaller.
In other words, as shown in FIG. 5, a hole shape larger than that of the related art is provided at a distance from the path center to the hole near 30 °.
【0008】すなわち、本発明の要旨は、下記(1) 項と
(2) 項の孔型ロールと圧延方法にある。[0008] That is, the gist of the present invention is as follows:
See (2) the grooved roll and rolling method.
【0009】(1) 1スタンドに3つのロールを有する管
材の連続多スタンド圧延機用のロールであって、図4の
ように、パスセンター点Oを原点とするXY座標上で、
ロールのフランジ部端点Fの座標を(x1 ,y1 )、溝
底点Eの座標を(0 ,y2 )、フランジ部端点Fにおけ
る孔型の接線角度をφとして、下記(1) 式の3次曲線4
を与えたとき、この3次曲線上の点とパスセンター間の
距離よりも、孔型3上の点とパスセンター間の距離が大
きいか等しいことを特徴とする孔型ロール。(1) A roll for a continuous multi-stand rolling mill for tubing having three rolls per stand, as shown in FIG.
The coordinates of the flange end point F of the roll are (x 1 , y 1 ), the coordinates of the groove bottom point E are (0, y 2 ), and the tangent angle of the hole at the flange end point F is φ, where Cubic curve 4
, The distance between the point on the die 3 and the path center is greater than or equal to the distance between the point on the cubic curve and the path center.
【0010】 Y=aX3+bX2+cX+d ‥‥(1) ただし、a=(−2y1−x1tan(150゜−φ)+2y2)
/x1 3 b=(−tan(150゜−φ)−3x1 2・a)/2x1 c=0 d=y2 φ=95゜ 言い替えれば、図4および図5において、点線で表され
る本発明の孔型曲線3は、実線で表されるφ=95゜の
3次曲線4と等しいか、それよりも上側にある、あるい
は、本発明の孔型3の方が3次曲線孔型4と同じか、よ
り深いロールである。Y = aX 3 + bX 2 + cX + d (1) where a = (− 2y 1 −x 1 tan (150 ° −φ) + 2y 2 )
/ X 1 3 b = - in other words (tan (0.99 ° -φ) -3x 1 2 · a) / 2x 1 c = 0 d = y 2 φ = 95 °, in FIGS. 4 and 5, is represented by a dotted line The hole shape curve 3 of the present invention is equal to or higher than the cubic curve 4 of φ = 95 ° represented by a solid line, or the hole shape curve 3 of the present invention has a cubic curve hole. Same or deeper roll as Type 4.
【0011】(2) 連続多スタンド圧延機により管材を圧
延するに際して、少なくとも1スタンドのロールを前記
(1) 項に記載の孔型ロールとすることを特徴とする圧延
方法。(2) At the time of rolling a tube by a continuous multi-stand rolling mill, at least one stand
(1) A rolling method characterized by using the grooved roll described in the above (1).
【0012】[0012]
【発明の実施の形態】管内面の形状で従来問題になって
いた正の角張りは、30゜点で厚くなる(図6(b) )。前
述のように、30゜点を薄くするためには、30゜点での孔
型をむしろ深くして、圧下を少なくするほうがよい。そ
して、30゜点のさらに深い孔型ロールを用いて圧延する
と管材は負の角張りになる。30゜点の孔型深さが適切な
場合は、各スタンドで角張りゼロが維持され、最終的に
角張りゼロとなることが期待できる。あるいは、30゜点
の深い孔型ロールと、30゜点の浅い孔型(従来の楕円孔
型も含まれる)ロールとをスタンドごとに適切に組み合
わせれば、正の角張りと負の角張りが最終的に相殺さ
れ、角張りゼロになることが期待できる。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Positive cornering, which has been a problem in the prior art due to the shape of the inner surface of the tube, becomes thick at the point of 30 ° (FIG. 6 (b)). As described above, in order to make the 30 ° point thinner, it is better to make the hole shape at the 30 ° point rather deep and reduce the reduction. Then, when rolling is performed using a deeper hole type roll of 30 ° point, the tube material becomes negative square. If the hole depth at the 30 ° point is appropriate, it can be expected that zero squaring will be maintained at each stand and eventually zero. Alternatively, if a 30 ゜ point deep hole type roll and a 30 ゜ point shallow hole type (including conventional elliptical hole type) rolls are properly combined for each stand, positive and negative squared rolls can be obtained. Can be expected to eventually cancel out, resulting in zero squareness.
【0013】これらを検討するため、種々の圧延条件で
3次元FEM解析を行った。以下に解析結果について説
明する。In order to study these, three-dimensional FEM analysis was performed under various rolling conditions. The analysis result will be described below.
【0014】FEM計算条件は以下の通りである。The FEM calculation conditions are as follows.
【0015】まず、素管の材質特性としては鉛の材料特
性を用いた。これは鋼材の熱間特性と近似性があるため
である。素管寸法は外形60mm,肉厚6mmおよび12mm
の2種である。仕上げ寸法は外径30mmである。圧延は
17スタンドを用いるパススケジュールとした。First, the material characteristics of lead were used as the material characteristics of the raw tube. This is because there is closeness to the hot property of steel. Base dimensions are 60mm in outer diameter, 6mm and 12mm in wall thickness
There are two types. The finished dimensions are 30 mm outside diameter. Rolling was performed in a pass schedule using 17 stands.
【0016】FEM解析での孔型曲線は以下のように決
定した。The pore type curve in the FEM analysis was determined as follows.
【0017】図7に示すように(1) 式におけるφを90
゜より大きくして3次曲線を描くと従来の楕円弧の孔型
に近いもの、あるいはφ=100゜の図で表される孔型
となる。一方、φ<95゜として3次曲線を描けば、本
発明の孔型となり、φ=95゜の曲線より上側になる。
従って、FEM解析での孔型として、φ=90゜(本発
明)、φ=95゜(本発明)、φ=100゜(従来技術
相当)、および楕円弧孔型(従来技術)の4種類につい
て解析を行った。As shown in FIG. 7, φ in equation (1) is 90
If a cubic curve is drawn by making it larger than ゜, it becomes a hole shape similar to a conventional hole shape of an elliptical arc, or a hole shape represented by a diagram of φ = 100 °. On the other hand, if a cubic curve is drawn with φ <95 °, the hole shape of the present invention is obtained, which is above the curve of φ = 95 °.
Therefore, four types of hole types in the FEM analysis, φ = 90 ° (the present invention), φ = 95 ° (the present invention), φ = 100 ° (equivalent to the prior art), and elliptic arc hole type (the prior art) Analysis was performed.
【0018】他の孔型パラメータとして、ロールのF
点、E点のパスセンタからの距離A、Bは表1のように
与えた。これらA、Bの値は3次曲線孔型、楕円弧孔型
に共通である。Another parameter of the hole shape is the roll F
The distances A and B from the path center at point E and point E are given in Table 1. These values of A and B are common to the cubic curved hole type and the elliptical arc hole type.
【0019】なお、最終スタンドは定径仕上げのため真
円孔型である。Incidentally, the final stand is of a perfect circular hole type for finishing with a constant diameter.
【0020】[0020]
【表1】 [Table 1]
【0021】A、Bが決まると、楕円弧孔型は一義的に
決まる。3次曲線孔型ではXY軸上の座標点F(x1 ,
y1 )、および点E(0 ,y2 )は次のように求められ
る。When A and B are determined, the elliptical arc hole type is uniquely determined. In the cubic curved hole type, the coordinate point F (x 1 ,
y 1 ) and the point E (0, y 2 ) are obtained as follows.
【0022】 x1 =Acos30゜ y1 =Asin30゜ y2 =B である。X 1 = A cos 30 ゜ y 1 = Asin 30 ゜ y 2 = B
【0023】これらの座標値とφ=90゜、95゜、お
よび100゜を(1) 式に代入すると3次曲線が決求めら
れ、これらを孔型とした。図7にφ=90゜、95゜、
100゜および楕円弧の場合の孔型曲線を示す。By substituting these coordinate values and φ = 90 °, 95 °, and 100 ° into the equation (1), a cubic curve was determined, and these were defined as holes. FIG. 7 shows φ = 90 °, 95 °,
The aperture curves for 100 ° and elliptical arcs are shown.
【0024】以上の条件のもとでFEM解析をおこなっ
た。その計算結果を表2に示す。FEM analysis was performed under the above conditions. Table 2 shows the calculation results.
【0025】ここで、角張り率の定義は、 角張り率=(Tmax−Te)/{(D/2−Te)・(1−cos30゜)} ただし、Tmax :肉厚最大値、 Te :(溝底の肉厚+フランジの肉厚)/2、 D :サイザ仕上げ外径 である。Here, the definition of the angular tension ratio is as follows: angular tension ratio = (T max −T e ) / {(D / 2−T e ) · (1−cos 30)} where T max : maximum thickness value, T the thickness of the wall thickness + flange of e :( groove bottom) / 2, D: a sizer finish outer diameter.
【0026】表2において、角張り率が(+)の場合は
溝底およびフランジの肉厚に比べ、30゜点の肉厚が厚い
正の角張り、(−)の場合は負の角張りである。In Table 2, when the squareness ratio is (+), the thickness of the groove at the 30 ° point is a positive squareness which is thicker than the thickness of the groove bottom and the flange, and when the squareness ratio is (−), the squareness is negative. It is.
【0027】[0027]
【表2】 [Table 2]
【0028】表2に示すように、比較例としての従来の
楕円弧孔型ロールを最終スタンドを除く#1〜#16ス
タンドで用いた場合、正の角張りが非常に大きくなった
(解析−5)。As shown in Table 2, when the conventional elliptical hole roll as a comparative example was used in the stands # 1 to # 16 except the final stand, the positive squareness became very large (Analysis-5). ).
【0029】3次曲線で表される30゜点の浅いロール
(φ=100゜)を同様に#1〜#16スタンドで用い
た場合、正の角張りが非常に大きくなった(解析−
1)。When a 30 ° point shallow roll (φ = 100 °) represented by a cubic curve was similarly used in the # 1 to # 16 stands, the positive squareness became very large (analysis-
1).
【0030】本発明の30゜点の深いロール(φ=90
゜)を同様に#1〜#16スタンドで用いた場合、かえ
って負の角張りが大きくなった(解析−3)。The 30 ° deep roll (φ = 90) of the present invention
When 同 様) was similarly used in the stands # 1 to # 16, the negative squareness increased rather (analysis-3).
【0031】本発明のφ=95゜のロールを#1〜#1
6スタンドで用いた場合、角張りは非常に小さくなった
(解析−2)。The rolls of φ = 95 ° of the present invention are # 1 to # 1
When used in six stands, the squareness was very small (Analysis-2).
【0032】本発明のφ=90゜のロールを#4スタン
ドに用い、#1〜#3、#5〜#16スタンドに楕円弧
孔型ロールを用いると角張りは非常に小さくなった(解
析−4)。When the roll of φ = 90 ° of the present invention is used for the # 4 stand and the elliptic arc hole type rolls are used for the # 1 to # 3 and # 5 to # 16 stands, the squaring becomes very small (analysis- 4).
【0033】このことから、本発明の孔型のロールを単
一のスタンドで用いると、φが95゜より大きい時は正
の角張り、95゜より小さいときは負の角張り、φ=9
5゜なら角張りはゼロになることがわかった。From the above, when the hole type roll of the present invention is used in a single stand, when φ is larger than 95 °, a positive angle is set, when φ is smaller than 95 °, a negative angle is set, and φ = 9.
It turns out that if 5 °, the squaring becomes zero.
【0034】さらに、φ=95゜の孔型ロールのスタン
ドを、最終スタンドを除く全スタンドに適用すると、各
スタンドで角張りゼロが維持され、最終的に角張りゼロ
が得られることがわかった。また、本発明のφ<95゜
の孔型ロールのスタンドと、従来の孔型(例えば楕円弧
やφ>95゜型)ロールのスタンドを適宜配置すれば圧
延の進行につれて、正の角張りと負の角張りが相殺され
て最終的に角張りゼロが実現できることがわかった。Further, it was found that when the stand of the hole type roll of φ = 95 ° was applied to all stands except the final stand, zero squareness was maintained in each stand, and zero squareness was finally obtained. . In addition, if the stand for the roll of φ <95 ° roll of the present invention and the stand of the roll of the conventional roll (for example, elliptical arc or φ> 95 ° roll) are appropriately arranged, the positive squareness and the negative It was found that the squareness was canceled and finally the squareness could be achieved.
【0035】本発明のロール孔型を決定するには、前記
AおよびB値から、φ=95゜として3次曲線4を描い
てから、これよりも深い(パスセンターからの距離が大
きい)曲線を描けばよい。ただし、溝底のE点近傍はな
めらかでなくてはならず、フランジ端での接線角度φは
90゜〜100゜の範囲が望ましい。従って、図5で言
えば、本発明の孔型曲線3はほぼ斜線を施した範囲にあ
る。In order to determine the roll hole shape of the present invention, a cubic curve 4 is drawn from the above A and B values at φ = 95 °, and then a curve deeper than this (the distance from the path center is large) You just have to draw. However, the vicinity of point E at the groove bottom must be smooth, and the tangent angle φ at the flange end is preferably in the range of 90 ° to 100 °. Therefore, referring to FIG. 5, the hole-shaped curve 3 of the present invention is substantially in the shaded range.
【0036】この曲線は例えば円弧を合成して作成して
もよいが、(1) 式でφを90゜〜95゜の範囲で適宜選
ぶことによって、そのまま孔型曲線としてもよい。This curve may be created, for example, by synthesizing a circular arc. Alternatively, the curve may be formed as it is by appropriately selecting φ in the range of 90 ° to 95 ° in equation (1).
【0037】[0037]
【実施例】本発明を試験圧延機で鉛圧延実験を行って、
前記のFEM解析の妥当性を確認した。孔型曲線はFE
M解析における3次曲線で与えたものと同じである。結
果を表3に示す。EXAMPLE The present invention was carried out by conducting a lead rolling experiment on a test rolling mill.
The validity of the FEM analysis was confirmed. The hole curve is FE
It is the same as that given by the cubic curve in M analysis. Table 3 shows the results.
【0038】[0038]
【表3】 [Table 3]
【0039】表3に示すように、FEM解析結果とよく
一致している。As shown in Table 3, the results agree well with the FEM analysis results.
【0040】このことから、真円度を出す最終スタンド
群を除き、全スタンドに本発明孔型を適用する場合、φ
=95゜の孔型を使用すれば角張りを最小化できること
が確認できた。また、本発明のφ<95゜に相当する30
゜点の深い孔型のロールのスタンドと、φ>95゜に相
当する30゜点の浅い孔型のロールもしくは楕円弧孔型の
ロールのスタンドとを適宜決定することにより、角張り
を防止できることが確認できた。From the above, when the present die is applied to all the stands except for the last stand group that produces roundness, φ
It was confirmed that the squareness could be minimized by using a hole shape of 95 °. Further, the present invention corresponds to φ <95 ° 30
By appropriately determining the stand of a roll with a deep hole at the point ゜ and the stand of a roll with a shallow hole or an elliptical arc at 30 ° corresponding to φ> 95 °, it is possible to prevent squaring. It could be confirmed.
【0041】本発明はサイザについての適用について述
べたが、管材のストレッチレデューサ、エキストラクタ
ーサイザなど、内面拘束のないの管材の連続圧延につい
ても適用することができる。Although the present invention has been described with reference to the sizer, the present invention can also be applied to continuous rolling of a tube having no inner surface constraint, such as a stretch reducer for a tube and an extractor sizer.
【0042】[0042]
【発明の効果】本発明の方法によれば、内面の角張りの
ない管材を容易に製造できる。According to the method of the present invention, it is possible to easily manufacture a pipe having no squared inner surface.
【図1】サイザ圧延機の構成図である。FIG. 1 is a configuration diagram of a sizer rolling mill.
【図2】連続多スタンド圧延機の隣接するスタンドの断
面を表す模式図である。FIG. 2 is a schematic diagram showing a cross section of an adjacent stand of a continuous multi-stand rolling mill.
【図3】1つのロールの孔型の断面図である。FIG. 3 is a sectional view of a hole type of one roll.
【図4】本発明の孔型パラメータを定義する図である。FIG. 4 is a diagram for defining a hole type parameter of the present invention.
【図5】従来のロール孔型と本発明の孔型の差異を示す
図である。FIG. 5 is a diagram showing a difference between a conventional roll die and a die of the present invention.
【図6】六角張りの模式図である。FIG. 6 is a schematic diagram of a hexagonal tension;
【図7】フランジ部の接線角度φを変えたときの孔型曲
線の極座標表示図である。FIG. 7 is a polar coordinate display diagram of a hole-shaped curve when a tangent angle φ of a flange portion is changed.
1:孔型ロール 2:管材 3:孔型曲線 4:φ=95゜の3次曲線 1: hole type roll 2: tube material 3: hole type curve 4: cubic curve of φ = 95 °
Claims (2)
連続多スタンド圧延機用のロールであって、パスセンタ
ー点Oを原点とするXY座標上で、ロールのフランジ部
端点Fの座標を(x1 ,y1 )、ロールの溝底点Eの座
標を(0 ,y2 )、フランジ部端点Fにおける孔型の接
線角度をφとして、下記(1) 式の3次曲線を与えたと
き、この3次曲線上の点とパスセンター間の距離より
も、孔型上の点とパスセンター間の距離が大きいか等し
いことを特徴とする孔型ロール。 Y=aX3+bX2+cX+d ‥‥(1) ただし、a=(−2y1−x1tan(150゜−φ)+2y2)
/x1 3 b=(−tan(150゜−φ)−3x1 2・a)/2x1 c=0 d=y2 φ=95゜1. A roll for a continuous multi-stand rolling mill for a tube having three rolls in one stand, wherein the coordinates of the flange end point F of the roll are defined on XY coordinates with the path center point O as the origin. x 1 , y 1 ), the coordinates of the groove bottom point E of the roll are (0, y 2 ), and the tangent angle of the hole type at the flange end point F is φ, and a cubic curve of the following equation (1) is given. A hole type roll wherein the distance between a point on the hole shape and the path center is greater than or equal to the distance between the point on the cubic curve and the path center. Y = aX 3 + bX 2 + cX + d (1) where a = (− 2y 1 −x 1 tan (150 ° −φ) + 2y 2 )
/ X 1 3 b = (- tan (150 ° -φ) -3x 1 2 · a) / 2x 1 c = 0 d = y 2 φ = 95 °
るに際して、少なくとも1スタンドのロールを請求項1
に記載の孔型ロールとすることを特徴とする圧延方法。2. A roll of at least one stand when rolling a tube material by a continuous multi-stand rolling mill.
A rolling method, comprising the step of forming a grooved roll as described in (1).
Priority Applications (1)
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