JPH10148420A - 空気調和機 - Google Patents
空気調和機Info
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- JPH10148420A JPH10148420A JP8306548A JP30654896A JPH10148420A JP H10148420 A JPH10148420 A JP H10148420A JP 8306548 A JP8306548 A JP 8306548A JP 30654896 A JP30654896 A JP 30654896A JP H10148420 A JPH10148420 A JP H10148420A
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- refrigerant
- air conditioner
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
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- Electrically Driven Valve-Operating Means (AREA)
- Lift Valve (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】電子制御ニードル弁の小流量域での制御性を向
上させる。 【解決手段】圧縮機、四方弁、室外熱交換器、電子制御
ニードル弁、室内熱交換器を冷媒配管により接続して冷
媒を循環させる冷凍サイクルを構成する。電子制御ニー
ドル弁１６は、その弁体１６ａに、弁ポート１６ｃの全
閉時に弁座１６ｂに着座する最大テーパ角θ3 で形成さ
れた最大テーパ角部１６ｄと、この最大テーパ角部のテ
ーパ角よりも小さいテーパ角θ1 により形成された小テ
ーパ角部１６ｅと、これら両テーパ角部の間にて最も小
さいテーパ角θ2 により形成された最小テーパ角部１６
ｆとを一体に連成している。
上させる。 【解決手段】圧縮機、四方弁、室外熱交換器、電子制御
ニードル弁、室内熱交換器を冷媒配管により接続して冷
媒を循環させる冷凍サイクルを構成する。電子制御ニー
ドル弁１６は、その弁体１６ａに、弁ポート１６ｃの全
閉時に弁座１６ｂに着座する最大テーパ角θ3 で形成さ
れた最大テーパ角部１６ｄと、この最大テーパ角部のテ
ーパ角よりも小さいテーパ角θ1 により形成された小テ
ーパ角部１６ｅと、これら両テーパ角部の間にて最も小
さいテーパ角θ2 により形成された最小テーパ角部１６
ｆとを一体に連成している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、冷媒を従来のＨＣ
ＦＣ冷媒からオゾン層破壊係数が零のＨＦＣ冷媒やＨＣ
冷媒に切り換えた空気調和機に係り、特に、冷媒流量の
絞り装置である電子制御ニードル弁の小流量域における
流量制御性の向上を図った空気調和機に関する。
ＦＣ冷媒からオゾン層破壊係数が零のＨＦＣ冷媒やＨＣ
冷媒に切り換えた空気調和機に係り、特に、冷媒流量の
絞り装置である電子制御ニードル弁の小流量域における
流量制御性の向上を図った空気調和機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の冷凍装置や空調装置では一般に使
われているＨＣＦＣ冷媒中でも特にＨＣＦＣ２２が多く
使用されている。このＨＣＦＣ冷媒はオゾン破壊係数が
ゼロではないため、これに代わる冷媒としてオゾン破壊
係数がゼロのＨＦＣ冷媒やＨＣ冷媒への切換と、そのた
めの機器開発が進められている。
われているＨＣＦＣ冷媒中でも特にＨＣＦＣ２２が多く
使用されている。このＨＣＦＣ冷媒はオゾン破壊係数が
ゼロではないため、これに代わる冷媒としてオゾン破壊
係数がゼロのＨＦＣ冷媒やＨＣ冷媒への切換と、そのた
めの機器開発が進められている。
【０００３】これらＨＣＦＣ冷媒やＨＣ冷媒としては、
Ｒ４１０Ａ，Ｒ４０７Ｃ，Ｒ２９０などの新しい冷媒が
検討されている。これらの新しい冷媒は従来のＲ２２に
比して、次の特性を有する。
Ｒ４１０Ａ，Ｒ４０７Ｃ，Ｒ２９０などの新しい冷媒が
検討されている。これらの新しい冷媒は従来のＲ２２に
比して、次の特性を有する。
【０００４】
【外１】
【０００５】上記Ｒ４１０ＡはＨＦＣ３２（ジフルオロ
メタン）とＨＦＣ１２５（ペンタフルオロエタン）をそ
れぞれ５０％ずつ含む混合冷媒であり、これら成分冷媒
の飽和圧力は従来のＲ２２に比べ高いこと、またＨＦＣ
３２の体積流量当りの冷媒能力がＲ２２より大きいこと
を示している。また、これら新しい冷媒は総体的に少な
い流量でＲ２２と同等の冷凍能力を得ることから配管内
の冷媒流動に伴う圧力降下（圧力損失）が減少するの
で、システム効率が向上するという有利な性質を有す
る。
メタン）とＨＦＣ１２５（ペンタフルオロエタン）をそ
れぞれ５０％ずつ含む混合冷媒であり、これら成分冷媒
の飽和圧力は従来のＲ２２に比べ高いこと、またＨＦＣ
３２の体積流量当りの冷媒能力がＲ２２より大きいこと
を示している。また、これら新しい冷媒は総体的に少な
い流量でＲ２２と同等の冷凍能力を得ることから配管内
の冷媒流動に伴う圧力降下（圧力損失）が減少するの
で、システム効率が向上するという有利な性質を有す
る。
【０００６】このために、これら新しい冷媒の使用に適
合する機器の設計に際しては冷媒流量制御装置の制御領
域が従来より少ない領域で使用することになるので、小
流量範囲での制御性の向上を必要とする。
合する機器の設計に際しては冷媒流量制御装置の制御領
域が従来より少ない領域で使用することになるので、小
流量範囲での制御性の向上を必要とする。
【０００７】したがって、冷媒流量の絞り装置である電
子制御ニードル弁については冷媒の小流量域での制御性
を向上させる必要がある。
子制御ニードル弁については冷媒の小流量域での制御性
を向上させる必要がある。
【０００８】図７は電子制御ニードル（電子膨張弁）の
一般的構成を示す縦断面図である。この図において、電
子制御ニードル弁１は、筒体１ａと、筒体１ａの内部で
支持棒１ｂおよび送りネジ１ｃにより支持されたマグネ
ットロータ１ｄと、送りネジ１ｃの内側を貫通してマグ
ネットロータ１ｄの下端に取り付けられた略円錐状の弁
体２と、筒体１ａを支持する取付座７と、筒体１ａの外
側に配設されている励磁コイル８とから構成されてい
る。そして、取付座７には冷媒配管９が取り付けられて
いる。また、取付座７の弁座３には弁ポート４が形成さ
れており、この弁ポート４に臨むように弁体２が配置さ
れている。
一般的構成を示す縦断面図である。この図において、電
子制御ニードル弁１は、筒体１ａと、筒体１ａの内部で
支持棒１ｂおよび送りネジ１ｃにより支持されたマグネ
ットロータ１ｄと、送りネジ１ｃの内側を貫通してマグ
ネットロータ１ｄの下端に取り付けられた略円錐状の弁
体２と、筒体１ａを支持する取付座７と、筒体１ａの外
側に配設されている励磁コイル８とから構成されてい
る。そして、取付座７には冷媒配管９が取り付けられて
いる。また、取付座７の弁座３には弁ポート４が形成さ
れており、この弁ポート４に臨むように弁体２が配置さ
れている。
【０００９】図８は、ステッピングモータを構成してい
るマグネットロータ１ｄと励磁コイル８との位置関係を
示す説明図である。励磁コイル８は４つのコイルＬ1 〜
Ｌ4により構成されており、これらのコイル開度用パル
ス電流Ｐ1 〜Ｐ4 が順次供給されるようになっている。
図９は、このときのパルス電流Ｐ1 〜Ｐ4 の位相のずれ
を示す波形図である。
るマグネットロータ１ｄと励磁コイル８との位置関係を
示す説明図である。励磁コイル８は４つのコイルＬ1 〜
Ｌ4により構成されており、これらのコイル開度用パル
ス電流Ｐ1 〜Ｐ4 が順次供給されるようになっている。
図９は、このときのパルス電流Ｐ1 〜Ｐ4 の位相のずれ
を示す波形図である。
【００１０】このように、コイルＬ1 〜Ｌ4 がパルス電
流Ｐ1 〜Ｐ4 により順次励磁されることによにより、マ
グネットロータ１ｄのステップ的な回転駆動が行なわれ
る。そして、この回転駆動により、弁ポート４に対して
弁体２が上下動して、その開度調整が行なわれる。すな
わち、冷媒配管９内を流れる冷媒量が制御される。
流Ｐ1 〜Ｐ4 により順次励磁されることによにより、マ
グネットロータ１ｄのステップ的な回転駆動が行なわれ
る。そして、この回転駆動により、弁ポート４に対して
弁体２が上下動して、その開度調整が行なわれる。すな
わち、冷媒配管９内を流れる冷媒量が制御される。
【００１１】図５は電子制御ニードル弁１の一部拡大構
成図であり、これはニードル状弁体２に、全閉時弁座３
上に着座して弁ポート４を全閉させる最大テーパ角部５
と、この最大テーパ角部５のテーパ角（軸心方向に対す
る傾斜角度）θａよりも小さいテーパ角θｂ（θａ＞θ
ｂ）に形成されて冷媒流量の絞り制御を行なう小テーパ
角部６とを一体に連成しており、その流量特性は図６中
の曲線Ａで示される。
成図であり、これはニードル状弁体２に、全閉時弁座３
上に着座して弁ポート４を全閉させる最大テーパ角部５
と、この最大テーパ角部５のテーパ角（軸心方向に対す
る傾斜角度）θａよりも小さいテーパ角θｂ（θａ＞θ
ｂ）に形成されて冷媒流量の絞り制御を行なう小テーパ
角部６とを一体に連成しており、その流量特性は図６中
の曲線Ａで示される。
【００１２】なお、図６中、横軸の開度パルス個数は電
子制御ニードル弁１の図示しないアクチュエーターに入
力される開度用パルスの個数を示し、縦軸は、そのパル
スの入力個数に応じて弁体の移動量を制御することによ
り弁ポートの弁開度を段階的に拡大させることにより増
量される冷媒流量を示している。
子制御ニードル弁１の図示しないアクチュエーターに入
力される開度用パルスの個数を示し、縦軸は、そのパル
スの入力個数に応じて弁体の移動量を制御することによ
り弁ポートの弁開度を段階的に拡大させることにより増
量される冷媒流量を示している。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の電子制御ニードル弁１では冷媒流量を制御す
る弁体２のテーパ角部５，６が２箇所しかないので、そ
の流量特性は、最大テーパ角部５のテーパ角θａにより
決定される開弁直後の小流量域から、小テーパ角部６の
テーパ角θｂにより制御される大流量域へ急激に変化す
る。このために、開弁後の小流量域での制御範囲が狭
く、しかも、この小流量域で冷媒流量を制御する最大テ
ーパ角部５のテーパ角θａが大きいので、開度パルス１
個当りの冷媒流量の立上り（変化）角度が急峻となる。
このために、小流量域での冷媒流量を十分に細かく制御
し難いという課題がある。
うな従来の電子制御ニードル弁１では冷媒流量を制御す
る弁体２のテーパ角部５，６が２箇所しかないので、そ
の流量特性は、最大テーパ角部５のテーパ角θａにより
決定される開弁直後の小流量域から、小テーパ角部６の
テーパ角θｂにより制御される大流量域へ急激に変化す
る。このために、開弁後の小流量域での制御範囲が狭
く、しかも、この小流量域で冷媒流量を制御する最大テ
ーパ角部５のテーパ角θａが大きいので、開度パルス１
個当りの冷媒流量の立上り（変化）角度が急峻となる。
このために、小流量域での冷媒流量を十分に細かく制御
し難いという課題がある。
【００１４】したがって、従来のＲ２２冷媒に比して相
対的に小流量となるＨＦＣ冷媒等の絞り量をこの電子制
御ニードル弁１で制御する場合には小流量域における細
かい制御が困難となる。このために、圧縮機に戻る液バ
ックを絞り切れずに液バック量を増大させ、圧縮機にダ
メージを与える虞がある。
対的に小流量となるＨＦＣ冷媒等の絞り量をこの電子制
御ニードル弁１で制御する場合には小流量域における細
かい制御が困難となる。このために、圧縮機に戻る液バ
ックを絞り切れずに液バック量を増大させ、圧縮機にダ
メージを与える虞がある。
【００１５】そこで、小流量域を拡大させるために、最
大テーパ角部５のテーパ角θａを小さくすると、今度は
全閉時最大テーパ角部５が弁ポート４内に深く喰い込
み、弁体２が弁ポート４内で膠着してしまう虞が発生す
る。
大テーパ角部５のテーパ角θａを小さくすると、今度は
全閉時最大テーパ角部５が弁ポート４内に深く喰い込
み、弁体２が弁ポート４内で膠着してしまう虞が発生す
る。
【００１６】本発明はこのような事情を考慮してなされ
たもので、その目的は、電子制御ニードル弁の小流量域
での制御性を向上させることができる空気調和機を提供
することを目的とする。
たもので、その目的は、電子制御ニードル弁の小流量域
での制御性を向上させることができる空気調和機を提供
することを目的とする。
【００１７】
【課題を解決するための手段】請求項１に対応する空気
調和機は、圧縮機、四方弁、室外熱交換器、入力される
開度パルスの個数に応じて弁体の移動量が制御されて弁
ポートの開度が制御される電子制御ニードル弁、室内熱
交換器を冷媒配管により接続して冷媒を循環させる冷凍
サイクルを構成する空気調和機において、上記電子制御
ニードル弁の弁体の中途部分の外面と弁ポート内面が略
平行となるように、弁体または弁ポート内面に軸方向で
隣り合う複数のテーパ状部を設けたことを特徴とする。
調和機は、圧縮機、四方弁、室外熱交換器、入力される
開度パルスの個数に応じて弁体の移動量が制御されて弁
ポートの開度が制御される電子制御ニードル弁、室内熱
交換器を冷媒配管により接続して冷媒を循環させる冷凍
サイクルを構成する空気調和機において、上記電子制御
ニードル弁の弁体の中途部分の外面と弁ポート内面が略
平行となるように、弁体または弁ポート内面に軸方向で
隣り合う複数のテーパ状部を設けたことを特徴とする。
【００１８】なお、ここでテーパ状部とはテーパ角が零
の部分も含む。
の部分も含む。
【００１９】この発明によれば、電子制御ニードル弁
は、そのアクチュエーターに入力される開度パルスの個
数に応じて、弁体の移動量を制御して弁ポートの開度を
制御し、冷媒の絞り量を制御するが、弁体の中途部分の
外面と弁ポート内面が略平行となるようにして、１個の
開度パルス当りの冷媒の制御流量が少なく抑制できる範
囲を設けているので小流量域での流量を細かく制御でき
る。
は、そのアクチュエーターに入力される開度パルスの個
数に応じて、弁体の移動量を制御して弁ポートの開度を
制御し、冷媒の絞り量を制御するが、弁体の中途部分の
外面と弁ポート内面が略平行となるようにして、１個の
開度パルス当りの冷媒の制御流量が少なく抑制できる範
囲を設けているので小流量域での流量を細かく制御でき
る。
【００２０】請求項２に対応する空気調和機は、上記複
数のテーパ状部は、弁体に設けられ弁体の先端から順に
隣接する第１，第２，第３のテーパ状部からなり、第２
のテーパ状部は第１，第３のテーパ状部よりもテーパ角
が小さいことを特徴とする。
数のテーパ状部は、弁体に設けられ弁体の先端から順に
隣接する第１，第２，第３のテーパ状部からなり、第２
のテーパ状部は第１，第３のテーパ状部よりもテーパ角
が小さいことを特徴とする。
【００２１】請求項３に対応する空気調和機は、請求項
２記載の空気調和機において、第３のテーパ状部は、弁
ポートの全閉時に弁座に着座するテーパ角で形成され、
第１のテーパ状部は、第３のテーパ状部のテーパ角より
も小さいテーパ角により形成され、第２のテーパ状部は
これら第１，第３のテーパ状部よりも小さいテーパ角で
形成されていることを特徴とする。
２記載の空気調和機において、第３のテーパ状部は、弁
ポートの全閉時に弁座に着座するテーパ角で形成され、
第１のテーパ状部は、第３のテーパ状部のテーパ角より
も小さいテーパ角により形成され、第２のテーパ状部は
これら第１，第３のテーパ状部よりも小さいテーパ角で
形成されていることを特徴とする。
【００２２】これらの発明によれば、弁体の第１，第３
のテーパ状部の間に、これらテーパ状部よりもテーパ角
が小さいために、１個の開度パルス当りの冷媒の制御流
量が最も少ない第２のテーパ状部を介在させているの
で、これら第１，第３のテーパ状部でそれぞれ制御され
る冷媒流量の急激な変化を第２のテーパ状部により抑制
して、第１のテーパ状部から第３のテーパ状部の制御流
量にスムーズに引き継ぐことができる。
のテーパ状部の間に、これらテーパ状部よりもテーパ角
が小さいために、１個の開度パルス当りの冷媒の制御流
量が最も少ない第２のテーパ状部を介在させているの
で、これら第１，第３のテーパ状部でそれぞれ制御され
る冷媒流量の急激な変化を第２のテーパ状部により抑制
して、第１のテーパ状部から第３のテーパ状部の制御流
量にスムーズに引き継ぐことができる。
【００２３】このために、開弁直後に立ち上がる冷媒の
小流量域を第２のテーパ状部により制御される流量域ま
で拡大することができると共に、この小流量域では１個
の開度パルスにより制御される冷媒流量が小量であるの
で、この小流量域における冷媒流量を細かく制御するこ
とができ、その制御性を向上させることができる。
小流量域を第２のテーパ状部により制御される流量域ま
で拡大することができると共に、この小流量域では１個
の開度パルスにより制御される冷媒流量が小量であるの
で、この小流量域における冷媒流量を細かく制御するこ
とができ、その制御性を向上させることができる。
【００２４】これにより、小流量域での液バック量を高
精度に制御することができるので、液バック量の増大に
より圧縮機がダメージを受けるのを低減ないし防止する
ことができる。つまり、冷凍サイクルの信頼性を向上さ
せることができる。
精度に制御することができるので、液バック量の増大に
より圧縮機がダメージを受けるのを低減ないし防止する
ことができる。つまり、冷凍サイクルの信頼性を向上さ
せることができる。
【００２５】また、従来の例えばＲ２２冷媒よりも相対
的に冷凍能力が高く、小流量で使用されることも多くな
るＨＦＣ冷媒等の流量制御（絞り）弁として都合よく使
用することができる。
的に冷凍能力が高く、小流量で使用されることも多くな
るＨＦＣ冷媒等の流量制御（絞り）弁として都合よく使
用することができる。
【００２６】さらに、弁ポートの全閉時に弁座に着座す
る第３のテーパ状部のテーパ角を小さくして細径にする
必要がないので、第１のテーパ状部が弁ポート内に深く
嵌入して膠着状態に陥るのを防止することができる。
る第３のテーパ状部のテーパ角を小さくして細径にする
必要がないので、第１のテーパ状部が弁ポート内に深く
嵌入して膠着状態に陥るのを防止することができる。
【００２７】請求項３に対応する空気調和機は、請求項
２記載の空気調和機において、第３のテーパ状部は、弁
ポートの全閉時に弁座に着座するテーパ角で形成され、
第１のテーパ状部は、第１のテーパ状部のテーパ角より
も小さいテーパ角により形成され、第２のテーパ状部は
これら第１，第３のテーパ状部よりも小さいテーパ角で
形成されていることを特徴とする。
２記載の空気調和機において、第３のテーパ状部は、弁
ポートの全閉時に弁座に着座するテーパ角で形成され、
第１のテーパ状部は、第１のテーパ状部のテーパ角より
も小さいテーパ角により形成され、第２のテーパ状部は
これら第１，第３のテーパ状部よりも小さいテーパ角で
形成されていることを特徴とする。
【００２８】この発明によれば、第２のテーパ状部は、
そのテーパ角が第１，第３のテーパ状部のテーパ角より
も小さいので、１個の開度パルスにより制御し得る冷媒
流量もこれら第１，第３のテーパ状部よりも小量とな
る。しかも、この第２のテーパ状部は、第１，第３のテ
ーパ状部同士の間に形成されているので、この第３のテ
ーパ状部により制御される開弁直後の小流量から流量を
急激に変化させずに、第３のテーパ状部により制御され
る流量にスムーズに引き継ぐことができる。したがっ
て、開弁直後の小流量域を第２のテーパ状部により制御
される流量域まで拡大することができる。
そのテーパ角が第１，第３のテーパ状部のテーパ角より
も小さいので、１個の開度パルスにより制御し得る冷媒
流量もこれら第１，第３のテーパ状部よりも小量とな
る。しかも、この第２のテーパ状部は、第１，第３のテ
ーパ状部同士の間に形成されているので、この第３のテ
ーパ状部により制御される開弁直後の小流量から流量を
急激に変化させずに、第３のテーパ状部により制御され
る流量にスムーズに引き継ぐことができる。したがっ
て、開弁直後の小流量域を第２のテーパ状部により制御
される流量域まで拡大することができる。
【００２９】つまり、開弁直後の冷媒流量の立上り後の
小流量域における急激な変化を抑制して１個の開度パル
スにより制御し得る冷媒流量を減少させることができ
る。
小流量域における急激な変化を抑制して１個の開度パル
スにより制御し得る冷媒流量を減少させることができ
る。
【００３０】したがって、開弁直後の冷媒流量の立上り
後の小流量域においても冷媒流量を細かく制御すること
ができるので、請求項２の発明とほぼ同様の作用効果を
奏することができる。
後の小流量域においても冷媒流量を細かく制御すること
ができるので、請求項２の発明とほぼ同様の作用効果を
奏することができる。
【００３１】請求項４に対応する空気調和機は、請求項
２または３記載の空気調和機において、第２のテーパ状
部はテーパ角がほぼ零であることを特徴とする。
２または３記載の空気調和機において、第２のテーパ状
部はテーパ角がほぼ零であることを特徴とする。
【００３２】この発明によれば、第２のテーパ状部のテ
ーパ角がほぼ零であるので、この第３のテーパ状部によ
り制御し得る冷媒流量をさらに減少させることができ
る。このために、第１のテーパ状部により制御される流
量から第２のテーパ状部により制御される流量へ引き継
ぐ際の流量変化量をさらに減少させて、小流量域を第２
のテーパ状部まで拡大することができる。
ーパ角がほぼ零であるので、この第３のテーパ状部によ
り制御し得る冷媒流量をさらに減少させることができ
る。このために、第１のテーパ状部により制御される流
量から第２のテーパ状部により制御される流量へ引き継
ぐ際の流量変化量をさらに減少させて、小流量域を第２
のテーパ状部まで拡大することができる。
【００３３】請求項５に対応する空気調和機は、請求項
２〜４のいずれか１項に記載の空気調和機において、第
１〜第３のテーパ状部の各テーパ角は、これらをそれぞ
れθ1 ，θ2 ，θ3 としたときに、次の［数２］式を満
足させるように構成されていることを特徴とする。
２〜４のいずれか１項に記載の空気調和機において、第
１〜第３のテーパ状部の各テーパ角は、これらをそれぞ
れθ1 ，θ2 ，θ3 としたときに、次の［数２］式を満
足させるように構成されていることを特徴とする。
【００３４】
【数２】θ3 ＞θ1 ＞θ2
【００３５】この発明によれば、第１，第２，第３のテ
ーパ状部の各テーパ角をそれぞれθ1 ，θ2 ，θ3 とし
たときに、θ3 ＞θ1 ＞θ2 が成立するように構成して
いるので、請求項３または４の発明とほぼ同様の作用効
果を奏することができる。また、弁ポート内面の傾斜面
の中途部分と弁ポート内面の間をより平行に形成させ易
い。
ーパ状部の各テーパ角をそれぞれθ1 ，θ2 ，θ3 とし
たときに、θ3 ＞θ1 ＞θ2 が成立するように構成して
いるので、請求項３または４の発明とほぼ同様の作用効
果を奏することができる。また、弁ポート内面の傾斜面
の中途部分と弁ポート内面の間をより平行に形成させ易
い。
【００３６】請求項６に対応する空気調和機は、請求項
２に記載の空気調和機において、第２のテーパ状部を複
数のテーパ角を設けて形成していることを特徴とする。
２に記載の空気調和機において、第２のテーパ状部を複
数のテーパ角を設けて形成していることを特徴とする。
【００３７】この発明によれば、１個の開度パルスによ
り制御し得る冷媒流量が最も小さい第２のテーパ状部に
複数のテーパ角を設けるので、開弁直後の小流量域のさ
らなる拡大と、冷媒流量のさらなる細かい制御を行なう
ことができる。
り制御し得る冷媒流量が最も小さい第２のテーパ状部に
複数のテーパ角を設けるので、開弁直後の小流量域のさ
らなる拡大と、冷媒流量のさらなる細かい制御を行なう
ことができる。
【００３８】請求項７に対応する空気調和機は、上記冷
凍サイクルの冷媒として５０℃の飽和圧力が２５００キ
ロパスカル以上となる高圧冷媒を用いたことを特徴とす
る。
凍サイクルの冷媒として５０℃の飽和圧力が２５００キ
ロパスカル以上となる高圧冷媒を用いたことを特徴とす
る。
【００３９】この発明では、小流量域での冷媒流量を十
分に細かく制御できるので高圧冷媒を冷凍サイクルに用
いても液バックを防止でき、信頼性が向上する。
分に細かく制御できるので高圧冷媒を冷凍サイクルに用
いても液バックを防止でき、信頼性が向上する。
【００４０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図１〜
図６に基いて説明する。これらの図中、同一または相当
部分には同一符号を付している。
図６に基いて説明する。これらの図中、同一または相当
部分には同一符号を付している。
【００４１】図２は本発明の一実施形態に係る空気調和
機１１の全体構成を示す冷凍サイクル図であり、この図
において、空気調和機１１は圧縮機１２に、四方弁１
３、室外ファン１４を具備した室外熱交換器１５、絞り
装置である電子制御ニードル弁１６、室内ファン１７を
具備した室内熱交換器１８を順次、冷媒配管１９により
環状に接続した冷凍サイクルを構成している。
機１１の全体構成を示す冷凍サイクル図であり、この図
において、空気調和機１１は圧縮機１２に、四方弁１
３、室外ファン１４を具備した室外熱交換器１５、絞り
装置である電子制御ニードル弁１６、室内ファン１７を
具備した室内熱交換器１８を順次、冷媒配管１９により
環状に接続した冷凍サイクルを構成している。
【００４２】この冷凍サイクルは四方弁１３の切換操作
により、冷媒を図２中実線矢印方向に循環させることに
より冷房運転され、図中破線矢印方向に循環させること
により暖房運転される。また、冷媒としては塩素（Ｃ
ｌ）基を含有しないＨＦＣ冷媒で、５０℃の飽和圧力が
２５００キロパスカル（Ｐａ）以上となる高圧冷媒とし
てＲ３２（ジフルオロメタン）とＲ１２５（ペンタフル
オロエタン）を混合したＲ４１０Ａが使用される。
により、冷媒を図２中実線矢印方向に循環させることに
より冷房運転され、図中破線矢印方向に循環させること
により暖房運転される。また、冷媒としては塩素（Ｃ
ｌ）基を含有しないＨＦＣ冷媒で、５０℃の飽和圧力が
２５００キロパスカル（Ｐａ）以上となる高圧冷媒とし
てＲ３２（ジフルオロメタン）とＲ１２５（ペンタフル
オロエタン）を混合したＲ４１０Ａが使用される。
【００４３】図３はこの空気調和機１１の制御系のブロ
ック図であり、この図において、室内機２０は、電源Ｓ
に図示しない電源装置を介して電気的に接続された例え
ばマイクロプロセッサー等よりなる室内制御部２１を内
蔵している。この室内制御部２１には、リモコン２２か
らの赤外線等の制御信号を受信する受信部（図示せ
ず）、室内温度センサー２３、室内熱交換器温度センサ
ー２４、室内ファン１７のファンモータ１７ａの速度を
制御する速度制御回路２５、室内機２０の吹出口のルー
バーを駆動するルーバーモータ２６ａを駆動するルーバ
ー駆動回路２６をそれぞれ電気的に接続している。
ック図であり、この図において、室内機２０は、電源Ｓ
に図示しない電源装置を介して電気的に接続された例え
ばマイクロプロセッサー等よりなる室内制御部２１を内
蔵している。この室内制御部２１には、リモコン２２か
らの赤外線等の制御信号を受信する受信部（図示せ
ず）、室内温度センサー２３、室内熱交換器温度センサ
ー２４、室内ファン１７のファンモータ１７ａの速度を
制御する速度制御回路２５、室内機２０の吹出口のルー
バーを駆動するルーバーモータ２６ａを駆動するルーバ
ー駆動回路２６をそれぞれ電気的に接続している。
【００４４】室内制御部２１には信号線Ｌを介して室外
機２７内に収容された室外制御部２８を電気的に接続し
ている。室外制御部２８は例えばＥＥＰＲＯＭ等のＲＯ
Ｍを有するマイクロプロセッサー等よりなる。室外制御
部２８には外気温度センサー２９、室外ファン１４のフ
ァンモータ１４ａを駆動するファン駆動回路３０、例え
ば電磁弁等よりなる四方弁１３、圧縮機１２のモータの
所定時間当りの回転数を制御するインバータ回路３１、
室外熱交換器１５の温度を検出する蒸発温度センサー３
２、例えば電磁弁等よりなる電子制御ニードル弁１６の
図示しないアクチュエーターをそれぞれ電気的に接続し
ている。
機２７内に収容された室外制御部２８を電気的に接続し
ている。室外制御部２８は例えばＥＥＰＲＯＭ等のＲＯ
Ｍを有するマイクロプロセッサー等よりなる。室外制御
部２８には外気温度センサー２９、室外ファン１４のフ
ァンモータ１４ａを駆動するファン駆動回路３０、例え
ば電磁弁等よりなる四方弁１３、圧縮機１２のモータの
所定時間当りの回転数を制御するインバータ回路３１、
室外熱交換器１５の温度を検出する蒸発温度センサー３
２、例えば電磁弁等よりなる電子制御ニードル弁１６の
図示しないアクチュエーターをそれぞれ電気的に接続し
ている。
【００４５】室外制御部２８は電子制御ニードル弁１６
の例えば電磁アクチュエーター（図示せず）に与える開
度パルスの個数を制御することにより、その開度を制御
して冷媒の絞り流量を制御する機能を有する。
の例えば電磁アクチュエーター（図示せず）に与える開
度パルスの個数を制御することにより、その開度を制御
して冷媒の絞り流量を制御する機能を有する。
【００４６】図１はこの電子制御ニードル弁１６の全閉
時の要部構成図であり、ニードル状の弁体１６ａの先細
先端部が弁座１６ｂの弁ポート１６ｃ内に挿入されて弁
ポート１６ｃを全閉している状態を示している。
時の要部構成図であり、ニードル状の弁体１６ａの先細
先端部が弁座１６ｂの弁ポート１６ｃ内に挿入されて弁
ポート１６ｃを全閉している状態を示している。
【００４７】弁体１６ａは、弁体１６ａの中途部分（後
述する第３のテーパ状部１６ｆ）の外面と弁ポート１６
ｃの内面が略平行になるように弁体１６ａに第１，第
２，第３のテーパ状部１６ｅ，１６ｆ，１６ｄを設けて
いる。また、弁体１６ａは室外制御部２８から図示しな
いアクチュエーターに入力される開度パルスの個数に応
じて、このアクチュエーターにより軸方向に段階的に往
復動して、弁ポート１６ａの開度を段階的に制御するも
のであり、こ全閉時に、弁座１６ｂの弁ポート１６ｃ回
りの面取り部上に同心状に着座して弁ポート１６ｃを全
閉する、最大テーパ角θ3 によりテーパ状に形成された
第３のテーパ状部である最大テーパ角部１６ｄと、この
最大テーパ角部１６ｄよりも先方において最大テーパ角
θ3 よりも小さいテーパ角θ1 によりテーパ状に形成さ
れた第１のテーパ状部である小テーパ角部１６ｅと、こ
れら最大テーパ角部１６ｄと小テーパ角部１６ｅとの中
間（弁体中途部分）において、外周面の対向する母線が
弁体中心軸Ｏとほぼ平行をなし、テーパ角（弁体中心軸
からの傾斜角度）θ2 がほぼ零の第２のテーパ状部であ
る最小テーパ角部１６ｆとを一体に連成している。
述する第３のテーパ状部１６ｆ）の外面と弁ポート１６
ｃの内面が略平行になるように弁体１６ａに第１，第
２，第３のテーパ状部１６ｅ，１６ｆ，１６ｄを設けて
いる。また、弁体１６ａは室外制御部２８から図示しな
いアクチュエーターに入力される開度パルスの個数に応
じて、このアクチュエーターにより軸方向に段階的に往
復動して、弁ポート１６ａの開度を段階的に制御するも
のであり、こ全閉時に、弁座１６ｂの弁ポート１６ｃ回
りの面取り部上に同心状に着座して弁ポート１６ｃを全
閉する、最大テーパ角θ3 によりテーパ状に形成された
第３のテーパ状部である最大テーパ角部１６ｄと、この
最大テーパ角部１６ｄよりも先方において最大テーパ角
θ3 よりも小さいテーパ角θ1 によりテーパ状に形成さ
れた第１のテーパ状部である小テーパ角部１６ｅと、こ
れら最大テーパ角部１６ｄと小テーパ角部１６ｅとの中
間（弁体中途部分）において、外周面の対向する母線が
弁体中心軸Ｏとほぼ平行をなし、テーパ角（弁体中心軸
からの傾斜角度）θ2 がほぼ零の第２のテーパ状部であ
る最小テーパ角部１６ｆとを一体に連成している。
【００４８】このようにこれらテーパ角θ1 〜θ3 がθ
3 ＞θ1 ＞θ2 の関係を有するので、図示しないアクチ
ュエーターに入力される１個の開度パルスにより制御さ
れる冷媒流量もθ3 ＞θ1 ＞θ2 が成立する。しかも、
最小テーパ角θ2 の最小テーパ角部１６ｆが最大テーパ
角部１６ｄと小テーパ角部１６ｅとの間にあるので、こ
の電子制御ニードル弁１６の冷媒流量特性は図６中曲線
Ｂで示すように変化する。
3 ＞θ1 ＞θ2 の関係を有するので、図示しないアクチ
ュエーターに入力される１個の開度パルスにより制御さ
れる冷媒流量もθ3 ＞θ1 ＞θ2 が成立する。しかも、
最小テーパ角θ2 の最小テーパ角部１６ｆが最大テーパ
角部１６ｄと小テーパ角部１６ｅとの間にあるので、こ
の電子制御ニードル弁１６の冷媒流量特性は図６中曲線
Ｂで示すように変化する。
【００４９】つまり、全閉時に開度パルスが例えば２個
アクチュエーターに入力されると、弁体１６ａが図１中
軸方向上方へ移動するので、弁体１６ａの最大テーパ角
部１６ｄが弁座１６ｂ上から図中上方へ移動して弁ポー
ト１６ｃが開口し、冷媒が流れ始める。
アクチュエーターに入力されると、弁体１６ａが図１中
軸方向上方へ移動するので、弁体１６ａの最大テーパ角
部１６ｄが弁座１６ｂ上から図中上方へ移動して弁ポー
ト１６ｃが開口し、冷媒が流れ始める。
【００５０】最大テーパ角部１６ｄのテーパ角θ1 は大
きいので、１個の開度パルスにより弁体１６ａが移動し
て弁ポート１６ｃが開口する開度も大きい。したがっ
て、最大テーパ角部１６ｄにより制御される冷媒流量の
開度パルス１個当りの変化量も最大であるので、開弁開
始直後に流れ始める冷媒流量の立上り角も大きい。
きいので、１個の開度パルスにより弁体１６ａが移動し
て弁ポート１６ｃが開口する開度も大きい。したがっ
て、最大テーパ角部１６ｄにより制御される冷媒流量の
開度パルス１個当りの変化量も最大であるので、開弁開
始直後に流れ始める冷媒流量の立上り角も大きい。
【００５１】しかし、アクチュエーターに入力される開
度パルスの個数をさらに増加させて行くと、今度は弁ポ
ート１６ｃの開度が最小テーパ角部１６ｆにより制御さ
れるが、この最小テーパ角部１６ｆのテーパ角θ2 はほ
ぼ零であり、弁ポート１６ｃ内面に弁体１６ａの最小テ
ーパ状部１６ｆが平行になっているので、１個の開度パ
ルスにより制御し得る冷媒流量（変化量）は非常に少量
である。したがって、開弁直後に流れ始める冷媒流量の
小流量域を最小テーパ角部１６ｆにより制御される流量
域まで拡大させることができる。
度パルスの個数をさらに増加させて行くと、今度は弁ポ
ート１６ｃの開度が最小テーパ角部１６ｆにより制御さ
れるが、この最小テーパ角部１６ｆのテーパ角θ2 はほ
ぼ零であり、弁ポート１６ｃ内面に弁体１６ａの最小テ
ーパ状部１６ｆが平行になっているので、１個の開度パ
ルスにより制御し得る冷媒流量（変化量）は非常に少量
である。したがって、開弁直後に流れ始める冷媒流量の
小流量域を最小テーパ角部１６ｆにより制御される流量
域まで拡大させることができる。
【００５２】つまり、最小テーパ角部１６ｆが最大テー
パ角部１６ｄと小テーパ角部１６ｅとの間にあるので、
冷媒の流量特性に影響を与えるテーパ角はθ1 からθ3
に急激には変化せずに、最小テーパ部１６ｆで流量が徐
々に大きくなるように制御した後、小テーパ角部１６ｅ
へ引き継ぐので、図６に示すように小流量域を従来例の
ものよりも拡大させることができる。
パ角部１６ｄと小テーパ角部１６ｅとの間にあるので、
冷媒の流量特性に影響を与えるテーパ角はθ1 からθ3
に急激には変化せずに、最小テーパ部１６ｆで流量が徐
々に大きくなるように制御した後、小テーパ角部１６ｅ
へ引き継ぐので、図６に示すように小流量域を従来例の
ものよりも拡大させることができる。
【００５３】そして、この小流量域においては１個の開
度パルスにより冷媒流量を細かく制御することができ
る。つまり、小流量域における冷媒流量の制御性を向上
させることができる。
度パルスにより冷媒流量を細かく制御することができ
る。つまり、小流量域における冷媒流量の制御性を向上
させることができる。
【００５４】したがって、この小流量域における液バッ
ク量の増大を抑制することができるので、液バック量の
増大により圧縮機１２へ加えられるダメージを低減ない
し防止することができる。つまり、冷凍サイクルの信頼
性を向上させることができる。
ク量の増大を抑制することができるので、液バック量の
増大により圧縮機１２へ加えられるダメージを低減ない
し防止することができる。つまり、冷凍サイクルの信頼
性を向上させることができる。
【００５５】さらに、冷媒として単位冷凍能力が従来の
例えばＲ２２冷媒よりも大きいＨＦＣ冷媒やＨＣ冷媒を
使用しているので、最小能力時の成績係数（ＣＯＰ）を
向上させることができる。
例えばＲ２２冷媒よりも大きいＨＦＣ冷媒やＨＣ冷媒を
使用しているので、最小能力時の成績係数（ＣＯＰ）を
向上させることができる。
【００５６】また、開弁直後の冷媒流量の立上り時に冷
媒が急激に流れるのを最小テーパ角部１６ｆで防止ない
し低減することができるので、冷媒音を低減することが
できる。
媒が急激に流れるのを最小テーパ角部１６ｆで防止ない
し低減することができるので、冷媒音を低減することが
できる。
【００５７】しかも、本実施形態では電子制御ニードル
弁１６の弁体１６ａに最小テーパ角部１６ｆを新たに形
成するだけであるので、コストがアップするのを未然に
防止することができる。
弁１６の弁体１６ａに最小テーパ角部１６ｆを新たに形
成するだけであるので、コストがアップするのを未然に
防止することができる。
【００５８】図４は本発明の第２の実施形態の要部拡大
縦断面図であり、これは弁体１６ａ自体には最小テーパ
角部１６ｆを設けずに、この最小テーパ角部１６ｆに相
当する弁ポート１６ｃの内面の一部に、内方に突出する
ように傾斜する傾斜面１６ｇを形成して、弁体１６ａの
中途部分の外面と弁ポート１６ｃ内面が略平行となるよ
うにしたものであり、上記第１の実施形態の最小テーパ
角部１６ｆを相対的に形成する点に特徴がある。
縦断面図であり、これは弁体１６ａ自体には最小テーパ
角部１６ｆを設けずに、この最小テーパ角部１６ｆに相
当する弁ポート１６ｃの内面の一部に、内方に突出する
ように傾斜する傾斜面１６ｇを形成して、弁体１６ａの
中途部分の外面と弁ポート１６ｃ内面が略平行となるよ
うにしたものであり、上記第１の実施形態の最小テーパ
角部１６ｆを相対的に形成する点に特徴がある。
【００５９】この実施形態によっても、弁ポート１６ｃ
の傾斜面１６ｇにより弁体１６ａの最大テーパ角部１６
ｄと小テーパ角部１６ｅとの間に、最小テーパ角部１６
ｆと同一の機能を付与することができるので、上記第１
の実施形態とほぼ同様の作用効果を奏することができ
る。
の傾斜面１６ｇにより弁体１６ａの最大テーパ角部１６
ｄと小テーパ角部１６ｅとの間に、最小テーパ角部１６
ｆと同一の機能を付与することができるので、上記第１
の実施形態とほぼ同様の作用効果を奏することができ
る。
【００６０】なお、上記各実施形態では弁体１６ａの上
記最小テーパ角部１６ｆを単一平面で形成しているが、
本発明はこれに限定されるものではなく、例えばこのテ
ーパ角部１６ｆを複数のテーパ状部により形成してもよ
い。あるいは、弁ポート１６ｃ内面に設ける傾斜面１６
ｇを複数の傾斜面で形成してもよい。
記最小テーパ角部１６ｆを単一平面で形成しているが、
本発明はこれに限定されるものではなく、例えばこのテ
ーパ角部１６ｆを複数のテーパ状部により形成してもよ
い。あるいは、弁ポート１６ｃ内面に設ける傾斜面１６
ｇを複数の傾斜面で形成してもよい。
【００６１】これによれば、冷媒流量の変化量の少ない
最小テーパ角部１６ｆまたは傾斜面１６ｇを複数設ける
ので、開弁直後の小流量域ののさらなる拡大と冷媒流量
のさらなる細かい制御を行なうことができる。
最小テーパ角部１６ｆまたは傾斜面１６ｇを複数設ける
ので、開弁直後の小流量域ののさらなる拡大と冷媒流量
のさらなる細かい制御を行なうことができる。
【００６２】
【発明の効果】本発明の空気調和機によれば、電子制御
ニードル弁の弁体の中途部分の外面と弁ポート内面が略
平行となるように弁体または弁ポート内面に複数のテー
パ状部を設けているので、開度直後の冷媒流量の急激な
変化を弁体の外面と弁ポート内面とが平行に対向配置さ
れてできる隙間領域により抑制して、開弁直後に立ち上
がる冷媒の小流量域を拡大することができる。
ニードル弁の弁体の中途部分の外面と弁ポート内面が略
平行となるように弁体または弁ポート内面に複数のテー
パ状部を設けているので、開度直後の冷媒流量の急激な
変化を弁体の外面と弁ポート内面とが平行に対向配置さ
れてできる隙間領域により抑制して、開弁直後に立ち上
がる冷媒の小流量域を拡大することができる。
【図１】図２で示す電子制御ニードル弁の要部拡大縦断
面図。
面図。
【図２】本発明の第１の実施形態に係る空気調和機の冷
凍サイクル図。
凍サイクル図。
【図３】図２で示す空気調和機の制御系のブロック図。
【図４】本発明の第２の実施形態に係る電子制御ニード
ル弁の要部拡大縦断面図。
ル弁の要部拡大縦断面図。
【図５】従来の電子制御ニードル弁の部分拡大縦断面
図。
図。
【図６】図１で示す電子制御ニードル弁の流量特性を図
５で示す従来の電子制御ニードル弁の流量特性と比較し
て示すグラフ。
５で示す従来の電子制御ニードル弁の流量特性と比較し
て示すグラフ。
【図７】図５で示す電子制御ニードル弁の全体構成図。
【図８】図７で示す電子制御ニードル弁のマグネットロ
ータと励磁コイルとの位置関係を示す説明図。
ータと励磁コイルとの位置関係を示す説明図。
【図９】図８で示す各励磁コイルに与えられる開度用パ
ルスのタイミングチャート。
ルスのタイミングチャート。
１１ 空気調和機 １２ 圧縮機 １３ 四方弁 １５ 室外熱交換器 １６ 電子制御ニードル弁 １６ａ 弁体 １６ｂ 弁座 １６ｃ 弁ポート １６ｄ 最大テーパ角部 １６ｅ 小テーパ角部 １６ｆ 最小テーパ角部 １６ｇ 傾斜面 １８ 室内熱交換器 １９ 冷媒配管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 荒川 裕幸 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内 (72)発明者 小津 政雄 静岡県富士市蓼原336番地 株式会社東芝 富士工場内
Claims (7)
- 【請求項１】 圧縮機、四方弁、室外熱交換器、入力さ
れる開度パルスの個数に応じて弁体の移動量が制御され
て弁ポートの開度が制御される電子制御ニードル弁、室
内熱交換器を冷媒配管により接続して冷媒を循環させる
冷凍サイクルを構成する空気調和機において、上記電子
制御ニードル弁の弁体の中途部分の外面と弁ポート内面
が略平行となるように、弁体または弁ポート内面に軸方
向で隣り合う複数のテーパ状部を設けたことを特徴とす
る空気調和機。 - 【請求項２】 請求項１記載の空気調和機において、複
数のテーパ状部は、弁体に設けられ弁体の先端から順に
隣接する第１，第２，第３のテーパ状部からなり、第２
のテーパ状部は第１，第３のテーパ状部よりもテーパ角
が小さいことを特徴とする空気調和機。 - 【請求項３】 請求項２記載の空気調和機において、第
３のテーパ状部は、弁ポートの全閉時に弁座に着座する
テーパ角で形成され、第１のテーパ状部は、第３のテー
パ状部のテーパ角よりも小さいテーパ角により形成さ
れ、第２のテーパ状部はこれら第１，第３のテーパ状部
よりも小さいテーパ角で形成されていることを特徴とす
る空気調和機。 - 【請求項４】 請求項２または３記載の空気調和機にお
いて、第２のテーパ状部はテーパ角がほぼ零であること
を特徴とする空気調和機。 - 【請求項５】 請求項２〜４のいずれか１項に記載の空
気調和機において、第１〜第３のテーパ状部の各テーパ
角は、これらをそれぞれθ1 ，θ2 ，θ3 としたとき
に、次の［数１］式を満足させるように構成されている
ことを特徴とする空気調和機。 【数１】θ3 ＞θ1 ＞θ2 - 【請求項６】 請求項２に記載の空気調和機において、
第２のテーパ状部を複数のテーパ角を設けて形成してい
ることを特徴とする空気調和機。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれか１項に記載の空
気調和機において、冷凍サイクルの冷媒として５０℃の
飽和圧力が２５００キロパスカル以上となる高圧冷媒を
用いたことを特徴とする空気調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8306548A JPH10148420A (ja) | 1996-11-18 | 1996-11-18 | 空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8306548A JPH10148420A (ja) | 1996-11-18 | 1996-11-18 | 空気調和機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10148420A true JPH10148420A (ja) | 1998-06-02 |
Family
ID=17958371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8306548A Pending JPH10148420A (ja) | 1996-11-18 | 1996-11-18 | 空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10148420A (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030095783A (ko) * | 2002-06-14 | 2003-12-24 | 볼보 컨스트럭션 이키프먼트 홀딩 스웨덴 에이비 | 릴리프밸브 시트 구조 |
| JP2006250000A (ja) * | 2005-03-09 | 2006-09-21 | Honda Motor Co Ltd | エゼクタ |
| JP2006266663A (ja) * | 2005-02-25 | 2006-10-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 膨張弁および空気調和機 |
| JP2006266634A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Fuji Koki Corp | 電磁式膨張弁 |
| JP2008151351A (ja) * | 2006-12-14 | 2008-07-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 空気調和機 |
| JP2012132498A (ja) * | 2010-12-21 | 2012-07-12 | Fuji Koki Corp | 電動式パイロット型制御弁 |
| JP2012177470A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-09-13 | Saginomiya Seisakusho Inc | 絞り弁装置 |
| WO2013073531A1 (ja) | 2011-11-18 | 2013-05-23 | ダイキン工業 株式会社 | 電子膨張弁および空気調和機 |
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| JP2017044336A (ja) * | 2015-08-27 | 2017-03-02 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | 電動式流量制御弁 |
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| JP2019132347A (ja) * | 2018-01-31 | 2019-08-08 | 株式会社鷺宮製作所 | 電動弁及び冷凍サイクルシステム |
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| CN113324054A (zh) * | 2016-09-30 | 2021-08-31 | 株式会社鹭宫制作所 | 电动阀 |
-
1996
- 1996-11-18 JP JP8306548A patent/JPH10148420A/ja active Pending
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