JPH10141804A - 空気調和機 - Google Patents
空気調和機Info
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- JPH10141804A JPH10141804A JP8295266A JP29526696A JPH10141804A JP H10141804 A JPH10141804 A JP H10141804A JP 8295266 A JP8295266 A JP 8295266A JP 29526696 A JP29526696 A JP 29526696A JP H10141804 A JPH10141804 A JP H10141804A
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- Japan
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- refrigerant
- pipe
- air conditioner
- heat exchange
- conditioner according
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Air Filters, Heat-Exchange Apparatuses, And Housings Of Air-Conditioning Units (AREA)
- Other Air-Conditioning Systems (AREA)
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 オゾン層を破壊しない冷媒の使用を十分な安
全を確保しつつ可能とする空気調和機を提供する。 【解決手段】 室外ユニットＡおよび室内ユニットＢを
有し、冷凍サイクルの配管に流す冷媒として、圧力の高
い冷媒、可燃性のある冷媒、または毒性のある冷媒を用
いている。冷凍サイクルの配管のうち、室内ユニットＢ
側の配管５２の耐圧強度を室外ユニットＡ側の配管５１
の耐圧強度より大きくしている。冷媒圧力の異常上昇に
際しては、配管破損、冷媒漏れなどの不測の事態が室内
側（居住域）の配管５２よりも先に室外側の配管５１で
発生する。
全を確保しつつ可能とする空気調和機を提供する。 【解決手段】 室外ユニットＡおよび室内ユニットＢを
有し、冷凍サイクルの配管に流す冷媒として、圧力の高
い冷媒、可燃性のある冷媒、または毒性のある冷媒を用
いている。冷凍サイクルの配管のうち、室内ユニットＢ
側の配管５２の耐圧強度を室外ユニットＡ側の配管５１
の耐圧強度より大きくしている。冷媒圧力の異常上昇に
際しては、配管破損、冷媒漏れなどの不測の事態が室内
側（居住域）の配管５２よりも先に室外側の配管５１で
発生する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、冷媒の種類・圧
力の違いに対処した空気調和機に関する。
力の違いに対処した空気調和機に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、空気調和機で一般に使われる冷媒
として、ＨＣＦＣ冷媒（水素元素を含んだクロロフルオ
ロカーボン）があり、その中でもとくにＨＣＦＣ２２冷
媒が多く使われている。しかしながら、これらＨＣＦＣ
冷媒は、塩素を含んでいるためオゾン層破壊の問題があ
る。
として、ＨＣＦＣ冷媒（水素元素を含んだクロロフルオ
ロカーボン）があり、その中でもとくにＨＣＦＣ２２冷
媒が多く使われている。しかしながら、これらＨＣＦＣ
冷媒は、塩素を含んでいるためオゾン層破壊の問題があ
る。
【０００３】オゾン破壊係数が零の冷媒として、ＨＦＣ
（水素元素を含んだフルオロカーボン）冷媒、ＣＯ2 冷
媒（Ｒ７４４）がある。また、将来の候補として、ＨＦ
Ｅ（ハイドロフルオロエーフル）冷媒が考えられてい
る。
（水素元素を含んだフルオロカーボン）冷媒、ＣＯ2 冷
媒（Ｒ７４４）がある。また、将来の候補として、ＨＦ
Ｅ（ハイドロフルオロエーフル）冷媒が考えられてい
る。
【０００４】ＨＦＣ冷媒としては、ＨＦＣ−32（ジフル
オロエタン）、ＨＦＣ−125 （ペンタフルオロエタ
ン）、ＨＦＣ−134a（テトラフルオロエタン）等の単一
冷媒、もしくはこれら単一冷媒の混合によるＲ４１０Ａ
冷媒（ＨＦＣ−32を50wt％、ＨＦＣ−125 を50wt％混
合）、Ｒ４０７Ｃ冷媒（ＨＦＣ−32とＨＦＣ−125 とＨ
ＦＣ−134aの混合冷媒）が検討されている。炭化水素系
ではプロパンＬ3 Ｈ8 （Ｒ−２９０）などが検討されて
いる。
オロエタン）、ＨＦＣ−125 （ペンタフルオロエタ
ン）、ＨＦＣ−134a（テトラフルオロエタン）等の単一
冷媒、もしくはこれら単一冷媒の混合によるＲ４１０Ａ
冷媒（ＨＦＣ−32を50wt％、ＨＦＣ−125 を50wt％混
合）、Ｒ４０７Ｃ冷媒（ＨＦＣ−32とＨＦＣ−125 とＨ
ＦＣ−134aの混合冷媒）が検討されている。炭化水素系
ではプロパンＬ3 Ｈ8 （Ｒ−２９０）などが検討されて
いる。
【０００５】一方、空気調和機やその他の冷凍機器に用
いられるフィンドパイプ式の熱交換器は、板状の複数の
放熱フィンを配列してこれら放熱フィンにＵ字形の複数
本の熱交換パイプを挿通して固定し、これら熱交換パイ
プのうち互いに隣接する各熱交換パイプの端部にＵ字形
の連結パイプの両端部を挿入接続し、この挿入接続によ
り各熱交換パイプを順次に連通している。全体的な構成
を図８および図９に示し、要部の構成を図１０に示して
いる。
いられるフィンドパイプ式の熱交換器は、板状の複数の
放熱フィンを配列してこれら放熱フィンにＵ字形の複数
本の熱交換パイプを挿通して固定し、これら熱交換パイ
プのうち互いに隣接する各熱交換パイプの端部にＵ字形
の連結パイプの両端部を挿入接続し、この挿入接続によ
り各熱交換パイプを順次に連通している。全体的な構成
を図８および図９に示し、要部の構成を図１０に示して
いる。
【０００６】１は熱交換器で、熱伝導性の良好なアルミ
ニウムなどでできた矩形板状の複数枚の放熱フィン２が
互いに離間して配列され、これら放熱フィン２にパイプ
３が挿通して固定される。
ニウムなどでできた矩形板状の複数枚の放熱フィン２が
互いに離間して配列され、これら放熱フィン２にパイプ
３が挿通して固定される。
【０００７】この熱交換器１に、圧縮機、膨張弁、およ
び別の熱交換器が接続されて、冷凍サイクルが構成され
る。パイプ３は、中途部がＵ字形に屈曲されて両直線部
が各放熱フィン２に挿通される複数本の熱交換パイプ３
１と、これら熱交換パイプ３１のうち互いに隣接する各
熱交換パイプ３１の端部に対して両端部が挿入接続され
るＵ字形の複数本の連結パイプ（以下、Ｕベンドと称す
る）３２とからなる。これらＵベンド３２の挿入接続に
より、各熱交換パイプ３１が順次に連通されて冷媒を流
すことができる。
び別の熱交換器が接続されて、冷凍サイクルが構成され
る。パイプ３は、中途部がＵ字形に屈曲されて両直線部
が各放熱フィン２に挿通される複数本の熱交換パイプ３
１と、これら熱交換パイプ３１のうち互いに隣接する各
熱交換パイプ３１の端部に対して両端部が挿入接続され
るＵ字形の複数本の連結パイプ（以下、Ｕベンドと称す
る）３２とからなる。これらＵベンド３２の挿入接続に
より、各熱交換パイプ３１が順次に連通されて冷媒を流
すことができる。
【０００８】各熱交換パイプ３１の両端部３１ａ，３１
ａと各Ｕベンド３２の両端部３２ａ，３２ａとは、ロウ
付け溶接により、固着される。各熱交換パイプ３１の両
端部３１ａ，３１ａは、放熱フィン２から所定長さ（＝
Ｋ2 ＋Ｋ1 ）突出しており、その突出領域がフレア状の
段形状部３１ｂを伴って拡管形成される。この両端の拡
管形成部３１ａ，３１ａは、インロー部とも称され、開
口から距離Ｋ1 の範囲にあって、Ｕベンド３２の外径Ｓ
2 を収容するのに必要な内径Ｒ2 を有する。
ａと各Ｕベンド３２の両端部３２ａ，３２ａとは、ロウ
付け溶接により、固着される。各熱交換パイプ３１の両
端部３１ａ，３１ａは、放熱フィン２から所定長さ（＝
Ｋ2 ＋Ｋ1 ）突出しており、その突出領域がフレア状の
段形状部３１ｂを伴って拡管形成される。この両端の拡
管形成部３１ａ，３１ａは、インロー部とも称され、開
口から距離Ｋ1 の範囲にあって、Ｕベンド３２の外径Ｓ
2 を収容するのに必要な内径Ｒ2 を有する。
【０００９】なお、図では、熱交換パイプ３１の内周面
とＵベンド３２の外周面との間に隙間が存するように見
えるが、実際には隙間なくロウ付け溶接がなされる。ま
た、各熱交換パイプ３１のうち、冷媒の流入側および流
出側に対応する熱交換パイプ３１の一端部３１ａには、
他の冷凍サイクル機器とを接続するための外部配管４が
挿入接続される。この挿入接続の処理は、上記したＵベ
ンド３２の挿入接続と同じである。
とＵベンド３２の外周面との間に隙間が存するように見
えるが、実際には隙間なくロウ付け溶接がなされる。ま
た、各熱交換パイプ３１のうち、冷媒の流入側および流
出側に対応する熱交換パイプ３１の一端部３１ａには、
他の冷凍サイクル機器とを接続するための外部配管４が
挿入接続される。この挿入接続の処理は、上記したＵベ
ンド３２の挿入接続と同じである。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】オゾン破壊係数が零の
ＨＦＣ冷媒やＣＯ2 冷媒は、従来用いられてきたＨＣＦ
Ｃ22に比べて圧力がかなり高くなる特性がある。このた
め、実際の使用に当たっては、冷凍サイクル機器を高耐
圧化する必要がある。
ＨＦＣ冷媒やＣＯ2 冷媒は、従来用いられてきたＨＣＦ
Ｃ22に比べて圧力がかなり高くなる特性がある。このた
め、実際の使用に当たっては、冷凍サイクル機器を高耐
圧化する必要がある。
【００１１】一方、熱交換器１については、熱交換パイ
プ３１とＵベンド３２との接続構造に関し、次のような
問題がある。 （１）フレア状に拡がる段形状部３１ｂに冷媒圧力に基
づく応力集中があり、その部分での耐久性が十分でな
い。
プ３１とＵベンド３２との接続構造に関し、次のような
問題がある。 （１）フレア状に拡がる段形状部３１ｂに冷媒圧力に基
づく応力集中があり、その部分での耐久性が十分でな
い。
【００１２】（２）放熱フィン２に対応する位置から拡
管形成部３１ａの手前までの熱交換パイプ３１の長さＫ
2 の領域の強度が、拡管形成部３１ａの領域の強度に比
べて弱い。
管形成部３１ａの手前までの熱交換パイプ３１の長さＫ
2 の領域の強度が、拡管形成部３１ａの領域の強度に比
べて弱い。
【００１３】（３）熱交換パイプ３１の内周面とＵベン
ド３２の外周面とを溶接するためのロウ材が、その内周
面と外周面との接触領域だけに止まらずに熱交換パイプ
３１の奥へと染み出してそこにロウ詰まりが生じ、その
ロウ詰まりが冷媒流の邪魔になって空調等の運転に悪影
響を及ぼす可能性がある。
ド３２の外周面とを溶接するためのロウ材が、その内周
面と外周面との接触領域だけに止まらずに熱交換パイプ
３１の奥へと染み出してそこにロウ詰まりが生じ、その
ロウ詰まりが冷媒流の邪魔になって空調等の運転に悪影
響を及ぼす可能性がある。
【００１４】この発明は上記の事情を考慮し次の第１な
いし第３の目的のいずれかを達成するもので、第１の目
的は、オゾン層を破壊しない冷媒としてＨＦＣ32やＨＦ
Ｃ125 を混合したＲ４１０Ａ等のＨＣＦＣ代替冷媒を使
用しても十分に安全確保が可能な空気調和機を提供する
ことにある。
いし第３の目的のいずれかを達成するもので、第１の目
的は、オゾン層を破壊しない冷媒としてＨＦＣ32やＨＦ
Ｃ125 を混合したＲ４１０Ａ等のＨＣＦＣ代替冷媒を使
用しても十分に安全確保が可能な空気調和機を提供する
ことにある。
【００１５】また、第２の目的は、冷媒圧力に基づく応
力集中に対し十分な耐久性と強度を得て高圧冷媒の使用
に適した空気調和機を提供することができ、しかも熱交
換パイプの溶接に際してのロウ詰まりを解消してスムー
ズな冷媒流を確保することにある。また、第３の目的
は、外部配管との接続部への応力集中に対し十分な耐久
性と強度を得て高圧冷媒の使用に適した空気調和機を提
供することにある。
力集中に対し十分な耐久性と強度を得て高圧冷媒の使用
に適した空気調和機を提供することができ、しかも熱交
換パイプの溶接に際してのロウ詰まりを解消してスムー
ズな冷媒流を確保することにある。また、第３の目的
は、外部配管との接続部への応力集中に対し十分な耐久
性と強度を得て高圧冷媒の使用に適した空気調和機を提
供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】第１の発明の空気調和機
は、室外ユニットおよび室内ユニットを有し、冷凍サイ
クルの配管に高圧冷媒を流すものであって、冷凍サイク
ルの配管のうち、室内ユニット側の配管の耐圧強度を室
外ユニット側の配管の耐圧強度より大きくしている。
は、室外ユニットおよび室内ユニットを有し、冷凍サイ
クルの配管に高圧冷媒を流すものであって、冷凍サイク
ルの配管のうち、室内ユニット側の配管の耐圧強度を室
外ユニット側の配管の耐圧強度より大きくしている。
【００１７】第２の発明の空気調和機は、第１の発明に
おいて、室内ユニット側の配管の径が、室外ユニット側
の配管の径より小さい。第３の発明の空気調和機は、第
１の発明において、室内ユニット側の配管の管壁の厚さ
が、室外ユニット側の配管の管壁の厚さより大きい。
おいて、室内ユニット側の配管の径が、室外ユニット側
の配管の径より小さい。第３の発明の空気調和機は、第
１の発明において、室内ユニット側の配管の管壁の厚さ
が、室外ユニット側の配管の管壁の厚さより大きい。
【００１８】第４の発明の空気調和機は、第１の発明に
おいて、室内ユニット側の配管の材料強度が、室外ユニ
ット側の配管の材料強度より大きい。第５の発明の空気
調和機は、第１の発明において、室外ユニット側の配管
の特定箇所の強度が同室外ユニット側の配管の他の箇所
の強度より僅かに小さく、冷媒圧力の異常上昇に際しそ
の特定箇所から冷媒漏れが発生する構成である。
おいて、室内ユニット側の配管の材料強度が、室外ユニ
ット側の配管の材料強度より大きい。第５の発明の空気
調和機は、第１の発明において、室外ユニット側の配管
の特定箇所の強度が同室外ユニット側の配管の他の箇所
の強度より僅かに小さく、冷媒圧力の異常上昇に際しそ
の特定箇所から冷媒漏れが発生する構成である。
【００１９】第６の発明の空気調和機は、第５の発明に
おいて、室外ユニット側の配管の特定箇所をカバー部材
で囲む構成とした。第７の発明の空気調和機は、放熱フ
ィンに複数本の熱交換パイプを挿通し、これら熱交換パ
イプのうち互いに隣接する各熱交換パイプの端部に連結
パイプの両端部を挿入接続し、この挿入接続により各熱
交換パイプを順次に連通して冷媒を流す構成の熱交換器
を備えたものであって、上記熱交換器の各熱交換パイプ
の両端部をフレア状の段形状を伴って拡管形成するとと
もに、連結パイプの両端部をフレア状の段形状を伴って
縮管形成し、その連結パイプの縮管形成部を各熱交換パ
イプの拡管形成部より奥の位置まで挿入した。
おいて、室外ユニット側の配管の特定箇所をカバー部材
で囲む構成とした。第７の発明の空気調和機は、放熱フ
ィンに複数本の熱交換パイプを挿通し、これら熱交換パ
イプのうち互いに隣接する各熱交換パイプの端部に連結
パイプの両端部を挿入接続し、この挿入接続により各熱
交換パイプを順次に連通して冷媒を流す構成の熱交換器
を備えたものであって、上記熱交換器の各熱交換パイプ
の両端部をフレア状の段形状を伴って拡管形成するとと
もに、連結パイプの両端部をフレア状の段形状を伴って
縮管形成し、その連結パイプの縮管形成部を各熱交換パ
イプの拡管形成部より奥の位置まで挿入した。
【００２０】第８の発明の空気調和機は、第７の発明に
おいて、連結パイプの縮管形成部は、熱交換器の側端と
なる放熱フィンの近傍に達する長さを有する。第９の発
明の空気調和機は、放熱フィンに複数本の熱交換パイプ
を挿通し、これら熱交換パイプを順次に連通して圧力の
高い冷媒を流す構成の熱交換器を備えたものであって、
上記熱交換器の各熱交換パイプのうち、冷媒の流入側ま
たは流出側に位置する熱交換パイプの機械的強度を、他
の熱交換パイプの機械的強度より大きくした。
おいて、連結パイプの縮管形成部は、熱交換器の側端と
なる放熱フィンの近傍に達する長さを有する。第９の発
明の空気調和機は、放熱フィンに複数本の熱交換パイプ
を挿通し、これら熱交換パイプを順次に連通して圧力の
高い冷媒を流す構成の熱交換器を備えたものであって、
上記熱交換器の各熱交換パイプのうち、冷媒の流入側ま
たは流出側に位置する熱交換パイプの機械的強度を、他
の熱交換パイプの機械的強度より大きくした。
【００２１】第１０の発明の空気調和機は、第９の発明
において、冷媒の流入側または流出側に位置する熱交換
パイプの管壁の厚さが、他の熱交換パイプの管壁の厚さ
より大きい。
において、冷媒の流入側または流出側に位置する熱交換
パイプの管壁の厚さが、他の熱交換パイプの管壁の厚さ
より大きい。
【００２２】第１１の発明の空気調和機は、第９の発明
において、冷媒の流入側または流出側に位置する熱交換
パイプは、外部配管の挿入接続を受入れるための接続用
領域が管軸方向になるべく長い。
において、冷媒の流入側または流出側に位置する熱交換
パイプは、外部配管の挿入接続を受入れるための接続用
領域が管軸方向になるべく長い。
【００２３】第１２の発明の空気調和機は、第１、第７
または第９の発明のいずれかにおいて、各熱交換パイプ
および連結パイプに流れる冷媒は、ＨＦＣ冷媒であり、
このＨＦＣ冷媒は50℃のときの飽和圧力が2500キロパス
カル以上となる特性を持っている。
または第９の発明のいずれかにおいて、各熱交換パイプ
および連結パイプに流れる冷媒は、ＨＦＣ冷媒であり、
このＨＦＣ冷媒は50℃のときの飽和圧力が2500キロパス
カル以上となる特性を持っている。
【００２４】第１３の発明の空気調和機は、第１、第７
または第９の発明のいずれかにおいて、冷凍サイクルの
配管に流れる冷媒は、ジフルオロエタンとペンタフルオ
ロエタンの混合冷媒である。
または第９の発明のいずれかにおいて、冷凍サイクルの
配管に流れる冷媒は、ジフルオロエタンとペンタフルオ
ロエタンの混合冷媒である。
【００２５】第１４の発明の空気調和機は、第１、第７
または第９の発明のいずれかにおいて、冷凍サイクルの
配管に流れる冷媒は、ＨＦＣ冷媒、ＨＦＥ冷媒、ＣＯ2
冷媒、炭化水素系物質またはアンモニアを含む冷媒のい
ずれかである。
または第９の発明のいずれかにおいて、冷凍サイクルの
配管に流れる冷媒は、ＨＦＣ冷媒、ＨＦＥ冷媒、ＣＯ2
冷媒、炭化水素系物質またはアンモニアを含む冷媒のい
ずれかである。
【００２６】上記第１ないし第６の発明では、冷媒圧力
の異常上昇によるガスリークの発生が室外側になり易い
ため、第１２ないし第１４の発明のように、従来のＨＣ
ＦＣ冷媒の代替冷媒として高圧冷媒を用いても十分な安
全確保が可能である。
の異常上昇によるガスリークの発生が室外側になり易い
ため、第１２ないし第１４の発明のように、従来のＨＣ
ＦＣ冷媒の代替冷媒として高圧冷媒を用いても十分な安
全確保が可能である。
【００２７】また、第７、第８の発明では、熱交換パイ
プの接続部分における十分な耐久性と強度を得ることが
でき、しかも溶接時のロウ詰まりを解消して高圧冷媒を
用いても安全確保が可能である。
プの接続部分における十分な耐久性と強度を得ることが
でき、しかも溶接時のロウ詰まりを解消して高圧冷媒を
用いても安全確保が可能である。
【００２８】また、第９ないし第１１の発明では、外部
配管との接続部への応力集中に対し十分な耐久性と強度
が得られるので、第１２ないし第１４の発明のようにＨ
ＣＦＣ冷媒の代替冷媒として高圧冷媒を用いても安全確
保が可能である。
配管との接続部への応力集中に対し十分な耐久性と強度
が得られるので、第１２ないし第１４の発明のようにＨ
ＣＦＣ冷媒の代替冷媒として高圧冷媒を用いても安全確
保が可能である。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下、この発明の一実施例につい
て図面を参照して説明する。なお、図面において、図
８、図９、図１０と同一部分には同一符号を付し、その
詳細な説明は省略する。
て図面を参照して説明する。なお、図面において、図
８、図９、図１０と同一部分には同一符号を付し、その
詳細な説明は省略する。
【００３０】空気調和機の全体的な構成を図１および図
２に示す。Ａは室外ユニット、Ｂは室内ユニットであ
る。この室外ユニットＡおよび室内ユニットＢに、ヒー
トポンプ式冷凍サイクルが搭載される。
２に示す。Ａは室外ユニット、Ｂは室内ユニットであ
る。この室外ユニットＡおよび室内ユニットＢに、ヒー
トポンプ式冷凍サイクルが搭載される。
【００３１】すなわち、圧縮機４１の吐出口に四方弁４
２を介してコンデンサ（凝縮器）４３が配管接続され、
そのコンデンサ４３に電動膨張弁４４を介してエバポレ
ータ（蒸発器）４５が接続される。そして、エバポレー
タ４５に、上記四方弁４２を介して圧縮機４１の吸込口
が接続される。
２を介してコンデンサ（凝縮器）４３が配管接続され、
そのコンデンサ４３に電動膨張弁４４を介してエバポレ
ータ（蒸発器）４５が接続される。そして、エバポレー
タ４５に、上記四方弁４２を介して圧縮機４１の吸込口
が接続される。
【００３２】室外ユニットＡ側の接続には配管５１が用
いられる。室内ユニットＢ側の接続には配管５２が用い
られる。冷房時は、四方弁４２が図１の状態に設定され
ることにより、圧縮機４１から吐出される冷媒が矢印の
ように四方弁４２、コンデンサ４３、電動膨張弁４４、
エバポレータ４５へと流れ、エバポレータ４５を経た冷
媒が四方弁４２を通って圧縮機４１に吸込まれる。
いられる。室内ユニットＢ側の接続には配管５２が用い
られる。冷房時は、四方弁４２が図１の状態に設定され
ることにより、圧縮機４１から吐出される冷媒が矢印の
ように四方弁４２、コンデンサ４３、電動膨張弁４４、
エバポレータ４５へと流れ、エバポレータ４５を経た冷
媒が四方弁４２を通って圧縮機４１に吸込まれる。
【００３３】暖房時は、四方弁４２が図２の状態に切換
えられることにより、圧縮機４１から吐出される冷媒が
矢印のように四方弁４２、コンデンサ４５、電動膨張弁
４４、コンピュータ４３へと流れ、そのコンピュータ４
３を経た冷媒が四方弁４２を通って圧縮機４１に吸込ま
れる。
えられることにより、圧縮機４１から吐出される冷媒が
矢印のように四方弁４２、コンデンサ４５、電動膨張弁
４４、コンピュータ４３へと流れ、そのコンピュータ４
３を経た冷媒が四方弁４２を通って圧縮機４１に吸込ま
れる。
【００３４】冷凍サイクル中に充填される冷媒として、
オゾン破壊係数が零の冷媒、たとえばＨＦＣ冷媒、ＨＦ
Ｅ冷媒（ハイドロフルオロエーテル）、ＣＯ2 冷媒、プ
ロパンＣ3 Ｈ8 （Ｒ−２９０）のような炭化水素系物質
またはアンモニアを含む冷媒のいずれかが使用される。
このうち、ＨＦＣ冷媒としては、ＨＦＣ−32（ジフルオ
ロエタン）、ＨＦＣ−125 （ペンタフルオロエタン）、
ＨＦＣ−134a（テトラフルオロエタン）等の単一冷媒、
もしくはこれら冷媒の混合によるＲ４１０Ａ冷媒（ＨＦ
Ｃ−32を50wt％、ＨＦＣ−125 を50wt％混合）、Ｒ４０
７Ｃ（ＨＦＣ−32、ＨＦＣ−125 、ＨＦＣ−134aの混
合）冷媒などがある。炭化水素系のプロパン（Ｒ−２９
０）の使用もある。
オゾン破壊係数が零の冷媒、たとえばＨＦＣ冷媒、ＨＦ
Ｅ冷媒（ハイドロフルオロエーテル）、ＣＯ2 冷媒、プ
ロパンＣ3 Ｈ8 （Ｒ−２９０）のような炭化水素系物質
またはアンモニアを含む冷媒のいずれかが使用される。
このうち、ＨＦＣ冷媒としては、ＨＦＣ−32（ジフルオ
ロエタン）、ＨＦＣ−125 （ペンタフルオロエタン）、
ＨＦＣ−134a（テトラフルオロエタン）等の単一冷媒、
もしくはこれら冷媒の混合によるＲ４１０Ａ冷媒（ＨＦ
Ｃ−32を50wt％、ＨＦＣ−125 を50wt％混合）、Ｒ４０
７Ｃ（ＨＦＣ−32、ＨＦＣ−125 、ＨＦＣ−134aの混
合）冷媒などがある。炭化水素系のプロパン（Ｒ−２９
０）の使用もある。
【００３５】ただし、これらの冷媒には、圧力が高い、
可燃性がある、毒性がある、などの特徴があり、使用に
当たっては十分な安全性を確保する必要がある。対策と
して、室内ユニットＢの配管接続に用いる室内配管５２
の耐圧強度が、室外ユニットＡに用いる室外配管５１の
耐圧強度よりも大きく設定される。
可燃性がある、毒性がある、などの特徴があり、使用に
当たっては十分な安全性を確保する必要がある。対策と
して、室内ユニットＢの配管接続に用いる室内配管５２
の耐圧強度が、室外ユニットＡに用いる室外配管５１の
耐圧強度よりも大きく設定される。
【００３６】室内配管５２の耐圧強度が室外配管５１の
耐圧強度より大きい場合には、冷媒圧力の異常上昇に際
し、配管破損、冷媒漏れなどの不測の事態が室内側（居
住域）の配管５２よりも先に室外側の配管５１で発生す
る。これにより、室内側（居住域）の配管５２における
配管破損や冷媒漏れを防ぐことができ、圧力の高い冷
媒、可燃性のある冷媒、あるいは毒性のある冷媒が使用
されている場合でも、火災や健康への害が室内の住人に
及ぶことなく、十分な安全を確保することができる。
耐圧強度より大きい場合には、冷媒圧力の異常上昇に際
し、配管破損、冷媒漏れなどの不測の事態が室内側（居
住域）の配管５２よりも先に室外側の配管５１で発生す
る。これにより、室内側（居住域）の配管５２における
配管破損や冷媒漏れを防ぐことができ、圧力の高い冷
媒、可燃性のある冷媒、あるいは毒性のある冷媒が使用
されている場合でも、火災や健康への害が室内の住人に
及ぶことなく、十分な安全を確保することができる。
【００３７】冷凍サイクルには圧力スイッチや圧縮機モ
ータ電流検知器など冷媒圧力の異常上昇を検知する手段
を設け、その異常検知に際して圧縮機の運転を停止した
り圧縮機の回転数を低減するなどの保護制御を行うのが
一般的であるが、その保護制御が検知手段の故障などで
機能しなかった場合でも、上記のように配管破損や冷媒
漏れを室外側の配管５１に請け負わせて室内の住人に被
害が及ばないようにすることができる。
ータ電流検知器など冷媒圧力の異常上昇を検知する手段
を設け、その異常検知に際して圧縮機の運転を停止した
り圧縮機の回転数を低減するなどの保護制御を行うのが
一般的であるが、その保護制御が検知手段の故障などで
機能しなかった場合でも、上記のように配管破損や冷媒
漏れを室外側の配管５１に請け負わせて室内の住人に被
害が及ばないようにすることができる。
【００３８】室内配管５２の耐圧強度を室外配管５１の
耐圧強度より大きくするための具体的な手段として、
（１）室内配管５２の外径を室外配管５１の外径より小
さくする、（２）室内配管５２の管壁の厚さを室外配管
５１の管壁の厚さより大きくする、（３）室内配管５２
の材料強度を室外配管５１の材料強度より大きくする、
（４）室外配管５１の特定箇所の強度を同配管５１の他
の箇所の強度より僅かに小さくする、などがある。
耐圧強度より大きくするための具体的な手段として、
（１）室内配管５２の外径を室外配管５１の外径より小
さくする、（２）室内配管５２の管壁の厚さを室外配管
５１の管壁の厚さより大きくする、（３）室内配管５２
の材料強度を室外配管５１の材料強度より大きくする、
（４）室外配管５１の特定箇所の強度を同配管５１の他
の箇所の強度より僅かに小さくする、などがある。
【００３９】室内配管５２の外径を室外配管５１の外径
より小さくすると、冷媒圧力に基づく室内配管５２への
応力を低減することができる。なお、室内配管５２の外
径をｄ1 、完璧の厚さをｔ1 、材料許容応力値をｋ1、
許容圧力をＰ1 とすると、Ｐ1 ＝ｋ1 ・（ｔ1 ／ｄ1 ）
である。
より小さくすると、冷媒圧力に基づく室内配管５２への
応力を低減することができる。なお、室内配管５２の外
径をｄ1 、完璧の厚さをｔ1 、材料許容応力値をｋ1、
許容圧力をＰ1 とすると、Ｐ1 ＝ｋ1 ・（ｔ1 ／ｄ1 ）
である。
【００４０】室外配管５１の外径をｄ2 、完璧の厚さを
ｔ2 、材料許容応力値をｋ2 、許容圧力をＰ2 とする
と、Ｐ2 ＝ｋ2 ・（ｔ2 ／ｄ2 ）である。したがって、
Ｐ1 ／Ｐ2 ＝ｋ1 ／ｋ2 ・ｔ1 ／ｔ2 ・ｄ2 ／ｄ1 の関
係が得られる。この関係に基づき、Ｐ1 ＞Ｐ2 になる組
み合わせを次の（ａ）〜（ｃ）のように選定すること
で、室内配管５２の耐圧強度を室外配管５１の耐圧強度
より大きくすることができる。
ｔ2 、材料許容応力値をｋ2 、許容圧力をＰ2 とする
と、Ｐ2 ＝ｋ2 ・（ｔ2 ／ｄ2 ）である。したがって、
Ｐ1 ／Ｐ2 ＝ｋ1 ／ｋ2 ・ｔ1 ／ｔ2 ・ｄ2 ／ｄ1 の関
係が得られる。この関係に基づき、Ｐ1 ＞Ｐ2 になる組
み合わせを次の（ａ）〜（ｃ）のように選定すること
で、室内配管５２の耐圧強度を室外配管５１の耐圧強度
より大きくすることができる。
【００４１】（ａ）ｔ1 ＝ｔ2 、ｋ1 ＝ｋ2 の場合に
は、ｄ1 ＜ｄ2 とする。 （ｂ）ｄ1 ＝ｄ2 、ｋ1 ＝ｋ2 の場合には、ｔ1 ＞ｔ2
とする。 （ｃ）ｔ1 ＝ｔ2 、ｄ1 ＝ｄ2 の場合には、ｋ1 ＞ｋ2
とする。
は、ｄ1 ＜ｄ2 とする。 （ｂ）ｄ1 ＝ｄ2 、ｋ1 ＝ｋ2 の場合には、ｔ1 ＞ｔ2
とする。 （ｃ）ｔ1 ＝ｔ2 、ｄ1 ＝ｄ2 の場合には、ｋ1 ＞ｋ2
とする。
【００４２】室内配管５２の耐圧強度を室外配管５１の
耐圧強度より大きくするための具体的な手段の一つに、
上記（４）の配管５２の特定箇所の強度を同配管５２の
他の箇所の強度より僅かに小さくする、があるが、これ
は冷媒圧力の異常上昇に際して、配管破損や冷媒漏れを
室外側の配管５１の特定箇所に発生させるための構成で
ある。
耐圧強度より大きくするための具体的な手段の一つに、
上記（４）の配管５２の特定箇所の強度を同配管５２の
他の箇所の強度より僅かに小さくする、があるが、これ
は冷媒圧力の異常上昇に際して、配管破損や冷媒漏れを
室外側の配管５１の特定箇所に発生させるための構成で
ある。
【００４３】この構成の場合、さらに、配管５１の特定
箇所をカバー部材で囲む構成を採用することにより、冷
媒漏れの影響が室外ユニットＡの他の部品などに波及す
る事態を遮断または低減することができる。
箇所をカバー部材で囲む構成を採用することにより、冷
媒漏れの影響が室外ユニットＡの他の部品などに波及す
る事態を遮断または低減することができる。
【００４４】次に、他の実施例として、一方、上記コン
デンサ４３およびエバポレータ４５として使用する熱交
換器１をＲ−４１０Ａのような高圧冷媒に対応して高耐
圧化した熱交換器を説明する。図３および図４にその熱
交換器の要部を示す。熱交換器１の全体的な構成は図
８、図９と同じである。
デンサ４３およびエバポレータ４５として使用する熱交
換器１をＲ−４１０Ａのような高圧冷媒に対応して高耐
圧化した熱交換器を説明する。図３および図４にその熱
交換器の要部を示す。熱交換器１の全体的な構成は図
８、図９と同じである。
【００４５】Ｕベンド３２の両端部３２ａ，３２ａが、
スウェージング加工により、フレア状の段形状部３２ｂ
を伴って縮管形成される。この縮管形成部３２ａ，３２
ａは、熱交換パイプ３１の拡管形成部３１ａ，３１ａと
の対応位置よりさらに奥の位置まで挿入される。
スウェージング加工により、フレア状の段形状部３２ｂ
を伴って縮管形成される。この縮管形成部３２ａ，３２
ａは、熱交換パイプ３１の拡管形成部３１ａ，３１ａと
の対応位置よりさらに奥の位置まで挿入される。
【００４６】熱交換パイプ３１の管軸方向に沿う縮管形
成部３２ａ．３２ａの長さは、熱交換器の側端面となる
放熱フィン２とほぼ対応する位置まで達するＬａに設定
される。熱交換パイプ３１の管軸方向に沿う段形状部３
２ｂ，３２ｂの長さは、熱交換パイプ３１の管軸方向に
沿う段形状部３１ｂ，３１ｂの長さと同じ長さＬｂに設
定される。
成部３２ａ．３２ａの長さは、熱交換器の側端面となる
放熱フィン２とほぼ対応する位置まで達するＬａに設定
される。熱交換パイプ３１の管軸方向に沿う段形状部３
２ｂ，３２ｂの長さは、熱交換パイプ３１の管軸方向に
沿う段形状部３１ｂ，３１ｂの長さと同じ長さＬｂに設
定される。
【００４７】図では、熱交換パイプ３１の内周面とＵベ
ンド３２の外周面との重なり部分に隙間が存するように
見えるが、実際には極わずかな隙間を有しているか、或
いは接触しており、その重なり部分がロウ付け溶接され
る。このロウ付け溶接により、熱交換パイプ３１に対す
るＵベンド３２の接続が完了する。
ンド３２の外周面との重なり部分に隙間が存するように
見えるが、実際には極わずかな隙間を有しているか、或
いは接触しており、その重なり部分がロウ付け溶接され
る。このロウ付け溶接により、熱交換パイプ３１に対す
るＵベンド３２の接続が完了する。
【００４８】このような構成によれば、放熱フィン２か
ら突出した熱交換パイプ３１の領域（長さ＝Ｋ2 ＋Ｋ
1 ）のほぼ全体に対し、Ｕベンド３２の外周面がぴった
りと接した状態になり、そこに二重管構造が生じる。
ら突出した熱交換パイプ３１の領域（長さ＝Ｋ2 ＋Ｋ
1 ）のほぼ全体に対し、Ｕベンド３２の外周面がぴった
りと接した状態になり、そこに二重管構造が生じる。
【００４９】この二重管構造により、熱交換パイプ３１
とＵベンド３２との接続領域の全体にわたって高い強度
および耐久性が得られる。すなわち、冷媒圧力（内圧）
に基づく応力をＵベンド３２の段形状部３２ｂ，３２ｂ
と熱交換パイプ３１の段形状部３１ｂ，３１ｂとの両方
で受容することができ、従来のように熱交換パイプ３１
の段形状部３１ｂ，３１ｂだけに応力が集中する事態を
回避することができる。
とＵベンド３２との接続領域の全体にわたって高い強度
および耐久性が得られる。すなわち、冷媒圧力（内圧）
に基づく応力をＵベンド３２の段形状部３２ｂ，３２ｂ
と熱交換パイプ３１の段形状部３１ｂ，３１ｂとの両方
で受容することができ、従来のように熱交換パイプ３１
の段形状部３１ｂ，３１ｂだけに応力が集中する事態を
回避することができる。
【００５０】しかも、熱交換パイプ３１の内周面とＵベ
ンド３２の外周面との重なり部分を管軸方向に長く取れ
るので、溶接用のロウ材が熱交換パイプ３１の奥に染み
出してしまうことなく良好な溶接を行うことができる。
したがって、熱交換パイプ３１の奥に邪魔なロウ詰まり
が生じなくなり、スムーズな冷媒流を確保することがで
きる。
ンド３２の外周面との重なり部分を管軸方向に長く取れ
るので、溶接用のロウ材が熱交換パイプ３１の奥に染み
出してしまうことなく良好な溶接を行うことができる。
したがって、熱交換パイプ３１の奥に邪魔なロウ詰まり
が生じなくなり、スムーズな冷媒流を確保することがで
きる。
【００５１】なお、図５に示すように、Ｕベンド３２の
拡管形成部３２ａ，３２ａの長さを延長してその拡管形
成部３２ａ，３２ａが放熱フィン２と対応する位置より
さらに熱交換器の内方まで入り込む形状とすれば、熱交
換パイプ３１とＵベンド３２との二重管構造の領域が拡
がり、強度および耐久性をさらに高めることができる。
拡管形成部３２ａ，３２ａの長さを延長してその拡管形
成部３２ａ，３２ａが放熱フィン２と対応する位置より
さらに熱交換器の内方まで入り込む形状とすれば、熱交
換パイプ３１とＵベンド３２との二重管構造の領域が拡
がり、強度および耐久性をさらに高めることができる。
【００５２】また、図９に示したように、各熱交換パイ
プ３１のうち、冷媒の流入側および流出側に対応する熱
交換パイプ３１の一端部には、他の冷凍サイクル部品と
接続するための外部配管４が挿入接続されるが、その外
部配管４が挿入接続される熱交換パイプ３１について
は、図６、図７に示すように機械的強度が他の熱交換パ
イプ３１の機械的強度より大きく設定される。
プ３１のうち、冷媒の流入側および流出側に対応する熱
交換パイプ３１の一端部には、他の冷凍サイクル部品と
接続するための外部配管４が挿入接続されるが、その外
部配管４が挿入接続される熱交換パイプ３１について
は、図６、図７に示すように機械的強度が他の熱交換パ
イプ３１の機械的強度より大きく設定される。
【００５３】外部配管４が挿入接続される熱交換パイプ
３１の機械的強度を他の熱交換パイプ３１の機械的強度
より大きくするための具体的な手段として、図６に示す
ように管壁の厚さを他の熱交パイプ３１より大きくした
り、図７に示すように外部配管４の挿入接続を受入れる
ための接続用領域（ロウ付け溶接領域）を管軸方向にな
るべく長くする、などがある。
３１の機械的強度を他の熱交換パイプ３１の機械的強度
より大きくするための具体的な手段として、図６に示す
ように管壁の厚さを他の熱交パイプ３１より大きくした
り、図７に示すように外部配管４の挿入接続を受入れる
ための接続用領域（ロウ付け溶接領域）を管軸方向にな
るべく長くする、などがある。
【００５４】外部配管４と熱交換パイプ３１との接続部
には、冷媒圧力に基づく応力集中のほかに、圧縮機振動
や送風機振動に起因する応力集中がある。そのような圧
力に基づく応力集中と振動に基づく応力集中とが共にか
かっても、上記のように機械的強度を大きくすること
で、十分に耐えることができる。しかも、安価にそれを
達成することができる。
には、冷媒圧力に基づく応力集中のほかに、圧縮機振動
や送風機振動に起因する応力集中がある。そのような圧
力に基づく応力集中と振動に基づく応力集中とが共にか
かっても、上記のように機械的強度を大きくすること
で、十分に耐えることができる。しかも、安価にそれを
達成することができる。
【００５５】上述した図３〜図７に示す実施例では、冷
媒としてＨＦＣ−32を45wt％以上含むＲ−４１０Ａのよ
うに、50℃の飽和圧力が2500KPa （キロパスカル）以上
となる高圧冷媒を用いており、従来のＲ−22冷媒（凝縮
温度が65℃のときの飽和圧力が2800KPa ）に対し、高耐
圧設計が必要であるが、上記図３〜図７の構成の熱交換
器では十分適応できるだけの高い強度と耐久性を備えて
いる。その他、この発明は上記実施例に限定されるもの
ではなく、要旨を変えない範囲で種々変形実施可能であ
る。
媒としてＨＦＣ−32を45wt％以上含むＲ−４１０Ａのよ
うに、50℃の飽和圧力が2500KPa （キロパスカル）以上
となる高圧冷媒を用いており、従来のＲ−22冷媒（凝縮
温度が65℃のときの飽和圧力が2800KPa ）に対し、高耐
圧設計が必要であるが、上記図３〜図７の構成の熱交換
器では十分適応できるだけの高い強度と耐久性を備えて
いる。その他、この発明は上記実施例に限定されるもの
ではなく、要旨を変えない範囲で種々変形実施可能であ
る。
【００５６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の空気調和機
のように、冷凍サイクルの配管のうち、室内ユニット側
の配管の耐圧強度を室外ユニット側の配管の耐圧強度よ
り大きくする構成とした場合には、冷媒圧力の異常上昇
によるガスリークの発生は室外側になりやすいため、Ｈ
ＣＦＣ冷媒に代えて高圧の代替冷媒を用いても十分な安
全確保が可能である。
のように、冷凍サイクルの配管のうち、室内ユニット側
の配管の耐圧強度を室外ユニット側の配管の耐圧強度よ
り大きくする構成とした場合には、冷媒圧力の異常上昇
によるガスリークの発生は室外側になりやすいため、Ｈ
ＣＦＣ冷媒に代えて高圧の代替冷媒を用いても十分な安
全確保が可能である。
【００５７】また、本発明のように熱交換器の各熱交換
パイプの両端部をフレア状の段形状を伴って拡管形成す
るとともに、連結パイプの両端部をフレア状の段形状を
伴って縮管形成し、その連結パイプの縮管形成部を各熱
交換パイプの拡管形成部より奥の位置まで挿入する構成
とした場合には、熱交換パイプの接続部分における冷媒
圧力による応力集中に対し十分な耐久性と強度を得るこ
とができ、しかも溶接に際してのロウ詰まりを解消して
スムーズな冷媒流を確保できるので、高圧の代替冷媒を
用いた空気調和機の安全性を向上できる。
パイプの両端部をフレア状の段形状を伴って拡管形成す
るとともに、連結パイプの両端部をフレア状の段形状を
伴って縮管形成し、その連結パイプの縮管形成部を各熱
交換パイプの拡管形成部より奥の位置まで挿入する構成
とした場合には、熱交換パイプの接続部分における冷媒
圧力による応力集中に対し十分な耐久性と強度を得るこ
とができ、しかも溶接に際してのロウ詰まりを解消して
スムーズな冷媒流を確保できるので、高圧の代替冷媒を
用いた空気調和機の安全性を向上できる。
【００５８】また、本発明のように、熱交換器の各熱交
換パイプのうち、冷媒の流入側または流出側に位置する
熱交換パイプの機械的強度を、他の熱交換パイプの機械
的強度より大きくする場合には、外部配管との接続部へ
の応力集中に対し十分な耐久性と強度が得られるので、
高圧の代替冷媒を用いた空気調和機の安全性を向上でき
る。
換パイプのうち、冷媒の流入側または流出側に位置する
熱交換パイプの機械的強度を、他の熱交換パイプの機械
的強度より大きくする場合には、外部配管との接続部へ
の応力集中に対し十分な耐久性と強度が得られるので、
高圧の代替冷媒を用いた空気調和機の安全性を向上でき
る。
【図１】一実施例の空気調和機における冷凍サイクルの
構成と冷房時の冷媒の流れを示す図。
構成と冷房時の冷媒の流れを示す図。
【図２】同実施例の空気調和機における冷凍サイクルの
構成と暖房時の冷媒の流れを示す図。
構成と暖房時の冷媒の流れを示す図。
【図３】一実施例の空気調和機における熱交換器の構成
を断面して示す図。
を断面して示す図。
【図４】図３におけるＵベンドの構成を示す図。
【図５】図３の変形例の構成を断面して示す図。
【図６】同実施例の空気調和機における熱交換器の外部
配管接続部の変形例の構成を断面して示す図。
配管接続部の変形例の構成を断面して示す図。
【図７】同実施例の空気調和機における熱交換器の外部
配管接続部の他の変形例の構成を断面して示す図。
配管接続部の他の変形例の構成を断面して示す図。
【図８】同実施例および従来における熱交換器の全体的
な構成を示す斜視図。
な構成を示す斜視図。
【図９】図８における要部の構成を示す図。
【図１０】従来の熱交換器の構成を部分的に断面して示
す図。
す図。
１…熱交換器、２…放熱フィン、３…パイプ、３１…熱
交換パイプ、３１ａ…先端部、３１ｂ…段形状部、３２
…Ｕベンド、３２ａ…先端部、３２ｂ…段形状部、Ａ…
室外ユニット、Ｂ…室内ユニット、４１…圧縮機、４３
…コンデンサ、４４…電動膨張弁、４５…エバポレー
タ、５１…室外ユニット側の配管、５２…室内ユニット
側の配管。
交換パイプ、３１ａ…先端部、３１ｂ…段形状部、３２
…Ｕベンド、３２ａ…先端部、３２ｂ…段形状部、Ａ…
室外ユニット、Ｂ…室内ユニット、４１…圧縮機、４３
…コンデンサ、４４…電動膨張弁、４５…エバポレー
タ、５１…室外ユニット側の配管、５２…室内ユニット
側の配管。
Claims (14)
- 【請求項１】 室外ユニットおよび室内ユニットを有
し、冷凍サイクルの配管に高圧冷媒を流す空気調和機で
あって、 冷凍サイクルの配管のうち、室内ユニット側の配管の耐
圧強度を室外ユニット側の配管の耐圧強度より大きくし
たことを特徴とする空気調和機。 - 【請求項２】 請求項１に記載の空気調和機において、 室内ユニット側の配管の径が、室外ユニット側の配管の
径より小さいことを特徴とする。 - 【請求項３】 請求項１に記載の空気調和機において、 室内ユニット側の配管の管壁の厚さが、室外ユニット側
の配管の管壁の厚さより大きいことを特徴とする。 - 【請求項４】 請求項１に記載の空気調和機において、 室内ユニット側の配管の材料強度が、室外ユニット側の
配管の材料強度より大きいことを特徴とする空気調和
機。 - 【請求項５】 請求項１に記載の空気調和機において、 室外ユニット側の配管の特定箇所の強度が同室外ユニッ
ト側の配管の他の箇所の強度より僅かに小さく、冷媒圧
力の異常上昇に際しその特定箇所から冷媒漏れが発生す
る構成であることを特徴とする空気調和機。 - 【請求項６】 請求項５に記載の空気調和機において、 室外ユニット側の配管の特定箇所をカバー部材で囲む構
成としたことを特徴とする空気調和機。 - 【請求項７】 放熱フィンに複数本の熱交換パイプを挿
通し、これら熱交換パイプのうち互いに隣接する各熱交
換パイプの端部に連結パイプの両端部を挿入接続し、こ
の挿入接続により各熱交換パイプを順次に連通して冷媒
を流す構成の熱交換器を備えた空気調和機において、 前記熱交換器の各熱交換パイプの両端部をフレア状の段
形状を伴って拡管形成するとともに、連結パイプの両端
部をフレア状の段形状を伴って縮管形成し、その連結パ
イプの縮管形成部を各熱交換パイプの拡管形成部より奥
の位置まで挿入したことを特徴とする空気調和機。 - 【請求項８】 請求項７に記載の空気調和機において、 連結パイプの縮管形成部は、熱交換器の側端となる放熱
フィンの近傍に達する長さを有することを特徴とする空
気調和機。 - 【請求項９】 放熱フィンに複数本の熱交換パイプを挿
通し、これら熱交換パイプを順次に連通して圧力の高い
冷媒を流す構成の熱交換器を備えた空気調和機におい
て、 前記熱交換器の各熱交換パイプのうち、冷媒の流入側ま
たは流出側に位置する熱交換パイプの機械的強度を、他
の熱交換パイプの機械的強度より大きくしたことを特徴
とする空気調和機。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の空気調和機におい
て、 冷媒の流入側または流出側に位置する熱交換パイプの管
壁の厚さが、他の熱交換パイプの管壁の厚さより大きい
ことを特徴とする空気調和機。 - 【請求項１１】 請求項９に記載の空気調和機におい
て、 冷媒の流入側または流出側に位置する熱交換パイプは、
外部配管の挿入接続を受入れるための接続用領域が管軸
方向になるべく長いことを特徴とする空気調和機。 - 【請求項１２】 請求項１、請求項７または請求項９の
いずれかに記載の空気調和機において、 各熱交換パイプおよび連結パイプに流れる冷媒は、ＨＦ
Ｃ冷媒であり、このＨＦＣ冷媒は50℃のときの飽和圧力
が2500キロパスカル以上となる特性を持つことを特徴と
する空気調和機。 - 【請求項１３】 請求項１、請求項７、請求項９のいず
れかに記載の空気調和機において、 冷凍サイクルの配管に流れる冷媒は、ジフルオロエタン
とペンタフルオロエタンの混合冷媒であることを特徴と
する空気調和機。 - 【請求項１４】 請求項１、請求項７、請求項９のいず
れかに記載の空気調和機において、 冷凍サイクルの配管に流れる冷媒は、ＨＦＣ冷媒、ＨＦ
Ｅ冷媒、ＣＯ2 冷媒、炭化水素系物質またはアンモニア
を含む冷媒のいずれかであることを特徴とする空気調和
機。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29526696A JP3454647B2 (ja) | 1996-11-07 | 1996-11-07 | 空気調和機 |
| TW087208371U TW360387U (en) | 1996-11-07 | 1997-09-12 | Air conditioner |
| CNB971202125A CN1155781C (zh) | 1996-11-07 | 1997-11-05 | 空调机 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29526696A JP3454647B2 (ja) | 1996-11-07 | 1996-11-07 | 空気調和機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10141804A true JPH10141804A (ja) | 1998-05-29 |
| JP3454647B2 JP3454647B2 (ja) | 2003-10-06 |
Family
ID=17818374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29526696A Expired - Fee Related JP3454647B2 (ja) | 1996-11-07 | 1996-11-07 | 空気調和機 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3454647B2 (ja) |
| CN (1) | CN1155781C (ja) |
| TW (1) | TW360387U (ja) |
Cited By (10)
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| JP2007093084A (ja) * | 2005-09-28 | 2007-04-12 | Toshiba Kyaria Kk | 空気調和機 |
| US7694528B2 (en) | 2002-06-11 | 2010-04-13 | Denso Corporation | Heat exchanging apparatus |
| CN102374582A (zh) * | 2010-08-05 | 2012-03-14 | 隋榕育 | 风道式一拖二空调室内机 |
| JP5000803B2 (ja) * | 1998-07-14 | 2012-08-15 | デルタ・デザイン・インコーポレイテッド | 電子デバイスの速応温度反復制御を液体を利用して広範囲に行うための装置、方法 |
| JP2012184893A (ja) * | 2011-03-07 | 2012-09-27 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍空調装置 |
| CN104061644A (zh) * | 2014-06-26 | 2014-09-24 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 快冷装置 |
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