JPH10132042A - 電子制御式無段変速機の油圧制御回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】エネルギーロスを極力抑えることができる電子
制御式無段変速機の油圧制御回路を提供する。 【解決手段】第１ポンプ部１ａの吐出路３ａをセカンダ
リプーリの油圧シリンダ室に接続するとともに、前記第
１ポンプ部の吐出路と第２ポンプ部１ｂの吐出路３ｂを
第２ポンプ部側からのみの圧油の流れを許すチェック弁
２を介して合流路７により接続し、前記合流路と第１ポ
ンプ部の吐出路の接続部からプライマリ制御弁９に到る
供給通路８には、油圧パイロットリリーフ弁４を有する
第１分岐通路２０を接続し、前記合流路には、油圧パイ
ロットアンロード弁５を有する第２分岐通路２３を接続
し、さらに前記第１分岐通路には絞りと電磁比例リリー
フ弁６を有する主パイロット通路２１を接続する。前記
電磁比例リリーフ弁の開弁側を前記主パイロット通路
に、電磁部をセカンダリ圧およびプライマリ圧制御用の
電子制御ユニット７７に接続する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は電子制御式無段変速
機の油圧制御回路とりわけオイルポンプから吐出される
オイルによるエネルギーロスを抑えるためのこの種の油
圧制御回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】車両用のベルト式無段変速機において
は、入力側のプライマリプーリにプライマリ圧をかけ、
出力側のセカンダリプーリにセカンダリ圧をかけて両プ
ーリに掛け渡したベルトに押し付け力を付与するように
している。この場合、セカンダリ圧は伝動トルクに対し
てベルトスリップが生じない範囲でかつ充分な押し付け
力を与えるように制御し、プライマリ圧はベルトを移行
して所定の変速比を得ることが可能な押し付け力に制御
することが必要である。かかるセカンダリ圧やプライマ
リ圧の制御に関し、トルク伝達に必要なオイルポンプ吐
出圧(セカンダリ圧力)をリリーフ弁からなるセカンダリ
制御弁で調圧し、そのセカンダリ圧力をセカンダリプー
リに導くことによりベルトをクランプすると同時に、セ
カンダリ圧を減圧弁からなるプライマリ制御弁で減圧し
てプライマリ圧を作り、それをセカンダリプーリよりも
受圧面積の大きいシリンダを持つプライマリプーリに導
いて変速制御することは従来公知である。さらに運転条
件や走行条件に対し最適となるようにセカンダリ圧やプ
ライマリ圧を電子的にアクティブに制御するようにした
油圧制御回路や装置は、特開平３−１８１６６２号公報
や特開平３−１８１６６３号公報および特開平５−３０
６７５５号公報等により公知である これら先行技術によれば、電子制御系で目標セカンダリ
圧やプライマリ圧を算出し、その目標圧に応じて印加ソ
レノイド電流を出力することによってセカンダリ圧やプ
ライマリ圧を目標値と同一になるように最適に制御する
ことが可能である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行技
術においては、セカンダリ圧を作り出す手段として単一
のオイルポンプを使用し、その吐出油を単一のリリーフ
弁のリリーフ作用によって流量制御して所定のセカンダ
リ圧を創成し、トルク伝達に必要以上の余剰油をタンク
に戻すようにしていた。これは、４００ｒｐｍといった
低回転から６０００ｒｐｍを越える高回転までのエンジ
ン回転数に対応するように車両用の無段変速機の油圧制
御を行なうためであるが、伝達トルクは低回転時には大
きなものが必要なためオイル供給量は多量が必要である
のに対して、高速回転時には伝達トルクは小さくてもよ
いからオイル給油量は少なくてよいわけである。ところ
が、オイルポンプはその駆動系がエンジンの主軸に連結
され、これに連動している。したがって、低回転時には
必要油量を満たしうる流量がリリーフ弁から制御ライン
に供給されるが、高速回転時には油量が少なくてよいに
もかかわらず、オイルポンプからリリーフ弁に多量に供
給され、オーバー分の多量の圧油がリリーフ弁から排出
される。このため、エネルギーロスが非常に大きく、こ
れによりオイルポンプ駆動トルクが増大して燃費を悪化
させるとともに、エネルギーロスは熱に変換されるため
油温の上昇を招き、これにより制御回路構成部品の耐久
性の低下、圧力制御の不安定化、油の劣化と寿命の短縮
等の不具合を生じさせていた。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明は前記のような問
題点を解消するために創案されたもので、その目的とす
るところは、低速回転時には変速制御に必要な油量をセ
カンダリ制御弁としてのリリーフ弁に供給して制御し、
必要油量の少ない高速回転時には自動的に余剰量をアン
ロードし、もってエネルギーロスを極力抑えることがで
きる電子制御式無段変速機の油圧制御回路を提供するこ
とにある。

【０００５】この目的を達成するため本発明は、オイル
ポンプから吐出された圧油をトルク伝達に必要なセカン
ダリ圧力に調圧してセカンダリプーリに導くとともにセ
カンダリ圧をプライマリ制御弁で減圧してプライマリ圧
を作りそれをプライマリプーリに導いて変速制御するた
めの電子制御式無段変速機の油圧制御回路において、オ
イルポンプとして第１ポンプ部と第２ポンプ部を有する
２連式オイルポンプを用い、第１ポンプ部の吐出路をセ
ンダリプーリの油圧シリンダ室に接続するとともに、前
記第１ポンプ部の吐出路と第２ポンプ部の吐出路を第２
ポンプ部側からのみの圧油の流れを許すチェック弁を介
して合流路により接続し、前記合流路と第１ポンプ部の
吐出路の接続部にはプライマリ制御弁に対する供給通路
を接続し、前記供給通路には、油圧パイロットリリーフ
弁を有し端末がタンクに到る第１分岐通路を接続し、前
記合流路には、油圧パイロットアンロード弁を有し端末
がタンクに到る第２分岐通路を接続し、さらに前記第１
分岐通路には絞りと電磁比例リリーフ弁を有し端末がタ
ンクに到る主パイロット通路を接続し、前記油圧パイロ
ットリリーフ弁と油圧パイロットアンロード弁の閉弁側
を絞りよりも下流の主パイロット通路にそれぞれ接続す
るとともに、開弁側を第１分岐通路にそれぞれ接続し、
前記電磁比例リリーフ弁の開弁側を前記主パイロット通
路に、電磁部をセカンダリ圧およびプライマリ圧制御用
の電子制御ユニットに接続している構成としたものであ
る。（請求項１）

【０００６】また、本発明は、オイルポンプから吐出さ
れた圧油をトルク伝達に必要なセカンダリ圧力に調圧し
てセカンダリプーリに導くとともにセカンダリ圧をプラ
イマリ制御弁で減圧してプライマリ圧を作りそれをプラ
イマリプーリに導いて変速制御するための電子制御式無
段変速機の油圧制御回路において、オイルポンプとして
第１ポンプ部と第２ポンプ部を有する２連式オイルポン
プを用い、第１ポンプ部の吐出路をセンダリプーリの油
圧シリンダ室に接続するとともに、前記第１ポンプ部の
吐出路と第２ポンプ部の吐出路を第２ポンプ部側からの
みの圧油の流れを許すチェック弁を介して合流路により
接続し、前記合流路と第１ポンプ部の吐出路の接続部に
はプライマリ制御弁に対する供給通路を接続し、前記供
給通路には、油圧パイロットリリーフ弁を有し端末がタ
ンクに到る第１分岐通路を接続し、前記合流路には、油
圧パイロットアンロード弁を有し端末がタンクに到る第
２分岐通路を接続し、さらに前記第１分岐通路には絞り
と電磁比例減圧弁を有する主パイロット通路を接続し、
前記油圧パイロットリリーフ弁と油圧パイロットアンロ
ード弁の開弁側を第１分岐通路又は主パイロツト通路に
接続するとともに、油圧パイロットリリーフ弁と油圧パ
イロットアンロード弁の閉弁側を前記電磁比例減圧弁の
２次側通路とそれぞれ接続し、前記電磁比例減圧弁の電
磁部をセカンダリ圧およびプライマリ圧制御用の電子制
御ユニットに接続している構成としたものである。（請
求項２）

【０００７】前記請求項１の構成によれば、油圧パイロ
ットリリーフ弁と油圧パイロットアンロード弁が電磁比
例リリーフ弁で油圧パイロット制御されるため、必要油
量の多い低速回転時には第１ポンプ部と第２ポンプ部の
両吐出油量をセカンダリ圧創成用に供することができ、
必要油量の少ない高速回転時には、第２ポンプ部の吐出
油量を油圧パイロットアンロード弁により自動的にアン
ロードさせ、第１ポンプ部の吐出油量だけをセカンダリ
圧創成用に供することができる。さらに、電磁比例リリ
ーフ弁によりアンロード圧力をリリーフ弁に同調させる
ことができるため、目標セカンダリ圧の変動に自在に対
応することができる。請求項２の構成によれば、電磁比
例減圧弁を用いて減圧方式としているため、精度がより
向上し、エネルギーロスをより減少させることができ
る。

【０００８】また、本発明の他の目的は、上記特徴を車
載に適した小型な回路構成部品でもって実現することが
できる電子制御式無段変速機の油圧制御回路を提供する
ことにある。この目的を達成するため本発明は、２連式
オイルポンプが単一の吸込み口と相互に独立した２つの
吐出口を有する単一ギヤポンプからなっている構成とし
たものである。（請求項３） この構成によれば、単一のポンプ構造で足りるためポン
プが大型化せず、リリーフ弁も小型なもので足りるた
め、車載に適したコンパクトなものとすることができ
る。

【０００９】

【発明の実施の形態】以下本発明の実施例を添付図面に
基いて説明する。図１は本発明による電子制御式無段変
速機の油圧制御回路の第１態様を示しており、ａはエン
ジン、ｂはトルクコンバータ装置、ｃは前後進切換え装
置、ｄはベルト式の無段変速機、ｅはディファレンシャ
ル装置である。トルクコンバータ装置ｂ、前後進切換え
装置ｃおよびディファレンシャル装置ｅの詳細は説明を
省略する。４０はクランク軸、４１はタービン軸、４２
はプライマリ軸、４３はセカンダリ軸である。前記無段
変速機ｄは、プライマリプーリ４５とセカンダリプーリ
４６から構成されている。すなわち、プライマリプーリ
４５は、固定プーリ半体４５ａを有するプライマリ軸４
２と、油圧シリンダ室４５ｃを有する可動プーリ半体４
５ｂによってプーリ間隔が可変となっており、セカンダ
リプーリ４６は、固定プーリ半体４６ａを有するセカン
ダリ軸４３と、油圧シリンダ室４６ｃを有する可動プー
リ半体４６ｂからなっており、プライマリプーリ４５と
セカンダリプーリ４６間にエンドレスの駆動ベルト４９
が装着されている。前記プライマリ用の油圧シリンダ４
５ｃはセカンダリ用の油圧シリンダ４６ｃよりも受圧面
積が大きく設定されており、このプライマリ圧により駆
動ベルト４９のピッチ円直径を変えて無段変速するよう
になっている。

【００１０】次に前記無段変速制御用の油圧制御系は、
第１ポンプ部１ａと第２ポンプ部１ｂを有する２連式オ
イルポンプ１と、チェック弁２と、油圧パイロットリリ
ーフ弁４と、油圧パイロットアンロード弁５と、これら
両弁を制御する電磁比例リリーフ弁６およびプライマリ
制御弁９とを備え、これらにより車速およびアクセル踏
み込みに応じたスロットル開度およびエンジン回転数に
より制御された油圧が油圧シリンダ４５ｃ，４６ｃに供
給されて無段変速を行なうようになっている。

【００１１】２連式オイルポンプ１は、無段変速制御用
の油圧源として図示しないトルクコンバータに隣接して
配され、そのポンプ駆動軸がエンジンＥのクランク軸に
直結されている。前記第１ポンプ部１ａと第２ポンプ部
１ｂは、ハウジングを含めて個別の外接式ギヤポンプか
らなっていて共通駆動軸により駆動されるようになつて
いてもよい。しかし、より好適には、図２ないし図４に
示すような特殊な単一のポンプが用いられる。すなわ
ち、この２連式オイルポンプ１は、ハウジンク１０の両
端に油密に結合された端板１１，１２間に駆動軸１３と
被動軸１４とを平行に配し、それら駆動軸１３と被動軸
１４にそれそれ２組のギヤ１５ａ，１５ｂ，１５ａ，１
５ｂを軸方向で間隔をおいて固定し、それら駆動軸１３
と被動軸１４の対をなすギヤ１５ａ，１５ａ、１５ｂ，
１５ｂ同士を噛み合わせている。そして、対のギヤの両
側をそれぞれリング状のブッシュ１６，１６より遮蔽す
るとともに駆動軸１３と被動軸１４を支持させ、かつ、
２組のギヤ１５ａ，１５ｂ，１５ａ，１５ｂの間には非
回転の仕切りプレート１７を設け、この仕切りプレート
１７により第１ポンプ部としてのポンプ室１ａと，第２
ポンプとしてのポンプ室１ｂを左右１対画成している。

【００１２】前記ハウシング１０の一側部とりわけ左右
のギヤのかみ合い領域に対応する部分には、図２のよう
に前記仕切りプレート１７の幅よりも大きく左右１対の
ポンプ室１ａ，１ｂに通じうるような大きさの吸込み口
１８が設けられており、この吸込み口１８と１８０度対
称位置のハンジング部分には、図３のように左右１対の
ポンプ室１ａ，１ｂに各別に通じる吐出口１９ａ，１９
ｂが設けられている。この２連式オイルポンプ１によれ
ば、第１ポンプ部と第２ポンプ部を有しながら単一ハウ
ジングと単一の駆動軸、被動軸で足りるためコンパクト
な構造とすることができる。前記吸込み口１８はフィル
タＦを介してタンク（オイルパン）Ｔに連絡されてい
る。そして第１ポンプ部１ａの吐出口１９ａがこれに接
続された吐出路（以下第１吐出路という）３ａを介して
セカンダリプーリ４６の油圧シリンダ室４６ｃに連通し
ている。一方、前記第２ポンプ部１ｂの吐出口１９ｂに
は吐出路（以下第２吐出路という）３ｂが接続されてお
り、該第２吐出路３ｂは合流路７によって前記第１吐出
路３ａと接続され、しかも合流路７には第２吐出路３ｂ
からのみの油の流れを許容し第１吐出路３ａから第２吐
出路３ｂへの油の流れを阻止するようにチェック弁２が
接続されている。そして、前記合流路７と第１吐出路３
ａとの接続点には供給通路８が接続され、該供給通路８
はプライマリ制御弁９の後述するポンプ圧室に接続され
ている。

【００１３】前記供給通路８には第１分岐路２０が接続
されており、該第１分岐路２０の途中には油圧パイロッ
トリリーフ弁４が接続され、そのドレーン側がタンクＴ
に到っている。そして、前記第１分岐路２０には前記油
圧パイロットリリーフ弁４の接続位置よりも上流位置に
主パイロット通路２１が接続されており、該主パイロッ
ト通路２１には絞り２１０が設けられるとともにそれよ
りも下流に電磁比例リリーフ弁６が接続され、該電磁比
例リリーフ弁６のドレーン側がタンクＴに到っている。
一方、前記合流路７と第２吐出路３ｂの接続部位には第
２分岐路２３が接続されており、該第２分岐路２３の途
中には油圧パイロットアンロード弁５が接続され、その
ドレーン側がタンクＴに到っている。この例では第２分
岐路２３のドレーン側が前記第１分岐路２０に接続され
ているが、独立してタンクＴに到っていてもよいとはも
ちろんである。

【００１４】前記油圧パイロットリリーフ弁４はバルブ
ボデイとスプールとリターンスプリング４００を有し、
リターンスプリング４００と対向する開弁側のパイロツ
ト室には第１分岐路２０に接続したパイロット通路４０
１が接続され、リターンスプリング４００と同方向にあ
る閉弁側のパイロット室には絞り２１０よりも下流の主
パイロット通路２１と接続したパイロット通路４０２が
接続されている。前記油圧パイロットアンロード弁５も
バルブボデイとスプールとリターンスプリング５００を
有し、リターンスプリング５００と対向する開弁側のパ
イロット室には第１分岐路２０（あるいは供給通路８）
から分岐したパイロット通路５０１が接続され、リター
ンスプリング５００と同方向にある閉弁側のパイロット
室には絞り２１０よりも下流の主パイロット通路２１と
接続したパイロット通路５０２が接続されている。前記
油圧パイロットリリーフ弁４のリターンスプリング４０
０と油圧パイロットアンロード弁５のリターンスプリン
グ５００は、後者のばね定数が前者のばね力よりも適度
に弱く（４００＞５００）設定されており、第１分岐路
２０からのパイロツト圧が作用したときに同調して動く
ようになっている。

【００１５】前記電磁比例リリーフ弁６は、たとえば後
述するプライマリ制御弁９における電磁比例パイロット
バルブの電磁比例パイロットバルブと同様な構成の直動
型電磁比例リリーフ弁で構成されており、開弁側のパイ
ロット室には主パイロット通路２１から分岐したパイロ
ット通路６０１が接続されている。そして電磁比例リリ
ーフ弁６の比例ソレノイドには目標セカンダリ圧やプラ
イマリ圧を算出し、その目標圧に応じて印加ソレノイド
電流を出力する電子制御ユニット７７が電気的に接続さ
れている。

【００１６】プライマリ制御弁９はこの実施例では電磁
油圧パイロット式比例制御弁としているが、必ずしもこ
れに限定されるものではなく、デューティ比信号による
圧力制御弁であってもよい。この実施例において、プラ
イマリ制御弁９は、メインバルブＭと電磁比例パイロッ
トバルブＮを直列状に結合して構成されている。このプ
ライマリ制御弁９はセカンダリ圧を元圧とするパイロッ
ト圧を用いてプライマリ圧を制御する圧力帰還型のもの
であり、ハウジング９ａのスプール穴には左側から右側
に、第２パイロット圧室９００、低圧室９０１、シリン
ダ圧室９０２、ポンプ圧室９０３および第１パイロット
圧室９０４が順次設けられており、シリンダ圧室９０２
のシリンダポートは油路４８によりプライマリプーリ４
５の油圧シリンダ室４５ｃに接続されている。

【００１７】前記シリンダ圧室９０２はオリフィスを有
する縦穴によって第２パイロット圧室９００に通じてい
る。ポンプ圧室９０３のポンプポートは前記合流路７と
第１吐出路３ａの接続位置から伸びる供給通路８が接続
されている。そして、ポンプポートはオリフィスとフィ
ルタが内蔵された右隣の第１パイロット圧室９０４に通
じており、低圧室９０１はタンクＴに通じている。一
方、スプール９ｂは４つのランドを有しているが、この
実施例では左端ランド９０の外径が他の３つのランドよ
りも径が小さくなっており、その左端ランド９０の受圧
室とプラグ９ｃの凹部間にリターンスプリング９ｄが介
装され、それによってスプール９ｂは右端ランド９１が
仕切部材９ｅに当接するように位置決めされる。

【００１８】このノーマル位置で、左端ランド９０の右
側受圧面は低圧室９０１に位置し、また、右の中間ラン
ドはポンプ圧室９０３とシリンダ圧室９０２間の連通を
遮断している。左側の中間ランドはノーマル位置でシリ
ンダ圧室９０２に位置し、スプール９ｂが左方に移動し
たときに、シリンダ圧室９０２と低圧室９０１の連通を
遮断する。電磁比例パイロットバルブＮは、コアとその
外周の比例ソレノイド９２とを有し、コアの中心にはア
ーマチュアが摺動自在に配されている。比例ソレノイド
９２は目標セカンダリ圧やプライマリ圧を算出し、その
目標圧に応じて印加ソレノイド電流を出力する電子制御
ユニット７７に接続されている。

【００１９】図２は本発明の第２態様を示していてい
る。その基本的な構成は油圧ポンプ１を含めて第１態様
と略同様であるが、油圧パイロットリリーフ弁４と油圧
パイロットアンロード弁５の制御手段として電磁比例減
圧弁６’を用いている点で異なっている。詳述すると、
供給通路８には第１分岐路２０が接続されており、該第
１分岐路２０の途中には油圧パイロットリリーフ弁４が
接続され、そのドレーン側がタンクＴに到っている。一
方、前記合流路７と第２吐出路３ｂの接続部位には第２
分岐路２３が接続されており、該第２分岐路２３の途中
には油圧パイロットアンロード弁５が接続され、そのド
レーン側がタンクＴに到っている。そして、前記第１分
岐路２０には前記油圧パイロットリリーフ弁４の接続位
置よりも上流位置に主パイロット通路２１が接続されて
おり、該主パイロット通路２１には絞り２１０が設けら
れるとともにそれよりも下流に電磁比例減圧弁６’が接
続されている。

【００２０】電磁比例減圧弁６’は、たとえば３ポート
２位置切換弁形式の直動型電磁比例弁からなっており、
前記絞り２１０の下流の主パイロット通路２１が接続さ
れるポンプポートＰと、２次側ポートＡと、ポンプポー
トＰと同側のドレーンポートＤＲとを有し、図示するノ
ーマル状態で、ドレーンポートＤＲと２次側ポートＡが
通じ、ソレノイドに電流を印加することにより位置が切
り替わり、２次側ポートＡとポンプポートＰと接続され
るようになっている。そして、２次側ポートＡに接続さ
れている２次側通路６０にはノーマル位置側（比例ソレ
ノイドと対向する側）のパイロット室に通じるパイロッ
ト通路６０１が接続されている。前記比例ソレノイドに
は目標セカンダリ圧やプライマリ圧を算出し、その目標
圧に応じて印加ソレノイド電流を出力する電子制御ユニ
ット７７が電気的に接続されている。

【００２１】前記油圧パイロットリリーフ弁４はバルブ
ボデイとスプールとリターンスプリング４００を有し、
リターンスプリング４００と対向する開弁側のパイロツ
ト室には第１分岐通路２０に接続したパイロット通路４
０１が接続され、リターンスプリング４００と同方向に
ある閉弁側のパイロット室には、前記電磁比例減圧弁
６’の２次側通路６０に接続されたパイロット通路４０
２が接続されている。前記油圧パイロットアンロード弁
５もバルブボデイとスプールとリターンスプリング５０
０を有し、リターンスプリング５００と対向する開弁側
のパイロット室には、第１分岐通路２０（あるいは主パ
イロット通路２１でもよい）から分岐したパイロット通
路５０１が接続され、リターンスプリング５００と同方
向にある閉弁側のパイロット室には、前記電磁比例減圧
弁６’の２次側通路６０に接続されたパイロット通路５
０２が接続されている。前記油圧パイロットリリーフ弁
４と油圧パイロットアンロード弁５のリターンスプリン
グ４００，５００のばね定数は、第１態様と同様に、油
圧パイロットアンロード弁５のばね定数が油圧パイロッ
トリリーフ弁４のそれよりも適度に弱く設定されてお
り、第１分岐通路２０（または主パイロット通路２１）
からのパイロット圧が作用したときに同調して動くよう
になっている。その他の回路構成は第１態様と同じであ
るから、同じ部分について同符号を付し、説明は省略す
る。

【００２２】

【実施例の作用】次に本発明の実施例の作用を説明す
る。走行開始時には、２連式オイルポンプ１はエンジン
主軸の回転により駆動軸が回転され、それにより第１ポ
ンプ部１ａと第２ポンプ部１ｂに配されている２対のギ
ヤ１５ａ，１５ａ、１５ｂ，１５ｂがかみ合い回転す
る。それにより単一の共通吸込み口１８からタンクＴの
油が第１，第２のポンプ部１ａ，１ｂにおいて加圧さ
れ、それぞれ対応する左右の吐出口１９ａ，１９ｂから
吐出される。第１ポンプ部１ａの吐出口１９ａから吐出
された圧油は、第１吐出路３ａを通ってセカンダリプー
リ４６の油圧シリンダ室４６ｃに送られるが、第１ポン
プ部１ａの第１吐出路３ａはチェック弁２よりも下流の
位置で合流路７により第２ポンプ部１ｂの第２吐出路３
ｂと接続されているため、セカンダリプーリ４６の油圧
シリンダ室４６ｃには第１ポンプ部１ａと第２ポンプ部
１ｂの双方の吐出圧油が合流して送りこまれる。また、
合流路７と第１吐出路３ａとの接続位置から下流は供給
通路８となつているため、プライマリ制御弁９のポンプ
圧室９０３には常態において第１ポンプ部１ａと第２ポ
ンプ部１ｂの双方の吐出圧油が合流して送り込まれる。

【００２３】第１態様においては、供給通路８を通った
圧油は第１分岐路２０を通って油圧パイロットリリーフ
弁４に導かれ、また前記第２ポンプ部１ｂの吐出口１９
ｂに吐出された圧油は合流路７から分岐した第２分岐路
２３を通って油圧パイロツトアンロード弁５に導かれ
る。同時に、前記供給通路８を通った圧油は第１分岐路
２０に接続されている主パイロット通路２１に送られ、
この主パイロツト通路２１で絞り２１０により流量を絞
られて電磁比例リリーフ弁６または電磁比例減圧弁６’
に導かれる。そして、前記供給通路８を通った圧油はパ
イロット通路４０１，５０１を介して油圧パイロットリ
リーフ弁４と油圧パイロツトアンロード弁５の開弁側に
それぞれ作用する。また、第１態様においては、絞り２
１０を経て主パイロット通路２１を通ったパイロツト圧
油はパイロット通路４０２，５０２を介して油圧パイロ
ットリリーフ弁４と油圧パイロツトアンロード弁５の閉
弁側にそれぞれ作用するとともに、パイロット通路６０
１を介して電磁比例リリーフ弁６の開弁側に作用する。
第１態様では油圧パイロットリリーフ弁４と油圧パイロ
ットアンロード弁５においては、開弁側に作用する圧力
と、閉弁側に作用する絞り後圧力＋リターンスプリング
力によってバランスがとられるため閉弁状態に保たれて
いる。このため第１ポンプ部１ａと第２ポンプ部１ｂか
ら供給された圧油は排出されない。

【００２４】第２態様においては、第１分岐路２０を通
ったパイロット圧がパイロット通路４０１を介して油圧
パイロットリリーフ弁４の開弁側に作用し、第１分岐路
２０から主パイロット通路２１を通ったパイロット圧油
が油圧パイロットアンロード弁５の開弁側に作用する。
しかし、ノーマル状態において電磁比例減圧弁６’がＡ
−ＤＲ接続状態にあるため、絞り２１０を経たパイロッ
ト圧油は２次側通路６０に流れず、したがって、油圧パ
イロットリリーフ弁４と油圧パイロットアンロード弁５
の閉弁側にはパイロット圧は作用しない。すなわち、電
子制御ユニット７７から電磁比例減圧弁６’の比例ソレ
ノイドに電流を供給しない状態では圧が立たない。この
第２態様では油圧パイロットリリーフ弁４と油圧パイロ
ットアンロード弁５においては、開弁側に作用する圧力
とリターンスプリング力によってバランスがとられるた
め閉弁状態に保たれている。このため第１ポンプ部１ａ
と第２ポンプ部１ｂから供給された圧油は排出されな
い。一方、プライマリ制御弁９では、シリンダ室９０２
と低圧室９０１とが連通しているが、上記のようにエン
ジンの始動でポンプ圧室９０３’に供給通路８から圧油
が送られてもプライマリ圧は生じず、創成されたセカン
ダリ圧のすべてがセカンダリプーリ４６の油圧シリンダ
室４６ｃに供給され、プーリ押圧力とベルト張力が高く
なるため、駆動ベルト４９のプライマリプーリ４５に対
するセカンダリプーリ４６の巻き付け系は最も大きくさ
れ、変速比最大の低速段とされる。

【００２５】前記電子制御ユニット７７においては、単
位トルクあたりのセカンダリ圧が設定され、それに基い
て所定の印加電流値が算定される。発進時のアクセル踏
み込み時には目標セカンダリ圧は高く設定され、それに
呼応した電流値が電磁比例リリーフ弁６又は電磁比例減
圧弁６’の比例ソレノイドに印加され、回路からのドレ
ン量を減ずるように制御される。そして、変速が開始さ
れて単位トルクあたりの必要セカンダリが減じ目標セカ
ンダリ圧が低く設定されると、これに基いて電流値が電
磁比例リリーフ弁６又は電磁比例減圧弁６’の比例ソレ
ノイドに印加され、回路からのドレン量を増してセカン
ダリ圧は低く制御される。ところで、エンジンの回転数
が高くなると、それに呼応してオイルポンプの回転数も
高くなる。従来では回転数に応じた多量の圧油がセカン
ダリプーリ４６の油圧シリンダ室４６ｃとプライマリ制
御弁９に送りこまれるのを、単一のリリーフ弁（セカン
ダリ制御弁）の電磁部へのソレノイド電流の印加程度に
よりリリーフ弁を比例的に開弁して多量のドレーンとし
てタンクに戻していたのであるが、本発明では、目標セ
カンダリ圧に応じて電磁比例リリーフ弁６又は電磁比例
減圧弁６’の比例ソレノイドにソレノイド電流を印加す
れば、油圧パイロットリリーフ弁４と油圧パイロツトア
ンロード弁５が同調制御されるため、セカンダリ圧力を
創成する油量が減少されるように自動制御される。ここ
で、同調制御とは圧力流量オーバーライド特性が変えら
れること、すなわち、図６のように、油圧パイロットリ
リーフ弁４のリターンスプリング４００と油圧パイロッ
トアンロード弁５のリターンスプリング５００により、
エンジンの低回転・低流量時には油圧パイロットリリー
フ弁４のセット力が油圧パイロットアンロード弁５のセ
ット力よりも低くされ、エンジン高回転による高流量時
には油圧パイロットリリーフ弁４のセット力が油圧パイ
ロットアンロード弁５のセット力よりも高くなるように
されることである。

【００２６】前記のようにエンジンの回転数の増加に対
応して目標変速比が変更され、目標セカンダリ圧が低く
設定され、それに呼応したソレノド電流値が電磁比例リ
リーフ弁６又は電磁比例減圧弁６’の比例ソレノイドに
印加される。第１態様においては、電磁比例リリーフ弁
６がパイロット通路６０１のパイロット圧により開弁
し、主パイロット通路２１の設定圧がリニアに低下す
る。これにより油圧パイロットリリーフ弁４と油圧パイ
ロツトアンロード弁５の閉弁方向に作用しているパイロ
ツト圧が同調してともに低下する。電磁比例減圧弁６’
の場合には、スプールが移動されることによりＡ−Ｐ接
続へと切り替えられ、これにより２次側通路６０に接続
されているパイロット通路４０２，５０２からのパイロ
ットリリーフ弁４と油圧パイロツトアンロード弁５の閉
弁側のパイロット室にパイロット圧油が送りこまれ、開
弁方向の作用力が同調してともに低下する。前記のよう
に第１ポンプ部１ａおよび第２ポンプ部１ｂからの圧油
は合流して流れており、それらの高圧がパイロット通路
４０１，５０１から油圧パイロットリリーフ弁４と油圧
パイロットアンロード弁５の開弁側パイロツト室に同等
の力で作用している。しかし、油圧パイロットリリーフ
弁４と油圧パイロツトアンロード弁５の各リターンスプ
リング４００，５００は前記のようばね定数に差異があ
るため、低回転低流量時には油圧パイロットアンロード
弁５のセット圧力が油圧パイロットリリーフ弁４のセッ
ト圧力よりも相対的に高くなっている。

【００２７】このため、低回転低流量時には、油圧パイ
ロットリリーフ弁４が働き、ポンプポートとドレンポー
トが連通する。これにより第１ポンプ部１ａと第２ポン
プ部１ｂから吐出されて供給通路８に送られた圧油は全
量がリリーフされ、セカンダリ圧創成用の油として第１
吐出路３ａを通ってセカンダリプーリ４６の油圧シリン
ダ室４６ｃに供給される。

【００２８】この状態からエンジン回転数が増加して、
高回転大流量状態になると、油圧パイロットリリーフ弁
４のセット圧力が油圧パイロットアンロード弁５のセッ
ト圧力よりも相対的に高くなる。そのため、このときに
は油圧パイロットアンロード弁５が働き、ポンプポート
とドレンポートが連通する。これにより第２ポンプ部１
ｂから第２吐出路３ｂに吐出された圧油はその全量が第
２分岐路２３を経てタンクＴに戻される。チェック弁２
は第１ポンプ１ａから吐出された圧油が合流路７から第
２分岐路２３へ流れるのを阻止している。したがって、
第１ポンプ部１ａから吐出された油量だけが、セカンダ
リ圧創成用の油として第１吐出路３ａを通ってセカンダ
リプーリ４６の油圧シリンダ室４６ｃに送られ、また、
供給通路８を経てプライマリ制御弁９に送られる。そし
て、この状態からエンジン回転数が低下すると、それに
対応するように目標セカンダリ圧が高く設定され、それ
に呼応したソレノド電流値が電磁比例リリーフ弁６また
は電磁比例減圧弁６’の比例ソレノイドに印加される
と、電磁比例リリーフ弁６の場合には、パイロット通路
６０１からのパイロット圧に勝る押圧を受けて開度を減
じ、それにより主パイロット通路２１の圧力が高くな
る。電磁比例減圧弁６’の場合には、印加電流の減少に
よりリターンスプリングの付勢力でスプールが移動さ
れ、Ｐ−Ａ接続の開孔面積が絞られ、再びＡ−ＤＲ接続
状態に戻される。その結果、油圧パイロットリリーフ弁
４と油圧パイロツトアンロード弁５の開弁設定圧は同調
関係を保ちながら変化し、再び第２ポンプ部１ｂから吐
出される圧油が第２吐出路３ｂから合流路７に流れ第１
ポンプ部１ａの吐出量と合流し、油圧パイロットリリー
フ弁４のセツト圧力に応じてセカンダリプーリ４６の油
圧シリンダ室４６ｃとプライマリ制御弁９に供給され
る。

【００２９】したがつて、本発明によれば、所定のエン
ジン回転数すなわちセカンダリ圧に達すると自動的に一
方のポンプの吐出油量だけ制御ラインに供給し、他方の
ポンプの吐出油量をアンロードしてしまうため、固定容
量のオイルポンプを使用しているにもかかわらずポンプ
容量の実質的な半減によりリリーフ作用によるエネルギ
ーロスが少なくなるのである。このことから、車輌の燃
費向上に加えて、エネルギーロスによる油温の上昇を抑
制することができるため、圧力の安定した制御が可能に
なるとともに、回路を構成する各部品の耐久性も向上
し、かつまた油の劣化が防止され、その寿命の延長を図
ることができる。

【００３０】また、伝達トルクを決める目標セカンダリ
圧が運転者の操作により変化するためリリーフ圧力は一
定でなく、そのリリーフ設定圧の変化にアンロード圧も
追従して同調変化させることが必要であるが、本発明に
おいては、電磁比例リリーフ弁６又は電磁比例減圧弁
６’を用いて油圧パイロットリリーフ弁４と油圧パイロ
ツトアンロード弁５の閉弁側に働くパイロツト圧を同調
させるため、目標セカンダリ圧の変化に的確に対応する
ことができ、ソレノイド電流値に即した精度のよいセカ
ンダリ圧制御を行うことができる。また、本発明におい
て、２連式オイルポンプ１として、第１ポンプ部１ａと
第２ポンプ１ｂを、２対のギヤ１５ａ，１５ａ，１５
ｂ，１５ｂと単一の共通吸込み口１８と２つの吐出口１
９ａ，１９ｂを持つ形式のものを使用した場合には、オ
イルポンプを簡単で小型なものにすることができる。

【００３１】なお、プライマリ制御については、発進時
に目標変速比が最大変速比よりも大きい場合には、目標
プライマリ圧が低いレベルに設定され、これに呼応した
大きいソレノイド電流値が比例ソレノイドに印加され、
それによりパイロツト圧室８の圧力が低下してスプール
９ｂが右行して排油が増すためプライマリ圧は最低に制
御される。そして運転条件によつて目標変速比が小さく
なると、目標プライマリ圧が徐々に高いレベルに設定さ
れ、ソレノイト電流値は減少するため、パイロツト圧室
９０４の圧力が高くなり、スプール９ｂは左行してシリ
ンダ室９０２の開度を広げる。これにより油圧シリンダ
室４５ｃへの給油量が増し、プライマリ圧が高くなるた
めプーリ間隔が狭まり、駆動ベルト４９はプライマリプ
ーリ４５の半径方向外側に移動し、変速比の小さい高速
段にシフトアップする。目標変速比が最小変速比に達す
ると、ソレノイド電流値は最も低くなり、油圧パイロツ
ト室９０４の圧力は最大になり、プライマリ圧は最高に
上昇する。また、車速の低下により目標変速比が増大す
ると、ソレノイド電流値は高く成り、目標プライマリ圧
が低いレベルに設定され、これにともないプライマリ圧
は多く減圧され、駆動ベルト４９は再びセカンダリプー
リの大径側へと移行する。

【００３２】

【発明の効果】以上説明した本発明の請求項１によると
きには、第１ポンプ部１ａと第２ポンプ部１ｂを有する
２連式オイルポンプ１と油圧パイロットリリーフ弁４と
油圧パイロツトアンロード弁５を使用し、第１ポンプ部
１ａの吐出路３ａがセンダリプーリのシリンダ室に接続
されるとともに、前記吐出路３ａと第２ポンプ部１ｂの
吐出路３ｂが第２ポンプ部側からのみの圧油の流れを許
すチェック弁２を有する合流路７により接続され、供給
通路８には油圧パイロットリリーフ弁４を有し端末がタ
ンクに到る第１分岐通路２０を接続し、前記合流路７に
は油圧パイロットアンロード弁５を有し端末がタンクに
到る第２分岐通路２３を接続し、さらに前記第１分岐通
路２０には絞りと電磁比例リリーフ弁６を有し端末がタ
ンクに到る主パイロット通路２１を接続し、前記油圧パ
イロットリリーフ弁４と油圧パイロットアンロード弁５
の閉弁側をそれぞれ絞りよりも下流の主パイロット通路
２１に、開弁側をそれぞれ第１分岐通路２０に接続し、
前記電磁比例リリーフ弁６の開弁側を前記主パイロット
通路２１に、電磁部をセカンダリ圧およびプライマリ圧
制御用の電子制御ユニット７７に接続しているため、電
磁比例リリーフ弁６に対する印加電流により油圧パイロ
ットリリーフ弁４と油圧パイロットアンロード弁５は所
定の設定圧関係を維持しながら同調作動し、アンロード
圧力がリリーフ弁の設定圧に同調する。したがつて、エ
ンジン回転数が増加したときに、第２ポンプ部１ｂから
吐出された圧油は開弁したアンロード弁により自動的に
タンクに戻され、第１ポンプ部１ａから吐出された量の
圧油だけがライン圧として働くことになり、このように
２連式固定容量ポンプをライン圧の程度に応じて両方使
用したり片方だけ使用して変速制御に必要な圧力ないし
流量を越える圧油をセカンダリ圧として供給しないた
め、高速回転時のエネルギーのロスと油温の上昇を抑制
し、また燃費の向上を実現することができるというすぐ
れた効果が得られる。

【００３３】請求項２によれば、供給通路８には、油圧
パイロットリリーフ弁を有し端末がタンクに到る第１分
岐通路２０を接続し、合流路７には、油圧パイロットア
ンロード弁５を有し端末がタンクに到る第２分岐通路２
３を接続し、さらに前記第１分岐通路２０には絞り２１
０と電磁比例減圧弁６’を有する主パイロット通路２１
を接続し、前記油圧パイロットリリーフ弁４と油圧パイ
ロットアンロード弁５の開弁側を第１分岐通路２０又は
主パイロツト通路２１に接続するとともに、油圧パイロ
ットリリーフ弁４と油圧パイロットアンロード弁５の閉
弁側を前記電磁比例減圧弁６の２次側通路６０とそれぞ
れ接続しているため、請求項１の効果に加えて精度がよ
り高くなるとともに、エネルギーロスを更に減少するこ
とができるというすぐれた効果が得られる。また請求項
３によれば、２連式オイルポンプとして特に、単一の吸
込み口と相互に独立した２つの吐出口を有しているた
め、第１ポンプと第２ポンプを有しながら非常に小型な
単一ポンプ構造のものとなり、したがつて、前記効果を
車載に適した安価かつコンパクトなもので実現すること
ができるというすぐれた効果が得られる

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による電子制御式無段変速機の油圧制御
回路の一実施態様を示す説明図である。

【図２】本発明の第２態様を示す説明図である。

【図３】本発明で使用する２連式オイルポンプの一例を
示す部分切欠斜視図である。

【図４】同じくその断面図である。

【図５】同じく図４のＸ−Ｘ線に沿う断面図である。

【図６】本発明における油圧パイロットリリーフ弁と油
圧パイロットアンロード弁の圧力−流量特性を示す線図
である。

【符号の説明】

１ ２連式オイルポンプ １ａ 第１ポンプ部 １ｂ 第２ポンプ部 ２ チェック弁 ３ａ 第１ポンプ部の吐出路（第１吐出路） ３ｂ 第２ポンプ部の吐出路（第２吐出路） ４ 油圧パイロットリリーフ弁 ５ 油圧パイロットアンロード弁 ６ 電磁比例リリーフ弁 ６’電磁比例減圧弁 ７ 合流路 ８ 供給通路 ９ プライマリ制御弁 １８ 吸込み口 １９ａ，１９ｂ 吐出口 ２０ 第１分岐路 ２１ 主パイロット通路 ２３ 第２分岐通路 ４０１，４０２，５０１，５０２，６０１ パイロット
通路 ４００，５００ リターンスプリング ７７ 電子制御ユニット

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】オイルポンプから吐出された圧油をトルク
   伝達に必要なセカンダリ圧力に調圧してセカンダリプー
   リに導くとともにセカンダリ圧をプライマリ制御弁で減
   圧してプライマリ圧を作りそれをプライマリプーリに導
   いて変速制御するための電子制御式無段変速機の油圧制
   御回路において、 オイルポンプとして第１ポンプ部と第２ポンプ部を有す
   る２連式オイルポンプを用い、第１ポンプ部の吐出路を
   センダリプーリの油圧シリンダ室に接続するとともに、
   前記第１ポンプ部の吐出路と第２ポンプ部の吐出路を第
   ２ポンプ部側からのみの圧油の流れを許すチェック弁を
   介して合流路により接続し、前記合流路と第１ポンプ部
   の吐出路の接続部にはプライマリ制御弁に対する供給通
   路を接続し、 前記供給通路には、油圧パイロットリリーフ弁を有し端
   末がタンクに到る第１分岐通路を接続し、前記合流路に
   は、油圧パイロットアンロード弁を有し端末がタンクに
   到る第２分岐通路を接続し、さらに前記第１分岐通路に
   は絞りと電磁比例リリーフ弁を有し端末がタンクに到る
   主パイロット通路を接続し、前記油圧パイロットリリー
   フ弁と油圧パイロットアンロード弁の閉弁側を絞りより
   も下流の主パイロット通路にそれぞれ接続するととも
   に、開弁側を第１分岐通路にそれぞれ接続し、 前記電磁比例リリーフ弁の開弁側を前記主パイロット通
   路に、電磁部をセカンダリ圧およびプライマリ圧制御用
   の電子制御ユニットに接続していることを特徴とする電
   子制御式無段変速機の油圧制御回路。
2. 【請求項２】オイルポンプから吐出された圧油をトルク
   伝達に必要なセカンダリ圧力に調圧してセカンダリプー
   リに導くとともにセカンダリ圧をプライマリ制御弁で減
   圧してプライマリ圧を作りそれをプライマリプーリに導
   いて変速制御するための電子制御式無段変速機の油圧制
   御回路において、 オイルポンプとして第１ポンプ部と第２ポンプ部を有す
   る２連式オイルポンプを用い、第１ポンプ部の吐出路を
   センダリプーリの油圧シリンダ室に接続するとともに、
   前記第１ポンプ部の吐出路と第２ポンプ部の吐出路を第
   ２ポンプ部側からのみの圧油の流れを許すチェック弁を
   介して合流路により接続し、前記合流路と第１ポンプ部
   の吐出路の接続部にはプライマリ制御弁に対する供給通
   路を接続し、 前記供給通路には、油圧パイロットリリーフ弁を有し端
   末がタンクに到る第１分岐通路を接続し、前記合流路に
   は、油圧パイロットアンロード弁を有し端末がタンクに
   到る第２分岐通路を接続し、さらに前記第１分岐通路に
   は絞りと電磁比例減圧弁を有する主パイロット通路を接
   続し、 前記油圧パイロットリリーフ弁と油圧パイロットアンロ
   ード弁の開弁側を第１分岐通路又は主パイロツト通路に
   接続するとともに、油圧パイロットリリーフ弁と油圧パ
   イロットアンロード弁の閉弁側を前記電磁比例減圧弁の
   ２次側通路とそれぞれ接続し、 前記電磁比例減圧弁の電磁部をセカンダリ圧およびプラ
   イマリ圧制御用の電子制御ユニットに接続していること
   を特徴とする電子制御式無段変速機の油圧制御回路。
3. 【請求項３】２連式オイルポンプが単一の吸込み口と相
   互に独立した２つの吐出口を有する単一ギヤポンプから
   なっている請求項１または請求項２に記載の電子制御式
   無段変速機の油圧制御回路。